JP2562853B2 - 整流装置 - Google Patents
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- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
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- H02M1/00—Details of apparatus for conversion
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- Power Engineering (AREA)
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- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
- Power Conversion In General (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、整流装置に内蔵され
た自己飽和形磁気増幅器の制御巻線側の回路に発生する
サージを抑制するための構造に関するものである。
た自己飽和形磁気増幅器の制御巻線側の回路に発生する
サージを抑制するための構造に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自己飽和形磁気増幅器を有する整流装置
は、例えば「三菱電機技報」、Ｖｏｌ．４１，Ｎｏ．６
（１９６７年）の第８２２〜８２８頁に掲載された電気
化学用定電流制御盤に示されているように、大電流直流
電源として従来よりよく利用されている。図３は、自己
飽和形磁気増幅器を有する、３相全波整流方式の従来の
整流装置を示す回路図である。図において、１は例えば
１次側が位相巻線を有する星形結線されかつ２次側が三
角結線された三相変圧器、２ｕ〜２ｚはこの三相変圧器
１の２次側に接続されたそれぞれＵ相〜Ｚ相の整流用ダ
イオード（詳しく云えば、Ｕａ相には２ｕおよび２ｘ
が、Ｖａ相には２ｖおよび２ｙが、そしてＷａ相には２
ｗおよび２ｚが接続されている。）３ｕ〜３ｚは各整流
用ダイオードと直列接続されたそれぞれＵ相〜Ｚ相の自
己飽和形磁気増幅器、３１ｕ〜３１ｚは自己飽和形磁気
増幅器３ｕ〜３ｚの１次側巻線に相当する主回路導体、
３２ｕ〜３２ｚは自己飽和形磁気増幅器３ｕ〜３ｚの２
次側巻線に相当する制御巻線、３３ｕ〜３３ｚは自己飽
和形磁気増幅器３ｕ〜３ｚの鉄芯、４は直流リアクト
ル、５は制御用直流電源であり、そして直流リアクトル
４を介して制御巻線３２ｕから３２ｚまで順に主回路電
流と逆方向に鉄芯３３ｕ〜３３ｚを励磁する方向に電流
を流す様に接続して制御回路を構成してある。図４は自
己飽和形磁気増幅器３ｕ〜３ｚの内の１つの斜視図であ
る。図において、３１は主回路導体、３２は制御巻線、
そして３３は鉄芯である。ここで、一般的には、主回路
導体３１は１ターン、制御巻線３２は５〜７ターン、鉄
芯３３に巻かれている。図５は自己飽和形磁気増幅器３
ｕ〜３ｚの磁束φと、磁界Ｈの関係を表したグラフ図で
ある。図において、横軸は磁界Ｈで、右方向に主回路電
流による励磁方向、左方向に制御巻線電流による励磁方
向を表し、また、縦軸は磁束φで、φｒは制御巻線電流
をゼロとした時の主回路電流がゼロから定格値まで変化
した場合の磁束の変化量、そしてφｃは制御巻線電流を
流した時の、主回路電流がゼロから定格値まで変化した
場合の磁束の変化量を表す。なお、図中、点Ａは制御巻
線電流を流した時の、主回路電流が流れていない場合の
磁束φの位置、点Ｂは制御巻線電流を流していない時
の、主回路電流が流れていない場合の磁束φの位置、そ
して点Ｃは主回路電流が定格値まで流れた場合の磁束φ
の位置を示す。
は、例えば「三菱電機技報」、Ｖｏｌ．４１，Ｎｏ．６
（１９６７年）の第８２２〜８２８頁に掲載された電気
化学用定電流制御盤に示されているように、大電流直流
電源として従来よりよく利用されている。図３は、自己
飽和形磁気増幅器を有する、３相全波整流方式の従来の
整流装置を示す回路図である。図において、１は例えば
１次側が位相巻線を有する星形結線されかつ２次側が三
角結線された三相変圧器、２ｕ〜２ｚはこの三相変圧器
１の２次側に接続されたそれぞれＵ相〜Ｚ相の整流用ダ
イオード（詳しく云えば、Ｕａ相には２ｕおよび２ｘ
が、Ｖａ相には２ｖおよび２ｙが、そしてＷａ相には２
ｗおよび２ｚが接続されている。）３ｕ〜３ｚは各整流
用ダイオードと直列接続されたそれぞれＵ相〜Ｚ相の自
己飽和形磁気増幅器、３１ｕ〜３１ｚは自己飽和形磁気
増幅器３ｕ〜３ｚの１次側巻線に相当する主回路導体、
３２ｕ〜３２ｚは自己飽和形磁気増幅器３ｕ〜３ｚの２
次側巻線に相当する制御巻線、３３ｕ〜３３ｚは自己飽
和形磁気増幅器３ｕ〜３ｚの鉄芯、４は直流リアクト
ル、５は制御用直流電源であり、そして直流リアクトル
４を介して制御巻線３２ｕから３２ｚまで順に主回路電
流と逆方向に鉄芯３３ｕ〜３３ｚを励磁する方向に電流
を流す様に接続して制御回路を構成してある。図４は自
己飽和形磁気増幅器３ｕ〜３ｚの内の１つの斜視図であ
る。図において、３１は主回路導体、３２は制御巻線、
そして３３は鉄芯である。ここで、一般的には、主回路
導体３１は１ターン、制御巻線３２は５〜７ターン、鉄
芯３３に巻かれている。図５は自己飽和形磁気増幅器３
ｕ〜３ｚの磁束φと、磁界Ｈの関係を表したグラフ図で
ある。図において、横軸は磁界Ｈで、右方向に主回路電
流による励磁方向、左方向に制御巻線電流による励磁方
向を表し、また、縦軸は磁束φで、φｒは制御巻線電流
をゼロとした時の主回路電流がゼロから定格値まで変化
した場合の磁束の変化量、そしてφｃは制御巻線電流を
流した時の、主回路電流がゼロから定格値まで変化した
場合の磁束の変化量を表す。なお、図中、点Ａは制御巻
線電流を流した時の、主回路電流が流れていない場合の
磁束φの位置、点Ｂは制御巻線電流を流していない時
の、主回路電流が流れていない場合の磁束φの位置、そ
して点Ｃは主回路電流が定格値まで流れた場合の磁束φ
の位置を示す。
【０００３】次に動作について説明する。いま、図３の
Ｕ相のダイオード２ｕがＯＮ状態となり、電流が流れ始
めた場合を考える。自己飽和形磁気増幅器３ｕの制御巻
線３２ｕには、制御用直流電源５より直流リアクトル４
を通して予め制御電流が流れており、図５の磁束φと磁
界Ｈのグラフ図の点Ａまで磁化されているので、主回路
電流が流れ始めると、鉄芯３３ｕの磁束はφｃだけ変化
することになる。そして、主回路導体３１ｕの両端に
は、その磁束の変化φｃに対応するだけの電圧を吸収す
ることになる。さらにＶ相からＺ相に関しても同様であ
る。この磁束の変化φｃの値は、制御用直流電源５によ
り予め流しておく制御電流の値により、φｒ〜φｃまで
調整することができ、従って制御用直流電源５の出力を
調整することにより、整流装置の出力電圧を調節するこ
とができるようになっている。なお、直流リアクトル４
は、自己飽和形磁気増幅器３ｕ〜３ｚの制御巻線３２ｕ
〜３２ｚに発生する電圧を吸収するためのものである。
すなわち、自己飽和形磁気増幅器３ｕ〜３ｚは、直流リ
アクトル４が電圧を吸収している間は、主回路導体３１
ｕ〜３１ｚと、制御巻線３２ｕ〜３２ｚとの間で変圧器
として働くので、主回路導体３１ｕ〜３１ｚの両端に発
生する電圧の５〜７倍（主回路導体と、制御巻線の巻数
比）の電圧が発生する。そしてこの電圧を直流リアクト
ル４で吸収することにより、制御用直流電源５に過大な
電圧が加わらないようにしている。
Ｕ相のダイオード２ｕがＯＮ状態となり、電流が流れ始
めた場合を考える。自己飽和形磁気増幅器３ｕの制御巻
線３２ｕには、制御用直流電源５より直流リアクトル４
を通して予め制御電流が流れており、図５の磁束φと磁
界Ｈのグラフ図の点Ａまで磁化されているので、主回路
電流が流れ始めると、鉄芯３３ｕの磁束はφｃだけ変化
することになる。そして、主回路導体３１ｕの両端に
は、その磁束の変化φｃに対応するだけの電圧を吸収す
ることになる。さらにＶ相からＺ相に関しても同様であ
る。この磁束の変化φｃの値は、制御用直流電源５によ
り予め流しておく制御電流の値により、φｒ〜φｃまで
調整することができ、従って制御用直流電源５の出力を
調整することにより、整流装置の出力電圧を調節するこ
とができるようになっている。なお、直流リアクトル４
は、自己飽和形磁気増幅器３ｕ〜３ｚの制御巻線３２ｕ
〜３２ｚに発生する電圧を吸収するためのものである。
すなわち、自己飽和形磁気増幅器３ｕ〜３ｚは、直流リ
アクトル４が電圧を吸収している間は、主回路導体３１
ｕ〜３１ｚと、制御巻線３２ｕ〜３２ｚとの間で変圧器
として働くので、主回路導体３１ｕ〜３１ｚの両端に発
生する電圧の５〜７倍（主回路導体と、制御巻線の巻数
比）の電圧が発生する。そしてこの電圧を直流リアクト
ル４で吸収することにより、制御用直流電源５に過大な
電圧が加わらないようにしている。
【０００４】いま、ここで、三相変圧器１の１次側より
雷サージ等のサージが侵入した場合を考えると、そのサ
ージのタイミングや、三相変圧器１の巻線、変圧器内部
の浮遊容量等により現在ＯＦＦ状態のダイオードが瞬間
的にＯＮする場合がある。すなわち、Ｕ相とＹ相のダイ
オード２ｕと２ｙがＯＮ状態の時に、三相変圧器１の１
次側のある１相に雷サージが侵入した場合、その瞬間に
Ｖ相，Ｗ相およびＸ相のダイオード２ｖ，２ｗおよび２
ｘの３つが同時にＯＮ状態になる場合がある。この場
合、三相変圧器１を通し、整流装置主回路側にその雷サ
ージ電圧が移行してくるが、さらに、その電圧が自己飽
和形磁気増幅器３ｖ，３ｗおよび３ｘを通して制御巻線
３２ｖ，３２ｗおよび３２ｘに移行する。なお、この場
合も、自己飽和形磁気増幅器３ｖ，３ｗおよび３ｘは、
変圧器として働き、主回路側の５〜７倍のサージ電圧が
発生する。さらに、制御巻線側は、直列に接続されてい
るため、それらが合計されて非常に高いサージ電圧とな
る。そしてこの非常に高いサージ電圧のために、制御巻
線と、主回路間や対地間の絶縁が破壊されてアークを発
生し、整流装置内で火災が発生したり、直流リアクトル
４の絶縁が破壊し、制御用直流電源５にサージが侵入
し、制御不能となることがあつた。なお、三相変圧器１
次側のサージ電圧波形に関し、三相変圧器の結線や浮遊
容量の影響により、例えば１次側電圧が正のピーク時に
瞬間的に負側に反転するような場合にも上述のようなこ
とが起きる場合があり、従って三相変圧器１次側に、高
性能なサージアレスタを設置した場合も、防ぐことがで
きなかった。
雷サージ等のサージが侵入した場合を考えると、そのサ
ージのタイミングや、三相変圧器１の巻線、変圧器内部
の浮遊容量等により現在ＯＦＦ状態のダイオードが瞬間
的にＯＮする場合がある。すなわち、Ｕ相とＹ相のダイ
オード２ｕと２ｙがＯＮ状態の時に、三相変圧器１の１
次側のある１相に雷サージが侵入した場合、その瞬間に
Ｖ相，Ｗ相およびＸ相のダイオード２ｖ，２ｗおよび２
ｘの３つが同時にＯＮ状態になる場合がある。この場
合、三相変圧器１を通し、整流装置主回路側にその雷サ
ージ電圧が移行してくるが、さらに、その電圧が自己飽
和形磁気増幅器３ｖ，３ｗおよび３ｘを通して制御巻線
３２ｖ，３２ｗおよび３２ｘに移行する。なお、この場
合も、自己飽和形磁気増幅器３ｖ，３ｗおよび３ｘは、
変圧器として働き、主回路側の５〜７倍のサージ電圧が
発生する。さらに、制御巻線側は、直列に接続されてい
るため、それらが合計されて非常に高いサージ電圧とな
る。そしてこの非常に高いサージ電圧のために、制御巻
線と、主回路間や対地間の絶縁が破壊されてアークを発
生し、整流装置内で火災が発生したり、直流リアクトル
４の絶縁が破壊し、制御用直流電源５にサージが侵入
し、制御不能となることがあつた。なお、三相変圧器１
次側のサージ電圧波形に関し、三相変圧器の結線や浮遊
容量の影響により、例えば１次側電圧が正のピーク時に
瞬間的に負側に反転するような場合にも上述のようなこ
とが起きる場合があり、従って三相変圧器１次側に、高
性能なサージアレスタを設置した場合も、防ぐことがで
きなかった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】自己飽和形磁気増幅器
を有する従来の整流装置は上述したように構成されてい
るので、雷等のサージが発生した場合、自己飽和形磁気
増幅器の制御巻線側に非常に大きなサージ電圧が発生
し、制御回路が破壊され、制御不能となったり、また、
場合によっては、整流装置内部にアークが発生し、火災
に至るという問題点があった。
を有する従来の整流装置は上述したように構成されてい
るので、雷等のサージが発生した場合、自己飽和形磁気
増幅器の制御巻線側に非常に大きなサージ電圧が発生
し、制御回路が破壊され、制御不能となったり、また、
場合によっては、整流装置内部にアークが発生し、火災
に至るという問題点があった。
【０００６】この発明は、このような問題点を解決する
ためになされたもので、雷等のサージが発生した場合で
も、制御不能になったり、火災に至ることのない整流装
置を得ることを目的とする。
ためになされたもので、雷等のサージが発生した場合で
も、制御不能になったり、火災に至ることのない整流装
置を得ることを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この発明に係る整流装置
は、その内蔵自己飽和形磁気増幅器のＵ相とＸ相の制御
巻線を直列に接続して構成された第１の制御巻線組と、
Ｖ相とＹ相の制御巻線を直列に接続して構成された第２
の制御巻線組と、Ｗ相とＺ相の制御巻線を直列に接続し
て構成された第３の制御巻線組とを備え、これら第１−
第３の制御巻線組を直列に接続し、かつ前記第１、第
２、第３の制御巻線組にそれぞれ第１、第２、第３の直
流リアクトルを直列に接続したものである。
は、その内蔵自己飽和形磁気増幅器のＵ相とＸ相の制御
巻線を直列に接続して構成された第１の制御巻線組と、
Ｖ相とＹ相の制御巻線を直列に接続して構成された第２
の制御巻線組と、Ｗ相とＺ相の制御巻線を直列に接続し
て構成された第３の制御巻線組とを備え、これら第１−
第３の制御巻線組を直列に接続し、かつ前記第１、第
２、第３の制御巻線組にそれぞれ第１、第２、第３の直
流リアクトルを直列に接続したものである。
【０００８】
【作用】この発明における整流装置は、各相の自己飽和
形磁気増幅器の制御巻線間の結線を最適になるように組
合せ、また複数個の直流リアクトルによりサージ電圧を
分散させて吸収するようにしたことにより、制御回路側
のサージ電圧を比較的低く抑えることが可能となる。
形磁気増幅器の制御巻線間の結線を最適になるように組
合せ、また複数個の直流リアクトルによりサージ電圧を
分散させて吸収するようにしたことにより、制御回路側
のサージ電圧を比較的低く抑えることが可能となる。
【０００９】
【実施例】実施例１． 以下、この発明の一実施例を図について説明する。この
発明の実施例１を回路図で示す図１において、従来例と
同一部品には同一符号をつけて示す。なお、この発明で
は、Ｕ相とＸ相の制御巻線３２ｗと３２ｘを直列に接続
して第１の制御巻線組を構成し、Ｖ相とＹ相の制御巻線
３２ｖと３２ｙを直列に接続して第２の制御巻線組を構
成し、かつＷ相とＺ相の制御巻線３２ｗと３２ｚを直列
に接続して第３の制御巻線組を構成した上で、これら第
１−第３の制御巻線組を直列に接続する。４０１は第１
の制御巻線組と直列に接続され、詳しくは制御用直流電
源５とＵ相の制御巻線３２ｕとの間に設けられ、従来の
直流リアクトル４の１／３のインダクタンスを持つ第１
の直流リアクトルであり、４０２は第２の制御巻線組と
直列に接続され、詳しくはＸ相の制御巻線３２ｘとＶ相
の制御巻線３２ｖとの間に設けられ、第１の直流リアク
トル４０１と同等の第２の直流リアクトルであり、そし
て４０３は第３の制御巻線組と直列に接続され、詳しく
はＹ相の制御巻線３２ｙとＷ相の制御巻線３２ｗとの間
に設けられ、第１の直流リアクトル４０１と同等の第３
の直流リアクトルである。また、制御回路は、制御用直
流電源５、第１の直流リアクトル４０１、制御巻線３２
ｕと３２ｘ、第２の直流リアクトル４０２、制御巻線３
２ｖと３２ｙ、第３の直流リアクトル４０３、そして制
御巻線３２ｗと３２ｚをこの順に通って再び制御用直流
電源５に戻るように構成されている。なお、従来例と同
様に、各制御巻線は、主回路電流と逆方向に鉄芯を励磁
する方向に制御電流が流れるように接続されている。
発明の実施例１を回路図で示す図１において、従来例と
同一部品には同一符号をつけて示す。なお、この発明で
は、Ｕ相とＸ相の制御巻線３２ｗと３２ｘを直列に接続
して第１の制御巻線組を構成し、Ｖ相とＹ相の制御巻線
３２ｖと３２ｙを直列に接続して第２の制御巻線組を構
成し、かつＷ相とＺ相の制御巻線３２ｗと３２ｚを直列
に接続して第３の制御巻線組を構成した上で、これら第
１−第３の制御巻線組を直列に接続する。４０１は第１
の制御巻線組と直列に接続され、詳しくは制御用直流電
源５とＵ相の制御巻線３２ｕとの間に設けられ、従来の
直流リアクトル４の１／３のインダクタンスを持つ第１
の直流リアクトルであり、４０２は第２の制御巻線組と
直列に接続され、詳しくはＸ相の制御巻線３２ｘとＶ相
の制御巻線３２ｖとの間に設けられ、第１の直流リアク
トル４０１と同等の第２の直流リアクトルであり、そし
て４０３は第３の制御巻線組と直列に接続され、詳しく
はＹ相の制御巻線３２ｙとＷ相の制御巻線３２ｗとの間
に設けられ、第１の直流リアクトル４０１と同等の第３
の直流リアクトルである。また、制御回路は、制御用直
流電源５、第１の直流リアクトル４０１、制御巻線３２
ｕと３２ｘ、第２の直流リアクトル４０２、制御巻線３
２ｖと３２ｙ、第３の直流リアクトル４０３、そして制
御巻線３２ｗと３２ｚをこの順に通って再び制御用直流
電源５に戻るように構成されている。なお、従来例と同
様に、各制御巻線は、主回路電流と逆方向に鉄芯を励磁
する方向に制御電流が流れるように接続されている。
【００１０】次に、この発明の動作について説明する。
まず、三相全波整流装置では、通常の運転時、最低限２
個のダイオードがＯＮ状態となっており、例えばＵ相の
ダイオード２ｕがＯＮしている場合、Ｙ相のダイオード
２ｙかＺ相のダイオード２ｚが必ず同時にＯＮしてい
る。また、これら２つのＯＮ状態のダイオードには定格
の主回路電流が流れており、従って図５の自己飽和形磁
気増幅器の磁束φと磁界Ｈのグラフ図において、磁束φ
はＣ点にあり、自己飽和形磁気増幅器は完全に飽和状態
となっている。また、これら２つのＯＮ状態のダイオー
ドの相と反対方向の自己飽和形磁気増幅器（Ｕ相に対し
てはＸ相の３ｘ，Ｙ相に対してはＶ相の３ｖ、またはＺ
相に対してはＷ相の３ｗ）の磁束φは図５の点Ａの状態
にある。ここで、サージ電圧により、三相変圧器２次側
の電圧が瞬間的に反転した場合を考えると、現在ダイオ
ードがＯＮし、定格電流の流れている相の自己飽和形磁
気増幅器はその相の導体等によるリアクタンスのため
に、急には電流がゼロにはならないため、磁束φの値は
ほとんど変化せずに点Ｃに留るが、現在ダイオードがＯ
ＦＦしている相の自己飽和形磁気増幅器は電圧が反転す
ると同時に磁束φが点Ａから点Ｃの方向へ急激に変化
し、磁束φの大きな変化が生じ、結果として、制御巻線
側に大きなサージ電圧を発生させる。また、両方のダイ
オード例えばＷ相とＺ相のダイオード２ｗと２ｚが共に
ＯＦＦ状態で、両方の自己飽和形磁気増幅器の磁束φが
点Ａにある場合は、そのサージ電圧波形の極性により、
例えば正方向に反転した場合であれば、ダイオード２ｗ
がＯＮし、制御巻線３２ｗ側にのみ大きなサージ電圧が
発生し、逆に負方向に反転した場合であれば、ダイオー
ド２ｚがＯＮし、制御巻線３２ｚ側にのみ大きなサージ
電圧が発生することになる。すなわち、サージ電圧は、
第１、第２および第３の制御巻線組３２ｕと３２ｘ，３
２ｖと３２ｙ，および３２ｗと３２ｚ中のどちらか一方
の制御巻線のみに発生することになる。そしてそれぞれ
の制御巻線組に、図１に示すように、第１、第２および
第３の直流リアクトル４０１，４０２および４０３を直
列に接続することにより、それぞれの直流リアクトルは
各制御巻線１つ分の発生サージ電圧分を吸収すればよ
く、また対主回路電圧や対地電圧も、最大制御巻線１つ
分の発生サージ電圧分のみとなり、従来方式に比して約
１／３に低減することができる。従って、絶縁が簡単に
なり、制御用直流電源５を破壊したり、アークによる火
災が生じたりしない整流装置を簡単に得ることができる
ようになる。
まず、三相全波整流装置では、通常の運転時、最低限２
個のダイオードがＯＮ状態となっており、例えばＵ相の
ダイオード２ｕがＯＮしている場合、Ｙ相のダイオード
２ｙかＺ相のダイオード２ｚが必ず同時にＯＮしてい
る。また、これら２つのＯＮ状態のダイオードには定格
の主回路電流が流れており、従って図５の自己飽和形磁
気増幅器の磁束φと磁界Ｈのグラフ図において、磁束φ
はＣ点にあり、自己飽和形磁気増幅器は完全に飽和状態
となっている。また、これら２つのＯＮ状態のダイオー
ドの相と反対方向の自己飽和形磁気増幅器（Ｕ相に対し
てはＸ相の３ｘ，Ｙ相に対してはＶ相の３ｖ、またはＺ
相に対してはＷ相の３ｗ）の磁束φは図５の点Ａの状態
にある。ここで、サージ電圧により、三相変圧器２次側
の電圧が瞬間的に反転した場合を考えると、現在ダイオ
ードがＯＮし、定格電流の流れている相の自己飽和形磁
気増幅器はその相の導体等によるリアクタンスのため
に、急には電流がゼロにはならないため、磁束φの値は
ほとんど変化せずに点Ｃに留るが、現在ダイオードがＯ
ＦＦしている相の自己飽和形磁気増幅器は電圧が反転す
ると同時に磁束φが点Ａから点Ｃの方向へ急激に変化
し、磁束φの大きな変化が生じ、結果として、制御巻線
側に大きなサージ電圧を発生させる。また、両方のダイ
オード例えばＷ相とＺ相のダイオード２ｗと２ｚが共に
ＯＦＦ状態で、両方の自己飽和形磁気増幅器の磁束φが
点Ａにある場合は、そのサージ電圧波形の極性により、
例えば正方向に反転した場合であれば、ダイオード２ｗ
がＯＮし、制御巻線３２ｗ側にのみ大きなサージ電圧が
発生し、逆に負方向に反転した場合であれば、ダイオー
ド２ｚがＯＮし、制御巻線３２ｚ側にのみ大きなサージ
電圧が発生することになる。すなわち、サージ電圧は、
第１、第２および第３の制御巻線組３２ｕと３２ｘ，３
２ｖと３２ｙ，および３２ｗと３２ｚ中のどちらか一方
の制御巻線のみに発生することになる。そしてそれぞれ
の制御巻線組に、図１に示すように、第１、第２および
第３の直流リアクトル４０１，４０２および４０３を直
列に接続することにより、それぞれの直流リアクトルは
各制御巻線１つ分の発生サージ電圧分を吸収すればよ
く、また対主回路電圧や対地電圧も、最大制御巻線１つ
分の発生サージ電圧分のみとなり、従来方式に比して約
１／３に低減することができる。従って、絶縁が簡単に
なり、制御用直流電源５を破壊したり、アークによる火
災が生じたりしない整流装置を簡単に得ることができる
ようになる。
【００１１】実施例２． なお、上記実施例では、直流リアクトル４０１，４０
２，４０３を３個用いた例について説明したが、これを
図２のように、従来例の直流リアクトル４の１／４のイ
ンダクタンスの直流リアクトル４１１，４１２，４１
３，４１４を４個用いて制御回路を構成してもよく、こ
のような制御回路において、例えば制御用直流電源５を
ほぼ対地電位に固定した場合、各制御巻線の発生サージ
電圧を対地電位に対して均等に正負に振り分けることが
でき、結果として従来方式に比して約１／４に対地サー
ジ電圧を低減することができる。
２，４０３を３個用いた例について説明したが、これを
図２のように、従来例の直流リアクトル４の１／４のイ
ンダクタンスの直流リアクトル４１１，４１２，４１
３，４１４を４個用いて制御回路を構成してもよく、こ
のような制御回路において、例えば制御用直流電源５を
ほぼ対地電位に固定した場合、各制御巻線の発生サージ
電圧を対地電位に対して均等に正負に振り分けることが
でき、結果として従来方式に比して約１／４に対地サー
ジ電圧を低減することができる。
【００１２】なお、上記実施例１および２では、制御巻
線３２ｕ，３２ｘの次に、３２ｖ，３２ｙ，そして最後
に３２ｗ，３２ｚとしているが、この順番は、特に問題
はなく、例えば３２ｕ，３２ｘの次に、３２ｗ，３２
ｚ，そして最後に３２ｖ，３２ｙとしても同一の効果が
得られる。
線３２ｕ，３２ｘの次に、３２ｖ，３２ｙ，そして最後
に３２ｗ，３２ｚとしているが、この順番は、特に問題
はなく、例えば３２ｕ，３２ｘの次に、３２ｗ，３２
ｚ，そして最後に３２ｖ，３２ｙとしても同一の効果が
得られる。
【００１３】また、上記実施例１において、３個の直流
リアクトル４０１，４０２および４０３の位置は特に問
題はなく、例えば制御用直流電源５から直接制御巻線３
２ｕに接続し、代りに制御巻線３２ｚと制御用直流電源
５の間に直流リアクトル４０１を設けても同一の効果が
得られる。
リアクトル４０１，４０２および４０３の位置は特に問
題はなく、例えば制御用直流電源５から直接制御巻線３
２ｕに接続し、代りに制御巻線３２ｚと制御用直流電源
５の間に直流リアクトル４０１を設けても同一の効果が
得られる。
【００１４】
【発明の効果】以上のように、この発明によれば、自己
飽和形磁気増幅器のＵ相とＸ相の制御巻線を直列に接続
して構成された第１の制御巻線組と、Ｖ相とＹ相の制御
巻線を直列に接続して構成された第２の制御巻線組と、
Ｗ相とＺ相の制御巻線を直列に接続して構成された第３
の制御巻線組とを備え、これら第１−第３の制御巻線組
を直列に接続し、かつ前記第１、第２、第３の制御巻線
組にそれぞれ第１、第２、第３の直流リアクトルを直列
に接続したので、制御回路側のサージ電圧を、従来方式
に比べて１／３〜１／４程度に低く抑えることが出来、
従って簡単な絶縁により制御用直流電源をサージから保
護し、またアークによる火災の起こりにくい整流装置が
得られるという効果を奏する。
飽和形磁気増幅器のＵ相とＸ相の制御巻線を直列に接続
して構成された第１の制御巻線組と、Ｖ相とＹ相の制御
巻線を直列に接続して構成された第２の制御巻線組と、
Ｗ相とＺ相の制御巻線を直列に接続して構成された第３
の制御巻線組とを備え、これら第１−第３の制御巻線組
を直列に接続し、かつ前記第１、第２、第３の制御巻線
組にそれぞれ第１、第２、第３の直流リアクトルを直列
に接続したので、制御回路側のサージ電圧を、従来方式
に比べて１／３〜１／４程度に低く抑えることが出来、
従って簡単な絶縁により制御用直流電源をサージから保
護し、またアークによる火災の起こりにくい整流装置が
得られるという効果を奏する。
【図１】この発明の一実施例を示す回路図である。
【図２】この発明の他の実施例を示す回路図である。
【図３】従来の整流装置を示す回路図である。
【図４】自己飽和形磁気増幅器の斜視図である。
【図５】自己飽和形磁気増幅器の磁束φと磁界Ｈのグラ
フ図である。
フ図である。
３ｕ〜３ｚ 自己飽和形磁気増幅器 ３２ｕ〜３２ｚ 自己飽和形磁気増幅器の制御巻線 ４０１〜４０３，４１１，４１４ 直流リアクトル
Claims (1)
- 【請求項１】 自己飽和形磁気増幅器を有する整流装置
において、前記自己飽和形磁気増幅器のＵ相とＸ相の制
御巻線を直列に接続して構成された第１の制御巻線組
と、Ｖ相とＹ相の制御巻線を直列に接続して構成された
第２の制御巻線組と、Ｗ相とＺ相の制御巻線を直列に接
続して構成された第３の制御巻線組とを備え、これら第
１−第３の制御巻線組を直列に接続し、かつ前記第１、
第２、第３の制御巻線組にそれぞれ第１、第２、第３の
直流リアクトルを直列に接続したことを特徴とする整流
装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3227190A JP2562853B2 (ja) | 1991-09-06 | 1991-09-06 | 整流装置 |
| DE4229303A DE4229303B4 (de) | 1991-09-06 | 1992-09-02 | Gleichrichter |
| AU22086/92A AU654869B2 (en) | 1991-09-06 | 1992-09-02 | Rectifier |
| CH2784/92A CH684376A5 (de) | 1991-09-06 | 1992-09-04 | Gleichrichter. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3227190A JP2562853B2 (ja) | 1991-09-06 | 1991-09-06 | 整流装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0568377A JPH0568377A (ja) | 1993-03-19 |
| JP2562853B2 true JP2562853B2 (ja) | 1996-12-11 |
Family
ID=16856904
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3227190A Expired - Fee Related JP2562853B2 (ja) | 1991-09-06 | 1991-09-06 | 整流装置 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2562853B2 (ja) |
| AU (1) | AU654869B2 (ja) |
| CH (1) | CH684376A5 (ja) |
| DE (1) | DE4229303B4 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4445164C2 (de) * | 1994-12-17 | 2002-03-07 | Ceag Sicherheitstechnik Gmbh | Sicherheits- und Rettungszeichenleuchte |
| EP3271986B1 (en) * | 2015-03-17 | 2019-05-08 | ABB Schweiz AG | Shorting device for a rectifier |
| CN111478604B (zh) * | 2020-04-07 | 2022-09-20 | 贵州航天林泉电机有限公司 | 一种基于三相自饱和电抗器的电源变换电路 |
| US11855559B2 (en) | 2021-11-08 | 2023-12-26 | Hamilton Sundstrand Corporation | Dual saturable reactor power supply |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT211403B (de) * | 1958-12-12 | 1960-10-10 | Siemens Ag | Schaltungsanordnung mit mehreren parallelgeschalteten Trockengleichrichterelementen |
| JPS58155011U (ja) * | 1982-04-08 | 1983-10-17 | 三菱電機株式会社 | 電圧調整リアクトル |
| DE3306094A1 (de) * | 1983-02-22 | 1984-08-23 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Transduktorgeregelte gleichrichteranlage |
-
1991
- 1991-09-06 JP JP3227190A patent/JP2562853B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1992
- 1992-09-02 AU AU22086/92A patent/AU654869B2/en not_active Ceased
- 1992-09-02 DE DE4229303A patent/DE4229303B4/de not_active Expired - Fee Related
- 1992-09-04 CH CH2784/92A patent/CH684376A5/de not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE4229303B4 (de) | 2004-03-18 |
| DE4229303A1 (de) | 1993-03-18 |
| CH684376A5 (de) | 1994-08-31 |
| AU654869B2 (en) | 1994-11-24 |
| JPH0568377A (ja) | 1993-03-19 |
| AU2208692A (en) | 1993-03-11 |
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