JP2561567B2 - ごみ焼却炉ボイラ用合金および複層鋼管 - Google Patents
ごみ焼却炉ボイラ用合金および複層鋼管Info
- Publication number
- JP2561567B2 JP2561567B2 JP3101661A JP10166191A JP2561567B2 JP 2561567 B2 JP2561567 B2 JP 2561567B2 JP 3101661 A JP3101661 A JP 3101661A JP 10166191 A JP10166191 A JP 10166191A JP 2561567 B2 JP2561567 B2 JP 2561567B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- corrosion resistance
- molten
- steel pipe
- hydrochloride
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、蒸気温度５００℃まで
使用可能な、ごみ焼却炉ボイラ用合金および複層鋼管に
関するものである。
使用可能な、ごみ焼却炉ボイラ用合金および複層鋼管に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】都市ごみ焼却炉では、燃焼によって生じ
る排熱をエネルギー源として有効利用するために、排熱
ボイラを設置し、発電を行う例が多くなってきている。
発電ボイラの熱効率は、蒸気条件が高温高圧になるほど
向上することは自明であるが、例えば「火力発電」昭和
４５年第２１巻第５号４８９頁で公知のごとく、ごみ焼
却炉では、ごみ中に多く含まれる塩化ビニル等の燃焼に
よって、腐食性の高いＨＣｌガスが高濃度に発生し、さ
らに塩化物系の低融点共晶化合物が管に付着するため、
蒸気温度が３００℃を越えると、著しく腐食が加速さ
れ、腐食を避けるため、やむなく蒸気条件を３００℃以
下に抑えて低効率操業をしているのが現状である。しか
しながら、エネルギーの有効利用の観点から、ごみ発電
の高温高圧化は強く望まれている課題である。
る排熱をエネルギー源として有効利用するために、排熱
ボイラを設置し、発電を行う例が多くなってきている。
発電ボイラの熱効率は、蒸気条件が高温高圧になるほど
向上することは自明であるが、例えば「火力発電」昭和
４５年第２１巻第５号４８９頁で公知のごとく、ごみ焼
却炉では、ごみ中に多く含まれる塩化ビニル等の燃焼に
よって、腐食性の高いＨＣｌガスが高濃度に発生し、さ
らに塩化物系の低融点共晶化合物が管に付着するため、
蒸気温度が３００℃を越えると、著しく腐食が加速さ
れ、腐食を避けるため、やむなく蒸気条件を３００℃以
下に抑えて低効率操業をしているのが現状である。しか
しながら、エネルギーの有効利用の観点から、ごみ発電
の高温高圧化は強く望まれている課題である。
【０００３】塩化水素ガス、溶融塩酸塩環境では、Ｃｒ
が蒸気圧の高い塩化物を形成するため、ステンレス鋼等
の従来からの耐食合金では十分な耐食効果が得られず、
現状のごみ焼却ボイラでは蒸気温度３００℃以下で、Ｃ
ｒ−Ｍｏ系低合金鋼が使用されている。これに対し本発
明者らは、特開平４−６２４８号公報において、当該腐
食環境で蒸気温度５００℃まで耐食性を有するボイラ用
合金を提案している。
が蒸気圧の高い塩化物を形成するため、ステンレス鋼等
の従来からの耐食合金では十分な耐食効果が得られず、
現状のごみ焼却ボイラでは蒸気温度３００℃以下で、Ｃ
ｒ−Ｍｏ系低合金鋼が使用されている。これに対し本発
明者らは、特開平４−６２４８号公報において、当該腐
食環境で蒸気温度５００℃まで耐食性を有するボイラ用
合金を提案している。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】近年、従来の火格子式
焼却炉と比べて燃焼効率が優れるなどの利点を有する流
動床式ごみ焼却炉が普及しだしており、それに伴い、ご
み焼却炉ボイラ用材料には流動砂による耐摩耗特性も要
求されてきている。本発明は、あらゆる燃焼方式のごみ
焼却炉においても、蒸気温度５００℃まで使用可能でか
つ安価な、ボイラ用合金および当該合金からなる複層鋼
管を提供することを目的とする。
焼却炉と比べて燃焼効率が優れるなどの利点を有する流
動床式ごみ焼却炉が普及しだしており、それに伴い、ご
み焼却炉ボイラ用材料には流動砂による耐摩耗特性も要
求されてきている。本発明は、あらゆる燃焼方式のごみ
焼却炉においても、蒸気温度５００℃まで使用可能でか
つ安価な、ボイラ用合金および当該合金からなる複層鋼
管を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
すべく研究を行った結果、１０％以上のＣｏの添加と
０．５％以上のＷの添加が耐摩耗特性の向上に非常に有
効であり、かつ１０％以上のＣｏ添加により塩化水素ガ
ス、溶融塩酸塩に対する高温耐食性をも向上するという
知見が得られたことにより完成されたものであり、その
要旨とするところは重量％にて、Ｃ：０．０２〜０．１
％，Ｓｉ：１〜５％，Ｍｎ：５％以下，Ｃｒ：１０％超
〜２０％未満，Ｎｉ：３０〜５０％，Ｍｏ：０．５〜３
％，Ｃｏ：１０〜４０％，Ｗ：０．５〜５％を含有する
か、さらに （１）Ｎ：０．０５〜０．４％，Ｃｕ：０．２〜０．５
％の１種または２種 （２）Ｎｂ：０．０５〜２％，Ｔｉ：０．０２〜０．５
％の１種または２種 の一方または両方を含有し、残部がＦｅおよび不可避的
不純物からなる合金と、それら合金を外管にし、公知の
ボイラ用鋼管を内管とした複層鋼管にある。
すべく研究を行った結果、１０％以上のＣｏの添加と
０．５％以上のＷの添加が耐摩耗特性の向上に非常に有
効であり、かつ１０％以上のＣｏ添加により塩化水素ガ
ス、溶融塩酸塩に対する高温耐食性をも向上するという
知見が得られたことにより完成されたものであり、その
要旨とするところは重量％にて、Ｃ：０．０２〜０．１
％，Ｓｉ：１〜５％，Ｍｎ：５％以下，Ｃｒ：１０％超
〜２０％未満，Ｎｉ：３０〜５０％，Ｍｏ：０．５〜３
％，Ｃｏ：１０〜４０％，Ｗ：０．５〜５％を含有する
か、さらに （１）Ｎ：０．０５〜０．４％，Ｃｕ：０．２〜０．５
％の１種または２種 （２）Ｎｂ：０．０５〜２％，Ｔｉ：０．０２〜０．５
％の１種または２種 の一方または両方を含有し、残部がＦｅおよび不可避的
不純物からなる合金と、それら合金を外管にし、公知の
ボイラ用鋼管を内管とした複層鋼管にある。
【０００６】
【作用】以下に成分の限定理由について説明する。Ｃは
塩化水素，溶融塩酸塩による耐食性には害を及ぼすもの
であり、できるだけ少ない方が望ましいが、高温での強
度確保に必要であり、またオーステナイト相の安定化に
も有効であるため、各特性を損なわない範囲として、上
限を０．１％，下限を０．０２％とした。
塩化水素，溶融塩酸塩による耐食性には害を及ぼすもの
であり、できるだけ少ない方が望ましいが、高温での強
度確保に必要であり、またオーステナイト相の安定化に
も有効であるため、各特性を損なわない範囲として、上
限を０．１％，下限を０．０２％とした。
【０００７】Ｓｉは塩化水素，溶融塩酸塩環境における
耐食性確保にきわめて有効な元素である。しかし５％を
越えて含有させると加工性、溶接性の劣化を招き、１％
未満では十分な耐食効果が得られないため、上限を５
％，下限を１％とした。Ｍｎはオーステナイト相形成に
寄与する元素であるが、過度の添加は溶製上、熱間加工
上のトラブルを生ずるため、上限を５％とした。
耐食性確保にきわめて有効な元素である。しかし５％を
越えて含有させると加工性、溶接性の劣化を招き、１％
未満では十分な耐食効果が得られないため、上限を５
％，下限を１％とした。Ｍｎはオーステナイト相形成に
寄与する元素であるが、過度の添加は溶製上、熱間加工
上のトラブルを生ずるため、上限を５％とした。
【０００８】Ｃｒは一般の耐高温酸化性、耐高温腐食特
性向上には有効な元素であり、より多く含まれることが
望ましいが、塩化水素、溶融塩酸塩環境においては、Ｃ
ｒ塩化物の揮発により、添加量を２０％以上にするとむ
しろ腐食量が増加する。また、ボイラ停止時の結露によ
る耐塩酸露点腐食性や、ボイラ鋼管内面の耐水蒸気酸化
性を確保するために、１０％を越えた添加は必要であ
る。このため、上限を２０％，下限を１０％超とした。
性向上には有効な元素であり、より多く含まれることが
望ましいが、塩化水素、溶融塩酸塩環境においては、Ｃ
ｒ塩化物の揮発により、添加量を２０％以上にするとむ
しろ腐食量が増加する。また、ボイラ停止時の結露によ
る耐塩酸露点腐食性や、ボイラ鋼管内面の耐水蒸気酸化
性を確保するために、１０％を越えた添加は必要であ
る。このため、上限を２０％，下限を１０％超とした。
【０００９】Ｎｉは塩化水素，溶融塩酸塩環境における
耐食性向上に特に好ましく、オーステナイト相形成のた
めにも必要な成分である。蒸気温度５００℃でその効果
を得るためには少なくとも３０％以上の添加が必要であ
る。一方、Ｎｉ量の上昇とともに合金価格も上昇する
が、５０％を越えると価格に見合うだけの特性の向上が
得られない。このため、上限を５０％、下限を３０％と
した。
耐食性向上に特に好ましく、オーステナイト相形成のた
めにも必要な成分である。蒸気温度５００℃でその効果
を得るためには少なくとも３０％以上の添加が必要であ
る。一方、Ｎｉ量の上昇とともに合金価格も上昇する
が、５０％を越えると価格に見合うだけの特性の向上が
得られない。このため、上限を５０％、下限を３０％と
した。
【００１０】Ｍｏは高温での耐食性には効果がないが、
ボイラ停止時の結露によって生ずる塩酸露点腐食を防止
するために必要な成分であり、その目的のためには０．
５％以上の添加が必要である。しかし、オーステナイト
相を安定化するという面から３％を上限とした。Ｃｏは
本発明において最も重要な元素であり、図１、図２にみ
られるように、流動床環境における耐摩耗特性、塩化水
素、溶融塩酸塩環境における耐食性、およびそれらの複
合環境における耐ホットエロージョンコロージョン特性
向上に特に有効である。蒸気温度５００℃でその効果を
得るには少なくとも１０％以上の添加が必要である。一
方、４０％を越えるとその効果は飽和する。このため、
上限を４０％，下限を１０％とした。
ボイラ停止時の結露によって生ずる塩酸露点腐食を防止
するために必要な成分であり、その目的のためには０．
５％以上の添加が必要である。しかし、オーステナイト
相を安定化するという面から３％を上限とした。Ｃｏは
本発明において最も重要な元素であり、図１、図２にみ
られるように、流動床環境における耐摩耗特性、塩化水
素、溶融塩酸塩環境における耐食性、およびそれらの複
合環境における耐ホットエロージョンコロージョン特性
向上に特に有効である。蒸気温度５００℃でその効果を
得るには少なくとも１０％以上の添加が必要である。一
方、４０％を越えるとその効果は飽和する。このため、
上限を４０％，下限を１０％とした。
【００１１】Ｗは耐摩耗特性向上に有効であり、その効
果を得るには０．５％以上の添加が必要である。また、
５％を越えて添加すると、金属間化合物が析出し、加工
性，耐食性の劣化が生ずる。このため、上限を５％，下
限を０．５％とした。本発明ではこの他に下記の成分も
添加してよい。Ｎは高温強度の向上、オーステナイト相
形成に有効な元素であり、Ｃｒ，Ｓｉの量により、必要
に応じて添加されるものであって、その効果を得るため
には０．０５％以上の添加が必要である。しかし、０．
４％超の添加は、合金中に気泡を発生させるとともに、
窒化物の形成が著しくなり、靱性劣化を招くため、上限
を０．４％，下限を０．０５％とした。
果を得るには０．５％以上の添加が必要である。また、
５％を越えて添加すると、金属間化合物が析出し、加工
性，耐食性の劣化が生ずる。このため、上限を５％，下
限を０．５％とした。本発明ではこの他に下記の成分も
添加してよい。Ｎは高温強度の向上、オーステナイト相
形成に有効な元素であり、Ｃｒ，Ｓｉの量により、必要
に応じて添加されるものであって、その効果を得るため
には０．０５％以上の添加が必要である。しかし、０．
４％超の添加は、合金中に気泡を発生させるとともに、
窒化物の形成が著しくなり、靱性劣化を招くため、上限
を０．４％，下限を０．０５％とした。
【００１２】Ｎｂ，Ｔｉは、特に高温強度が要求される
場合に添加されるものであり、その効果を得るために
は、Ｎｂは０．０５％以上、Ｔｉは０．０２％以上必要
である。しかし、Ｎｂ，Ｔｉがそれぞれ２％，０．５％
を越えると、それらの炭化物、窒化物の生成量が過剰と
なり、逆に強度低下をもたらす。従って、Ｎｂ添加量は
０．０５〜２％、Ｔｉ添加量は０．０２〜０．５％とし
た。
場合に添加されるものであり、その効果を得るために
は、Ｎｂは０．０５％以上、Ｔｉは０．０２％以上必要
である。しかし、Ｎｂ，Ｔｉがそれぞれ２％，０．５％
を越えると、それらの炭化物、窒化物の生成量が過剰と
なり、逆に強度低下をもたらす。従って、Ｎｂ添加量は
０．０５〜２％、Ｔｉ添加量は０．０２〜０．５％とし
た。
【００１３】Ｃｕはオーステナイト相形成に有効な元素
である。また、耐酸性を向上させる効果もあり、特に塩
酸露点腐食等の低温での耐食性が要求される場合に０．
２〜０．５％添加する。下限を０．２％にしたのは、こ
れ未満では十分な効果が得られないからであり、また、
上限を０．５％としたのは、０．５％を越えて添加する
と熱間加工性が著しく損なわれるからである。
である。また、耐酸性を向上させる効果もあり、特に塩
酸露点腐食等の低温での耐食性が要求される場合に０．
２〜０．５％添加する。下限を０．２％にしたのは、こ
れ未満では十分な効果が得られないからであり、また、
上限を０．５％としたのは、０．５％を越えて添加する
と熱間加工性が著しく損なわれるからである。
【００１４】本発明は、蒸気条件５００℃まで使用可能
な、ごみ焼却炉ボイラ用過熱器管として開発、発明され
た合金である。本発明合金は単独で管として使用できる
ことはもちろんであるが、管外面の耐食耐摩耗性を重視
して創案された合金であるだけに、その効果を効率的に
活かすために、複層鋼管の外管材として使用することも
可能である。この場合、高温強度、耐水蒸気酸化性は内
管でもたせることになり、要求される特性を有する公知
のボイラ用鋼管を適宜選定し使用する。
な、ごみ焼却炉ボイラ用過熱器管として開発、発明され
た合金である。本発明合金は単独で管として使用できる
ことはもちろんであるが、管外面の耐食耐摩耗性を重視
して創案された合金であるだけに、その効果を効率的に
活かすために、複層鋼管の外管材として使用することも
可能である。この場合、高温強度、耐水蒸気酸化性は内
管でもたせることになり、要求される特性を有する公知
のボイラ用鋼管を適宜選定し使用する。
【００１５】次に、本発明の複層鋼管の製造法の一例を
述べる。通常のステンレス鋼の溶製−鋳造プロセスで製
造された所定の内管用ステンレス鋼ビレットの表面に、
本発明の外管用合金の粉末を高温静水圧プレス法（ＨＩ
Ｐ法）を用いて圧着する。この二重管ビレットを均熱し
た後、熱間押出法により所定のサイズに成形する。外管
素材が板または管である場合は、上に述べたＨＩＰ法を
用いて粉末を圧着するプロセスの代わりに、内管用ステ
ンレス鋼ビレットの表面に、外管材の成分を有する板を
巻き付けるか、または管をはめ込む工程の後に、外管素
材と内管材ビレットを溶接により接合し、このように製
造された二重管ビレットを用いて先に述べた方法により
複層鋼管を製造する。
述べる。通常のステンレス鋼の溶製−鋳造プロセスで製
造された所定の内管用ステンレス鋼ビレットの表面に、
本発明の外管用合金の粉末を高温静水圧プレス法（ＨＩ
Ｐ法）を用いて圧着する。この二重管ビレットを均熱し
た後、熱間押出法により所定のサイズに成形する。外管
素材が板または管である場合は、上に述べたＨＩＰ法を
用いて粉末を圧着するプロセスの代わりに、内管用ステ
ンレス鋼ビレットの表面に、外管材の成分を有する板を
巻き付けるか、または管をはめ込む工程の後に、外管素
材と内管材ビレットを溶接により接合し、このように製
造された二重管ビレットを用いて先に述べた方法により
複層鋼管を製造する。
【００１６】本発明の複層鋼管の製造方法は前記の製造
方法に限定されるものではなく、公知の複合（複層）鋼
管の製造方法を採用し得ることは言うまでもない。本発
明は、本発明合金を、低圧プラズマ溶射等の溶射法によ
って鋼管または同様の形状を有する高温用資材（例え
ば、流動床ボイラ用散気ノズル）を複層化することによ
っても実施することが可能である。
方法に限定されるものではなく、公知の複合（複層）鋼
管の製造方法を採用し得ることは言うまでもない。本発
明は、本発明合金を、低圧プラズマ溶射等の溶射法によ
って鋼管または同様の形状を有する高温用資材（例え
ば、流動床ボイラ用散気ノズル）を複層化することによ
っても実施することが可能である。
【００１７】
【実施例】表１のＮｏ．１〜１０に示す本発明の組成を
有する合金それぞれ２０ｋｇを真空誘導加熱炉を用いて
溶解した。これを鍛造にて１０ｍｍの板にし、１１５０
℃で６０ｍｉｎ加熱して急冷した後、１５×２５×４ｍ
ｍの試験片を作製した。従来材には、表１に示す化学成
分のＪＩＳ規格ＳＵＳ３０４，ＳＵＳ３１０を用いた。
腐食試験は、ＫＣｌ，ＮａＣｌ，ＦｅＣｌ2 をモル比
３：３：４で混合した合成灰を試験片片面に均一に４０
ｍｇ／ｃｍ2 塗布し、０．２％ＨＣｌ＋２０％Ｈ2 Ｏ＋
５％Ｏ2 ＋ｂａｌＮ2 の混合ガス気流中で６００℃×４
８ｈｒ加熱することにより行った。６００℃は蒸気温度
５００℃の場合、管外表面として考えられる温度であ
る。腐食試験結果の評価は、脱スケール後の腐食減量で
行った。摩耗試験は、流動床加熱炉で６００℃×２００
ｈｒ保持することにより行った。流動媒体には粒径０．
１〜０．３ｍｍのアルミナ粒子を用いた。腐食試験結果
および摩耗試験結果を同じく表１に示す。従来材の腐食
量が３０ｍｇ／ｃｍ2 以上であるのに対し、本発明合金
の腐食量は１５ｍｇ／ｃｍ2 以下とはるかに高い耐食性
を示している。また、摩耗量においても本発明合金は従
来材と比較して一桁ほど少ない。このように本発明合金
は塩化水素ガス、溶融塩酸塩環境で極めて高い耐食性を
示し、流動床環境においても極めて高い耐摩耗性を有す
ることが明らかとなった。
有する合金それぞれ２０ｋｇを真空誘導加熱炉を用いて
溶解した。これを鍛造にて１０ｍｍの板にし、１１５０
℃で６０ｍｉｎ加熱して急冷した後、１５×２５×４ｍ
ｍの試験片を作製した。従来材には、表１に示す化学成
分のＪＩＳ規格ＳＵＳ３０４，ＳＵＳ３１０を用いた。
腐食試験は、ＫＣｌ，ＮａＣｌ，ＦｅＣｌ2 をモル比
３：３：４で混合した合成灰を試験片片面に均一に４０
ｍｇ／ｃｍ2 塗布し、０．２％ＨＣｌ＋２０％Ｈ2 Ｏ＋
５％Ｏ2 ＋ｂａｌＮ2 の混合ガス気流中で６００℃×４
８ｈｒ加熱することにより行った。６００℃は蒸気温度
５００℃の場合、管外表面として考えられる温度であ
る。腐食試験結果の評価は、脱スケール後の腐食減量で
行った。摩耗試験は、流動床加熱炉で６００℃×２００
ｈｒ保持することにより行った。流動媒体には粒径０．
１〜０．３ｍｍのアルミナ粒子を用いた。腐食試験結果
および摩耗試験結果を同じく表１に示す。従来材の腐食
量が３０ｍｇ／ｃｍ2 以上であるのに対し、本発明合金
の腐食量は１５ｍｇ／ｃｍ2 以下とはるかに高い耐食性
を示している。また、摩耗量においても本発明合金は従
来材と比較して一桁ほど少ない。このように本発明合金
は塩化水素ガス、溶融塩酸塩環境で極めて高い耐食性を
示し、流動床環境においても極めて高い耐摩耗性を有す
ることが明らかとなった。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【発明の効果】本発明によれば、５００℃までの蒸気温
度で使用される、あらゆる燃焼方式のごみ焼却炉ボイラ
の過熱器管等に対して、塩化水素ガス、溶融塩酸塩によ
る耐食性に優れ、流動床環境における耐摩耗性にも優れ
た材料を提供することが可能になり、産業の発展に寄与
するところ極めて大なるものがある。
度で使用される、あらゆる燃焼方式のごみ焼却炉ボイラ
の過熱器管等に対して、塩化水素ガス、溶融塩酸塩によ
る耐食性に優れ、流動床環境における耐摩耗性にも優れ
た材料を提供することが可能になり、産業の発展に寄与
するところ極めて大なるものがある。
【図１】塩化水素ガス、溶融塩酸塩環境における腐食量
に及ぼすＣｏ含有量の影響を示すグラフである。
に及ぼすＣｏ含有量の影響を示すグラフである。
【図２】流動床環境における摩耗量に及ぼすＣｏ含有量
の影響を示すグラフである。
の影響を示すグラフである。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ２２Ｂ 37/04 Ｆ２２Ｂ 37/04 Ｆ２３Ｇ 5/48 Ｆ２３Ｇ 5/48 (56)参考文献 特開 昭54−160512（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−203092（ＪＰ，Ａ) 歌川 寛「やさしい金属熱処理技術の 基礎」（昭56−10−20）啓学出版Ｐ. 188 日本学術振興会製鋼第19委員会編「鉄 鋼と合金元素 上Ｎｂ．Ｎｉ．Ｏ」（昭 41−２−28）誠文堂新光社Ｐ．760 日本学術振興会製鋼第19委員会編「鉄 鋼と合金元素 下Ｓｅ．Ｓｉ．Ｓｎ．Ｔ ｅ．Ｔｉ．Ｕ」（昭41−３−25）誠文堂 新光社Ｐ．445−446
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：０．０２〜０．１％、 Ｓｉ：１〜５％、 Ｍｎ：５％以下、 Ｃｒ：１０％超〜２０％未満、 Ｎｉ：３０〜５０％、 Ｍｏ：０．５〜３％、 Ｃｏ：１０〜４０％、 Ｗ：０．５〜５％ とし、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる、塩化
水素ガスおよび溶融塩酸塩に対する高温耐食性に優れた
ごみ焼却炉ボイラ用合金。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ：０．０２〜０．１％、 Ｓｉ：１〜５％、 Ｍｎ：５％以下、 Ｃｒ：１０％超〜２０％未満、 Ｎｉ：３０〜５０％、 Ｍｏ：０．５〜３％、 Ｃｏ：１０〜４０％、 Ｗ：０．５〜５％ に加えて、さらに、 Ｎ：０．０５〜０．４％、 Ｃｕ：０．２〜０．５％ の１種または２種を含有し、残部がＦｅおよび不可避的
不純物からなる、塩化水素ガスおよび溶融塩酸塩に対す
る高温耐食性に優れたごみ焼却炉ボイラ用合金。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ：０．０２〜０．１％、 Ｓｉ：１〜５％、 Ｍｎ：５％以下、 Ｃｒ：１０％超〜２０％未満、 Ｎｉ：３０〜５０％、 Ｍｏ：０．５〜３％、 Ｃｏ：１０〜４０％、 Ｗ：０．５〜５％ に加えて、さらに、 Ｎｂ：０．０５〜２％、 Ｔｉ：０．０２〜０．５％ の１種または２種を含有し、残部がＦｅおよび不可避的
不純物からなる、塩化水素ガスおよび溶融塩酸塩に対す
る高温耐食性に優れたごみ焼却炉ボイラ用合金。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｃ：０．０２〜０．１％、 Ｓｉ：１〜５％、 Ｍｎ：５％以下、 Ｃｒ：１０％超〜２０％未満、 Ｎｉ：３０〜５０％、 Ｍｏ：０．５〜３％、 Ｃｏ：１０〜４０％、 Ｗ：０．５〜５％に加えて、さらに、 Ｎ：０．０５〜０．４％、 Ｃｕ：０．２〜０．５％ の１種または２種、および Ｎｂ：０．０５〜２％、 Ｔｉ：０．０２〜０．５％ の１種または２種を含有し、残部がＦｅおよび不可避的
不純物からなる、塩化水素ガスおよび溶融塩酸塩に対す
る高温耐食性に優れたごみ焼却炉ボイラ用合金。 - 【請求項５】 公知のボイラ用鋼管を内管とし、請求項
１ないし４のうちのいずれかに記載の合金を外管とした
ことを特徴とする塩化水素ガスおよび溶融塩酸塩に対す
る高温耐食性に優れたごみ焼却炉ボイラ用複層鋼管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3101661A JP2561567B2 (ja) | 1991-05-07 | 1991-05-07 | ごみ焼却炉ボイラ用合金および複層鋼管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3101661A JP2561567B2 (ja) | 1991-05-07 | 1991-05-07 | ごみ焼却炉ボイラ用合金および複層鋼管 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04329852A JPH04329852A (ja) | 1992-11-18 |
| JP2561567B2 true JP2561567B2 (ja) | 1996-12-11 |
Family
ID=14306559
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3101661A Expired - Lifetime JP2561567B2 (ja) | 1991-05-07 | 1991-05-07 | ごみ焼却炉ボイラ用合金および複層鋼管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2561567B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7247341B2 (en) | 2000-12-04 | 2007-07-24 | Ulvac, Inc. | Method for forming electrodes of flat panel display |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102621614A (zh) | 2011-01-30 | 2012-08-01 | 索尼公司 | 波片及使用其的偏振光变换元件、照明光学系统、图像显示装置 |
| CA2738273C (en) * | 2011-04-28 | 2018-01-23 | Nova Chemicals Corporation | Furnace coil with protuberances on the external surface |
| CN111139415B (zh) * | 2019-12-14 | 2021-08-17 | 张家港广大特材股份有限公司 | 一种超高强度gh4169的成型方法 |
| EP4245874A1 (en) | 2020-11-13 | 2023-09-20 | Nippon Steel Corporation | Double pipe and welded joint |
| CN115961219A (zh) * | 2021-10-12 | 2023-04-14 | 宁波匠心快速成型技术有限公司 | 一种用于3d打印的不锈钢材料、及其制备方法和应用 |
| CN114231841A (zh) * | 2021-11-25 | 2022-03-25 | 普瑞特机械制造股份有限公司 | 一种利用废边角料生产的不锈钢粉末及其制备方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54160512A (en) * | 1978-06-09 | 1979-12-19 | Daido Steel Co Ltd | Heat resistant cast alloy |
| JPH02203092A (ja) * | 1989-01-31 | 1990-08-13 | Nippon Steel Corp | Ｖ，Ｎａ，Ｓ，Ｃｌを含有する燃料を燃焼する環境において耐食性を有する複層鋼管 |
-
1991
- 1991-05-07 JP JP3101661A patent/JP2561567B2/ja not_active Expired - Lifetime
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| 日本学術振興会製鋼第１９委員会編「鉄鋼と合金元素 上Ｎｂ．Ｎｉ．Ｏ」（昭４１−２−２８）誠文堂新光社Ｐ．７６０ |
| 日本学術振興会製鋼第１９委員会編「鉄鋼と合金元素 下Ｓｅ．Ｓｉ．Ｓｎ．Ｔｅ．Ｔｉ．Ｕ」（昭４１−３−２５）誠文堂新光社Ｐ．４４５−４４６ |
| 歌川 寛「やさしい金属熱処理技術の基礎」（昭５６−１０−２０）啓学出版Ｐ．１８８ |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7247341B2 (en) | 2000-12-04 | 2007-07-24 | Ulvac, Inc. | Method for forming electrodes of flat panel display |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04329852A (ja) | 1992-11-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH1088293A (ja) | 粗悪燃料および廃棄物を燃焼する環境において耐食性を有する合金、該合金を用いた鋼管およびその製造方法 | |
| CN102021558A (zh) | 用于循环流化床锅炉水冷壁管激光熔覆涂层的合金粉末 | |
| JP2561567B2 (ja) | ごみ焼却炉ボイラ用合金および複層鋼管 | |
| JPH11226778A (ja) | 肉盛り溶接材料及び肉盛りクラッド材 | |
| JP2019516015A (ja) | フェライト合金 | |
| JP6918114B2 (ja) | ニッケル−クロム−モリブデン合金の使用 | |
| US5190832A (en) | Alloy and composite steel tube with corrosion resistance in combustion environment where v, na, s and cl are present | |
| JPH07243007A (ja) | Ｖ、Ｎａ、Ｓ、Ｃｌを含有する燃料を燃焼する環境において耐食性を有する合金および複層鋼管 | |
| JP3960832B2 (ja) | 高耐食性耐熱鋳鋼 | |
| JPH046247A (ja) | ごみ焼却炉ボイラ用鋼 | |
| JPH02213449A (ja) | ごみ焼却廃熱ボイラ管用高耐食鋼 | |
| JP2643709B2 (ja) | ボイラ伝熱管用高耐食合金 | |
| JPH0570895A (ja) | ごみ焼却廃熱ボイラ伝熱管用高耐食合金鋼 | |
| JPH08232031A (ja) | ごみ焼却炉ボイラ用合金および複層鋼管 | |
| JPH06179952A (ja) | ソーダ回収ボイラ伝熱管用オーステナイトステンレス鋼 | |
| JP2021080524A (ja) | 耐腐食摩耗性及び耐摩耗性の合金皮膜及び伝熱管並びにこれらの製造方法及び伝熱管の修復方法 | |
| JPH02203092A (ja) | Ｖ，Ｎａ，Ｓ，Ｃｌを含有する燃料を燃焼する環境において耐食性を有する複層鋼管 | |
| JP7016283B2 (ja) | 耐高温腐食性を有する耐熱合金、溶接用粉末及び外周面に肉盛溶接層を具える配管 | |
| JP3899168B2 (ja) | 耐高温エロージョン・コロージョン性に優れた高Ｃｒ合金および高Ｃｒ合金部材 | |
| JPH046248A (ja) | ごみ焼却炉ボイラ用鋼 | |
| JP3239678B2 (ja) | ごみ焼却炉の排ガス廃熱利用ボイラの伝熱用複合管 | |
| JP3222391B2 (ja) | ボイラ・熱交換器用クラッド鋼管 | |
| JP2923130B2 (ja) | 高耐食耐摩耗鋳鋼 | |
| JPH09250897A (ja) | 耐粒界腐食性に優れたごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラの伝熱用複合管 | |
| JPS643944B2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19960604 |