JP2542536B2 - 塗装焼付硬化性と２次加工性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
塗装焼付硬化性と２次加工性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法Info
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- JP2542536B2 JP2542536B2 JP3055703A JP5570391A JP2542536B2 JP 2542536 B2 JP2542536 B2 JP 2542536B2 JP 3055703 A JP3055703 A JP 3055703A JP 5570391 A JP5570391 A JP 5570391A JP 2542536 B2 JP2542536 B2 JP 2542536B2
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、深絞り用冷延鋼板の製
造に係り、詳しくは連続焼鈍中に浸炭、浸窒することに
より良好なプレス成形性を有し、かつ塗装焼付硬化性
（ＢＨ性）と２次加工性を兼ね備えた冷延鋼板の製造方
法に係る。
造に係り、詳しくは連続焼鈍中に浸炭、浸窒することに
より良好なプレス成形性を有し、かつ塗装焼付硬化性
（ＢＨ性）と２次加工性を兼ね備えた冷延鋼板の製造方
法に係る。
【０００２】
【従来の技術】近年、地球環境問題への関心が高まって
おり、自動車業界では、車体の軽量化を追求している。
その一環として、高強度鋼板への要望が高まっている。
このような背景からプレス成形時には低降伏強度で優れ
た加工性を有し、成形品を塗装焼付けした後に強度が高
くなる特性、すなわち塗装焼付硬化性を付与した極低炭
素冷延鋼板への要求が高まっている。また、従来の極低
炭素鋼板では、深絞り成形後の２次加工によって割れを
生じることが多く、これを防止する対策が必要である。
おり、自動車業界では、車体の軽量化を追求している。
その一環として、高強度鋼板への要望が高まっている。
このような背景からプレス成形時には低降伏強度で優れ
た加工性を有し、成形品を塗装焼付けした後に強度が高
くなる特性、すなわち塗装焼付硬化性を付与した極低炭
素冷延鋼板への要求が高まっている。また、従来の極低
炭素鋼板では、深絞り成形後の２次加工によって割れを
生じることが多く、これを防止する対策が必要である。
【０００３】本発明はこれらの要求を満足する塗装焼付
硬化性と２次加工性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方
法に係るものである。冷延鋼板に塗装焼付硬化性を付与
する技術としては従来から数多くの方法が提案されてい
る。例えば、特開昭５９−３１８２７は、ＴｉをＮに対
して等量、ＮｂをＣに対して等量以下添加することによ
り過剰Ｃを残存させることにより塗装焼付硬化性を付与
するものである。また、特開昭６３−６９９２３も、Ｔ
ｉとＮとＳの全部およびＣの一部を固定させる量だけ添
加し、過剰Ｃを残存させるものである。しかしながら、
過剰なＣすなわち固溶Ｃが冷延前に存在すると（２２
２）面集合組織が発達せず、プレス成形性が劣化する。
一方、２次加工性に関する技術も特開昭５９−７４２３
２に示されているように過剰Ｃを利用しており、その結
果この技術は上記と同様の問題点を有する。
硬化性と２次加工性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方
法に係るものである。冷延鋼板に塗装焼付硬化性を付与
する技術としては従来から数多くの方法が提案されてい
る。例えば、特開昭５９−３１８２７は、ＴｉをＮに対
して等量、ＮｂをＣに対して等量以下添加することによ
り過剰Ｃを残存させることにより塗装焼付硬化性を付与
するものである。また、特開昭６３−６９９２３も、Ｔ
ｉとＮとＳの全部およびＣの一部を固定させる量だけ添
加し、過剰Ｃを残存させるものである。しかしながら、
過剰なＣすなわち固溶Ｃが冷延前に存在すると（２２
２）面集合組織が発達せず、プレス成形性が劣化する。
一方、２次加工性に関する技術も特開昭５９−７４２３
２に示されているように過剰Ｃを利用しており、その結
果この技術は上記と同様の問題点を有する。
【０００４】雰囲気中に冷延鋼板を滞留させることによ
り炭化あるいは窒化する方法に関してはいくつか提案さ
れている。特公平１−４２３３１は、連続焼鈍プロセス
における再結晶焼鈍後の冷却過程において雰囲気中で浸
炭あるいは窒化をおこない化成処理性を向上させるもの
である。しかしながら冷却過程における浸炭浸窒では塗
装焼付硬化性、２次加工性に対しては充分な効果が得ら
れない。また、特開平１−９６３３０は、再結晶焼鈍終
了後、浸炭あるいは浸窒することにより高いｒ値を有す
る高強度鋼板を製造する方法に関するものである。しか
しながら、塗装焼付硬化性、２次加工性に対する効果に
ついては記載されておらず、本発明の狙いとする課屈の
解決策とはなっていない。
り炭化あるいは窒化する方法に関してはいくつか提案さ
れている。特公平１−４２３３１は、連続焼鈍プロセス
における再結晶焼鈍後の冷却過程において雰囲気中で浸
炭あるいは窒化をおこない化成処理性を向上させるもの
である。しかしながら冷却過程における浸炭浸窒では塗
装焼付硬化性、２次加工性に対しては充分な効果が得ら
れない。また、特開平１−９６３３０は、再結晶焼鈍終
了後、浸炭あるいは浸窒することにより高いｒ値を有す
る高強度鋼板を製造する方法に関するものである。しか
しながら、塗装焼付硬化性、２次加工性に対する効果に
ついては記載されておらず、本発明の狙いとする課屈の
解決策とはなっていない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らは上記のよ
うな問題を解決すべく、成形性を損なわず塗装焼付硬化
性を付与し、２次加工性を確保する浸炭浸窒条件につい
ての研究を鋭意おこなった。
うな問題を解決すべく、成形性を損なわず塗装焼付硬化
性を付与し、２次加工性を確保する浸炭浸窒条件につい
ての研究を鋭意おこなった。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めに、本発明者らが連続焼鈍中に浸炭あるいは浸窒処理
を施す方法について検討したところ、冷間圧延前に固溶
炭素および固溶窒素が存在しないように炭素と窒素を炭
窒化物として固定するのに充分な量の炭窒化物形成元素
を添加しておくことにより優れたプレス成形性を確保す
ることができることが明らかになった。さらに、連続焼
鈍の雰囲気を浸炭あるいは窒化性ガスとして、炭窒化物
形成元素に対して等量以上の炭素、窒素を連続焼鈍中に
浸炭あるいは浸窒することにより優れた塗装焼付硬化性
と２次加工性をも同時に付与することが可能となること
が明らかになった。
めに、本発明者らが連続焼鈍中に浸炭あるいは浸窒処理
を施す方法について検討したところ、冷間圧延前に固溶
炭素および固溶窒素が存在しないように炭素と窒素を炭
窒化物として固定するのに充分な量の炭窒化物形成元素
を添加しておくことにより優れたプレス成形性を確保す
ることができることが明らかになった。さらに、連続焼
鈍の雰囲気を浸炭あるいは窒化性ガスとして、炭窒化物
形成元素に対して等量以上の炭素、窒素を連続焼鈍中に
浸炭あるいは浸窒することにより優れた塗装焼付硬化性
と２次加工性をも同時に付与することが可能となること
が明らかになった。
【０００７】本発明によるプレス成形性ならびに塗装焼
付硬化性と２次加工性に優れた冷延鋼板の製造方法は以
下の通りである。重量％で、Ｃ：０．０００５〜０．０
１％、Ｍｎ：０．０１〜２．０％、Ｓｉ：０．００５〜
１％、Ａｌ：０．００５〜０．１％、Ｐ：０．００１〜
０．２％、Ｓ：０．００１〜０．０１５％、Ｎ：０．０
００５〜０．０１％を含有し、さらに、Ｔｉ＊＝Ｔｉ−
４８Ｓ／３２としたとき、１＜（Ｔｉ＊／４８＋Ｎｂ／
９３＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１＋Ｂ／１１）／（Ｃ／１２
＋Ｎ／１４）＜５を満たす範囲で、Ｔｉ，Ｎｂのうち少
なくとも１種を０．００５〜０．２％、かつＺｒ、Ｖ，
Ｂのうち少なくとも１種を０．００５〜０．１％含有
し、残部は鉄および不可避的不純物よりなる冷延鋼板を
連続焼鈍中に炭窒化物形成元素に対して等量以上の炭素
あるいは窒素を浸炭または浸窒することを特徴とする塗
装焼付硬化性と２次加工性に優れた深絞り用冷延鋼板の
製造方法。
付硬化性と２次加工性に優れた冷延鋼板の製造方法は以
下の通りである。重量％で、Ｃ：０．０００５〜０．０
１％、Ｍｎ：０．０１〜２．０％、Ｓｉ：０．００５〜
１％、Ａｌ：０．００５〜０．１％、Ｐ：０．００１〜
０．２％、Ｓ：０．００１〜０．０１５％、Ｎ：０．０
００５〜０．０１％を含有し、さらに、Ｔｉ＊＝Ｔｉ−
４８Ｓ／３２としたとき、１＜（Ｔｉ＊／４８＋Ｎｂ／
９３＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１＋Ｂ／１１）／（Ｃ／１２
＋Ｎ／１４）＜５を満たす範囲で、Ｔｉ，Ｎｂのうち少
なくとも１種を０．００５〜０．２％、かつＺｒ、Ｖ，
Ｂのうち少なくとも１種を０．００５〜０．１％含有
し、残部は鉄および不可避的不純物よりなる冷延鋼板を
連続焼鈍中に炭窒化物形成元素に対して等量以上の炭素
あるいは窒素を浸炭または浸窒することを特徴とする塗
装焼付硬化性と２次加工性に優れた深絞り用冷延鋼板の
製造方法。
【０００８】
【作用】本発明の冷延鋼板の製造方法は、浸炭浸窒温度
と時間ならびにガス成分を最適にすることにより良好な
プレス成形性を確保し、かつ塗装焼付硬化性と２次加工
性を同時に満足することを特徴とする。以下にその限定
理由を述べる。
と時間ならびにガス成分を最適にすることにより良好な
プレス成形性を確保し、かつ塗装焼付硬化性と２次加工
性を同時に満足することを特徴とする。以下にその限定
理由を述べる。
【０００９】まず化学成分についてであるが、Ｃは量が
増加するにしたがってそれを固定するためのＴｉ、Ｎｂ
等の炭化物形成元素量を増大させねばらなずコスト高と
なり、また、ＴｉＣ等の微細炭化物が粒内に数多く析出
するため粒成長性を妨げ加工性が劣化するので少ないほ
どよい。したがって０．０１％以下とする。また、真空
脱ガス処理コストの観点から０．０００５％を下限とす
る。
増加するにしたがってそれを固定するためのＴｉ、Ｎｂ
等の炭化物形成元素量を増大させねばらなずコスト高と
なり、また、ＴｉＣ等の微細炭化物が粒内に数多く析出
するため粒成長性を妨げ加工性が劣化するので少ないほ
どよい。したがって０．０１％以下とする。また、真空
脱ガス処理コストの観点から０．０００５％を下限とす
る。
【００１０】Ｍｎは、多すぎると伸びの低下を招くので
２．０％以下とする。また、０．０１％以下では熱間割
れを生じるため下限値を０．０１％とする。Ｓｉは、増
加にともなってＹＰが上昇し、伸びが低下し、メッキ性
を損なうので１％以下とする。下限は製鋼コストの理由
から０．００５％とする。Ｐは、偏析の激しい元素であ
るため、０．２％超えでは熱間あるいは冷間加工時の割
れの原因となるので０．２％以下とする。製鋼コストの
観点から下限を０．００１％とする。Ｓは、Ｔｉと化合
物を形成するため、多すぎるとＴｉ量を増加させねばな
らずコストアップになる。また熱間割れの原因となるの
で０．０１５％以下とする。下限は、製造コストの理由
から０．００１％とする。
２．０％以下とする。また、０．０１％以下では熱間割
れを生じるため下限値を０．０１％とする。Ｓｉは、増
加にともなってＹＰが上昇し、伸びが低下し、メッキ性
を損なうので１％以下とする。下限は製鋼コストの理由
から０．００５％とする。Ｐは、偏析の激しい元素であ
るため、０．２％超えでは熱間あるいは冷間加工時の割
れの原因となるので０．２％以下とする。製鋼コストの
観点から下限を０．００１％とする。Ｓは、Ｔｉと化合
物を形成するため、多すぎるとＴｉ量を増加させねばな
らずコストアップになる。また熱間割れの原因となるの
で０．０１５％以下とする。下限は、製造コストの理由
から０．００１％とする。
【００１１】Ａｌは脱酸剤として少なくとも０．００５
％を添加することが必要である。しかし、０．１％を超
えるとコストアップとなるばかりか介在物の増加を招
き、加工性を劣化させる。Ｎは、Ｃと同様にその増加と
ともにＴｉ、Ａｌ等の窒化物形成元素を増量せねばなら
ずコスト高となるし、析出物の増加により延性の劣化を
招くので少ないほど望ましい。したがって、０．０１％
以下とする。製鋼技術上の理由から０．０００５％を下
限とする。
％を添加することが必要である。しかし、０．１％を超
えるとコストアップとなるばかりか介在物の増加を招
き、加工性を劣化させる。Ｎは、Ｃと同様にその増加と
ともにＴｉ、Ａｌ等の窒化物形成元素を増量せねばなら
ずコスト高となるし、析出物の増加により延性の劣化を
招くので少ないほど望ましい。したがって、０．０１％
以下とする。製鋼技術上の理由から０．０００５％を下
限とする。
【００１２】Ｔｉ、ＮｂおよびＺｒ、Ｖ、Ｂは、冷間圧
延前に固溶炭素および固溶窒素が存在しないように炭素
と窒素を炭窒化物として固定して成形性を良好にするの
で、Ｔｉ＊＝Ｔｉ−４８Ｓ／３２としたとき、１＜（Ｔ
ｉ＊／４８＋Ｎｂ／９３＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１＋Ｂ／
１１）／（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）＜５を満たす範囲で、
Ｔｉ，Ｎｂのうち少なくとも１種を０．００５〜０．２
％、かつＺｒ、Ｖ、Ｂのうち少なくとも１種を０．００
５〜０．１％添加する。この範囲以下の量を添加しても
ＣあるいはＮを固定することができず、また、この範囲
を越える量を添加してもＣあるいはＮを固定する効果が
飽和する。
延前に固溶炭素および固溶窒素が存在しないように炭素
と窒素を炭窒化物として固定して成形性を良好にするの
で、Ｔｉ＊＝Ｔｉ−４８Ｓ／３２としたとき、１＜（Ｔ
ｉ＊／４８＋Ｎｂ／９３＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１＋Ｂ／
１１）／（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）＜５を満たす範囲で、
Ｔｉ，Ｎｂのうち少なくとも１種を０．００５〜０．２
％、かつＺｒ、Ｖ、Ｂのうち少なくとも１種を０．００
５〜０．１％添加する。この範囲以下の量を添加しても
ＣあるいはＮを固定することができず、また、この範囲
を越える量を添加してもＣあるいはＮを固定する効果が
飽和する。
【００１３】このような成分を持つ鋼を通常の方法で冷
間圧延までおこなう。その後連続焼鈍中に浸炭または浸
窒をおこなう。その場合、炭素量および窒素量が炭化物
形成元素あるいは窒化物形成元素に対して等量以上とな
るように行う。浸炭浸窒の方法については特に限定しな
い。たとえばガスを用いる場合には、浸炭性ガスとして
ＣＯ、ＣＨ３等を含有する（Ｈ２＋Ｎ２）ガスやその他
の混合ガスを用いればよく、浸窒性ガスとしては、ＮＨ
３等を含有する（Ｈ２＋Ｎ２）ガスやその他の混合ガス
を用いればよい。そのほかに、浸炭あるいは浸窒性液体
中に浸せきしたり、プラスマを用いる方法でもよい。
間圧延までおこなう。その後連続焼鈍中に浸炭または浸
窒をおこなう。その場合、炭素量および窒素量が炭化物
形成元素あるいは窒化物形成元素に対して等量以上とな
るように行う。浸炭浸窒の方法については特に限定しな
い。たとえばガスを用いる場合には、浸炭性ガスとして
ＣＯ、ＣＨ３等を含有する（Ｈ２＋Ｎ２）ガスやその他
の混合ガスを用いればよく、浸窒性ガスとしては、ＮＨ
３等を含有する（Ｈ２＋Ｎ２）ガスやその他の混合ガス
を用いればよい。そのほかに、浸炭あるいは浸窒性液体
中に浸せきしたり、プラスマを用いる方法でもよい。
【００１４】
【実施例】以下に本発明を実施例をもって詳細に述べ
る。
る。
【００１５】〔実施例１〕 表１に示す化学成分を有する鋼を、１１５０℃で３０分
間加熱し、仕上げ温度９３０℃で熱間圧延を行い板厚４
ｍｍとしたのち、７００℃で巻き取り、酸洗ののち、圧
下率８０％の冷間圧延を施した。ついで、浸炭性ガス雰
囲気の連続焼鈍（熱履歴は図１参照）により浸炭をおこ
なった。浸炭条件は、ケース１としては、図１のａ、
ｂ、ｃのすべてを浸炭性の雰囲気とした場合、ケース２
は、ｂ、ｃのみを浸炭性雰囲気とした場合である。ま
た、鋼Ｎｏ．１、２、３については、浸炭性ガスとして
（１２％ＣＯ＋６％Ｈ２＋Ｎ２）を、Ｎｏ．４、５、６
には、（２０％ＣＯ＋１０％Ｈ２＋Ｎ２）を用いた。
間加熱し、仕上げ温度９３０℃で熱間圧延を行い板厚４
ｍｍとしたのち、７００℃で巻き取り、酸洗ののち、圧
下率８０％の冷間圧延を施した。ついで、浸炭性ガス雰
囲気の連続焼鈍（熱履歴は図１参照）により浸炭をおこ
なった。浸炭条件は、ケース１としては、図１のａ、
ｂ、ｃのすべてを浸炭性の雰囲気とした場合、ケース２
は、ｂ、ｃのみを浸炭性雰囲気とした場合である。ま
た、鋼Ｎｏ．１、２、３については、浸炭性ガスとして
（１２％ＣＯ＋６％Ｈ２＋Ｎ２）を、Ｎｏ．４、５、６
には、（２０％ＣＯ＋１０％Ｈ２＋Ｎ２）を用いた。
【００１６】
【表１ａ】
【００１７】
【表１ｂ】
【００１８】得られた鋼板に圧下率０．５％の調質圧延
を施し、ＪＩＳ５号引張試験片を採取して、引張試験に
供した。引張試験は、ＪＩＳ規格にしたがった通常の方
法で実施し、ＢＨ測定は２％予変形を与えた後、１７０
℃で２０分の熱処理を施して、再度引張試験に供し、降
伏点の上昇代から求めた。２次加工性の評価は、絞り比
２．５、温度−５０℃の条件で割れたものは×、亀裂が
発生したものは△、割れなかったものは〇とした。試験
結果を表２に示す。
を施し、ＪＩＳ５号引張試験片を採取して、引張試験に
供した。引張試験は、ＪＩＳ規格にしたがった通常の方
法で実施し、ＢＨ測定は２％予変形を与えた後、１７０
℃で２０分の熱処理を施して、再度引張試験に供し、降
伏点の上昇代から求めた。２次加工性の評価は、絞り比
２．５、温度−５０℃の条件で割れたものは×、亀裂が
発生したものは△、割れなかったものは〇とした。試験
結果を表２に示す。
【００１９】
【表２】
【００２０】Ｎｏ．１、２、３のように冷間圧延前に固
溶Ｃが存在していたものは、ＢＨ、２次加工性に優れて
いるが、成形性、時効性に劣る。これに対して本発明法
により製造したＮｏ．４、５、６はＢＨ性、２次加工性
と成形性、時効性とのいずれにも優れていることがわか
る。
溶Ｃが存在していたものは、ＢＨ、２次加工性に優れて
いるが、成形性、時効性に劣る。これに対して本発明法
により製造したＮｏ．４、５、６はＢＨ性、２次加工性
と成形性、時効性とのいずれにも優れていることがわか
る。
【００２１】〔実施例２〕 表１に示す化学成分を有する鋼を、１１５０℃で３０分
加熱し、仕上げ温度９３０℃で熱間圧延を行い板厚４ｍ
ｍとしたのち、７００℃で巻き取り、酸洗ののち、圧下
率８０％の冷間圧延を施した。ついで、浸窒性ガス雰囲
気の連続焼鈍（熱履歴は図１参照）により浸窒をおこな
った。浸窒条件は、ケース１としては、図１のａ，ｂ，
ｃのすべてを浸窒性の雰囲気とした場合、ケース２は、
ｂ、ｃのみを浸窒性雰囲気とした場合である。また、鋼
Ｎｏ．１、２、３については、浸窒性ガスとして（１０
％ＮＨ３＋１０％Ｈ２＋Ｎ２）を、Ｎｏ．４、５、６に
は、（１８％ＮＨ３＋１５％Ｈ２＋Ｎ２）を用いた。
加熱し、仕上げ温度９３０℃で熱間圧延を行い板厚４ｍ
ｍとしたのち、７００℃で巻き取り、酸洗ののち、圧下
率８０％の冷間圧延を施した。ついで、浸窒性ガス雰囲
気の連続焼鈍（熱履歴は図１参照）により浸窒をおこな
った。浸窒条件は、ケース１としては、図１のａ，ｂ，
ｃのすべてを浸窒性の雰囲気とした場合、ケース２は、
ｂ、ｃのみを浸窒性雰囲気とした場合である。また、鋼
Ｎｏ．１、２、３については、浸窒性ガスとして（１０
％ＮＨ３＋１０％Ｈ２＋Ｎ２）を、Ｎｏ．４、５、６に
は、（１８％ＮＨ３＋１５％Ｈ２＋Ｎ２）を用いた。
【００２２】得られた鋼板に圧下率０．５％の調質圧延
を施し、ＪＩＳ５号引張試験片を採取して、引張試験に
供した。引張試験は、ＪＩＳ規格にしたがった通常の方
法で実施し、ＢＨ測定は２％予変形を与えた後、１７０
℃で２０分の熱処理を施して、再度引張試験に供し、降
伏点の上昇代から求めた。２次加工性の評価は、絞り比
２．５、温度−５０℃の条件で割れたものは×、亀裂が
発生したものは△、割れなかったものは〇とした。試験
結果を表３に示す。Ｎｏ．１、２、３のように冷間圧延
前に固溶Ｎが存在していたものはＢＨ、２次加工性には
優れているが、成形性、時効性に劣る。これに対して本
発明法により製造したＮｏ．４、５、６、はＢＨ性、２
次加工性と成形性、時効性とのいずれにも優れているこ
とがわかる。
を施し、ＪＩＳ５号引張試験片を採取して、引張試験に
供した。引張試験は、ＪＩＳ規格にしたがった通常の方
法で実施し、ＢＨ測定は２％予変形を与えた後、１７０
℃で２０分の熱処理を施して、再度引張試験に供し、降
伏点の上昇代から求めた。２次加工性の評価は、絞り比
２．５、温度−５０℃の条件で割れたものは×、亀裂が
発生したものは△、割れなかったものは〇とした。試験
結果を表３に示す。Ｎｏ．１、２、３のように冷間圧延
前に固溶Ｎが存在していたものはＢＨ、２次加工性には
優れているが、成形性、時効性に劣る。これに対して本
発明法により製造したＮｏ．４、５、６、はＢＨ性、２
次加工性と成形性、時効性とのいずれにも優れているこ
とがわかる。
【００２３】
【表３】
【００２４】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、Ｔｉおよ
び／またはＮｂ、さらには、Ｚｒ、Ｖ、ＢをＣあるいは
Ｎに対して等量以上添加することによりプレス成形性を
確保し、連続焼鈍中に炭化物形成元素あるいは窒化物形
成元素に対して等量以上の炭素、窒素を浸炭あるいは浸
窒することにより優れた塗装焼付硬化性と２次加工性を
も有する冷延鋼板を製造することができる。
び／またはＮｂ、さらには、Ｚｒ、Ｖ、ＢをＣあるいは
Ｎに対して等量以上添加することによりプレス成形性を
確保し、連続焼鈍中に炭化物形成元素あるいは窒化物形
成元素に対して等量以上の炭素、窒素を浸炭あるいは浸
窒することにより優れた塗装焼付硬化性と２次加工性を
も有する冷延鋼板を製造することができる。
【図１】連続焼鈍の熱処理条件ならびに浸炭浸窒処理の
雰囲気サイクルを示す説明図。
雰囲気サイクルを示す説明図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２３Ｃ 8/26 Ｃ２３Ｃ 8/26
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０００５〜０．０１
％、Ｍｎ：０．０１〜２．０％、Ｓｉ：０．００５〜１
％、Ａｌ：０．００５〜０．１％、Ｐ：０．００１〜
０．２％、Ｓ：０．００１〜０．０１５％、Ｎ：０．０
００５〜０．０１％を含有し、さらに、Ｔｉ＊＝Ｔｉ−
４８Ｓ／３２としたとき、１＜（Ｔｉ＊／４８＋Ｎｂ／
９３＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１＋Ｂ／１１）／（Ｃ／１２
＋Ｎ／１４）＜５を満たす範囲で、Ｔｉ，Ｎｂのうち少
なくとも１種を０．００５〜０．２％、かつＺｒ、Ｖ、
Ｂのうち少なくとも１種を０．００５〜０．１％含有
し、残部は鉄および不可避的不純物よりなる冷延鋼板を
連続焼鈍中に炭窒化物形成元素に対して等量以上の炭素
あるいは窒素を浸炭または浸窒することを特徴とする塗
装焼付硬化性と２次加工性に優れた深絞り用冷延鋼板の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3055703A JP2542536B2 (ja) | 1991-02-28 | 1991-02-28 | 塗装焼付硬化性と２次加工性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3055703A JP2542536B2 (ja) | 1991-02-28 | 1991-02-28 | 塗装焼付硬化性と２次加工性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04276026A JPH04276026A (ja) | 1992-10-01 |
| JP2542536B2 true JP2542536B2 (ja) | 1996-10-09 |
Family
ID=13006250
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP3055703A Expired - Fee Related JP2542536B2 (ja) | 1991-02-28 | 1991-02-28 | 塗装焼付硬化性と２次加工性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
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| JP (1) | JP2542536B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
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Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPH07116521B2 (ja) * | 1989-08-09 | 1995-12-13 | 株式会社神戸製鋼所 | 薄鋼板の製造方法 |
| JPH0784621B2 (ja) * | 1989-11-03 | 1995-09-13 | 株式会社神戸製鋼所 | 焼付硬化性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
-
1991
- 1991-02-28 JP JP3055703A patent/JP2542536B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
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|---|---|
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