JPH04276026A - 塗装焼付硬化性と２次加工性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
塗装焼付硬化性と２次加工性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH04276026A JPH04276026A JP5570391A JP5570391A JPH04276026A JP H04276026 A JPH04276026 A JP H04276026A JP 5570391 A JP5570391 A JP 5570391A JP 5570391 A JP5570391 A JP 5570391A JP H04276026 A JPH04276026 A JP H04276026A
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Landscapes
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、深絞り用冷延鋼板の製
造に係り、詳しくは連続焼鈍中に浸炭、浸窒することに
より良好なプレス成形性を有し、かつ塗装焼付硬化性（
ＢＨ性）と２次加工性を兼ね備えた冷延鋼板の製造方法
に係る。
造に係り、詳しくは連続焼鈍中に浸炭、浸窒することに
より良好なプレス成形性を有し、かつ塗装焼付硬化性（
ＢＨ性）と２次加工性を兼ね備えた冷延鋼板の製造方法
に係る。
【０００２】
【従来の技術】近年、地球環境問題への関心が高まって
おり、自動車業界では、車体の軽量化を追求している。 その一環として、高強度鋼板への要望が高まっている。 このような背景からプレス成形時には低降伏強度で優れ
た加工性を有し、成形品を塗装焼付けした後に強度が高
くなる特性、すなわち塗装焼付硬化性を付与した極低炭
素冷延鋼板への要求が高まっている。また、従来の極低
炭素鋼板では、深絞り成形後の２次加工によって割れを
生じることが多く、これを防止する対策が必要である。
おり、自動車業界では、車体の軽量化を追求している。 その一環として、高強度鋼板への要望が高まっている。 このような背景からプレス成形時には低降伏強度で優れ
た加工性を有し、成形品を塗装焼付けした後に強度が高
くなる特性、すなわち塗装焼付硬化性を付与した極低炭
素冷延鋼板への要求が高まっている。また、従来の極低
炭素鋼板では、深絞り成形後の２次加工によって割れを
生じることが多く、これを防止する対策が必要である。
【０００３】本発明はこれらの要求を満足する塗装焼付
硬化性と２次加工性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方
法に係るものである。冷延鋼板に塗装焼付硬化性を付与
する技術としては従来から数多くの方法が提案されてい
る。 例えば、特開昭５９−３１８２７は、ＴｉをＮに
対して等量、ＮｂをＣに対して等量以下添加することに
より過剰Ｃを残存させることにより塗装焼付硬化性を付
与するものである。また、特開昭６３−６９９２３も、
ＴｉとＮとＳの全部およびＣの一部を固定させる量だけ
添加し、過剰Ｃを残存させるものである。しかしながら
、過剰なＣすなわち固溶Ｃが冷延前に存在すると（２２
２）面集合組織が発達せず、プレス成形性が劣化する。 一方、２次加工性に関する技術も特開昭５９−７４２３
２に示されているように過剰Ｃを利用しており、その結
果この技術は上記と同様の問題点を有する。
硬化性と２次加工性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方
法に係るものである。冷延鋼板に塗装焼付硬化性を付与
する技術としては従来から数多くの方法が提案されてい
る。 例えば、特開昭５９−３１８２７は、ＴｉをＮに
対して等量、ＮｂをＣに対して等量以下添加することに
より過剰Ｃを残存させることにより塗装焼付硬化性を付
与するものである。また、特開昭６３−６９９２３も、
ＴｉとＮとＳの全部およびＣの一部を固定させる量だけ
添加し、過剰Ｃを残存させるものである。しかしながら
、過剰なＣすなわち固溶Ｃが冷延前に存在すると（２２
２）面集合組織が発達せず、プレス成形性が劣化する。 一方、２次加工性に関する技術も特開昭５９−７４２３
２に示されているように過剰Ｃを利用しており、その結
果この技術は上記と同様の問題点を有する。
【０００４】雰囲気中に冷延鋼板を滞留させることによ
り炭化あるいは窒化する方法に関してはいくつか提案さ
れている。特公平１−４２３３１は、連続焼鈍プロセス
における再結晶焼鈍後の冷却過程において雰囲気中で浸
炭あるいは窒化をおこない化成処理性を向上させるもの
である。しかしながら冷却過程における浸炭浸窒では塗
装焼付硬化性、２次加工性に対しては充分な効果が得ら
れない。また、特開平１−９６３３０は、再結晶焼鈍終
了後、浸炭あるいは浸窒することにより高いｒ値を有す
る高強度鋼板を製造する方法に関するものである。しか
しながら、塗装焼付硬化性、２次加工性に対する効果に
ついては記載されておらず、本発明の狙いとする課題の
解決策とはなっていない。
り炭化あるいは窒化する方法に関してはいくつか提案さ
れている。特公平１−４２３３１は、連続焼鈍プロセス
における再結晶焼鈍後の冷却過程において雰囲気中で浸
炭あるいは窒化をおこない化成処理性を向上させるもの
である。しかしながら冷却過程における浸炭浸窒では塗
装焼付硬化性、２次加工性に対しては充分な効果が得ら
れない。また、特開平１−９６３３０は、再結晶焼鈍終
了後、浸炭あるいは浸窒することにより高いｒ値を有す
る高強度鋼板を製造する方法に関するものである。しか
しながら、塗装焼付硬化性、２次加工性に対する効果に
ついては記載されておらず、本発明の狙いとする課題の
解決策とはなっていない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本研究者らは上記のよ
うな問題を解決すべく、成形性を損なわず塗装焼付硬化
性を付与し、２次加工性を確保する浸炭浸窒条件につい
ての研究を鋭意おこなった。
うな問題を解決すべく、成形性を損なわず塗装焼付硬化
性を付与し、２次加工性を確保する浸炭浸窒条件につい
ての研究を鋭意おこなった。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めに、本研究者らが連続焼鈍中に浸炭あるいは浸窒処理
を施す方法について検討したところ、冷間圧延前に固溶
炭素および固溶窒素が存在しないように炭素と窒素を炭
窒化物として固定するのに充分な量の炭窒化物形成元素
を添加しておくことにより優れたプレス成形性を確保す
ることができることが明らかになった。さらに、連続焼
鈍の雰囲気を浸炭あるいは窒化性ガスとして、炭窒化物
形成元素に対して等量以上の炭素、窒素を連続焼鈍中に
浸炭あるいは浸窒することにより優れた塗装焼付硬化性
と２次加工性をも同時に付与することが可能となること
が明らかになった。
めに、本研究者らが連続焼鈍中に浸炭あるいは浸窒処理
を施す方法について検討したところ、冷間圧延前に固溶
炭素および固溶窒素が存在しないように炭素と窒素を炭
窒化物として固定するのに充分な量の炭窒化物形成元素
を添加しておくことにより優れたプレス成形性を確保す
ることができることが明らかになった。さらに、連続焼
鈍の雰囲気を浸炭あるいは窒化性ガスとして、炭窒化物
形成元素に対して等量以上の炭素、窒素を連続焼鈍中に
浸炭あるいは浸窒することにより優れた塗装焼付硬化性
と２次加工性をも同時に付与することが可能となること
が明らかになった。
【０００７】本発明によるプレス成形性ならびに塗装焼
付硬化性と２次加工性に優れた冷延鋼板の製造方法は以
下の通りである。 （１）重量％で Ｃ：０．０００５％〜０．０１％、
Ｍｎ：０．０１％〜２．０％、Ｓｉ：０．００５％〜１
％、Ａｌ：０．００５〜０．１％、Ｐ：０．００１〜０
．２％、Ｓ：０．００１〜０．０１５％、 Ｎ：０．０
００５％〜０．０１％、Ｔｉ、Ｎｂのうち少なくとも１
種を０．００５〜０．２％かつＴｉ＊＝Ｔｉ−３．４２
Ｎ−１．５Ｓとしたとき４Ｃ＋３．４２Ｎ＜Ｔｉ＊＋０
．５２Ｎｂ＜２０Ｃ＋１７．１Ｎを満たす範囲で含有し
、残部は鉄および不可避的不純物よりなる冷延鋼板を連
続焼鈍中に炭窒化物形成元素に対して等量以上の炭素あ
るいは窒素を浸炭または浸窒することを特徴とする塗装
焼付硬化性と２次加工性に優れた深絞り用冷延鋼板の製
造方法。
付硬化性と２次加工性に優れた冷延鋼板の製造方法は以
下の通りである。 （１）重量％で Ｃ：０．０００５％〜０．０１％、
Ｍｎ：０．０１％〜２．０％、Ｓｉ：０．００５％〜１
％、Ａｌ：０．００５〜０．１％、Ｐ：０．００１〜０
．２％、Ｓ：０．００１〜０．０１５％、 Ｎ：０．０
００５％〜０．０１％、Ｔｉ、Ｎｂのうち少なくとも１
種を０．００５〜０．２％かつＴｉ＊＝Ｔｉ−３．４２
Ｎ−１．５Ｓとしたとき４Ｃ＋３．４２Ｎ＜Ｔｉ＊＋０
．５２Ｎｂ＜２０Ｃ＋１７．１Ｎを満たす範囲で含有し
、残部は鉄および不可避的不純物よりなる冷延鋼板を連
続焼鈍中に炭窒化物形成元素に対して等量以上の炭素あ
るいは窒素を浸炭または浸窒することを特徴とする塗装
焼付硬化性と２次加工性に優れた深絞り用冷延鋼板の製
造方法。
【０００８】（２）重量％で Ｃ：０．０００５％〜０
．０１％、Ｍｎ：０．０１％〜２．０％、Ｓｉ：０．０
０５％〜１％、Ａｌ：０．００５〜０．１％、Ｐ：０．
００１〜０．２％、Ｓ：０．００１〜０．０１５％、
Ｎ：０．０００５％〜０．０１％、Ｔｉ、Ｎｂのうち少
なくとも１種を０．００５〜０．２％かつＴｉ＊＝Ｔｉ
−３．４２Ｎ−１．５Ｓとしたとき４Ｃ＋３．４２Ｎ＜
Ｔｉ＊＋０．５２Ｎｂ＜２０Ｃ＋１７．１Ｎを満たす範
囲で含有し、かつＶ、Ｚｒ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｂのう
ち少なくとも１種を０．００５〜０．１％含み、残部は
鉄および不可避的不純物よりなる冷延鋼板を連続焼鈍中
に炭窒化物形成元素に対して等量以上の炭素あるいは窒
素を浸炭または浸窒することを特徴とする塗装焼付硬化
性と２次加工性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法。
．０１％、Ｍｎ：０．０１％〜２．０％、Ｓｉ：０．０
０５％〜１％、Ａｌ：０．００５〜０．１％、Ｐ：０．
００１〜０．２％、Ｓ：０．００１〜０．０１５％、
Ｎ：０．０００５％〜０．０１％、Ｔｉ、Ｎｂのうち少
なくとも１種を０．００５〜０．２％かつＴｉ＊＝Ｔｉ
−３．４２Ｎ−１．５Ｓとしたとき４Ｃ＋３．４２Ｎ＜
Ｔｉ＊＋０．５２Ｎｂ＜２０Ｃ＋１７．１Ｎを満たす範
囲で含有し、かつＶ、Ｚｒ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｂのう
ち少なくとも１種を０．００５〜０．１％含み、残部は
鉄および不可避的不純物よりなる冷延鋼板を連続焼鈍中
に炭窒化物形成元素に対して等量以上の炭素あるいは窒
素を浸炭または浸窒することを特徴とする塗装焼付硬化
性と２次加工性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法。
【０００９】
【作用】本発明の冷延鋼板の製造方法は、浸炭浸窒温度
と時間ならびにガス成分を最適にすることにより良好な
プレス成形性を確保し、かつ塗装焼付硬化性と２次加工
性を同時に満足することを特徴とする。以下にその限定
理由を述べる。
と時間ならびにガス成分を最適にすることにより良好な
プレス成形性を確保し、かつ塗装焼付硬化性と２次加工
性を同時に満足することを特徴とする。以下にその限定
理由を述べる。
【００１０】まず化学成分についてであるが、 Ｃは量
が増加するにしたがってそれを固定するためのＴｉ、Ｎ
ｂ等の炭化物形成元素量を増大させねばらなずコスト高
となり、また、ＴｉＣ等の微細炭化物が粒内に数多く析
出するため粒成長性を妨げ加工性が劣化するので少ない
ほどよい。したがって０．０１％以下とする。また、真
空脱ガス処理コストの観点から０．０００５％を下限と
する。
が増加するにしたがってそれを固定するためのＴｉ、Ｎ
ｂ等の炭化物形成元素量を増大させねばらなずコスト高
となり、また、ＴｉＣ等の微細炭化物が粒内に数多く析
出するため粒成長性を妨げ加工性が劣化するので少ない
ほどよい。したがって０．０１％以下とする。また、真
空脱ガス処理コストの観点から０．０００５％を下限と
する。
【００１１】Ｍｎは、多すぎると伸びの低下を招くので
２．０％以下とする。また、０．０１％以下では熱間割
れを生じるため下限値を０．０１％とする。Ｓｉは、増
加にともなってＹＰが上昇し、伸びが低下し、メッキ性
を損なうので１％以下とする。下限は製鋼コストの理由
から０．００５％とする。Ｐは、偏析の激しい元素であ
るため、０．２％超えでは熱間あるいは冷間加工時の割
れの原因となるので０．２％以下とする。 製鋼コスト
の観点から下限を０．００１％とする。Ｓは、Ｔｉと化
合物を形成するため、多すぎるとＴｉ量を増加させねば
ならずコストアップになる。また熱間割れの原因となる
ので０．０１５％以下とする。下限は、製造コストの理
由から０．００１％とする。
２．０％以下とする。また、０．０１％以下では熱間割
れを生じるため下限値を０．０１％とする。Ｓｉは、増
加にともなってＹＰが上昇し、伸びが低下し、メッキ性
を損なうので１％以下とする。下限は製鋼コストの理由
から０．００５％とする。Ｐは、偏析の激しい元素であ
るため、０．２％超えでは熱間あるいは冷間加工時の割
れの原因となるので０．２％以下とする。 製鋼コスト
の観点から下限を０．００１％とする。Ｓは、Ｔｉと化
合物を形成するため、多すぎるとＴｉ量を増加させねば
ならずコストアップになる。また熱間割れの原因となる
ので０．０１５％以下とする。下限は、製造コストの理
由から０．００１％とする。
【００１２】Ａｌは脱酸剤として少なくとも０．００５
％を添加することが必要である。しかし、０．１％を超
えるとコストアップとなるばかりか介在物の増加を招き
、加工性を劣化させる。Ｎは、Ｃと同様にその増加とと
もにＴｉ、Ａｌ等の窒化物形成元素を増量せねばならず
コスト高となるし、析出物の増加により延性の劣化を招
くので少ないほど望ましい。したがって、０．０１％以
下とする。製鋼技術上の理由から０．０００５％を下限
とする。
％を添加することが必要である。しかし、０．１％を超
えるとコストアップとなるばかりか介在物の増加を招き
、加工性を劣化させる。Ｎは、Ｃと同様にその増加とと
もにＴｉ、Ａｌ等の窒化物形成元素を増量せねばならず
コスト高となるし、析出物の増加により延性の劣化を招
くので少ないほど望ましい。したがって、０．０１％以
下とする。製鋼技術上の理由から０．０００５％を下限
とする。
【００１３】ＴｉおよびＮｂは、Ｃを固定して成形性を
良好にするのでＴｉ＊＝Ｔｉ−３．４２Ｎ−１．５Ｓと
したときＴｉおよびＮｂの少なくとも一種を ０．００
５〜０．２％、かつ４Ｃ＋３．４２Ｎ＜Ｔｉ＊＋０．５
２Ｎｂ＜２０Ｃ＋１７．１Ｎを満たす範囲で添加する。 この範囲を超える量を添加してもＣを固定する効果が飽
和する。Ｖ、Ｚｒ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｔａ、ＢはＴｉ、Ｎｂ
と同様の効果を持つので必要に応じて１種類以上を合計
で０．００５％以上０．１％以下添加すればよい。
良好にするのでＴｉ＊＝Ｔｉ−３．４２Ｎ−１．５Ｓと
したときＴｉおよびＮｂの少なくとも一種を ０．００
５〜０．２％、かつ４Ｃ＋３．４２Ｎ＜Ｔｉ＊＋０．５
２Ｎｂ＜２０Ｃ＋１７．１Ｎを満たす範囲で添加する。 この範囲を超える量を添加してもＣを固定する効果が飽
和する。Ｖ、Ｚｒ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｔａ、ＢはＴｉ、Ｎｂ
と同様の効果を持つので必要に応じて１種類以上を合計
で０．００５％以上０．１％以下添加すればよい。
【００１４】このような成分を持つ鋼を通常の方法で冷
間圧延までおこなう。その後連続焼鈍中に浸炭または浸
窒をおこなう。その場合、炭素量および窒素量が炭化物
形成元素あるいは窒化物形成元素に対して等量以上とな
るように行う。浸炭浸窒の方法については特に限定しな
い。たとえばガスを用いる場合には、浸炭性ガスとして
ＣＯ、ＣＨ３等を含有する（Ｈ２＋Ｎ２）ガスやその他
の混合ガスを用いればよく、浸窒性ガスとしては、ＮＨ
３等を含有する（Ｈ２＋Ｎ２）ガスやその他の混合ガス
を用いればよい。そのほかに、浸炭あるいは浸窒性液体
中に浸せきしたり、プラスマを用いる方法でもよい。
間圧延までおこなう。その後連続焼鈍中に浸炭または浸
窒をおこなう。その場合、炭素量および窒素量が炭化物
形成元素あるいは窒化物形成元素に対して等量以上とな
るように行う。浸炭浸窒の方法については特に限定しな
い。たとえばガスを用いる場合には、浸炭性ガスとして
ＣＯ、ＣＨ３等を含有する（Ｈ２＋Ｎ２）ガスやその他
の混合ガスを用いればよく、浸窒性ガスとしては、ＮＨ
３等を含有する（Ｈ２＋Ｎ２）ガスやその他の混合ガス
を用いればよい。そのほかに、浸炭あるいは浸窒性液体
中に浸せきしたり、プラスマを用いる方法でもよい。
【００１５】
【実施例】以下に本発明を実施例をもって詳細に述べる
。
。
【００１６】〔実施例１〕表１に示す化学成分を有する
鋼を１１５０℃で３０分間加熱し、仕上げ温度９３０℃
で熱間圧延を行い板厚４ｍｍとしたのち、７００℃で巻
き取り、酸洗ののち、圧下率８０％の冷間圧延を施した
。ついで浸炭性ガス雰囲気の連続焼鈍（熱履歴は図１参
照）により浸炭をおこなった。 浸炭条件は、ケース１
としては、図１のａ、ｂ、ｃのすべてを浸炭性の雰囲気
とした場合、ケース２はｂ、ｃのみを浸炭性雰囲気とし
た場合である。また、 鋼Ｎｏ．１、５、６、８、９、
１２については浸炭性ガスとして（１２％ＣＯ＋６％Ｈ
２＋Ｎ２）、 Ｎｏ．２、１０については（１５％ＣＯ
＋８％Ｈ２＋Ｎ２）、Ｎｏ．３、４、７、１１、１３、
１４、１５には（２０％ＣＯ＋１０％Ｈ２＋Ｎ２）を用
いた。
鋼を１１５０℃で３０分間加熱し、仕上げ温度９３０℃
で熱間圧延を行い板厚４ｍｍとしたのち、７００℃で巻
き取り、酸洗ののち、圧下率８０％の冷間圧延を施した
。ついで浸炭性ガス雰囲気の連続焼鈍（熱履歴は図１参
照）により浸炭をおこなった。 浸炭条件は、ケース１
としては、図１のａ、ｂ、ｃのすべてを浸炭性の雰囲気
とした場合、ケース２はｂ、ｃのみを浸炭性雰囲気とし
た場合である。また、 鋼Ｎｏ．１、５、６、８、９、
１２については浸炭性ガスとして（１２％ＣＯ＋６％Ｈ
２＋Ｎ２）、 Ｎｏ．２、１０については（１５％ＣＯ
＋８％Ｈ２＋Ｎ２）、Ｎｏ．３、４、７、１１、１３、
１４、１５には（２０％ＣＯ＋１０％Ｈ２＋Ｎ２）を用
いた。
【００１７】
【表１ａ】
【００１８】
【表１ｂ】
【００１９】得られた鋼板に圧下率０．５％の調質圧延
を施し、ＪＩＳ５号引張試験片を採取して、引張試験に
供した。引張試験は、ＪＩＳ規格にしたがった通常の方
法で実施し、ＢＨ測定は２％予変形を与えた後、 １７
０℃で２０分の熱処理を施して、再度引張試験に供し、
降伏点の上昇代から求めた。２次加工性の評価は、絞り
比２．５、温度−５０℃の条件で割れたものは×、亀裂
が発生したものは△、割れなかったものは○とした。試
験結果を表２に示す。
を施し、ＪＩＳ５号引張試験片を採取して、引張試験に
供した。引張試験は、ＪＩＳ規格にしたがった通常の方
法で実施し、ＢＨ測定は２％予変形を与えた後、 １７
０℃で２０分の熱処理を施して、再度引張試験に供し、
降伏点の上昇代から求めた。２次加工性の評価は、絞り
比２．５、温度−５０℃の条件で割れたものは×、亀裂
が発生したものは△、割れなかったものは○とした。試
験結果を表２に示す。
【００２０】
【表２ａ】
【００２１】
【表２ｂ】
【００２２】
【表２ｃ】
＊：絞り比２．５、温度−５０℃で割れたものは×、亀
裂発生△、割れないもの○ ＴＳ，ＹＰ，ＢＨの単位はｋｇｆ／ｍｍ２、ＹＰ−Ｅｌ
の単位は％。 アンダーライン付は本発明範囲外。
裂発生△、割れないもの○ ＴＳ，ＹＰ，ＢＨの単位はｋｇｆ／ｍｍ２、ＹＰ−Ｅｌ
の単位は％。 アンダーライン付は本発明範囲外。
【００２３】Ｎｏ．１、５、９のように冷間圧延前に固
溶Ｃが存在していたものは、ＢＨ、２次加工性に優れて
いるが、成形性、時効性に劣る。また、Ｎｏ．４、８、
１２は炭窒化物形成元素に対して等量以下の炭素しか浸
炭されなかったため成形性、時効性には優れているが、
ＢＨ、２次加工性に劣る。これに対して本発明法により
製造したＮｏ．２、３、６、７、１０、１１、１３、１
４、１５はＢＨ性、２次加工性と成形性、時効性とのい
ずれにも優れていることがわかる。
溶Ｃが存在していたものは、ＢＨ、２次加工性に優れて
いるが、成形性、時効性に劣る。また、Ｎｏ．４、８、
１２は炭窒化物形成元素に対して等量以下の炭素しか浸
炭されなかったため成形性、時効性には優れているが、
ＢＨ、２次加工性に劣る。これに対して本発明法により
製造したＮｏ．２、３、６、７、１０、１１、１３、１
４、１５はＢＨ性、２次加工性と成形性、時効性とのい
ずれにも優れていることがわかる。
【００２４】〔実施例２〕表１に示す化学成分を有する
鋼を１１５０℃で３０分加熱し、仕上げ温度９３０℃で
熱間圧延を行い板厚４ｍｍとしたのち、 ７００℃で巻
き取り、酸洗ののち、圧下率８０％の冷間圧延を施した
。ついで浸窒性ガス雰囲気の連続焼鈍（熱履歴は図１参
照）により浸窒をおこなった。浸窒条件は、ケース１と
しては、図１のａ、ｂ、ｃのすべてを浸窒性の雰囲気と
した場合、ケース２はｂ、ｃのみを浸窒性雰囲気とした
場合である。 また、鋼Ｎｏ．１、５、６、９、１２に
ついては浸窒性ガスとして（１０％ＮＨ３＋１０％Ｈ２
＋Ｎ２）、Ｎｏ．２、１０については（１２％ＮＨ３＋
１０％Ｈ２＋Ｎ２）、Ｎｏ．３、４、７、８、１１、１
３、１４、１５には（１８％ＮＨ３＋１５％Ｈ２＋Ｎ２
）を用いた。
鋼を１１５０℃で３０分加熱し、仕上げ温度９３０℃で
熱間圧延を行い板厚４ｍｍとしたのち、 ７００℃で巻
き取り、酸洗ののち、圧下率８０％の冷間圧延を施した
。ついで浸窒性ガス雰囲気の連続焼鈍（熱履歴は図１参
照）により浸窒をおこなった。浸窒条件は、ケース１と
しては、図１のａ、ｂ、ｃのすべてを浸窒性の雰囲気と
した場合、ケース２はｂ、ｃのみを浸窒性雰囲気とした
場合である。 また、鋼Ｎｏ．１、５、６、９、１２に
ついては浸窒性ガスとして（１０％ＮＨ３＋１０％Ｈ２
＋Ｎ２）、Ｎｏ．２、１０については（１２％ＮＨ３＋
１０％Ｈ２＋Ｎ２）、Ｎｏ．３、４、７、８、１１、１
３、１４、１５には（１８％ＮＨ３＋１５％Ｈ２＋Ｎ２
）を用いた。
【００２５】得られた鋼板に圧下率０．５％の調質圧延
を施し、ＪＩＳ５号引張試験片を採取して、引張試験に
供した。引張試験は、ＪＩＳ規格にしたがった通常の方
法で実施し、ＢＨ測定は２％予変形を与えた後、 １７
０℃で２０分の熱処理を施して、再度引張試験に供し、
降伏点の上昇代から求めた。２次加工性の評価は、絞り
比２．５、温度−５０℃の条件で割れたものは×、亀裂
が発生したものは△、割れなかったものは○とした。試
験結果を表３に示す。Ｎｏ．１、５、９のように冷間圧
延前に固溶Ｎが存在していたものはＢＨ、 ２次加工性
には優れているが、成形性、時効性に劣る。 また、Ｎ
ｏ．４、８、１２は炭窒化物形成元素に対して等量以下
の窒素しか浸窒されなかったため成形性、時効性には優
れているが、ＢＨ、２次加工性に劣る。これに対して本
発明法により製造したＮｏ．２、３、６、７、１０、１
１、１３、１４、１５はＢＨ性、２次加工性と成形性、
時効性とのいずれにも優れていることがわかる。
を施し、ＪＩＳ５号引張試験片を採取して、引張試験に
供した。引張試験は、ＪＩＳ規格にしたがった通常の方
法で実施し、ＢＨ測定は２％予変形を与えた後、 １７
０℃で２０分の熱処理を施して、再度引張試験に供し、
降伏点の上昇代から求めた。２次加工性の評価は、絞り
比２．５、温度−５０℃の条件で割れたものは×、亀裂
が発生したものは△、割れなかったものは○とした。試
験結果を表３に示す。Ｎｏ．１、５、９のように冷間圧
延前に固溶Ｎが存在していたものはＢＨ、 ２次加工性
には優れているが、成形性、時効性に劣る。 また、Ｎ
ｏ．４、８、１２は炭窒化物形成元素に対して等量以下
の窒素しか浸窒されなかったため成形性、時効性には優
れているが、ＢＨ、２次加工性に劣る。これに対して本
発明法により製造したＮｏ．２、３、６、７、１０、１
１、１３、１４、１５はＢＨ性、２次加工性と成形性、
時効性とのいずれにも優れていることがわかる。
【００２６】
【表３ａ】
【００２７】
【表３ｂ】
【００２８】
【表３ｃ】
＊：絞り比２．５、温度−５０℃で割れたものは×、亀
裂発生△、割れないもの○ ＴＳ，ＹＰ，ＢＨの単位はｋｇｆ／ｍｍ２、ＹＰ−Ｅｌ
の単位は％。
裂発生△、割れないもの○ ＴＳ，ＹＰ，ＢＨの単位はｋｇｆ／ｍｍ２、ＹＰ−Ｅｌ
の単位は％。
【００２９】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、Ｔｉおよ
び／またはＮｂをＣあるいはＮに対して等量以上添加す
ることによりプレス成形性を確保し、連続焼鈍中に炭化
物形成元素あるいは窒化物形成元素に対して等量以上の
炭素、窒素を浸炭あるいは浸窒することにより優れた塗
装焼付硬化性と２次加工性をも有する冷延鋼板を製造す
ることができる。
び／またはＮｂをＣあるいはＮに対して等量以上添加す
ることによりプレス成形性を確保し、連続焼鈍中に炭化
物形成元素あるいは窒化物形成元素に対して等量以上の
炭素、窒素を浸炭あるいは浸窒することにより優れた塗
装焼付硬化性と２次加工性をも有する冷延鋼板を製造す
ることができる。
【図１】連続焼鈍の熱処理条件ならびに浸炭浸窒処理の
雰囲気サイクルを示す説明図。
雰囲気サイクルを示す説明図。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％でＣ：０．０００５％〜０．０
１％、Ｍｎ：０．０１％〜２．０％、Ｓｉ：０．００５
％〜１％、Ａｌ：０．００５〜０．１％、Ｐ：０．００
１〜０．２％、Ｓ：０．００１〜０．０１５％、Ｎ：０
．０００５％〜０．０１％、Ｔｉ、Ｎｂのうち少なくと
も１種を０．００５〜０．２％かつＴｉ＊＝Ｔｉ−３．
４２Ｎ−１．５Ｓとしたとき４Ｃ＋３．４２Ｎ＜Ｔｉ＊
＋０．５２Ｎｂ＜２０Ｃ＋１７．１Ｎを満たす範囲で含
有し、残部は鉄および不可避的不純物よりなる冷延鋼板
を連続焼鈍中に炭窒化物形成元素に対して等量以上の炭
素あるいは窒素を浸炭または浸窒することを特徴とする
塗装焼付硬化性と２次加工性に優れた深絞り用冷延鋼板
の製造方法。 - 【請求項２】 重量％でＣ：０．０００５％〜０．０
１％、Ｍｎ：０．０１％〜２．０％、Ｓｉ：０．００５
％〜１％、Ａｌ：０．００５〜０．１％、Ｐ：０．００
１〜０．２％、Ｓ：０．００１〜０．０１５％、Ｎ：０
．０００５％〜０．０１％、Ｔｉ、Ｎｂのうち少なくと
も１種を０．００５〜０．２％かつＴｉ＊＝Ｔｉ−３．
４２Ｎ−１．５Ｓとしたとき４Ｃ＋３．４２Ｎ＜Ｔｉ＊
＋０．５２Ｎｂ＜２０Ｃ＋１７．１Ｎを満たす範囲で含
有し、 かつＶ、Ｚｒ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｂのうち少
なくとも１種を０．００５〜０．１％含み、残部は鉄お
よび不可避的不純物よりなる冷延鋼板を連続焼鈍中に炭
窒化物形成元素に対して等量以上の炭素あるいは窒素を
浸炭または浸窒することを特徴とする塗装焼付硬化性と
２次加工性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3055703A JP2542536B2 (ja) | 1991-02-28 | 1991-02-28 | 塗装焼付硬化性と２次加工性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3055703A JP2542536B2 (ja) | 1991-02-28 | 1991-02-28 | 塗装焼付硬化性と２次加工性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04276026A true JPH04276026A (ja) | 1992-10-01 |
| JP2542536B2 JP2542536B2 (ja) | 1996-10-09 |
Family
ID=13006250
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3055703A Expired - Fee Related JP2542536B2 (ja) | 1991-02-28 | 1991-02-28 | 塗装焼付硬化性と２次加工性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2542536B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5382302A (en) * | 1992-03-06 | 1995-01-17 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing a high tensile steel sheet having excellent stretch flanging formability |
| EP0870848A1 (fr) * | 1997-03-27 | 1998-10-14 | RECHERCHE ET DEVELOPPEMENT DU GROUPE COCKERILL SAMBRE, en abrégé: RD-CS | Acier au niobium et procédé de fabrication de produits plats à partir de celui-ci |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0372032A (ja) * | 1989-08-09 | 1991-03-27 | Kobe Steel Ltd | 薄鋼板の製造方法 |
| JPH03150318A (ja) * | 1989-11-03 | 1991-06-26 | Kobe Steel Ltd | 焼付硬化性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
-
1991
- 1991-02-28 JP JP3055703A patent/JP2542536B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0372032A (ja) * | 1989-08-09 | 1991-03-27 | Kobe Steel Ltd | 薄鋼板の製造方法 |
| JPH03150318A (ja) * | 1989-11-03 | 1991-06-26 | Kobe Steel Ltd | 焼付硬化性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5382302A (en) * | 1992-03-06 | 1995-01-17 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing a high tensile steel sheet having excellent stretch flanging formability |
| EP0870848A1 (fr) * | 1997-03-27 | 1998-10-14 | RECHERCHE ET DEVELOPPEMENT DU GROUPE COCKERILL SAMBRE, en abrégé: RD-CS | Acier au niobium et procédé de fabrication de produits plats à partir de celui-ci |
| BE1011066A3 (fr) * | 1997-03-27 | 1999-04-06 | Cockerill Rech & Dev | Acier au niobium et procede de fabrication de produits plats a partir de celui-ci. |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2542536B2 (ja) | 1996-10-09 |
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