JP2522128B2 - 電源装置 - Google Patents
電源装置Info
- Publication number
- JP2522128B2 JP2522128B2 JP3273362A JP27336291A JP2522128B2 JP 2522128 B2 JP2522128 B2 JP 2522128B2 JP 3273362 A JP3273362 A JP 3273362A JP 27336291 A JP27336291 A JP 27336291A JP 2522128 B2 JP2522128 B2 JP 2522128B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- circuit
- inductor
- type
- power supply
- buck
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
- H02M3/02—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac
- H02M3/04—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters
- H02M3/10—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M3/145—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M3/155—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、入出力ともに電流連
続モードである定電圧型の電源装置に関し、特に１つの
回路方式で機能的に従来のＢＵＣＫ，ＢＯＯＳＴ，ＢＵ
ＣＫ−ＢＯＯＳＴのそれぞれに対応できる電源装置に関
する。
続モードである定電圧型の電源装置に関し、特に１つの
回路方式で機能的に従来のＢＵＣＫ，ＢＯＯＳＴ，ＢＵ
ＣＫ−ＢＯＯＳＴのそれぞれに対応できる電源装置に関
する。
【０００２】
【従来の技術】従来からある定電圧回路としては、図１
７のＢＵＣＫ（降圧）型、図１８のＢＯＯＳＴ（昇圧）
型、図１９のＢＵＣＫ−ＢＯＯＳＴ型が良く知られ、且
つ多用されている。これらの回路において、Ｅは電源、
ＲL は負荷抵抗、Ｓ１はスイッチ素子、Ｄ１はダイオー
ド、Ｃ１はコンデンサ、Ｌ１１，Ｌ１２，Ｌ２１はイン
ダクタであり、ＢＵＣＫ型ではＳ１，Ｌ１１が直列に、
またＤ１がこの直列回路に対しＴ字型となるように接続
される。また、ＢＯＯＳＴ型ではＬ１２とＤ１が直列
に、またＳ１がこの直列回路に対しＴ字型となるように
接続される。更に、ＢＵＣＫ−ＢＯＯＳＴ型ではＳ１と
Ｄ１が直列に、またＬ２１がこの直列回路に対しＴ字型
となるように接続される。
７のＢＵＣＫ（降圧）型、図１８のＢＯＯＳＴ（昇圧）
型、図１９のＢＵＣＫ−ＢＯＯＳＴ型が良く知られ、且
つ多用されている。これらの回路において、Ｅは電源、
ＲL は負荷抵抗、Ｓ１はスイッチ素子、Ｄ１はダイオー
ド、Ｃ１はコンデンサ、Ｌ１１，Ｌ１２，Ｌ２１はイン
ダクタであり、ＢＵＣＫ型ではＳ１，Ｌ１１が直列に、
またＤ１がこの直列回路に対しＴ字型となるように接続
される。また、ＢＯＯＳＴ型ではＬ１２とＤ１が直列
に、またＳ１がこの直列回路に対しＴ字型となるように
接続される。更に、ＢＵＣＫ−ＢＯＯＳＴ型ではＳ１と
Ｄ１が直列に、またＬ２１がこの直列回路に対しＴ字型
となるように接続される。
【０００３】これらの回路は、ＢＵＣＫ型は入力におい
て、またＢＯＯＳＴは出力において、さらにＢＵＣＫ−
ＢＯＯＳＴ型は入出力双方において、それぞれ原理的に
電流が断続モードとなるため、電流性ノイズが発生する
問題を内包する。この点を解決するために考案されたの
が、図２０のＣＵＫ（極性反転）型コンバータである。
このＣＵＫコンバータは入出力ともに連続モードである
ため、ノイズの発生が少ないというメリットを有する。
て、またＢＯＯＳＴは出力において、さらにＢＵＣＫ−
ＢＯＯＳＴ型は入出力双方において、それぞれ原理的に
電流が断続モードとなるため、電流性ノイズが発生する
問題を内包する。この点を解決するために考案されたの
が、図２０のＣＵＫ（極性反転）型コンバータである。
このＣＵＫコンバータは入出力ともに連続モードである
ため、ノイズの発生が少ないというメリットを有する。
【０００４】しかしながら、ＣＵＫコンバータは、機能
的にはＢＵＣＫ−ＢＯＯＳＴ型に対応するとしても、極
性反転型（入力が正の電圧の時に出力が負の電圧とな
る）として動作するため、あまり多くは利用されない。
定電圧電源回路として最も多く利用されるのはＢＵＣＫ
型である。この理由は、ＢＵＣＫ型ではスイッチ素子Ｓ
１のデューティーを０％〜１００％まで自由に可変でき
るため、制御が簡単で、効率も高いからである。次に多
く利用されるのはＢＯＯＳＴ型であり、ＣＵＫ型は、理
由があって逆電位の電圧が必要なとき以外は使用される
ことがないため、最も使われる機会が少ない。
的にはＢＵＣＫ−ＢＯＯＳＴ型に対応するとしても、極
性反転型（入力が正の電圧の時に出力が負の電圧とな
る）として動作するため、あまり多くは利用されない。
定電圧電源回路として最も多く利用されるのはＢＵＣＫ
型である。この理由は、ＢＵＣＫ型ではスイッチ素子Ｓ
１のデューティーを０％〜１００％まで自由に可変でき
るため、制御が簡単で、効率も高いからである。次に多
く利用されるのはＢＯＯＳＴ型であり、ＣＵＫ型は、理
由があって逆電位の電圧が必要なとき以外は使用される
ことがないため、最も使われる機会が少ない。
【０００５】ＣＵＫ型は、入出力が連続モードとなるメ
リット（ノイズ面において有利）を有するが、ＢＵＣＫ
型やＢＯＯＳＴ型と置き換えるには、極性が反転するこ
とがネックとなる。特に、ＢＵＣＫと置き換えるには、
デューティーが１００％まで使用できることが望まし
い。しかし、ＢＯＯＳＴ型、ＢＵＣＫ−ＢＯＯＳＴ型及
びＣＵＫ型はデューティーに制約があり、デューティー
１００％になるとスイッチ素子Ｓ１が破壊に至る欠点が
ある。このように、ＣＵＫ型はＢＵＣＫ−ＢＯＯＳＴと
同様に極性が反転するものの、出力電圧は入力電圧に対
し高くも低くもできるため、降圧、昇圧のいずれにも適
用できる。従って、現状では入出力とも連続電流モード
の降圧回路又は昇圧回路が必要なときは、極性が反転す
ることを前提としてＣＵＫを使用するしかない。
リット（ノイズ面において有利）を有するが、ＢＵＣＫ
型やＢＯＯＳＴ型と置き換えるには、極性が反転するこ
とがネックとなる。特に、ＢＵＣＫと置き換えるには、
デューティーが１００％まで使用できることが望まし
い。しかし、ＢＯＯＳＴ型、ＢＵＣＫ−ＢＯＯＳＴ型及
びＣＵＫ型はデューティーに制約があり、デューティー
１００％になるとスイッチ素子Ｓ１が破壊に至る欠点が
ある。このように、ＣＵＫ型はＢＵＣＫ−ＢＯＯＳＴと
同様に極性が反転するものの、出力電圧は入力電圧に対
し高くも低くもできるため、降圧、昇圧のいずれにも適
用できる。従って、現状では入出力とも連続電流モード
の降圧回路又は昇圧回路が必要なときは、極性が反転す
ることを前提としてＣＵＫを使用するしかない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ここで、ＢＵＣＫ，Ｂ
ＯＯＳＴ，ＢＵＣＫ−ＢＯＯＳＴの代わりにＣＵＫを用
いた場合のデメリットを整理すると次のようになる。 （Ａ）ＢＵＣＫをＣＵＫに置き換えたときのデメリット ａ）極性が反転する。 ｂ）最大デューティー比に制約が生じる（１００％まで
使用できない）。 ｃ）同一出力電圧でのデューティー比が小さくなるの
で、スイッチグ素子を流れる電流が大きくなる。 ｄ）回路素子に加わる電圧が高くなる。 ｅ）効率が低下する。 ｆ）制御回路も替える必要がある（極性が逆となり、ス
イッチ素子の位置も異なる）。 （Ｂ）ＢＯＯＳＴをＣＵＫに置き換えたときのデメリッ
ト ａ）極性が反転する。 ｂ）回路素子に加わる電圧が高くなる。 ｃ）効率が低下する。 ｄ）制御回路も替える必要がある（スイッチ素子の位置
が異なる）。 （Ｃ）ＢＵＣＫ−ＢＯＯＳＴをＣＵＫに置き換えたとき
のデメリット ａ）制御回路も替える必要がある（スイッチ素子の位置
が異なる）。
ＯＯＳＴ，ＢＵＣＫ−ＢＯＯＳＴの代わりにＣＵＫを用
いた場合のデメリットを整理すると次のようになる。 （Ａ）ＢＵＣＫをＣＵＫに置き換えたときのデメリット ａ）極性が反転する。 ｂ）最大デューティー比に制約が生じる（１００％まで
使用できない）。 ｃ）同一出力電圧でのデューティー比が小さくなるの
で、スイッチグ素子を流れる電流が大きくなる。 ｄ）回路素子に加わる電圧が高くなる。 ｅ）効率が低下する。 ｆ）制御回路も替える必要がある（極性が逆となり、ス
イッチ素子の位置も異なる）。 （Ｂ）ＢＯＯＳＴをＣＵＫに置き換えたときのデメリッ
ト ａ）極性が反転する。 ｂ）回路素子に加わる電圧が高くなる。 ｃ）効率が低下する。 ｄ）制御回路も替える必要がある（スイッチ素子の位置
が異なる）。 （Ｃ）ＢＵＣＫ−ＢＯＯＳＴをＣＵＫに置き換えたとき
のデメリット ａ）制御回路も替える必要がある（スイッチ素子の位置
が異なる）。
【０００７】極性の反転しないＢＵＣＫとＢＯＯＳＴの
置き換えでは、素子電圧の増大によって、より高い電圧
で使える素子が必要となり、スイッチング損失の増大に
よって効率も低下する等、問題が多く、特にＢＵＣＫの
置き換えでは、これにデューティーの問題も加わり、効
率差は更に広がる。また、実設計上の問題として、ＢＵ
ＣＫ，ＢＯＯＳＴ，ＢＵＣＫ−ＢＯＯＳＴの回路を用い
た現行装置を連続電流モードのコンバータにしたいと
き、スイッチ素子の位置が同じであると制御回路がその
まま使用できるため好ましい。
置き換えでは、素子電圧の増大によって、より高い電圧
で使える素子が必要となり、スイッチング損失の増大に
よって効率も低下する等、問題が多く、特にＢＵＣＫの
置き換えでは、これにデューティーの問題も加わり、効
率差は更に広がる。また、実設計上の問題として、ＢＵ
ＣＫ，ＢＯＯＳＴ，ＢＵＣＫ−ＢＯＯＳＴの回路を用い
た現行装置を連続電流モードのコンバータにしたいと
き、スイッチ素子の位置が同じであると制御回路がその
まま使用できるため好ましい。
【０００８】更に、１つの電圧源から両極性の電圧を出
力させたい場合、例えば１２Ｖのバッテリから＋５Ｖと
−１５Ｖを得たい場合、通常はＢＵＣＫで＋５Ｖを作
り、ＢＵＣＫ−ＢＯＯＳＴで−１５Ｖを作るが、これを
ＣＵＫで構成すると、一例として、１２Ｖから先ず−１
５Ｖを作り、この−１５Ｖから＋５Ｖを作ることにな
る。従って、ＣＵＫではコンバータを２回通すことによ
る効率低下が問題となる。
力させたい場合、例えば１２Ｖのバッテリから＋５Ｖと
−１５Ｖを得たい場合、通常はＢＵＣＫで＋５Ｖを作
り、ＢＵＣＫ−ＢＯＯＳＴで−１５Ｖを作るが、これを
ＣＵＫで構成すると、一例として、１２Ｖから先ず−１
５Ｖを作り、この−１５Ｖから＋５Ｖを作ることにな
る。従って、ＣＵＫではコンバータを２回通すことによ
る効率低下が問題となる。
【０００９】この発明は、このような点を改善し、機能
的にＢＵＣＫ，ＢＯＯＳＴに対して各１種類、ＢＵＣＫ
−ＢＯＯＳＴに対して２種類、計４種類の入出力電流連
続モードを持つコンバータ式電源装置を提供することを
目的としている。
的にＢＵＣＫ，ＢＯＯＳＴに対して各１種類、ＢＵＣＫ
−ＢＯＯＳＴに対して２種類、計４種類の入出力電流連
続モードを持つコンバータ式電源装置を提供することを
目的としている。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
この発明では、コンデンサ、スイッチ素子およびダイオ
ードを有するコンバータ回路と、このコンバータ回路に
接続される入力端子、出力端子およびグランド端子を有
する４端子回路型の電源装置であって、前記コンバータ
回路と前記入力端子又は出力端子との間に第１のインダ
クタが接続され、前記コンバータ回路と前記グランド端
子との間に第２のインダクタが接続され、かつ、前記コ
ンバータ回路のスイッチ素子又はダイオードが前記第１
のインダクタと第２のインダクタの間に介挿されている
ことを第１の特徴としている。
この発明では、コンデンサ、スイッチ素子およびダイオ
ードを有するコンバータ回路と、このコンバータ回路に
接続される入力端子、出力端子およびグランド端子を有
する４端子回路型の電源装置であって、前記コンバータ
回路と前記入力端子又は出力端子との間に第１のインダ
クタが接続され、前記コンバータ回路と前記グランド端
子との間に第２のインダクタが接続され、かつ、前記コ
ンバータ回路のスイッチ素子又はダイオードが前記第１
のインダクタと第２のインダクタの間に介挿されている
ことを第１の特徴としている。
【００１１】更にこの発明では、コンバータ回路がスイ
ッチ素子とコンデンサの直列回路にダイオードを並列に
接続したものであり、第１のインダクタが前記コンバー
タ回路と入力端子との間に接続され、また第２のインダ
クタが前記スイッチ素子とコンデンサとの接続点とグラ
ンド端子との間に接続されたものであることを第２の特
徴としている。
ッチ素子とコンデンサの直列回路にダイオードを並列に
接続したものであり、第１のインダクタが前記コンバー
タ回路と入力端子との間に接続され、また第２のインダ
クタが前記スイッチ素子とコンデンサとの接続点とグラ
ンド端子との間に接続されたものであることを第２の特
徴としている。
【００１２】更にまたこの発明では、コンバータ回路が
スイッチ素子とダイオードの直列回路にコンデンサを並
列に接続したものであり、第１のインダクタが前記コン
バータ回路と入力端子との間に接続され、また第２のイ
ンダクタが前記スイッチング素子とダイオードとの接続
点とグランド端子との間に接続されたものであることを
第３の特徴としている。
スイッチ素子とダイオードの直列回路にコンデンサを並
列に接続したものであり、第１のインダクタが前記コン
バータ回路と入力端子との間に接続され、また第２のイ
ンダクタが前記スイッチング素子とダイオードとの接続
点とグランド端子との間に接続されたものであることを
第３の特徴としている。
【００１３】又、この発明では、コンバータ回路がコン
デンサとダイオードの直列回路にスイッチ素子を並列に
接続したものであり、第１のインダクタが前記コンバー
タ回路と出力端子との間に接続され、また第２のインダ
クタが前記コンデンサとダイオードとの接続点とグラン
ド端子との間に接続されたものであることを第４の特徴
としている。
デンサとダイオードの直列回路にスイッチ素子を並列に
接続したものであり、第１のインダクタが前記コンバー
タ回路と出力端子との間に接続され、また第２のインダ
クタが前記コンデンサとダイオードとの接続点とグラン
ド端子との間に接続されたものであることを第４の特徴
としている。
【００１４】この発明では又、コンバータ回路がスイッ
チ素子とダイオードの直列回路にコンデンサを並列に接
続したものであり、第１のインダクタが前記コンバータ
回路と出力端子との間に接続され、また第２のインダク
タが前記スイッチ素子とダイオードとの接続点とグラン
ド端子との間に接続されたものであることを第５の特徴
としている。
チ素子とダイオードの直列回路にコンデンサを並列に接
続したものであり、第１のインダクタが前記コンバータ
回路と出力端子との間に接続され、また第２のインダク
タが前記スイッチ素子とダイオードとの接続点とグラン
ド端子との間に接続されたものであることを第５の特徴
としている。
【００１５】
【作用】図１は発明を説明するための第１の原理図であ
り、コンバータ回路ＣＯＮＶと入力端子１０との間に第
１のインダクタＬ１が接続され、またコンバータ回路Ｃ
ＯＮＶとグランド端子１１との間には第２のインダクタ
Ｌ２が接続されている。１２は出力端子である。また、
図２は発明を説明するための第２の原理図であり、コン
バータ回路ＣＯＮＶと出力端子１２との間に第１のイン
ダクタＬ１が接続され、またコンバータ回路ＣＯＮＶと
グランド端子１１との間には第２のインダクタＬ２が接
続されている。
り、コンバータ回路ＣＯＮＶと入力端子１０との間に第
１のインダクタＬ１が接続され、またコンバータ回路Ｃ
ＯＮＶとグランド端子１１との間には第２のインダクタ
Ｌ２が接続されている。１２は出力端子である。また、
図２は発明を説明するための第２の原理図であり、コン
バータ回路ＣＯＮＶと出力端子１２との間に第１のイン
ダクタＬ１が接続され、またコンバータ回路ＣＯＮＶと
グランド端子１１との間には第２のインダクタＬ２が接
続されている。
【００１６】一般に、電源回路を図２１のように入力端
子１０、グランド端子１１、出力端子１２を持つ４端子
回路網として考えた場合、ＢＵＣＫ型は図２２に示すよ
うに出力端子１２に向けて直列にインダクタＬ１１を持
ち、このリアクタンスによって出力電流ＩOUT が連続モ
ードとなる。また、ＢＯＯＳＴ型は図２３に示すように
入力端子１０に向けて直列にインダクタＬ１２を持ち、
このリアクタンスによって入力電流ＩINが連続モードと
なる。
子１０、グランド端子１１、出力端子１２を持つ４端子
回路網として考えた場合、ＢＵＣＫ型は図２２に示すよ
うに出力端子１２に向けて直列にインダクタＬ１１を持
ち、このリアクタンスによって出力電流ＩOUT が連続モ
ードとなる。また、ＢＯＯＳＴ型は図２３に示すように
入力端子１０に向けて直列にインダクタＬ１２を持ち、
このリアクタンスによって入力電流ＩINが連続モードと
なる。
【００１７】この２つの回路の特徴を組み合わせ、入力
回路をＢＯＯＳＴとし、出力回路をＢＵＣＫとしたの
が、図２４に示すＣＵＫ型である。このＣＵＫ型では、
コンデンサＣ１に流れる電流がスイッチ素子Ｓ１のＯＮ
／ＯＦＦに伴って交番しないとエネルギを伝達できない
ため、入力電流ＩINと出力電流ＩOUT は逆方向となるよ
うに設定する必要がある。ＣＵＫではこれを出力側のＢ
ＵＣＫ回路を逆極性接続とする事で実現しているため、
前述したように極性反転型としてしか動作できない。仮
に、極性反転しないように、ダイオードＤ１の極性を図
とは逆の方向にしたとしても、コンデンサＣ１に流れる
電流方向が交番せず１方向になるため、期待通りの動作
は不可能である。この様にＣＵＫ型は入出力端子１０，
１２に対し直列にインダクタＬ１２，Ｌ１１を持たせ、
これらのリアクタンスにより入出力電流を共に連続モー
ドにさせるという考えを基本にしているため、原理的に
図２５のように表すことができる。
回路をＢＯＯＳＴとし、出力回路をＢＵＣＫとしたの
が、図２４に示すＣＵＫ型である。このＣＵＫ型では、
コンデンサＣ１に流れる電流がスイッチ素子Ｓ１のＯＮ
／ＯＦＦに伴って交番しないとエネルギを伝達できない
ため、入力電流ＩINと出力電流ＩOUT は逆方向となるよ
うに設定する必要がある。ＣＵＫではこれを出力側のＢ
ＵＣＫ回路を逆極性接続とする事で実現しているため、
前述したように極性反転型としてしか動作できない。仮
に、極性反転しないように、ダイオードＤ１の極性を図
とは逆の方向にしたとしても、コンデンサＣ１に流れる
電流方向が交番せず１方向になるため、期待通りの動作
は不可能である。この様にＣＵＫ型は入出力端子１０，
１２に対し直列にインダクタＬ１２，Ｌ１１を持たせ、
これらのリアクタンスにより入出力電流を共に連続モー
ドにさせるという考えを基本にしているため、原理的に
図２５のように表すことができる。
【００１８】これに対し、この発明の回路は、図１又は
図２に示したように、コンバータＣＯＮＶから入力端子
１０又は出力端子１２の一方だけに直列に第１のインダ
クタＬ１を接続し、代わりにコンバータＣＯＮＶからグ
ランド端子１１に向けて第２のインダクタＬ２を接続し
た点を構成上の特徴としている。この発明の回路は、必
ずしも入出力に同時にインダクタがなくとも、入出力電
流を連続モード化できるという点に着目したものであ
る。ＣＵＫ型は最終的に１つの回路になるが、この発明
の回路は後述する実施例のように４種類の連続モードコ
ンバータを生じさせることができる。しかも、これらの
回路は機能的にＢＵＣＫ，ＢＯＯＳＴ型がそれぞれ１種
類、ＢＵＣＫ−ＢＯＯＳＴ型が２種類あるため、実用的
にも好ましい。
図２に示したように、コンバータＣＯＮＶから入力端子
１０又は出力端子１２の一方だけに直列に第１のインダ
クタＬ１を接続し、代わりにコンバータＣＯＮＶからグ
ランド端子１１に向けて第２のインダクタＬ２を接続し
た点を構成上の特徴としている。この発明の回路は、必
ずしも入出力に同時にインダクタがなくとも、入出力電
流を連続モード化できるという点に着目したものであ
る。ＣＵＫ型は最終的に１つの回路になるが、この発明
の回路は後述する実施例のように４種類の連続モードコ
ンバータを生じさせることができる。しかも、これらの
回路は機能的にＢＵＣＫ，ＢＯＯＳＴ型がそれぞれ１種
類、ＢＵＣＫ−ＢＯＯＳＴ型が２種類あるため、実用的
にも好ましい。
【００１９】
【実施例】以下、図面を参照してこの発明の実施例を説
明する。図４および図５はそれぞれ、この発明の第２お
よび第３の特徴に対応する第１および第２の実施例であ
る。図３はこの発明を理解するための参考例である。こ
れらの回路に共通する点は、第１のインダクタＬ１がコ
ンバータ回路と入力端子１０との間に直列に用いられて
いること、及び第２のインダクタＬ２がコンバータ回路
とグランド端子１１との間に接続されていることであ
る。コンバータ回路はスイッチ素子Ｓ１，コンデンサＣ
１，ダイオードＤ１で構成され、機能的に見れば、図４
はＢＯＯＳＴ型に、また図５はＢＵＣＫ−ＢＯＯＳＴ型
にそれぞれ対応する。
明する。図４および図５はそれぞれ、この発明の第２お
よび第３の特徴に対応する第１および第２の実施例であ
る。図３はこの発明を理解するための参考例である。こ
れらの回路に共通する点は、第１のインダクタＬ１がコ
ンバータ回路と入力端子１０との間に直列に用いられて
いること、及び第２のインダクタＬ２がコンバータ回路
とグランド端子１１との間に接続されていることであ
る。コンバータ回路はスイッチ素子Ｓ１，コンデンサＣ
１，ダイオードＤ１で構成され、機能的に見れば、図４
はＢＯＯＳＴ型に、また図５はＢＵＣＫ−ＢＯＯＳＴ型
にそれぞれ対応する。
【００２０】図６および図８はそれぞれ、この発明の第
４および第５の特徴に対応する第３および第４の実施例
である。図７はこの発明を理解するための参考例であ
る。これらの回路に共通する点は、第１のインダクタＬ
１がコンバータ回路と出力端子１２との間に直列に用い
られていること、及び第２のインダクタＬ２がコンバー
タ回路とグランド端子１１との間に接続されていること
である。コンバータ回路はＳ１，Ｃ１，Ｄ１で構成さ
れ、機能的に見れば図６はＢＵＣＫ型に、また図８はＢ
ＵＣＫ−ＢＯＯＳＴ型にそれぞれ対応している。
４および第５の特徴に対応する第３および第４の実施例
である。図７はこの発明を理解するための参考例であ
る。これらの回路に共通する点は、第１のインダクタＬ
１がコンバータ回路と出力端子１２との間に直列に用い
られていること、及び第２のインダクタＬ２がコンバー
タ回路とグランド端子１１との間に接続されていること
である。コンバータ回路はＳ１，Ｃ１，Ｄ１で構成さ
れ、機能的に見れば図６はＢＵＣＫ型に、また図８はＢ
ＵＣＫ−ＢＯＯＳＴ型にそれぞれ対応している。
【００２１】図９〜図１４は、それぞれ図３〜図８の動
作説明図である。先ず、図９の動作を図１５の波形図を
参照しながら説明する。図９において、コンデンサＣ１
のインピーダンスはスイッチング周波数において充分に
小さいものとする。この条件でスイッチ素子Ｓ１がＯＮ
／ＯＦＦを繰り返すと、Ｓ１がＯＮの時はＳ１から、Ｏ
ＦＦの時はダイオードＤ１から出力電流ＩOUT が交互に
出力される。このときＤ１に流れる電流ＩD1はインダク
タＬ２とコンデンサＣ１から供給されるが、直流的には
Ｌ２からしか供給されないので、ＩD1の平均電流はＩＬ
２となる。
作説明図である。先ず、図９の動作を図１５の波形図を
参照しながら説明する。図９において、コンデンサＣ１
のインピーダンスはスイッチング周波数において充分に
小さいものとする。この条件でスイッチ素子Ｓ１がＯＮ
／ＯＦＦを繰り返すと、Ｓ１がＯＮの時はＳ１から、Ｏ
ＦＦの時はダイオードＤ１から出力電流ＩOUT が交互に
出力される。このときＤ１に流れる電流ＩD1はインダク
タＬ２とコンデンサＣ１から供給されるが、直流的には
Ｌ２からしか供給されないので、ＩD1の平均電流はＩＬ
２となる。
【００２２】Ｓ１がＯＮしたとき第１のインダクタＬ１
に流れる電流ＩL1（入力電流ＩINに等しい）は出力側に
流れるが、このときＤ１はＯＦＦしているので、第２の
インダクタＬ２に流れる電流ＩL2もＣ１，Ｓ１を通って
出力側に流れる。したがって、ＩOUT ＝ＩL1＋ＩL2とな
る。一方、Ｓ１がＯＦＦするとＤ１がＯＮしてＩL2が流
れるが、このときＩL1はＳ１がＯＦＦしているのでこれ
もＣ１，Ｄ１を通って出力側に流れる。よって、ＩOUT
＝ＩL2＋ＩL1となり、Ｓ１がＯＮでもＯＦＦでもＩOUT
はＩL1とＩL2との和となり、連続モードとなる。この場
合、ＩINはＩL1そのものであるから、もともと連続的で
ある。又、Ｃ１の電流ＩC1は交番し、両端の電圧はほぼ
ＶIN一定になる。
に流れる電流ＩL1（入力電流ＩINに等しい）は出力側に
流れるが、このときＤ１はＯＦＦしているので、第２の
インダクタＬ２に流れる電流ＩL2もＣ１，Ｓ１を通って
出力側に流れる。したがって、ＩOUT ＝ＩL1＋ＩL2とな
る。一方、Ｓ１がＯＦＦするとＤ１がＯＮしてＩL2が流
れるが、このときＩL1はＳ１がＯＦＦしているのでこれ
もＣ１，Ｄ１を通って出力側に流れる。よって、ＩOUT
＝ＩL2＋ＩL1となり、Ｓ１がＯＮでもＯＦＦでもＩOUT
はＩL1とＩL2との和となり、連続モードとなる。この場
合、ＩINはＩL1そのものであるから、もともと連続的で
ある。又、Ｃ１の電流ＩC1は交番し、両端の電圧はほぼ
ＶIN一定になる。
【００２３】この回路はＳ１，Ｄ１の両端電圧が最大で
ＶINと同じであり、電流はＩOUT に等しい。これはＢＵ
ＣＫ型と全く同じである。又、デューティーも１００％
まで使用できるため、ＢＵＣＫ型の長所を全て備えてい
る。又、Ｌ１とＬ２の両端電圧は同じであるため、コイ
ルのコアを共通にし、部品としてコイルを１個にするこ
ともできる。
ＶINと同じであり、電流はＩOUT に等しい。これはＢＵ
ＣＫ型と全く同じである。又、デューティーも１００％
まで使用できるため、ＢＵＣＫ型の長所を全て備えてい
る。又、Ｌ１とＬ２の両端電圧は同じであるため、コイ
ルのコアを共通にし、部品としてコイルを１個にするこ
ともできる。
【００２４】次に図１０の回路動作を説明する。この回
路ではスイッチ素子Ｓ１及びダイオードＤ１の電圧及び
電流はＢＯＯＳＴ型と同じであり、機能も同じ昇圧型で
ある。入力電流ＩINはＩL1そのものであるから連続モー
ドであり、またＩL2はスイッチ素子Ｓ１を流れる電流Ｉ
S1の平均電流となる。この回路では、Ｓ１がＯＮすると
Ｄ１がＯＦＦするため、ＩOUT ＝ＩC1＝ＩS1−ＩL2＝Ｉ
L1−ＩL2となる。逆にＳ１がＯＦＦするとＤ１がＯＮす
るため、ＩOUT ＝ＩD1＋ＩC1＝ＩL1−ＩL2となる。これ
らはいずれもＩOUT ＝ＩL1−ＩL2であるため、連続モー
ドである。尚、この回路ではインダクタンスＬ１，Ｌ２
の電圧が等しくないため（ＶL1≠ＶL2）、コイルは２個
必要となる。但し、Ｌ２＜Ｌ１でよい。
路ではスイッチ素子Ｓ１及びダイオードＤ１の電圧及び
電流はＢＯＯＳＴ型と同じであり、機能も同じ昇圧型で
ある。入力電流ＩINはＩL1そのものであるから連続モー
ドであり、またＩL2はスイッチ素子Ｓ１を流れる電流Ｉ
S1の平均電流となる。この回路では、Ｓ１がＯＮすると
Ｄ１がＯＦＦするため、ＩOUT ＝ＩC1＝ＩS1−ＩL2＝Ｉ
L1−ＩL2となる。逆にＳ１がＯＦＦするとＤ１がＯＮす
るため、ＩOUT ＝ＩD1＋ＩC1＝ＩL1−ＩL2となる。これ
らはいずれもＩOUT ＝ＩL1−ＩL2であるため、連続モー
ドである。尚、この回路ではインダクタンスＬ１，Ｌ２
の電圧が等しくないため（ＶL1≠ＶL2）、コイルは２個
必要となる。但し、Ｌ２＜Ｌ１でよい。
【００２５】図１１の回路動作は次のようになる。この
回路では、スイッチ素子Ｓ１及びダイオードＤ１の電
流、電圧、デューティー等は全てＢＵＣＫ−ＢＯＯＳＴ
と同じであるため、極性反転型である。ＩINはＩL1と同
じで、連続モードとなる。この回路では、Ｓ１がＯＮの
時はＤ１がＯＦＦとなるため、ＩS1＝ＩL1＋ＩC1＝ＩL2
となる。よって、ＩOUT ＝ＩC1＝ＩL2−ＩL1となる。逆
に、Ｓ１がＯＦＦのときはＩOUT ＝ＩD1＋ＩC1＝ＩL2−
ＩL1となる。このように、この回路もＳ１のＯＮ、ＯＦ
Ｆによらず常にＩOUT ＝ＩL2−ＩL1となるため、連続モ
ードである。尚、この回路でもインダクタンスＬ１，Ｌ
２の電圧が等しくないため（ＶL1≠ＶL2）、コイルは２
個必要となるが、ＶL1が小さいためＬ２＜Ｌ１でよい。
回路では、スイッチ素子Ｓ１及びダイオードＤ１の電
流、電圧、デューティー等は全てＢＵＣＫ−ＢＯＯＳＴ
と同じであるため、極性反転型である。ＩINはＩL1と同
じで、連続モードとなる。この回路では、Ｓ１がＯＮの
時はＤ１がＯＦＦとなるため、ＩS1＝ＩL1＋ＩC1＝ＩL2
となる。よって、ＩOUT ＝ＩC1＝ＩL2−ＩL1となる。逆
に、Ｓ１がＯＦＦのときはＩOUT ＝ＩD1＋ＩC1＝ＩL2−
ＩL1となる。このように、この回路もＳ１のＯＮ、ＯＦ
Ｆによらず常にＩOUT ＝ＩL2−ＩL1となるため、連続モ
ードである。尚、この回路でもインダクタンスＬ１，Ｌ
２の電圧が等しくないため（ＶL1≠ＶL2）、コイルは２
個必要となるが、ＶL1が小さいためＬ２＜Ｌ１でよい。
【００２６】次に、第１のインダクタＬ１を出力側に持
たせた図１２の回路動作を、図１６の動作波形図を参照
しながら説明する。この回路では、Ｃ１，Ｄ１の接続点
Ｂはほぼグランド電位を保つ。ＩOUT はＬＩのリアクタ
ンスにより連続モードになる。ＩOUT （ＩL1）はＳ１の
ＯＮ時にはＳ１を、またＯＦＦ時にはＤ１を流れる。Ｉ
L2はＩD1の平均電流となる。Ｓ１のＯＮ時にはＩS1＝Ｉ
OUT となるが、Ｄ１がＯＦＦしているためＩL2はＣ１を
通って入力側に流れる。この結果、ＩIN＝ＩS1＋ＩC1＝
ＩL1−ＩL2となる。逆に、Ｓ１のＯＦＦ時にはＩD1＝Ｉ
OUT となるが、ＩD1＞ＩL2のために不足分はＣ１を通っ
てＩINとなる。即ち、ＩIN＝ＩC1＝ＩL1−ＩL2の関係に
ある。よって、Ｓ１がＯＮ時もＯＦＦ時もＩIN＝ＩL1−
ＩL2となり、連続モードとなる。
たせた図１２の回路動作を、図１６の動作波形図を参照
しながら説明する。この回路では、Ｃ１，Ｄ１の接続点
Ｂはほぼグランド電位を保つ。ＩOUT はＬＩのリアクタ
ンスにより連続モードになる。ＩOUT （ＩL1）はＳ１の
ＯＮ時にはＳ１を、またＯＦＦ時にはＤ１を流れる。Ｉ
L2はＩD1の平均電流となる。Ｓ１のＯＮ時にはＩS1＝Ｉ
OUT となるが、Ｄ１がＯＦＦしているためＩL2はＣ１を
通って入力側に流れる。この結果、ＩIN＝ＩS1＋ＩC1＝
ＩL1−ＩL2となる。逆に、Ｓ１のＯＦＦ時にはＩD1＝Ｉ
OUT となるが、ＩD1＞ＩL2のために不足分はＣ１を通っ
てＩINとなる。即ち、ＩIN＝ＩC1＝ＩL1−ＩL2の関係に
ある。よって、Ｓ１がＯＮ時もＯＦＦ時もＩIN＝ＩL1−
ＩL2となり、連続モードとなる。
【００２７】この回路はＬ１とＬ２で異なる電圧波形と
なるため、コイルは２個必要となるが、Ｌ２は、加わる
電圧が極めて小さいので、Ｌ１に比べてはるかに小さい
インダクタンス値で連続モードにすることができる。
又、スイッチ素子Ｓ１及びダイオードＤ１に加わる電
圧、及びこれらに流れる電流はＢＵＣＫ型と同じであ
り、デューティーも１００％まで使用できる。更に、ス
イッチ素子Ｓ１の位置がＢＵＣＫ型と同じであるため、
制御回路はＢＵＣＫ用のものがそのまま使用できる。
なるため、コイルは２個必要となるが、Ｌ２は、加わる
電圧が極めて小さいので、Ｌ１に比べてはるかに小さい
インダクタンス値で連続モードにすることができる。
又、スイッチ素子Ｓ１及びダイオードＤ１に加わる電
圧、及びこれらに流れる電流はＢＵＣＫ型と同じであ
り、デューティーも１００％まで使用できる。更に、ス
イッチ素子Ｓ１の位置がＢＵＣＫ型と同じであるため、
制御回路はＢＵＣＫ用のものがそのまま使用できる。
【００２８】次に図１３の回路動作を説明する。この回
路では、スイッチ素子Ｓ１、ダイオードＤ１の電圧、電
流、機能、デューティー等が全てＢＯＯＳＴと同じであ
り、ＩOUT はＩL1そのもので連続モードである。また、
ＩL2はＩS1の平均電流である。この回路では、Ｓ１がＯ
Ｎの時の入力電流がＩIN＝ＩL2＋ＩC1＝ＩL2＋ＩL1であ
り、またＳ１がＯＦＦの時の入力電流がＩIN＝ＩD1＝Ｉ
L1−ＩC1＝ＩL1＋ＩL2であり、ともにＩIN＝ＩL2＋ＩL1
となって連続モードとなる。また、ＶＬＩ＝ＶL2である
ため、コイルのコアを共通化できる。更に、スイッチ素
子Ｓ１の一方の端部が入力端子に接続されているため、
図１０の回路より制御が簡単である。
路では、スイッチ素子Ｓ１、ダイオードＤ１の電圧、電
流、機能、デューティー等が全てＢＯＯＳＴと同じであ
り、ＩOUT はＩL1そのもので連続モードである。また、
ＩL2はＩS1の平均電流である。この回路では、Ｓ１がＯ
Ｎの時の入力電流がＩIN＝ＩL2＋ＩC1＝ＩL2＋ＩL1であ
り、またＳ１がＯＦＦの時の入力電流がＩIN＝ＩD1＝Ｉ
L1−ＩC1＝ＩL1＋ＩL2であり、ともにＩIN＝ＩL2＋ＩL1
となって連続モードとなる。また、ＶＬＩ＝ＶL2である
ため、コイルのコアを共通化できる。更に、スイッチ素
子Ｓ１の一方の端部が入力端子に接続されているため、
図１０の回路より制御が簡単である。
【００２９】最後に図１４の回路動作を説明する。この
回路は図１１と同様に極性反転型であり、ＩOUT ＝ＩL1
で連続モードである。この回路では、Ｓ１がＯＮの時は
Ｄ１がＯＦＦのためＩS1＝ＩL2＝ＩIN＋ＩC1＝ＩIN＋Ｉ
L1となる。よって、ＩIN＝ＩL2−ＩL1である。逆に、Ｓ
１がＯＦＦの時はＤ１がＯＮするため、ＩIN＝−ＩC1＝
ＩD1−ＩL1＝ＩL2−ＩL1となる。このように、この回路
でもＳ１のＯＮ、ＯＦＦによらず常にＩIN＝ＩL2−ＩL1
となるので連続モードとなる。この回路でもインダクタ
ンスＬ１，Ｌ２の電圧が等しくないため（ＶL1≠ＶL
2）、コイルは２個必要となるが、ＶL1が小さいためＬ
２＜Ｌ１でよい。更に、スイッチ素子Ｓ１の一方の端部
が入力端子に接続されているため、図１１の回路より制
御が簡単である。
回路は図１１と同様に極性反転型であり、ＩOUT ＝ＩL1
で連続モードである。この回路では、Ｓ１がＯＮの時は
Ｄ１がＯＦＦのためＩS1＝ＩL2＝ＩIN＋ＩC1＝ＩIN＋Ｉ
L1となる。よって、ＩIN＝ＩL2−ＩL1である。逆に、Ｓ
１がＯＦＦの時はＤ１がＯＮするため、ＩIN＝−ＩC1＝
ＩD1−ＩL1＝ＩL2−ＩL1となる。このように、この回路
でもＳ１のＯＮ、ＯＦＦによらず常にＩIN＝ＩL2−ＩL1
となるので連続モードとなる。この回路でもインダクタ
ンスＬ１，Ｌ２の電圧が等しくないため（ＶL1≠ＶL
2）、コイルは２個必要となるが、ＶL1が小さいためＬ
２＜Ｌ１でよい。更に、スイッチ素子Ｓ１の一方の端部
が入力端子に接続されているため、図１１の回路より制
御が簡単である。
【００３０】図２６は本出願人により特願平３−１６６
３８３号として出願されたスイッチングインバータ式電
源回路の原理図である。図中、１は直流電源、２は任意
のタイミングでオン、オフ可能なスイッチ素子を含み、
直流電源１をスイッチングして交流に変換するスイッチ
ング手段、３は供給される交流入力を全波整流してコン
デンサで平滑し、直流出力とする直流出力手段、４はス
イッチング手段２の出力端子に流れる電流に対して直列
に形成される直列共振手段（Ｌｂ，Ｃｂ）、５はスイッ
チング手段２の出力端子に生じる電圧に対して並列に形
成される並列共振手段（Ｌａ，Ｃａ）、６はスイッチン
グ手段２を間欠的にオンにするタイミング制御手段であ
る。
３８３号として出願されたスイッチングインバータ式電
源回路の原理図である。図中、１は直流電源、２は任意
のタイミングでオン、オフ可能なスイッチ素子を含み、
直流電源１をスイッチングして交流に変換するスイッチ
ング手段、３は供給される交流入力を全波整流してコン
デンサで平滑し、直流出力とする直流出力手段、４はス
イッチング手段２の出力端子に流れる電流に対して直列
に形成される直列共振手段（Ｌｂ，Ｃｂ）、５はスイッ
チング手段２の出力端子に生じる電圧に対して並列に形
成される並列共振手段（Ｌａ，Ｃａ）、６はスイッチン
グ手段２を間欠的にオンにするタイミング制御手段であ
る。
【００３１】この共振型電源は、スイッチング素子の全
スイッチング動作が零電圧オン及び零電流オフで行われ
るため、スイッチング損失が少なく、回路全体の効率が
高い。また、直流共振電流及び並列共振電圧のいずれも
が単一周波数に近いスペクトラムとなるため、回路各部
の共振ディップと干渉してリンギングあるいはオーバー
シュートを生じる可能性が減少し、高調波等の不要輻射
が極めて少ない利点を有する。但し、この共振型電源は
安定化機能を持たないので、二次側にこの発明の回路を
接続することにより出力電圧の安定化を図ることができ
る。
スイッチング動作が零電圧オン及び零電流オフで行われ
るため、スイッチング損失が少なく、回路全体の効率が
高い。また、直流共振電流及び並列共振電圧のいずれも
が単一周波数に近いスペクトラムとなるため、回路各部
の共振ディップと干渉してリンギングあるいはオーバー
シュートを生じる可能性が減少し、高調波等の不要輻射
が極めて少ない利点を有する。但し、この共振型電源は
安定化機能を持たないので、二次側にこの発明の回路を
接続することにより出力電圧の安定化を図ることができ
る。
【００３２】
【発明の効果】以上述べたようにこの発明によれば、機
能的にＢＵＣＫ，ＢＯＯＳＴに対して各１種類、ＢＵＣ
Ｋ−ＢＯＯＳＴに対して２種類、計４種類の入出力電流
連続モードを持つコンバータ式電源装置を提供すること
ができる。
能的にＢＵＣＫ，ＢＯＯＳＴに対して各１種類、ＢＵＣ
Ｋ−ＢＯＯＳＴに対して２種類、計４種類の入出力電流
連続モードを持つコンバータ式電源装置を提供すること
ができる。
【図１】 発明を説明するための第１の原理図である。
【図２】 発明を説明するための第２の原理図である。
【図３】 この発明を理解するための参考例を示す回路
図である。
図である。
【図４】 この発明の第１の実施例を示す回路図であ
る。
る。
【図５】 この発明の第２の実施例を示す回路図であ
る。
る。
【図６】 この発明の第３の実施例を示す回路図であ
る。
る。
【図７】 この発明を理解するための参考例を示す回路
図である。
図である。
【図８】 この発明の第４の実施例を示す回路図であ
る。
る。
【図９】 図３の動作説明図である。
【図１０】 図４の動作説明図である。
【図１１】 図５の動作説明図である。
【図１２】 図６の動作説明図である。
【図１３】 図７の動作説明図である。
【図１４】 図８の動作説明図である。
【図１５】 図９の動作波形図である。
【図１６】 図１０の動作波形図である。
【図１７】 従来のＢＵＣＫ型回路の構成図である。
【図１８】 従来のＢＯＯＳＴ型回路の構成図である。
【図１９】 従来のＢＵＣＫ−ＢＯＯＳＴ型回路の構成
図である。
図である。
【図２０】 従来のＣＵＫ型回路の構成図である。
【図２１】 ４端子回路構成を持つ電源回路の基本構成
図である。
図である。
【図２２】 ＢＵＣＫ型回路の要部構成図である。
【図２３】 ＢＯＯＳＴ型回路の要部構成図である。
【図２４】 ＣＵＫ型回路の要部構成図である。
【図２５】 ＣＵＫ型回路の基本構成図である。
【図２６】 非安定化電源の一例を示す構成図である。
【符号の説明】 １０…入力端子、１１…グランド端
子、１２…出力端子、ＣＯＮＶ…コンバータ、Ｓ１…ス
イッチ素子、Ｄ１…ダイオード、Ｃ１…コンデンサ、Ｌ
１…第１のインダクタ、Ｌ２…第２のインダクタ。
子、１２…出力端子、ＣＯＮＶ…コンバータ、Ｓ１…ス
イッチ素子、Ｄ１…ダイオード、Ｃ１…コンデンサ、Ｌ
１…第１のインダクタ、Ｌ２…第２のインダクタ。
Claims (5)
- 【請求項１】 コンデンサ、スイッチ素子およびダイオ
ードを有するコンバータ回路と、このコンバータ回路に
接続される入力端子、出力端子およびグランド端子を有
する４端子回路型の電源装置であって、 前記コンバータ回路と前記入力端子又は出力端子との間
に第１のインダクタが接続され、 前記コンバータ回路と前記グランド端子との間に第２の
インダクタが接続され、かつ、 前記コンバータ回路のスイッチ素子又はダイオードが前
記第１のインダクタと第２のインダクタの間に介挿され
ていることを特徴とする電源装置。 - 【請求項２】 コンバータ回路がスイッチ素子とコンデ
ンサの直列回路にダイオードを並列接続したものであ
り、 第１のインダクタが前記コンバータ回路と入力端子との
間に接続され、 第２のインダクタが前記スイッチ素子とコンデンサとの
接続点とグランド端子との間に接続されたものであるこ
とを特徴とする請求項１に記載の電源装置。 - 【請求項３】 コンバータ回路がスイッチ素子とダイオ
ードの直列回路にコンデンサを並列接続したものであ
り、 第１のインダクタが前記コンバータ回路と入力端子との
間に接続され、 第２のインダクタが前記スイッチ素子とダイオードとの
接続点とグランド端子との間に接続されたものであるこ
とを特徴とする請求項１に記載の電源装置。 - 【請求項４】 コンバータ回路がコンデンサとダイオー
ドの直列回路にスイッチ素子を並列接続したものであ
り、 第１のインダクタが前記コンバータ回路と出力端子との
間に接続され、 第２のインダクタが前記コンデンサとダイオードとの接
続点とグランド端子との間に接続されたものであること
を特徴とする請求項１に記載の電源装置。 - 【請求項５】 コンバータ回路がスイッチ素子とダイオ
ードの直列回路にコンデンサを並列接続したものであ
り、 第１のインダクタが前記コンバータ回路と出力端子との
間に接続され、 第２のインダクタが前記スイッチ素子とダイオードとの
接続点とグランド端子との間に接続されたものであるこ
とを特徴とする請求項１に記載の電源装置。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3273362A JP2522128B2 (ja) | 1991-09-25 | 1991-09-25 | 電源装置 |
| DE1992623477 DE69223477T2 (de) | 1991-09-25 | 1992-09-24 | Stromversorgungsvorrichtung |
| EP92116340A EP0534422B1 (en) | 1991-09-25 | 1992-09-24 | A power supply device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3273362A JP2522128B2 (ja) | 1991-09-25 | 1991-09-25 | 電源装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0591729A JPH0591729A (ja) | 1993-04-09 |
| JP2522128B2 true JP2522128B2 (ja) | 1996-08-07 |
Family
ID=17526846
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3273362A Expired - Fee Related JP2522128B2 (ja) | 1991-09-25 | 1991-09-25 | 電源装置 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0534422B1 (ja) |
| JP (1) | JP2522128B2 (ja) |
| DE (1) | DE69223477T2 (ja) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IT1268065B1 (it) * | 1994-05-24 | 1997-02-20 | Marelli Autronica | Circuito alimentatore di potenza, particolarmente per autoveicoli. |
| KR100244103B1 (ko) * | 1995-09-27 | 2000-02-01 | 니시무로 타이죠 | 초퍼형 스위칭 전원 회로 및 전원 장치 |
| DE69616937T2 (de) * | 1995-10-16 | 2002-08-29 | Gen Electric | Elektronisches Vorschaltgerät mit hohem Leistungsfaktor |
| EP1297611B1 (en) * | 2000-05-19 | 2006-11-29 | Telefonaktiebolaget LM Ericsson (publ) | Dc/dc converter |
| US7847494B2 (en) * | 2002-04-19 | 2010-12-07 | Linak A/S | Drive unit, preferably an actuator, a control and a construction |
| EP2317635A1 (en) * | 2009-11-02 | 2011-05-04 | ABB Research Ltd | Non-isolated DC-DC converter assembly |
| US8704504B2 (en) * | 2010-09-03 | 2014-04-22 | Semiconductor Energy Laboratory Co., Ltd. | Power supply circuit comprising detection circuit including reference voltage circuits as reference voltage generation circuits |
| US8963617B1 (en) * | 2013-09-20 | 2015-02-24 | Linear Technology Corporation | Switching topology for connecting two nodes in electronic system |
| WO2016113915A1 (ja) * | 2015-01-16 | 2016-07-21 | 新電元工業株式会社 | 昇降圧コンバータ |
| DE102015122567A1 (de) * | 2015-12-22 | 2017-06-22 | NOVUM engineerING GmbH | Gleichstromwandler |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5719819A (en) * | 1980-07-09 | 1982-02-02 | Fujitsu Ltd | Switching regulator circuit |
| JPS57101591U (ja) * | 1980-12-10 | 1982-06-22 | ||
| FR2647980B1 (fr) * | 1989-06-02 | 1993-01-22 | Europ Agence Spatiale | Convertisseur electrique a plusieurs bobines d'induction |
-
1991
- 1991-09-25 JP JP3273362A patent/JP2522128B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1992
- 1992-09-24 EP EP92116340A patent/EP0534422B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-09-24 DE DE1992623477 patent/DE69223477T2/de not_active Expired - Fee Related
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ＰＥＳＣ１９８７Ｐ．Ｐ．３８７−３９２"ＴＷＯ−ＩＮＤＵＣＴＯＲＢＯＯＳＴＡＮＤＢＵＣＫＣＯＮＶＥＲＴＥＲＳ"Ｊ．Ｌ．ＷＨＩＴＥ，Ｗ．Ｊ．ＭＵＬＤＯＯＮ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0534422A2 (en) | 1993-03-31 |
| DE69223477T2 (de) | 1998-07-09 |
| EP0534422A3 (en) | 1995-05-24 |
| JPH0591729A (ja) | 1993-04-09 |
| DE69223477D1 (de) | 1998-01-22 |
| EP0534422B1 (en) | 1997-12-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10862393B2 (en) | DC-DC converter | |
| US6304065B1 (en) | Power electronic circuits with all terminal currents non-pulsating | |
| JPH04351465A (ja) | Ｄｃ・ｄｃコンバータ | |
| US7760525B2 (en) | Voltage regulator | |
| US4184197A (en) | DC-to-DC switching converter | |
| US7706153B2 (en) | DC-DC Converter | |
| US8134351B2 (en) | Four-switch step-down storageless converter | |
| JPH09117141A (ja) | コンバータ | |
| US6535407B1 (en) | DC/DC converter having a piezoelectric transformer and rectification-smoothing circuit | |
| JP2522128B2 (ja) | 電源装置 | |
| JP2007068392A (ja) | 複数の結合インダクタを有する多相バックコンバータ | |
| US7079403B2 (en) | Isolated DC-DC converters | |
| CN113489339A (zh) | 一种混合调制双输出dc-dc变换器及其控制方法 | |
| JPS61277367A (ja) | 昇圧形ｄｃ／ｄｃコンバ−タ | |
| JPH07111778A (ja) | Ｄｃ−ｄｃコンバータ | |
| JPH07222443A (ja) | Ｄｃ−ｄｃコンバータ | |
| JP3973489B2 (ja) | スイッチング電源装置 | |
| JP2540832B2 (ja) | バツク型コンバ−タ | |
| CN215268080U (zh) | 一种混合调制双输出dc-dc变换器 | |
| JP3400132B2 (ja) | スイッチング電源 | |
| WO2024113645A1 (zh) | 直流降压转换器及降压装置 | |
| JP3767446B2 (ja) | 可変出力型ｄｃ／ｄｃコンバータ | |
| JP3400160B2 (ja) | スイッチング電源 | |
| JP3102985B2 (ja) | スイッチング電源装置 | |
| JPH07327366A (ja) | 電源装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313532 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090531 Year of fee payment: 13 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |