JP2024055989A - 複合中空糸膜モジュールおよびその製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】有機溶媒を含む液状混合物に対する正浸透技術において、支持膜側からの圧力に対する実用上十分な耐久性（逆圧耐久性）と、高い透水量とが両立された正浸透複合中空糸膜モジュールを提供すること。【解決手段】中空糸糸束を有する正浸透複合中空糸膜モジュールであって、中空糸が、ポリケトンを含む高分子重合体から成る微細孔性中空糸支持膜の内表面に、高分子重合体薄膜の分離活性層を設けた中空糸であり、 中空糸糸束の膜面積が１００ｃｍ２以上であり、分離活性層の厚さ方向の断面を撮影した走査型電子顕微鏡画像における分離活性層部分の質量を測定する方法により算出された、中空糸糸束の半径方向および長さ方向における分離活性層の平均厚さの変動係数が０～６０％である、モジュール。【選択図】図１

Description

本発明は、有機溶媒を含む液状混合物から、溶質などとその他とを分離するために用いられる、選択的な透過性を有する複合中空糸膜モジュール、およびその製造方法に関する。さらに詳しくは、選択透過性を有する分離活性層を、所謂界面重合法により支持膜の内表面に形成させることによって製造される、複合中空糸膜モジュール、およびその製造方法に関するものである。

分離プロセスにおいて画期的な省エネルギー化が見込める技術として、有機溶媒を含む液状混合物を対象とする正浸透技術が知られている（非特許文献１および２）。
この技術は、有機溶媒を含んだ分離すべき液状混合物（供給溶液）と、それより高い浸透圧を有する溶液（駆動溶液）とを、半透膜を介して接触させ、前記液状混合物から有機溶媒、水、目的物質以外の溶質などを除き、目的物質が高濃度化された溶液を得る技術である。

前記技術において、半透膜を介して行われる物質の移動は、供給溶液と駆動溶液との浸透圧差によって駆動される。したがって、機械的な圧力差を人為的に創出する必要がないことが前記技術の特徴である。しかし実際は、まったく圧力差がない状態を長時間制御することは技術上困難であるから、前記の二つの溶液は、しばしば一方が他方より加圧された状態となる。したがって、前記技術に用いられる半透膜は、供給溶液、駆動溶液のどちら側から圧力を印可された場合でも、これによって機能を損なわない耐久性を有する必要がある。

一般に、前記技術においては、微細孔性の支持膜上に、分離を担う薄い分離活性層が形成された複合膜が用いられる。このような複合膜において、実用上最も重要な問題は、支持膜側から印加された圧力に対する耐久性である。前述のとおり、複合膜は、支持膜の上に分離活性層が形成された膜であるから、支持膜側から圧力が印加されると、分離活性層が剥離し、複合膜はその機能を失ってしまう場合がある。
これを防ぐためには、例えば、支持膜と分離活性層とを強固に接着させることが有効であると考えられる。例えば、支持膜と分離活性層とを化学結合を介して強固に接着させた複合膜が提案されている（特許文献２）。しかしながら、これだけでは、支持膜側からの圧力に対する耐久性は十分とはいえない。
一方、分離活性層を、極端に厚くした場合は、支持膜側からの圧力に対して十分な耐久性が得られるが、著しく透過性能が低下してしまうと考えられる。

なお、分離活性層は、その表面に微細な凹凸を有している方が、表面積がより大きくなるため、より大きな透過性能が得られることが、一般的に知られている。

特開２０１７－２１３５５９号公報 国際公開第２０１６／０２４５７３号 特開２０１７－１４４３９０号公報 国際公開第２０１６／０２７８６９号

Ｎａｔ． Ｍａｔｅｒ． １６， ２７６－２７９（２０１７） ＮＡＴＵＲＥ ＣＯＭＭＵＮＩＣＡＴＩＯＮＳ（２０１８）９１４２６

本発明は、有機溶媒を含む液状混合物に対する正浸透技術において、支持膜側からの圧力に対する実用上十分な耐久性（逆圧耐久性）と、高い透水量とが両立された正浸透複合中空糸膜モジュールを提供することを目的とする。

本発明者らは、支持膜側から圧力がかかったとき、分離活性層の中でも最も薄く、脆弱な部分が破壊の起点となって、複合膜が破壊に至ると考えた。
本発明者らは、この考察のもと、本発明の上記課題を解決すべく鋭意検討を重ね、本発明を完成させた。
上記の目的を達成する本発明は、以下のとおりである。

《態様１》複数の中空糸で構成される中空糸糸束を有する正浸透複合中空糸膜モジュールであって、
前記中空糸が、ポリケトンを含む高分子重合体から成る微細孔性中空糸支持膜の内表面に高分子重合体薄膜の分離活性層を設けた中空糸であり、 前記中空糸糸束の膜面積が１００ｃｍ^２以上であり、
前記分離活性層の厚さ方向の断面を撮影した走査型電子顕微鏡画像における分離活性層部分の質量を測定する方法により算出された、前記中空糸糸束の半径方向および長さ方向における分離活性層の平均厚さの変動係数が０～６０％である、
モジュール。
《態様２》前記分離活性層の厚さ方向の断面を撮影した走査型電子顕微鏡画像において、該分離活性層と中空糸支持膜との界面の長さＬ１、および該分離活性層表面の長さＬ２の比Ｌ２／Ｌ１が、１．１以上５．０以下である、態様１に記載のモジュール。
《態様３》前記比Ｌ２／Ｌ１が１．２以上３．０以下である、態様２に記載のモジュール。
《態様４》前記変動係数が０～５０％である、態様１～３のいずれか一項に記載のモジュール。
《態様５》前記変動係数が０％以上３０％以下である、態様４に記載のモジュール。
《態様６》前記高分子重合体が、
多官能アミンから選択される少なくとも１種から成る第１モノマーと、
多官能酸ハライドおよび多官能イソシアネートから成る群より選択される少なくとも１種から成る第２モノマーと、
の重縮合生成物である、
態様１～５のいずれか一項に記載のモジュール。
《態様７》前記高分子重合体が、ポリアミドおよびポリウレアより選択される少なくとも１種である、態様６に記載のモジュール。
《態様８》態様６に記載のモジュールの製造方法であって、
微細孔性中空糸支持膜の内表面に、前記第１モノマーおよび第２モノマーのうちの一方を含有する第１溶液の液膜を形成する、第１溶液液膜形成工程、
前記微細孔性中空糸支持膜の内側と外側とが、(内側圧力)＞(外側圧力)となるように、圧力差を設ける、圧力差設定工程、ならびに
前記第１モノマーおよび第２モノマーのうちの他方を含有する第２溶液を、前記第１溶液の液膜と接触させる、第２溶液接触工程
を経る、モジュールの製造方法。
《態様９》前記圧力差設定工程を行った後、前記第２溶液接触工程を行うまでの時間が、１０分以内である、態様８に記載の方法。
《態様１０》前記圧力差を、前記中空糸支持膜の外側を減圧することにより生じさせる、態様８または９に記載の方法。
《態様１１》前記圧力差を、前記中空糸支持膜の内側に加圧することにより生じさせる、態様８または９に記載の方法。
《態様１２》前記圧力差を、前記中空糸支持膜の外側および内側を相異なる圧力で加圧することにより生じさせる、態様８または９に記載の方法。
《態様１３》前記圧力差が１～１００ｋＰａである、態様８～１２のいずれか一項に記載の方法。

本発明の複合中空糸膜モジュールは、支持膜側からの圧力に対する耐久性が顕著に向上しているともに、十分に高い透過性能を有する。
したがって、本発明の複合中空糸膜モジュールは、有機溶媒を含む液状混合物に対する正浸透技術に好適に適用することができる。
また、本発明の複合中空糸膜モジュールは、システムの堅牢性が高いので、正浸透技術のみならず、供給溶液側に単純に圧力を印加してろ過する技術（例えば、逆浸透技術、ナノフィルトレーション技術など）にも、好適に適用することができる。
本発明の複合中空糸膜モジュールは、このようなプロセスにおいて、例えば、医薬品、食品などの濃縮、排水の減容などに、好適に用いることができる。

図１は、本発明の複合中空糸膜モジュールの構造を示す断面図である。 図２は、本発明の方法によって微細孔中空糸支持膜モジュールに分離活性層を形成させる装置の構成を示す概略図である。 図３は、本発明の方法にしたがって、界面重合を実施した場合に得られる複合中空糸膜モジュールの一例における、中空糸の断面の走査型電子顕微鏡画像である。 図４は、本発明の方法にしたがって、図３の走査型電子顕微鏡画像を、二値化した画像である。 図５（Ａ）は、図４の二値化画像において、断面閉塞率を計算する方法を説明するための概略図である。図５（Ｂ）は、図５（Ａ）で得られた断面閉塞率を、分離活性層の深さ方向にプロットして得られたグラフである。 図６は、図４の二値化画像における、分離活性層と支持膜との界面を強調して示した図である。 図７は、図４の二値化画像において、本発明の方法にしたがって比Ｌ２／Ｌ１を計算する方法を説明するための概略図である。 図８は、Ｌ２／Ｌ１の評価をするための走査型電子顕微鏡写真の視野を定める基準を説明するための概略図である。

以下、本発明の実施形態の一例について詳細に説明する。なお、以下の説明は本発明の一例に関するものであり、本発明はこれらによって限定されるものではない。

《正浸透複合中空糸膜モジュール》
本発明の正浸透複合中空糸膜モジュールは、
複数の中空糸で構成される中空糸糸束を有する正浸透複合中空糸膜モジュールであって、
前記中空糸が、ポリケトンを含む高分子重合体から成る微細孔性中空糸支持膜の内表面に、高分子重合体薄膜の分離活性層を設けた中空糸であり、前記中空糸糸束の膜面積が１００ｃｍ^２以上であり、
前記分離活性層の厚さ方向の断面を撮影した走査型電子顕微鏡画像における分離活性層部分の質量を測定する方法により算出された、前記中空糸糸束の半径方向および長さ方向における分離活性層の平均厚さの変動係数が０～６０％である。

本発明では、支持膜として、耐有機溶剤性に優れるポリケトン製の微細孔性支持膜を用い、かつ、分離活性層として、ポリケトンと化学的に反応し得る化学物質を用いている。そのため、本発明の正浸透複合中空糸膜モジュールでは、分離活性層と支持膜との間が、化学結合によって強固に接着しているので、支持膜側からの圧力に対する耐性が高い。
さらに、本発明の正浸透複合中空糸膜モジュールでは、分離活性層の膜厚が均一であり、かつ、その表面に微細な凹凸を有するので、十分に高い透過性能を示す。
以上のことが相俟って、本発明の正浸透複合中空糸膜モジュールは、十分に高い透過性能と、支持膜側からの圧力に対して、飛躍的に高い耐久性とが両立されている。

〈微細孔性中空糸支持膜〉
まず、本発明の正浸透複合中空糸膜の微細孔性中空糸支持膜は、ポリケトンを含む高分子重合体から構成されるポリケトン支持膜である。
支持膜を構成するポリケトンは、一酸化炭素とオレフィンとの共重合体から成る。
正浸透膜の支持膜を、ポリケトンを含む高分子重合体で構成することにより、次のような利点を享受することが可能となる。
第一に、強度を確保しつつ、空隙率の高い支持膜を形成することが可能となる。
第二に、ポリケトンは成形性が高い。そのため、平板状、中空糸状などの任意の形状の支持膜を容易に形成することができるから、従来公知の形状を有する所望の膜モジュールに適用することが容易である。
第三に、ポリケトンが有するケトン基は、分離活性層を形成するときに使用する多官能アミンと化学的に反応することができるため、支持膜と分離活性層とが強固に接着した複合膜を得ることができる。

ポリケトン支持膜は、一酸化炭素と１種類以上のオレフィンとの共重合体であるポリケ
トンを、１０質量％以上１００質量％以下含むことが好ましい。ポリケトン支持膜におけるポリケトンの含有率は、支持膜と分離活性層との接着の観点と、強度を確保しつつ空隙率の高い支持膜を形成する観点とから、多いほど好ましい。例えば、ポリケトン支持膜中のポリケトン含有率は、７０質量％以上が好ましく、８０質量％以上がより好ましく、９０質量％以上がさらに好ましく、１００質量％であることが特に好ましい。ポリケトン支持膜中のポリケトンの含有率は、支持膜を構成する成分のうちポリケトンのみを溶解する溶媒によってポリケトンを溶解除去する方法、ポリケトン以外を溶解する溶媒によってポリケトン以外を溶解除去する方法などによって確認することができる。

ポリケトンの合成において、一酸化炭素と共重合させるオフィンとしては、目的に応じて任意の種類の化合物を選択できる。オレフィンとしては、例えば、エチレン、プロピレン、ブテン、ヘキセン、オクテン、デセンなどの鎖状オレフィン；
スチレン、α－メチルスチレンなどのアルケニル芳香族化合物；
シクロペンテン、ノルボルネン、５－メチルノルボルネン、テトラシクロドデセン、トリシクロデセン、ペンタシクロペンタデセン、ペンタシクロヘキサデセンなどの環状オレフィン；
塩化ビニル、フッ化ビニルなどのハロゲン化アルケン；
エチルアクリレート、メチルメタクリレートなどのアクリル酸エステル；
酢酸ビニルなどが挙げられる。ポリケトン支持膜の強度を確保する点からは、共重合させるオレフィンの種類は、１～３種類であることが好ましく、１～２種類であることがより好ましく、１種類であることがさらに好ましい。

ポリケトンは、下記式（１）で表される繰り返し単位を有するものが好ましい。
－Ｒ－Ｃ（＝Ｏ）－ （１）
｛式（１）中、Ｒは置換基を有してもよい炭素数２～２０の２価の炭化水素基を表す。｝
Ｒの炭化水素基としては、炭素数２～２０の２価の脂肪族基が好ましく、例えば、１，２－エチレン基、１，２－プロピレン基、１，２－ブチレン基、２－メチル－１，２－ブチレン基、１，２－ヘキセン基、３－メチル－１，２－ペンテン基、４－メチル－１，２－ペンテン基、２－エチル－１，２－ブチレン基などが挙げられる。
Ｒにおける置換基としては、例えば、ハロゲン、水酸基、アルコキシル基、１級アミノ基、２級アミノ基、３級アミノ基、４級アンモニウム基、スルホン酸基、スルホン酸エステル基、カルボン酸基、カルボン酸エステル基、リン酸基、リン酸エステル基、チオール基、スルフィド基、アルコキシシリル基、シラノール基などを挙げることができ、これらよりなる群から選ばれる１種以上であることができる。
上記式（１）において、ポリケトンの繰り返し単位（すなわちケトン繰り返し単位）は１種類のみから構成されていてもよく、２種類以上の組み合わせであってもよい。
上記式（１）の炭化水素基Ｒの炭素数は２～８がより好ましく、２～３がさらに好ましく、２が最も好ましい。ポリケトンを構成する繰り返し単位は、特に、下記式（２）で表される１－オキソトリメチレン繰り返し単位を多く含むことが好ましい。
－ＣＨ_２－ＣＨ_２－Ｃ（＝Ｏ）－ （２）

ポリケトン支持膜の強度を確保する点から、ポリケトンを構成する繰り返し単位中の１－オキソトリメチレン繰り返し単位の割合は、７０モル％以上であることが好ましく、９０モル％以上であることがより好ましく、９５モル％以上であることがさらに好ましい。１－オキソトリメチレン繰り返し単位の割合は１００モル％でもよい。ここで「１００モル％」とは、元素分析、ＮＭＲ（核磁気共鳴）、ガスクロマトグラフィーなどの公知の分析方法において、ポリマー末端基を除いて１－オキソトリメチレン以外の繰り返し単位が観測されないことを意味する。典型的には、ポリケトンを構成する繰り返し単位の構造および各構造の量は、ＮＭＲによって確認される。

ポリケトンを含む高分子重合体から構成される支持膜は多孔性構造であり、内部の貫通空隙を経由して、溶質、有機溶媒および水が該支持膜を通り抜けることができる。支持膜内における溶質の内部濃度分極を効果的に抑えるためには、支持膜内に大きな孔径の細孔が形成されていることが好ましい。
この観点から、ポリケトン支持膜は、最大孔径が５０ｎｍ以上の細孔が形成されていることが好ましい。最大孔径は、バブルポイント法（ＡＳＴＭ Ｆ３１６－８６またはＪＩＳ Ｋ３８３２に準拠）により測定される。バブルポイント法によって測定された最大孔径が５０ｎｍ以上である細孔を有するポリケトン多孔膜を正浸透膜の支持膜として用いた場合、支持膜内における溶質の内部濃度分極を低減することが可能であるため、正浸透膜の高性能化が可能となる。最大孔径を増大させるにしたがって、溶質の内部濃度分極が低減されることから、ポリケトン支持膜の最大孔径は、８０ｎｍ以上がより好ましく、１３０ｎｍ以上がさらに好ましい。一方、最大孔径を過度に大きくすると、分離活性層を支えることが困難になり、耐圧性が悪くなるおそれがある。この観点から、ポリケトン支持膜の最大孔径は、２μｍ以下が好ましく、１．５μｍ以下がより好ましく、１μｍ以下がさらに好ましく、最も好ましくは０．６μｍ以下である。

ポリケトン支持膜の空隙率は特に限定されない。しかしながら、空隙率が高くなるほど支持膜内における溶質の拡散が起こり易くなり、支持膜における溶質の内部濃度分極を抑えて、正浸透膜の透水量を高めることが可能になる。反面、空隙率が過度に高くなると、耐圧性が損なわれる。これらの観点から、ポリケトン支持膜の空隙率は、６０％以上９５％以下が好ましく、７０％以上９５％以下がより好ましく、８０％以上９５％以下がさらに好ましい。
ポリケトン支持膜（多孔膜）の空隙率は、下記数式（１）により算出される。
空隙率（％）＝（１－Ｇ／ρ／Ｖ）×１００ （１）
｛数式（１）中、Ｇはポリケトン支持膜の質量（ｇ）であり、ρはポリケトン支持膜を構成するすべての樹脂の質量平均密度（ｇ／ｃｍ^３）であり、Ｖはポリケトン支持膜の体積（ｃｍ^３）である。｝

ポリケトン支持膜は、ポリケトンの他に、他の高分子重合体を含んでいてもよい。
ポリケトン支持膜が、ポリケトンとは密度の異なる高分子重合体と、ポリケトンとの複合化によって構成されている場合、上記数式（１）における質量平均密度ρは、各々の樹脂の密度にその構成質量比率を乗じた値の和である。例えば、ρ_Ａおよびρ_Ｂの密度をそれぞれ持つ繊維がＧ_ＡおよびＧ_Ｂの質量比率で含有されて構成された不織布に、密度ρ_ｐのポリケトンがＧ_ｐの質量比率で複合されているときには、質量平均密度ρは、下記数式（２）で表される。
質量平均密度ρ＝（ρ_Ａ・Ｇ_Ａ＋ρ_Ｂ・Ｇ_Ｂ＋ρ_ｐ・Ｇ_ｐ）／（Ｇ_Ａ＋Ｇ_Ｂ＋Ｇ_ｐ） （２）
本発明のポリケトン支持膜の形状は、従来公知の膜モジュールへの適用の容易さから中空糸状である。

中空糸形状（繊維状）のポリケトン支持膜は、その内部に繊維軸方向に貫通する空隙を有する膜である。ポリケトン中空糸膜の外径は、用途によって異なるが、５０μｍ以上５，０００μｍ以下の範囲が好適に用いられる。中空糸支持膜を膜モジュールに加工した場合の、単位膜面積あたりの装置の体積などを考慮すると、ポリケトン中空糸膜の外径は小さい（細い）方が好ましい。他方、中空糸膜モジュールの単位時間あたりの処理能力を考慮すると、ある程度の外径および内径を有していた方がよい。これら両方を考慮すると、ポリケトン中空糸膜の外径のより好ましい範囲は１００μｍ以上３，０００μｍ以下であり、さらに好ましくは２００μｍ以上１，５００μｍ以下である。

支持膜の内部における溶質の内部濃度分極を抑制する観点から、ポリケトン中空糸膜の膜部の厚さは、その強度が確保される限りにおいて、できるだけ薄く形成されることが好ましい。他方、製造し易さの観点から、ポリケトン中空糸の膜部としてはある程度の厚さが必要である。以上の観点から、ポリケトン中空糸膜における膜部の適正な厚さの範囲は、５μｍ以上４００μｍ以下が好ましく、１０μｍ以上２００μｍ以下がより好ましい。ポリケトン中空糸膜の膜部の厚さは、断面をＳＥＭで観察することにより測定することができる。ポリケトン中空糸膜の断面形状は、例えば、円、楕円、多角形などの適宜の形状を適用できるが、対称性からは真円状またはこれに近い形状であることが望ましい。
ポリケトン中空糸膜の膜部の断面構造は、外側から内側まで均一な多孔構造を有する対称膜であってもよいし、外側と内側との多孔構造が異なり、緻密性が異なる非対称膜であってもよい。ポリケトン中空糸膜が非対称膜である場合は、半透膜の性能を有する薄膜層は、ポリケトン多孔膜の緻密面上に設けられることが好ましい。

このようなポリケトン支持膜は、公知の方法により製造することができる。例えば、ポリケトンをハロゲン化金属塩（例えば、ハロゲン化亜鉛、ハロゲン化アルカリ金属など）を含有する溶液に溶解してポリケトンドープを調製し、このドープをフィルムダイ、二重管オリフィスなどの適宜の紡糸口を通して凝固浴中に吐出して、中空糸状に成形し、さらに洗浄および乾燥することにより、ポリケトン多孔膜が得られる。このとき、例えば、ドープ中のポリマー濃度および凝固浴の温度を変更することにより、ポリケトン多孔膜の空隙率、孔径などを調整することができる。

ポリケトン支持膜の製造方法の別法として、ポリケトンを良溶媒（例えば、レソルシノール、ヘキサフルオロイソプロパノール、ｍ－クレゾール、ｏ－クロルフェノールなど）に溶解させ、得られた溶液を基板上にキャストして非溶媒（例えば、メタノール、イソプロパノール、アセトン、水など）中に浸漬し、さらに洗浄および乾燥することにより、ポリケトン多孔膜を得ることもできる。この場合、例えば、ポリケトンと良溶媒との混合比率、非溶媒の種類を適宜に選択することにより、ポリケトン多孔膜の空隙率、孔径などを調整することができる。

ポリケトンは、例えば、パラジウム、ニッケルなどを触媒として用いて、一酸化炭素とオレフィンとを重合させることにより、得ることができる。ポリケトン支持膜の製造は、例えば、特開２００２－３４８４０１号公報、特開平２－４４３１号公報などを参考にして行うことができる。

本実施形態に用いられるポリケトン支持膜モジュールは、前記ポリケトン支持膜を、複数本束ねてモジュールハウジング内に収納して、モジュール化することにより得られる。モジュールハウジングとしては、０．５インチ～２０インチ径の円筒状ハウジングなどを用いることができる。円筒状ハウジング内に、複数本のポリケトン支持膜を収納し、例えば、ウレタン系、エポキシ系などの接着剤を用いて、モジュールハウジング内にポリケトン支持膜を固定することにより、モジュールとすることができる。
したがって、ポリケトン支持膜モジュールは、ポリケトン支持膜から成る中空糸の糸束をモジュール内に収納し、糸束端部を前記の接着剤で固定した構造を有する。ここで接着剤は、各中空糸の孔を閉塞しないように固化される。このことにより、中空糸の流通性を確保することができる。さらに前記モジュールは、中空糸束の内側（中空部）に連通し、外側には連通しない導管と、中空糸束の外側に連通し、内側には連通しない導管とを備えることが好ましい。このような構成とすることにより、中空糸束の内側と外側とを、相異なる圧力下に置くことが可能となり、本実施形態における分離活性層の形成（後述）に好適に使用することができる。

〈分離活性層およびその形成方法〉
本実施形態において、ポリケトンを含む高分子重合体薄膜から成る分離活性層は、実質的に分離性能を有するものである。
分離活性層の厚さは、ピンホールがない限りで、薄いほど好ましい。しかし、機械的強度および耐薬品性を維持するためには、適当な厚さを持たせることが好ましい。これらの観点と、製膜安定性、透過性能などとを合わせて考慮すると、分離活性層の厚さは、０．１μｍ以上５μｍ以下が好ましく、より好ましくは０．２μｍ以上４μｍ以下である。

前記分離活性層を構成する重合体としては、例えば、多官能アミンから選択される少なくとも１種以上の第１モノマーと、多官能酸ハライドおよび多官能イソシアネートから成る群より選択される少なくとも１種以上の第２モノマーと、の重縮合生成物であることが好ましい。より具体的には、例えば、多官能性アミンと多官能性酸ハロゲン化物との界面重合反応により得られるポリアミド、多官能性アミンと多官能性イソシアネートとの界面重合反応により得られるポリウレアなどが挙げられる。分離活性層としてこれらの物質を用いる場合の分離性能とは、溶媒（例えば有機溶媒、純水など）と、この溶媒に溶解している溶質とを分離する性能を指す。

前記第１モノマーおよび第２モノマーの種類、組合せ、および使用溶媒（後述）の種類は、両モノマーが界面で直ちに重合反応を起こして高分子重合体薄膜を形成するものであればよく、それ以外は特に限定されない。しかしながら、前記第１モノマーおよび第２モノマーのうちの少なくとも一方には、３つ以上の反応性基を持つ反応性化合物を含むことが好ましい。このことにより、３次元高分子重合体からなる薄膜が形成されるから、膜強度が高くなる点でより好ましい。

前記他官能アミンとしては、多官能性芳香族アミン、多官能性脂肪族アミン、複数の反応性アミノ基を有するモノマーなど、およびこれらのプレポリマーを挙げることができる。

前記多官能性芳香族アミンとは、一分子中に２個以上のアミノ基を有する芳香族アミノ化合物であり、具体的には、例えば、ｍ－フェニレンジアミン、ｐ－フェニレンジアミン、３，３’－ジアミノジフェニルメタン、４，４’－ジアミノジフェニルアミン、４，４’－ジアミノジフェニルエーテル、３，４’－ジアミノジフェニルエーテル、３，３’－ジアミノジフェニルアミン、３，５－ジアミノ安息香酸、４，４’－ジアミノジフェニルスルホン、３，３’－ジアミノジフェニルスルホン、３，４’－ジアミノジフェニルスルホン、１，３，５，－トリアミノベンゼン、１，５－ジアミノナフタレンなどを挙げることができ、これらの単独または混合物を用いることができる。本発明においては、特に、ｍ－フェニレンジアミンおよびｐ－フェニレンジアミンから選ばれる１種以上が好適に用いられる。

前記多官能性脂肪族アミンとは、一分子中に２個以上のアミノ基を有する脂肪族アミノ化合物であり、具体的には、例えば、１，３－ジアミノシクロヘキサン、１，４－ジアミノシクロヘキサン、４，４’－ビス（パラアミノシクロヘキシル）メタン、１，３－ビス（アミノメチル）シクロヘキサン、２，４－ビス（アミノメチル）シクロヘキサン、１，３，５，－トリアミノシクロヘキサンなどの、シクロヘキサン環を持つ第１級アミン；
ピペラジン、２－メチルピペラジン、エチルピペラジン、２，５－ジメチルピペラジンなどの、ピペラジン環を持つ第２級アミン；
１，３－ビス（４－ピペリジル）メタン、１，３－ビス（４－ピペリジル）プロパン、４，４’－ビピペリジンなどの、ピペリジン環を持つ第２級アミン；
４－（アミノメチル）ピペリジンなどの、第１級および第２級の両方のアミノ基を持つアミンなどの他；
エチレンジアミン、プロピレンジアミン、１，２－プロパンジアミン、１，２－ジアミノ－２－メチルプロパン、２，２－ジメチル－１，３－プロパンジアミン、トリス（２－アミノエチル）アミン、Ｎ，Ｎ’－ジメチルエチレンジアミン、Ｎ，Ｎ’－ジメチルプロパンジアミンなどを挙げることができ、これらの単独または混合物を用いることが可能である。
これら多官能脂肪族アミンと、上記した多官能性芳香族アミンとの混合物を用いてもよい。

前記複数の反応性アミノ基を有するモノマーとしては、例えば、ポリエチレンイミン、アミン変性ポリエピクロロヒドリン、アミノ化ポリスチレンなどを挙げることができる。
前記プレポリマーとしては、例えば、ピペラジン、４－（アミノメチル）ピペリジン、エチレンジアミン、および１，２－ジアミノ－２－メチルプロパンから選ばれる１種以上からなるプレポリマーが好適に用いられる。

前記多官能ハライドとしては、例えば、多官能性芳香族酸ハライド、多官能性脂肪族酸ハライドなどを挙げることができる。これらは、前記多官能性アミンと反応して重合体を形成し得るように、２官能以上であればよい。

前記多官能性芳香族酸ハライドとは、一分子中に２個以上の酸ハライド基を有する芳香族酸ハライド化合物である。具体的には、例えば、トリメシン酸ハライド、トリメリット酸ハライド、イソフタル酸ハライド、テレフタル酸ハライド、ピロメリット酸ハライド、ベンゾフェノンテトラカルボン酸ハライド、ビフェニルジカルボン酸ハライド、ナフタレンジカルボン酸ハライド、ピリジンジカルボン酸ハライド、ベンゼンジスルホン酸ハライドなどを挙げることができ、これらの単独または混合物を用いることができる。本実施形態においては、特にトリメシン酸クロリド単独、またはトリメシン酸クロリドとイソフタル酸クロリドとの混合物、もしくはトリメシン酸クロリドとテレフタル酸クロリドとの混合物が好ましく用いられる。

前記多官能性脂肪族酸ハライドとは、一分子中に２個以上の酸ハライド基を有する脂肪族酸ハライド化合物である。具体的には、例えば、シクロブタンジカルボン酸ハライド、シクロペンタンジカルボン酸ハライド、シクロペンタントリカルボン酸ハライド、シクロペンタンテトラカルボン酸ハライド、シクロヘキサンジカルボン酸ハライド、シクロヘキサントリカルボン酸ハライドなどの脂環式多官能性酸ハライド化合物などの他；
プロパントリカルボン酸ハライド、ブタントリカルボン酸ハライド、ペンタントリカルボン酸ハライド、こはく酸ハライド、グルタル酸ハライドなどを挙げることができる。これらは、単独または混合物も用いることが可能であり、これら多官能脂肪族ハライドと、上記した多官能性芳香族酸ハライドとの混合物を用いてもよい。

前記多官能性イソシアナートとしては、例えば、エチレンジイソシアナート、プロピレンジイソシアナート、ベンゼンジイソシアナート、トルエンジイソシアナート、ナフタレンジイソシアナート、メチレンビス（４－フェニルイソシアナート）などを挙げることができる。
上記のような第１モノマーおよび第２モノマーは、それぞれ、これらを適当な溶媒に溶解した溶液として界面重合に供される。

本明細書において、
第１溶液とは微細孔性中空糸支持膜が先に接触するモノマーを含有する溶液をいい、
第２溶液とは、前記第１溶液が接触した後の支持膜と接触し、前記第１溶液中のモノマーと反応して、高分子重合体を形成するモノマーを含有する溶液をいう。
前記第１モノマーおよび第２モノマーのうちの片方が第１溶液に含有され、他方が第２溶液に含有されることになる。どちらのモノマーがどちらの溶液に含有されていてもよいが、片方の溶液に両モノマーが含有されている態様は好ましくない。

これら第１溶液の溶媒および第２溶液の溶媒としては、それぞれが含有するモノマーを溶解し、互いに相溶せず、両溶液が接した場合に液－液界面を形成し、かつ、微細孔性中空糸支持膜を損傷しないものであれば、特に限定されない。
かかる溶媒としては、第１溶液の溶媒として、例えば、水およびアルコールから選択される１種または２種以上の混合物が、第２溶液の溶媒としては、例えば、ｎ－ヘキサン、シクロヘキサン、ｎ－ヘプタン、ｎ－オクタン、ｎ－ノナン、ｎ－デカンなどの炭化水素系溶剤から選択される１種または２種以上の混合物を挙げることができる。
上記のような溶媒を選択することにより、第１溶液と第２溶液とが非混和となり、界面重合が、所期するとおりに進行することとなる。
第１溶液に含有されるモノマーとしては第１モノマーを選択することが、第２溶液に含有されるモノマーとしては第２モノマーを選択することが、それぞれ好ましい。
第１溶液および第２溶液中に含まれるこれら反応性化合物の濃度は、モノマーの種類、溶媒に対する分配係数などにより異なり、特に限定されるものではない。当業者により適宜に設定されるべきである。

例えば、ｍ－フェニレンジアミン水溶液を第１溶液とし、トリメシン酸クロリドのｎ－ヘキサン溶液を第２溶液として用いる場合を例に示すと、以下のとおりである：
ｍ－フェニレンジアミンの濃度は０．１～１０質量％が好ましく、０．５～５質量％がより好ましい。トリメシン酸クロリドの濃度は、０．０１～１０質量％が好ましく、０．１～５質量％がより好ましい。これらの溶液の濃度が低すぎると、界面重合による薄膜の
形成が不完全で欠点が生じ易くなり、分離性能の低下を招く。逆に高すぎると、形成される薄膜が厚くなりすぎて、透過性能の低下を来たすことの他、膜中の残留未反応物量が増加して膜性能へ悪影響を及ぼす可能性がある。
界面重合反応の進行中に酸が発生する場合には、第１溶液中もしくは第２溶液中、またはこれらの双方に、酸捕捉剤としてのアルカリを添加することもできる。また、微細孔性中空糸支持膜との濡れ性を向上させるなどのための界面活性剤、反応を促進するための触媒などを、必要に応じて添加してもよい。

前記酸捕捉剤の例としては、例えば、
水酸化ナトリウムなどのカ性アルカリ；
リン酸三ナトリウムなどのリン酸ソーダ；
炭酸ナトリウムなどの炭酸ソーダ；
トリメチルアミン、トリエチルアミン、トリエチレンジアミンなどの３級アミンなどが挙げられる。
前記界面活性剤の例としては、例えば、ラウリルスルホン酸ナトリウム、ラウリルベンゼンスルホン酸ナトリウムなどが挙げられる。
前記触媒の例としては、例えば、ジメチルホルムアミドなどが挙げられる。
これらは、予め上記第１溶液中もしくは第２溶液中、またはこれらの双方に含ませることが可能である。

本実施形態における複合中空糸膜モジュールの構造の一例を図１に示す。
複合中空糸膜モジュール１は、筒状のモジュールハウジングに中空糸４の複数から成る糸束を充填し、前記中空糸４の糸束の両端を、それぞれ、接着剤固定部５および６で筒に固定した構造を有している。前記モジュールハウジングは、その側面にシェル側導管２および３を有し、ヘッダー７および８により、密閉されている。ここで接着剤固定部５および６は、それぞれ、中空糸の孔を閉塞しないように固化されている。前記ヘッダー７および８は、それぞれ、中空糸４の内側（中空部）に連通し、外側には連通しないコア側導管９および１０を有する。これらの導管により、中空糸４の内側に、液を導入し、または液を取り出すことができる。前記シェル側導管２および３は、それぞれ、中空糸４の外側に連通し、内側には連通していない。

本明細書において、中空糸の内側をコア側と称し、中空糸の外側と筒との空間をシェル側と称する。本実施形態における複合中空糸膜モジュールは、コア側を流れる液体とシェル側を流れる液体とは、中空糸の膜を介してのみ接する構造になっている。また、シェル側導管２および３と、コア側導管９および１０とに、それぞれ異なる圧力を印加することにより、中空糸の内側と外側に圧力差を設けることができる。
本実施形態における複合中空糸膜モジュールの製造は、例えば、以下の工程を順次に経る方法によって行われる：
微細孔性中空糸支持膜の内表面に、前記第１モノマーおよび第２モノマーのうちの一方を含有する第１溶液の液膜を形成する、第１溶液液膜形成工程、
前記微細孔性中空糸支持膜の内側と外側とが、(内側圧力)＞(外側圧力)となるように、圧力差を設ける、圧力差設定工程、ならびに
前記第１モノマーおよび第２モノマーのうちの他方を含有する第２溶液を、前記第１溶液の液膜と接触させる、第２溶液接触工程。

第１溶液液膜形成工程では、中空糸支持膜モジュールのコア側に、前記第１モノマーおよび第２モノマーのうちの一方を含有する第１溶液を充填する。
続いて、圧力差設定工程において、コア側とシェル側とに圧力差を設ける。
その後、第２溶液接触工程において、中空糸支持膜モジュールのコア側に、第１モノマーおよび第２モノマーのうちの他方を含有し、しかも前記第１溶液と非混和性の第２溶液を通すことにより、前記微細孔性中空糸支持膜の内表面上で、第１モノマーと第２モノマーとの反応を行って、高分子重合体薄膜から成る分離活性層を形成させ、目的とする複合中空糸モジュールを製造するのである。

圧力差設定工程において、コア側とシェル側とに圧力差を設ける方法は、任意である。例えば、
コア側およびシェル側の両方を減圧する方法；
シェル側を減圧し、コア側は大気圧とする方法；
シェル側を大気圧としてコア側を加圧する方法；
コア側およびシェル側の両方を加圧する方法
などを挙げることができ、どの方法を選択することも可能である。
しかしながら本実施の形態においては、コア側に対してシェル側の圧力を低く設定することが好ましい。

コア側への第１溶液充填後に、前記のような圧力差を設ける（コア側圧力＞シェル側圧力）ことにより、余剰の、第１溶液が支持膜の微細孔内に入り込み、支持膜内表面上にモジュール内全体にわたって比較的均一な厚さの第１溶液の薄膜が形成されると考えられる。
本実施形態において、複合中空糸膜モジュールの微細孔性中空糸支持膜の内表面に形成される高分子重合体薄膜からなる分離活性層の厚さは、第１溶液の液膜の厚さに密接に関連している。この液膜の厚さは、モジュールにかけるコア側とシェル側との圧力差、圧力差を維持する時間、第１溶液に添加する界面活性剤の添加量などにより、調整することができる。
分離活性層の厚さは、前記したとおり、０．１μｍ以上５μｍ以下が好ましく、より好ましくは０．２μｍ以上４μｍ以下である。分離活性層が５μｍを超えると、耐久性は向上するが、透過性を損なうことがある。好ましい厚さの分離活性層を形成させるためには、コア側とシェル側との圧力差を、１ｋＰａ以上５００ｋＰａ以下とすることが好ましく、５ＫＰａ以上３００ｋＰａ以下とすることがより好ましく、１０ＫＰａ以上１００ｋＰａ以下とすることがさらに好ましい。圧力差を維持する時間は、０．１分以上１００分以下が好ましく、より好ましくは１分以上５０分以下である。第１溶液に添加する界面活性剤の添加量は、第１溶液の全量に対して、０．０１質量％以上１質量％以下が好ましく、０．０５質量％以上０．５質量％以下がより好ましい。

コア側とシェル側との圧力差が大きいほど、またこの圧力差を維持する時間が長いほど、第１溶液の液膜の厚さは薄くなり、その逆では厚くなる。液膜の厚さが小さすぎると、わずかな膜厚むらによって液膜が形成されない箇所が発生し、分離活性層の欠陥の原因になる。また、液膜の厚さが大きすぎると、十分な透過性能が得られない場合がある。
本実施形態における正浸透複合中空糸膜モジュールの製造方法では、コア側とシェル側とに設ける圧力差は、モジュール内の中空糸の最外周部から中心部にわたって均一であり、かつモジュール内の中空糸の片末端からもう一方の片末端にわたって均一である。このことによって、各々の箇所で形成される第１溶液の液膜の厚さは均一になり、これを基にして形成される高分子重合体分離活性層の厚さも均一になる。したがって、各々の箇所における液の透水量のばらつきは小さくなり、複合中空糸膜モジュールとして安定した高い性能を発揮できるようになる。

上記のような方法を用いて界面重合を実施せず、単に高圧空気を通して中空糸内側に第１溶液の液膜を形成した場合、前記の各々の箇所における分離活性層の平均厚さのばらつきは大きくなる。モジュールの長さが長ければ長いほど、またモジュールの径が大きければ大きいほど、分離活性層の平均厚さのばらつきは、より大きくなる傾向にある。
これに対して、本実施形態の複合中空糸膜モジュールの製造方法では、圧力差設定工程により、第１溶液の液膜の厚さは、各々の箇所において実質的に均一となる。モジュールのサイズが大きいほど、本発明の効果は顕著に表れる。しかしながら、実用的には、モジュールの長さが５ｃｍ以上３００ｃｍ以下、モジュールの径が０．５インチ以上２０インチ以下のサイズとすることが便利である。もちろん、これ未満またはこれを超える長さおよび径のモジュールとしても、本発明の効果は発揮される。

したがって、圧力差設定工程にて得られた、均一な厚さの第１溶液の液膜は、時間の経過によって厚さの均一性を失う前に、第２溶液と接触させることが好ましい。この観点から、圧力差設定工程を行った後、第２溶液接触工程を行うまでの時間は、短いほど好ましく、例えば、１０分以内とすることができる。

本発明では、複合中空糸膜モジュール内の中空糸のモジュール内各箇所における分離活性層の平均厚さのばらつきを、変動係数で表す。変動係数とは、各測定箇所の値の標準偏差を平均値で除した値であり、百分率（％）で示される。各測定箇所はモジュールの半径方向の外周部、中間部および中心部の３か所についてそれぞれモジュールの各両端と中央部を取った計９か所それぞれにつき、ｎ数１以上（各箇所のｎ数は同一にする）である。
各測定箇所における厚さは、長さ５μｍ以上１００μｍ以下程度の測定範囲における平均厚さとして表される。この測定範囲の長さは、好ましくは５μｍ以上５０μｍ以下であり、より好ましくは５μｍ以上２０μｍ以下であり、最も好ましくは１３μｍである。本実施形態の複合中空糸膜モジュールにおける分離活性層は、後述するように、好ましくはその表面に微細な凹凸形状を有する。したがって、該分離活性層の厚さを評価する際には、各測定箇所において上記測定範囲の平均厚さによって評価することが適切である。
本実施形態の複合中空糸膜モジュールにおける分離活性層は、複数の測定箇所において測定された平均値厚さを比較したときに、そのばらつきが小さいものである。平均厚さの評価における上記測定範囲の長さの方向は、中空糸の長さ方向であってもよいし、中空糸の円周方向であってもよいし、中空糸の長さ方向に対して斜めの方向であってもよい。
平均値の算出に用いる複数の走査型電子顕微鏡画像における測定範囲の長さの方向は、それぞれ同一方向であってもよいし、互いに異なる方向であってもよい。

本発明において、複合中空糸膜モジュール内の中空糸の最外周部から中心部にわたる分離活性層の平均厚さの変動係数、およびモジュール内の中空糸の片末端からもう一方の片末端にわたる分離活性層の平均厚さの変動係数は、それぞれ、０％以上６０％以下が好ましく、より好ましくは０％以上５０％以下であり、さらに好ましくは０％以上４０％以下である。最も好ましくは０以上３０％以下である。
本発明では、複合中空糸膜の支持膜として、ポリケトンを含む高分子重合体から構成されるポリケトン支持膜を用い、かつ、分離活性層の平均厚さの変動係数を上記の範囲とすることにより、高い透水量を損なわずに、逆圧耐久性が顕著に向上する。

本発明において、分離活性層の厚さは、分離活性層の厚さ方向の断面を撮影した走査型電子顕微鏡画像における分離活性層部分の質量を測定する方法によって算出される。具体的には、中空糸断面の走査型電子顕微鏡の画像を印刷し、分離活性層に相当する部分を切り出してその質量を測定し、予め作成しておいた検量線を用いて面積を算出する手法により、平均厚さを算出する。
本実施形態における複合中空糸膜モジュールは、モジュール内の各箇所における分離活性層の平均厚さのばらつきが小さい。そのため、モジュール毎の性能のばらつきも小さく、良好な性能を示す。ここでいう性能とは、透水量および塩の逆拡散である。

本実施形態の複合中空糸膜モジュールにおける分離活性層は、その表面に多数の微細な凹凸を有する。この分離活性層表面の凹凸の程度は、該分離活性層の厚さ方向の断面を撮影した走査型電子顕微鏡画像において、分離活性層と中空糸支持膜との界面の長さＬ１、および該分離活性層表面の長さＬ２の比Ｌ２／Ｌ１によって見積もることができる。本実施形態の複合中空糸膜モジュールは、分離活性層の断面画像における比Ｌ２／Ｌ１が、好ましくは１．１以上５．０以下であり、より好ましくは１．１５以下４．０以下であり、さらに好ましくは１．２以上３．０以下である。比Ｌ２／Ｌ１は、中空糸膜サンプルの断面の走査型電子顕微鏡画像を用いて評価することができる。

以下、図３～図７を参照しつつ、比Ｌ２／Ｌ１の評価方法について説明する。
図３は、一般的な方法で界面重合を実施した場合に得られる複合中空糸膜モジュールにおける中空糸の断面を、走査型電子顕微鏡によって撮影した画像である。
走査型顕微鏡画像の撮影は、図８に示したように、長方形の視野（Ｆ）の長辺（水平方向の辺）が、中空糸膜の軸方向に垂直な断面の中心（Ｃ）から内壁（Ｗ）に降ろした直線（Ｓ１）に垂直な直線（Ｓ２）と平行となるような視野（Ｆ）にて行う。
比Ｌ２／Ｌ１の算出には、５，０００倍以上３０，０００倍以下の範囲、例えば１０，０００倍で撮影された走査型電子顕微鏡画像を使用する。倍率は、分離活性層の厚さ方向の全部が一枚の画像に収まる倍率とし、界面の長さＬ１の値と、分離活性層の平均厚さとの比が、１．５以上１００以下となるように設定する。このとき、比Ｌ２／Ｌ１値の算出の正確を期すために、分離活性層の表面を示す線が、画像視野の長辺（横辺）とできるだけ平行に近くなるように、撮影の角度を調節する。具体的には、図３に示したように、視野の左辺における上端から分離活性層表面までの距離ｄ_１と、視野の右辺における上端から分離活性層表面までの距離ｄ_２との差が、０．５μｍ未満となるような角度で撮影した画像を使用する。
次に、得られた画像を二値化する。画像の二値化は、撮影された電子顕微鏡画像に応じて、判別分析、ｐ－タイル法、モード法などの公知の手法から、適宜に選択された方法によって行われてよい。

図４は、図３の走査型電子顕微鏡画像を、二値化した画像の一例である。
図６に、図４の二値化画像において、分離活性層と中空糸支持膜との界面に相当する部分を破線で示すことにより、強調して描画した図である。図６のうち、画像の左右両端０．５μｍずつについては、画像処理による界面の決定が困難なため、破線が描かれていない。分離活性層と中空糸支持膜との界面の決定は、適当な画像解析法、例えば、後述の実施例に示した方法によって行うことができる。
図７では、さらに、分離活性層表面が、点線で示されて強調されている。分離活性層表面を示す点線の描画範囲は、分離活性層と中空糸支持膜との界面を示す破線の描画範囲と同じく、画像のうちのの左右両端０．５μｍずつを除く範囲である。図７において、分離活性層と中空糸支持膜との界面を示す破線の長さをＬ１とし、分離活性層表面を示す点線の長さをＬ２として、それぞれ測定し、両者の比Ｌ２／Ｌ１を算出してこれを分離活性層表面凹凸の指標とする。

そして、モジュールの半径方向の外周部、中間部、および中心部の３か所について、それぞれモジュールの各両端部および中央部から採取した計９個のサンプルについて撮影した走査型電子顕微鏡画像を用いてそれぞれ算出した値の平均値として、比Ｌ２／Ｌ１を求める。
比Ｌ２／Ｌ１の評価に使用する走査型電子顕微鏡画像において、左端から右端へ至る線の方向は、中空糸の長さ方向であってもよいし、中空糸の円周方向であってもよいし、中空糸の長さ方向に対して斜めの方向であってもよい。平均値の算出に用いる複数の走査型電子顕微鏡画像における左端から右端へ至る線の方向は、それぞれ同一方向であってもよいし、互いに異なる方向であってもよい。

本実施形態の複合中空糸膜モジュールにおける分離活性層の表面が、このような微細凹凸形状となる機構につき、本発明者らは以下のように推察している。ただし本発明は、以下の理論に拘束されるものではない。
本実施形態の複合中空糸膜モジュールにおける分離活性層は、好ましくは界面重合によって形成される。界面重合においては、中空糸表面に形成された第１モノマー溶液の液膜が、第２モノマー溶液と接触した際、両者が相溶せずに界面において重合が進行して重合層を形成すると考えられる。その結果、形成された分離活性層は、表面に微細凹凸の多い形状となるものと考えられる。分離活性層の形成を界面重合以外の手法によると、表面微細凹凸の多い形状の分離活性層を形成することはできない。

以下に、本実施形態の複合中空糸膜モジュールの製造方法について、図２を参照しつつ説明する。
図２の装置において、微細孔性中空糸支持膜の内側（コア側）に第１溶液を充填させた中空糸支持膜モジュール１１には、コア側の入り口に第２溶液貯蔵タンク１４からの配管が繋ぎ込まれ、途中に第２溶液を圧送する第２溶液送液ポンプ１６が繋がれている。コア側の出口には、第２溶液排液タンク１７に連通する第２溶液排液配管１８が繋ぎ込まれている。第２溶液排液タンク１７には、中空糸支持膜モジュール１１の中空糸内側の圧力を制御するコア側圧力調整装置１２が接続されている。中空糸支持膜モジュール１１のシェル側の下部導管にはエンドキャップ１９がはめ込まれ、上部導管にはシェル圧を制御するシェル側圧力調整装置１３が繋ぎ込まれている。

本実施形態における複合中空糸膜モジュールの製造は、例えば、以下の手順で行われる：
先ず、第１溶液液膜形成工程を経て、コア側（微細孔性中空糸支持膜の内側）に第１溶液を充填させた中空糸支持膜モジュール１１に各配管を繋ぎ込む。次に、コア側圧力調整装置１２およびシェル側圧力調整装置１３により、コア側とシェル側とに圧力差を設ける（コア側圧力＞シェル側圧力）、圧力差設定工程を行う。このとき、コア側の中空糸内の余分な第１溶液は、前記圧力差により微細孔に入り（シェル側にまで浸みだす場合もある）、中空糸内側に均一な厚さの液膜が形成される。次に、第２溶液貯蔵タンク１４内の第２溶液を、ポンプにより中空糸内側に送液し、第１溶液の液膜と接触させる、第２溶液接触工程を行う。この接触により、両モノマーの界面重合が起こり、微細孔性中空糸支持膜の内側に高分子重合体薄膜から成る分離活性層が形成される。ここで、第２溶液接触工程の最中に、コア側の圧が変動するおそれがあるが、コア側圧力調整装置１２の機能により、この圧力変動は抑えられる。
このように、界面重合を行う際には、事前に設定したコア側とシェル側との圧力差を維持することが好ましい。
界面重合は、１回のみ行うことが、透水量を高くする観点から、好ましい。

以上のようにして、第１モノマーと第２モノマーとの界面重合によって微細孔性中空糸支持膜の内側に高分子重合体薄膜が形成され、本実施形態の複合中空糸モジュールが製造される。
本発明の複合中空糸モジュールは、界面重合により高分子重合体を形成させるための第１モノマー溶液の液膜の厚さが、モジュールの外周部と中央部、およびモジュールの上部と下部とで均一になるため、モジュール全体にわたって均一な高分子重合体層を有することになる。上記の界面重合は、第１モノマー溶液と第２モノマー溶液との界面において進行するから、形成される高分子重合体層の表面は微細凹凸の多い形状となる。

〈複合膜および複合膜モジュール〉
本実施形態において、膜面積とは、モジュール内の接着部を除く中空糸の長さ、内径、および本数から、下記数式（３）によって定義される値である。ここでａは膜面積（ｍ^２）、ｂは接着部を除いた中空糸の長さ（ｍ）、ｃは中空糸の内径（ｍ）、ｎは中空糸の本数である。
ａ＝ｃ×π×ｂ×ｎ （３）
モジュールの膜面積は、実用に供する観点から、１００ｃｍ^２以上であることが好ましく、１５０ｃｍ^２以上であることがより好ましい。

本実施形態の複合中空糸膜モジュールの透過量は、大きければ大きいほど好ましい。現在市販されている膜と同等の空間占有体積のモジュールにより、これと同程度またはそれ以上の透過量を確保するためには、０．１ｋｇ／（ｍ^２×ｈｒ）以上の透過量が目安となる。しかしながら、処理すべき液状混合物が急速に濃縮されて沈殿が発生することを回避するため、透過量は、２００ｋｇ／（ｍ^２×ｈｒ）以下であることが好ましい。
本明細書における複合中空糸膜モジュールの透過量とは、処理する液状混合物と、これより浸透圧の高い誘導溶液とを、膜を挟んで対向配置したときに、浸透圧によって液状混合物から誘導溶液に移動する物質の量を意味しており、下記数式（４）により定義される。
Ｆ＝Ｌｐ／（Ｍ×Ｈ） （４）
ここで、Ｆは透過量（ｋｇ／（ｍ^２×ｈｒ））、Ｌｐは透過した物質の量（ｋｇ）、Ｍは膜の内表面積（ｍ^２）、Ｈは時間（ｈｒ）である。

本実施形態の複合中空糸膜モジュールで処理可能な液状混合物に含まれる成分としては、例えば、
水；
酢酸、アクリル酸、プロピオン酸、蟻酸、乳酸、シュウ酸、酒石酸、安息香酸などのカルボン酸；
アセトニトリル、プロピオンニトリル、ブチロニトリルなどのニトリル類；
スルホン酸、スルフィン酸、ハビツル酸、尿酸、フェノール、エノール、ジケトン型化合物、チオフェノール、イミド、オキシム、芳香族スルフォンアミド、第１級ニトロ化合物、第２級ニトロ化合物などの有機酸；
メタノール、エタノール、１－プロパノール、２－プロパノールなどの低級アルコール；
炭素数６以上の高級アルコール；
エチレングリコール、プロピレングリコールなどのグリコール；
ペンタン、ヘキサン、デカン、ウンデカン、シクロオクタンなどの脂肪族炭化水素；
ベンゼン、トルエン、キシレンなどの芳香族炭化水素；
アセトン、メチルイソブチルケトンなどのケトン；
アセトアルデヒドなどのアルデヒド；
ジオキサン、テトラヒドロフランなどのエーテル；
ジメチルホルムアミド、Ｎ－メチルピロリドンなどのアミド；
ピリジンなどの窒素を含む有機化合物；
酢酸エステル、アクリル酸エステルなどのエステルの他；
ジメチルスルホキシドなどの、産業用または試験研究用に使用される一般的な有機溶剤；
糖、肥料、酵素、鉱物油など、並びに、
ポリエチレングリコール、ポリビニルアルコールなどのポリオール；
ポリアミン；
ポリスルホン酸；
ポリアクリル酸などのポリカルボン酸；
ポリアクリル酸エステルなどのポリカルボン酸エステル；
グラフト重合などによって変性された変性高分子化合物；
オレフィンなどの非極性モノマーとカルボキシル基などの極性基を有する極性モノマーとの共重合によって得られる共重合高分子化合物；
などが挙げられる。

本実施形態の複合中空糸膜モジュールの阻止率は、高ければ高いほど好ましい。阻止率が低いと、正浸透技術によって濃縮した場合に、目的とする溶質が誘導溶液側に漏洩してロスする量が増大することにつながる。このような観点から、本実施形態の複合中空糸膜モジュールの阻止率は、９０％以上が好ましく、９５％以上がより好ましく、さらに好ましくは９９％以上である。
本明細書における複合中空糸膜モジュールの阻止率とは、液状混合液から膜を介して誘導溶液に物質が移動する際、より大きな溶質分子の通過を遅延させる程度を意味しており、下記数式（５）により定義される。
Ｒ_ｉ＝（１－Ｃ_ｐｉ／Ｃ_ｆｉ） （５）
ここで、Ｒ_ｉは化学種ｉの阻止率（％）、Ｃ_ｐｉは透過液中の化学種ｉの濃度（重量％）、Ｃ_ｆｉは液状混合物中の化学種ｉの濃度（重量％）である。

本実施形態の複合中空糸膜モジュールの繰り返し耐圧性は、高ければ高いほど好ましい。繰り返し耐圧性が低いと、正浸透技術によって有機溶媒を含む液状混合物を濃縮する過程において、膜が破壊に至ることがある。このような観点から、圧力４０ｋＰａＧにおける繰り返し耐圧性は、１００回以上が好ましく、１，０００回以上がより好ましい。
本明細書における複合中空糸膜モジュールの繰り返し耐圧性とは、有機溶媒または有機溶媒を含む液状混合物と接触した状態において、支持膜側から所定の圧力を繰り返し印加した場合に、膜が破壊に至るまでの繰り返し回数である。

以下、実施例に基づいて本発明を具体的に説明するが、本発明は実施例によって限定されるものではない。
〈測定方法〉
以下の実施例において用いられる各測定値の測定方法は、次のとおりである。
［１］中空糸の内径、外径、および膜厚
中空糸膜の長手方向の任意の５か所について、該長手方向に垂直な断面をキーエンス社製のデジタルマイクロスコープ（型式：ＶＨＸ－５０００）で撮影し、各断面画像における任意の２点の内径および外径をそれぞれ計測した。そして、計１０点の計測値の数平均値として得られる平均内径ｒ（μｍ）および平均外径Ｒ（μｍ）を、それぞれ該中空糸膜の内径および外径とした。求めた中空糸膜の平均内径ｒおよび平均外径Ｒを用いて、数式Ｌ_ｈ＝（Ｒ－ｒ）／２にしたがって得られる中空糸膜の平均厚さＬ_ｈ（μｍ）を、該中空糸膜の膜厚とした。

［２］中空糸膜における膜部の空隙率は、下記数式（１）を用いて算出した。
空隙率（％）＝（１－Ｇ／ρ／Ｖ）×１００ （１）
上記数式中のＧは、中空糸膜の質量（ｇ）であり、長さ７０ｃｍの中空糸膜を１０本束ねて測定した。ρは、中空糸膜を構成するポリマーの密度（ｇ／ｃｍ^３）であり、ポリケトン中空糸膜の場合は１．３０ｇ／ｃｍ^３、およびポリエーテルスルホン中空糸膜の場合は１．３７ｇ／ｃｍ^３の値を、それぞれ用いた。Ｖは、中空糸膜の膜部の体積（ｃｍ^３）であり、上記［１］の方法で測定した中空糸膜の外径、上記［１］の方法で測定した中空糸膜の膜部の平均厚さ、ならびに中空糸の長さ（７０ｃｍ）および本数（１０本）から算出した。

［３］支持膜の最大孔径
支持膜の最大孔径は、測定装置としてＰＭＩ社製のパームポロメーター（型式：ＣＦＰ
－１２００ＡＥＸ）を用い、浸液としてＰＭＩ社製のガルウィック（表面張力＝１５．６
ｄｙｎｅｓ／ｃｍ）を用いて、ＪＩＳ Ｋ３８３２（バブルポイント法）に準拠して測定した。

［４］分離活性層の走査型電子顕微鏡観察、および平均厚さの測定
各実施例および比較例で得られた複合中空糸膜モジュールを分解し、モジュールの半径方向の中心、半径の５０％の位置、および最外周部の３箇所から、中空糸をそれぞれ１本ずつサンプリングした。各中空糸を長さ方向に３等分し、９つのサンプルを得た。
これらの中空糸サンプルのそれぞれについて、精製水を用いて凍結乾燥し、剃刀により中空糸の長さ方向に対して垂直方向に粗切断した。次に、イオンミリング装置（（株）日立ハイテク製、Ｅ－３５００）を用いて、イオンビームが中空糸の外表面側から入射し、中空糸内表面側へ貫通するセッティングにて加工することにより、中空糸内表面の断面サンプルを作製した。イオンミリングの加工条件は、加速電圧３ｋＶ、ビーム電流約２０ｍＡ、加工時間１５時間とした。
上記断面サンプルのそれぞれについて、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）観察を行った。
前処理として、断面サンプルをカーボンペーストにより断面観察用ＳＥＭ試料台に固定し、乾燥した後、オスミウムコーター（（株）真空デバイス製、ＨＰＣ－３０Ｗ）にて、オスミウムを２秒（換算厚さ：約１．５ｎｍ）コーティングし、試料に導通処理を施した。
走査型電子顕微鏡（（株）日立ハイテク製、Ｓ－４８００）を使用し、加速電圧１．０ｋＶ、ワーキングディスタンス５ｍｍ基準±０．７ｍｍ、エミッション電流設定１０±１μＡ、Ｕｐｐｅｒ検出器（ＳＥ：二次電子）の条件で観察した。観察視野は、中空糸内表面およびその近傍とし、分離活性層および基材が含まれ、かつ、視野の左辺における上端から分離活性層表面までの距離ｄ_１と、視野の右辺における上端から分離活性層表面までの距離ｄ_２との差が、０．５μｍ未満となる領域とした。

図３に、代表的なＳＥＭ像を示した。このＳＥＭ像は、１０，０００倍の倍率で測定した画像であり、画像（サンプル）の長さは、横幅が約１３μｍに相当する長さである。
このような画像について、分離活性層と中空糸支持膜との界面を、以下のように決定した。
得られた画像を、アメリカ合衆国衛生研究所からオープンソースで配布されているソフトウェア、「ＩｍａｇｅＪ」で開き、長辺（画像の横方向の全幅）が６００ピクセルになるようリサイズした。次いで、同ソフトウェアの「Ｂｒｉｇｈｔｎｅｓｓ／Ｃｏｎｔｒａｓｔ」機能をＡｕｔｏ設定で用いて、コントラストを修正した。その後、同ソフトウェアの「Ｍａｋｅ Ｂｉｎａｒｙ」機能をＡｕｔｏ設定で用いて二値化した。図４に、図３の画像を上記の方法で二値化した画像の例を示す。
次に、得られた二値化画像の任意の一点において、この位置を中心とする１μｍ×１μｍの矩形中の白の占める面積の割合（白の占める面積／矩形全面積）を、この位置における「断面閉塞率」と定義した。図５（Ａ）の黒点の周りの破線の矩形は、この黒点の断面閉塞率を計算する際の計算対象となる矩形を示す。
図５（Ａ）のＳＥＭ像において、黒点の位置を、分離活性層の表面から、順次基材方向（分離活性層の深さ方向）に移動しながら、当該黒点位置についての断面閉塞率を計算した。次に、断面閉塞率を、分離活性層の表面から深さ方向に向かってプロットした得られたグラフの一例を、図５（Ｂ）に示す。
そして、図５（Ｂ）のプロットにおいて、断面閉塞率が最大の値をとる位置より基材側において、はじめて最大値の９０％を下回る位置を、分離活性層と中空糸支持膜との界面と定義する。

図４の二値化画像について、上記のようにして得られた、分離活性層と支持膜との界面の一例を、図６中に破線で示す。
図６のような画像をプリンターで用紙に印刷し、断面閉塞率が定義できない画像両端の０．５μｍずつの領域を切り落とした。
その後、印刷図の分離活性層部分を切り取り、その質量を精密天秤で測定した。この質量を、予め作成したおいた検量線により、分離活性層の厚さ（μｍ）に換算した。そして、９つのサンプルの平均値を分離活性層の平均厚さとし、標準偏差および変動係数を算出した。

［５］比Ｌ２／Ｌ１の測定
上記［４］で得られた二値化画像において、上記のように決定された分離活性層と中空糸支持膜との界面（図７の破線）の長さを計測してＬ１とした。一方、分離活性層の表面（中空糸支持膜に接していない側の膜表面、図７の点線）の長さを計測してＬ２とした。これらの値を用いて、比Ｌ２／Ｌ１を計算により求めた。
Ｌ１およびＬ２の長さの計測は、以下のようにして行った。
走査型電子顕微鏡画像の計測対象部分に透明な両面テープを貼付した。次いで、長さの測定対象である界面および表面それぞれの線（例えば図７における破線および点線）に沿って、上記画像の端から端までワイヤーを貼り付け、ワイヤーの余った部分は切断した。しかる後に、ワイヤーを剥がして長さを計測した。ここで使用したワイヤーは、使用時の伸縮性が無視でき、かつ屈曲性に優れる、０．１ｍｍφの樹脂または金属製のワイヤーである。
測定は、９つのサンプルから得られた画像のすべてについて行い、これらの値の平均値を、比Ｌ２／Ｌ１の測定値として採用した。

［６］中空糸糸束の膜面積
本実施形態において、膜面積とは、モジュール内の接着部を除く中空糸の長さ、内径、および本数から、下記数式（３）によって定義される値である。ここで、ａは膜面積（ｍ^２）、ｂは接着部を除いた中空糸の長さ（ｍ）、ｃは中空糸の内径（ｍ）、ｎは中空糸の本数である。
ａ＝ｃ×π×ｂ×ｎ （３）

［７］有機溶媒を含む混合物からの透過量、阻止率の測定
各実施例および比較例で得られた複合中空糸膜モジュールのコア側導管（図１の複合中空糸膜モジュール１では、９および１０）に、処理液０．４ｋｇを入れた１Ｌのタンクを配管で繋ぎ、ポンプで該処理溶液を循環させた。一方、シェル側導管（図１の複合中空糸膜モジュール１では、２および３）には、誘導溶液０．１ｋｇを入れた０．５Ｌのタンクを配管で繋ぎ、ポンプで該誘導溶液を循環させた。コア側とシェル側のタンクは、それぞれ天秤の上に設置されている。コア側の線速を１ｃｍ／秒、シェル側の線速を２．５ｃｍ／秒として同時に運転し、天秤によって測定した重量変化から、透過量を測定した。
複合膜の阻止率を同定するために、供給溶液には阻止率評価用の溶質として、ブリリアントブルーＲ（和光純薬（株）製）が含まれている。運転前後の供給溶液中のマーカー物質濃度、運転後の誘導溶液中のブリリアントブルーＲの濃度を、島津製作所製の紫外可視分光高度計（型式：ＵＶ－２４００ＰＣ）を用いて測定し、下記数式（６）によって阻止率を測定した。
Ｒ＝１００×（１－Ｃｐ／Ｃｆ） （６）
ここで、Ｒは溶質の阻止率（％）、Ｃｆは運転前後の供給溶液中の溶質濃度の平均値（重量％）である。
Ｃｐは複合中空糸膜を透過した溶液の溶質濃度（重量％）であり、下記数式（７）によって計算できる。
Ｃｐ＝Ｃｄ×（Ｌｄ＋Ｌｐ）／Ｌｐ （７）
ここで、Ｌｐは複合中空糸膜を透過した溶液の量（ｋｇ）、Ｌｄは運転前にタンクに導入した誘導溶液の量（ｋｇ）、Ｃｄは運転後の誘導溶液の溶質濃度（重量％）である。

［８］繰り返し耐圧試験
各実施例および比較例で得られた複合中空糸膜モジュールのシェル側導管（図１の複合中空糸膜モジュール１では、２および３）に、試験用溶媒０．４ｋｇを入れた１Ｌのタンクを配管で繋ぎ、ポンプで該供給溶媒を循環させた。一方、コア側導管（図１の複合中空糸膜モジュール１では、９および１０）は開放した。この状態で、ポンプを操作して膜のシェル側に４０ｋＰａＧの圧力を１秒間加え、その圧力を開放して１秒間静置するサイクルを繰り返した。このとき、コア側導管からの試験用溶媒の漏出が、１サイクル当たり、膜面積１ｃｍ^２当たりの漏出量として、０．０５ｇ／ｃｍ^２以上確認された場合に、膜が破壊されたとし、破壊に至ったときのサイクル数を、繰り返し耐圧性とした。ただし、総サイクル数が１，０００回に達しても膜の破壊が確認されなかった場合は、その時点で試験を打ち切り、繰り返し耐圧性は「１０００回以上」とし、表２には「＞１，０００回」と表記した。

なお、膜が破壊されていなくても、複合中空糸膜の両側の圧力差を駆動力として、試験用溶媒は膜を通過し得る。しかしながら、実施例１～１２における漏出量は、いずれも、０．０５ｇ／ｃｍ^２に至らず、０．０１ｇ／ｃｍ^２以下であったため、膜は破壊されていないと判断した。実施例１３の６７８回目のサイクルまで、及び比較例１の１０回目のサイクルまでについても、漏出量は、いずれも、０．０５ｇ／ｃｍ^２に至らず、０．０１ｇ／ｃｍ^２以下であり、膜は破壊されていないと判断した。

〈実施例１〉
（１）正浸透複合中空糸膜モジュールの作製
エチレンと一酸化炭素とが完全交互共重合した極限粘度２．２ｄｌ／ｇのポリケトンを、ポリマー濃度が１５質量％となるように６５質量％レゾルシン水溶液に添加し、８０℃において２時間攪拌溶解し、脱泡を行って、均一透明なドープを得た。
二重紡口を装備した湿式中空糸紡糸機に上記のドープを充填し、二重紡口の内側から２５重量％のメタノール水溶液を、外側から上記のドープ液を、それぞれ、４０重量％メタノール水溶液を満たした凝固槽中に押し出して、相分離により中空糸膜を形成した。
得られた中空糸膜を、長さ７０ｃｍに切断して糸束にして、水洗した。水洗後の中空糸膜束を、アセトンで溶媒置換し、さらにヘキサンで溶媒置換した後、５０℃において乾燥を行った。
このようにして得られたポリケトン中空糸膜の外径は０．８ｍｍ、内径は０．５ｍｍ、空隙率は７８％であり、膜壁の最大孔径は１３０ｎｍであった。
上記ポリケトン中空糸膜１００本から成る糸束を、２ｃｍ径、１０ｃｍ長の円筒状のプラスチック製のモジュールハウジング（筒状ケース）内に収納し、糸束の両端部を接着剤で固定することにより、膜面積１００ｃｍ^２のポリケトン中空糸支持膜モジュールを作製した。

得られたポリケトン中空糸支持膜モジュールを用い、各中空糸膜の内側表面上において、下記のとおりに界面重合を実施した。
１Ｌ容器に、ｍ－フェニレンジアミン２０．２１６ｇおよびラウリル硫酸ナトリウム１．５２ｇを入れ、さらに純水９９１ｇを加えて溶解させ、界面重合に用いる第１溶液を調製した。別の１Ｌ容器に、トリメシン酸クロリド０．６ｇを入れ、ｎ－ヘキサン３００ｇを加えて溶解させ、界面重合に用いる第２溶液を調製した。
中空糸支持膜モジュールのコア側（中空糸の内側）に第１溶液を充填し、５分静置した後に、コア側に窒素ガスを流して液を抜いた。次いで、中空糸の内側が第１溶液で濡れた状態で、中空糸支持膜モジュールを図２に示す装置に装着した。
コア側圧力調整装置１２によりコア側圧力を常圧に設定し、シェル側圧力調整装置１３によりシェル側圧力を、絶対圧として１０ｋＰａの減圧に設定し、コア側圧力＞シェル側圧力の圧力差を設定した。この状態で２分間静置した後、この圧力を維持したまま、第２溶液送液ポンプ１６により第２溶液をコア側に４０ｃｃ／分の流量で３分送液し、界面重合を行った。重合温度は２５℃とした。
次いで、中空糸支持膜モジュール１１を装置から外して、５０℃に設定した恒温槽内に５分静置させ、ｎ－ヘキサンを気化させて除去した。さらに、シェル側およびコア側の双方を純水によって洗浄することにより、正浸透複合中空糸膜モジュールを作製した。

（２）評価
（２－１）初期性能の評価
この正浸透複合中空糸膜モジュールを用いて、処理液の濃縮操作を行い、透過量および阻止率を測定した。ここで、処理液（液状混合物）および誘導溶液としては、それぞれ、以下のものを用いた。
［処理液］
溶質：ブリリアントブルーＲ
溶媒：メタノール
溶質の濃度：５０ｐｐｍｗ
［誘導溶液］
誘導物質：ＰＥＧ２０００（東京化成工業（株）製）
溶媒：メタノール（処理液の溶媒と同種のもの）
誘導物質濃度：濃度３５６．８ｇ／Ｌ
評価の結果、透過量は０．９２ｋｇ／（ｍ^２×ｈｒ）であり、阻止率は９９．９％であった。

（２－１）繰り返し耐圧試験
透過量および阻止率の測定後、試験用溶媒としてメタノール（処理液および誘導溶液の溶媒と同種のもの）を用いて、繰り返し耐圧試験を実施した。その結果、繰り返し耐圧性は、１，０００回以上であった。
（２－３）分離活性層の測定
次に、上記モジュールを分解し、前述の９か所から中空糸のサンプリングを行い、分離活性層の平均厚さ、およびその変動係数の測定を行った。結果を表２に示した。さらに、上述の方法によって、得られた分離活性層における、比Ｌ２／Ｌ１の値を測定した。その結果を表３に示した。

〈実施例２～１２〉
実施例１と同様に作製した正浸透複合中空糸膜モジュールを作製した。
得られた正浸透複合中空糸膜モジュールを用い、処理液および誘導溶液の溶媒、ならびに繰り返し耐圧試験の試験用溶媒として、それぞれ、表２に記載の溶媒を用いた他は、実施例１と同様にして、初期性能の評価（透過量および阻止率）、繰り返し耐圧試験、および分離活性層の測定（平均厚さ、およびその変動係数）を行った。結果を表２に示した。

（実施例１３）
「正浸透複合中空糸膜モジュールの作製」の界面重合の際、第１溶液を充填及び抜液した後、第２溶液送液前に、コア側圧力＞シェル側圧力の圧力差を設定した後の静置時間を１０秒間とした他は、実施例１と同様にして、正浸透複合中空糸膜モジュールを作製し、評価した。結果を表２に示した。

〈比較例１〉
（１）正浸透複合中空糸膜モジュールの作製
実施例１と同様にしてポリケトン中空糸支持膜モジュールを作製した。
得られたポリケトン中空糸支持膜モジュールを用い、中空糸支持膜モジュールのコア側に第１溶液を充填、静置、および抜液後の圧力、ならびに第２溶液導入後（界面重合時）の圧力を、コア側およびシェル側とも常圧として、「コア側圧力＝シェル側圧力」に設定した他は、実施例１と同様にして、各中空糸膜の内側表面上で界面重合を実施して、正浸透複合中空糸膜モジュールを作製した。
（２）評価
得られた正浸透複合中空糸膜モジュールを用いた他は、実施例１と同様にして、初期性能の評価（透過量および阻止率）、繰り返し耐圧試験、および分離活性層の測定（平均厚さ、およびその変動係数）を行った。結果を表２に示した。

〈比較例２〉
（１）正浸透複合中空糸膜モジュールの作製
ポリエーテルスルホン（ＢＡＳＦ社製、商品名Ｕｌｔｒａｓｏｎ）をＮ－メチル－２－ピロリドンに溶解して２０重量％の均一透明なドープを得た。
二重紡口を装備した湿式中空糸紡糸機に上記のドープを充填し、二重紡口の内側から水を、外側から上記のドープ液を、それぞれ、水を満たした凝固槽に押し出して、相分離により中空糸膜を形成した。
得られた中空糸膜を、長さ７０ｃｍに切断して糸束にして水洗した。水洗後の中空糸膜束を、アセトンで溶媒置換し、次いでヘキサンで溶媒置換した後、５０℃において乾燥を行った。
このようにして得られたポリエーテルスルホン中空糸膜の外径は１．０ｍｍ、内径は０．７ｍｍ、膜壁の最大孔径は５０ｎｍであった。
上記ポリエーテルスルホン中空糸膜１３０本から成る糸束を、２ｃｍ径、１０ｃｍ長の円筒状プラスチック製のモジュールハウジング（筒状ケース）内に収納し、糸束の両端部を接着剤で固定することにより、図１に示した構造を有する、膜面積２００ｃｍ^２のポリエーテルスルホン中空糸支持膜モジュールを作製した。
得られたポリエーテルスルホン中空糸支持膜モジュールを用いた他は、実施例１と同様にして界面重合を実施し、正浸透複合中空糸膜モジュールを作製した。

（２）評価
得られた正浸透複合中空糸膜モジュールを用いた他は、実施例１と同様にして、初期性能の評価（透過量および阻止率）、繰り返し耐圧試験、および分離活性層の測定（平均厚さ、およびその変動係数）を行った。結果を表２に示した。

（比較例３）
比較例２と同様にして得られたポリエーテルスルホン中空糸支持膜モジュールを用いた他は、実施例１と同様にして界面重合を行った。次いで、界面重合後のモジュールを図２の装置から外し、再度、同じ界面重合の操作を繰り返し、合計２回の界面重合を行って、正浸透複合中空糸膜モジュールを作製した。 得られた正浸透複合中空糸膜モジュールを用いた他は、実施例１と同様にして、評価を行った。結果を表２に示した。

表１および表２を参照すると、以下のことが理解される。
中空糸支持膜モジュールに収納された中空糸膜の内側表面上で界面重合を行うときに、コア側とシェル側との間に、コア側＞シェル側となるような圧力差を設けた本実施形態の複合中空糸膜モジュールは、界面重合時に圧力差を設けずに作製した比較例１のモジュールよりも、分離活性層の平均厚さの変動係数が小さくなり、透水量に優れ、かつ、繰り返し耐圧性が良好であった。また、中空糸支持膜としてポリケトンから成る支持膜を用いた本実施形態の複合中空糸膜モジュールは、例えば、ポリエーテルスルホンを用いた比較例２のモジュールと比較して、繰り返し耐圧性が良好であった。

〈参考例１〉
芳香族ポリスルホン（商品名：ユーデルポリスルホン Ｐ－１７００、ユニオン・カーバイド社製）１００質量部、およびポリビニルピロリドンＫ９０（和光純薬（株）製）１００質量部を、ジメチルホルムアミド（和光純薬（株）製）の５００質量部中に溶解し、充分脱泡して、ポリマー溶液を得た。次いで、得られたポリマー溶液３ｍｌを、大きさが１０ｃｍ×１０ｃｍ、厚さ３ｍｍのガラス板上に滴下し、幅５０ｍｍ、ギャップ１００μｍのドクターブレードで流延した後、８０℃の温風を２時間当てて脱溶媒することにより、芳香族ポリスルホン１００質量部およびポリビニルピロリドンＫ９０ １００質量部が極めて均一に混合されて成る、膜厚３０μｍの非多孔性平膜状基材を得た。
一方、常温硬化型のシリコーンゴム（商品名：シルポツト１８４Ｗ／Ｃ、ダウコーニング社製）と、その１／１０質量の硬化触媒とを、ｎ－ペンタンに溶解して１質量％のシリコーン溶解液を調製した。
上記の非多孔性平膜状基材の表面に、上記のシリコーン溶解液を約３０ｍｌ／ｍｉｎの供給速度で約３分間供給した後、空気を３０ｍ／ｓｅｃの線速で約１分間通過させた。その後、１００℃×１ｈｒの加熱による架橋処理を行った後、６０℃のエタノール中に１６時間浸漬してポリビニルピロリドンの抽出除去を行うことにより、芳香族ポリスルホンより成る多孔性平膜状基材の表面に、シリコーンゴム薄膜が形成されて成る複合分離膜を得た。この複合分離膜におけるシリコーンゴム薄膜は、厚さむらが極めて少なく、かつ基材表面の細孔内に実質的に浸透していない。
得られた複合分離膜について、上記［５］に記載の方法によって求めた比Ｌ２／Ｌ１は、１．０１であった。
上記の結果を、実施例１における比Ｌ２／Ｌ１の結果とともに、表３に示す。

表３から明らかなように、分離活性層の形成を界面重合によった実施例１では、表面の微小凹凸の多い分離活性層が得られたのに対し、分離活性層の形成をポリマー溶液の塗布法によった参考例１では、得られた分離活性層は表面の微小凹凸の少ないものであった。

本発明の複合中空糸膜モジュールは、有機溶媒を含む液状混合物に対する正浸透技術に好適に適用することができ、例えば、医薬品や食品の濃縮、排水の減容などに好適に用いることができる。

１ 複合中空糸膜モジュール
２、３ シェル側導管
４ 中空糸
５、６ 接着剤固定部
７、８ ヘッダー
９，１０ コア側導管
１１ 中空糸支持膜モジュール
１２ コア側圧力調整装置
１３ シェル側圧力調整装置
１４ 第２溶液貯蔵タンク
１５ 第２溶液送液配管
１６ 第２溶液送液ポンプ
１７ 第２溶液排液タンク
１８ 第２溶液排液配管
１９ エンドキャップ

Claims (13)

1. 複数の中空糸で構成される中空糸糸束を有する正浸透複合中空糸膜モジュールであって、
   前記中空糸が、ポリケトンを含む高分子重合体から成る微細孔性中空糸支持膜の内表面に高分子重合体薄膜の分離活性層を設けた中空糸であり、 前記中空糸糸束の膜面積が１００ｃｍ^２以上であり、
   前記分離活性層の厚さ方向の断面を撮影した走査型電子顕微鏡画像における分離活性層部分の質量を測定する方法により算出された、前記中空糸糸束の半径方向および長さ方向における分離活性層の平均厚さの変動係数が０％以上６０％以下である、
   モジュール。
2. 前記分離活性層の厚さ方向の断面を撮影した走査型電子顕微鏡画像において、該分離活性層と中空糸支持膜との界面の長さＬ１、および該分離活性層表面の長さＬ２の比Ｌ２／Ｌ１が、１．１以上５．０以下である、請求項１に記載のモジュール。
3. 前記比Ｌ２／Ｌ１が１．２以上３．０以下である、請求項２に記載のモジュール。
4. 前記変動係数が０％以上５０％以下である、請求項１～３のいずれか一項に記載のモジュール。
5. 前記変動係数が０％以上３０％以下である、請求項４に記載のモジュール。
6. 前記高分子重合体が、
   多官能アミンから選択される少なくとも１種から成る第１モノマーと、
   多官能酸ハライドおよび多官能イソシアネートから成る群より選択される少なくとも１種から成る第２モノマーと、
   の重縮合生成物である、
   請求項１～５のいずれか一項に記載のモジュール。
7. 前記高分子重合体が、ポリアミドおよびポリウレアより選択される少なくとも１種である、請求項６に記載のモジュール。
8. 請求項６に記載のモジュールの製造方法であって、
   微細孔性中空糸支持膜の内表面に、前記第１モノマーおよび第２モノマーのうちの一方を含有する第１溶液の液膜を形成する、第１溶液液膜形成工程、
   前記微細孔性中空糸支持膜の内側と外側とが、(内側圧力)＞(外側圧力)となるように、圧力差を設ける、圧力差設定工程、ならびに
   前記第１モノマーおよび第２モノマーのうちの他方を含有する第２溶液を、前記第１溶液の液膜と接触させる、第２溶液接触工程
   を経る、モジュールの製造方法。
9. 前記圧力差設定工程を行った後、前記第２溶液接触工程を行うまでの時間が、１０分以内である、請求項８に記載の方法。
10. 前記圧力差を、前記中空糸支持膜の外側を減圧することにより生じさせる、請求項８または９に記載の方法。
11. 前記圧力差を、前記中空糸支持膜の内側に加圧することにより生じさせる、請求項８または９に記載の方法。
12. 前記圧力差を、前記中空糸支持膜の外側および内側を相異なる圧力で加圧することにより生じさせる、請求項８または９に記載の方法。
13. 前記圧力差が１～１００ｋＰａである、請求項８～１２のいずれか一項に記載の方法。

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