JP2024049403A - ギラツキ低減光学フィルムおよびその作製方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】ギラツキによる視認性の低下が十分に防止されるアンチグレアフィルムとその作製方法を提供する。【解決手段】ランダム凹凸形状面を有する光学フィルムにおいて、ランダム凹凸形状の球面状凸面の高さｈが０．５μｍより大きく１μｍ未満、傾斜角θが５０°より大きく７５°未満であり、径ｄが８μｍ未満である。径ｄは、３μｍ未満であることが好ましい。高さｈは、０．６μｍより大きく０．９μｍ未満であることが好ましい。傾斜角θは、５０°より大きく６０°未満であることが好ましい。【選択図】図７
Description
本発明は、ギラツキを低減できる光学フィルムとその作製方法に関するものである。
パソコンや液晶テレビなどの液晶パネルの表示面側には偏光板があり、偏光板は偏光フィルムとそれを支持するＴＡＣ（トリアセチルセルロース）フィルムで構成されている。ＴＡＣフィルムの表面には液晶パネルの視認性向上のために様々なコーティング処理がされており、特に、眩しさを防ぐ防眩処理技術であるＡＧ（アンチグレア）コーティングが必須とされている。
従来の防眩処理のＡＧコーティングでは、ＴＡＣフィルムの表面にコロナ処理やプラズマ処理を施し、次いで、フィラー（シリカ）などの微粒子を混ぜたアクリル樹脂および有機溶剤を、ＴＡＣフィルムの表面に塗布・乾燥する工程を数回繰り返して、凹凸の形状をＴＡＣフィルム表面上に形成し、防眩効果を得ている。しかしながら、従来のＡＧコーティングでは、乾燥炉の設置や塗布・乾燥工程の繰り返しが必要となるため、大規模な製造設備が必要であり、また処理工数が多いといったコスト面の課題がある。また多量の有機溶剤の使用や、フィラー凝集によるムラや欠点の発生など環境面や品質面で多くの課題がある。
一方、従来から、金型表面に凹凸を形成し、紫外線硬化樹脂や熱可塑性樹脂を用いてＴＡＣフィルム上に金型の凹凸を転写成形し、ＡＧコーティングを行う方法も知られているが（例えば、特許文献１～３を参照。）、白く光って見えるスポット欠点やシミなどの外観欠点が多く問題を抱えているのが実情である。
本発明者は、既にギラツキによる視認性の低下が十分に防止されたアンチグレアフィルムを提案しているが（特許文献４を参照）、既存の各種アンチグレアフィルムの表面状態について、表面粗さパラメータを測定したところ、フィルムの外観との間に特定の相関があることを見出し、本発明を完成したものである。
上記状況に鑑みて、本発明は、ギラツキによる視認性の低下が十分に防止されるアンチグレアフィルムや拡散シートとその作製方法を提供することを目的とする。
上記課題を解決すべく、本発明のギラツキ低減アンチグレアフィルム及び拡散シートは、ランダム凹凸形状面を有し、ランダム凹凸形状の球面状凸面の高さｈが０．５μｍより大きく１μｍ未満、傾斜角θが５０°より大きく７５°未満であり、径ｄが８μｍ未満であることを特徴とする。
かかる構成とされることにより、効果的にギラツキを低減することができる。なお、高さｈとは、最大山高さ（Ｒｐ）のことであり、基準長さにおける輪郭曲線の中で、最も高い山の高さを表したもののことである。
かかる構成とされることにより、効果的にギラツキを低減することができる。なお、高さｈとは、最大山高さ（Ｒｐ）のことであり、基準長さにおける輪郭曲線の中で、最も高い山の高さを表したもののことである。
本発明のギラツキ低減アンチグレアフィルム及び拡散シートは、径ｄが３μｍ未満であることが好ましい。ブラスト粒子径を１０μｍ未満とすることにより、よりギラツキを抑えることができ、その場合には、径ｄが３μｍ未満となる。
本発明のギラツキ低減アンチグレアフィルム及び拡散シートは、高さｈが０．６μｍより大きく０．９μｍ未満であることが好ましい。
映り込みと黒さはトレードオフの関係となることから、高さｈを上記範囲とすることにより、映り込みを抑えつつ、黒さを向上させた構成とすることができる。
映り込みと黒さはトレードオフの関係となることから、高さｈを上記範囲とすることにより、映り込みを抑えつつ、黒さを向上させた構成とすることができる。
本発明のギラツキ低減アンチグレアフィルム及び拡散シートは、傾斜角θが５０°より大きく６０°未満であることが好ましい。
映り込みと黒さはトレードオフの関係となることから、傾斜角θを上記範囲とすることにより、映り込みを抑えつつ、黒さを向上させた構成とすることができる。
映り込みと黒さはトレードオフの関係となることから、傾斜角θを上記範囲とすることにより、映り込みを抑えつつ、黒さを向上させた構成とすることができる。
次に、本発明の光学フィルムの作製方法について説明する。ここで光学フィルムは、アンチグレアフィルム又は拡散シートを意味する。本発明の光学フィルムの作製方法は、下記ａ）～ｄ）のステップを備える方法において、ブラスト粒子の粒径Ｄを小さくすることにより、透明基材表面のギラツキを低減することを特徴とする。
ａ）透明基材表面に紫外線硬化樹脂を塗布するステップ。
ｂ）ブラスト粒子を衝打させて表面が凹凸形状のロール状金型を作製するステップ。
ｃ）上記ロール状金型を用いて透明基材表面に塗布した紫外線硬化樹脂を転写成形するステップ。
ｄ）転写成形した紫外線硬化樹脂に紫外線を照射して硬化させて、透明基材表面に微細な凹凸形状を形成させるステップ。
ａ）透明基材表面に紫外線硬化樹脂を塗布するステップ。
ｂ）ブラスト粒子を衝打させて表面が凹凸形状のロール状金型を作製するステップ。
ｃ）上記ロール状金型を用いて透明基材表面に塗布した紫外線硬化樹脂を転写成形するステップ。
ｄ）転写成形した紫外線硬化樹脂に紫外線を照射して硬化させて、透明基材表面に微細な凹凸形状を形成させるステップ。
本発明の光学フィルムの作製方法は、ブラスト粒子の粒径Ｄが２０μｍ未満であることが好ましい。
ブラスト粒子の粒径Ｄが２０μｍ未満とされることにより、金型表面の凹部の径が小さくばらつきの少ない凹部を形成でき、凹部の勾配が大きくなり、ギラツキが低減する。
ブラスト粒子の粒径Ｄが２０μｍ未満とされることにより、金型表面の凹部の径が小さくばらつきの少ない凹部を形成でき、凹部の勾配が大きくなり、ギラツキが低減する。
本発明の光学フィルムの作製方法において、上記ｂ）のステップで作製されるロール状金型は、凹凸形状の球面状凹面の径ｄが８μｍ未満、深さｈが０．５μｍより大きく１μｍ未満、傾斜角θが５０°より大きく７５°未満であることが好ましい。
本発明の光学フィルムの作製方法は、径ｄが３μｍ未満であり、深さｈの範囲が０．６μｍより大きく０．９μｍ未満であり、傾斜角θの範囲が５０°より大きく６０°未満であることが好ましい。
本発明のアンチグレアフィルムと拡散シート、及び、それらの光学フィルムの作製方法によれば、ギラツキによる視認性の低下が十分に防止されるといった効果を有する。
以下、本発明の実施形態について、図面を参照しながら詳細に説明していく。なお、本発明の範囲は、以下の実施例や図示例に限定されるものではなく、幾多の変更及び変形が可能である。
既存のＡＧシートの表面状態を表面粗さパラメータで定量化し、外観との相関を検証した。表面粗さについての計測には、ミツトヨ製の表面粗さ測定機（CS-H5000CNC）を使用した。また、測定基準は、JIS B 0601-2001に準拠した。外観基準については、“黒さ”、“映り込み”、“ギラツキ”について、表１に示すように、１～１０の基準を設定した。
表１に示すように、“黒さ”については、“白く反射する”場合を１、“やや白く反射する”場合を４、“正面の黒さがやや低下”する場合を６、“斜めから見るとやや白っぽい”場合を８、“画面同等の黒さ”の場合を１０とした。また、１と４の間に２、３の基準を設け、これらの内、比較的白く反射する場合を２、比較的黒く反射する場合を３とした。さらに、“４と６の間”の場合を５、“６と８の間”の場合を７、“８と１０の間”の場合を９とした。
“映り込み”については、“蛍光灯が鮮明に映り込む”場合を１、“蛍光灯のエッジがややぼやける”場合を２、“蛍光灯のエッジがぼやける”場合を４、“蛍光灯全体がぼけるが、全体像がわかる”場合を６、“蛍光灯の輪郭がわからない”場合を８、“全く映り込まない”場合を１０とした。また、“２と４の間”の場合を３、“４と６の間”の場合を５、“６と８の間”の場合を７、“８と１０の間”の場合を９とした。
“ギラツキ”については、“著しいギラツキが確認できる”場合を１、“一見でギラツキが確認できる”場合を２、“ギラツキが確認できる”場合を４、“ややギラツキが確認できる”場合を６、“ほぼギラツキが確認できない”場合を８、“ギラツキなし”の場合を１０とした。また、“２と４の間”の場合を３、“４と６の間”の場合を５、“６と８の間”の場合を７、“８と１０の間”の場合を９とした。
“映り込み”については、“蛍光灯が鮮明に映り込む”場合を１、“蛍光灯のエッジがややぼやける”場合を２、“蛍光灯のエッジがぼやける”場合を４、“蛍光灯全体がぼけるが、全体像がわかる”場合を６、“蛍光灯の輪郭がわからない”場合を８、“全く映り込まない”場合を１０とした。また、“２と４の間”の場合を３、“４と６の間”の場合を５、“６と８の間”の場合を７、“８と１０の間”の場合を９とした。
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検証に用いた表面粗さパラメータは、表２～４に示す計１３種類である。
下記表２に示すように、“高さ方向の山、谷のパラメータ”としては、“最大山高さ（Ｒｐ）”、“最大谷深さ（Ｒｖ）”、“最大高さ（Ｒｚ）”、“平均高さ（Ｒｃ）”、“最大断面高さ（Ｒｔ）”、“算術平均粗さ（Ｒａ）”の６つを検証に用いた。下記表３に示すように、“高さ方向の振幅平均パラメータ”としては、“二乗平均平方根高さ（Ｒｑ）”、“高さ方向の特長平均パラメータ”としては、“スキューネス（Ｒｓｋ）”、“クルトシス（Ｒｋｕ）”の２つ、“横方向のパラメータ”としては、“要素の平均長さ（Ｒｓｍ）”、“複合パラメータ”としては、“二乗平均平方根傾斜（ＲΔｑ）”を検証に用いた。また、下記表４に示すように、“負荷曲線・確率密度関数のパラメータ”としては、“負荷長さ率（Ｒｍｒ（ｃ））”、“輪郭曲線の切断レベル差（Ｒδｃ）”の２つを検証に用いた。
下記表２に示すように、“高さ方向の山、谷のパラメータ”としては、“最大山高さ（Ｒｐ）”、“最大谷深さ（Ｒｖ）”、“最大高さ（Ｒｚ）”、“平均高さ（Ｒｃ）”、“最大断面高さ（Ｒｔ）”、“算術平均粗さ（Ｒａ）”の６つを検証に用いた。下記表３に示すように、“高さ方向の振幅平均パラメータ”としては、“二乗平均平方根高さ（Ｒｑ）”、“高さ方向の特長平均パラメータ”としては、“スキューネス（Ｒｓｋ）”、“クルトシス（Ｒｋｕ）”の２つ、“横方向のパラメータ”としては、“要素の平均長さ（Ｒｓｍ）”、“複合パラメータ”としては、“二乗平均平方根傾斜（ＲΔｑ）”を検証に用いた。また、下記表４に示すように、“負荷曲線・確率密度関数のパラメータ”としては、“負荷長さ率（Ｒｍｒ（ｃ））”、“輪郭曲線の切断レベル差（Ｒδｃ）”の２つを検証に用いた。
上記表２において、“最大山高さ（Ｒｐ）”とは、基準長さにおける輪郭曲線の中で、最も高い山の高さを表したもののことである。“最大谷深さ（Ｒｖ）”とは、基準長さにおける輪郭曲線の中で、最も深い谷の深さを表したものである。“最大高さ（Ｒｚ）”とは、基準長さにおける輪郭曲線の中で、最も高い山の高さと最も深い谷の深さの和を求め、表したものである。“平均高さ（Ｒｃ）”とは、基準長さにおける輪郭曲線要素の高さの平均値を表したものである。輪郭要素とは隣り合う山と谷を一組としたものである。“最大断面高さ（Ｒｔ）”とは、評価長さにおける輪郭曲線の山高さの最大値と谷深さの最大値との和を求め、表したものである。また、“算術平均粗さ（Ｒａ）”とは、基準長さにおけるＺ（ｘ）絶対値の平均を表したものである。
上記表３に示すように、“二乗平均平方根高さ（Ｒｑ）”とは、基準長さにおける二乗平均平方根を表したものであり、表面粗さの標準偏差を意味する。“スキューネス（Ｒｓｋ）”とは、二乗平均平方根高さの三乗によって無次元化した基準長さにおけるＺ（ｘ）の三乗平均を表したものであり、スキューネスは摩擦と関係が深いパラメータである。ひずみ度を表しており、正規分布なら0、磨耗面ならマイナスとなる。また、“クルトシス（Ｒｋｕ）”とは、二乗平均平方根高さの四乗によって無次元化した基準長さにおけるＺ（ｘ）の四乗平均を表したものであり、クルトシスも摩擦と関係が深いパラメータである。とがり度を表しており、正規分布なら３になる。“要素の平均長さ（Ｒｓｍ）”とは、基準長さに輪郭曲線要素の長さの平均を表したものである。“二乗平均平方根傾斜（ＲΔｑ）”とは、基準長さにおける局部傾斜の二乗平均平方根を表したものである。
また、上記表４に示すように、“負荷長さ率（Ｒｍｒ（ｃ））”とは、切断レベルにおける輪郭曲線要素の負荷長さの評価長さに対する比率を表したものである。“輪郭曲線の切断レベル差（Ｒδｃ）”とは、与えられた二つの負荷長さ率に一致する高さ方向の切断レベルの差を表したものである。
次に、検証に用いた評価試料について説明する。下記表５は、検証に用いた評価試料を列挙したものである。下記表５に示すように、３４種類の評価試料（Ｎｏ．１～３４）を用いて、各々表面粗さの評価を実施した。基材はＰＥＴ（ポリエチレン・テレフタレート）とＴＡＣ（トリアセチルセルロース）の２種類を用いた。またブラスト材には、ガラスとアルミナの２種類を用いた。
上記表５に示す３４種類の評価試料と、表２～４に示す表面粗さパラメータを用いて、表面粗さの評価を実施した結果、下記表６に示すように、表面粗さパラメータと外観レベルの相関係数が算出された。下記表６では、外観と、粒子径及び１３種類の表面粗さパラメータ、すなわち、“算術平均粗さ（Ｒａ）”、“二乗平均平方根高さ（Ｒｑ）”、“スキューネス（Ｒｓｋ）”、“クルトシス（Ｒｋｕ）”、“最大山高さ（Ｒｐ）”、“最大谷深さ（Ｒｖ）”、“最大高さ（Ｒｚ）”、“最大断面高さ（Ｒｔ）”、“平均高さ（Ｒｃ）”、“要素の平均長さ（Ｒｓｍ）”、“二乗平均平方根傾斜（ＲΔｑ）”“負荷長さ率（Ｒｍｒ（ｃ））”、“輪郭曲線の切断レベル差（Ｒδｃ）”の相関係数を示している。
なお、下記表６又は７におけるセルの網掛け部分は、比較的相関性が高いものを示している。
なお、下記表６又は７におけるセルの網掛け部分は、比較的相関性が高いものを示している。
上記表６に示すように、“最大山高さ（Ｒｐ）”については、Ｈｚは０．７３、黒さは－０．７、映り込みは０．７２１と何れも相関性が高いことが分かった。また、“最大断面高さ（Ｒｔ）”については、Ｈｚは０．７１５、黒さは－０．７、映り込みは０．７７８、“二乗平均平方根傾斜（ＲΔｑ）”については、Ｈｚは０．８７３、黒さは－０．７４４、映り込みは０．８５２と何れも相関性が高いことが分かった。なお、“二乗平均平方根傾斜（ＲΔｑ）”は傾斜角の因子であり傾斜角θと相関がある。
以上から、黒さと映り込み（Ｈｚ）はトレードオフの関係にあり、双方に影響が大きいＲΔｑとＲｐでバランスをとる必要がある。また、Ｈｚと映り込みには強い相関があることがわかる。そして、ギラツキについては、ブラスト粒子径とのみ相関がみられた。
以上から、黒さと映り込み（Ｈｚ）はトレードオフの関係にあり、双方に影響が大きいＲΔｑとＲｐでバランスをとる必要がある。また、Ｈｚと映り込みには強い相関があることがわかる。そして、ギラツキについては、ブラスト粒子径とのみ相関がみられた。
図７は、二乗平均平方根傾斜（ＲΔｑ）と外観の関係を示すグラフであり、（１）は映り込み、（２）は黒さに関するグラフを示している。何れも縦軸は表１で説明した外観基準であり、横軸は二乗平均平方根傾斜（ＲΔｑ）を示している。
図７（１）に示すように、二乗平均平方根傾斜（ＲΔｑ）の増加に伴い、映り込みが減少していることがわかる。また、図７（２）に示すように、二乗平均平方根傾斜（ＲΔｑ）の増加に伴い、黒さが低下していることがわかる。
図７（１）に示すように、二乗平均平方根傾斜（ＲΔｑ）の増加に伴い、映り込みが減少していることがわかる。また、図７（２）に示すように、二乗平均平方根傾斜（ＲΔｑ）の増加に伴い、黒さが低下していることがわかる。
図８は、傾斜角と外観の関係を示すグラフであり、（１）は映り込み、（２）は黒さに関するグラフを示している。何れも縦軸は表１で説明した外観基準であり、横軸は傾斜角（°）を示している。
図８（１）に示すように、傾斜角の増加に伴い、映り込みが減少していることがわかる。また、図８（２）に示すように、傾斜角の増加に伴い、黒さが低下していることがわかる。このように、ＲΔｑは傾斜角の因子であり、傾斜角θと相関がある。
図８（１）に示すように、傾斜角の増加に伴い、映り込みが減少していることがわかる。また、図８（２）に示すように、傾斜角の増加に伴い、黒さが低下していることがわかる。このように、ＲΔｑは傾斜角の因子であり、傾斜角θと相関がある。
図９は、最大山高さ（Ｒｐ）と外観の関係を示すグラフであり、（１）は映り込み、（２）は黒さに関するグラフを示している。何れも縦軸は表１で説明した外観基準であり、横軸は最大山高さ（Ｒｐ）を示している。
図９（１）に示すように、最大山高さ（Ｒｐ）の増加に伴い、映り込みが減少していることがわかる。また、図９（２）に示すように、最大山高さ（Ｒｐ）の増加に伴い、黒さが低下していることがわかる。
図９（１）に示すように、最大山高さ（Ｒｐ）の増加に伴い、映り込みが減少していることがわかる。また、図９（２）に示すように、最大山高さ（Ｒｐ）の増加に伴い、黒さが低下していることがわかる。
図１０は、粒子径と外観の関係を示すグラフであり、（１）はギラツキ、（２）は黒さ、（３）は映り込みに関するグラフを示している。何れも縦軸は表１で説明した外観基準を示している。
図１０（１）に示すように、ギラツキについては、粒子径が小さくなるほどギラツキが低下することがわかる。これに対して、図１０（２）又は（３）に示すように、黒さや映り込みについては、ギラツキ程の粒子径との相関性はみられないことがわかる。
図１０（１）に示すように、ギラツキについては、粒子径が小さくなるほどギラツキが低下することがわかる。これに対して、図１０（２）又は（３）に示すように、黒さや映り込みについては、ギラツキ程の粒子径との相関性はみられないことがわかる。
図１１は、異なるブラスト粒子を用いた場合の、外観と表面粗さパラメータの相関性を示すグラフであり、（１）は黒さと傾斜角、（２）は映り込みと傾斜角、（３）は黒さと最大山高さ（Ｒｐ）、（４）は映り込みと最大山高さ（Ｒｐ）の関係を示している。用いたブラスト粒子は、何れもガラスとアルミナの２種類である。
図１１（２）に示すように、映り込みと傾斜角の関係は、用いたブラスト粒子がガラスとアルミナの何れの場合でもほぼ同等の結果となった。また、図１１（４）に示すように、映り込みと最大山高さ（Ｒｐ）の関係についても、用いたブラスト粒子がガラスとアルミナの何れの場合でもほぼ同等の結果となった。
これに対して、図１１（１）に示すように、黒さと傾斜角の関係は、ブラスト粒子としてガラスを用いた場合の方が、アルミナを用いた場合よりも、より黒いという結果となった。また、図１１（３）に示すように、黒さと最大山高さ（Ｒｐ）の関係は、ブラスト粒子としてガラスを用いた場合の方が、アルミナを用いた場合よりも、より黒いという結果となった。これは、ブラスト粒子によって比重が異なるため入り込む深さによる差があるものと推察される。この場合、ガラスとアルミナではガラスの方が深く入りこむため黒く見えると考えられる。
図１１（２）に示すように、映り込みと傾斜角の関係は、用いたブラスト粒子がガラスとアルミナの何れの場合でもほぼ同等の結果となった。また、図１１（４）に示すように、映り込みと最大山高さ（Ｒｐ）の関係についても、用いたブラスト粒子がガラスとアルミナの何れの場合でもほぼ同等の結果となった。
これに対して、図１１（１）に示すように、黒さと傾斜角の関係は、ブラスト粒子としてガラスを用いた場合の方が、アルミナを用いた場合よりも、より黒いという結果となった。また、図１１（３）に示すように、黒さと最大山高さ（Ｒｐ）の関係は、ブラスト粒子としてガラスを用いた場合の方が、アルミナを用いた場合よりも、より黒いという結果となった。これは、ブラスト粒子によって比重が異なるため入り込む深さによる差があるものと推察される。この場合、ガラスとアルミナではガラスの方が深く入りこむため黒く見えると考えられる。
以上より、ギラツキについては、凹凸形状との相関性がなく、ブラスト粒子径のみ相関がみられた。表面粗さのパラメータの中には、凹凸のピッチを示すパラメータとして、要素の平均長さ（Ｒｓｍ）が存在するが、ブラスト後の表面は凹凸形状が何層も重なり合っているため、Ｒｓｍがブラスト粒子径を端的に表していないものと推察される。
また、黒さと映り込みは、ほぼトレードオフの関係であり、特に表面粗さの高さ方向パラメータ（傾斜角と深さ）との相関が強く、粒子径が大きくなるほど黒さのレベルが向上することがわかった。
また、黒さと映り込みは、ほぼトレードオフの関係であり、特に表面粗さの高さ方向パラメータ（傾斜角と深さ）との相関が強く、粒子径が大きくなるほど黒さのレベルが向上することがわかった。
図１は、ブラスト材が球形ビーズと仮定した場合の模式図である。図２は、本発明のアンチグレアフィルムの凹凸断面の模式図である。ブラスト粒子の粒径Ｄは直径であり、Ｄ＝２Ｒである。また、図１と図２において、径ｄ、深さｈ、傾斜角θは同じものである。ベースフィルム（基材）上の凸面樹脂層（ＡＧ層）は、紫外線硬化樹脂を用いて金型表面の凹凸が転写成形されたものである。
凸面樹脂層（ＡＧ層）のランダム凹凸形状の球面状凸面の径ｄの範囲は８μｍ未満、深さｈの範囲が０．５μｍより大きく１μｍ未満、傾斜角θの範囲が５０°より大きく７５°未満の範囲内になるように作製している。
以下の実施例では、本発明のアンチグレアフィルムの作製方法の一実施形態について詳細に説明する。
凸面樹脂層（ＡＧ層）のランダム凹凸形状の球面状凸面の径ｄの範囲は８μｍ未満、深さｈの範囲が０．５μｍより大きく１μｍ未満、傾斜角θの範囲が５０°より大きく７５°未満の範囲内になるように作製している。
以下の実施例では、本発明のアンチグレアフィルムの作製方法の一実施形態について詳細に説明する。
図３は、アンチグレアフィルムの作製プロセスの概念図を示している。
アンチグレアフィルムの作製プロセスでは、図示しない巻出しロールから巻き出されたベースフィルム１０ａに対して、上面をロール１２、下面をロール１１で挟持することにより、ロール１３の表面からロール１２の表面に搬送した紫外線硬化樹脂を、ベースフィルム１０ａの上面に塗布する。塗布された紫外線硬化樹脂は、ロール１１とロール状金型１４の挟持部分でベースフィルム１０ａが押圧され、ロール状金型１４の表面に形成された凸凹のパターンと同一のパターンがベースフィルム１０ａの上面に塗布した紫外線硬化樹脂に形成される。ロール状金型１４表面のパターンと同じパターンが形成された紫外線硬化樹脂は、ベースフィルム１０ａの下面に設けたＵＶランプから照射される紫外線により硬化する。このようにして得られたベースフィルム１０ａは、ロール１５によりロール状金型１４からリリースされ、ベースフィルム上にアンチグレア層（ＡＧ層）が形成されたコーティングフィルム１０ｂとなる。
ここで、ベースフィルムは、ＰＥＴ（ポリエチレン・テレフタレート）フィルム、ＴＡＣ（トリアセチルセルロース）フィルム、ＣＯＰ（シクロオレフィンポリマー）フィルム、アクリル樹脂フィルム、ポリカーボネート樹脂フィルムが好適に用いることができる。
アンチグレアフィルムの作製プロセスでは、図示しない巻出しロールから巻き出されたベースフィルム１０ａに対して、上面をロール１２、下面をロール１１で挟持することにより、ロール１３の表面からロール１２の表面に搬送した紫外線硬化樹脂を、ベースフィルム１０ａの上面に塗布する。塗布された紫外線硬化樹脂は、ロール１１とロール状金型１４の挟持部分でベースフィルム１０ａが押圧され、ロール状金型１４の表面に形成された凸凹のパターンと同一のパターンがベースフィルム１０ａの上面に塗布した紫外線硬化樹脂に形成される。ロール状金型１４表面のパターンと同じパターンが形成された紫外線硬化樹脂は、ベースフィルム１０ａの下面に設けたＵＶランプから照射される紫外線により硬化する。このようにして得られたベースフィルム１０ａは、ロール１５によりロール状金型１４からリリースされ、ベースフィルム上にアンチグレア層（ＡＧ層）が形成されたコーティングフィルム１０ｂとなる。
ここで、ベースフィルムは、ＰＥＴ（ポリエチレン・テレフタレート）フィルム、ＴＡＣ（トリアセチルセルロース）フィルム、ＣＯＰ（シクロオレフィンポリマー）フィルム、アクリル樹脂フィルム、ポリカーボネート樹脂フィルムが好適に用いることができる。
このように、アンチグレアフィルムの作製プロセスは、ロール状金型１４を用いて、透明基材のベースフィルム表面に塗布した紫外線硬化樹脂を転写成形し、転写成形した紫外線硬化樹脂に紫外線を照射して硬化させて、ベースフィルム表面に微細な凹凸形状の樹脂層を形成させる。
ロール状金型１４は、ブラスト粒子を衝打して作製される。
ロール状金型１４は、ブラスト粒子を衝打して作製される。
ロール状金型にブラスト粒子を衝打する際のブラスト粒子は、金属酸化物粒子（例えばＳｉＯ２やＡｌ２Ｏ３など）で、略真球のものを用い、その粒径Ｄは２０μｍ未満に調製する。ブラスト粒子の粒径Ｄが２０μｍ以上であると、ロール状金型表面の球状凹凸面の径が８μｍよりも大きくなりやすい傾向があり、目的とするアンチグレアフィルム表面の球状凹凸面の径を小さく均一にすることが難しい。
図４～６は、ブラスト粒子径とロール状金型における球面状凹面の径ｄの相関、深さｈの相関、傾斜角θの相関を示すグラフをそれぞれ示している。それぞれのグラフでは、ヘイズ（Ｈｚ）が１０％、３０％のものをプロットしている。ヘイズはブラストの圧力、ノズル径、ブラスト粒子の種類によって調整している。
各種測定に用いた測定装置の情報を下記に示す。
像鮮明度の測定には、スガ試験機の写像性測定器（型番：ＩＣＭ－１Ｔ）スリット幅１ｍｍを用いた。また、ヘイズの測定には、スガ試験機のヘイズメータ（型番Ｈｚ－２）を用いた。なお、ギラツキの評価は、目視で確認を行った。
像鮮明度の測定には、スガ試験機の写像性測定器（型番：ＩＣＭ－１Ｔ）スリット幅１ｍｍを用いた。また、ヘイズの測定には、スガ試験機のヘイズメータ（型番Ｈｚ－２）を用いた。なお、ギラツキの評価は、目視で確認を行った。
ブラスト粒子径を２０μｍ未満としロール状金型を作製し、上述の作製方法を用いて、ヘイズ（Ｈｚ）値が１０％、３０％の２種類のフィルムで、かつ、ギラツキが低減されたフィルムを作製し、それらの特性を測定した結果を図４～６に示す。
先ず、ロール状金型における球面状凹面の径ｄは、図４のグラフに示すように、ブラスト粒子径Ｄが２０μｍ未満の場合、ヘイズ（Ｈｚ）１０％では６μｍ未満であり、ヘイズ（Ｈｚ）３０％では７μｍ未満である。
これから、ブラスト粒子径が２０μｍ未満の場合、ギラツキが低減されたフィルム作製に好適なロール状金型における球面状凹面の径ｄの範囲は８μｍ未満であることがわかる。
先ず、ロール状金型における球面状凹面の径ｄは、図４のグラフに示すように、ブラスト粒子径Ｄが２０μｍ未満の場合、ヘイズ（Ｈｚ）１０％では６μｍ未満であり、ヘイズ（Ｈｚ）３０％では７μｍ未満である。
これから、ブラスト粒子径が２０μｍ未満の場合、ギラツキが低減されたフィルム作製に好適なロール状金型における球面状凹面の径ｄの範囲は８μｍ未満であることがわかる。
次に、ロール状金型における球面状凹面の深さｈは、図５のグラフに示すように、ブラスト粒子径Ｄが２０μｍ未満の場合、ヘイズ（Ｈｚ）１０％では２μｍ未満であり、ヘイズ（Ｈｚ）３０％では２．７μｍ未満である。
これから、ブラスト粒子径が２０μｍ未満の場合、ギラツキが低減されたフィルム作製に好適なロール状金型における球面状凹面の深さｈの範囲は２．７μｍ未満であることがわかる。
これから、ブラスト粒子径が２０μｍ未満の場合、ギラツキが低減されたフィルム作製に好適なロール状金型における球面状凹面の深さｈの範囲は２．７μｍ未満であることがわかる。
また、ロール状金型における球面状凹面の傾斜角θは、図６のグラフに示すように、ブラスト粒子径Ｄが２０μｍ未満の場合、ヘイズ（Ｈｚ）１０％では３４°以上であり、ヘイズ（Ｈｚ）３０％では３８°以上となっている。
ブラスト粒子径が２０μｍ未満の場合、ギラツキが低減されたフィルム作製に好適なロール状金型における球面状凹面の傾斜角θの範囲は３３°以上であることがわかる。球面状凹面の傾斜角θの範囲は３５°より大きいことがわかる。
ブラスト粒子径が２０μｍ未満の場合、ギラツキが低減されたフィルム作製に好適なロール状金型における球面状凹面の傾斜角θの範囲は３３°以上であることがわかる。球面状凹面の傾斜角θの範囲は３５°より大きいことがわかる。
本発明は、防眩フィルムとして有用である。
１０ａ ベースフィルム
１０ｂ コーティングフィルム
１１，１２，１３，１５ ロール
１４ ロール状金型
１０ｂ コーティングフィルム
１１，１２，１３，１５ ロール
１４ ロール状金型
Claims (9)
- ランダム凹凸形状面を有し、前記ランダム凹凸形状の球面状凸面の高さｈが０．５μｍより大きく１μｍ未満、傾斜角θが５０°より大きく７５°未満であり、径ｄが８μｍ未満であることを特徴とするアンチグレアフィルム。
- 前記径ｄが３μｍ未満であることを特徴とする請求項１に記載のアンチグレアフィルム。
- 前記高さｈが０．６μｍより大きく０．９μｍ未満であることを特徴とする請求項１又は２に記載のアンチグレアフィルム。
- 前記傾斜角θが５０°より大きく６０°未満であることを特徴とする請求項１～３の何れかに記載のアンチグレアフィルム。
- ランダム凹凸形状面を有し、前記ランダム凹凸形状の球面状凸面の高さｈが０．５μｍより大きく１μｍ未満、傾斜角θが５０°より大きく７５°未満であり、径ｄが８μｍ未満であることを特徴とする拡散シート。
- 透明基材表面に紫外線硬化樹脂を塗布するステップと、
ブラスト粒子を衝打させて表面が凹凸形状のロール状金型を作製するステップと、
上記ロール状金型を用いて透明基材表面に塗布した紫外線硬化樹脂を転写成形するステップと、
転写成形した紫外線硬化樹脂に紫外線を照射して硬化させて、透明基材表面に微細な凹凸形状を形成させるステップと、
を備える方法において、
前記ブラスト粒子の粒径Ｄを小さくすることにより、前記透明基材表面のギラツキを低減することを特徴とする光学フィルムの作製方法。 - 前記ブラスト粒子の粒径Ｄが２０μｍ未満であることを特徴とする請求項６に記載の光学フィルムの作製方法。
- 前記ロール状金型は、
前記凹凸形状の球面状凹面の径ｄが８μｍ未満、深さｈが０．５μｍより大きく１μｍ未満、傾斜角θが５０°より大きく７５°未満であることを特徴とする請求項６又は７に記載の光学フィルムの作製方法。 - 前記径ｄが３μｍ未満であり、
前記深さｈの範囲が０．６μｍより大きく０．９μｍ未満であり、
前記傾斜角θの範囲が５０°より大きく６０°未満である、
ことを特徴とする請求項８に記載の光学フィルムの作製方法。
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