JP2024032363A

JP2024032363A - 被覆工具

Info

Publication number: JP2024032363A
Application number: JP2022135974A
Authority: JP
Inventors: 智也佐々木
Original assignee: Moldino Tool Engineering Ltd
Current assignee: Moldino Tool Engineering Ltd
Priority date: 2022-08-29
Filing date: 2022-08-29
Publication date: 2024-03-12
Also published as: WO2024048306A1

Abstract

【課題】ドロップレットを低減しつつ、耐久性に優れる被覆工具を提供する。【解決手段】基材と、基材の上に硬質皮膜を有する被覆工具。硬質皮膜は、基材の上に設けられるＡ層と、Ａ層の上に設けられるＢ層とを有する。Ａ層は、金属（半金属を含む）元素の総量に対して、Ａｌを５０原子％以上７０原子％以下、Ｃｒを３０原子％以上５０原子％以下で含有する窒化物または炭窒化物である。Ｂ層は、金属（半金属を含む）元素の総量に対して、Ａｌを７０原子％以上８５原子％以下、Ｃｒを１５原子％以上３０原子％以下で含有する窒化物または炭窒化物である。Ｂ層はＡ層よりも微粒である。Ｂ層には、透過型電子顕微鏡の観察において、筋状の明暗の異なる相が確認される。明暗の異なる相は、相対的にＡｌの含有量が多い領域と、相対的にＡｌの含有量が少ない領域とを有する。Ａ層とＢ層はＡｒを含有している。【選択図】なし

Description

本発明は、金型や切削工具等の工具に適用する被覆工具に関する。

ＡｌＣｒ窒化物は耐摩耗性と耐熱性に優れる膜種であり被覆金型や被覆切削工具として広く適用されている。近年、アークイオンプレーティング法でＡｌの含有比率が７０原子％を超えるＡｌリッチなＡｌＣｒ窒化物を被覆した被覆工具が提案され始めている（特許文献１～３）。

特開２０１６－０３２８６１号公報特開２０１８－０５９１４６号公報特開２０２０－０４０１７５号公報

工具径が２ｍｍ以下のような小径工具においては工具性能に与えるドロップレットの影響が大きくなり易い。本発明者は、アークイオンプレーティング法で被覆したＡｌリッチなＡｌＣｒ窒化物はドロップレットが多くなり易く、工具の耐久性に改善の余地があることを確認した。
ドロップレットは、硬質皮膜の成膜にスパッタリング法を用いることで低減できる。しかし、単にスパッタリング法を用いて硬質皮膜を成膜した場合、アークイオンプレーティング法を用いて形成された硬質皮膜よりも耐摩耗性に劣る場合があった。
本発明は上記の事情に鑑み、ＡｌリッチなＡｌＣｒ窒化物または炭窒化物について、スパッタリング法の適用によりドロップレットを低減しつつ、アークイオンプレーティング法を用いた場合と同等以上の耐久性を実現する被覆工具を提供することを目的とする。

本発明の一態様の被覆工具は、基材と、前記基材の上に硬質皮膜を有する被覆工具であって、
前記硬質皮膜は、前記基材の上に設けられるＡ層と、前記Ａ層の上に設けられるＢ層とを有し、
前記Ａ層は、金属（半金属を含む）元素の総量に対して、Ａｌを５０原子％以上７０原子％以下、Ｃｒを３０原子％以上５０原子％以下で含有する窒化物または炭窒化物であり、
前記Ｂ層は、金属（半金属を含む）元素の総量に対して、Ａｌを７０原子％以上８５原子％以下、Ｃｒを１５原子％以上３０原子％以下で含有する窒化物または炭窒化物であり、
前記Ｂ層は前記Ａ層よりも微粒であり、
前記Ｂ層には、透過型電子顕微鏡の観察において、筋状の明暗の異なる相が確認され、
前記明暗の異なる相は、相対的にＡｌの含有量が多い領域と、相対的にＡｌの含有量が少ない領域とを有し、
前記Ａ層と前記Ｂ層はＡｒを含有している、被覆工具である。

本発明によれば、ＡｌリッチのＡｌＣｒ窒化物または炭窒化物のスパッタ皮膜を設けた耐久性に優れる被覆工具を得ることができる。

本実施例１に係る硬質皮膜の明視野ＳＴＥＭ像（×４００００倍）である。本実施例１に係る硬質皮膜の暗視野ＳＴＥＭ像（×４００００倍）である。本実施例１に係るＡ層の断面ＴＥＭ像（×４０００００倍）である。本実施例１に係るＢ層の断面ＴＥＭ像（×４０００００倍）である。

本発明者は、特定のミクロ組織を有するＡｌリッチなＡｌＣｒ窒化物または炭窒化物のスパッタ皮膜について、被覆工具の耐久性が優れることを確認した。以下、本発明の実施形態の詳細について説明をする。
本実施形態の被覆工具は、基材の上に形成される柱状結晶からなるＡ層と、Ａ層の上に形成される柱状結晶と微細結晶からなるＢ層とを有する被覆工具である。本実施形態の被覆工具は、金型や切削工具に適用することができる。特に、工具径が５ｍｍ以下、更には３ｍｍ以下の小径エンドミルに適用することが好ましい。

本実施例において、基材は特段限定されるものではない。冷間工具鋼、熱間工具鋼、高速度鋼、超硬合金等を用途に応じて適宜適用すればよい。基材は予め窒化処理やボンバード処理等をしても良い。

まず、Ａ層について説明する。
Ａ層は、基材の上に設けられる。Ａ層は、金属（半金属を含む。以下同様。）元素の総量に対して、Ａｌを５０原子％以上７０原子％以下、Ｃｒを３０原子％以上５０原子％以下で含有する窒化物または炭窒化物である。ＡｌとＣｒを主体とする窒化物または炭窒化物は耐摩耗性と耐熱性のバランスに優れており、基材との密着性にも優れる。
Ａ層は、Ａ層を構成する金属元素全体を１００原子％とした場合、Ａｌの含有比率を５０原子％以上とする。更には、Ａ層はＡｌの含有比率は５５原子％以上であることが好ましい。一方、Ａｌの含有比率が大きくなり過ぎると硬質皮膜の靭性が低下する。そのため、Ａ層はＡｌの含有比率を７０原子％以下とする。更には、Ａ層はＡｌの含有比率は６５原子％以下であることが好ましい。
Ａ層はＣｒの含有比率を３０原子％以上とする。これによりＡ層の耐久性が高まるとともに基材との密着性が高まる。更には、Ａ層はＣｒの含有比率を３５原子％以上とすることが好ましい。一方、Ｃｒの含有比率が大きくなり過ぎると相対的にＡｌが少なくなり、Ａ層の耐熱性が低下する。そのため、Ａ層はＣｒの含有比率を５０原子％以下とする。更には、Ａ層はＣｒの含有比率は４５原子％以下であることが好ましい。

Ａ層は柱状結晶からなる。Ａ層の結晶構造は立方晶からなる。Ａ層の柱状結晶は、硬質皮膜の膜厚方向に沿って延びる。基材の上に設けられるＡ層が柱状結晶からなることで密着性が高まる。Ａ層の平均結晶粒径は１２０ｎｍ以上３００ｎｍ以下であることが好ましい。すなわち、Ａ層の柱状結晶の平均幅は１２０ｎｍ以上３００ｎｍ以下であることが好ましい。Ａ層の平均結晶粒径または柱状結晶の平均幅は、透過型電子顕微鏡を用いた断面観察像から取得できる。Ａ層の柱状結晶の幅は、柱状結晶が延びる方向（概ね膜厚方向）と直交する方向における柱状結晶の長さである。柱状結晶の平均幅は、硬質皮膜の膜厚方向の中央部分において測定される幅を用いて算出する。膜厚方向の中央部分とは、硬質皮膜の膜厚方向の中心から、膜厚方向の両側に１０％以内の範囲にある部分を指す。柱状結晶の平均幅は、断面観察像により確認した１０個以上の柱状結晶の幅の平均値として算出する。
Ａ層の膜厚は０．３μｍ以上３μｍ以下であることが好ましい。

Ａ層はＡｌとＣｒ以外の金属元素を含有しても良い。例えば、Ａ層は耐摩耗性や耐熱性等の向上を目的として、周期律表の４ａ族、５ａ族、６ａ族の元素およびＳｉ、Ｂ、Ｙ、ＹＢ、Ｃｕから選択される１種または２種以上の元素を含有することもできる。これらの元素は被覆工具の皮膜特性を向上させるために一般的に含有されるものであり、被覆工具の耐久性を著しく低下させない範囲で添加可能である。但し、ＡｌとＣｒ以外の金属元素の含有比率が大きくなり過ぎると、被覆工具の耐久性が低下する場合がある。そのため、Ａ層がＡｌとＣｒ以外の金属元素を含有する場合、その合計の含有比率は、１０原子％以下、更には、５原子％以下であることが好ましい。

続いて、Ｂ層について説明する。
Ｂ層はＡ層の上に設けられる。Ｂ層は、金属元素の総量に対して、Ａｌを７０原子％以上８５原子％以下、Ｃｒを１５原子％以上３０原子％以下で含有する窒化物または炭窒化物である。
Ｂ層はＡｌの含有比率を７０原子％以上とする。Ｂ層に含まれるＡｌが多くなることで、工具表面に酸化保護皮膜が形成され易くなるとともに、皮膜組織が微細になるため、溶着による硬質皮膜の摩耗が抑制され易くなる。更には、Ｂ層はＡｌの含有比率は７５原子％以上であることが好ましい。一方、Ａｌの含有比率が大きくなり過ぎると硬質皮膜の靭性が著しく低下する。そのため、Ｂ層はＡｌの含有比率を９０原子％以下とする。更には、Ｂ層はＡｌの含有比率は８５原子％以下であることが好ましい。
Ｂ層はＣｒの含有比率を１０原子％以上とする。これにより、加工中の工具表面に均一で緻密な酸化保護皮膜が形成され易くなり、工具損傷が抑制され易くなる。更には、Ｂ層はＣｒの含有比率を１５原子％以上とすることが好ましい。一方、Ｃｒの含有比率が大きくなり過ぎると相対的にＡｌが少なくなり、Ａｌの含有比率を大きくする効果が得られ難い。そのため、Ｂ層はＣｒの含有比率を３０原子％以下とする。更には、Ｂ層はＣｒの含有比率は２５原子％以下であることが好ましい。

Ｂ層はＡｌとＣｒ以外の金属元素を含有しても良い。例えば、Ｂ層は耐摩耗性や耐熱性等の向上を目的として、周期律表の４ａ族、５ａ族、６ａ族の元素およびＳｉ、Ｂ、Ｙ、ＹＢ、Ｃｕから選択される１種または２種以上の元素を含有することもできる。これらの元素は被覆工具の皮膜特性を向上させるために一般的に含有されるものであり、被覆工具の耐久性を著しく低下させない範囲で添加可能である。但し、ＡｌとＣｒ以外の金属元素の含有比率が大きくなり過ぎると、被覆工具の耐久性が低下する場合がある。そのため、Ｂ層がＡｌとＣｒ以外の金属元素を含有する場合、その合計の含有比率は、１０原子％以下、更には、５原子％以下であることが好ましい。

Ｂ層はＡ層よりも微粒である。すなわち、Ｂ層の平均結晶粒径は、Ａ層の平均結晶粒径よりも小さい。Ｂ層は、Ａ層を平均結晶粒径よりも小さい粒径の結晶粒からなる構成であってもよい。Ｂ層は、Ａ層の結晶粒よりも小さい結晶粒からなる構成であってもよい。Ｂ層の組織が微粒であることで、溶着による硬質皮膜の摩耗が抑制され易くなる。また、工具表面に酸化保護皮膜が均一に形成され易くなる。
Ｂ層は、本実施形態の場合、柱状結晶と微細結晶とからなる。Ｂ層の柱状結晶は平均結晶粒径が５０ｎｍ以下、微細結晶は平均結晶粒径が１０ｎｍ以下であることが好ましい。Ｂ層の柱状結晶の平均結晶粒径の算出方法は、上記したＡ層の平均結晶粒径の算出方法と同様である。Ｂ層の微細結晶の平均結晶粒径は、透過型電子顕微鏡の断面観察像から切片法または面積計量法を用いて計測できる。

Ｂ層には、透過型電子顕微鏡の観察において、筋状の明暗の異なる相が確認される。明暗の異なる相は、相対的にＡｌの含有量が多い領域と、相対的にＡｌの含有量が少ない領域とを有する。筋状の明暗の異なる相は、それぞれＢ層の膜厚方向にわたって延びる。筋状の明暗の異なる相の延びる方向は、Ｂ層の膜厚方向に対して傾斜する方向であってもよい。Ｂ層の結晶構造は立方晶と六方晶からなる。相対的にＡｌの含有量が多い領域は、相対的にＡｌの含有量が少ない領域に比べ六方晶のＡｌＮが多くなる。
Ｂ層の膜厚は０．５μｍ以上３μｍ以下であることが好ましい。Ｂ層はＡ層よりも厚膜であることが好ましい。
Ａ層とＢ層の境界は凹凸状であることが好ましい。Ａ層とＢ層の境界は、Ｂ層の上側の表面および基材表面よりも大きな凹凸を有することが好ましい。凹凸状の境界は透過型電子顕微鏡の断面観察で確認することができる。Ａ層とＢ層の境界が凹凸状あることで、粒径が異なるＡ層とＢ層の密着性をより高めることができる。Ａ層とＢ層の境界は頂部から底部までの長さが０．１μｍ以上の凹凸が複数あることが好ましい。上記頂部から底部までの長さは０．３μｍ以上であってもよい。

Ａ層とＢ層はスパッタ皮膜であり、アルゴン（Ａｒ）を含有している。スパッタ皮膜であることで、硬質皮膜の欠陥となるドロップレットの発生頻度を低減させることができる。皮膜特性を安定させるために、Ａ層とＢ層は、金属元素と非金属元素の総量に対して、アルゴンを０．０１原子％以上で含有することが好ましい。更には、Ａ層とＢ層は、アルゴンを０．０５原子％以上で含有することが好ましい。
アルゴンが多くなると欠陥になり得る。Ａ層とＢ層は、金属元素と非金属元素の総量に対して、アルゴンを０．８０原子％以下で含有することが好ましい。更には、アルゴンの含有比率を０．７０原子％以下とすることが好ましい。組織が微粒であるＢ層は、Ａ層よりもアルゴンを多く含有し易い。
本実施形態に係る硬質皮膜は、アルゴン以外に他の希ガスを含有した混合ガスを用いてスパッタリングすれば、アルゴン以外の希ガスも含有しうる。

本実施形態に係る硬質皮膜のアルゴンの含有比率は、上述した金属元素の含有比率の測定と同様に、鏡面加工した硬質皮膜について、電子プローブマイクロアナライザー装置（ＥＰＭＡ）を用いて測定することができる。上述した金属元素の含有比率の測定と同様に、鏡面加工後、直径が約１μｍの分析範囲を５点分析した平均から求めることができる。
本実施形態に係る硬質皮膜は、非金属元素としては窒素以外に微量のアルゴン、酸素、炭素が含まれうる。

＜中間皮膜、上層＞
本実施形態の被覆工具は、硬質皮膜の密着性をより向上させるため、必要に応じて、工具の基材と硬質皮膜との間に別途中間皮膜を設けてもよい。例えば、金属、窒化物、炭窒化物、炭化物のいずれかからなる層を工具の基材と硬質皮膜との間に設けてもよい。
また、本実施形態に係る硬質皮膜の上に、本実施形態に係る硬質皮膜と異なる成分比や異なる組成を有する硬質皮膜を別途形成させてもよい。さらには、本実施形態に係る硬質皮膜と、別途本実施形態に係る硬質皮膜と異なる組成比や異なる組成を有する硬質皮膜とを相互積層させてもよい。

＜製造方法＞
本実施形態に係る硬質皮膜の被覆では、３個以上のＡｌＣｒ系合金ターゲットを用いて、ターゲットに順次電力を印加して、電力が印加されるターゲットが切り替わる際に、電力の印加が終了するターゲットと電力の印加を開始するターゲットの両方のターゲットに同時に電力が印加されている時間を設けるスパッタリング法を適用することが好ましい。このようなスパッタリング法はターゲット材料のイオン化率が高い状態が被覆中に維持されて、ミクロレベルで緻密な硬質皮膜が得られるとともに、不可避的に含有されるアルゴンや酸素が少ない傾向にある。そして、スパッタリング装置の炉内温度を３５０℃～５００℃、基材に印加する負圧のバイアス電圧を－１７０Ｖ～－４０Ｖ、ＡｒガスおよびＮ_２ガスを導入して炉内圧力を０．１Ｐａ～０．４Ｐａとすることが好ましい。なお、炭窒化物を被覆する場合には、ターゲットに微量の炭素を添加するか、反応ガスの一部をメタンガスに置換すればよい。

電力パルスの最大電力密度は、０．１ｋＷ／ｃｍ^２以上とすることが好ましい。更には０．３ｋＷ／ｃｍ^２以上とすることが好ましい。また、本組成系においては成膜イオンのエネルギーが高くなり過ぎると六方晶が多くなり過ぎる。そのため、電力パルスの最大電力密度は、０．８ｋＷ／ｃｍ^２以下とすることが好ましい。個々のターゲットに印加する電力パルスの時間は、３０ミリ秒以下とすることが好ましい。また、電力の印加が終了する合金ターゲットと電力の印加を開始する合金ターゲットの両方の合金ターゲットに同時に電力が印加されている時間は２０マイクロ秒以上１００マイクロ秒以下とすることが好ましい。

Ａ層とＢ層の被覆では同一のＡｌＣｒ系合金ターゲットを用いてもよい。最大電力密度を変えて、ターゲット材料のイオン化率を変化させることにより、皮膜組成を調整することが可能である。ＡｌＣｒ合金ターゲットのスパッタリングにおいて、相対的にＣｒの方がイオン化し易く、相対的にＡｌの方がイオン化し難い。そのため、電力パルスの最大電力密度が小さい場合には、ターゲット組成よりも硬質皮膜のＡｌが少なくなる場合がある。本発明に係る硬質皮膜を被覆する場合、Ａ層とＢ層の被覆で同一のＡｌＣｒ系合金ターゲットを用いて、Ａ層の被覆では電力パルスの最大電力密度を小さく、Ｂ層の被覆では電力パルスの最大電力密度を大きくしてもよい。また、組成の異なるＡｌＣｒ系合金ターゲットを用いてＡ層とＢ層をそれぞれ被覆してもよい。

＜基材＞
基材として、組成がＷＣ（Ｂａｌ．）－Ｃｏ（８．０質量％）－ＶＣ（０．３質量％）－Ｃｒ_３Ｃ_２（０．５質量％）、硬度９４．０ＨＲＡ（ロックウェル硬さ、ＪＩＳＧ０２０２に準じて測定した値）からなる超硬合金製の２枚刃ボールエンドミルを準備した。

本実施例１は、スパッタ蒸発源を６機搭載できるスパッタリング装置を使用した。これらの蒸着源のうち、硬質皮膜を被覆するためにＡｌ７５Ｃｒ２５合金ターゲット（数値は原子比、以下同様。）６個を蒸着源として装置内に設置した。
基材である工具をスパッタリング装置内のサンプルホルダーに固定し、工具にバイアス電源を接続した。なお、バイアス電源は、ターゲットとは独立して工具に負のバイアス電圧を印加する構造となっている。工具は、毎分２回転で自転しかつ、固定治具とサンプルホルダーを介して公転する。工具とターゲット表面との間の距離は１００ｍｍとした。
導入ガスは、Ａｒ、およびＮ_２を用い、スパッタリング装置に設けられたガス供給ポートから導入した。

＜ボンバード処理＞
まず工具に硬質皮膜を被覆する前に、以下の手順で工具にボンバード処理を行った。スパッタリング装置内のヒーターにより炉内温度が４００℃になった状態で３０分間の加熱を行った。その後、スパッタリング装置の炉内を真空排気し、炉内圧力を５．０×１０^－３Ｐａ以下とした。そして、Ａｒガスをスパッタリング装置の炉内に導入し、炉内圧力を０．８Ｐａに調整した。そして、工具に－１７０Ｖの直流バイアス電圧を印加して、Ａｒイオンによる工具のクリーニング（ボンバード処理）を２０分以上実施した。

＜硬質皮膜の被覆＞
本実施例１の被覆では、炉内温度を４００℃にして、スパッタリング装置の炉内にＡｒガス（０．１６Ｐａ）およびＮ_２ガス（０．１０Ｐａ）を導入して炉内圧力を０．２６Ｐａにした。基材に直流バイアス電圧を印加して、ターゲットに印加する電力がオーバーラップする時間は５０マイクロ秒とし、各ターゲットに印加される電力の１周期当りの放電時間を０．２ミリ秒、最大電力密度を０．４ｋＷ／ｃｍ^２とした。そして、基材に印加する負圧のバイアス電圧を－６０Ｖ、として、６個のＡｌ７５Ｃｒ２５合金ターゲットに連続的に電力を印加して、基材の上に約１．０μｍのＡ層を被覆した。
次に、各ターゲットに印加する最大電力密度を０．８ｋＷ／ｃｍ^２とし、Ａ層の上に約２．０μｍのＢ層を被覆した。

比較例１はアークイオンプレーティング装置を使用した。Ａｌ６０Ｃｒ４０合金ターゲットを蒸着源として装置内に設置した。まず、Ａｒイオンによる工具のクリーニング（ボンバード処理）を実施した。次いで、アークイオンプレーティング装置の炉内圧力を５．０×１０^－３Ｐａ以下に真空排気して、炉内温度を５００℃とし、炉内圧力が３．２ＰａになるようにＮ２ガスを導入した。次いで、工具に－１００Ｖの直流バイアス電圧を印加して、Ａｌ６０Ｃｒ４０合金ターゲットに１５０Ａの電流を供給して、工具の表面に約３．０μｍの硬質皮膜を被覆した。比較例１は市場で一般的に使用されている組成である。

電子プローブマイクロアナライザー装置（株式会社日本電子製ＪＸＡ－８５００Ｆ）に付属する波長分散型電子プローブ微小分析（ＷＤＳ－ＥＰＭＡ）で硬質皮膜を分析した。加速電圧１０ｋＶ、照射電流５×１０^－８Ａ、取り込み時間１０秒とし、分析領域が直径１μｍの範囲を５点測定した。本実施例１について、Ａ層の平均組成はＡｌ６５Ｃｒ３５Ｎ（原子比率）、Ｂ層の平均組成はＡｌ７５Ｃｒ２５Ｎ（原子比率）であった。
また、金属元素と非金属元素の総量に対して、Ａ層はＡｒを０．３６原子％、Ｂ層はＡｒを０．５５原子％を含有していた。

本実施例１について、透過型電子顕微鏡によるミクロ解析を行った。図１に明視野ＳＴＥＭ像、図２に暗視野ＳＴＥＭ像を示す。基材側のＡ層とその上のＢ層が確認される。Ｂ層はＡ層よりも微粒であることが確認される。図３にＡ層の断面ＴＥＭ像を示す。図４にＢ層の断面ＴＥＭ像を示す。Ａ層は柱状結晶からなり、Ｂ層は柱状結晶と微細結晶であった。Ｂ層には筋状の明暗の異なる相が確認される。Ａ層の結晶構造は立方晶であった。Ｂ層の結晶構造は立方晶と六方晶であった。明暗の異なる相を分析したところ、図１で明るく見える領域は相対的にＡｌの含有量が多く、暗く見える領域は相対的にＡｌの含有量が少なくあった。相対的にＡｌの含有量が多い領域は、相対的にＡｌの含有量が少ない領域に比べて六方晶のＡｌＮが多く存在した。

（条件）乾式加工
工具：２枚刃超硬ボールエンドミル
型番：ＥＰＤＢＥ２０１０－６、ボール半径０．５ｍｍ
切削方法：底面切削
被削材：ＳＴＡＶＡＸ（５２ＨＲＣ）（ボーラー・ウッデホルム株式会社製）
切り込み：軸方向、０．０４ｍｍ、径方向、０．０４ｍｍ
切削速度：７５．４ｍ／ｍｉｎ
一刃送り量：０．０１８ｍｍ／刃
切削距離：１５ｍ
評価方法：切削加工後、走査型電子顕微鏡を用いて倍率１０００倍で観察し、工具逃げ面において工具と被削材が擦過した幅を測定し、そのうちの擦過幅が最も大きかった部分を逃げ面最大摩耗幅とした。

上述したミクロ組織を有する本実施例１は逃げ面最大摩耗幅が小さく、比較例１よりも耐久性に優れた。本実施例１はＡｌが多く、皮膜組織が微細であるため工具損傷が抑制されたと推定される。

Claims

基材と、前記基材の上に硬質皮膜を有する被覆工具であって、
前記硬質皮膜は、前記基材の上に設けられるＡ層と、前記Ａ層の上に設けられるＢ層とを有し、
前記Ａ層は、金属（半金属を含む）元素の総量に対して、Ａｌを５０原子％以上７０原子％以下、Ｃｒを３０原子％以上５０原子％以下で含有する窒化物または炭窒化物であり、
前記Ｂ層は、金属（半金属を含む）元素の総量に対して、Ａｌを７０原子％以上８５原子％以下、Ｃｒを１５原子％以上３０原子％以下で含有する窒化物または炭窒化物であり、
前記Ｂ層は前記Ａ層よりも微粒であり、
前記Ｂ層には、透過型電子顕微鏡の観察において、筋状の明暗の異なる相が確認され、
前記明暗の異なる相は、相対的にＡｌの含有量が多い領域と、相対的にＡｌの含有量が少ない領域とを有し、
前記Ａ層と前記Ｂ層はＡｒを含有していることを特徴とする被覆工具。