JP2023503146A - 大きな細孔を有する可撓性多孔質溶解性固体シート物品及びその作製方法 - Google Patents

Abstract

これは、上面に大きな細孔を有する可撓性多孔質溶解性固体シート物品、並びにそれを作製する方法を提供する。

Description

本発明は、上面に大きな細孔を有する可撓性多孔質溶解性固体シート物品、並びにそれを作製する方法に関する。

水溶性ポリマーキャリア又はマトリックス中に界面活性剤及び／又は他の活性成分を含む可撓性溶解性シートは周知である。このようなシートは、水中での溶解時に界面活性剤及び／又は他の活性成分を送達するのに特に有用である。同じ製品カテゴリ内の従来の顆粒又は液体形態と比較して、そのようなシートは、より良好な構造的一体性を有し、より濃縮され、保管、輸送／運送、運搬、及び取り扱いがより容易である。同じ製品カテゴリ内の固体錠剤形態と比較して、そのようなシートは、より可撓性であり、脆性がより低く、消費者にとってより良好な感覚的魅力を有する。

所望の製品機能を達成するのに十分な量の界面活性剤及び／又は他の活性成分を送達するために、そのような可撓性及び溶解性シートの複数の層を使用することが望ましく、そのような複数の層を一体型溶解性固体物品に組み立てることが更に望ましく、これはその後、一体型の最終製品として販売され得る。しかしながら、これらの可撓性かつ溶解性シートの複数の層を単一一体型の物品に組み立てようと試みる場合、単層構造と比較して水への溶解速度が著しく遅いことを含む、様々な課題に遭遇し得る。

溶解性を改善するために、いくつかの研究によって、約８０％～１００％の連続気泡含有パーセントによって特徴付けられる連続気泡発泡体（open-celled foam、ＯＣＦ）構造を有する多孔質シートが開発されている。特に、国際公開第２０１００７７６２７号は、原材料のプレミックスに激しく通気し、次いで、通気されたプレミックスをバッチで（例えば、対流式オーブン又はマイクロ波オーブン内で）熱乾燥させて、所望のＯＣＦ構造を有する多孔質シートを形成することを含む、ＯＣＦ構造を有するそのような多孔質シートを形成するためのバッチプロセスを開示している。国際公開第２０１２１３８８２０号は、通気された湿潤プレミックスの連続乾燥を、例えば、衝突式オーブン（対流式オーブン又はマイクロ波オーブンの代わりに）を使用することによって達成することを除いては、国際公開第２０１００７７６２７号のものと同様のプロセスを開示している。これらの研究において、このようなＯＣＦ構造は、得られた多孔質シートの溶解速度を著しく改善するが、そのようなシート内には、より厚い気泡壁を有する、視覚的により高密度でありかつより多孔性の低い領域が（すなわち、上面に）依然として存在する。このような高密度領域は、シートを通る水の流れに悪影響を及ぼし、それによって、シートの全体的な溶解速度に悪影響を及ぼす恐れがある。

国際公開第２０１００７７６２７号 国際公開第２０１２１３８８２０号

したがって、可撓性多孔質溶解性シート内の細孔構造を改善し、その溶解特性を向上させることが引き続き必要とされている。

本発明は、特に上面に、更に改善された細孔構造を有する可撓性多孔質溶解性シート、並びにそのようなシートを作製するための方法を提供する。具体的には、本発明以前には、通気されたプレミックス中の気泡は経時的に徐々に崩壊するので、通気されたプレミックスの長期保存は、シートの細孔構造、及びシートの溶解プロファイルに悪影響を及ぼす恐れがあると考えられていた。したがって、通気工程後に、通気されたプレミックスを直ちに乾燥させることが提案されていた。驚くべきことに、本発明の発明者らは、乾燥工程の前にエージング工程（すなわち、通気を停止した後にしばらくの間、通気されたプレミックスを維持する）を導入すると、細孔構造が著しく改善され得、それによって、溶解プロファイルが著しく改善されることを、予想外に見出した。したがって、本発明者らは、本発明以前には得られたことのない、更に改善された細孔構造を有する可撓性多孔質溶解性シートの調製に成功した。

一態様では、本発明は、シート物品を作製するためのプロセスであって、ａ）水溶性ポリマー及び界面活性剤を含み、４０℃及び１ｓ^－１で測定した約１，０００ｃｐｓ～約２５，０００ｃｐｓの粘度を有する、湿潤プレミックスを調製する工程と、ｂ）当該湿潤プレミックスを通気して、約０．０５～約０．５ｇ／ｍＬの密度を有する通気された湿潤プレミックスを形成する工程と、ｃ）当該通気された湿潤プレミックスを少なくとも約５分間エージングする工程と、ｄ）当該通気された湿潤プレミックスを、対向する第１及び第２の面を有するシートに形成する工程と、ｅ）当該形成されたシートを約１分～約６０分の乾燥時間にわたって乾燥させて、シート物品を作製する工程と、を含む、プロセスに関する。好ましくは、工程ｃ）は、約５分～約３００分、好ましくは約５分～約２００分、より好ましくは約１０分～約１５０分、例えば、５分、６分、７分、８分、９分、１０分、１５分、２０分、２５分、３０分、３５分、４０分、４５分、５０分、５５分、６０分、７０分、８０分、９０分、１００分、１１０分、１２０分、１３０分、１４０分、又はそれらの間の任意の範囲の持続時間にわたって実施され得る。好ましくは、工程ｅ）における乾燥は、形成されたシートの第１の面から第２の面へと減少する温度勾配を形成する加熱方向に沿って、約７０℃～２００℃の温度で実施されてよく、当該加熱方向は、当該乾燥時間の半分超にわたって、重力方向と実質的に反対である。

通気された湿潤プレミックスによって形成されたシートは、好ましくは、約７０℃～約１７０℃、好ましくは約７５℃～約１５０℃、より好ましくは約８０℃～約１２０℃の制御された表面温度を有する加熱表面上で乾燥させてよい。好ましくは、加熱表面は、乾燥中のシートのための一次熱源であってよい。より好ましくは、加熱表面は、乾燥中のシートのための唯一の熱源であってよい。

具体的には、加熱表面は回転ドラム乾燥機の外面であってよく、好ましくは、約０．５メートル～約１０メートル、好ましくは約１メートル～約５メートル、より好ましくは約１．５メートル～約２メートルの範囲の外径を有し、乾燥工程中に約０．００５ｒｐｍ～約０．２５ｒｐｍ、好ましくは約０．０５ｒｐｍ～約０．２ｒｐｍ、より好ましくは約０．１ｒｐｍ～約０．１８ｒｐｍの速度で回転する、回転ドラム乾燥機の外面であってよい。あるいは、加熱表面は加熱された移動ベルト（例えば、コンベヤベルト）の外面であってもよく、好ましくは、乾燥工程中に、約０．１ｍ／分～約５０ｍ／分、好ましくは約０．１５ｍ／分～約２０ｍ／分、より好ましくは約０．２ｍ／分～約１０ｍ／分、例えば、０．１ｍ／分、０．２ｍ／分、０．３ｍ／分、０．４ｍ／分、０．５ｍ／分、０．７ｍ／分、１ｍ／分、２ｍ／分、３ｍ／分、５ｍ／分、１０ｍ／分、１５ｍ／分、２０ｍ／分、又はそれらの間の任意の範囲の速度で移動する加熱された移動ベルト（例えば、コンベヤベルト）の外面であってもよい。

更に、工程ｄ）において、シートは、約５～約８０ｒｐｍ、好ましくは約６～約６０ｒｐｍ、より好ましくは約８～約５０ｒｐｍ、最も好ましくは約１０～約４０ｒｐｍの速度で回転する回転バーを使用することによって形成してもよい。好ましくは、回転バーは、回転バーと、回転ドラムの外面又は加熱された移動ベルトとの間の距離が、約３ｍｍ～約１５ｍｍ、好ましくは約４ｍｍ～約１２ｍｍ、より好ましくは約５ｍｍ～約１０ｍｍ、最も好ましくは約６ｍｍ～約１０ｍｍになるように配置され得る。あるいは、工程ｄ）において、シートは、約０．１ｍ／分～約５０ｍ／分、好ましくは約０．１５ｍ／分～約２０ｍ／分、より好ましくは約０．２ｍ／分～約１０ｍ／分、例えば、０．１ｍ／分、０．２ｍ／分、０．３ｍ／分、０．４ｍ／分、０．５ｍ／分、０．７ｍ／分、１ｍ／分、２ｍ／分、３ｍ／分、５ｍ／分、１０ｍ／分、１５ｍ／分、２０ｍ／分、又はそれらの間の任意の範囲の供給速度を有する供給ダイによって形成されてもよい。好ましくは、供給ダイは、０．５ｍｍ～１０ｍｍ、好ましくは１ｍｍ～６ｍｍ、より好ましくは１．５ｍｍ～４ｍｍの供給厚を有し得る。好ましくは、供給ダイは、供給ダイと回転ドラムの外面又は加熱された移動ベルトとの間の距離が約０．１ｍｍ～約１５ｍｍ、好ましくは約０．２ｍｍ～約１２ｍｍ、より好ましくは約０．３ｍｍ～約１０ｍｍ、最も好ましくは約０．５ｍｍ～約５ｍｍになるように配置され得る。

また更に、湿潤プレミックスは、（１）湿潤プレミックスの約１５重量％～約７０重量％、好ましくは約２０重量％～約５０重量％、より好ましくは約２５重量％～約４５重量％の範囲の固形分含有量、並びに（２）４０℃及び１ｓ^－１で測定したときに、約３，０００ｃｐｓ～約２４，０００ｃｐｓ、好ましくは約５，０００ｃｐｓ～約２３，０００ｃｐｓ、より好ましくは約１０，０００ｃｐｓ～約２０，０００ｃｐｓの範囲の粘度によって特徴付けられ得る。

また更に、湿潤プレミックスは、通気前に約４０℃～約１００℃、好ましくは約５０℃～約９５℃、より好ましくは約６０℃～約９０℃、最も好ましくは約７５℃～約８５℃の温度に予熱され得；及び／又は湿潤プレミックスは、通気中に約４０℃～約１００℃、好ましくは約５０℃～約９５℃、より好ましくは約６０℃～約９０℃、最も好ましくは約７５℃～約８５℃の温度で維持され得；及び／又は通気された湿潤プレミックスは、工程ｃ）において、約１０℃～約１００℃、好ましくは約１５℃～約７０℃、より好ましくは約２０℃～約５０℃、最も好ましくは約２０℃～約４０℃の温度で維持され得る。

また更に、乾燥時間は、約２～約３０分、好ましくは約２～約２５分、より好ましくは約２～約２０分、最も好ましくは約２～約１５分であり得；及び／又は乾燥温度は、約８０℃～約１７０℃、好ましくは約９０℃～約１５０℃、より好ましくは約１００℃～約１４０℃であり；加熱方向は、乾燥時間の約５５％超、好ましくは約６０％超、より好ましくは約７５％超にわたって重力方向と実質的に反対であり得る。

また更に、工程ｂ）における通気は、ローターステーターミキサー、プラネタリーミキサー、加圧ミキサー、非加圧ミキサー、バッチミキサー、連続ミキサー、半連続ミキサー、高剪断ミキサー、低剪断ミキサー、水中スパージャー、又はこれらの任意の組み合わせが挙げられるがこれらに限定されない、機械的処理手段を使用することによって湿潤プレミックスにガスを導入することにより達成され得る。

別の態様では、本発明は、水溶性ポリマー及び界面活性剤を含む可撓性多孔質溶解性固体シート物品であって、当該固体シート物品は、（ｉ）０．５ｍｍ～４ｍｍの範囲の厚さ、及び（ｉｉ）８０％～１００％の連続気泡含有パーセント、及び（ｉｉｉ）１００μｍ～２０００μｍの全体平均孔径、によって特徴付けられ、当該固体シート物品は、対向する上面及び底面を有し、当該上面が、約３００μｍ超である表面平均細孔直径を有する、固体シート物品を提供する。具体的には、上面は、約３００μｍ～約２ｍｍ、好ましくは約３５０μｍ～約１．５ｍｍ、より好ましくは約４００μｍ～約１ｍｍの表面平均細孔直径を有し得る。

固体シート物品は、上面に隣接する上部領域と、底面に隣接する底部領域と、それらの間の中間領域と、を含み得、上部領域、中間領域、及び底部領域は同じ厚さを有し、上部領域、中間領域、及び底部領域の各々は平均細孔径によって特徴付けられる。具体的には、上部領域における平均細孔径に対する底部領域における平均細孔径の比は、約０．６～約１．５、好ましくは約０．７～約１．４、より好ましくは約０．８～約１．３、最も好ましくは約１～約１．２であり得；及び／又は中間領域における平均細孔径に対する底部領域における平均細孔径の比は、約０．５～約１．５、好ましくは約０．６～約１．３、より好ましくは約０．８～約１．２、最も好ましくは約０．９～約１．１であり得；及び／又は上部領域における平均細孔径に対する中間領域における平均細孔径の比は、約１～約１．５、好ましくは約１～約１．４、より好ましくは約１～約１．２であり得る。

固体シート物品は、当該固体シート物品の総重量に対して約５％～約４０％、好ましくは約８％～約３０％、より好ましくは約１０％～約２５％の水溶性ポリマーを含み得る。好ましくは、水溶性ポリマーは、約５，０００～約４００，０００ダルトン、より好ましくは約１０，０００～約３００，０００ダルトン、更により好ましくは約１５，０００～約２００，０００ダルトン、最も好ましくは約２０，０００～約１５０，０００ダルトンの重量平均分子量を有し得る。より好ましくは、水溶性ポリマーは、第１の重量平均分子量を有する第１の水溶性ポリマーと、第２の重量平均分子量を有する第２の水溶性ポリマーとを含み得、当該第１の重量平均分子量は、約５，０００～約５０，０００ダルトン、より好ましくは約１０，０００～約４０，０００ダルトン、更により好ましくは約１５，０００ダルトン～約３５，０００ダルトン、最も好ましくは約２０，０００～約３０，０００ダルトンであり得；及び／又は当該第２の重量平均分子量は、約２０，０００～約４００，０００ダルトン、より好ましくは約３０，０００～約３００，０００ダルトン、更により好ましくは約４０，０００～約２００，０００ダルトン、最も好ましくは約５０，０００～約１５０，０００ダルトンであり得る。好ましくは、水溶性ポリマーは、約４０％～約１００％、好ましくは約５０％～約９５％、より好ましくは約６５％～約９２％、最も好ましくは約７０％～約９０％の範囲の加水分解度によって特徴付けられるポリビニルアルコールであってよい。

固体シート物品は、当該固体シート物品の総重量に対して、５％～８０％、好ましくは１０％～７０％、より好ましくは３０％～６５％の界面活性剤を含み得る。好ましくは、界面活性剤は、アニオン性界面活性剤、非イオン性界面活性剤、カチオン性界面活性剤、双性イオン性界面活性剤、両性界面活性剤、ポリマー界面活性剤、及びこれらの混合物からなる群から選択され得る。

更に、固体シート物品は、当該固体シート物品の総重量に対して、０．１％～２５％、好ましくは０．５％～２０％、より好ましくは１％～１５％、最も好ましくは２％～１２％の可塑剤を更に含んでいてもよい。好ましくは、可塑剤は、グリセリン、エチレングリコール、ポリエチレングリコール、プロピレングリコール、及びこれらの組み合わせからなる群から選択され得る。より好ましくは、可塑剤はグリセリンであり得る。

また更に、固体シート物品は、布地ケア活性物質、食器洗浄活性物質、硬質表面洗浄活性物質、美容及び／又はスキンケア活性物質、パーソナルクレンジング活性物質、ヘアケア活性物質、口腔ケア活性物質、女性ケア活性物質、ベビーケア活性物質、並びにこれらの任意の組み合わせなどの１つ以上の追加の成分を含有していてもよい。

本発明の可撓性多孔質溶解性固体シート物品は、
・約８５％～１００％、好ましくは約９０％～１００％の連続気泡含有パーセント、及び／又は
・約１５０μｍ～約１０００μｍ、好ましくは約２００μｍ～約６００μｍの全体平均孔径、及び／又は
・約５μｍ～約２００μｍ、好ましくは約１０μｍ～約１００μｍ、より好ましくは約１０μｍ～約８０μｍの平均気泡壁厚さ、及び／又は
・固体シート物品の約０．５重量％～約２５重量％、好ましくは約１重量％～約２０％重量％、より好ましくは約３重量％～約１０％重量％の最終水分含量、及び／又は
・約０．６ｍｍ～約３．５ｍｍ、好ましくは約０．７ｍｍ～約３ｍｍ、より好ましくは約０．８ｍｍ～約２ｍｍ、最も好ましくは約１ｍｍ～約１．５ｍｍの範囲の厚さ、及び／又は
・約５０グラム／ｍ^２～約２５０グラム／ｍ^２、好ましくは約８０グラム／ｍ^２～約２２０グラム／ｍ^２、より好ましくは約１００グラム／ｍ^２～約２００グラム／ｍ^２の坪量、及び／又は
・約０．０５グラム／ｃｍ^３～約０．５グラム／ｃｍ^３、好ましくは約０．０６グラム／ｃｍ^３～約０．４グラム／ｃｍ^３、より好ましくは約０．０７グラム／ｃｍ^３～約０．２グラム／ｃｍ^３、最も好ましくは約０．０８グラム／ｃｍ^３～約０．１５グラム／ｃｍ^３の密度、及び／又は
・約０．０３ｍ^２／ｇ～約０．２５ｍ^２／ｇ、好ましくは約０．０４ｍ^２／ｇ～約０．２２ｍ^２／ｇ、より好ましくは約０．０５ｍ^２／ｇ～約０．２ｍ^２／ｇ、最も好ましくは約０．１ｍ^２／ｇ～約０．１８ｍ^２／ｇの比表面積によって更に特徴付けられ得る。

本発明のこれらの及びその他の態様は、以下の「発明を実施するための形態」を読むことにより、更に明らかになるであろう。

バッチプロセスにおいて可撓性多孔質溶解性固体シート物品を作製するための、先行技術の対流型の加熱／乾燥構成を示す。 バッチプロセスにおいて可撓性多孔質溶解性固体シート物品を作製するための、先行技術のマイクロ波型の加熱／乾燥構成を示す。 連続プロセスにおいて可撓性多孔質溶解性固体シート物品を作製するための、先行技術の衝突式オーブン型の加熱／乾燥構成を示す。 本発明の一実施形態による、バッチプロセスにおいて可撓性多孔質溶解性シートを作製するための、底部伝導型の加熱／乾燥構成を示す。 本発明の別の実施形態による、連続プロセスにおいて別の可撓性多孔質溶解性シートを作製するための、回転ドラム型の加熱／乾燥構成を示す。 回転ドラム型の加熱／乾燥構成を使用するプロセスによって作製された、布地ケア活性物質を含有する可撓性多孔質溶解性シートの上面の走査型電子顕微鏡（Scanning Electron Microscopic、ＳＥＭ）画像を示す。 図６Ａに示されるシートと同じ布地ケア活性物質を含有するが、衝突式オーブン型の加熱／乾燥構成を使用するプロセスによって作製された、可撓性多孔質溶解性シートの上面のＳＥＭ画像を示す。 底部伝導型の加熱／乾燥構成を使用するプロセスによって作製された、ヘアケア活性物質を含有する可撓性多孔質可溶性シートの上面のＳＥＭ画像を示す。 図７Ａに示したシートと同じヘアケア活性物質を含有するが、衝突式オーブン型の加熱／乾燥構成を使用するプロセスによって作製された、可撓性多孔質溶解性シートの上面のＳＥＭ画像を示す。 ７０分のエージング工程後の湿潤プレミックス中の気泡の写真を示す。 ７０分のエージング工程前（すなわち、通気工程の直後）の湿潤プレミックス中の気泡の写真を示す。 ドラム乾燥プロセスにおける１２０分のエージング工程後の湿潤プレミックス中の気泡の写真を示す。 ドラム乾燥プロセスにおける通気後のエージング工程を伴わない、図９Ａに示したものと同じ処方を有する湿潤プレミックス中の気泡の写真を示す。 実施例３の物品１（その上面に大きな細孔を有する本発明の可撓性多孔質溶解性シート物品）の上面のＳＥＭ画像を示す。 実施例３の物品２（その上面に比較的小さな細孔を有する比較用可撓性多孔質溶解性シート物品）の上面のＳＥＭ画像を示す。 実施例３の物品１及び２の溶解試験における経時的な溶解プロファイルを示し、物品１は、物品２と比較して著しく改善された溶解プロファイルを示す。 実施例４の物品３（その上面に大きな細孔を有する本発明の可撓性多孔質溶解性シート物品）の上面のＳＥＭ画像を示す。 実施例４の物品４（その上面に比較的小さな細孔を有する比較用可撓性多孔質溶解性シート物品）の上面のＳＥＭ画像を示す。 実施例５の物品５（その上面に大きな細孔を有する本発明の可撓性多孔質溶解性シート物品）の上面のＳＥＭ画像を示す。 実施例５の物品６（その上面に比較的小さな細孔を有する比較用可撓性多孔質溶解性シート物品）の上面のＳＥＭ画像を示す。 実施例５の物品５及び６の溶解試験における経時的な溶解プロファイルを示し、物品５は、物品６と比較して著しく改善された溶解プロファイルを示す。

Ｉ．定義
本明細書で使用するとき、「可撓性」という用語は、物品が、その長手方向に垂直な中心線に沿って９０度で曲げられた場合に、破損することなく、又は著しい破壊を伴わずに、応力に耐える物品の能力を意味する。好ましくは、このような物品は、顕著な弾性変形を受けることができ、５ＧＰａ以下、好ましくは１ＧＰａ以下、より好ましくは０．５ＧＰａ以下、最も好ましくは０．２ＧＰａ以下のヤング率によって特徴付けられる。

本明細書で使用するとき、「溶解性」という用語は、２０℃で、かつ大気圧下で、全く撹拌せずに８時間以内に、十分な量の脱イオン水中に完全に又は実質的に溶解して、不溶残留物の残留が５重量％未満である、物品の能力を指す。

本明細書で使用するとき、「固体」という用語は、物品が制限されずかつ外力が物品に加えられていない場合に、２０℃で、かつ大気圧下で、その形状を実質的に保持する（即ち、その形状においていかなる可視変化もない）、物品の能力を指す。

本明細書で使用するとき、用語「シート」とは、三次元形状、即ち、厚さ、長さ、及び幅を有する非繊維状構造体を指すが、一方で、長さ対厚さのアスペクト比及び幅対厚さのアスペクト比は、両方とも、少なくとも約５：１であり、長さ対幅の比は、少なくとも約１：１である。好ましくは、この長さ対厚さのアスペクト比及びこの幅対厚さのアスペクト比は、両方とも、少なくとも約１０：１、より好ましくは少なくとも約１５：１、最も好ましくは少なくとも約２０：１であり、またこの長さ対幅のアスペクト比は、好ましくは少なくとも約１．２：１、より好ましくは少なくとも約１．５：１、最も好ましくは少なくとも約１．６１８：１である。

本明細書で使用するとき、「底面」という用語は、通気された湿潤プレミックスのシートが乾燥工程中に配置される支持面に直に接触する、本発明の可撓性多孔質溶解性固体シート物品の表面を指し、一方、「上面」という用語は、底面に対向する当該シート物品の表面を指す。更に、このような固体シート物品は、その厚さに沿って、その上面に隣接する上部領域、その底面に隣接する底部領域、及び上部領域と底部領域との間に位置する中間領域を含む３つの領域に分割することができる。上部領域、中間領域、及び底部領域は、厚さが等しく、すなわち、各々が、シート物品の全厚の約１／３の厚さを有する。

本明細書で使用するとき、「連続気泡発泡体」又は「連続気泡細孔構造」という用語は、ガス、典型的にはガス（空気など）を含有し、乾燥プロセス中に発泡構造が崩壊せずに、それにより物理的強度及び固体の凝集性を維持する、空隙又は気泡のネットワークを画定する固体相互結合ポリマー含有マトリックスを指す。構造体の相互結合性は、以下に開示される試験３によって測定される連続気泡含有パーセントによって説明され得る。

本明細書で使用するとき、「水溶性」という用語は、少なくとも約２５グラム、好ましくは少なくとも約５０グラム、より好ましくは少なくとも約１００グラム、最も好ましくは少なくとも約２００グラムのこのような材料を、大気圧下で、十分に撹拌しながら、２０℃で脱イオン水１リットル（１Ｌ）中に入れたときに、目に見える固形分を残すことも目に見える別個の相を形成することもなく、水に完全に溶解又は分散する、サンプル材料の能力を指す。

本明細書で使用するとき、「通気させる」、「通気させること」、又は「通気」という用語は、機械的及び／又は化学的手段によって液体又はペースト状組成物にガスを導入するプロセスを指す。

本明細書で使用するとき、「加熱方向」という用語は、熱源が物品に熱エネルギーを印加する方向であって、その結果、そのような物品の一方の側から他方の側へと減少する、そのような物品の温度勾配をもたらす方向を指す。例えば、物品の一方の側に位置する熱源が物品に熱エネルギーを印加して、当該一方の側から反対側へと減少する温度勾配を発生させた場合、加熱方向は、当該一方の側から当該反対側に伸びるとみなされる。このような物品の両側又はそのような物品の異なる部分が、そのような物品にわたって観察可能な温度勾配を伴わずに同時に加熱され、その後、加熱は非方向的な方法で行われ、加熱方向は存在しない。

本明細書で使用するとき、「実質的に反対側」又は「実質的にオフセットしている」という用語は、それらの間に９０°以上のオフセット角度を有する２つの方向又は２本の線を指す。

本明細書で使用するとき、「実質的に整列された」又は「実質的な整列」という用語は、それらの間に９０°未満のオフセット角度を有する２つの方向又は２本の線を指す。

本明細書で使用するとき、「一次熱源」という用語は、物体によって吸収される総熱エネルギー（例えば、本発明に係る通気された湿潤プレミックスのシート）の５０％超、好ましくは６０％超、より好ましくは７０％超、最も好ましくは８０％超を提供する熱源を指す。

本明細書で使用するとき、「制御された表面温度」という用語は、比較的安定した、すなわち、＋／－２０％未満の変動、好ましくは＋／－１０％未満の変動、より好ましくは＋／－５％未満の変動を有する表面温度を指す。

「エージ」又は「エージング」という用語は、本明細書で使用するとき、著しい量のガスを更に導入することなく、通気された湿潤混合物又はプレミックスをしばらくの間維持するプロセスを指す。好ましくは、エージングは、機械的エネルギー入力を本質的に含まない、及び／又は入熱を本質的に含まない条件下で実施され得る。より好ましくは、エージングは、全く撹拌することなく周囲温度下で実施され得る。

「～を本質的に含まない（essentially free of）」又は「～を本質的に含まない（essentially free from）」という用語用語は、示される物質が極めて少量であり、組成物又は製品に意図的に添加されたものでなく、又は好ましくは、そのような組成物又は製品中に分析によって検出可能な濃度で存在しないことを意味する。示される物質がかかる組成物又は製品に意図的に添加された物質のうちの１つ以上の不純物としてのみ存在するような組成物又は製品が含まれ得る。

ＩＩ．固体シート物品を作製するためのプロセスの概要
国際公開第２０１００７７６２７号は、溶解を改善するように機能する約８０％～１００％の連続気泡含有パーセントによって特徴付けられる連続気泡発泡体（open-celled foam、ＯＣＦ）構造を有する多孔質シートを形成するためのバッチプロセスを開示している。具体的には、最初に原材料のプレミックスを形成し、これを激しく通気し、次いでバッチ（例えば、対流式オーブン又はマイクロ波オーブン内）で熱乾燥させて、所望のＯＣＦ構造を有する多孔質シートを形成する。このようなＯＣＦ構造は、結果として得られる多孔質シートの溶解速度を著しく改善するが、そのようなシート内には、より厚い気泡壁を有する、視覚的により高密度で、より多孔性の低い底部領域が依然として存在する。このような高密度の底部領域は、シートを通る水の流れに悪影響を及ぼし、それによってシートの全体的な溶解速度に悪影響を及ぼし得る。複数のこのようなシートを一緒に積層して多層構造を形成すると、複数の高密度底部領域の「バリア」効果が特に増強される。

国際公開第２０１２１３８８２０号は、通気された湿潤プレミックスの連続乾燥を、例えば、衝突式オーブン（対流式オーブン又はマイクロ波オーブンの代わりに）を使用することによって達成することを除いては、国際公開第２０１００７７６２７号のものと同様のプロセスを開示している。このような連続乾燥プロセスによって形成されるＯＣＦシートは、その異なる領域にわたる、改善された細孔構造内の均一性／一貫性によって特徴付けられる。残念ながら、そのようなＯＣＦシートには、比較的小さい細孔開口を有する上面及び比較的小さい細孔を有する上部領域（すなわち、クラスト状の上部領域）などの律速因子が依然として存在し、これは、そこを通過する水の流れに悪影響を及ぼし、その溶解を減速させる可能性がある。

上述のプロセスにおける乾燥工程中に、ＯＣＦ構造は、水蒸発、気泡崩壊、薄膜気泡表面から気泡間のプラトー境界内への介在液体排出（気泡間の開口部を生成して連続気泡を形成する）、及びプレミックスの固化といった同時的な機構の下で形成される。様々な処理条件が、例えば、湿潤プレミックス中の固体含有量、湿潤プレミックスの粘度、重力、及び乾燥温度などのこれらの機構、並びに制御された排液を達成して所望のＯＣＦ構造を形成するように処理条件を均衡化させる必要性に影響し得る。

上述の処理条件に加えて、乾燥工程中に使用される熱エネルギーの方向（すなわち、加熱方向）も、得られるＯＣＦ構造に顕著な影響を及ぼし得るということが、本発明の驚くべきかつ予想外の発見であった。

例えば、乾燥工程中に熱エネルギーが非方向性物質（すなわち、はっきりとした加熱方向がない）に適用される場合、又は乾燥工程の大部分にわたって加熱方向が重力方向と実質的に整列している場合（すなわち、その間のオフセット角度が９０°未満である場合）、得られる可撓性多孔質溶解性固体シートは、より小さい細孔開口を有しかつその厚さにわたる方向に沿った異なる領域においてより大きな孔径変動を有する上面を有する傾向がある。対照的に、乾燥工程の大部分にわたって、加熱方向が重力方向からオフセットしているとき（すなわち、その間に９０°以上のオフセット角度で）、得られる固体シートは、より大きい細孔開口を有しかつそのようなシートの厚さにわたる方向に沿った異なる領域において減少した孔径変動を有する上面を有し得る。それに対応して、後者のシートは、そこを流れる水に対して受容性が高く、したがって、前者のシートよりも溶解性が高い。

いかなる理論にも束縛されるものではないが、乾燥工程中の加熱方向と重力方向との間の整列又は誤整列、及びその持続時間は、気泡間の介在液体排出にかなり影響し、これに対応して、固化プレミックス中の細孔膨張及び細孔開口に影響を及ぼし、非常に異なるＯＣＦ構造を有する固体シートをもたらし得ると考えられる。このような違いは、以下の図１～図４により明確に示される。

図１は、対流型の加熱／乾燥構成を示す。乾燥工程中、金型１０（金属、セラミック、又はＴｅｆｌｏｎ（登録商標）などの任意の好適な材料で作製され得る）を、通気された湿潤プレミックスで充填し、これは、第１の面１２Ａ（すなわち、上部面）と、対向する第２の面１２Ｂ（すなわち、金型１０の支持面と直接接触しているので底部面）と、を有する、シート１２を形成する。このような金型１０を、乾燥工程中に約４５～４６分間１３０℃の対流式オーブン内に配置する。対流式オーブンは、シート１２を上方から、すなわち、（斜交平行模様の矢印で示されるように）下向きの加熱方向に沿って加熱し、これは、シート１２内に第１の面１２Ａから対向する第２の面１２Ｂへと減少する温度勾配を形成する。下向きの加熱方向は、重力方向（白い矢印によって示されるような）と整列し、そのような整列位置は、乾燥時間全体にわたって維持される。乾燥中、重力は液体プレミックスを底部領域に向かって下向きに排出する一方で、下向きの加熱方向は、上部領域を最初に乾燥させ、底部領域を最後に乾燥させる。その結果、多孔質固体シートが、完全に膨張する可能性を有していなかった気泡によって形成された小さな開口部を有する多数の細孔を含む上面を有して形成される。より小さい細孔開口を有するこのような上面は、シートへの水の侵入にとって最適ではなく、これは、シートの溶解速度を制限し得る。一方、このようなシートの底部領域は、密度が高くかつ多孔性が低く、完全に膨張した気泡によって形成されるが数の非常に少ないより大きな細孔を有しており、そのような底部領域内の細孔間の気泡壁は、重力によってもたらされる下向きの液体排出を起因として厚い。より少ない細孔及び厚い気泡壁を有するこのような高密度の底部領域は、シートの全体的な溶解速度に対して更なる律速因子となる。

図２は、マイクロ波式加熱／乾燥構成を示す。乾燥工程中、金型３０を、通気された湿潤プレミックスで充填し、これは、第１の面３２Ａ（上部面）と、対向する第２の面３２Ｂ（底部面）と、を有する、シート３２を形成する。次いで、このような金型３０を、Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ Ｍｉｃｒｏｗａｖｅ Ｓｙｓｔｅｍ Ｉｎｃ．（Ｎｏｒｔｈ Ｃａｒｏｌｉｎａ）によって提供される低エネルギー密度マイクロ波アプリケータ（図示せず）内に配置し、２．０ｋＷの電力、１フィート／分のベルト速度、及び５４．４℃の周囲空気温度で動作させる。金型３０を、乾燥工程中、約１２分間、このようなマイクロ波照射下に配置する。このようなマイクロ波アプリケータは、はっきりとした又は一貫した加熱方向を伴わずに、シート３２を内部から加熱する。それに対応して、シート３２には、温度勾配が形成されない。乾燥中、シート３２全体を同時に加熱するか、又はほぼ同時に加熱するが、重力（白い矢印によって示されるように）は、依然として底部領域に向かって液体プレミックスを下向きに排出する。結果として、そのように形成された固化したシートは、対流型の加熱／乾燥構成によって形成されたシートと比較して、より均一に分布し、より均一なサイズの細孔を有する。しかしながら、マイクロ波型の乾燥工程中の重力下での液体排出は、依然として、厚い気泡壁を有する高密度の底部領域をもたらし得る。更に、シート３２全体の同時の加熱は、乾燥工程中に上面の細孔膨張及び細孔開口を依然として制限することができ、結果として得られるシートは、比較的小さい細孔開口を有する上面を依然として有し得る。更に、マイクロ波エネルギーは、シート３２内の水を加熱し、そのような水を沸騰させ、不規則な大きさの気泡を発生させ、厚い気泡壁を有する意図しない高密度領域を形成し得る。

図３は、衝突式オーブン型の加熱／乾燥構成を示す。乾燥工程中、金型４０を、通気された湿潤プレミックスで充填し、これは、第１の面４２Ａ（上部面）と、対向する第２の面４２Ｂ（底部面）と、を有する、シート４２を形成する。次いで、このような金型４０を、国際公開第２０１２１３８８２０号の実施例１、表２に記載されているものと同様の条件下で、連続衝突式オーブン（図示せず）内に配置する。このような連続衝突式オーブンは、対向する、かつオフセットする加熱方向（２つのクロスハッチングの矢印によって示されるように）で、上部及び底部の両方からシート４２を加熱する。それに対応して、乾燥中にシート４２内に明確な温度勾配は形成されず、シート４２全体が、その上面及び底面の両方からほぼ同時に加熱される。図３に記載のマイクロ波型の加熱／乾燥構成と同様に、重力（白い矢印によって示されるような）は、図４のこのような衝突式オーブン型の加熱／乾燥構成において、液体プレミックスを底部領域に向かって下向きに排出し続ける。結果として、そのように形成された固化したシートは、対流型の加熱／乾燥構成によって形成されたシートと比較して、より均一に分布し、より均一なサイズの細孔を有する。しかしながら、乾燥工程中の重力下での液体排出は、依然として、厚い気泡壁を有する高密度の底部領域をもたらし得る。更に、その両方からのシート４２のほぼ同時の加熱は、乾燥工程中に上面の細孔膨張及び細孔開口を依然として制限することができ、結果として得られるシートは、比較的小さい細孔開口を有する上面を依然として有し得る。

上述の加熱／乾燥構成（対流型、マイクロ波型、又は衝突式オーブン型）とは対照的に、本発明は、加熱の方向が、底部領域に向かう重力によって生じる排液を妨害／低減する（それによって、底部領域における密度が減少し、細孔構造が改善される）ように、かつ乾燥中に上面近傍の気泡がより長い時間をかけて膨張する（それによって、得られるシートの上面に著しく大きな細孔開口を形成する）ように意図的に構成された、通気された湿潤プレミックスを乾燥させるための加熱／乾燥構成を提供する。これらの両特徴は、シートの全体的な溶解速度を改善するために機能し、したがって望ましい。

図４は、本発明の一実施形態による可撓性多孔質溶解性シートを作製するための、底部伝導型の加熱／乾燥構成を示す。具体的には、金型５０を、通気された湿潤プレミックスで充填し、これは、第１の面５２Ａ（すなわち、底部面）と、対向する第２の面５２Ｂ（すなわち、上部面）と、を有する、シート５２を形成する。このような金型５０を、乾燥工程中、例えば、約１２５～１３０℃の制御された表面温度を有する予熱されたペルチェプレート上に約３０分間配置する。熱は、金型５０の底部の加熱された表面から金型を通って伝導して、シート５２を下方から、すなわち、（斜交平行模様の矢印によって示されるように）上向きの加熱方向に沿って加熱し、これによって、シート５２内に第１の面５２Ａ（底部面）から対向する第２の面５２Ｂ（上部面）へと減少する温度勾配を形成する。このような上向きの加熱方向は、重力方向（白い矢印によって示されるような）と反対であり、乾燥時間全体にわたってそのように維持される（すなわち、加熱方向は、乾燥時間のほぼ１００％の重力方向とは反対である）。乾燥中、重力は依然として、液体プレミックスを底部領域に向かって下向きに排出する。しかしながら、上向きの加熱方向は、シートを下から上に乾燥させ、底部領域での熱により発生した水蒸気が、上向きに上昇して固化マトリックスから逃れるため、底部領域に向かう下向きの液体排出は、固化マトリックス及び上昇水蒸気によって著しく制限され、「妨害」／低減される。それに対応して、得られる乾燥シートの底部領域は密度が低く、比較的薄い気泡壁を有する多数の細孔を含む。更に、上部領域は、このプロセス中に乾燥される最後の領域であるため、上部領域内の気泡は、膨張するのに十分な時間を有して、得られるシートの上面にかなり大きな開いた細孔を形成し、これは、シートへの水の侵入を促進するのに特に有効である。また、得られるシートは、その異なる領域（例えば、上部、中間、底部）全体にわたって、より均一に分布した全孔径を有する。

図５は、本発明の別の実施形態による可撓性多孔質溶解性シートを作製するための、回転ドラム型の加熱／乾燥構成を示す。具体的には、供給トラフ６０を、通気された湿潤プレミックス６１で充填する。加熱された回転可能なシリンダ７０（ドラム乾燥機とも称される）を、供給トラフ６０の上方に配置する。加熱されたドラム乾燥機７０は、約１３０℃の制御された表面温度によって特徴付けられる円筒状の加熱された外面を有し、これは、（矢頭を伴う細い曲線によって示されるように）時計回り方向に沿って回転して、通気された湿潤プレミックス６１を供給トラフ６０から拾い出す。通気された湿潤プレミックス６１は、ドラム乾燥機７０の円筒状の加熱された外面上に薄いシート６２を形成し、通気された湿潤プレミックスのそのようなシート６２は、約１０～１５分間回転されて乾燥させられる。このように形成されたシート６２の一貫した厚さを確保するために、通気された湿潤プレミックス６１の粘度並びにドラム乾燥機７０の回転速度及び表面温度を単に調節することによって、シート６２の厚さを制御することが可能であるが、レベリング刃（図示せず）をスラリー拾い出し位置付近に配置してもよい。乾燥したら、ドラム回転の終わりに手で又はスクレーパ７２によって、シート６２を拾い出すことができる。

図５に示すように、通気された湿潤プレミックス６１によって形成されたシート６２は、加熱されたドラム乾燥機７０の加熱された外面に直接接触する第１の面６２Ａ（すなわち、底部面）と、対向する第２の面６２Ｂ（すなわち、上部面）と、を含む。それに対応して、ドラム乾燥機７０からの熱は、外向きの加熱方向に沿ってシート６２に伝導し、シート６２の第１の面６２Ａ（底部面）を最初に加熱し、次いで、対向する第２の面６２Ｂ（上部面）を加熱する。このような外向きの加熱方向は、シート６２内に、第１の面６２Ａ（底部面）から対向する第２の面６２Ｂ（上部面）へと減少する温度勾配を形成する。外向きの加熱方向は、ドラム乾燥機７０が回転するにつれてゆっくりかつ一定であるが、（図４の複数の外向きに伸びる斜交平行模様の矢印によって示されるように）非常に明確かつ予想可能な経路に沿って変化している。外向きの加熱方向及び重力方向（白い矢印によって示されるような）の相対的な位置もまた、同様の明確かつ予測可能な方法でゆっくりかつ一定に変化する。乾燥時間の半分未満（すなわち、加熱方向が水平の破線の下にあるとき）の間、外向きの加熱方向は、その間が９０°未満のオフセット角度となって重力方向と実質的に整列される。乾燥時間の大部分の間（すなわち、加熱方向が水平の破線と同一であるか、又はそれを超えるとき）、外向きの加熱方向は、その間が９０°以上のオフセット角度となって重力方向と反対又は実質的に反対になる。シート６２の初期の「開始」コーティング位置に応じて、加熱方向は、乾燥時間の５５％超（コーティングがドラム乾燥機７０のちょうど底部で始まる場合）、好ましくは乾燥時間の６０％超（コーティングが図５に示されるようにドラム乾燥機７０のより高い位置で始まる場合）にわたって、重力方向と反対又は実質的に反対であってよい。結果的に、乾燥工程の大部分の間、回転ドラム型の加熱／乾燥構成でのこのゆっくりとした回転及び加熱方向の変化は、重力によって引き起こされるシート６２内の液体排出を制限及び「妨害」／低減するように依然として機能することができ、その結果、そのように形成されたシートにおけるＯＣＦ構造の改善をもたらす。加熱されたドラム乾燥機７０によって乾燥されることで得られるシートはまた、多数のより均一なサイズの細孔を有する低密度の底部領域と、比較的大きい細孔開口を有する上面と、によって特徴付けられる。更に、得られるシートは、その異なる領域（例えば、上部、中間、底部）全体にわたって、より均一に分布した全孔径を有する。

上述したように所望の加熱方向（すなわち、重力方向に対して実質的にオフセットされた関係）を採用することに加えて、本発明に係る、得られるシートにおける最適なＯＣＦ構造を達成するために、湿潤プレミックスの粘度及び／又は固体含有量、通気の量及び速度（通気されたプレミックス中の気泡サイズ及び量に影響を及ぼし、それに対応して、固化シートの孔径／分布／量／特性に影響を及ぼし得る、空気供給ポンプ速度、混合ヘッド速度、空気流量、通気されたプレミックスの密度など）、乾燥温度及び乾燥時間を慎重に調整することが望ましい場合もあり、更に重要であり得る。

更に、乾燥工程の前にエージング工程（すなわち、通気を停止した後に、通気されたプレミックスをしばらくの間維持する）を導入すると、より更に改善された細孔構造が得られ、それによって、更に改善された溶解プロファイルを得ることができることは、本発明の驚くべきかつ予想外の発見であった。本発明以前は、通気されたプレミックス中の気泡は時間がたつにつれて徐々に崩壊するので、通気されたプレミックスの長期保存は、シートの細孔構造、並びにシートの溶解プロファイルに悪影響を及ぼす恐れがあると考えられていた。したがって、通気工程後に、通気されたプレミックスを直ちに乾燥させることが提案されていた。驚くべきことに、本発明の発明者らは、通気された湿潤プレミックス中の気泡が、長期保存（例えば、６～８時間）後に実際に徐々に崩壊するが、適切な期間（例えば、５時間未満）のエージング工程が、細孔構造、特に上面の細孔に利益をもたらすことを予想外に見出した。具体的には、乾燥工程前にエージング工程を導入すると、そのようなエージング工程を伴わないプロセスによって得られたシートと比較して、可撓性多孔質溶解性シートの上面により大きな細孔を提供することができる。

本発明による可撓性多孔質溶解性シートを作製するためのプロセス、並びにそのようなシートの物理的及び化学的特徴のより詳細な説明を、確保したセクションにて提供する。

ＩＩＩ．本発明の固体シート物品を作製するプロセス
本発明は、（ａ）水又は好適な溶媒中に溶解又は分散された原材料（例えば、水溶性ポリマー、界面活性剤などの活性成分、及び任意選択的に可塑剤）を含有する、約４０℃及び１ｓ^－１で測定した約１，０００ｃｐｓ～約２５，０００ｃｐｓの粘度によって特徴付けられるプレミックスを形成する工程と、（ｂ）当該プレミックスを（例えば、ガスを湿潤スラリーに導入することによって）通気して、通気された湿潤プレミックスを形成する工程と、（ｃ）当該通気された湿潤プレミックスを少なくとも５分間エージングする工程と、（ｄ）当該通気された湿潤プレミックスを、対向する第１及び第２の面を有するシートに形成する工程と、ｅ）当該形成されたシートを、当該形成されたシートの第１の面から第２の面へと減少する温度勾配を形成する加熱方向に沿って、７０℃～２００℃の温度で１分～６０分の乾燥時間にわたって乾燥させる工程であって、当該加熱方向が、当該乾燥時間の半分超にわたって重力方向から実質的にオフセットしている、すなわち、ほぼ「反重力」加熱方向に沿った加熱下で実施される、乾燥工程と、を含む、可撓性多孔質溶解性固体シート物品を作製するための新規かつ改善された方法を提供する。このようなほぼ「反重力」加熱方向は、図４及び図５において上にそれぞれ示したように、底部伝導型の加熱／乾燥構成及び回転ドラム型の加熱／乾燥構成を含むがこれらに限定されない、様々な手段によって達成することができる。

工程（Ａ）：湿潤プレミックスの調製
本発明の湿潤プレミックスは、概して、水溶性ポリマー、界面活性剤、及び／又は他の有益剤、任意選択的な可塑剤、及び他の任意選択的な成分を含む、対象の固体を、プレミックスタンク内の十分な量の水又は別の溶媒と混合することによって調製される。湿潤プレミックスは、メカニカルミキサーを使用して形成することができる。本明細書で有用なメカニカルミキサーには、ピッチ翼を有するタービン、又はＭＡＸＢＬＥＮＤ撹拌機（Ｓｕｍｉｔｏｍｏ Ｈｅａｖｙ Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｓ）が挙げられるが、これらに限定されない。

本発明において、４０℃及び１ｓ^－１で測定したときに約１，０００ｃｐｓ～約２５，０００ｃｐｓの所定の範囲内にあるように、湿潤プレミックスの粘度を調節することが特に重要である。湿潤プレミックスの粘度は、後続の乾燥工程中に通気されたプレミックスの細孔膨張及び細孔開口に著しい影響を及ぼし、異なる粘度を有する湿潤プレミックスは、非常に異なる発泡構造体の可撓性多孔質溶解性固体シート物品を形成し得る。一方、湿潤プレミックスが厚すぎる／粘性が高すぎる（例えば、４０℃及び１ｓ^－１で測定したときに約２５，０００ｃｐｓよりも高い粘度を有する）場合、このような湿潤プレミックスの通気はより困難になり得る。より重要なことに、後続の乾燥工程中の薄膜気泡面から三次元発泡体のプラトー境界内への介在液体排出は、悪影響を受け得るか、又は著しく制限され得る。乾燥中の介在液体排出は、その後の乾燥工程中に通気された湿潤プレミックス中の細孔膨張及び細孔開口を可能にするために重要であると考えられる。その結果、そのように形成された可撓性多孔質溶解性固体シート物品は、著しく小さい細孔及び細孔間のより低い相互結合性（すなわち、開いた細孔よりも「閉じた」細孔の方が多い）を有してもよく、これにより、水がそのようなシート物品の中へ進入し、そこから退出することを困難にする。一方、湿潤プレミックスが薄すぎる／延びすぎる（例えば、４０℃及び１ｓ^－１で測定したときに約１，０００ｃｐｓ未満の粘度を有する）場合、通気された湿潤プレミックスは十分に安定でない場合があり、すなわち、気泡は、通気後及び乾燥前に湿潤プレミックス中で迅速に破裂、崩壊、又は合体し得る。結果として、得られる固体シート物品は、所望のものに比べて、はるかに多孔性が低く、より高密度であってもよい。

具体的には、湿潤プレミックスの粘度は、４０℃及び１秒^－１で測定したときに約３，０００ｃｐｓ～約２４，０００ｃｐｓ、好ましくは約５，０００ｃｐｓ～約２３，０００ｃｐｓ、より好ましくは約１０，０００ｃｐｓ～約２０，０００ｃｐｓの範囲である。プレミックスの粘度値を、コーン及びプレート形状を有するＭａｌｖｅｒｎ Ｋｉｎｅｘｕｓ Ｌａｂ＋レオメーター（ＣＰ１／５０ ＳＲ３４６８ ＳＳ）を使用して、ギャップ幅０．０５４ｍｍ、温度４０℃、及び剪断速度１．０レシプロカル秒で３６０秒間測定する。

好ましくは、対象の固体は、当該湿潤プレミックスの総重量に対して約１５％～約７０％、好ましくは約２０％～約５０％、より好ましくは約２５％～約４５％の濃度で湿潤プレミックス中に存在する。固体含有パーセントは、水及び低沸騰アルコールのような明らかに揮発性のあらゆる物質を除いた、固体成分、半固体成分、及び液体成分の全ての総加工混合物の重量による重量パーセントの合計である。一方、湿潤プレミックス中の固体含有量が高すぎる場合、湿潤プレミックスの粘度は、介在液体排出を禁止又はその介在液体排出に悪影響を及ぼすレベルまで増加し、本明細書に記載されるような所望の主に連続気泡の多孔質固体構造の形成を防止するレベルまで増加し得る。一方、湿潤プレミックス中の固体含有量が低すぎる場合、湿潤プレミックスの粘度は、乾燥中に気泡の破裂／崩壊／合体及び細孔構造の収縮率（％）の増加を引き起こすレベルまで低下して、これにより、多孔性及び密度が著しく小さい固体シート物品を得てもよい。

本発明の湿潤プレミックス中の対象の固体のうちで、固体の総重量の約１重量％～約７５重量％の界面活性剤、約０．１重量％～約２５重量％の水溶性ポリマー、及び任意選択的に約０．１重量％～約２５重量％の可塑剤が存在し得る。他の活性剤又は有益剤をプレミックスに添加することもできる。

任意選択的に、湿潤プレミックスを、通気プロセスに先立って及び／又は通気プロセス中に、周囲温度よりも高い温度であるが、その内部で成分の分解を引き起こすいかなる温度よりも低い温度にて、迅速に予め加熱される。一実施形態では、湿潤プレミックスを、約４０℃～約１００℃、好ましくは約５０℃～約９５℃、より好ましくは約６０℃～約９０℃、最も好ましくは約７５℃～約８５℃の範囲の高温に維持する。一実施形態では、任意選択的な連続加熱を、通気工程の前に利用する。更に、このような高温で湿潤プレミックスを試し、維持するために、通気プロセス中に追加の熱を加えることができる。これは、１つ以上の表面からの伝導性加熱、蒸気の注入、又は他のプロセス方法により達成することができる。混合物への気泡の導入及び所望の固体シート物品の形成を改善するために、通気工程前に及び／又は通気工程中に、湿潤プレミックスを予め加熱する行為により、固体をより高い含有パーセントで含む湿潤プレミックスの粘度を低下させる方法が提供され得ると考えられる。固体のより高い含有パーセントを実現することは、乾燥の全体的なエネルギー要件を低減し得るために望ましい。したがって、固体パーセントの増加は逆に、水濃度含有量の減少及び粘度の増加をもたらし得る。上述したように、粘度が高すぎる湿潤プレミックスは、本発明の実施には望ましくない。予め加熱することは、そのような粘度の増加を効果的に妨害し、これにより、高い固体含有量のプレミックスを使用した場合であっても、高速溶解性シート物品の製造を可能にする。

工程（Ｂ）：湿潤プレミックスの通気
湿潤プレミックスの通気は、引き続き乾燥時に内部にＯＣＦ構造を形成のために十分な量の気泡を湿潤プレミックスに導入するために実施される。十分に通気された後、湿潤プレミックスは、非通気された湿潤プレミックス（不注意に閉じ込められた気泡をわずかに含んでもよい）又は不十分に通気された湿潤プレミックス（気泡をいくらか含有し得るが、非常に低い体積割合で及びかなり大きい気泡サイズのものを含んでもよい）の密度より著しく低い密度によって特徴付けられる。好ましくは、通気された湿潤プレミックスは、約０．０５ｇ／ｍＬ～約０．５ｇ／ｍＬ、好ましくは約０．０８ｇ／ｍＬ～約０．４ｇ／ｍＬ、より好ましくは約０．１ｇ／ｍＬ～約０．３５ｇ／ｍＬ、更により好ましくは約０．１５ｇ／ｍＬ～約０．３ｇ／ｍＬ、最も好ましくは約０．２ｇ／ｍＬ～約０．２５ｇ／ｍＬの範囲の密度を有する。

通気は、本発明における物理的又は化学的手段のいずれかによって達成することができる。一実施形態では、それは、例えば、ローターステーターミキサー、プラネタリーミキサー、加圧ミキサー、非加圧ミキサー、バッチミキサー、連続ミキサー、半連続ミキサー、高剪断ミキサー、低剪断ミキサー、水中スパージャー、又はこれらの任意の組み合わせが挙げられるがこれらに限定されない、任意の好適な機械的処理手段を使用することによって、機械的撹拌を通して湿潤プレミックスにガスを導入することにより達成することができる。別の実施形態では、それは、化学的手段を通して、例えば、発泡系による二酸化炭素（ＣＯ_２ガス）の形成を含む、１つ以上の成分の化学反応を介してｉｎ－ｓｉｔｕでガス形成を提供するために化学的発泡剤を使用して、達成され得る。

特に好ましい実施形態では、湿潤プレミックスの通気は、マシュマロの製造において食品業界で従来利用されている連続加圧エアレーター又はミキサーを使用することによって、コスト効果的に達成され得ることがわかっている。連続加圧ミキサーは、湿潤プレミックスを均質化する又は通気するように働き、均一な気泡サイズを有する、高度に均一かつ安定した発泡構造物を生じさせ得る。高剪断ローター／ステーターの混合ヘッドは、連続気泡発泡体の層において均一な気泡サイズをもたらすことができる。好適な連続加圧エアレーター又はミキサーとしては、Ｍｏｒｔｏｎ泡たて器（Ｍｏｒｔｏｎ Ｍａｃｈｉｎｅ Ｃｏ．，Ｍｏｔｈｅｒｗｅｌｌ，Ｓｃｏｔｌａｎｄ）、Ｏａｋｅｓ連続自動ミキサー（Ｅ．Ｔ．Ｏａｋｅｓ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ，Ｈａｕｐｐａｕｇｅ，Ｎｅｗ Ｙｏｒｋ）、Ｆｅｄｃｏ連続ミキサー（Ｐｅｅｒｌｅｓｓ Ｇｒｏｕｐ，Ｓｉｄｎｅｙ，Ｏｈｉｏ）、Ｍｏｎｄｏ（Ｈａａｓ－Ｍｏｎｄｏｍｉｘ Ｂ．Ｖ．，Ｎｅｔｈｅｒｌａｎｄｓ）、Ａｅｒｏｓ（Ａｅｒｏｓ Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ Ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｇｕａｎｇｄｏｎｇ Ｐｒｏｖｉｎｃｅ，Ｃｈｉｎａ）、及びＰｒｅｓｗｈｉｐ（Ｈｏｓｏｋａｗａ Ｍｉｃｒｏｎ Ｇｒｏｕｐ，Ｏｓａｋａ，Ｊａｐａｎ）が挙げられる。例えば、Ａｅｒｏｓ Ａ２０連続エアレーターは、約３００～８００（好ましくは約４００～６００）の混合ヘッド速度設定を伴った約３００～８００（好ましくは約５００～７００）の供給ポンプ速度設定で、各々約５０～１５０（好ましくは６０～１３０、より好ましくは８０～１２０）の空気流量で動作させることができる。別の例では、Ｏａｋｅｓ連続自動ミキサーは、約１０～３０ｒｐｍ（好ましくは約１５～２５ｒｐｍ、より好ましくは約２０ｒｐｍ）の混合ヘッド速度設定で、約１０～３０リットル／時間（好ましくは約１５～２５Ｌ／時、より好ましくは約１９～２０Ｌ／時）の空気流量で動作させることができる。

上述したように、湿潤プレミックスは、通気プロセス中に高温に維持されて、乾燥中の最適化された通気及び制御された排水のために湿潤プレミックスの粘度を調整することができる。

通気された湿潤プレミックスの気泡サイズは、得られる固体シート物品のＯＣＦ構造内で均一な層を達成するのを助ける。一実施形態では、通気された湿潤プレミックスの気泡サイズは、約５～約２００マイクロメートルであり、別の実施形態では、気泡サイズは、約２０マイクロメートル～約１００マイクロメートルである。気泡サイズの均一性により、得られる固体シート物品は、一貫した密度を有する。

工程（Ｃ）：エージング
十分な通気後、通気された湿潤プレミックスを、著しい量の空気を更に導入することなくしばらくの間維持する。そのようなエージング工程は、任意の好適な方法で実施されてよい。例えば、通気された湿潤プレミックスを、全く撹拌することなく、バケツ又はタンクなどの容器に貯蔵してよい。別の例では、相分離又は沈降を防ぐために回転バーを使用することによって、通気された湿潤プレミックスを撹拌してもよく、この場合、回転バーの回転速度は、好ましくは、通気された湿潤プレミックスに更に空気及び／又は高剪断力が導入されるのを防ぐのに十分な程度低い（例えば、約５～約８０ｒｐｍ）。いかなる理論にも束縛されるものではないが、通気された湿潤プレミックスにおける高剪断力は、気泡の更なる膨張を損なわせたり、又は更にはかえって気泡を減少させたりする恐れがあると考えられる。

具体的には、エージングは、５分～３００分、好ましくは５分～２００分、より好ましくは１０分～１５０分の期間にわたって実施され得る。上記のように、湿潤プレミックスは、エージング工程中、周囲温度又は高温、例えば、１０℃～１００℃、好ましくは１５℃～７０℃、より好ましくは２０℃～５０℃、最も好ましくは２０℃～４０℃で維持され得る。

工程（Ｄ）：シート形成
エージング後、エージングされた湿潤プレミックスを、対向する第１及び第２の面を有する１枚以上のシートに形成する。シート形成工程は、例えば、押出成形、鋳造、成型、真空成形、プレス、印刷、コーティングなどによって、任意の好適な方法で実施することができる。より具体的には、通気された湿潤プレミックスは、（ｉ）それを浅いキャビティ若しくはトレー又は特別に設計されたシート型に鋳造することと、（ｉｉ）それを乾燥機の連続ベルト又はスクリーン上に押出成形することと、又は（ｉｉｉ）それを回転ドラム乾燥機の外面上にコーティングすること、によってシートに形成することができる。好ましくは、シートが形成される支持面は、金属（例えば、鋼、クロムなど）、ＴＥＦＬＯＮ（登録商標）、ポリカーボネート、ＮＥＯＰＲＥＮＥ（登録商標）、ＨＤＰＥ、ＬＤＰＥ、ゴム、ガラスなどの、防食で非相互作用及び／又は非粘着性の材料によって形成されるか、又はコーティングされる。

好ましくは、通気された湿潤プレミックスの形成されたシートは、０．５ｍｍ～４ｍｍ、好ましくは０．６ｍｍ～３．５ｍｍ、より好ましくは０．７ｍｍ～３ｍｍ、更により好ましくは０．８ｍｍ～２ｍｍ、最も好ましくは０．９ｍｍ～１．５ｍｍの範囲の厚さを有する。通気された湿潤プレミックスのそのような形成されたシートの厚さを制御することは、得られる固体シート物品が所望のＯＣＦ構造を有することを確実にするために重要となり得る。形成されたシートが薄すぎる（例えば、厚さが０．５ｍｍ未満）場合、通気された湿潤プレミックス中に閉じ込められた気泡の多くが後続の乾燥工程中に膨張して、得られる固体シート物品の厚さ全体を通って延在する貫通孔を形成する。このような貫通孔は、多すぎる場合、シート物品の全体的な構造的完全性及び美的外観の両方を著しく損なう場合がある。形成されたシートが厚すぎる場合には、乾燥のためにより長い時間がかかるだけでなく、その厚さに沿って異なる領域（例えば、上部領域、中間領域、及び底部領域）間のより大きな孔径の変動を有する固体シート物品をもたらすことになる。なぜならば、乾燥時間が長いほど、気泡の破裂／崩壊／合体、液体排出、細孔膨張、細孔開口、水蒸発などによって、より不均衡な力が生じる場合があるからである。更に、比較的薄いシートの複数の層を、所望の洗浄効果又は他の効果をもたらすために、より大きな厚さの三次元構造に組み立てることができ、一方で、迅速に溶解するために十分な細孔構造を依然として提供しながら、比較的短い乾燥時間内で効率的な乾燥を確実にすることができる。

工程（Ｅ）：反重力加熱下での乾燥
本発明の重要な特徴は、乾燥時間全体にわたって、又は少なくとも乾燥時間の半分超にわたって、乾燥工程中の反重力加熱方向の使用である。いかなる理論にも束縛されるものではないが、このような反重力加熱方向は、乾燥工程中に形成されたシートの底部領域に向かう過度の介在液体排出を低減又は妨害することができると考えられる。更に、上面が最後に乾燥されるので、形成されたシートの上面付近の気泡を膨張させ、上面に細孔開口を形成するのにより長い時間を可能にする（湿潤マトリックスが乾燥されると、気泡はもはや膨張しないか、又は表面開口を形成することができないため）。その結果、このような反重力加熱による乾燥によって形成される固体シートは、より迅速な溶解、並びに他の驚くべきかつ予想外の利益を可能にする改善されたＯＣＦ構造によって特徴付けられる。

特定の実施形態では、反重力加熱方向を、図４に示すものと同じ又は類似する伝導型の加熱／乾燥構成によって提供する。例えば、通気された湿潤プレミックスは、２つの対向する面を有するシートを形成するために、金型へと鋳造されることができる。次いで、金型を、約８０℃～約１７０℃、好ましくは約９０℃～約１５０℃、より好ましくは約１００℃～約１４０℃の制御された表面温度によって特徴付けられる平面状の加熱表面を有する、ホットプレート又は加熱された移動ベルト（例えば、加熱されたコンベヤベルト）又は任意の他の好適な加熱装置上に置いてよい。あるいは、通気された湿潤プレミックスを、コンベヤベルトなどの加熱された移動ベルトの外面上に塗布して、２つの対向する面を有するシートを形成してもよい。平面状の加熱表面から通気された湿潤プレミックスのシートの底面へと伝導によって熱エネルギーが伝達されることによって、シートの固化は底部領域から始まり、最後に上部領域に到達するように上向きに徐々に移動する。このプロセス中に加熱方向が主に反重力である（すなわち、重力方向から実質的にオフセットしている）ことを確実にするために、加熱表面は、乾燥中のシートのための一次熱源であることが好ましい。任意の他の加熱源が存在する場合、全体的な加熱方向は適宜変化してもよい。より好ましくは、加熱表面は、乾燥中のシートのための唯一の熱源である。また、加熱された移動ベルトを使用する場合、移動ベルトの外面が上向きであるか、又は下向きから上向きに変化しているときに、通気された湿潤プレミックスを移動ベルトの外面に塗布することが好ましい。乾燥したら、好ましくは、移動ベルトの外面が依然として上向きであるか、又は上向きから下向きに変化しているときに、シートを手で又はスクレーパによって拾い上げてよい。好ましくは、移動ベルトは、乾燥工程中に、約０．１ｍ／分～約５０ｍ／分、好ましくは約０．１５ｍ／分～約２０ｍ／分、より好ましくは約０．２ｍ／分～約１０ｍ／分の速度で移動し得る。

別の特定の実施形態では、反重力加熱方向を、図５に示したものと類似する、ドラム乾燥又はローラー乾燥とも称される回転ドラム型の加熱／乾燥構成によって提供する。ドラム乾燥は、加熱された回転可能なドラム（ローラー又はシリンダとも称される）の外面上の原材料の粘性プレミックスから液体を乾燥させてシート状物品を形成するために使用される接触乾燥方法の１種である。これは、大量の乾燥に特に好適な連続乾燥プロセスである。乾燥は、接触加熱／乾燥を介して比較的低温で実施されるため、通常は高いエネルギー効率を有し、原材料の組成的一体性に悪影響を及ぼさない。ドラム乾燥に使用される加熱された回転可能なシリンダは、例えば蒸気又は電気によって内部で加熱され、所定の回転速度でベースブラケットに取り付けられた電動駆動装置によって回転される。加熱された回転可能なシリンダ又はドラムは、約０．５メートル～約１０メートル、好ましくは約１メートル～約５メートル、より好ましくは約１．５メートル～約２メートルの範囲の外径を有することが好ましい。それは、約８０℃～約１７０℃、好ましくは約９０℃～約１５０℃、より好ましくは約１００℃～約１４０℃の制御された表面温度を有してもよい。更に、このような加熱された回転可能なシリンダは、約０．００５ｒｐｍ～約０．２５ｒｐｍ、好ましくは約０．０５ｒｐｍ～約０．２ｒｐｍ、より好ましくは約０．１ｒｐｍ～約０．１８ｒｐｍの速度で回転する。加熱された回転可能なシリンダは、好ましくは、その外面が非粘着性のコーティングでコーティングされている。非粘着性コーティングは、加熱された回転可能なドラムの外面上に重なってもよく、又は加熱された回転可能なドラムの外面の媒体に固定されてもよい。媒体としては、耐熱不織布、耐熱性炭素繊維、耐熱金属又は非金属メッシュなどが挙げられるが、これらに限定されない。非粘着性コーティングは、シート形成プロセス中の損傷からシート様物品の構造的一体性を効果的に維持することができる。

加熱表面（例えば、回転ドラム乾燥機の外面又は加熱された移動ベルト）上にシートを形成するために、独立して、又は乾燥装置（例えば、回転ドラム乾燥機又は加熱された移動ベルト）の一部として、供給機構を提供してもよい。そのような供給機構は、上記の原材料の通気された湿潤プレミックスを加熱表面上に塗布し、それによって、加熱表面上に粘性プレミックスの薄層を形成するために用いられる。したがって、プレミックスのこのような薄層は、加熱表面によって接触加熱／乾燥を介して乾燥される。供給機構は、供給ホッパ、供給ダイ、押出成形機、又はそれを通して通気された湿潤プレミックスが加熱表面上に塗布される回転バーを含んでいてもよい。供給機構は、通気された湿潤プレミックス、供給の動的観察のための撮像装置、並びに／又は供給ホッパ、供給ダイ、押出成形機、若しくは回転バーの位置及び／若しくは傾斜角を調整するための調整装置を収容するために用いられる供給トラフを更に含んでいてもよい。

好ましいが必須ではない実施形態では、通気された湿潤プレミックスを塗布するために、回転バーが用いられる。好ましくは、回転バーは、５～８０ｒｐｍ、好ましくは６～６０ｒｐｍ、より好ましくは８～５０ｒｐｍ、最も好ましくは１０～４０ｒｐｍの速度で回転し得る。また好ましくは、回転バーは、回転バーと、回転ドラムの外面又は加熱された移動ベルトとの間の距離が３ｍｍ～１５ｍｍ、好ましくは４ｍｍ～１２ｍｍ、より好ましくは５ｍｍ～１０ｍｍ、最も好ましくは６ｍｍ～１０ｍｍになるように配置され得る。いかなる理論にも束縛されるものではないが、適切な回転速度及び／又は回転バーと回転ドラムの外面若しくは加熱された移動ベルトとの間の適切な距離が使用される場合、回転バーは、更なる気泡を導入しない、及び／又は大きな気泡の形成を損なわせる恐れがある高剪断力を引き起こさないと考えられる。したがって、加熱表面上に供給されるプレミックスの気泡サイズが更に大きくなり、次に、形成されたシートにおいて細孔構造が改善され得る。

別の好ましいが必須ではない実施形態では、通気された湿潤プレミックスを塗布するために、供給ダイが用いられる。好ましくは、供給ダイは、約０．１ｍ／分～約５０ｍ／分、好ましくは約０．１５ｍ／分～約２０ｍ／分、より好ましくは約０．２ｍ／分～約１０ｍ／分の供給速度を有し得る。また好ましくは、供給ダイは、供給ダイと回転ドラムの外面又は加熱移動ベルトとの間の距離が０．１ｍｍ～１５ｍｍ、好ましくは０．２ｍｍ～１２ｍｍ、より好ましくは０．３ｍｍ～１０ｍｍ、最も好ましくは０．５ｍｍ～５ｍｍになるように配置され得る。いかなる理論にも束縛されるものではないが、適切な供給速度及び／又は供給ダイと回転ドラムの外面若しくは加熱された移動ベルトとの間の適切な距離が使用される場合、好ましいシート形成及び／又は更に大きな気泡サイズが実現し得ると考えられる。

また、急速な熱損失を防ぐために、好ましくはベースブラケットに取り付けられた加熱シールドが存在していてもよい。加熱シールドはまた、加熱表面により必要とされるエネルギーを有効に節約し、それによって、エネルギー消費を低減し、かつコスト削減を提供することができる。加熱シールドは、モジュール式組立構造体、又は統合型構造体であり、基部ブラケットから自由に取り外すことができる。熱蒸気を吸引するための加熱シールドには、何らかの水凝縮物が、形成されているシート様物品上に落下するのを回避するために、吸引装置も設置されている。

加熱表面によって既に形成されているシート様物品を掻き取るか又は掬い上げるための、好ましくはベースブラケットに取り付けられた任意選択の静的掻き取り機構が存在していてもよい。静的掻き取り機構は、更なる処理のために既に形成されたシート様物品を下流に搬送するために、ベースブラケット上又はその片側に設置することができる。静的掻き取り機構は、加熱された回転可能なドラムに、自動的に又は手動で接近し及びそこから離れるように移動することができる。

好ましくは、本発明の可撓性多孔質溶解性固体シートの作製プロセスは、以下のとおりであってよい。まず、ベースブラケット上の非粘着コーティングを有する加熱された回転可能なドラムを、電動駆動装置によって駆動する。次に、調整装置が、供給ホッパと加熱された回転可能なドラムの外面との間の距離が予め設定された値になるように供給機構を調整する。一方、供給ホッパは、可撓性多孔質溶解性固体シートを作製するための全て又はいくつかの原材料を含有する通気された湿潤プレミックスを、加熱された回転可能なドラムの外面上に加えて、その上に、前のセクションで説明したとおりの所望の厚さを有する通気された湿潤プレミックスの薄層を形成する。任意選択的に、加熱シールドの吸引装置は、加熱された回転可能なドラムによって生成された熱蒸気を吸引する。次に、静的掻き取り機構が、加熱された回転可能なドラムによって比較的低温（例えば、１３０℃）で乾燥された後に、通気された湿潤プレミックスの薄層によって形成された乾燥／固化したシートを掻き取る／掬い上げる。乾燥／固化したシートはまた、このような静的掻き取り機構を用いずに、手動で又は自動的に剥離され、次いでローラーバーによって巻き上げることもできる。

本発明における総乾燥時間は、湿潤プレミックス中の配合物量及び固体含有量、乾燥温度、熱エネルギー流量、及び乾燥されるシート材料の厚さに依存する。好ましくは、乾燥時間は、約１分～約６０分、好ましくは約２分～約３０分、より好ましくは約２～約１５分、更により好ましくは約２～約１０分、最も好ましくは約２～約５分、例えば、３分、５分、７分、１０分、１５分、２０分、２５分、３０分、又はその間の任意の範囲である。

このような乾燥時間中、加熱方向は、乾燥時間の半分超、好ましくは乾燥時間の５５％又は６０％超（例えば、上述の回転ドラム型の加熱／乾燥構成におけるもののように）、より好ましくは乾燥時間の７５％超又は更には１００％（例えば、上述の底部伝導型の加熱／乾燥構成におけるもののように）にわたって重力方向と実質的に反対となるように配置される。更に、通気された湿潤プレミックスのシートは、第１の加熱方向の下で第１の持続時間にわたって乾燥され、次いで第２の反対側の加熱方向の下で第２の持続時間にわたって乾燥させることができ、第１の加熱方向は、重力方向と実質的に反対であり、第１の持続時間は、全乾燥時間の５１％～９９％（例えば、５５％、６０％、６５％、７０％～８０％、８５％、９０％、又は９５％）のいずれかにある。このような加熱方向の変化は、例えば、長手方向中心軸に沿って回転することができる蛇行形状の細長い加熱ベルトによって、本明細書に図示されていない様々な他の構成によって容易に達成することができる。

ＩＶ．本発明の固体シート物品の物理的特性
上述の処理工程によって形成された可撓性多孔質溶解性固体シート物品は、シート物品へのより容易な水の侵入、及び水におけるシート物品のより速い溶解を可能にする改善された細孔構造によって特徴付けられる。このような改善された細孔構造は、主に上述のような様々な処理条件を調節することによって達成され、それらは、比較的独立しているか、又は化学的配合物若しくはそのようなシート物品の作製に使用される特定の成分によって影響を受けない。

一般に、このような固体シート物品は、（ｉ）以下の試験３によって測定したとき、約８０％～１００％、好ましくは約８５％～１００％、より好ましくは約９０％～１００％の連続気泡含有パーセント、及び（ｉｉ）以下の試験２に記載のＭｉｃｒｏ－ＣＴ法によって測定したとき、約１００μｍ～約２０００μｍ、好ましくは約１５０μｍ～約１０００μｍ、より好ましくは約２００μｍ～約６００μｍの全体平均孔径、によって特徴付けられてもよい。全体平均孔径は、本発明のＯＣＦ構造の多孔度を定義する。連続気泡含有パーセントは、本発明のＯＣＦ構造中の細孔間の相互結合性を定義する。ＯＣＦ構造の相互結合性はまた、国際公開第２０１００７７６２７号及び同第２０１２１３８８２０号に開示されている星形体積又は構造モデル指数（Structure Model Index、ＳＭＩ）によっても説明され得る。

本発明のこのような固体シート物品は、対向する上面及び底面を有し、その上面は、以下の試験１に記載のＳＥＭ法によって測定したとき、約３００μｍ超、好ましくは約３１０μｍ超、好ましくは約３２０μｍ超、より好ましくは約３３０μｍ超、最も好ましくは約３５０μｍ超の表面平均細孔直径によって特徴付けられ得る。先行技術の加熱／乾燥構成（例えば、対流型、マイクロ波型、又は衝突式オーブン型の構成）によって形成される固体シート物品と比較すると、（以下の実施例１に詳細に記載される図６Ａ～図６Ｂ、図７Ａ～図７Ｂ、及び図８Ａ～図８Ｂによって実証されるように）本発明の加熱／乾燥構成によって形成される固体シート物品は、その上面に著しく大きな表面平均細孔直径を有する。

また更に、本発明の加熱／乾燥構成によって形成される固体シート物品は、先行技術の加熱／乾燥構成によって形成されたシートと比較して、その厚さ方向に沿った異なる領域間のより均一な孔径分布によって特徴付けられる。具体的には、本発明の固体シート物品は、上面に隣接する上部領域と、底面に隣接する底部領域と、それらの間の中間領域とを含み、上部領域、中間領域、及び底部領域は全て同じ厚さを有する。このような固体シート物品の上部領域、中間領域、及び底部領域の各々は、平均孔径によって特徴付けられるが、上部領域における平均孔径に対する底部領域における平均孔径の比率（すなわち、底部対上部平均孔径比）は、約０．６～約１．５、好ましくは約０．７～約１．４、好ましくは約０．８～約１．３、より好ましくは約１～約１．２である。比較すると、先行技術の衝突式オーブン型の加熱／乾燥構成によって形成された固体シート物品は、１．５超、典型的には約１．７～２．２（以下の実施例１に実証されるように）の底部対上部平均孔径比を有してもよい。更に、本発明の固体シート物品は、約０．５～約１．５、好ましくは約０．６～約１．３、より好ましくは約０．８～約１．２、最も好ましくは約０．９～約１．１の底部対中間平均孔径比、並びに約１～約１．５、好ましくは約１～約１．４、より好ましくは約１～約１．２の中間対上部平均孔径比によって特徴付けられてもよい。

また更に、本発明の固体シート物品の上部領域、中間領域、及び底部領域における平均孔径間の相対標準偏差（relative standard deviation、ＲＳＴＤ）は、２０％以下、好ましくは１５％以下、より好ましくは１０％以下、最も好ましくは５％以下である。対照的に、先行技術の衝突式オーブン型の加熱／乾燥構成によって形成された固体シート物品は、２０％超、恐らく２５％超、又は更には３５％超の上部／中間／底部の平均細孔径間の相対標準偏差（ＲＳＴＤ）を有し得る。

好ましくは、本発明の固体シート物品は、以下の試験２によって測定したとき、約５μｍ～約２００μｍ、好ましくは約１０μｍ～約１００μｍ、より好ましくは約１０μｍ～約８０μｍの平均気泡壁厚さによって更に特徴付けられる。

本発明の固体シート物品は、少量の水を含んでもよい。好ましくは、それは、以下の試験４によって測定したとき、当該固体シート物品の０．５重量％～２５重量％、好ましくは１重量％～２０％重量％、より好ましくは３重量％～１０％重量％の最終水分含量によって特徴付けられる。得られる固体シート物品における適切な最終水分含量は、シート物品の所望の可撓性／変形性を確保し、並びに消費者に柔らかな／滑らかな感触を提供することができる。最終水分含量が低すぎる場合、シート物品は、脆すぎたり剛性が高すぎたりする場合がある。最終水分含量が高すぎる場合、シート物品はべたつきが多すぎる場合があり、その全体的な構造的一体性が損なわれる場合がある。

本発明の固体シート物品は、約０．６ｍｍ～約３．５ｍｍ、好ましくは約０．７ｍｍ～約３ｍｍ、より好ましくは約０．８ｍｍ～約２ｍｍ、最も好ましくは約１ｍｍ～約１．５ｍｍの範囲の厚さを有し得る。固体シート物品の厚さは、以下に説明される試験６を使用して測定することができる。乾燥後の固体シート物品は、ひいては全体的な体積膨張を招く細孔膨張に起因して、通気された湿潤プレミックスのシートよりもわずかに厚くてもよい。

本発明の固体シート物品は、以下に記載する試験６によって測定したとき、約５０グラム／ｍ^２～約２５０グラム／ｍ^２、好ましくは約８０グラム／ｍ^２～約２２０グラム／ｍ^２、より好ましくは約１００グラム／ｍ^２～約２００グラム／ｍ^２の坪量によって更に特徴付けられ得る。

また更に、本発明の固体シート物品は、以下の試験７によって測定したとき、約０．０５グラム／ｃｍ^３～約０．５グラム／ｃｍ^３、好ましくは約０．０６グラム／ｃｍ^３～約０．４グラム／ｃｍ^３、より好ましくは約０．０７グラム／ｃｍ^３～約０．２グラム／ｃｍ^３、最も好ましくは約０．０８グラム／ｃｍ^３～約０．１５グラム／ｃｍ^３の範囲の密度を有していてよい。本発明の固体シート物品の密度は、全体的な体積膨張を招く細孔膨張にも起因して、通気された湿潤プレミックスのシートの密度よりも低い。

更に、本発明の固体シート物品は、以下に記載する試験８によって測定したとき、約０．０３ｍ^２／ｇ～約０．２５ｍ^２／ｇ、好ましくは約０．０４ｍ^２／ｇ～約０．２２ｍ^２／ｇ、より好ましくは０．０５ｍ^２／ｇ～０．２ｍ^２／ｇ、最も好ましくは０．１ｍ^２／ｇ～０．１８ｍ^２／ｇの比表面積によって特徴付けられ得る。本発明の固体シート物品の比表面積は、その多孔度を示し得、例えば、比表面積が大きいほど、シート物品がより多孔質であり、その溶解速度が速くなるといった、その溶解速度に影響を与え得る。

Ｖ．本発明の固体シート物品の配合物
１．水溶性ポリマー
上述したように、本発明の可撓性多孔質溶解性固体シート物品は、水溶性ポリマー及び界面活性剤を含む湿潤プレミックスによって形成され得る。このような水溶性ポリマーは、結果として得られる固体シート物品において、フィルム形成剤、構造剤、並びに他の活性成分（例えば、界面活性剤、乳化剤、ビルダー、キレート剤、香料、着色剤など）のためのキャリアとして機能し得る。

好ましくは、湿潤プレミックスは、プレミックスの約３重量％～約２０重量％の水溶性ポリマー、一実施形態では、プレミックスの約５重量％～約１５重量％の水溶性ポリマー、一実施形態では、プレミックスの約７重量％～約１０重量％の水溶性ポリマーを含んでもよい。

乾燥後、水溶性ポリマーは、本発明の可撓性多孔質溶解性固体シート物品中に、固体シート物品の総重量に対して約５％～約４０％、好ましくは約８％～約３０％、より好ましくは約１０％～約２５％の範囲の量で存在することが好ましい。本発明の特に好ましい実施形態では、本発明の可撓性多孔質溶解性固体シート物品中に存在する水溶性ポリマーの総量は、そのような物品の総重量の２５重量％以下である。

本発明の実施に好適な水溶性ポリマーは、約５，０００～約４００，０００ダルトン、より好ましくは約１０，０００～約３００，０００ダルトン、更により好ましくは約１５，０００～約２００，０００ダルトン、最も好ましくは約２０，０００～約１５０，０００ダルトンの範囲の重量平均分子量を有するものを選択してよい。重量平均分子量は、各ポリマー原材料の平均分子量を加算し、多孔質固体物内に存在するポリマーの総重量の重さによるそれぞれの相対的重量パーセントを乗じて計算する。本明細書で使用される水溶性ポリマーの重量平均分子量は、湿潤プレミックスの粘度に影響を与える場合があり、これはひいては、通気工程中の気泡の数及びサイズ、並びに乾燥工程中の細孔膨張／開口結果に影響を与え得る。更に、水溶性ポリマーの重量平均分子量は、湿潤プレミックスの全体的なフィルム形成特性、及びある界面活性剤との適合性／不適合性に影響を及ぼし得る。

本発明の水溶性ポリマーとしては、ポリビニルアルコール、ポリビニルピロリドン、ポリアルキレンオキシド、ポリアクリレート、カプロラクタム、ポリメタクリレート、ポリメチルメタクリレート、ポリアクリルアミド、ポリメチルアクリルアミド、ポリジメチルアクリルアミド、ポリエチレングリコールモノメタアクリレート、アクリル酸とメチルアクリレートとのコポリマー、ポリウレタン、ポリカルボン酸、ポリビニルアセテート、ポリエステル、ポリアミド、ポリアミン、ポリエチレンイミン、マレイン酸／（アクリレート又はメタクリレート）コポリマー、メチルビニルエーテルと無水マレイン酸とのコポリマー、酢酸ビニルとクロトン酸とのコポリマー、ビニルピロリドン及び酢酸ビニルのコポリマー、ビニルピロリドン及びカプロラクタムのコポリマー、ビニルピロリドン／酢酸ビニルのコポリマー、アニオン性モノマーと、カチオン性モノマーと両性モノマーとのコポリマー、並びにこれらの組み合わせを含む合成ポリマーが挙げられ得るが、これらに限定されない。

本発明の水溶性ポリマーはまた、カラヤガム、トラガカントガム、アラビアゴム、アセマンナン、コンニャクマンナン、アカシアガム、ガティガム、乳清タンパク質単離物、及び大豆タンパク質単離物などの例を含む植物起源のもの、グアーガム、ローカストビーンガム、マルメロ種子、及びオオバコ種子を含む種子抽出物、カラギーナン、アルギン酸、及び寒天などの海藻抽出物、果物抽出物（ペクチン）、キサンタンガム、ジェランガム、プルラン、ヒアルロン酸、コンドロイチン硫酸、及びデキストランを含む微生物由来のもの；並びにカゼイン、ゼラチン、ケラチン、ケラチン加水分解物、スルホン酸ケラチン、アルブミン、コラーゲン、グルテリン、グルカゴン、グルテン、ゼイン、及びシェラックを含む動物起源のもの、を含む天然起源のポリマーから選択されてもよい。

改質された天然ポリマーはまた、本発明において水溶性ポリマーとして使用されてもよい。好適な改質された天然ポリマーとしては、ヒドロキシプロピルメチルセルロース、ヒドロキシメチルセルロース、ヒドロキシエチルセルロース、メチルセルロース、ヒドロキシプロピルセルロース、エチルセルロース、カルボキシメチルセルロース、セルロースアセテートフタレート、ニトロセルロース及び他のセルロースエーテル／エステルのようなセルロース誘導体、並びにヒドロキシプロピルのようなグアー誘導体が挙げられるが、これらに限定されない。

本発明の水溶性ポリマーは、デンプンを含んでもよい。本明細書で使用するとき、「デンプン」という用語は、天然に存在するデンプン又は改質されたデンプンの両方を含む。デンプンの典型的な供給源としては、穀物、塊茎、根、豆果及び果実を挙げることができる。より具体的な天然の供給源としては、トウモロコシ、豆、ポテト、バナナ、大麦、小麦、米、サゴ、アマランス、タピオカ、アロールート、カンナ、サトウモロコシ、及びそれらのろう質又は高級アミラーゼ種を挙げることができる。天然デンプンは、剪断されたデンプン又は熱抑制されたデンプンなどの物理的に改質されたデンプン、架橋、アセチル化、及び有機エステル化、ヒドロキシエチル化、及びヒドロキシプロピル化、リン酸化、並びに無機エステル化、カチオン性、アニオン性、非イオン性、両性及び双極性、並びにこれらのコハク酸塩及び置換サクシネート誘導体などの化学的に改質されたデンプン、酸化、酵素変換、酸加水分解、熱若しくは酸デキストリン化、熱的及び／又は剪断された生成物によって調製される流動性又は薄煮沸デンプンを含む任意のデンプンに由来する変換生成物も本明細書において有用であり得、並びに、当該技術分野において既知のアルファ化デンプン、を含んだ改質デンプンを形成するために当該技術分野において既知の任意の改質方法によって改質することができる。

本発明の好ましい水溶性ポリマーとしては、ポリビニルアルコール、ポリビニルピロリド、ポリアルキレンオキシド、デンプン及びデンプン誘導体、プルラン、ゼラチン、ヒドロキシプロピルメチルセルロース、メチルセルロース、並びにカルボキシメチルセルロースが挙げられる。本発明のより好ましい水溶性ポリマーとしては、ポリビニルアルコール、及びヒドロキシプロピルメチルセルロースが挙げられる。

本発明の最も好ましい水溶性ポリマーは、約４０％～約１００％、好ましくは約５０％～約９５％、より好ましくは約６５％～約９２％、最も好ましくは約７０％～約９０％の範囲の加水分解度によって特徴付けられるポリビニルアルコールである。市販のポリビニルアルコールとしては、Ｃｅｌａｎｅｓｅ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ（Ｔｅｘａｓ，ＵＳＡ）からの商品名ＣＥＬＶＯＬのもの、限定するものではないが、ＣＥＬＶＯＬ ５２３、ＣＥＬＶＯＬ ５３０、ＣＥＬＶＯＬ ５４０、ＣＥＬＶＯＬ ５１８、ＣＥＬＶＯＬ ５１３、ＣＥＬＶＯＬ ５０８、ＣＥＬＶＯＬ ５０４、Ｋｕｒａｒａｙ Ｅｕｒｏｐｅ ＧｍｂＨ（Ｆｒａｎｋｆｕｒｔ，Ｇｅｒｍａｎｙ）からの商品名Ｍｏｗｉｏｌ（登録商標）のもの及びＰＯＶＡＬ（商標）、Ｌｕｂｏｎ Ｖｉｎｙｌｏｎ Ｃｏ．（Ｎａｎｊｉｎｇ，Ｃｈｉｎａ）を含む様々な供給元から市販されているＰＶＡ １７８８（ＰＶＡ ＢＰ１７とも称される）、並びにこれらの組み合わせが挙げられる。本発明の特に好ましい実施形態では、可撓性多孔質溶解性固体シート物品は、このような物品の総重量の約１０重量％～約２５重量％、より好ましくは約１５重量％～約２３重量％の、８０，０００～約１５０，０００ダルトンの範囲の重量平均分子量、及び約８０％～約９０％の範囲の加水分解度を有するポリビニルアルコールを含む。

上述したようなポリビニルアルコールに加えて、本明細書に記載されたような必須の構造と物理的／化学的特性を備える固体シート物品を提供するのに役立つ限り、単一のデンプン又はデンプンの組み合わせを、必要とされる水溶性ポリマーの全体の濃度を低減させるような量の充填材料として使用してもよい。しかしながら、デンプンが多すぎると、シート物品の溶解度及び構造的一体性を含む場合がある。したがって、本発明の好ましい実施形態では、固体シート物品は、当該固体シート物品の２０％重量％以下、好ましくは０重量％～１０％重量％、より好ましくは０重量％～５％重量％、最も好ましくは０重量％～１％重量％のデンプンを含むことが望ましい。

２．界面活性剤
上述の水溶性ポリマーに加えて、本発明の固体シート物品は、１種以上の界面活性剤を含む。界面活性剤は、本発明の所望のＯＣＦ構造を形成するのに十分な量の安定した気泡を生成するために、通気プロセス中に乳化剤として機能し得る。更に、界面活性剤は、所望の洗浄効果を実現するための活性成分として機能し得る。

本発明の好ましい実施形態では、固体シート物品は、アニオン性界面活性剤、非イオン性界面活性剤、カチオン性界面活性剤、双性イオン性界面活性剤、両性界面活性剤、ポリマー界面活性剤、又はこれらの組み合わせからなる群から選択される１種以上の界面活性剤を含む。このような固体シート物品の所望の用途及び達成すべき所望の消費者利益に応じて、異なる界面活性剤を選択することができる。本発明の１つの利点は、固体シート物品のＯＣＦ構造が、高速溶解を依然として提供しながら、高い界面活性剤含有量を組み込むことを可能にすることである。結果的に、高濃度の洗浄組成物を本発明の固体シート物品に配合して、消費者に新たなかつ優れた洗浄体験を提供することができる。

本明細書で使用する界面活性剤は、慣例的な観念（すなわち、消費者の目を引く泡立ち効果を提供する界面活性剤）及び乳化剤（すなわち、任意の泡立ち性能を提供しないが、主に安定した発泡構造体を作製する際のプロセス助剤として意図されるもの）の両方の界面活性剤を含んでもよい。本明細書で界面活性剤成分として使用される乳化剤の例としては、モノ－及びジ－グリセリド、脂肪族アルコール、ポリグリセロールエステル、プロピレングリコールエステル、ソルビタンエステル、及び既知の又は別の方法で空気界面を安定化するのに一般的に使用される他の乳化剤が挙げられる。

本発明の固体シート物品中に存在する界面活性剤の総量は、当該固体シート物品の総重量の約５重量％～約８０重量％、好ましくは約１０重量％～約７０重量％、より好ましくは約３０重量％～約６５重量％の広い範囲であってもよい。結果的に、湿潤プレミックスは、湿潤プレミックスの約１重量％～約４０重量％の界面活性剤、一実施形態では湿潤プレミックスの約２重量％～約３５重量％の界面活性剤、一実施形態では湿潤プレミックスの約５重量％～約３０重量％の界面活性剤を含んでもよい。

本発明の好ましい実施形態では、本発明の固体シート物品は、当該固体シート物品の総重量の約３０重量％～約８０重量％、好ましくは約４０重量％～約７０重量％、より好ましくは約５０重量％～約６５重量％の１種以上の界面活性剤を含有する洗浄製品である。このようなケースでは、湿潤プレミックスは、湿潤プレミックスの約１０重量％～約４０重量％の界面活性剤、一実施形態では湿潤プレミックスの約１２重量％～約３５重量％の界面活性剤、一実施形態では湿潤プレミックスの約１５重量％～約３０重量％の界面活性剤を含んでもよい。

本明細書に用いるのに好適なアニオン性界面活性剤の非限定的な例としては、アルキル及びアルキルエーテル硫酸塩、硫酸化モノグリセリド、スルホン化オレフィン、アルキルアリールスルホン酸塩、一級又は二級アルカンスルホン酸塩、アルキルスルホコハク酸塩、アシルタウレート、アシルイセチオネート、アルキルグリセリルエーテルスルホン酸塩、スルホン化メチルエステル、スルホン化脂肪酸、アルキルホスフェート、アシルグルタメート、アシルサルコシネート、アルキルスルホアセテート、アシル化ペプチド、アルキルエーテルカルボキシレート、アシルラクチレート、アニオン性フルオロ界面活性剤、ラウロイルグルタミン酸ナトリウム、並びにこれらの組み合わせが挙げられる。

本発明の実施に特に好適なアニオン性界面活性剤の１つのカテゴリとしては、Ｃ_６～Ｃ_２０直鎖状アルキルベンゼンスルホネート（linear alkylbenzene sulphonate、ＬＡＳ）界面活性剤が挙げられる。ＬＡＳ界面活性剤は、当該技術分野において周知であり、市販の直鎖状アルキルベンゼンをスルホン化することによって容易に入手することができる。本発明で使用することができる例示的なＣ_１０～Ｃ_２０直鎖状アルキルベンゼンスルホネートとしては、Ｃ_１０～Ｃ_２０直鎖状アルキルベンゼンスルホン酸のアルカリ金属塩、アルカリ土類金属塩、又はアンモニウム塩、好ましくは、Ｃ_１１～Ｃ_１８若しくはＣ_１１～Ｃ_１４直鎖状アルキルベンゼンスルホン酸のナトリウム塩、カリウム塩、マグネシウム塩、及び／又はアンモニウム塩が挙げられる。より好ましいものは、Ｃ_１２及び／又はＣ_１４直鎖状アルキルベンゼンスルホン酸のナトリウム塩又はカリウム塩であり、最も好ましいものは、Ｃ_１２及び／又はＣ_１４直鎖状アルキルベンゼンスルホン酸のナトリウム塩、すなわち、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム又はテトラデシルベンゼンスルホン酸ナトリウムである。

ＬＡＳは優れた洗浄効果をもたらし、洗濯洗剤用途での使用に特に好適である。より高い重量平均分子量（例えば、約５０，０００～約４００，０００ダルトン、好ましくは約６０，０００～約３００，０００ダルトン、より好ましくは約７０，０００～約２００，０００ダルトン、最も好ましくは約８０，０００～約１５０，０００ダルトン）を有するポリビニルアルコールがフィルム形成剤及びキャリアとして使用されるとき、ＬＡＳは主界面活性剤、すなわち、全体的な組成物のフィルム形成性能及び安定性に悪影響を及ぼすことなく、固体シート物品中の総界面活性剤含有量の５０重量％超の量で存在するものとして使用することができることが、本発明の驚くべきかつ予想外の発見であった。それに対応して、本発明の特定の実施形態では、ＬＡＳは、固体シート物品中の主界面活性剤として使用される。ＬＡＳが本発明の固体シート物品中に存在する場合、その量は、その固体シート物品の総重量の約１０重量％～約７０重量％、好ましくは約２０重量％～約６５重量％、より好ましくは約４０重量％～約６０重量％の範囲であってもよい。

本発明の実施に好適なアニオン性界面活性剤の別のカテゴリとしては、約０．５～約５、好ましくは約０．８～約４、より好ましくは約１～約３、最も好ましくは約１．５～約２．５の範囲の重量平均アルコキシル化度を有するトリデセス硫酸ナトリウム（sodium trideceth sulfates、ＳＴＳ）が挙げられる。トリデセスは、一実施形態では、１分子当たり平均して少なくとも１つのメチル分岐を含む炭素１３個の分岐鎖アルコキシル化炭化水素である。本発明で使用されるＳＴＳとしては、ＳＴ（ＥＯｘＰＯｙ）Ｓを挙げることができ、一方、ＥＯｘは、０～５、好ましくは１～４、より好ましくは１～３の範囲の繰り返し数ｘを有する繰り返しエチレンオキシド単位を表し、ＰＯｙは、０～５、好ましくは０～４、より好ましくは０～２の範囲の繰り返し数ｙを有する繰り返しプロピレンオキシド単位を表す。例えば、約２の重量平均エトキシル化度を有するＳＴ２Ｓなどの材料は、エトキシレートなし、１モルのエトキシレート、３モルのエトキシレートなどを有する有意な量の分子を含んでもよく、一方、エトキシル化の分布は、広い、狭い、又は切断されたものとなり得、それでもなお約２の総重量平均エトキシル化度をもたらすことができることが理解される。ＳＴＳは、パーソナルクレンジング用途に特に好適であり、より高い重量平均分子量（例えば、約５０，０００～約４００，０００ダルトン、好ましくは約６０，０００～約３００，０００ダルトン、より好ましくは約７０，０００～約２００，０００ダルトン、最も好ましくは約８０，０００～約１５０，０００ダルトン）を有するポリビニルアルコールがフィルム形成剤及びキャリアとして使用されるとき、ＳＴＳは主界面活性剤、すなわち、全体的な組成物のフィルム形成性能及び安定性に悪影響を及ぼすことなく、固体シート物品中の総界面活性剤含有量の５０重量％超の量で存在するものとして使用することができることが、本発明の驚くべきかつ予想外の発見であった。それに対応して、本発明の特定の実施形態では、ＳＴＳは、固体シート物品中の主界面活性剤として使用される。ＳＴＳが本発明の固体シート物品中に存在する場合、その量は、その固体シート物品の総重量の約１０重量％～約７０重量％、好ましくは約２０重量％～約６５重量％、より好ましくは約４０重量％～約６０重量％の範囲であってもよい。

本発明の実施に好適なアニオン性界面活性剤の別のカテゴリとしては、アルキルサルフェートが挙げられる。これら物質は、対応する式：ＲＯＳＯ_３Ｍ（式中、Ｒは、約６～約２０個の炭素原子のアルキル又はアルケニルであり、ｘは１～１０であり、Ｍは、アンモニウム、ナトリウム、カリウム及びトリエタノールアミンなどの水溶性カチオンである）を有する。好ましくは、Ｒは、約６～約１８個、好ましくは約８～約１６個、より好ましくは約１０～約１４個の炭素原子を有する。以前に、非アルコキシル化直鎖又は分枝鎖状Ｃ_６～Ｃ_２０アルキル（ＡＳ）は、低分子量ポリビニルアルコール（例えば、５０，０００ダルトン以下の重量平均分子量を有するもの）とのフィルム形成性能及び貯蔵安定性の適合性に起因して、溶解性固体シート物品中の好ましい界面活性剤、特にその中の主界面活性剤として考えられてきた。しかしながら、より高い重量平均分子量（例えば、約５０，０００～約４００，０００ダルトン、好ましくは約６０，０００～約３００，０００ダルトン、より好ましくは約７０，０００～約２００，０００ダルトン、最も好ましくは約８０，０００～約１５０，０００ダルトン）を有するポリビニルアルコールがフィルム形成剤及びキャリアとして使用されるとき、ＬＡＳ及び／又はＳＴＳなどの他の界面活性剤が、全体的な組成物のフィルム形成性能及び安定性に悪影響を及ぼすことなく、固体シート物品中の主界面活性剤として使用することができることが、本発明の驚くべきかつ予想外の発見であった。したがって、本発明の特に好ましい実施形態では、当該固体シート物品の約２０％重量％以下、好ましくは０重量％～約１０重量％、より好ましくは０重量％～約５重量％、最も好ましくは０重量％～約１％重量のＡＳを有する固体シート物品を提供することが望ましい。

本発明の実施に好適なアニオン性界面活性剤の別のカテゴリとしては、直鎖又は分枝鎖状Ｃ_６～Ｃ_２０アルキルアルコキシサルフェート（alkylalkoxy sulfates、ＡＡＳ）が挙げられる。このカテゴリの中でも、対応する式：ＲＯ（Ｃ_２Ｈ_４Ｏ）_ｘＳＯ_３Ｍを有する直鎖又は分岐鎖状アルキルエトキシサルフェート（alkylethoxy sulfates、ＡＥＳ）が特に好ましく、式中、Ｒは、約６～約２０個の炭素原子のアルキル又はアルケニルであり、ｘは１～１０であり、Ｍは、アンモニウム、ナトリウム、カリウム及びトリエタノールアミンなどの水溶性カチオンである。好ましくは、Ｒは、約６～約１８個、好ましくは約８～約１６個、より好ましくは約１０～約１４個の炭素原子を有する。ＡＥＳ界面活性剤は、典型的には、エチレンオキシドと約６～約２０個の炭素原子を有する一価アルコールとの縮合生成物として作製される。有用なアルコールは、脂肪、例えば、ココナッツ油若しくは獣脂から誘導され得るか、又は合成であり得る。本明細書では、ココナッツ油から誘導されるラウリルアルコール及び直鎖アルコールが好ましい。このようなアルコールは、約１～約１０、好ましくは約３～約５、特に約３の、モル割合のエチレンオキシドと反応され、例えば、アルコール１モル当たり平均３モルのエチレンオキシドを有する得られた分子種の混合物は、スルフェート化され、中和される。非常に好ましいＡＥＳは、個々の化合物の混合物を含むものであり、当該混合物は、約１０個～約１６個の炭素原子の平均アルキル鎖長、及び約１～約４モルのエチレンオキシドの平均エトキシル化度を有する。ＡＡＳが本発明の固体シート物品中に存在する場合、その量は、その固体シート物品の総重量の約２重量％～約４０重量％、好ましくは約５重量％～約３０重量％、より好ましくは約８重量％～約１２重量％の範囲であってもよい。

他の好適なアニオン性界面活性剤としては、一般式［Ｒ^１－ＳＯ_３－Ｍ］の有機硫酸反応生成物の水溶性塩が挙げられ、式中、Ｒ^１は、約６～約２０個、好ましくは約１０～約１８個の炭素原子を有する、直鎖又は分枝鎖状の飽和脂肪族炭化水素ラジカルからなる群から選択され、Ｍはカチオンである。アルカリ金属及びアンモニウムスルホン化Ｃ_{１０～１８}ｎ－パラフィンが好ましい。他の好適なアニオン性界面活性剤としては、約１２～約２４個の炭素原子を有するオレフィンスルホネートが挙げられる。オレフィンスルホネートが誘導されるα－オレフィンは、約１２～約２４個の炭素原子、好ましくは約１４～約１６個の炭素原子を有するモノ－オレフィンである。好ましくは、それらは直鎖オレフィンである。

布地及びホームケア組成物に用いるのに好適なアニオン性界面活性剤の別の部類は、β－アルキルオキシアルカン酸塩である。これらの化合物は、以下の式を有し、

式中、Ｒ_１は、約６～約２０個の炭素原子を有する直鎖状アルキル基であり、Ｒ_２は、約１（好ましい）～約３個の炭素原子を有する低アルキル基であり、Ｍは、上述の水溶性カチオンである。

好適なアニオン性界面活性剤の更なる例は、イセチオン酸でエステル化され、水酸化ナトリウムで中和された脂肪酸の反応生成物（例えば、脂肪酸はココナツ油に由来する）、例えば、脂肪酸がココナツ油に由来するメチルタウリドの脂肪酸アミドのナトリウム又はカリウム塩である。更に好適な他のアニオン性界面活性剤は、スクシネートであり、その例としては、二ナトリウムＮ－オクタデシルスルホスクシネート、ジアンモニオウムラウリルスルホスクシネート、四ナトリウムＮ－（１，２－ジカルボキシエチル）－Ｎ－オクタデシルスルホスクシナメート、スルホコハク酸ナトリウムのジアミルエステル、スルホコハク酸ナトリウムのジヘキシルエステル、及びスルホコハク酸ナトリウムのジオクチルエステルが挙げられる。

本発明の固体シート物品に含まれ得る非イオン性界面活性剤は、アルキルアルコキシル化アルコール、アルキルアルコキシル化フェノール、アルキル多糖類（特にアルキルグルコシド及びアルキルポリグルコシド）、ポリヒドロキシ脂肪酸アミド、アルコキシル化脂肪酸エステル、スクロースエステル、ソルビタンエステル、及びソルビタンエステルのアルコキシル化誘導体、アミンオキシドなどが挙げられるがこれらに限定されない、任意の従来の非イオン性界面活性剤であってもよい。好ましい非イオン性界面活性剤は、式Ｒ^１（ＯＣ_２Ｈ_４）_ｎＯＨ（式中、Ｒ_１はＣ_８～Ｃ_１８アルキル基又はアルキルフェニル基であり、ｎは約１～約８０である）のものである。特に好ましいのは、Ｓｈｅｌｌから市販されているＮＥＯＤＯＬ（登録商標）非イオン性界面活性剤などの、約１～約２０、好ましくは約５～約１５、より好ましくは約７～約１０の重量平均エトキシル化度を有するＣ_８～Ｃ_１８アルキルエトキシル化アルコールである。本明細書で有用な非イオン性界面活性剤の他の非限定例としては、アルコキシレート単位がエチレンオキシ単位、プロピレンオキシ単位、又はこれらの混合物であり得るＣ_６～Ｃ_１２アルキルフェノールアルコキシレート；Ｃ_１２～Ｃ_１８アルコール、及びエチレンオキシド／プロピレンオキシドブロックポリマーとのＣ_６～Ｃ_１２アルキルフェノール縮合物、例えば、ＢＡＳＦ製のＰｌｕｒｏｎｉｃ（登録商標）、Ｃ_１４～Ｃ_２２中鎖分枝鎖状アルコール（ＢＡ）；Ｃ_１４～Ｃ_２２中鎖分枝鎖状アルキルアルコキシレート、ＢＡＥ_ｘ（式中、ｘは１～３０である）、アルキル多糖類、具体的にはアルキルポリグリコシド；ポリヒドロキシ脂肪酸アミド；及びエーテル末端処理ポリ（オキシアルキル化）アルコール界面活性剤が挙げられる。好適な非イオン性界面活性剤としては、商標名Ｌｕｔｅｎｓｏｌ（登録商標）としてＢＡＳＦから販売されているものも挙げられる。

好ましい実施形態では、非イオン性界面活性剤としては、モノラウリン酸ソルビタン（ＳＰＡＮ（登録商標）２０）、モノパルミチン酸ソルビタン（ＳＰＡＮ（登録商標）４０）、モノステアリン酸ソルビタン（ＳＰＡＮ（登録商標）６０）、トリステアリン酸ソルビタン（ＳＰＡＮ（登録商標）６５）、モノオレイン酸ソルビタン（ＳＰＡＮ（登録商標）８０）、トリオレイン酸ソルビタン（ＳＰＡＮ（登録商標）８５）、イソステアリン酸ソルビタン、モノラウリン酸ポリオキシエチレン（２０）ソルビタン（Ｔｗｅｅｎ（登録商標）２０）、モノパルミチン酸ポリオキシエチレン（２０）ソルビタン（Ｔｗｅｅｎ（登録商標）４０）、モノステアリン酸ポリオキシエチレン（２０）ソルビタン（Ｔｗｅｅｎ（登録商標）６０）、モノオレイン酸ポリオキシエチレン（２０）ソルビタン（Ｔｗｅｅｎ（登録商標）８０）、モノラウリン酸ポリオキシエチレン（４）ソルビタン（Ｔｗｅｅｎ（登録商標）２１）、モノステアリン酸ポリオキシエチレン（４）ソルビタン（Ｔｗｅｅｎ（登録商標）６１）、モノオレイン酸ポリオキシエチレン（５）ソルビタン（Ｔｗｅｅｎ（登録商標）８１）（これらは全てＵｎｉｑｅｍａから入手可能）、及びこれらの組み合わせを含むソルビタンエステル及びソルビタンエステルのアルコキシル化誘導体から選択される。

本発明の実施に最も好ましい非イオン性界面活性剤としては、５～１５の範囲の重量平均アルコキシル化度を有する直鎖又は分枝鎖状Ｃ_６～Ｃ_２０アルキルアルコキシル化アルコール（alkylalkoxylated alcohols、ＡＡ）、より好ましくは７～９の範囲の重量平均アルコキシル化度を有する直鎖Ｃ_１２～Ｃ_１４エトキシル化アルコールが挙げられる。ＡＡタイプの非イオン界面活性剤が本発明の固体シート物品中に存在する場合、その量は、その固体シート物品の総重量の約２重量％～約４０重量％、好ましくは約５重量％～約３０重量％、より好ましくは約８重量％～約１２重量％の範囲であってもよい。

本発明の固体シート物品の使用に好適な両性界面活性剤は、脂肪族第二級及び第三級アミンの誘導体として広く記載されるものであり、脂肪族ラジカルは、直鎖又は分枝鎖であってよく、脂肪族置換基の１つは、約８～約１８個の炭素原子を含有し、１つは、アニオン性水溶性基、例えば、カルボキシ、スルホネート、サルフェート、ホスフェート又はホスホネートを含有する。この定義に該当する化合物の例は、３－ドデシルアミノプロピオン酸ナトリウム、３－ドデシルアミノプロパンスルホン酸ナトリウム、ラウリルサルコシン酸ナトリウム、ドデシルアミンをイセチオン酸ナトリウムと反応させることで調製されるもののようなＮ－アルキルタウリン、及びＮ－高級アルキルアスパラギン酸である。

パーソナルケア用途（例えば、シャンプー、顔又は身体洗浄剤など）を有する固体シート物品への組み込みに特に好適な両性界面活性剤の１つのカテゴリとしては、ラウロアンホアセテート及びココアンホアセテートなどのアルキルアンホアセテートが挙げられる。アルキルアンホアセテートは、モノアセテート及びジアセテートで構成され得る。アルキルアンホアセテートのいくつかのタイプでは、ジアセテートは、不純物又は意図しない反応生成物である。アルキルアンホアセテートが本発明の固体シート物品中に存在する場合、その量は、その固体シート物品の総重量の約２重量％～約４０重量％、好ましくは約５重量％～約３０重量％、より好ましくは約１０重量％～約２０重量％の範囲であってもよい。

好適な双極性界面活性剤としては、脂肪族第四級アンモニウム、ホスホニウム及びスルホニウム化合物の誘導体として広く記述されるものが挙げられ、その脂肪族ラジカルは直鎖又は分枝鎖であることができ、その脂肪族置換基のうちの１つが約８～約１８個の炭素原子を含有し、１つがアニオン性基、例えば、カルボキシ、スルホネート、サルフェート、ホスフェート又はホスホネートを含有する。そのような好適な双極性界面活性剤は、次式で表すことができ、

式中、Ｒ^２は、約８～約１８個の炭素原子のアルキル、アルケニル、又はヒドロキシアルキルラジカル、０～約１０個のエチレンオキシド部分、及び０～約１個のグリセリル部分を含有し、Ｙは、窒素、リン、及び硫黄原子からなる群から選択され、Ｒ^３は、約１～約３個の炭素原子を含有するアルキル又はモノヒドロキシアルキル基であり、Ｘは、Ｙが硫黄原子であるときに１であり、Ｙが窒素又はリン原子であるときに２であり、Ｒ^４は、約１～約４個の炭素原子のアルキレン又はヒドロキシアルキレンであり、Ｚは、カルボキシレート、スルホネート、サルフェート、ホスホネート、及びホスフェート基からなる群から選択されるラジカルである。

本明細書に用いるのに好適な他の双極性界面活性剤としては、ココジメチルカルボキシメチルベタイン、ココアミドプロピルベタイン、ココベタイン、ラウリルアミドプロピルベタイン、オレイルベタイン、ラウリルジメチルカルボキシメチルベタイン、ラウリルジメチルαカルボキシエチルベタイン、セチルジメチルカルボキシメチルベタイン、ラウリルビス－（２－ヒドロキシエチル）カルボキシメチルベタイン、ステアリルビス－（２－ヒドロキシプロピル）カルボキシメチルベタイン、オレイルジメチルγ－カルボキシプロピルベタイン、及びラウリルビス－（２－ヒドロキシプロピル）α－カルボキシエチルベタインのような高級アルキルベタインを含むベタインが挙げられる。スルホベタインは、ココジメチルスルホプロピルベタイン、ステアリルジメチルスルホプロピルベタイン、ラウリルジメチルスルホエチルベタイン、ラウリルビス－（２－ヒドロキシエチル）スルホプロピルベタインなどで表すことができ、ＲＣＯＮＨ（ＣＨ_２）_３ラジカル（式中、Ｒは、Ｃ_１１～Ｃ_１７アルキルである）がベタインの窒素原子に付着する、アミドベタイン及びアミドスルホベタイン類本発明においてやはり有用である。

カチオン性界面活性剤はまた、本発明において、特に布地柔軟剤及びヘアコンディショナー製品において利用することができる。カチオン性界面活性剤を主界面活性剤として含有する製品を作製する際に使用される場合、このようなカチオン性界面活性剤は、固体シート物品の総重量の約２％～約３０％、好ましくは約３％～約２０％、より好ましくは約５％～約１５％の範囲の量で存在することが好ましい。

カチオン性界面活性剤は、ジアミド活性成分、並びにアミド結合及びエステル結合の混合を有する活性成分を包含するＤＥＱＡ化合物を含み得る。好ましいＤＥＱＡ化合物は、典型的には、ＭＤＥＡ（メチルジエタノールアミン）及びＴＥＡ（トリエタノールアミン）などのアルカノールアミンを脂肪酸と反応させることによって作製される。このような反応から典型的に得られるいくつかの物質としては、Ｎ，Ｎ－ジ（アシル－オキシエチル）－Ｎ，Ｎ－ジメチルアンモニウムクロリド又はＮ，Ｎ－ジ（アシル－オキシエチル）－Ｎ，Ｎ－メチルヒドロキシエチルアンモニウムメチルサルフェートが挙げられ、アシル基は、動物脂、不飽和及び多価不飽和脂肪酸から誘導される。

カチオン性界面活性剤としての使用に好適な他の活性成分としては、例えば、分子比約２：１での、脂肪酸とジアルキレントリアミンとの反応生成物が挙げられ、当該反応生成物は、次式の化合物を含有する。
Ｒ^１－Ｃ（Ｏ）－ＮＨ－Ｒ^２－ＮＨ－Ｒ^３－ＮＨ－Ｃ（Ｏ）－Ｒ^１
式中、Ｒ^１、Ｒ^２は、上記に定義したとおりであり、各Ｒ^３は、Ｃ_１～６アルキレン基、好ましくはエチレン基である。これらの活性成分の例は、約２：１の分子比でのタロー酸、キャノーラ酸又はオレイン酸とジエチレントリアミンの反応生成物であり、当該反応生成物混合物は、Ｎ，Ｎ”－ジタローオイルジエチレントリアミン、Ｎ，Ｎ”－ジキャノーラ－オイルジエチレントリアミン又はＮ，Ｎ”－ジオレオイルジエチレントリアミンを含有し、各々次式を有する。
Ｒ^１－Ｃ（Ｏ）－ＮＨ－ＣＨ_２ＣＨ_２－ＮＨ－ＣＨ_２ＣＨ_２－ＮＨ－Ｃ（Ｏ）－Ｒ^１
式中、Ｒ^２及びＲ^３は二価エチレン基であり、Ｒ^１は上記に定義したとおりであり、Ｒ^１が植物若しくは動物供給源から誘導される市販のオレイン酸のオレオイル基である場合、この構造の許容可能な例としては、Ｈｅｎｋｅｌ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎから入手可能なＥＭＥＲＳＯＬ（登録商標）２２３ＬＬ又はＥＭＥＲＳＯＬ（登録商標）７０２１が挙げられる。

カチオン性界面活性剤として使用される別の活性成分は、次式を有する。
［Ｒ^１－Ｃ（Ｏ）－ＮＲ－Ｒ^２－Ｎ（Ｒ）_２－Ｒ^３－ＮＲ－Ｃ（Ｏ）－Ｒ^１］^＋Ｘ^－
式中、Ｒ、Ｒ^１、Ｒ^２、Ｒ^３及びＸ^－は、上記のように定義される。この活性成分の例は、次式を有するジ脂肪アミドアミン系柔軟剤である。
［Ｒ^１－Ｃ（Ｏ）－ＮＨ－ＣＨ_２ＣＨ_２－Ｎ（ＣＨ_３）（ＣＨ_２ＣＨ_２ＯＨ）－ＣＨ_２ＣＨ_２－ＮＨ－Ｃ（Ｏ）－Ｒ^１］^＋ＣＨ_３ＳＯ_４ ^－
式中、Ｒ^１－Ｃ（Ｏ）は、オレオイル基、ソフトタロー基、又は硬化タロー基であり、Ｄｅｇｕｓｓａから各々ＶＡＲＩＳＯＦＴ（登録商標）２２２ＬＴ、ＶＡＲＩＳＯＦＴ（登録商標）２２２、及びＶＡＲＩＳＯＦＴ（登録商標）１１０の商品名で市販されている。

カチオン性界面活性剤として使用するための活性成分として好適な第２のタイプのＤＥＱＡ（「ＤＥＱＡ（２）」）化合物は、次の一般式を有する。
［Ｒ_３Ｎ^＋ＣＨ_２ＣＨ（ＹＲ^１）（ＣＨ_２ＹＲ^１）］Ｘ^－
（式中、各Ｙ、Ｒ、Ｒ^１、及びＸ^－は、上記と同じ意味を有する）。好ましいＤＥＱＡ（２）の例は、式１，２－ジ（アシルオキシ）－３－トリメチルアンモニオプロパンクロリドを有する「プロピル」エステル四級アンモニウム布地柔軟剤活性物質である。

本発明のパーソナルケア組成物での使用に好適な高分子界面活性剤としては、限定するものではないが、エチレンオキシドと脂肪族アルキル残基（fatty alkyl residues）とのブロックコポリマー、エチレンオキシドとプロピレンオキシドとのブロックコポリマー、疎水変性ポリアクリレート、疎水変性セルロース、シリコーンポリエーテル、シリコーンコポリオールエステル、ジ四級ポリジメチルシロキサン、及び共修飾されたアミノ／ポリエーテルシリコーンが挙げられる。

３．可塑剤
本発明の好ましい実施形態では、本発明の可撓性多孔質溶解性固体シート物品は、可塑剤を更に含み、好ましくは、当該固体シート物品の総重量の約０．１重量％～約２５重量％、好ましくは約０．５重量％～約２０重量％、より好ましくは約１重量％～約１５重量％、最も好ましくは２重量％～１２重量％の範囲の量で更に含む。それに対応して、このような固体シート物品を形成するために使用される湿潤プレミックスは、当該湿潤プレミックスの約０．０２重量％～約２０重量％、一実施形態では当該湿潤プレミックスの約０．１重量％～約１０重量％、一実施形態では湿潤プレミックスの約０．５重量％～約５重量％の湿潤プレミックスを含み得る。

本発明に用いるのに好適な可塑剤としては、例えば、ポリオール、コポリオール、ポリカルボン酸、ポリエステル、ジメチコンコポリオールなどが挙げられる。

有用なポリオールの例としては、グリセリン、ジグリセリン、エチレングリコール、ポリエチレングリコール（特に２００～６００）、プロピレングリコール、ブチレングリコール、ペンチレングリコール、グリセロール誘導体（プロポキシル化グリセロールなど）、グリシドール、シクロヘキサンジメタノール、ヘキサンジオール、２，２，４－トリメチルペンタン－１，３－ジオール、ペンタエリスリトール、尿素、糖アルコール（ソルビトール、マンニトール、ラクチトール、キシリトール、マルチトール、及び他のモノ－及び多価アルコールなど）、モノ－、ジ－及びオリゴ－糖（フルクトース、グルコース、スクロース、マルトース、ラクトース、高フルクトースコーンシロップ固形物、及びデキストリンなど）、アスコルビン酸、ソルビン酸塩、エチレンビスホルムアミド、アミノ酸などが挙げられるが、これらに限定されない。

ポリカルボン酸の例としては、クエン酸、マレイン酸、コハク酸、ポリアクリル酸、及びポリマレイン酸が挙げられるが、これらに限定されない。

好適なポリエステルの例としては、グリセロールトリアセテート、アセチル化モノグリセリド、ジエチルフタレート、トリエチルシトレート、トリブチルシトレート、アセチルトリエチルシトレート、アセチルトリブチルシトレートが挙げられるが、これらに限定されない。

好適なジメチコンコポリオールの例としては、ＰＥＧ－１２ジメチコン、ＰＥＧ／ＰＰＧ－１８／１８ジメチコン、及びＰＰＧ－１２ジメチコンが挙げられるが、これらに限定されない。

他の好適な塑剤としては、アルキル及びアリルフタレート；ナフタレート；乳酸塩（例えば、ナトリウム塩、アンモニウム塩、及びカリウム塩）；ソルベス－３０；尿素；乳酸；ピロリドンカルボン酸ナトリウム（pyrrolidone carboxylic acid、ＰＣＡ）；ヒアルロン酸ナトリウム又はヒアルロン酸；可溶性コラーゲン；変性タンパク質；Ｌ－グルタミン酸モノナトリウム；α＆βヒドロキシル酸、例えば、グリコール酸、乳酸、クエン酸、マレイン酸及びサリチル酸；ポリメタクリル酸グリセリル；ポリマー可塑剤、例えば、ポリクオタニウム；タンパク質、並びに、グルタミン酸、アスパラギン酸、及びリシンなどのアミノ酸；水素デンプン加水分解産物；その他低分子量エステル（例えば、Ｃ_２～Ｃ_１０アルコールと酸とのエステル）；及び、食品及びプラスチック業界の当業者に既知である任意の他の水溶性可塑剤；並びにこれらの混合物が挙げられるが、これらに限定されない。

可塑剤の特に好ましい例としては、グリセリン、エチレングリコール、ポリエチレングリコール、プロピレングリコール、及びこれらの混合物が挙げられる。最も好ましい可塑剤はグリセリンである。

４．追加成分
上述の成分、例えば、水溶性ポリマー、界面活性剤、及び可塑剤に加えて、本発明の固体シート物品は、その意図される用途に応じて、１つ以上の追加成分を含んでもよい。このような１つ以上の追加成分は、布地ケア活性物質、食器洗浄活性物質、硬質表面洗浄活性物質、美容及び／又はスキンケア活性物質、パーソナルクレンジング活性物質、ヘアケア活性物質、口腔ケア活性物質、女性ケア活性物質、ベビーケア活性物質、並びにこれらの任意の組み合わせからなる群から選択され得る。

好適な布地ケア活性物質としては、有機溶媒（直鎖又は分枝鎖状の低級Ｃ_１～Ｃ_８アルコール、ジオール、グリセロール、又はグリコール；Ｃ_１～Ｃ_４アルカノールアミンなどのより低級のアミン溶媒及びこれらの混合物；より具体的には、１，２－プロパンジオール、エタノール、グリセロール、モノエタノールアミン及びトリエタノールアミン）、キャリア、ヒドロトロープ、ビルダー、キレート剤、分散剤、酵素及び酵素安定剤、触媒材料、漂白剤（光漂白剤を含む）及び漂白活性化剤、香料（カプセル化香料又は香料マイクロカプセルを含む）、着色剤（色相染料を含む、顔料及び染料など）、増白剤、移染防止剤、粘土汚れ除去／再付着防止剤、構造化剤、レオロジー変性剤、抑泡剤、加工助剤、布地柔軟剤、抗菌剤などが挙げられるが、これらに限定されない。

好適なヘアケア活性物質としては、縮れ低減のためのクラスＩＩの水分制御物質（サリチル酸及び誘導体、有機アルコール、並びにエステル）、カチオン性界面活性剤（特に、２５℃の水への溶解度が、好ましくは０．５ｇ／水１００ｇ未満、より好ましくは０．３ｇ／水１００ｇ未満である水不溶性タイプ）、高融点脂肪族化合物（例えば、２５℃以上、好ましくは４０℃以上、より好ましくは４５℃以上、更により好ましくは５０℃以上の融点を有する脂肪族アルコール、脂肪酸、及びこれらの混合物）、シリコーン化合物、コンディショニング剤（Ｈｏｒｍｅｌから入手可能な商標名Ｐｅｐｔｅｉｎ ２０００を有する加水分解コラーゲン、Ｅｉｓａｉから入手可能な商標名Ｅｍｉｘ－ｄのビタミンＥ、Ｒｏｃｈｅから入手可能なパンテノール、Ｒｏｃｈｅから入手可能なパンテニルエチルエーテル、加水分解ケラチン、タンパク質、植物抽出物、及び栄養素）、防腐剤（ベンジルアルコール、メチルパラベン、プロピルパラベン、及びイミダゾリジニル尿素など）、ｐＨ調整剤（クエン酸、クエン酸ナトリウム、コハク酸、リン酸、水酸化ナトリウム、炭酸ナトリウムなど）、塩（酢酸カリウム及び塩化ナトリウムなど）、着色剤、香料又は芳香剤、金属イオン封鎖剤（エチレンジアミン四酢酸二ナトリウムなど）、紫外線及び赤外線スクリーニング及び吸収剤（サリチル酸オクチルなど）、毛髪脱色剤、毛髪パーマ剤、毛髪固定剤、抗ふけ剤、抗菌剤、育毛剤又は修復剤、共溶媒又は他の追加の溶媒などが挙げられるが、これらに限定されない。

好適な美容及び／又はスキンケア活性物質としては、化粧品での使用が認可され、ＣＴＦＡ Ｃｏｓｍｅｔｉｃ Ｉｎｇｒｅｄｉｅｎｔ Ｈａｎｄｂｏｏｋ，Ｓｅｃｏｎｄ Ｅｄｉｔｉｏｎ，Ｔｈｅ Ｃｏｓｍｅｔｉｃ，Ｔｏｉｌｅｔｒｉｅｓ，ａｎｄ Ｆｒａｇｒａｎｃｅ Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ，Ｉｎｃ．１９８８，１９９２などの参考文献に記載されている物質が挙げられる。好適な美容及び／又はスキンケア活性物質の更なる非限定的な例としては、防腐剤、香料又は芳香剤、着色剤又は染料、増粘剤、保湿剤、皮膚軟化剤、医薬活性物質、ビタミン又は栄養素、日焼け止め剤、脱臭剤、感覚剤、植物抽出物、栄養素、収れん剤、化粧品粒子、吸収性粒子、繊維、抗炎症剤、美白剤、皮膚色調剤（皮膚色調全体を改善するように機能し、ビタミンＢ３化合物、糖アミン、ヘキサミジン化合物、サリチル酸、ヘキシルレゾルシノール及びレチノイドなどの１，３－ジヒドロキシ－４－アルキルベンゼンを含み得る）、皮膚日焼け剤、剥離剤、保湿剤、酵素、酸化防止剤、フリーラジカル捕捉剤、抗しわ活性物質、抗にきび剤、酸、塩基、ミネラル、懸濁剤、ｐＨ調整剤、顔料粒子、抗菌剤、防虫剤、シェービングローション剤、共溶媒又は他の追加の溶媒などが挙げられる。

本発明の固体シート物品は、組成物での使用が既知であるか、あるいは有用であるような他の任意選択的な成分を更に含んでもよく、かかる任意選択的な材料は本明細書に記載の選択された不可欠な材料と互換性があるか、あるいは過度に製品性能を損なわないという条件で含まれる。

本発明の固体シート物品によって形成され得る製品タイプの実施形態の非限定的な例としては、洗濯洗剤製品、布地柔軟製品、手洗浄製品、毛髪シャンプー又は他の毛髪処理製品、ボディクレンジング製品、シェービング調製製品、食器洗浄製品、医薬又は他のスキンケア活性物質を含有するパーソナルケア基材、保湿製品、日焼け止め製品、美容製品又はスキンケア製品、脱臭製品、口腔ケア製品、女性用洗浄製品、ベビーケア製品、芳香剤含有製品などが挙げられる。

ＶＩ．複数のシートの多層構造への変換
本発明の可撓性溶解性多孔質固体シート物品が形成されると、上述したように、そのようなシートの２つ以上を更に組み合わせて及び／又は処理して、球状、立方体、長方形、楕円形、円筒形、ロッド、シート、花形、扇型、星形、ディスク形状などが挙げられるがこれらに限定されない、任意の望ましい三次元形状の溶解性固体物品を形成することができる。シートは、その例として化学的手段、機械的手段、及びこれらの組み合わせが挙げられるがこれらに限定されない、当該技術分野において既知の任意の手段によって組み合わされて及び／又は処理されてもよい。このような組み合わせ工程及び／又は処理工程は、本明細書において集合的に「変換」プロセスと称され、すなわち、これは、本発明の２つ以上の可撓性溶解性多孔質シートを、所望の三次元形状を有する溶解性固体物品に変換するように機能する。

従来の溶解性固体物品は、比較的高い長さ／幅対厚さ比を有し、すなわち、このような物品の水への迅速な溶解を確実にするために、比較的薄い。したがって、典型的には、このような溶解性固体物品は、典型的には、比較的大きいが薄いシート製品の形態で提供され、これは、取り扱いが困難となる場合があり（例えば、使用時に過度に柔らかく、容易に一緒にくっついて使用時に分離が困難である）、消費者にとって審美的に心地良いものではない。しかしながら、溶解要件によって付与される制約に起因して、そのような製品形態の変化又は改善のための空間はほとんど又は全く存在しない。

本発明の固体シート物品の複数の層を一緒に積み重ねることによって形成される三次元多層固体物品は、同一のアスペクト比を有する単層固体物品よりも溶解性が高いことが、本発明の驚くべきかつ予想外の発見であった。これにより、このような固体物品を厚さ方向に沿ってかなり延ばして、取り扱いがより容易でかつ消費者にとってより審美的に心地良い（例えば、厚いパッド又は更には立方体の形態の製品）三次元製品形状を作成することが可能になる。

具体的には、本発明の固体シート物品の複数の層を一緒に積み重ねることによって形成される多層溶解性固体物品は、最大寸法Ｄ及び最小寸法ｚ（最大寸法に対して垂直である）によって特徴付けられ、Ｄ／ｚ比（以下、「アスペクト比」とも称される）は、１～約１０、好ましくは約１．４～約９、好ましくは約１．５～約８、より好ましくは約２～約７の範囲である。アスペクト比が１である場合、溶解性固体物品は球状の形状を有することに留意されたい。アスペクト比が約１．４である場合、溶解性固体物品は立方体形状を有する。

本発明の多層溶解性固体物品は、約３ｍｍ超であるが約２０ｃｍ未満、好ましくは約４ｍｍ～約１０ｃｍ、より好ましくは約５ｍｍ～約３０ｍｍの最小寸法ｚを有してもよい。

上述の多層溶解性固体物品は、このような可撓性溶解性多孔質シートを２つ以上含んでもよい。例えば、それは、約４～約５０、好ましくは約５～約４０、より好ましくは約６～約３０の当該可撓性溶解性多孔質シートを含んでもよい。本発明に従って作製された可撓性溶解性多孔質シート内の改善されたＯＣＦ構造は、多くのシート（例えば、１５～４０）を一緒に積み重ねることを可能にする一方で、積層体に十分な全体的溶解速度を依然として提供する。

本発明の特に好ましい実施形態では、多層溶解性固体物品は、上述の可撓性溶解性多孔質シートの１５～４０層を含み、約２～約７の範囲のアスペクト比を有する。

本発明の多層溶解性固体物品は、そのような物品の外面（例えば、１つ以上の側面）から見える、異なる色の個々のシートを含んでもよい。異なる色のこのような視認可能なシートは、消費者にとって審美的に心地良いものである。更に、個々のシートの異なる色は、個々のシートに含まれる異なる有益剤を示す視覚的手がかりを提供することができる。例えば、多層溶解性固体物品は、第１の色を有しかつ第１の有益剤を含有する第１のシートと、第２の色を有しかつ第２の有益剤を含有する第２のシートとを含んでもよく、第１の色は、第１の有益剤を示す視覚的手がかりを提供し、第２の色は、第２の有益剤を示す視覚的手がかりを提供する。

更に、１つ以上の機能性成分は、例えば、噴霧、散布、散粉、コーティング、拡散、浸漬、注入、又は更には蒸着によって、上述のような多層溶解性固体物品の個々のシートの間に「挟持」することができる。このような機能性成分と、個々のシートの周辺部付近の切断シール又は縁部シールとの干渉を回避するために、そのような機能性成分は、２の隣接するシート間の中央領域内に位置することが好ましい。これは、そのような隣接するシートの周辺部から、最大寸法Ｄの少なくとも１０％の距離だけ離間している領域として定義される。

好適な機能性成分は、洗浄活性物質（界面活性剤、遊離香料、カプセル化香料、香料マイクロカプセル、シリコーン、柔軟剤、酵素、漂白剤、着色剤、ビルダー、レオロジー改質剤、ｐＨ調整剤、及びこれらの組み合わせ）及びパーソナルケア活性物質（例えば、皮膚軟化剤、保湿剤、コンディショニング剤、及びこれらの組み合わせ）からなる群から選択することができる。

試験法
試験１：シート物品の表面平均孔径を決定するための走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）方法
Ｈｉｔａｃｈｉ ＴＭ３０００ Ｔａｂｌｅｔｏｐ Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｅ（Ｓ／Ｎ：１２３１０４－０４）を使用して、サンプルのＳＥＭ顕微鏡写真を取得する。本発明の固体シート物品のサンプルは、面積約１ｃｍ×１ｃｍであり、より大きなシートから切断される。画像を倍率５０Ｘで収集し、ユニットを１５ｋＶで動作させる。最低５つの顕微鏡画像を、各サンプルにわたってランダムに選択された位置から収集し、平均孔直径が推定される約４３．０ｍｍ^２の総分析面積を得る。

次いで、ＳＥＭ顕微鏡写真を、まず、Ｍａｔｌａｂ（登録商標）内の画像解析ツールボックスを使用して処理する。必要に応じて、画像をグレースケールに変換する。所与の画像について、Ｍａｔｌａｂ（登録商標）の‘ｉｍｈｉｓｔ’関数を使用して、単一画素ごとの強度値のヒストグラムを生成する。典型的には、このようなヒストグラムから、細孔内のより明るいシート表面の画素及びより暗い領域の画素に対応する２つの別個の分布が明らかとなる。これら２つの分布のピーク値間の強度値に対応する閾値を選択する。次いで、この閾値よりも低い強度値を有する全ての画素を、０の強度値に設定し、それよりも強度値が高い画素を１に設定し、これによって、２値の白黒画像を生成する。次いで、その２値画像を、ＩｍａｇｅＪ（ｈｔｔｐｓ：／／ｉｍａｇｅｊ．ｎｉｈ．ｇｏｖ、バージョン１．５２ａ）を用いて分析して、細孔面積比及び孔径分布の両方を調べる。各画像のスケールバーを使用して、ピクセル／ｍｍスケールファクタを提供する。分析のために、自動閾値化機能及び分析粒子機能を使用して、各細孔を分離する。分析関数からの出力は、画像全体と細孔面積とに対す面積比及び検出された細孔ごとの細孔周長を含む。

平均孔径は、Ｄ_Ａ５０として定義され、すなわち、総細孔面積の５０％は、Ｄ_Ａ５０平均直径以下の水力直径を有する細孔から構成される。

水力直径＝‘４＊細孔面積（ｍ^２）／細孔周長（ｍ）’

これは、全て円形ではない細孔を考慮するために計算された等価直径である。

試験２：連続気泡発泡体（ＯＣＦ）の全体又は領域の平均孔径及び平均気泡壁厚さを決定するためのＭｉｃｒｏ－Ｃｏｍｐｕｔｅｄ Ｔｏｍｏｇｒａｐｈｉｃ（μＣＴ）方法
多孔度は、ＯＣＦによって占有される全空間に対する空隙空間の比率である。多孔度は、空隙空間を閾値化によって区画化し、全ボクセルに対する空隙ボクセルの比率を決定することによって、μＣＴスキャンから計算することができる。同様に、固体体積分率（solid volume fraction、ＳＶＦ）は、全空間に対する固体空間の比率であり、ＳＶＦは、全ボクセルに対する占有されたボクセルの比率として計算することができる。多孔度及びＳＶＦの両方とも、ＯＣＦの高さ方向における孔径分布、又はＯＣＦストラットの平均気泡壁厚などの構造情報を提供しない平均スカラー値である。

ＯＣＦの３Ｄ構造によって特徴付けるために、高い等方性空間分解能でデータセットを取得することができるμＣＴ Ｘ線走査機器を使用してサンプルを撮像する。好適な機器の一例は、以下の設定で作動するＳＣＡＮＣＯ Ｓｙｓｔｅｍモデル５０μＣＴスキャナ（Ｓｃａｎｃｏ Ｍｅｄｉｃａｌ ＡＧ，Ｂｒｕｔｔｉｓｅｌｌｅｎ，Ｓｗｉｔｚｅｒｌａｎｄ）である。エネルギーレベル：１３３μＡで４５ｋＶｐ；投影：３０００；視野：１５ｍｍ；積分時間：７５０ｍｓ；平均：５回；及びボクセルサイズ：３μｍ。走査及びその後のデータ再構成が完了した後、スキャナシステムは、ＩＳＱファイルと称される１６ビットデータセットを作成し、そこでは、グレーレベルは、Ｘ線減衰の変化を反映し、ひいては材料密度に関連する。次いで、ＩＳＱファイルを、スケーリング係数を使用して８ビットに変換する。

走査されたＯＣＦサンプルを、通常、直径およそ１４ｍｍのコアを穿孔することによって調製する。ＯＣＦパンチを、低減衰発泡体上に平らに置き、次いで、走査用の直径１５ｍｍのプラスチック円筒管に取り付ける。取り付けられた切断サンプル全ての体積全体がデータセットに含まれるように、試料の走査を取得する。このより大きなデータセットから、サンプルデータセットのより小さいサブボリュームを、走査されたＯＣＦの総断面から抽出して３Ｄのデータスラブを作成し、ここで、細孔は、エッジ／境界効果なしに定性的に評価することができる。

高さ方向における孔径分布を特徴付けるために、ストラットサイズ、局所厚さマップアルゴリズム、又はＬＴＭを、サブボリュームデータセット上に実装する。ＬＴＭ法は、ユークリッド距離マッピング（Euclidean Distance Mapping、ＥＤＭ）で開始し、各空隙ボクセルのその最も近い境界からの距離に等しいグレーレベル値を割り当てる。ＥＤＭデータに基づいて、細孔を表す３Ｄ空隙空間（又は、ストラットを表す３Ｄ固体空間）を、ＥＤＭ値に一致するようにサイズ決めされた球体でモザイク化する。球体によって囲まれたボクセルに、最大球面の半径値を割り当てる。換言すれば、各空隙ボクセル（又はストラットの固体ボクセル）には、両方が空隙空間境界（又はストラットの固体空間境界）内に適合しかつ割り当てられたボクセルを含む、最大球面の径方向値が割り当てられる。

ＬＴＭデータ走査から出力された３Ｄ標識された球面分布は、高さ方向（又はＺ方向）における二次元画像のスタックとして処理され、スライスからスライスへの球面直径の変化をＯＣＦ深度の関数として推定するために使用することができる。ストラットの厚さを、３Ｄデータセットとして処理し、平均値は、サブボリュームの全体又は一部について評価することができる。Ｔｈｅｒｍｏ Ｆｉｓｈｅｒ Ｓｃｉｅｎｔｉｆｉｃ製のＡＶＩＺＯ Ｌｉｔｅ（９．２．０）及びＭａｔｈｗｏｒｋｓ製のＭＡＴＬＡＢ（登録商標）（Ｒ２０１７ａ）を使用して、計算及び測定を行った。

試験３：シート物品の連続気泡含有パーセント
連続気泡含有パーセントを、ガス比重瓶法を通して測定する。ガス比重瓶法は、体積を正確に測定するガス置換法を使用する一般的な分析技術である。置換媒体としてヘリウム又は窒素のような不活性ガスが使用される。本発明の固体シート物品のサンプルを既知の体積の計器コンパートメント内に密閉し、適切な不活性ガスを入れ、次に別の精密な内部体積に膨張させる。膨張前及び膨張後の圧力を測定し、これを使用してサンプル物品の体積を計算する。

ＡＳＴＭ標準試験方法Ｄ２８５６は、気体比重瓶（air comparison pycnometer）のより古いモデルを使用して連続気泡の割合を決定するための手順を提供する。この装置はもはや製造されていない。しかしながら、ＭｉｃｒｏｍｅｒｉｔｉｃｓのＡｃｃｕＰｙｃ比重瓶を使用する試験を実施することにより、便利にかつ精密に連続気泡パーセントを決定することができる。ＡＳＴＭ手順書Ｄ２８５６は、発泡材料の連続気泡パーセントを決定するための５つの方法（Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ及びＥ）について述べている。これらの実験のために、窒素ガスを使用して、Ａｃｃｕｐｙｃ １３４０を使用して、ＡＳＴＭ ｆｏａｍｐｙｃソフトウェアにより、サンプルを分析することができる。ＡＳＴＭ手順書の方法Ｃは、連続気泡パーセントを計算するために使用されるべきである。この方法は、以下の式に従って、キャリパー及び標準体積計算を使用して決定されたような幾何学的体積を、Ａｃｃｕｐｙｃによって測定されたような連続気泡体積と単純に比較する。
連続気泡パーセント＝サンプルの連続気泡体積／サンプルの幾何学的体積＊１００

これらの測定は、Ｍｉｃｒｏｍｅｒｅｔｉｃｓ Ａｎａｌｙｔｉｃａｌ Ｓｅｒｖｉｃｅｓ，Ｉｎｃ．（Ｏｎｅ Ｍｉｃｒｏｍｅｒｉｔｉｃｓ Ｄｒ，Ｓｕｉｔｅ ２００，Ｎｏｒｃｒｏｓｓ，ＧＡ ３００９３）により行うことが推奨される。この技術に関するより多くの情報は、Ｍｉｃｒｏｍｅｒｅｔｉｃｓ Ａｎａｌｙｔｉｃａｌ Ｓｅｒｖｉｃｅｓのウェブサイト（ｗｗｗ．ｐａｒｔｉｃｌｅｔｅｓｔｉｎｇ．ｃｏｍ若しくはｗｗｗ．ｍｉｃｒｏｍｅｒｉｔｉｃｓ．ｃｏｍ）上で入手可能であり、又はＣｌｙｄｅ Ｏｒｒ及びＰａｕｌ Ｗｅｂｂ著「Ａｎａｌｙｔｉｃａｌ Ｍｅｔｈｏｄｓ ｉｎ Ｆｉｎｅ ｐａｒｔｉｃｌｅ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ」において公開されている。

試験４：シート物品の最終水分含量
本発明の固体シート物品の最終水分含量を、Ｍｅｔｔｌｅｒ Ｔｏｌｅｄｏ ＨＸ２０４ Ｍｏｉｓｔｕｒｅ Ａｎａｌｙｚｅｒ（Ｓ／Ｎ Ｂ７０６６７３０９１）を使用することによって得る。乾燥したシート物品の最低１ｇを測定トレー上に置く。次いで、標準プログラムを、１０分の分析時間及び１１０℃の温度の追加のプログラム設定で実行する。

試験５：シート物品の厚さ
本発明の可撓性多孔質溶解性固体シート物品の厚さを、Ｍｉｔｕｔｏｙｏ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ Ｄｉｇｉｔａｌ Ｄｉｓｋ Ｓｔａｎｄ Ｍｉｃｒｏｍｅｔｅｒ Ｍｏｄｅｌ Ｎｕｍｂｅｒ ＩＤＳ－１０１２Ｅ（Ｍｉｔｕｔｏｙｏ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ，９６５ Ｃｏｒｐｏｒａｔｅ Ｂｌｖｄ，Ａｕｒｏｒａ，ＩＬ，ＵＳＡ ６０５０４）などのマイクロメーター又は厚さゲージを用いて得る。そのマイクロメーターは、直径１インチ、重さ約３２グラムのプラテンを有し、約０．０９ｐｓｉ（６．３２ｇｍ／ｃｍ^２）の印加圧力において厚さを測定する。

可撓性多孔質溶解性固体シート物品の厚さは、プラテンを引き起こし、シート物品の一部分をプラテンの真下のスタンド上に置き、注意深くプラテンを下げてシート物品に接触させ、プラテンを離し、シート物品の厚さをミリメートル単位で数値表示装置上で測定することにより、測定する。平らでないより堅い基材の場合を除いて、厚さを可能な限り最下位の表面圧力において測定するのを確実にするために、シート物品をプラテンの全てのエッジまで十分に延ばすべきである。

試験６：シート物品の坪量
本発明の可撓性多孔質溶解性固体シート物品の坪量を、その面積当たりのシート物品の重量（グラム／ｍ^２）として計算する。その面積はシート物品の外側エッジに直角の平坦表面上の投影面積として計算される。本発明の固体シート物品は、１０ｃｍ×１０ｃｍの正方形サンプルに切断されているため、その面積は既知である。次いで、このような正方形サンプルの各々を秤量し、次に、得られた重量を１００ｃｍ^２の既知の面積で割って、対応する坪量を決定する。

不規則な形状の物品に対しては、それが平らな物体である場合、その面積は、したがってそのような物体の外周内で取り囲まれている面積に基づいて計算される。したがって、球状物体に関しては、面積は、平均直径に基づいて３．１４×（直径／２）^２として計算される。したがって、円筒状物体に対しては、面積は、平均直径及び平均長さに基づいて直径×長さとして計算される。不規則な形状の三次元物体に対しては、面積は、この側部に直角に方向付けられた平坦表面上に投影される最大外側寸法を備える側部に基づいて計算される。このことは、物体の外側寸法を１枚のグラフ用紙に鉛筆で注意深くトレーシングし、次に正方形を近似的に計数し、その正方形の既知の面積を乗算することによるか、又はスケールを含むトレーシングした領域（コントラストのために陰影がつけられている）の写真を撮り、画像分析技術を用いることにより、その面積を算定することによって達成できる。

試験７：シート物品の密度
本発明の可撓性多孔質溶解性固体シート物品の密度は、次の等式によって決定される。計算密度＝多孔質固体物の坪量／（多孔質固体物の厚さ×１，０００）。可撓性多孔質固体物の坪量及び厚みを、本明細書に記載の方法に従って決定する。

試験８：シート物品の比表面積
可撓性多孔質溶解性固体シート物品の比表面積を、ガス吸着技術を介して測定する。表面積は、分子規模での固体サンプルの露出した表面の測定値である。ＢＥＴ（Ｂｒｕｎａｕｅｒ、Ｅｍｍｅｔ、及びＴｅｌｌｅｒ）理論は、表面積を決定するのに使用される最もよく知られているモデルであり、ガス吸着等温線に基づいている。ガス吸着は、物理的な吸着及び毛管凝縮を使用してガス吸着等温線を測定するものである。この技術は、以下の工程によって要約される。サンプルをサンプル管に入れ、真空下又はガス流下で熱してサンプルの表面上の汚染物を除去する。サンプル重量は、脱ガスされたサンプル及びサンプル管の混合重量から空のサンプル管重量を差し引いて得られる。次にサンプル管を分析ポート上に置き、分析を開始する。この分析プロセスの最初の工程は、サンプル管を排気し、次に液体窒素温度でヘリウムガスを使用してサンプル管内の自由空間体積を測定する。次にサンプルを再度排気し、ヘリウムガスを除去する。計器は次に、要求される圧力測定値が達成されるまで、ユーザが特定する間隔でクリプトンガスを投与することによって吸着等温線を収集し始める。次にサンプルを、クリプトンガス吸着を備えるＡＳＡＰ２４２０を使用して分析してもよい。これらの測定は、Ｍｉｃｒｏｍｅｒｅｔｉｃｓ Ａｎａｌｙｔｉｃａｌ Ｓｅｒｖｉｃｅｓ，Ｉｎｃ．（Ｏｎｅ Ｍｉｃｒｏｍｅｒｉｔｉｃｓ Ｄｒ，Ｓｕｉｔｅ ２００，Ｎｏｒｃｒｏｓｓ，ＧＡ ３００９３）により行うことが推奨される。この技術に関するより多くの情報は、Ｍｉｃｒｏｍｅｒｅｔｉｃｓ Ａｎａｌｙｔｉｃａｌ Ｓｅｒｖｉｃｅｓのウェブサイト（ｗｗｗ．ｐａｒｔｉｃｌｅｔｅｓｔｉｎｇ．ｃｏｍ若しくはｗｗｗ．ｍｉｃｒｏｍｅｒｉｔｉｃｓ．ｃｏｍ）上で入手可能であり、又はＣｌｙｄｅ Ｏｒｒ及びＰａｕｌ Ｗｅｂｂ著「Ａｎａｌｙｔｉｃａｌ Ｍｅｔｈｏｄｓ ｉｎ Ｆｉｎｅ ｐａｒｔｉｃｌｅ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ」という書籍において公開されている。

試験９：溶解速度
まず、固体シートを、５０±２％の周囲相対湿度及び２３±１℃の周囲温度で２４時間保存する（すなわち、コンディショニング工程）。上記の初期コンディショニング工程に続いて、まず、直径２５ｍｍのディスクを、２５ｍｍの中空穴穿孔器を使用して大きな固体シートから切り取る。全ての発泡体ディスクの総質量が０．１ｇ以上になるように、必要な数の発泡体ディスクを設定する。

次いで、必要な数の発泡体ディスクを頭からつま先へ（head to toe）の配向で積み重ね、内径２５ｍｍ、長さ１００ｍ、及び調整可能で取り外し可能なエンドピースを有するＯｍｎｉｆｉｘ（商標）ＥＺクロマトグラフィカラム（００６ＥＺ－２５－１０－ＡＦ）の内側に配置する。発泡体ディスクのスタックを、カラムを通る流れの方向が発泡体ディスクの上面に対して垂直になるようにカラムの内側に配置する。カラムの内側に配置したら、エンドピースをカラムに挿入し、２つの内側フリット間の垂直距離が発泡体ディスクのスタックの厚さと等しくなるまで調整する。

Ｍａｓｔｅｒｆｌｅｘシリコーンチューブ（ＭＦＬＥＸ ＳＩＬＩＣＯＮＥ ＃２５ ２５’）及びＭａｓｔｅｒｆｌｅｘ蠕動ポンプ（ＭＦＬＸ Ｌ／Ｓ １ＣＨ ３００Ｒ １１５／２３０ １３１２４）を使用して、カラムを通る水の流れを制御する。異なるポンプＲＰＭ設定でポンプ、チューブ、及び空のカラムを通して水を流し、規定の期間にわたって回収された水の体積を記録することによって、システム流量を較正する。全ての実験について、１時間当たり５リットルの流量を利用した。

入口及び出口チューブをいずれも、周囲温度で５００ｍＬの脱イオン水を含有する１リットルのビーカーの内側に配置する。ビーカーを磁気撹拌板上に置き、長さ２３ｍｍ及び厚さ１０ｍｍを有する磁気撹拌棒をビーカー内に配置し、撹拌機の回転速度を３００ｒｐｍに設定する。Ｍｅｔｔｌｅｒ Ｔｏｌｅｄｏ Ｓ２３０導電率メータを１４１３μＳ／ｃｍに較正し、プローブを水のビーカーに入れる。

システムを通る水の流れを開始させる。最初の水滴がカラムの内側に目で見えるようになり、発泡体と接触したら、導電率メータのデータ記録機能を開始させる。少なくとも２０分間、データを記録する。

発泡体が９０又は９５％の溶解パーセントに達するのに必要な時間を推定するために、まず、発泡体ディスクの層を５００ｍＬの脱イオン水の撹拌ビーカーに１枚ずつ落とした場合の較正曲線を作成する。各個々の発泡体ディスクの質量、及び５分後の導電率の両方を記録する。このプロセスを、合計最大５枚のディスクについて繰り返す。一次関数をデータに当てはめ、次いで、カラムに配置された発泡体ディスクの総質量に基づいて、各溶解実験における最大導電率を推定するために使用する。次いで、溶解パーセントを以下のとおり計算する：
溶解％＝実験的に測定された導電率／最大導電率×１００

次いで、９０又は９５パーセントの溶解を達成するのに必要な時間を、この計算したデータから見つける。試験した各処方について、較正手順を繰り返す。

試験１０：気泡サイズ
通気された湿潤プレミックスの気泡サイズを、以下のように測定する：
まず、幅及び長さ２ｃｍ、並びに厚さ１ｍｍの矩形ガラスカバースライドを、厚さ１ｍｍ、長さ２ｃｍ、及び幅わずかに２ｃｍ未満のキャビティがガラススライドの中心に位置するように、幅６ｃｍ及び長さ２ｃｍのガラススライド上に糊付けする。キャビティの幅は、追加のカバースライドをキャビティの上に配置することができるように、２ｃｍ未満に保たなければならない。

気泡サイズ分析用の画像を捕捉するために、通気された液体発泡体をスパチュラを使用してキャビティ内に堆積させ、別のカバースライドをその上に配置し、液体の厚さを１ｍｍに減少させるために穏やかに押し下げる。

ＳＭＺ－Ｔ４ Ｃｈｏｎｇｑｉｎｇ Ｏｐｔｅｃ顕微鏡及びＲＺＩＭＡＧＥ ＭｉｃｒｏＵＬ３００デジタルカメラを使用して画像を捕捉した。ガラススライドを顕微鏡のバックライト付き領域の上に配置し、画像面積が１６ｍｍ^２以上になるように倍率を調整した。目盛り付きの線が見え、それを用いて画素対距離比を求めることができるように、画像領域に配置された透明な定規と共に追加の画像を撮影した。

Ｍａｔｌａｂ（登録商標） ２０１７ｂソフトウェアのＩｍａｇｅ Ａｎａｌｙｓｉｓ Ｔｏｏｌｂｏｘ内の「ｉｍｆｉｎｄｃｉｒｃｌｅｓ」関数を使用して、気泡サイズを計算した。各画像につき、それぞれ２１～４０、４１～５０、５１～１００、及び１０１～２００の画素サイズ範囲について関数を４回呼び出すが、この場合、２０画素が、およそ６０マイクロメートルの長さに対応する。感度パラメータを０．９５に設定した。関数の各呼び出しから推定された気泡半径を組み合わせて単一の分布を作成し、透明な定規と共に作製された較正画像を使用して半径をマイクロメートルに変換した。

実施例１：異なる加熱／乾燥構成によって作製された固体シート物品内の異なるＯＣＦ構造
以下の表１及び表２に記載の以下の界面活性剤／ポリマー組成物を有する湿潤プレミックスを、それぞれ洗濯ケア物品用及びヘアケア物品用に調製する。

表１に記載の湿潤プレミックス組成物の粘度は、約１４３０９．８ｃｐｓである。通気後、このような通気された湿潤プレミックスの平均密度は、約０．２５ｇ／ｃｍ^３である。

表２に記載の湿潤プレミックス組成物の粘度は、約１９２５４．６ｃｐｓである。通気後、このような通気された湿潤プレミックスの平均密度は、約０．２２５ｇ／ｃｍ^３である。

以下の表３に記載する以下の設定及び条件で、連続エアレーター（Ａｅｒｏｓ）、及び回転バーを使用して通気された湿潤プレミックスをドラム乾燥機に供給する回転ドラム乾燥機を使用して、表１及び表２に記載の上記湿潤プレミックスから可撓性多孔質溶解性固体シート物品Ａ及びＢを調製する。

また、以下の表４に記載する以下の設定及び条件で、連続エアレーター（Ｏａｋｅｓ）及びホットプレート（底部伝導型の加熱を提供する）上に配置された金型を使用して、表２に記載の上記湿潤プレミックスから可撓性多孔質溶解性固体シート物品Ｃを調製する。

更に、以下の表５に記載する以下の設定及び条件で、連続エアレーター（Ｏａｋｅｓ）及び衝突式オーブン上に配置された金型を使用して、表１及び表２に記載の上記湿潤プレミックスから可撓性多孔質溶解性固体シート物品Ｉ及びＩＩを調製する。

以下のように、上述の湿潤プレミックス及び乾燥プロセスから作製された固体シート物品Ａ～Ｃ及び固体シート物品Ｉ～ＩＩについて測定された様々な物理的パラメータ及び細孔構造を表６～９にまとめる。

上記のデータは、加熱方向が乾燥工程の大部分にわたって重力方向からオフセットしている場合、得られた固体シート物品（例えば、物品Ａ、Ｂ、及びＣ）は、加熱方向が重力方向と実質的に一直線になっているときに得られた固体シート物品（例えば、物品Ｉ及びＩＩ）と比較して、より大きな細孔開口部を有し、このようなシート物品の厚さを横断する方向に沿った異なる領域における細孔径の変動が少ない上面を有し得ることを実証する。特に、上記の表は、物品Ａ、Ｂ、及びＣが１００μｍを超える上面平均細孔直径を有するが、物品Ｉ及びＩＩは、そうではないことを示す。具体的には、図６Ａは、物品Ａの上面の走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）画像を示し、一方、図６Ｂは、物品Ｉの上面のＳＥＭ画像を示す。図７Ａは、物品Ｃの上面のＳＥＭ画像を示し、一方、図７Ｂは、物品ＩＩの上面のＳＥＭ画像を示す。

実施例２：エージング工程前の通気されたプレミックスと比較した、エージングされた、通気されたプレミックス中の気泡サイズの増加
以下の表１０に示す固体シート物品（処方１）の成分及び追加の水を含有する湿潤プレミックス（すなわち、スラリー）を調製して、約３５重量％の総固形分含有量を得る（すなわち、スラリー中の総水分量は約６５重量％である）。

スラリー調製方法は、以下のとおりである。
１．まず、水及びグリセリンを一緒にガラスビーカーに加え、オーバーヘッド撹拌機を用いて２００ｒｐｍで撹拌する。
２．撹拌を継続しながら、次いで、ポリビニルアルコールを、水及びグリセリンの入ったビーカーにゆっくりと添加し、溶液の発泡又はポリビニルアルコールの凝集が起こらないようにする。
３．次いで、ビーカーを水浴に入れ、撹拌を続けながら８０℃に加熱する。ビーカーは、水の蒸発を軽減するためにクリングフィルム又は錫箔で被覆し、混合を少なくとも１．０時間継続させる。
４．残りの成分を秤量し、別個のガラスビーカー内で一緒に添加する。スラリー中の６５％の総含水量を達成するために必要とされる水の残部もまた、このビーカーに添加される。
５．このビーカーを８０℃の水浴に入れ、その内容物をオーバーヘッド撹拌機を用いて５００ｒｐｍで少なくとも３０分間撹拌する。
６．両方のビーカーにおいて予め規定された混合時間に達したら、両方の内容物を一緒に単一のガラスビーカーに加え、続いて、５００ｒｐｍで継続的に撹拌し、温度を少なくとも更に３０分間８０℃で維持する。

次いで、そのように形成されたスラリーを以下の通り通気する：
１．ジャケット付きホッパ（モデルＪＣＡＢＴ１０）及びＡ２０混合ヘッドからなるＡｅｒｏｓ Ａ２０連続エアレーターを、水浴及びポンプを使用して８０℃に予熱する。
２．次いで、前に調製したスラリーをホッパに添加する。次いで、エアレーター装置をオンにし、混合ヘッド速度、供給ポンプ速度、及び空気流量をそれぞれ、６００、５００及び１００に設定する。
３．エアレートされたスラリーは、エアレーター出口から回収され、その密度は、既知の体積の密度カップを充填し、通気されたスラリーの質量を計量することによって測定される。上記エアレーター設定では、約０．２２５ｇ／ｃｍ^３の通気されたスラリー密度が達成される。

次いで、ＡｅｒｏｓＡ２０の出口から回収された通気されたスラリーを、周囲温度で全く撹拌することなくバケツ（開放）内で７０分間エージングする。０分（すなわち、通気されたスラリーで満たされたバケツがエアレーターの出口を出た直後にサンプルを採取する）から７０分（すなわち、エージング工程の完了後）の異なる時点に、通気されたスラリーのサンプルをバケツから採取する。次いで、通気されたスラリーの気泡サイズを試験１０に従って求め、以下の表に示す。

^＊６０マイクロメートルの最小閾値を気泡検出に利用した。通気直後に分析したサンプルについては、６０マイクロメートル超の気泡は検出されなかった。

上記の表は、エージング工程中に、気泡が経時的に徐々に膨張することを示す。更に、図８Ａ及び８Ｂは、それぞれ、同じ倍率を使用して光学顕微鏡下で７０分のエージング工程の７０分（図８Ａ）及び０分（図８Ｂ）での処方１のスラリー中の気泡の写真を示す。これらのデータは、驚くべきことに、エージング工程後の気泡が、通気直後のエージング工程の開始時よりもはるかに大きいことを示す。したがって、かなり長いエージング工程（例えば、最大７０分）を導入すると、気泡は崩壊しないが、気泡サイズは有意に増加する。気泡サイズの増加によって、スラリーによって形成された固体シート物品により大きな細孔が形成され、ひいては、固体シート物品の溶解プロファイルが改善される。

実施例３：ドラム乾燥機プロセスにおいてエージング工程を導入することによって達成される固体シート物品の細孔構造の改善及び溶解プロファイルの改善
１）固体シート物品の調製
実施例２と同様に、処方１及び追加の水の湿潤プレミックス（すなわち、スラリー）を調製し、次いで、通気して、約０．２２５ｇ／ｃｍ^３の通気されたスラリー密度を提供する。

供給トラフ及び回転バーを備える回転ドラム乾燥機システム（例えば、図５に示すシステム）を使用して、本発明の可撓性、多孔質、かつ固体のシート物品（物品１）及び比較用の可撓性、多孔質、かつ固体のシート物品（物品２）を生成し、物品１は、通気後にエージング工程を有するプロセスで調製し、物品２は、通気直後に乾燥を行うプロセスで調製する（エージング工程なし）。

湿潤プレミックスから物品１及び２を調製するための方法は、以下のとおりである：
１．回転ドラム乾燥機（約１．５ｍのドラム直径を有する）を約１３０℃に予熱する。
２．Ａｅｒｏｓ Ａ２０の出口から回収された通気されたスラリーを、ドラム乾燥機の供給トラフに入れる。
３．本発明のシート物品（物品１）について、通気されたスラリーを、１２０分の総エージング時間にわたってバケツ内でエージングする。次いで、エージングされた、通気されたスラリーをバケツから供給トラフに取り出す。
４．加熱ドラムにおけるスラリー滞留時間が約１５分になるようにドラム乾燥機の回転速度が設定された回転ドラム乾燥機に対して反対方向に回転している（例えば、時計回り対反時計回り）回転バーを用いて、回転ドラム乾燥機の表面上に通気されたスラリーを供給することによって、物品１及び２を形成する。本発明のシート物品（物品１）については、回転バーの回転速度は比較的遅く（すなわち、３０ｒｐｍ）、回転バーとドラム乾燥機の表面との間の距離は比較的長い（すなわち、８ｍｍ）。そのような条件下では、気泡を更に導入することなく、回転ドラム乾燥機の表面にスラリーを供給することができる。比較用のシート物品（物品２）については、回転バーの回転速度は比較的速く（すなわち、１８０ｒｐｍ）、回転バーとドラム乾燥機の表面との間の距離は比較的短い（すなわち、４．５ｍｍ）。そのような条件下で、スラリーを空気界面で激しく撹拌し、このようにして、気泡を更にスラリーに導入する。したがって、エージング工程によって引き起こされる効果は、この追加の通気によって元に戻るか又は少なくとも損なわれ、エージング工程なしのプロセスと同等になるとみなしてよい。シートの一貫した厚さ（約０．８～１．５ｍｍ）を確保するために、スラリー拾い出し位置の近傍に配置されたレベリングブレードを使用する。
５．乾燥したら、そのように形成された可撓性多孔質シートは、ドラム表面から剥離され、プラスチック袋に入れられる。

２）エージング工程の導入によって達成されるスラリー中のより大きな気泡サイズ
物品１又は２の通気されたスラリーのサンプルを、それぞれ、スラリーの供給位置の近傍の供給トラフから取り出す。次いで、スラリーの気泡サイズを試験１０に従って求め、以下の表に示す。

上記の表は、エージング工程の後に得られたスラリー（物品１）中の気泡が、エージング工程なしで得られたスラリー（物品２）よりもはるかに大きいことを示す。更に、図９Ａ及び図９Ｂは、それぞれ、同じ倍率を使用した光学顕微鏡下での物品１及び２のスラリー中の気泡の写真を示す。これらのデータは、ドラム乾燥プロセスにおいて、通気後にエージング工程を導入すると、ドラム乾燥機上に供給されるプレミックス中の気泡がはるかに大きくなることを示す。対照的に、通気の直後に、通気されたプレミックスをドラム乾燥機に供給した場合、気泡は比較的小さいままである。

３）エージング工程の導入によって達成される固体シート物品の細孔構造の改善
試験１に従ってＳＥＭ試験を実行する。図１０Ａ及び図１０Ｂはそれぞれ、物品１及び２の上面のＳＥＭ画像を示し、以下の表は、物品１及び２の細孔構造を示す。これらのデータは、本発明のシート物品（すなわち、物品１）が、その上面に著しく大きな細孔を有し、また、比較用シート物品（すなわち、物品２）と比較しても、著しく大きな平均細孔径を有することを示す。

４）エージング工程の導入によって達成される固体シート物品の溶解プロファイルの改善
試験９に従って、シート１及び２の溶解速度を求める。以下の表１４及び図１１は、溶解速度試験の結果を示し、本発明のシート物品（物品１）が、比較用のシート物品（物品２）と比較して著しく改善された溶解プロファイルを有することを示す。具体的には、物品１の９０％が溶解するのにかかる時間は、わずか３０１秒であるが、一方、物品２の９０％が溶解するのにかかる時間は、物品１の３倍超である９２８秒である。

まとめると、ドラム乾燥機プロセスにエージング工程（すなわち、通気後にしばらくの間、通気されたプレミックスを維持する）を導入すると、著しく改善された細孔構造が得られ、それによって、溶解プロファイルが著しく改善される。

実施例４：ベルト乾燥プロセスにおいてエージング工程を導入することによって達成される固体シート物品の細孔構造の改善
１）固体シート物品の調製
実施例２と同様に、以下の表１５における処方２及び追加の水の湿潤プレミックス（すなわち、スラリー）を調製し、次いで、通気して、約０．２２５ｇ／ｃｍ^３の通気されたスラリー密度を提供する。

ドラム乾燥プロセスの代わりにベルト乾燥システムを使用して、本発明の可撓性、多孔質、かつ固体のシート物品（物品３）及び比較用の可撓性、多孔質、かつ固体のシート物品（物品４）を作製する。ベルト乾燥システムでは、乾燥表面は、熱風対流によって下から加熱される、およそ長さ４ｍ及び幅６０ｃｍの移動ステンレス鋼ベルトである。通気されたスラリーを、連続エアレーターから５０リットルのステンレス鋼製加熱容器にポンプで送り、そこで、気泡サイズを増加させるために様々な時間（すなわち、エージング時間）保存した。スラリーを移動ベルトの乾燥表面上に供給するために、容器を乾燥表面の上に置き、容器の底部に配置された出口を開いて、スラリーをベルト表面上に安定的に流した。過剰なスラリーを蓄積し、乾燥及びその後の除去のために乾燥表面に沿って規定の体積（すなわち、厚さ）のスラリーだけを運ぶために、厚さ制御ブレードをこの堆積場所の近傍に配置した。乾燥したら、そのように形成された可撓性多孔質シートは、ドラム表面から剥離され、プラスチック袋に入れられる。ベルト乾燥機プロセスの設定を以下の表に示す。

２）エージング工程の導入によって達成される固体シート物品の細孔構造の改善
シート３及び４について、試験１に従ってＳＥＭ試験を実行する。図１２Ａ及び図１２Ｂは、それぞれ、シート３及び４の上面のＳＥＭ画像を示し、以下の表は、試験１に従って求めたときの物品３及び４の細孔構造を示す。これらのデータは、本発明のシート物品（すなわち、物品３）が、その上面に著しく大きな細孔を有し、また、比較用シート物品（すなわち、物品４）と比較しても、著しく大きな平均細孔径を有することを示す。

まとめると、ベルト乾燥機プロセスにエージング工程（すなわち、通気後にしばらくの間、通気されたプレミックスを維持する）を導入すると、著しく改善された細孔構造も得られる。

実施例５：供給ダイを含むドラム乾燥機プロセスにおいてエージング工程を導入することによって達成される固体シート物品の細孔構造の改善及び溶解プロファイルの改善
１）固体シート物品の調製
実施例２と同様に、以下の表１８における処方３及び追加の水の湿潤プレミックス（すなわち、スラリー）を調製し、次いで、通気して、約０．２２５ｇ／ｃｍ^３の通気されたスラリー密度を提供する。

供給ダイが、ドラム乾燥機の上部に配置され、スラリーをドラム表面上に連続的に供給するために使用される、供給ダイを備える回転ドラム乾燥機システムを使用して、本発明の可撓性、多孔質、かつ固体の物品５及び比較用の可撓性、多孔質、かつ固体の物品６を作製する。供給ダイの内部流路は、約３０ｃｍの供給幅及び約２ｍｍの供給厚を有する。まず、スラリーを連続エアレーターから５０Ｌの容器にポンプで送り込み、そこで、気泡サイズを増加させるために規定の量の時間（すなわち、エージング時間）維持し、次いで、この容器から供給ダイにポンプで送り出す。乾燥したら、そのように形成された可撓性多孔質シートは、ドラム表面から剥離され、プラスチック袋に入れられる。ドラム乾燥機－ダイプロセスの設定を以下の表に示す。

２）エージング工程の導入によって達成される固体シート物品の細孔構造の改善
シート５及び６について、試験１に従ってＳＥＭ試験を実行する。図１３Ａ及び図１３Ｂは、それぞれ、シート５及び６の上面のＳＥＭ画像を示し、以下の表は、試験１に従って求めたときの物品５及び６の細孔構造を示す。これらのデータは、本発明のシート物品（すなわち、物品５）が、比較用シート物品（すなわち、物品６）と比較して、その上面に著しく大きな細孔を有することを示す。

３）エージング工程の導入によって達成される固体シート物品の溶解プロファイルの改善
試験９に従って、シート５及び６の溶解速度を求める。以下の表２１及び図１４は、溶解速度試験の結果を示し、本発明のシート物品（物品５）が、比較用のシート物品（物品６）と比較して著しく改善された溶解プロファイルを有することを示す。

まとめると、供給ダイを備えるドラム乾燥機プロセスにエージング工程（すなわち、通気後にしばらくの間、通気されたプレミックスを維持する）を導入すると、著しく改善された細孔構造も得られ、それによって、溶解プロファイルが著しく改善される。

本明細書において開示される寸法及び値は、列挙された正確な数値に厳密に限定されるものとして理解されるべきではない。その代わりに、特に指示がない限り、そのような寸法は各々、列挙された値とその値を囲む機能的に同等な範囲との両方を意味することが意図される。例えば、「４０ｍｍ」と開示された寸法は、「約４０ｍｍ」を意味することが意図される。

相互参照される又は関連する任意の特許又は特許出願、及び本願が優先権又はその利益を主張する任意の特許出願又は特許を含む、本明細書に引用される全ての文書は、除外又は限定することを明言しない限りにおいて、参照によりその全体が本明細書に組み込まれる。いかなる文献の引用も、本明細書中で開示又は特許請求される任意の発明に対する先行技術であるとはみなされず、あるいはそれを単独で又は他の任意の参考文献（単数又は複数）と組み合わせたときに、そのようないかなる発明も教示、示唆又は開示するとはみなされない。更に、本文書における用語の任意の意味又は定義が、参照により組み込まれた文書内の同じ用語の任意の意味又は定義と矛盾する場合、本文書においてその用語に与えられた意味又は定義が適用されるものとする。

本発明の特定の実施形態を例示及び説明してきたが、本発明の趣旨及び範囲から逸脱することなく他の様々な変更及び修正を行うことができる点は当業者には明白であろう。したがって、本発明の範囲内にある全てのそのような変更及び修正を添付の特許請求の範囲に網羅することが意図される。

Claims (23)

1. シート物品を作製するためのプロセスであって、
   ａ）水溶性ポリマー及び界面活性剤を含み、４０℃及び１ｓ^－１で測定した１，０００ｃｐｓ～２５，０００ｃｐｓの粘度を有する、湿潤プレミックスを調製する工程と、
   ｂ）前記湿潤プレミックスに通気して、０．０５～０．５ｇ／ｍＬの密度を有する通気された湿潤プレミックスを形成する工程と、
   ｃ）前記通気された湿潤プレミックスを少なくとも５分間エージングする工程と、
   ｄ）前記エージングされた、通気された湿潤プレミックスを、対向する第１及び第２の面を有するシートに形成する工程と、
   ｅ）前記形成されたシートを１分～６０分の乾燥時間にわたって乾燥させて、前記シート物品を作製する工程と、
   を含む、プロセス。
2. 前記工程ｃ）が、５分～３００分、好ましくは５分～２００分、より好ましくは１０分～１５０分の期間にわたって実施される、請求項１に記載のプロセス。
3. 前記エージングされた、通気された湿潤プレミックスのシートが、７０℃～１７０℃、好ましくは７５℃～１５０℃、より好ましくは８０℃～１４０℃の制御された表面温度を有する加熱表面上で乾燥され、好ましくは、前記加熱表面が、乾燥中の前記シートのための一次熱源であり、より好ましくは、前記加熱表面が、乾燥中の前記シートのための唯一の熱源である、請求項１又は２に記載のプロセス。
4. 前記加熱表面が回転ドラム乾燥機の外面であり、好ましくは、０．５メートル～１０メートル、好ましくは１メートル～約５メートル、より好ましくは１．５メートル～２メートルの範囲の外径を有し、乾燥工程中に０．００５ｒｐｍ～０．２５ｒｐｍ、好ましくは０．０５ｒｐｍ～０．２ｒｐｍ、より好ましくは０．１ｒｐｍ～０．１８ｒｐｍの速度で回転する、回転ドラム乾燥機の外面である、請求項３に記載のプロセス。
5. 前記加熱表面が加熱された移動ベルトの外面であり、好ましくは、前記乾燥工程中に０．１ｍ／分～５０ｍ／分、好ましくは０．１５ｍ／分～２０ｍ／分、より好ましくは０．２ｍ／分～１０ｍ／分の速度で移動する加熱された移動ベルトの外面である、請求項４に記載のプロセス。
6. 前記工程ｄ）において、前記シートが、５～８０ｒｐｍ、好ましくは６～６０ｒｐｍ、より好ましくは８～５０ｒｐｍ、最も好ましくは１０～４０ｒｐｍの速度で回転する回転バーを使用することによって形成される、請求項４又は５に記載のプロセス。
7. 前記回転バーは、前記回転バーと前記回転ドラムの外面又は前記加熱された移動ベルトとの間の距離が、３ｍｍ～１５ｍｍ、好ましくは４ｍｍ～１２ｍｍ、より好ましくは５ｍｍ～１０ｍｍ、最も好ましくは６ｍｍ～１０ｍｍになるように配置されている、請求項６に記載のプロセス。
8. 前記工程ｄ）において、前記シートが、０．１ｍ／分～５０ｍ／分、好ましくは０．１５ｍ／分～２０ｍ／分、より好ましくは０．２ｍ／分～１０ｍ／分の供給速度を有する供給ダイによって形成される、請求項４又は５に記載のプロセス。
9. 前記供給ダイが、０．５ｍｍ～１０ｍｍ、好ましくは１ｍｍ～６ｍｍ、より好ましくは１．５ｍｍ～４ｍｍの供給厚さを有する、請求項８に記載のプロセス。
10. 前記湿潤プレミックスが、（１）前記湿潤プレミックスの１５重量％～７０重量％、好ましくは２０重量％～５０重量％、より好ましくは２５重量％～４５重量％の範囲の固形分含有量、並びに（２）４０℃及び１ｓ^－１で測定したときに、３，０００ｃｐｓ～２４，０００ｃｐｓ、好ましくは５，０００ｃｐｓ～２３，０００ｃｐｓ、より好ましくは１０，０００ｃｐｓ～２０，０００ｃｐｓの範囲の粘度によって特徴付けられる、請求項１～９のいずれか一項に記載のプロセス。
11. 前記湿潤プレミックスが、通気前に４０℃～１００℃、好ましくは５０℃～９５℃、より好ましくは６０℃～９０℃、最も好ましくは７５℃～８５℃の温度に予熱され、及び／又は前記湿潤プレミックスが、通気中に４０℃～１００℃、好ましくは５０℃～９５℃、より好ましくは６０℃～９０℃、最も好ましくは７５℃～８５℃の温度で維持され、及び／又は前記通気された湿潤プレミックスが、エージング中に１０℃～１００℃、好ましくは１５℃～７０℃、より好ましくは２０℃～５０℃、最も好ましくは２０℃～４０℃の温度で維持される、請求項１～１０のいずれか一項に記載のプロセス。
12. 前記工程ｂ）における通気が、ローターステーターミキサー、プラネタリーミキサー、加圧ミキサー、非加圧ミキサー、バッチミキサー、連続ミキサー、半連続ミキサー、高剪断ミキサー、低剪断ミキサー、水中スパージャー、又はこれらの任意の組み合わせが挙げられるがこれらに限定されない、機械的処理手段を使用することによって前記湿潤プレミックスにガスを導入することにより達成される、請求項１～１１のいずれか一項に記載のプロセス。
13. 前記工程ｅ）における乾燥が、前記形成されたシートの第１の面から対向する前記第２の面へと減少する温度勾配を形成する加熱方向に沿って、７０℃～２００℃の温度で実施され、前記加熱方向が、前記乾燥時間の半分超にわたって、重力方向と実質的に反対である、請求項１～１２のいずれか一項に記載のプロセス。
14. 前記乾燥時間が、２～４０分、好ましくは２～３０分、より好ましくは２～２０分、最も好ましくは２～１５分であり、及び／又は前記乾燥温度が、８０℃～１７０℃、好ましくは９０℃～１５０℃、より好ましくは９５℃～１４０℃であり；前記加熱方向が、前記乾燥時間の５５％超、好ましくは６０％超、より好ましくは７５％超にわたって前記重力方向と実質的に反対である、請求項１３に記載のプロセス。
15. 水溶性ポリマー及び界面活性剤を含む可撓性多孔質溶解性固体シート物品であって、前記固体シート物品は、（ｉ）０．５ｍｍ～４ｍｍの範囲の厚さ、及び（ｉｉ）８０％～１００％の連続気泡含有パーセント、及び（ｉｉｉ）１００μｍ～２０００μｍの全体平均孔径、によって特徴付けられ、前記固体シート物品は、対向する上面及び底面を有し、前記上面が、３００μｍ超である表面平均細孔直径を有する、可撓性多孔質溶解性固体シート物品。
16. 前記上面が、３００μｍ～２ｍｍ、好ましくは３５０μｍ～１．５ｍｍ、より好ましくは４００μｍ～１ｍｍの表面平均細孔直径を有する、請求項１５に記載の可撓性多孔質溶解性固体シート物品。
17. 前記固体シート物品が、前記上面に隣接する上部領域と、前記底面に隣接する底部領域と、それらの間の中間領域と、を含み、前記上部領域、前記中間領域、及び前記底部領域が、同じ厚さを有し、前記上部領域、前記中間領域、及び前記底部領域の各々が、平均孔径によって特徴付けられ、前記上部領域における平均孔径に対する前記底部領域における平均孔径の比が、０．６～１．５、好ましくは０．７～１．４、より好ましくは０．８～１．３、最も好ましくは１～１．２である、請求項１５又は１６に記載の可撓性多孔質溶解性固体シート物品。
18. 前記中間領域における平均孔径に対する前記底部領域における平均孔径の比が、０．５～１．５、好ましくは０．６～１．３、より好ましくは０．８～１．２、最も好ましくは０．９～１．１であり、及び／又は前記上部領域における平均孔径に対する前記中間領域における平均孔径の比が、１～１．５、好ましくは１～１．４、より好ましくは１～１．２である、請求項１５～１７のいずれか一項に記載の可撓性多孔質溶解性固体シート物品。
19. 前記固体シート物品が、前記固体シート物品の総重量に対して５％～４０％、好ましくは８％～３０％、より好ましくは１０％～２５％の前記水溶性ポリマーを含み、好ましくは、前記水溶性ポリマーが、５，０００～４００，０００ダルトン、より好ましくは１０，０００～３００，０００ダルトン、更により好ましくは１５，０００～２００，０００ダルトン、最も好ましくは２０，０００～１５０，０００ダルトンの重量平均分子量を有し、好ましくは、前記水溶性ポリマーが、４０％～１００％、好ましくは５０％～９５％、より好ましくは６５％～９２％、最も好ましくは７０％～９０％の範囲の加水分解度によって特徴付けられるポリビニルアルコールである、請求項１５～１８のいずれか一項に記載の可撓性多孔質溶解性固体シート。
20. 前記水溶性ポリマーが、第１の重量平均分子量を有する第１の水溶性ポリマーと、第２の重量平均分子量を有する第２の水溶性ポリマーとを含み、前記第１の重量平均分子量が、好ましくは５，０００～５０，０００ダルトン、より好ましくは１０，０００～４０，０００ダルトン、更により好ましくは１５，０００ダルトン～３５，０００ダルトン、最も好ましくは２０，０００～３０，０００ダルトンであり、及び／又は前記第２の重量平均分子量が、好ましくは２０，０００～４００，０００ダルトン、より好ましくは３０，０００～３００，０００ダルトン、更により好ましくは４０，０００～２００，０００ダルトン、最も好ましくは５０，０００～１５０，０００ダルトンである、請求項１９に記載の可撓性多孔質溶解性固体シート物品。
21. 前記固体シート物品が、前記固体シート物品の総重量に対して５％～８０％、好ましくは１０％～７０％、より好ましくは３０％～６５％の前記界面活性剤を含み、
    好ましくは、前記界面活性剤が、アニオン性界面活性剤、非イオン性界面活性剤、カチオン性界面活性剤、両性界面活性剤、双性イオン性界面活性剤、及びこれらの任意の組み合わせからなる群から選択され、
    より好ましくは、前記界面活性剤が、Ｃ_６～Ｃ_２０直鎖状アルキルベンゼンスルホネート（ＬＡＳ）、０．５～１０の範囲の重量平均アルコキシル化度を有するＣ_６～Ｃ_２０直鎖状又は分枝鎖状アルキルアルコキシサルフェート（ＡＡＳ）、５～１５の範囲の重量平均アルコキシル化度を有するＣ_６～Ｃ_２０直鎖状又は分枝鎖状アルキルアルコキシル化アルコール（ＡＡ）、Ｃ_６～Ｃ_２０直鎖状又は分枝鎖状アルキルサルフェート（ＡＳ）、アルキルサルフェート、アルキルエーテルサルフェート、アルキルアンホアセテート、及びこれらの任意の組み合わせからなる群から選択される、請求項１５～２０のいずれか一項に記載の可撓性多孔質溶解性固体シート物品。
22. 前記固体シート物品が、前記固体シート物品の総重量に対して０．１％～２５％、好ましくは０．５％～２０％、より好ましくは１％～１５％、最も好ましくは２％～１２％の可塑剤を更に含み、好ましくは、前記可塑剤が、グリセリン、エチレングリコール、ポリエチレングリコール、プロピレングリコール、及びこれらの組み合わせからなる群から選択され、より好ましくは、前記可塑剤が、グリセリンである、請求項１５～２１のいずれか一項に記載の可撓性多孔質溶解性固体シート物品。
23. 前記固体シート物品が、
    ・８５％～１００％、好ましくは９０％～１００％の連続気泡含有パーセント、及び／又は
    ・１５０μｍ～１０００μｍ、好ましくは２００μｍ～６００μｍの全体平均孔径、及び／又は
    ・５μｍ～２００μｍ、好ましくは１０μｍ～１００μｍ、より好ましくは１０μｍ～８０μｍの平均気泡壁厚さ、及び／又は
    ・前記固体シート物品の０．５重量％～２５重量％、好ましくは１重量％～２０％重量％、より好ましくは３重量％～１０％重量％の最終水分含有量、及び／又は
    ・０．６ｍｍ～３．５ｍｍ、好ましくは０．７ｍｍ～３ｍｍ、より好ましくは０．８ｍｍ～２ｍｍ、最も好ましくは１ｍｍ～１．５ｍｍの厚さ、及び／又は
    ・５０グラム／ｍ^２～２５０グラム／ｍ^２、好ましくは８０グラム／ｍ^２～２２０グラム／ｍ^２、より好ましくは１００グラム／ｍ^２～２００グラム／ｍ^２の坪量、及び／又は
    ・０．０５グラム／ｃｍ^３～０．５グラム／ｃｍ^３、好ましくは０．０６グラム／ｃｍ^３～０．４グラム／ｃｍ^３、より好ましくは０．０７グラム／ｃｍ^３～０．２グラム／ｃｍ^３、最も好ましくは０．０８グラム／ｃｍ^３～０．１５グラム／ｃｍ^３の密度、及び／又は
    ・０．０３ｍ^２／ｇ～０．２５ｍ^２／ｇ、好ましくは０．０４ｍ^２／ｇ～０．２２ｍ^２／ｇ、より好ましくは０．０５ｍ^２／ｇ～０．２ｍ^２／ｇ、最も好ましくは０．１ｍ^２／ｇ～０．１８ｍ^２／ｇの比表面積、によって特徴付けられる、請求項１５～２２のいずれか一項に記載の可撓性多孔質溶解性固体シート物品。

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