JP2023169336A - 端子付電線の製造方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】導体と端子との間の電気抵抗を低く維持して、電気的接続を十分確保できる端子付電線の製造方法を提供する。【解決手段】筒状部６が圧縮されることにより、導体３に接続される端子５を備え、導体３に用いられる材料の引張強度は端子５に用いられる材料の引張強度よりも大きく、端子５は、導体３の長手方向に３つ以上の圧縮部１０を有し、第１の圧縮部１０１および第２の圧縮部１０２の間に第３の圧縮部１０３を形成する工程において、導体３の断面積をＳ（ｍｍ２）とし、圧縮部１０の長手方向に沿った長さである圧縮幅をＷ（ｍｍ）とし、非圧縮部１１の長手方向に沿った長さである圧縮間隔をＬ（ｍｍ）とした場合に、圧縮幅Ｗの値、圧縮間隔Ｌの値がそれぞれ下式（１），（２）０．０１×Ｓ＋２．５≦Ｗ≦０．０７×Ｓ＋３．５・・・（１）－１．０≦Ｌ≦０．１４５×Ｓ＋３．７５・・・（２）の関係式を満足するように第３の圧縮部１０３を形成する。【選択図】図１
Description
本発明は、端子付き電線の製造方法に関する。
従来、電線の導体と端子とが接続されてなる端子付電線は、導電性等の観点から、銅又は銅合金で形成された導体と端子が用いられてきたが、近年、軽量化等の観点から、導体と端子とをアルミニウム材料（アルミニウムまたはアルミニウム合金）で形成することが検討されている。
なお、この出願の発明に関連する先行技術文献情報としては、特許文献１がある。
端子付電線では、導体と端子との接続部分に作用する応力が時間の経過とともに小さくなり、これに伴い導体と端子との間の接触力が下がり、これらの間の電気抵抗が増加するおそれがある。特に、アルミニウムは銅と比較して応力緩和が生じやすく、アルミニウム材料からなる端子をアルミニウム材料からなる導体に接続した場合には、上述の課題が生じやすい。導体と端子との間の電気抵抗が大きい状態で、導体に電流を流すと端子付電線に発熱が生じ、この発熱は電線断線や接触不良の要因になり得る。
そこで、本発明は、導体と端子との間の電気抵抗を低く維持して、電気的接続を十分確保できる端子付電線の製造方法を提供することを目的とする。
本発明は、上記課題を解決することを目的として、導体、及び前記導体を被覆する絶縁層を含む電線と、前記電線の端部で露出する前記導体が挿入される筒状部を有し、前記筒状部内に前記導体が挿入された状態で前記筒状部が圧縮されることにより、前記導体に接続される端子と、を備えた端子付電線の製造方法であって、前記導体に用いられる材料の引張強度が、前記端子に用いられる材料の引張強度よりも大きい前記電線及び前記端子を準備する準備工程と、前記筒状部内に前記電線の端部で露出する前記導体を挿入させた状態で前記端子を３回以上圧縮して前記端子に３つ以上の圧縮部を形成することにより、前記端子を前記導体に接続する接続工程と、を備え、前記接続工程は、第１の圧縮部および第２の圧縮部を形成したあとに、当該第１および第２の圧縮部の間に第３の圧縮部を形成する工程を含み、該工程において、前記導体の断面積をＳ（ｍｍ２）とし、前記第１乃至第３の圧縮部の前記長手方向に沿った長さである圧縮幅をＷ（ｍｍ）とし、前記第１乃至第３の圧縮部間に位置する非圧縮部の前記長手方向に沿った長さである圧縮間隔をＬ（ｍｍ）とした場合に、前記圧縮幅Ｗの値、前記圧縮間隔Ｌの値が、それぞれ下式（１），（２）
０．０１×Ｓ＋２．５≦Ｗ≦０．０７×Ｓ＋３．５ ・・・（１）
－１．０≦Ｌ≦０．１４５×Ｓ＋３．７５ ・・・（２）
の関係式を満足するように、前記第３の圧縮部を形成する、端子付電線の製造方法を提供する。
０．０１×Ｓ＋２．５≦Ｗ≦０．０７×Ｓ＋３．５ ・・・（１）
－１．０≦Ｌ≦０．１４５×Ｓ＋３．７５ ・・・（２）
の関係式を満足するように、前記第３の圧縮部を形成する、端子付電線の製造方法を提供する。
本発明によれば、導体と端子との間の電気抵抗を低く維持して、電気的接続を十分確保できる端子付電線の製造方法を提供できる。
［実施の形態］
以下、本発明の実施の形態を添付図面にしたがって説明する。
以下、本発明の実施の形態を添付図面にしたがって説明する。
（端子付電線の概略構成）
図１（ａ）は、本実施の形態に係る端子付電線の断面図であり、図１（ｂ）はそのＡ部拡大図である。図１（ａ），（ｂ）に示すように、端子付電線１は、電線２と端子５とを備えている。端子付電線１は、例えば、ビル、風力発電機、鉄道車両や自動車などに用いられる配線材として用いることができる。
図１（ａ）は、本実施の形態に係る端子付電線の断面図であり、図１（ｂ）はそのＡ部拡大図である。図１（ａ），（ｂ）に示すように、端子付電線１は、電線２と端子５とを備えている。端子付電線１は、例えば、ビル、風力発電機、鉄道車両や自動車などに用いられる配線材として用いることができる。
電線２は、導体３と、導体３を被覆する絶縁層４と、を備えている。導体３としては、金属線、複数の金属素線を撚り合わせた撚り線、もしくは複数の撚り線を更に撚り合わせた複合撚り線を用いることができる。導体３を構成する金属材料として、例えば、純アルミニウムあるいはアルミニウム合金（以下、これらを「アルミニウム材料」という）を用いている。純アルミニウムはＡｌ及び不可避不純物から成る材料である。
純アルミニウムとしては、例えば、電気用純アルミニウム（ＥＣＡｌ）が挙げられる。アルミニウム合金として、例えば、以下のＡｌ－Ｚｒ、Ａｌ－Ｆｅ－Ｚｒ等が挙げられる。Ａｌ－Ｚｒは、０．０３～１．５質量％のＺｒと、０．１～１．０質量％のＦｅ及びＳｉと、を含み、残部がＡｌと不可避不純物からなる化学組成を有するアルミニウム合金である。また、Ａｌ－Ｆｅ－Ｚｒは、０．０１～０．１０質量％のＺｒと、０．１質量％以下のＳｉと、０．２～１．０質量％のＦｅと、０．０１質量％以下のＣｕと、０．０１質量％以下のＭｎと、０．０１質量％以下のＭｇと、０．０１質量％以下のＺｎと、０．０１質量％以下のＴｉと、０．０１質量％以下のＶと、を含み、残部がＡｌと不可避不純物とを有するアルミニウム合金である。Ａｌ－Ｚｒにおいて、「０．１～１．０質量％のＦｅ及びＳｉ」とは、以下の意味を有する。Ｆｅ及びＳｉの両方を含有する場合は、Ｆｅ及びＳｉの合計濃度が０．１～１．０質量％である。Ｆｅを含有し、Ｓｉを含有しない場合は、Ｆｅの濃度が０．１～１．０質量％である。Ｓｉを含有し、Ｆｅを含有しない場合は、Ｓｉの濃度が０．１～１．０質量％である。なお、ここでの「含有しない」とは、例えば、高周波誘導結合プラズマ発光分光分析で、検出限界以下であることを意味する。
絶縁層４は、例えば、フッ素系樹脂、オレフィン系樹脂、又はシリコーン系樹脂などからなる。絶縁層４は、電線２の長さ方向の全長にわたって設けられるが、本実施の形態では、電線２の端末から所定の長さだけ絶縁層４が除去され、導体３の端末の一部が露出している。
端子５は、中空部７を有する筒状の筒状部６と、延在部８とを備え、これらが一体的に形成されてなる。端子５は、例えば、パイプの一端側をプレス加工して板状の延在部８を形成したものである。あるいは、端子５は、例えば、円柱の母材の一端側を穴あけ加工して筒状部６を形成すると共に、他端側をプレス加工して延在部８を形成したものである。中空部７は一方において開口した円筒形状を有する。
端子５は、例えば、アルミニウム材料によって構成されている。より具体的には、例えば、純アルミニウムあるいはアルミニウム合金が好ましい。純アルミニウムはＡｌ及び不可避不純物から成る材料である。例えば、電気用純アルミニウム（ＥＣＡｌ）が挙げられる。アルミニウム合金として、例えば、以下のＡｌ－Ｆｅ－Ｚｒ挙げられる。Ａｌ－Ｆｅ－Ｚｒは、０．０１～０．１０質量％のＺｒと、０．１質量％以下のＳｉと、０．２～１．０質量％のＦｅと、０．０１質量％以下のＣｕと、０．０１質量％以下のＭｎと、０．０１質量％以下のＭｇと、０．０１質量％以下のＺｎと、０．０１質量％以下のＴｉと、０．０１質量％以下のＶと、を含み、残部がＡｌと不可避不純物とを有するアルミニウム
合金である。
合金である。
筒状部６は、断面円形の筒状に形成されており、その内部には、電線２の端部で露出する導体３を挿入可能な中空部７が形成されている。筒状部６の内径Ｎ（ｍｍ）は、導体３の外径と同等の大きさから導体３の外径の９０％～９５％程度の大きさで開口しており、この中空部７の開口から、電線２の端部で露出する導体３が挿入される。導体３を中空部７の開口から挿入する際、結束バンド等で導体３の外径を筒状部６と同等程度の内径になるまで圧縮すると、導体３に与えるダメージを少なく、また、スムーズに中空部７に導体３を挿入できる。また、筒状部６の厚さＡ（ｍｍ）は、中空部７内に導体３が挿入された端子５が圧縮されたときの、導体３の長手方向に垂直な断面における、端子５の非圧縮部１１に対応する筒状部６の断面積と端子５の非圧縮部１１に対応する導体３の断面積の比から決定される。すなわち、端子５の非圧縮部１１の筒状部６の断面積をＴ（ｍｍ２）及び端子５の非圧縮部１１の導体３の断面積をＳ（ｍｍ２）、とした場合に、（Ｔ／Ｓ）の式から決定される。その比率の範囲は１．０以上３．０以下が好ましい。１．０より小さいと、筒状部６の厚さＡが小さいため、圧縮によって筒状部６が伸びて破断するおそれがある。３．０より大きいと、筒状部６が主に圧縮され、導体５が十分に圧縮されず、十分な機械的接合が得られないおそれがある。端子５の非圧縮部１１に対応する筒状部６の断面積Ｔ（ｍｍ２）はＴ＝（（（２Ａ＋Ｎ）／２）２－（Ｎ／２）２）×πで算出される。
端子５の非圧縮部１１の筒状部６の断面積Ｔと端子５の非圧縮部１１の導体３の断面積Ｓの比から求められる筒状部６の断面積Ｔ及び筒状部６の内径Ｎが決定されれば、筒状部６の厚さＡが導出される。
端子５の非圧縮部１１の筒状部６の断面積Ｔと端子５の非圧縮部１１の導体３の断面積Ｓの比から求められる筒状部６の断面積Ｔ及び筒状部６の内径Ｎが決定されれば、筒状部６の厚さＡが導出される。
なお、端子５の表面や筒状部６の内面は、ＳｎめっきやＡｇめっきが施されていてもよい。また、露出する導体３に導電粒子入りのコンパウンドを塗布してから、中空部７に挿入してもよい。また、筒状部６の中空部７にコンパウンドを塗布または充填してから、露出する導体３を挿入してもよい。この導電粒子入りコンパウンドとしては、例えば、Ｎｉ－ＰまたはＮｉ－Ｂ、Ｎｉ、Ｚｎからなる導電粒子やこれらを混合した導電粒子を含有するフッ素系油またはシリコーン系油を用いることができる。端子５は、中空部７内に導体３が挿入された状態で中空部７（筒状部６）が圧縮されることにより、導体３に接続されている。
延在部８は、外部の接続相手側の端子やボルト等に接続される部分として構成されている。本実施の形態では、延在部８は、板状に形成され、外部の端子との接続に用いられるボルト等が挿入されるボルト孔９が設けられている。
本実施の形態に係る端子付電線１では、端子５の筒状部６には、導体３の長手方向に３つ以上の圧縮部１０が形成されている。ここでは、圧縮部１０を３つ形成する場合について説明するが、圧縮部１０の数は４つ以上であってもよい。隣り合う圧縮部１０間に位置する部分の筒状部６を非圧縮部１１と呼称する。圧縮部１０は、後述する圧縮ダイス２０によって圧縮される部分であり、長手方向に略平坦な面となっている。非圧縮部１１は圧縮ダイス２０に押圧されない部分であり、圧縮部１０よりも外径が大きい。圧縮部１０と非圧縮部１１との間には、圧縮ダイス２０の押圧による変形によってテーパ状の部分が形成されるが、このテーパ状の部分は非圧縮部１１に含まれる。圧縮部１０及び非圧縮部１１の詳細については後述する。
圧縮工程では、半割構造を有する一対の圧縮ダイス２０を用いる。一対の圧縮ダイス２０は端子５の筒状部６に所定の圧力を加えて筒状部６の被加圧部を圧縮変形（塑性変形）させるためのものである。各々の圧縮ダイス２０の形状は、例えば、横断面視で、半円形状、突形状、六角形状が挙げられる。本実施の形態では特に限定されないが、導体３の圧縮比は５０％以上９５％以下であることが好ましい。ここで、圧縮比とは、中空部７内に導体３が挿入された端子５が圧縮されたときの、導体３の長手方向に垂直な断面における、端子５の非圧縮部１１に対応する導体３の断面積と圧縮部１０に対応する導体３の断面積の比である。すなわち、端子５の非圧縮部１１に対応する導体３の断面積をＳ（ｍｍ２）及び圧縮部１０に対応する導体３の断面積をＤ（ｍｍ２）、とした場合に、（Ｄ／Ｓ）×１００の式で算出される。上記の圧縮比であれば、導体３と端子５の応力緩和に起因する導体３と端子５の間の接触力低下を抑制することができるので、端子付電線１の電気抵抗比の増加を抑えることができる。なお、導体３として複数の金属素線を用いる場合は、導体３の断面積Ｓは、金属素線単体の断面積と金属素線の本数との積で算出することができる。
（端子付電線の製造方法）
端子付電線１を製造する際には、まず、電線２及び端子５を準備する準備工程を行う。この際、導体３に用いられる材料の引張強度が、端子５に用いられる材料の引張強度よりも大きくなる（例えば、２０ＭＰａ以上大きくなる）ように、導体３及び端子５の材料を選定する。例えば、端子５の材料としてＥＣＡｌを用いる場合には、これよりも引張強度が大きい材料としてＡｌ－Ｆｅ－Ｚｒ（引張強度差：２４ＭＰａ程度以上）、Ａｌ－Ｚｒ（引張強度差：４６ＭＰａ程度以上）を導体３の材料として用いることができる。また、導体３及び端子５の材料として、同じ材料を用いる場合であっても、製造工程中の熱処理条件や加工度等によっても材料の引張強度を調整することができる。
端子付電線１を製造する際には、まず、電線２及び端子５を準備する準備工程を行う。この際、導体３に用いられる材料の引張強度が、端子５に用いられる材料の引張強度よりも大きくなる（例えば、２０ＭＰａ以上大きくなる）ように、導体３及び端子５の材料を選定する。例えば、端子５の材料としてＥＣＡｌを用いる場合には、これよりも引張強度が大きい材料としてＡｌ－Ｆｅ－Ｚｒ（引張強度差：２４ＭＰａ程度以上）、Ａｌ－Ｚｒ（引張強度差：４６ＭＰａ程度以上）を導体３の材料として用いることができる。また、導体３及び端子５の材料として、同じ材料を用いる場合であっても、製造工程中の熱処理条件や加工度等によっても材料の引張強度を調整することができる。
準備工程では、電線２が有する絶縁層４を電線２の長さ方向の端末から所定の長さだけ取り除き、導体３の一部を露出させる。その後、端子５の筒状部６に形成された中空部７内に電線２の導体３の露出した一部を挿入する。
その後、中空部７内に導体３を挿入させた状態で端子５の筒状部６を３回以上圧縮して端子に３つ以上の圧縮部１０を形成することにより、端子５を導体３に接続する接続工程を行う。ここでは、端子５の筒状部６を３回圧縮して端子に３つの圧縮部１０を形成する場合について説明する。
接続工程では、まず、図２（ａ）に示すように、筒状部６における延在部８側の端部近傍（導体３の端部近傍）を圧縮ダイス２０により押圧し、筒状部６を圧縮して第１の圧縮部１０１を形成する。その後、図２（ｂ）に示すように、筒状部６における中空部７の開口側（絶縁層４側）の端部近傍を圧縮ダイス２０により押圧し、筒状部６を圧縮して第２の圧縮部１０２を形成する。
その後、図２（ｃ）に示すように、第１の圧縮部１０１と第２の圧縮部１０２との中間の位置を圧縮ダイス２０により押圧し、筒状部６を圧縮して第３の圧縮部１０３を形成する。このように、接続工程は、既に形成した隣り合う第１及び第２の圧縮部１０１，１０２の間に新たな第３の圧縮部１０３を形成する工程を含む。第１の圧縮部１０１と第３の圧縮部１０３との間、及び、第３の圧縮部１０３と第２の圧縮部１０２との間には、それぞれ非圧縮部１１が形成されることになる。なお、ここでは、第１の圧縮部１０１を形成した後に第２の圧縮部１０２を形成する場合について説明したが、第２の圧縮部１０２を形成した後に第１の圧縮部１０１を形成してもよいし、第１の圧縮部１０１と第２の圧縮部１０２とを同時に形成してもよい。
第１乃至第３の圧縮部１０１～１０３は、圧縮ダイス２０を用いて筒状部６の周方向の全周にわたって所定の圧力を加えることにより、筒状部６を圧縮変形（塑性変形）させることにより形成される。本実施の形態では、各圧縮部１０１～１０３は、導体３の長手方向（軸方向）に垂直な断面形状が六角形状となっている。各圧縮部１０１～１０３を形成することにより、端子５を導体３に圧縮接続して、端子付電線１を得ることができる。
（圧縮部１０及び非圧縮部１１の詳細）
ここで、圧縮部１０を形成する際の端子５と導体３の挙動について検討する。図３（ａ）に示すように、端子５と導体３を圧縮ダイス２０により押圧すると、当該押圧の影響により、端子５（筒状部６）と導体３の両者が長手方向に伸びる。本実施の形態では、端子５に用いられる材料の引張強度が、導体３に用いられる材料の引張強度よりも小さいため、端子５の方が大きく変形し、端子５と導体３の伸び量の差はΔＬとなる。
ここで、圧縮部１０を形成する際の端子５と導体３の挙動について検討する。図３（ａ）に示すように、端子５と導体３を圧縮ダイス２０により押圧すると、当該押圧の影響により、端子５（筒状部６）と導体３の両者が長手方向に伸びる。本実施の形態では、端子５に用いられる材料の引張強度が、導体３に用いられる材料の引張強度よりも小さいため、端子５の方が大きく変形し、端子５と導体３の伸び量の差はΔＬとなる。
図３（ｂ）に示すように、第１及び第２の圧縮部１０１，１０２を形成した状態を初期状態とする。この状態で、第１及び第２の圧縮部１０１，１０２の中間の位置を圧縮ダイス２０により押圧すると、当該押圧の影響により、端子５が導体３よりΔＬ分長く伸びようとするため、第１および第２の圧縮部１０１，１０２で端子５と導体３との接触力（軸方向接触力）が発生し、両者の接触抵抗を低減できる。
この端子５と導体３の伸び量の差ΔＬの影響により、端子５と導体３との接触力（軸方向接触力）を大きくし、両者の接触抵抗を低減できる。経時変化により端子５と導体３との接触力は低減するが、本実施の形態では、径方向だけでなく長手方向（軸方向）にも端子５と導体３とがお互いに引っ張り合うような力、すなわち軸方向接触力を与えてやることで、径方向の接触力の緩みを軸方向接触力でサポートして、経時変化による端子５と導体３間の抵抗値の上昇を抑制している。
端子５と導体３との接触力（軸方向接触力）をより大きくし、接触抵抗をより低減するためには、伸びひずみをより大きくすればよい。伸びひずみεは、圧縮による伸びをΔＬとし、圧縮間隔（図３（ｂ）における長手方向に隣り合う圧縮部１０間の間隔、すなわち、非圧縮部１１の長手方向に沿った長さ）をＬとすると、下式
ε＝ΔＬ／Ｌ
で表すことができる。よって、圧縮による伸びΔＬを大きくし、圧縮間隔Ｌを小さくすることで、圧縮による伸びひずみを大きくして、端子５と導体３との接触力（軸方向接触力）をより大きくし、両者の接触抵抗をより低減することが可能になる。
ε＝ΔＬ／Ｌ
で表すことができる。よって、圧縮による伸びΔＬを大きくし、圧縮間隔Ｌを小さくすることで、圧縮による伸びひずみを大きくして、端子５と導体３との接触力（軸方向接触力）をより大きくし、両者の接触抵抗をより低減することが可能になる。
圧縮による端子５と導体３の伸び量の差ΔＬを大きくするためには、圧縮部１０の長手方向に沿った長さである圧縮幅Ｗを導体断面積に応じた適切な幅にすればよい。圧縮幅Ｗは、使用する圧縮ダイス２０の大きさを調整することにより制御可能であり、圧縮間隔Ｌは、各圧縮部１０１～１０３の位置（導体３の長手方向に沿った位置）を調整することにより制御可能である。
本発明者らは、圧縮幅Ｗ及び圧縮間隔Ｌの影響を検討するため、実験を行った。まず、圧縮ダイス２０による圧縮荷重を１２ｔで一定とし、圧縮間隔Ｌ（ｍｍ）を７ｍｍで一定とし、圧縮幅Ｗ（ｍｍ）を変化させて実験を行った。実験では、導体断面積が５０ｍｍ２及び２５０ｍｍ２の導体３を有する電線２を用い、導体断面積が５０ｍｍ２の試料については圧縮比を６０％から９５％とし、導体断面積が２５０ｍｍ２の試料については圧縮比を７０％から９５％とした。導体断面積が５０ｍｍ２（直径約１０ｍｍ）の電線２を用いる場合には、端子５の筒状部６の内径Ｎ１０．２ｍｍ、厚さＡ３．０ｍｍであり、導体断面積が２５０ｍｍ２（直径約２３．６ｍｍ）の電線２を用いる場合には、端子５の筒状部６の内径Ｎ２１．８ｍｍ、厚さＡ５．２ｍｍである（以下の実験において、端子５は同じ大きさのものを用いる。）。圧縮幅Ｗ（ｍｍ）が大きくなると、導体３の圧縮比も大きくなる。
（抵抗比増加率の測定）
次に、端子５を圧縮して導体３に接続された端子付電線１の延在部８が外部の接続相手側の端子にボルト等で接続されたことを想定し、延在部８にアルミニウム板１３をボルト（不図示）で固定することにより、高温環境暴露試験用試料を作製した。この高温環境暴露試験用試料を図４に示すように、２００℃に設定した恒温槽１４内に配置し、大気中で１００時間保持し、かつ１０時間毎に恒温槽から取り出してボルトの着脱を行う高温環境暴露試験を行った。高温環境暴露試験は通電試験環境を模擬した。なお、アルミニウム板を延在部８の下側に固定した場合を示したが、延在部８の上側に固定した場合でも、延在部８の下側に固定した場合と同様な結果が得られる。
次に、端子５を圧縮して導体３に接続された端子付電線１の延在部８が外部の接続相手側の端子にボルト等で接続されたことを想定し、延在部８にアルミニウム板１３をボルト（不図示）で固定することにより、高温環境暴露試験用試料を作製した。この高温環境暴露試験用試料を図４に示すように、２００℃に設定した恒温槽１４内に配置し、大気中で１００時間保持し、かつ１０時間毎に恒温槽から取り出してボルトの着脱を行う高温環境暴露試験を行った。高温環境暴露試験は通電試験環境を模擬した。なお、アルミニウム板を延在部８の下側に固定した場合を示したが、延在部８の上側に固定した場合でも、延在部８の下側に固定した場合と同様な結果が得られる。
高温環境暴露試験の前後での電気抵抗比を測定し、それら試験前後の電気抵抗比から抵抗比増加率を算出した。なお、抵抗比増加率（％）は、高温環境暴露試験の実施前と実施後（１００時間保持後）の導体３と端子５との間の電気抵抗比をそれぞれＲ１、Ｒ２とした場合に、（（Ｒ２－Ｒ１）／Ｒ１）×１００の式より算出することができる。
（電気抵抗比の測定）
ここで、端子付電線１の高温環境暴露試験実施前の電気抵抗比（初期抵抗比）Ｒ１の測定は、いわゆる４端子法により行った。４端子法について、図５を用いて説明する。
ここで、端子付電線１の高温環境暴露試験実施前の電気抵抗比（初期抵抗比）Ｒ１の測定は、いわゆる４端子法により行った。４端子法について、図５を用いて説明する。
最初に、端子付電線１の全体に、定電流１Ａを供給し、点Ｐと点Ｑとの間の電気抵抗値Ｒ０を測定する。ここで、点Ｐは、端子５の筒状部６の一端であって、挿入された導体３の先端部に対応する部位である。点Ｑは、導体３のうち、端子５と接触していない部位である。点Ｓは、端子５の筒状部６の他端であって、導体３が挿入される入り口部分の部位である。初期抵抗比Ｒ１（％）は、点Ｐと点Ｓとの距離をＬ１とし、点Ｑと点Ｓとの距離をＬ２とし、導体３の単位長さ当たりの電気抵抗値をαとした場合に、｛（Ｒ０－Ｌ２×α）／（Ｌ１×α）｝×１００の式で算出される。導体３の単位長さ当たりの電気抵抗値は事前に測定するか、もしくはＬ２間の電気抵抗値を測定し、Ｌ２間の長さで除算し、単位長さ当たりの電気抵抗値として使用してもよい。
また、高温環境暴露試験実施後の電気抵抗比Ｒ２の測定は、端子付電線１を室温まで冷却した後に、試験実施前の電気抵抗比（初期抵抗比）の値を測定するときと同様の上記４端子法で行った。具体的には、高温環境暴露試験実施後の端子付電線１の全体に、定電流１Ａを供給し、点Ｐと点Ｑとの間の電気抵抗値Ｒを測定する。導体３の単位長さ当たりの電気抵抗値αは、高温環境暴露試験実施前後で変化せず同じ値を用いる。電気抵抗比Ｒ２（％）は、｛（Ｒ－Ｌ２×α）／（Ｌ１×α）｝×１００の式で算出される。なお、抵抗値の測定は、日置電気株式会社製の抵抗計を使用した。高温環境暴露試験実施後（１００時間保持後）の電気抵抗比Ｒ２の実験結果を図６（ａ）に示す。
図６（ａ）に示すように、導体３の断面積５０ｍｍ２とした試料では、圧縮幅Ｗが大きくなるほど電気抵抗比Ｒ２が低下するが、圧縮幅Ｗを大きくしすぎると電気抵抗比Ｒ２は増加に転じ、電気抵抗比Ｒ２が極小値となる圧縮幅Ｗが存在することがわかった。導体３の断面積２５０ｍｍ２とした試料では、圧縮幅Ｗが大きくなるほど電気抵抗比Ｒ２が低下することがわかった。
同様に、導体３の断面積５０ｍｍ２の圧縮幅Ｗを３ｍｍ、導体３の断面積を２５０ｍｍ２、圧縮幅Ｗを７ｍｍかつ圧縮ダイス２０による圧縮荷重を１２ｔで一定とし、圧縮間隔Ｌを変化させて高温環境暴露試験実施後の電気抵抗比Ｒ２を求めた。実験結果を図６（ｂ）に示す。導体３の断面積５０ｍｍ２とした試料では、圧縮間隔Ｌが大きくなるほど電気抵抗比Ｒ２が低下するが、圧縮間隔Ｌを大きくしすぎると電気抵抗比Ｒ２は増加に転じ、電気抵抗比Ｒ２が極小値となる圧縮間隔Ｌが存在することがわかった。導体３の断面積２５０ｍｍ２とした試料では、圧縮間隔Ｌが大きくなるほど電気抵抗比Ｒ２が低下することがわかった。また、図６（ｂ）では圧縮間隔Ｌがマイナスとなる領域も含まれているが、これは圧縮部１０がオーバーラップした状態を表している。図６（ｃ）にオーバーラップした状態を示す。圧縮ダイス２０により押圧した第１圧縮部１０１、第２圧縮部１０２、第３圧縮部１０３の圧縮幅Ｗが圧縮間隔Ｌだけ重なる。圧縮間隔Ｌは、第１圧縮部１０１の右端から第２圧縮部１０２の左端までの距離をＷＬとした場合に、Ｌ＝（ＷＬ－３Ｗ）／２で算出することができる。ここで、圧縮部１０がオーバーラップした状態の場合は、圧縮間隔Ｌの値はマイナスとなる。
図７（ａ）は、横軸に圧縮幅Ｗ、縦軸に抵抗比増加率を示すグラフ図である。圧縮ダイス２０による圧縮荷重を１２ｔで一定とした上で、導体断面積５０ｍｍ２とした試料、及び導体断面積を２５０ｍｍ２とした試料の両者とも、圧縮間隔Ｌを７ｍｍと一定とし、圧縮幅Ｗを変化させて高温環境暴露試験の実施前と実施後の抵抗比増加率を求めた。図７（ａ）に示すように、両試料とも、基本的に圧縮幅Ｗが大きくなるほど抵抗比増加率が低下するが、圧縮幅Ｗを大きくしすぎると抵抗比増加率は増加に転じ、抵抗比増加率が極小値となる圧縮幅Ｗが存在することがわかった。
図７（ｂ）は、横軸に圧縮間隔Ｌ、縦軸に抵抗比増加率を示すグラフ図である。同様に、圧縮ダイス２０による圧縮荷重を（１２ｔ）で一定とした上で、導体３の断面積５０ｍｍ２の圧縮幅Ｗを３ｍｍ、導体３の断面積２５０ｍｍ２の圧縮幅Ｗを７ｍｍで一定とし、圧縮間隔Ｌを変化させて高温環境暴露試験の実施前と実施後の抵抗比増加率を求めた。
図７（ｂ）に示すように、導体３の断面積を５０ｍｍ２とした試料、及び導体３の断面積を２５０ｍｍ２とした試料の両者とも、基本的に圧縮間隔Ｌが小さくなるほど抵抗比増加率が低下するが、圧縮間隔Ｌを小さくしすぎると抵抗比増加率は増加に転じ、抵抗比増加率が極小値となる圧縮間隔Ｌが存在することがわかった。また、図７（ｂ）では圧縮間隔Ｌがマイナスとなる領域も含まれているが、これは圧縮部１０がオーバーラップした状態を表している。図７（ｂ）のオーバーラップした状態に関しても、図６（ｃ）に図示したオーバーラップした状態と同様な状態である。圧縮ダイス２０により押圧した第１圧縮部１０１、第２圧縮部１０２、第３圧縮部１０３の圧縮幅Ｗが圧縮間隔Ｌだけ重なる。
図８（ａ）は、横軸を導体３の断面積Ｓ（ｍｍ２）、縦軸を圧縮幅Ｗ（ｍｍ）としたグラフ図である。また、図８（ｂ）は、横軸を導体３の断面積Ｓ（ｍｍ２）、縦軸を圧縮間隔Ｌ（ｍｍ）としたグラフ図である。ここでは、導体３の断面積が３８ｍｍ２以上５００ｍｍ２以下の条件下において、高温環境暴露試験後の電気抵抗比Ｒ２が１００％以下であることを満たす圧縮幅Ｗ（ｍｍ）と圧縮間隔Ｌ（ｍｍ）を見出した。その結果、圧縮幅Ｗ（ｍｍ）は下記に示す式（１）を、圧縮間隔Ｌ（ｍｍ）は下記に示す式（２）を満たす場合に、高温環境暴露試験後の電気抵抗比Ｒ２が１００％以下であることがわかった。
０．０１×Ｓ＋２．５≦Ｗ≦０．０７×Ｓ＋３．５ ・・・（１）
－１．０≦Ｌ≦０．１４５×Ｓ＋３．７５ ・・・（２）
式（１）で示す領域は図８（ａ）の斜線部である。同様に、式（２）で示す領域は図８（ｂ）の斜線部である。例えば、導体３の断面積Ｓが５０ｍｍ２の場合、圧縮幅Ｗは３ｍｍ以上７ｍｍ以下、圧縮間隔Ｌは－１ｍｍ以上１１ｍｍ以下を選択することが可能であり、上記領域内の圧縮幅Ｗおよび圧縮間隔Ｌを使用することにより、高温環境暴露試験後の電気抵抗比Ｒ２は１００％以下となる。
０．０１×Ｓ＋２．５≦Ｗ≦０．０７×Ｓ＋３．５ ・・・（１）
－１．０≦Ｌ≦０．１４５×Ｓ＋３．７５ ・・・（２）
式（１）で示す領域は図８（ａ）の斜線部である。同様に、式（２）で示す領域は図８（ｂ）の斜線部である。例えば、導体３の断面積Ｓが５０ｍｍ２の場合、圧縮幅Ｗは３ｍｍ以上７ｍｍ以下、圧縮間隔Ｌは－１ｍｍ以上１１ｍｍ以下を選択することが可能であり、上記領域内の圧縮幅Ｗおよび圧縮間隔Ｌを使用することにより、高温環境暴露試験後の電気抵抗比Ｒ２は１００％以下となる。
さらに良好な圧縮幅Ｗ（ｍｍ）と圧縮間隔Ｌ（ｍｍ）を見出した。下記、（１）、（２）の条件をいずれも満たす場合である。上述した高温環境暴露試験後の電気抵抗比Ｒ２が１００％以下となる目標仕様を満たす圧縮幅Ｗおよび圧縮間隔Ｌの場合より選択できる範囲は小さくなる。
（１）高温環境暴露試験後の電気抵抗比Ｒ２が１００％以下であること。
（２）抵抗比増加率２０％以下であること。
（１）高温環境暴露試験後の電気抵抗比Ｒ２が１００％以下であること。
（２）抵抗比増加率２０％以下であること。
図９（ａ）は、横軸を導体３の断面積Ｓ（ｍｍ２）、縦軸を圧縮幅Ｗ（ｍｍ）としたグラフ図である。また、図９（ｂ）は、横軸を導体３の断面積Ｓ（ｍｍ２）、縦軸を圧縮間隔Ｌ（ｍｍ）としたグラフ図である。ここでは、導体３の断面積が３８ｍｍ２以上５００ｍｍ２以下の条件下において、（１）高温環境暴露試験後の電気抵抗比Ｒ２が１００％以下であること、（２）高温環境試験後の抵抗比増加率が２０％以下であることの両方の目標仕様を満たす圧縮幅Ｗ（ｍｍ）と圧縮間隔Ｌ（ｍｍ）を見出した。その結果、圧縮幅Ｗ（ｍｍ）は下記に示す式（３）を、圧縮間隔Ｌ（ｍｍ）は下記に示す式（４）を満たす場合に、（１）高温環境暴露試験後の電気抵抗比Ｒ２が１００％以下であること、（２）高温環境暴露試験前後の抵抗比増加率が２０％以下であることの両方の目標仕様を満たすことがわかった。
０．０１×Ｓ＋２．５≦Ｗ≦０．０３５×Ｓ＋４．２５ ・・・（３）
－１．０≦Ｌ≦０．０９×Ｓ＋４．５ ・・・（４）
式（３）で示す領域は図９（ａ）の斜線部である。同様に、式（４）で示す領域は図９（ｂ）の斜線部である。例えば、導体３の断面積Ｓが５０ｍｍ２の場合、圧縮幅Ｗは３ｍｍ以上６ｍｍ以下、圧縮間隔Ｌは－１ｍｍ以上９ｍｍ以下を選択することが可能であり、上記領域内の圧縮幅Ｗおよび圧縮間隔Ｌを使用することにより、高温環境暴露試験後の電気抵抗比Ｒ２は１００％以下、且つ抵抗比増加率は２０％以下となる。
０．０１×Ｓ＋２．５≦Ｗ≦０．０３５×Ｓ＋４．２５ ・・・（３）
－１．０≦Ｌ≦０．０９×Ｓ＋４．５ ・・・（４）
式（３）で示す領域は図９（ａ）の斜線部である。同様に、式（４）で示す領域は図９（ｂ）の斜線部である。例えば、導体３の断面積Ｓが５０ｍｍ２の場合、圧縮幅Ｗは３ｍｍ以上６ｍｍ以下、圧縮間隔Ｌは－１ｍｍ以上９ｍｍ以下を選択することが可能であり、上記領域内の圧縮幅Ｗおよび圧縮間隔Ｌを使用することにより、高温環境暴露試験後の電気抵抗比Ｒ２は１００％以下、且つ抵抗比増加率は２０％以下となる。
以上の結果より、式（１）、式（２）を満たすように圧縮幅Ｗ及び圧縮間隔Ｌを調整して圧縮部１０を形成することで、高温環境暴露試験後の電気抵抗比Ｒ２が小さく、上述の目標仕様を満たす端子付電線１が得られる。さらに好ましくは、式（３）、式（４）を満たすように圧縮幅Ｗ及び圧縮間隔Ｌを調整して圧縮部１０を形成することで、高温環境暴露試験後の電気抵抗比Ｒ２及び抵抗比増加率が小さく、上述の目標仕様を満たす端子付電線１が得られる。
すなわち、本実施の形態に係る端子付電線１は、圧縮幅Ｗ（ｍｍ）と圧縮間隔Ｌ（ｍｍ）が、下式（１），（２）の導体３の断面積Ｓ（ｍｍ２）との関係式で表される。
０．０１×Ｓ＋２．５≦Ｗ≦０．０７×Ｓ＋３．５ ・・・（１）
－１．０≦Ｌ≦０．１４５×Ｓ＋３．７５ ・・・（２）
この範囲内においても、圧縮幅Ｗと圧縮間隔Ｌによっては抵抗比増加率が２０％を超えることがあり、上述の目標仕様における（１）、（２）の両方満たすために、より好ましくは、圧縮幅Ｗ（ｍｍ）と圧縮間隔Ｌ（ｍｍ）が、下式（３），（４）の導体断面積Ｓ（ｍｍ２）との関係式であるとよい。
０．０１×Ｓ＋２．５≦Ｗ≦０．０３５×Ｓ＋４．２５ ・・・（３）
－１．０≦Ｌ≦０．０９×Ｓ＋４．５ ・・・（４）
０．０１×Ｓ＋２．５≦Ｗ≦０．０７×Ｓ＋３．５ ・・・（１）
－１．０≦Ｌ≦０．１４５×Ｓ＋３．７５ ・・・（２）
この範囲内においても、圧縮幅Ｗと圧縮間隔Ｌによっては抵抗比増加率が２０％を超えることがあり、上述の目標仕様における（１）、（２）の両方満たすために、より好ましくは、圧縮幅Ｗ（ｍｍ）と圧縮間隔Ｌ（ｍｍ）が、下式（３），（４）の導体断面積Ｓ（ｍｍ２）との関係式であるとよい。
０．０１×Ｓ＋２．５≦Ｗ≦０．０３５×Ｓ＋４．２５ ・・・（３）
－１．０≦Ｌ≦０．０９×Ｓ＋４．５ ・・・（４）
なお、例えば、導体３の外径が小さい場合に、圧縮幅Ｗを小さくし過ぎると、目標仕様を満たすことができないおそれが生じる。導体３の導体断面積Ｓは、例えば、３８ｍｍ２以上５００ｍｍ２以下であるとよい。
（実施の形態の作用及び効果）
以上説明したように、本実施の形態に係る端子付電線１では、導体３に用いられる材料の引張強度が、端子５に用いられる材料の引張強度よりも大きく、端子５は、導体３の長手方向に３つ以上の圧縮部１０を有し、導体３の断面積をＳ（ｍｍ２）とし、圧縮部１０の長手方向に沿った長さである圧縮幅をＷ（ｍｍ）とし、隣り合う圧縮部１０間に位置する非圧縮部１１の長手方向に沿った長さである圧縮間隔をＬ（ｍｍ）とした場合に、圧縮幅Ｗ（ｍｍ）の値、圧縮間隔Ｌ（ｍｍ）の値が、それぞれ下式（１），（２）
０．０１×Ｓ＋２．５≦Ｗ≦０．０７×Ｓ＋３．５ ・・・（１）
－１．０≦Ｌ≦０．１４５×Ｓ＋３．７５ ・・・（２）
の関係式を満足する。さらに好ましくは、圧縮幅Ｗ（ｍｍ）の値、圧縮間隔Ｌ（ｍｍ）の
値が、それぞれ下式（３），（４）
０．０１×Ｓ＋２．５≦Ｗ≦０．０３５×Ｓ＋４．２５ ・・・（３）
－１．０≦Ｌ≦０．０９×Ｓ＋４．５ ・・・（４）
の関係式を満足する。
以上説明したように、本実施の形態に係る端子付電線１では、導体３に用いられる材料の引張強度が、端子５に用いられる材料の引張強度よりも大きく、端子５は、導体３の長手方向に３つ以上の圧縮部１０を有し、導体３の断面積をＳ（ｍｍ２）とし、圧縮部１０の長手方向に沿った長さである圧縮幅をＷ（ｍｍ）とし、隣り合う圧縮部１０間に位置する非圧縮部１１の長手方向に沿った長さである圧縮間隔をＬ（ｍｍ）とした場合に、圧縮幅Ｗ（ｍｍ）の値、圧縮間隔Ｌ（ｍｍ）の値が、それぞれ下式（１），（２）
０．０１×Ｓ＋２．５≦Ｗ≦０．０７×Ｓ＋３．５ ・・・（１）
－１．０≦Ｌ≦０．１４５×Ｓ＋３．７５ ・・・（２）
の関係式を満足する。さらに好ましくは、圧縮幅Ｗ（ｍｍ）の値、圧縮間隔Ｌ（ｍｍ）の
値が、それぞれ下式（３），（４）
０．０１×Ｓ＋２．５≦Ｗ≦０．０３５×Ｓ＋４．２５ ・・・（３）
－１．０≦Ｌ≦０．０９×Ｓ＋４．５ ・・・（４）
の関係式を満足する。
このように構成することで、導体３のサイズ（外径や導体断面積）によらず、導体３と端子５との間の接触力（軸方向接触力）を高めることが可能になり、導体３と端子５との間の電気抵抗を低く維持して、電気的接続を十分確保できる端子付電線１を実現できる。
（実施の形態のまとめ）
次に、以上説明した実施の形態から把握される技術思想について、実施の形態における符号等を援用して記載する。ただし、以下の記載における各符号等は、特許請求の範囲における構成要素を実施の形態に具体的に示した部材等に限定するものではない。
次に、以上説明した実施の形態から把握される技術思想について、実施の形態における符号等を援用して記載する。ただし、以下の記載における各符号等は、特許請求の範囲における構成要素を実施の形態に具体的に示した部材等に限定するものではない。
［１］導体（３）、及び前記導体（３）を被覆する絶縁層（４）を含む電線（２）と、前記電線（２）の端部で露出する前記導体（３）が挿入される中空部（７）を有し、前記中空部（７）内に前記導体（３）が挿入された状態で前記中空部（７）が圧縮されることにより、前記導体（３）に接続される端子（５）と、を備えた端子付電線（１）であって、前記導体（３）に用いられる材料の引張強度は、前記端子（５）に用いられる材料の引張強度よりも大きく、前記端子（５）は、前記導体（３）の長手方向に３つ以上の圧縮部（１０）を有し、前記導体（３）の断面積をＳ（ｍｍ２）とし、前記圧縮部（１０）の前記長手方向に沿った長さである圧縮幅をＷ（ｍｍ）とし、隣り合う前記圧縮部（１０）間に位置する非圧縮部（１１）の前記長手方向に沿った長さである圧縮間隔をＬ（ｍｍ）とした場合に、前記圧縮幅Ｗの値、前記圧縮間隔Ｌの値が、それぞれ下式（１），（２）
０．０１×Ｓ＋２．５≦Ｗ≦０．０７×Ｓ＋３．５ ・・・（１）
－１．０≦Ｌ≦０．１４５×Ｓ＋３．７５ ・・・（２）
の関係式を満足する、端子付電線（１）。
０．０１×Ｓ＋２．５≦Ｗ≦０．０７×Ｓ＋３．５ ・・・（１）
－１．０≦Ｌ≦０．１４５×Ｓ＋３．７５ ・・・（２）
の関係式を満足する、端子付電線（１）。
［２］前記圧縮幅Ｗの値、前記圧縮間隔Ｌの値が、それぞれ下式（３），（４）
０．０１×Ｓ＋２．５≦Ｗ≦０．０３５×Ｓ＋４．２５ ・・・（３）
－１．０≦Ｌ≦０．０９×Ｓ＋４．５ ・・・（４）
の関係式を満足する、［１］に記載の端子付電線（１）。
０．０１×Ｓ＋２．５≦Ｗ≦０．０３５×Ｓ＋４．２５ ・・・（３）
－１．０≦Ｌ≦０．０９×Ｓ＋４．５ ・・・（４）
の関係式を満足する、［１］に記載の端子付電線（１）。
［３］前記端子（５）は、アルミニウム材料からなり、前記導体（３）は、前記端子（５）に用いられるアルミニウム材料よりも引張強度が大きいアルミニウム材料からなる、［１］または［２］に記載の端子付電線（１）。
［４］導体（３）、及び前記導体（３）を被覆する絶縁層（４）を含む電線（２）と、前記電線（２）の端部で露出する前記導体（３）が挿入される中空部（７）を有し、前記中空部（７）内に前記導体（３）が挿入された状態で前記中空部（７）が圧縮されることにより、前記導体（３）に接続される端子（５）と、を備えた端子付電線（１）の製造方法であって、前記導体（３）に用いられる材料の引張強度が、前記端子（５）に用いられる材料の引張強度よりも大きい前記電線（２）及び前記端子（５）を準備する準備工程と、前記中空部（７）内に前記電線（２）の端部で露出する前記導体（３）を挿入させた状態で前記端子（５）を３回以上圧縮して前記端子（５）に３つ以上の圧縮部（１０）を形成することにより、前記端子（５）を前記導体（３）に接続する接続工程と、を備え、前記接続工程は、既に形成した隣り合う圧縮部（１０）の間に新たな圧縮部（１０）を形成する工程を含むと共に、前記導体（３）の断面積をＳ（ｍｍ２）とし、前記圧縮部（１０）の前記長手方向に沿った長さである圧縮幅をＷ（ｍｍ）とし、隣り合う前記圧縮部（１０）間に位置する非圧縮部（１１）の前記長手方向に沿った長さである圧縮間隔をＬ（ｍｍ）とした場合に、前記圧縮幅Ｗの値、前記圧縮間隔Ｌの値が、それぞれ下式（１），（２）
０．０１×Ｓ＋２．５≦Ｗ≦０．０７×Ｓ＋３．５ ・・・（１）
－１．０≦Ｌ≦０．１４５×Ｓ＋３．７５ ・・・（２）
の関係式を満足するように前記圧縮部（１０）を形成する、端子付電線の製造方法。
０．０１×Ｓ＋２．５≦Ｗ≦０．０７×Ｓ＋３．５ ・・・（１）
－１．０≦Ｌ≦０．１４５×Ｓ＋３．７５ ・・・（２）
の関係式を満足するように前記圧縮部（１０）を形成する、端子付電線の製造方法。
以上、本発明の実施の形態を説明したが、上記に記載した実施の形態は特許請求の範囲に係る発明を限定するものではない。また、実施の形態の中で説明した特徴の組合せの全てが発明の課題を解決するための手段に必須であるとは限らない点に留意すべきである。また、本発明は、その趣旨を逸脱しない範囲で適宜変形して実施することが可能である。
１…端子付電線
２…電線
３…導体
４…絶縁層
５…端子
６…筒状部
７…中空部
８…延在部
９…ボルト孔
１０…圧縮部
１０１…第１の圧縮部
１０２…第２の圧縮部
１０３…第３の圧縮部
１１…非圧縮部
２…電線
３…導体
４…絶縁層
５…端子
６…筒状部
７…中空部
８…延在部
９…ボルト孔
１０…圧縮部
１０１…第１の圧縮部
１０２…第２の圧縮部
１０３…第３の圧縮部
１１…非圧縮部
Claims (4)
- 導体、及び前記導体を被覆する絶縁層を含む電線と、
前記電線の端部で露出する前記導体が挿入される筒状部を有し、前記筒状部内に前記導体が挿入された状態で前記筒状部が圧縮されることにより、前記導体に接続される端子と、
を備えた端子付電線の製造方法であって、
前記導体に用いられる材料の引張強度が、前記端子に用いられる材料の引張強度よりも大きい前記電線及び前記端子を準備する準備工程と、
前記筒状部内に前記電線の端部で露出する前記導体を挿入させた状態で前記端子を３回以上圧縮して前記端子に３つ以上の圧縮部を形成することにより、前記端子を前記導体に接続する接続工程と、を備え、
前記接続工程は、第１の圧縮部および第２の圧縮部を形成したあとに、当該第１および第２の圧縮部の間に第３の圧縮部を形成する工程を含み、該工程において、前記導体の断面積をＳ（ｍｍ２）とし、前記第１乃至第３の圧縮部の前記長手方向に沿った長さである圧縮幅をＷ（ｍｍ）とし、前記第１乃至第３の圧縮部間に位置する非圧縮部の前記長手方向に沿った長さである圧縮間隔をＬ（ｍｍ）とした場合に、前記圧縮幅Ｗの値、前記圧縮間隔Ｌの値が、それぞれ下式（１），（２）
０．０１×Ｓ＋２．５≦Ｗ≦０．０７×Ｓ＋３．５ ・・・（１）
－１．０≦Ｌ≦０．１４５×Ｓ＋３．７５ ・・・（２）
の関係式を満足するように、前記第３の圧縮部を形成する、
端子付電線の製造方法。 - 前記圧縮幅Ｗの値、前記圧縮間隔Ｌの値が、それぞれ下式（３），（４）
０．０１×Ｓ＋２．５≦Ｗ≦０．０３５×Ｓ＋４．２５ ・・・（３）
－１．０≦Ｌ≦０．０９×Ｓ＋４．５ ・・・（４）
の関係式を満足する、
請求項１に記載の端子付電線の製造方法。 - 前記端子は、アルミニウム材料からなり、
前記導体は、前記端子に用いられるアルミニウム材料よりも引張強度が大きいアルミニウム材料からなる、
請求項１または２に記載の端子付電線の製造方法。 - 前記端子の前記筒状部の断面積をＴ（ｍｍ２）とした場合に、当該筒状部の断面積Ｔと前記導体の断面積Ｓとから求められるＴ／Ｓは１．０以上３．０以下である、
請求項１から３いずれか１項に記載の端子付電線の製造方法。
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