JP2023141489A - スクロール型流体機械 - Google Patents

Abstract

【課題】低コストで組付け性の良好な自転阻止機構を備えるスクロール型流体機械を提供する。【解決手段】スクロール型流体機械は、ケーシングに固定された固定スクロールに対する可動スクロールの公転旋回運動を妨げることなく、可動スクロールの自転を阻止する自転阻止機構３６を備え、自転阻止機構３６は、可動スクロールの渦巻壁が立設された基板１６ａに穿設され、公転旋回運動の公転軸と自身の中心軸が平行となる略円環状の収容溝４２と、ケーシングの台座部４ａに固定され、公転軸と自身の中心軸が平行となるように収容溝４２内に突出するピン３８と、収容溝４２に収容され、自身の外周面が収容溝４２の大径側内壁４２ａに対して相対的に摺動又は転動可能とされ、自身の内周面がピン３８に対して相対的に摺動又は転動可能とされるリング４０と、を有する。【選択図】図３

Description

本発明はスクロール型流体機械に関し、特に車両用空調装置の冷凍回路などに使用可能にするスクロール型流体機械に関する。

従来、スクロール型流体機械には自転阻止機構が備えられている。この自転阻止機構は、ケーシングに固定された固定スクロールに対する可動スクロールの公転旋回運動を妨げることなく、可動スクロールの自転を阻止する（例えば、特許文献１参照）。

特許文献１の自転阻止機構は、ケーシングの台座部から突出して取り付けられた自転阻止ピン、自転阻止ピンが係合される偏心穴付きのディスク、及び、可動スクロールに設けられたディスクの収容穴を複数組み設けて構成されている。ディスクの収容穴は、台座部と対向すると共に可動スクロールの渦巻壁が立設された基板の背面に穿設されている。

この自転阻止機構は、４組の自転阻止ピン及びディスクを有する、いわゆるピン＆ディスク式の機構である。このピン＆ディスク式の自転阻止機構では、ディスクを用いることで機構にてヘルツの接触応力が発生する摺動面積を大きくすることにより、摺動面の面圧を低下することができるため、自転阻止ピンの摩耗、焼き付きを効果的に抑制することができる。

特開２０１５－８６７６５号公報

しかしながら、或る程度の体積が必要なディスクは部品コストが高く、ひいてはスクロール型流体圧縮機械の製造コストが高くなってしまう。

また、ピン＆ディスク式の自転阻止機構は組付け性が悪い問題もある。具体的には、製造上、複数の収容穴に対してそれぞれ、収容穴と同程度のサイズのディスクを隙間嵌めした状態で固定スクロールと可動スクロールの渦巻壁を係合させる必要がある。複数の収容穴同士は形成時にばらつきが生じることは避けられず、これらにディスクを精度よく組み付けるには作業の手間がかかり、スクロール型流体機械の生産性が向上できない問題があった。

本発明は、斯かる実情に鑑み、低コストで組付け性の良好な自転阻止機構を備えるスクロール型流体機械を提供しようとするものである。

本発明は、ケーシングに固定された固定スクロールに対する可動スクロールの公転旋回運動を妨げることなく、前記可動スクロールの自転を阻止する自転阻止機構を備えたスクロール型流体機械であって、前記自転阻止機構は、前記可動スクロールの渦巻壁が立設された基板に穿設され、前記公転旋回運動の公転軸と自身の中心軸が平行となる略円環状の収容溝と、前記ケーシングの台座部に固定され、前記公転軸と自身の中心軸が平行となるように該収容溝内に突出するピンと、前記収容溝に収容され、自身の外周面が該収容溝の大径側内壁に対して相対的に摺動又は転動可能とされ、自身の内周面が前記ピンに対して相対的に摺動又は転動可能とされるリングと、を有する、ことを特徴とするスクロール型流体機械にかかるものである。

本発明のスクロール型流体機械によれば、低コストで組付け性の良好な自転阻止機構を備えるスクロール型流体機械をという優れた効果を奏し得る。

本発明の実施形態に係るスクロール型流体機械の一例を示す縦断面図である。 本実施形態のスクロールユニットの概略を示す平面図である。 本実施形態の自転阻止機構を示す図であり（Ａ）スクロールユニットの平面図、（Ｂ）自転阻止機構の平面図、（Ｃ）（Ｂ）のＸ－Ｘ線断面図である。 本実施形態の自転阻止機構を示す図であり（Ａ）スクロールユニットの平面図、（Ｂ）自転阻止機構の平面図、（Ｃ）自転阻止機構の平面図である。 本実施形態の公転旋回運動を説明するスクロールユニットの平面図である。 本実施形態の自転阻止機構を示す図であり（Ａ）スクロールユニットの平面図、（Ｂ）自転阻止機構の平面図、（Ｃ）（Ｂ）のＹ－Ｙ線断面図である。 本実施形態の自転阻止機構を示す図であり（Ａ）スクロールユニットの平面図、（Ｂ）自転阻止機構の平面図、（Ｃ）自転阻止機構の平面図である。 本実施形態の自転阻止機構を示す図であり（Ａ）スクロールユニットの平面図、（Ｂ）自転阻止機構の平面図、（Ｃ）（Ｂ）のＺ－Ｚ線断面図である。 本実施形態の自転阻止機構を示す図であり（Ａ）スクロールユニットの平面図、（Ｂ）自転阻止機構の平面図、（Ｃ）自転阻止機構の平面図である。

以下、本発明の実施の形態について添付図面を参照して説明する。図１～図４は本発明を実施する形態の一例であって、図中、同一の符号を付した部分は同一構成を表わす。また、各図において一部の構成を適宜省略して、図面を簡略化する。また、各図において一部の構成について形状や寸法を適宜誇張して表現する。

＜第１実施形態＞
＜スクロール型流体機械の全体構成＞
図１は、本発明の実施形態に係るスクロール型流体機械１の一例を示す縦断面図である。本実施形態では、スクロール型流体機械１として、図示しない車両に搭載された車両用空調装置の冷凍回路に組み込まれている開放型スクロール圧縮機（以下、単に「圧縮機１」という。）である場合を例に説明する。冷凍回路は圧縮機１の作動流体である冷媒の冷媒循環経路を備え、圧縮機１は冷媒循環経路の復路から冷媒を吸入し、この冷媒を圧縮して冷媒循環経路の往路に向けて吐出する。

図１に示すように、圧縮機１はリアケーシング２及びフロントケーシング（ケーシング）４を備えている。リアケーシング２とフロントケーシング４との間にはスクロールユニット６が配置されている。フロントケーシング４内には駆動軸８が配置され、この駆動軸８は軸受５１を介してフロントケーシング４に回転自在に支持されている。駆動軸８は、偏芯ブッシュ８ａと大径軸部８ｂを有する段付き形状に形成されている。また、フロントケーシング４には、その内方に向けて台座部４ａが突設されている。

駆動軸８のフロントケーシング４からの突出端には、電磁クラッチ１０を内蔵した駆動プーリ１２が取付けられている。駆動プーリ１２は軸受５２を介してフロントケーシング４に回転自在に支持されている。駆動プーリ１２には車両のエンジンの動力が図示しない駆動ベルトを介して伝達され、駆動プーリ１２の回転は電磁クラッチ１０を介して駆動軸８に伝達可能である。したがって、エンジンの駆動中、電磁クラッチ１０がオン作動されると、駆動軸８は駆動プーリ１２と一体的に回転する。

スクロールユニット６は固定スクロール１４及び可動スクロール１６を備えている。可動スクロール１６は、固定スクロール１４に対して噛み合うように組付けられている。固定スクロール１４は、リアケーシング２とフロントケーシング４との間に位置付けられ、駆動軸８の一点鎖線で示す軸線方向に延びる複数の固定ボルト５０によってリアケーシング２及びフロントケーシング４に固定されてこれらにより挟持される。

固定スクロール１４は例えば基板１４ａを備え、この基板１４ａには可動スクロール１６に向けて渦巻壁１４ｂが立設されている。

可動スクロール１６も例えば基板１６ａを備え、この基板１６ａには固定スクロール１４に向けて渦巻壁１６ｂが立設されている。可動スクロール１６の基板１６ａの背面１６ｃはフロントケーシングの台座部４ａに対向して位置付けられている。

フロントケーシング４の端壁４ｂには固定スクロール１４の渦巻壁１４ｂの外周部が当接され、フロントケーシング４内には可動スクロール１６の基板１６ａが位置付けられている。フロントケーシング４の端壁４ｂと基板１６ａとの間には冷媒の吸入室２０が確保されている。吸入室２０には前述した冷媒循環経路の復路が連通している。

リアケーシング２の端壁２ａには固定スクロール１４の基板１４ａが当接されている。リアケーシング２内には基板１４ａと区画された冷媒の吐出室２２が形成され、吐出室２２には前述した冷媒循環経路の往路が連通している。また、吐出室２２は固定スクロール１４の基板１４ａに穿孔された吐出孔２４を介して圧縮室１８と連通している。吐出室２２には吐出孔２４を開閉する吐出弁（不図示）が配置され、吐出弁はストッパプレート２８によってその開度が規制されている。

可動スクロール１６の基板１６ａの背面１６ｃには補強部（ボス）３０が突設され、ボス３０の内側に、軸受５３を介して偏芯ブッシュ８ａが回転自在に挿入されている。偏芯ブッシュ８ａは、例えば、駆動軸８の軸心（一点鎖線で示す）に対して偏心した穴部８ａｈを有する例えば円板状に設けられる。大径軸部８ｂは偏芯ブッシュ８ａ方向に突出する係合部８ｂｃを有する。係合部８ｂｃは穴部８ａｈに挿入され、これにより駆動軸８の回転に伴い偏芯ブッシュ８ａが駆動軸８の軸心に対して偏心して回転する。

可動スクロール１６の基板１６ａの背面１６ｃとフロントケーシング４の台座部４ａとの間には、自転阻止機構３６が配置されている。これにより可動スクロール１６は、偏芯ブッシュ８ａの回転に伴って、駆動軸８の軸心を中心として（すなわち、固定スクロール１４に対して）公転旋回運動する。尚、偏芯ブッシュ８ａには、可動スクロール１６の動作時の遠心力に対抗するバランサウエイト３５が取付けられる。

また、可動スクロール１６の基板１６ａの背面１６ｃとフロントケーシング４の台座部４ａとの間にはリング板形状のスラストプレート３４が配置されている。可動スクロール１６の公転旋回運動に際し、可動スクロール１６の基板１６ａの背面１６ｃがスラストプレート３４に摺動する。

また、この圧縮機１には、可動スクロール１６の基板１６ａの背面１６ｃとスラストプレート３４との間に潤滑油を含む冷媒のクランク室３７が確保されている。クランク室３７は、台座部４ａの外周側にて吸入室２０に連通され、可動スクロール１６の公転旋回運動に伴いクランク室３７に吸入室２０側から圧縮室１８側に向けて冷媒が流れることにより、クランク室３７は吸入室２０と圧縮室１８との間の圧力に調整される。

このクランク室３７の圧力及び自転阻止機構３６によって、可動スクロール１６の公転旋回運動が阻害されることなく、可動スクロール１６が固定スクロール１４に好適に押圧付勢される。また、クランク室３７に冷媒とともに流れる潤滑油は、可動スクロール１６の背面１６ｃと背面１６ｃが摺動するスラストプレート３４の摺動面３４ａとを潤滑すると共に、自転阻止機構３６を潤滑し、クランク室３７は潤滑油流路としても機能している。

図２は、図１のＶ－Ｖ線方向から見たスクロールユニット６の平面図概要図である。固定スクロール１４の中心（軸心）１４ＣＴは駆動軸８の軸心と一致しており、可動スクロール１６は、その中心（軸心）１６ＣＴが固定スクロール１４の中心（軸心）１４ＣＴに対して偏心して組み付けられる。固定スクロール１４と可動スクロール１６は、各渦巻壁１４ｂ，１６ｂの周方向の角度が互いにずれた状態で、渦巻壁１４ｂ，１６ｂの側壁が互いに部分的に接触するように対向して配設される。固定スクロール１４及び可動スクロール１６の各渦巻壁１４ｂ，１６ｂが対向して噛み合うことにより、各渦巻壁１４ｂ，１６ｂ間に三日月状の密閉空間である流体ポケット１８が形成される。流体ポケット１８はこの例では、潤滑油を含む作動流体である冷媒の圧縮室となる。

図１および図２を参照して、圧縮機１は、駆動プーリ１２が回転すると、電磁クラッチ１０を介して駆動軸８が回転し、駆動軸８の回転に伴って、可動スクロール１６が固定スクロール１４の軸心１４ＣＴ周りに（軸心１４ＣＴ（駆動軸８の軸心）を中心として）、渦巻壁１４ｂ，１６ｂの接触により規定される旋回半径ＡＯＲで例えば時計回りの方向に公転旋回運動される。このとき可動スクロール１６は、自転阻止機構３６により自転が阻止されつつ、その背面１６ｃをスラストプレート３４に摺動させながら公転旋回運動する。流体ポケット（圧縮室）１８の容積は、固定スクロール１４に対する可動スクロール１６の公転旋回運動に伴い増減される。

つまり、渦巻壁１４ｂ，１６ｂが接触しつつ、両者の間に形成される圧縮室１８が渦巻壁１４ｂ，１６ｂの外端部から中心部へ向かって移動しつつその容積が縮小方向に変化する。圧縮室１８の容積が縮小されると、渦巻壁１４ｂ，１６ｂの外端部側から圧縮室１８内に取込まれた流体（例えば冷媒ガス）が圧縮される。これにより、冷媒循環経路の復路から吸入室２０に吸入された冷媒は圧縮室１８内でスクロールユニット６の中心に向けて移動されながら圧縮された後、吐出孔２４を介して吐出室２２に吐出され、吐出室２２から冷媒循環経路の往路へ送出される。

＜自転阻止機構＞
図３から図５を参照して、本発明の第１実施形態に係る自転阻止機構３６を説明する。図３（Ａ）はスクロールユニット６（基板１６ａ側）の概略を示す図であり、図１のＶ－Ｖ線方向から視た平面図である。図３（Ｂ）は、１組の自転阻止機構３６を抜き出して示す平面図であり、図３（Ｃ）は、図３（Ｂ）のＸ－Ｘ線断面図である。

図３（Ａ）に示すように、自転阻止機構３６は一つの基板１６ａに対して複数組（この例では４組）設けられる。本実施形態の自転阻止機構３６は、図３（Ｂ）に示すように収容溝４２と、自転阻止ピン３８（以下、単に「ピン」と称する場合がある。）と、リング４０を有する。

図３（Ｂ）および同図（Ｃ）に示すように、収容溝４２は、可動スクロール１６の渦巻壁１６ｂが立設された基板１６ａの背面１６ｃに穿設される。収容溝４２は、公転旋回運動の公転軸（固定スクロール１４の中心（軸心）１４ＣＴ、駆動軸８の軸心）と自身の中心軸が平行となる略円環状に設けられる。より詳細には、収容溝４２は、中心軸を含む領域の基板１６ａの一部を台座部４ａ方向に凸状に残存させるとともにその周りの基板１６ａを略円環状に刳り抜いて形成される。収容溝４２は、径方向外側に位置し、大径となる内壁（以下、「大径側内壁４２ａ」という。）と、径方向内側に位置し、小径となる内壁（以下、「小径側内壁４２ｂ」という。）と、底面４２ｃを有する。

ピン３８は、フロントケーシング４の台座部４ａに固定（例えば、圧入固定）される円柱形状部材であり、公転旋回運動の公転軸（固定スクロール１４の中心（軸心）１４ＣＴ、駆動軸８の軸心）と自身の中心軸が平行となるように収容溝４２内（可動スクロール１６の基板１６ａ側）に突出する突出部３８ａを有する。

リング４０は、収容溝４２に収容され、その内側にピン３８（突出部３８ａ）が配置される。リング４０は、略円環（円筒）形状であり、リング４０の径方向外側の側面となる外周面４０ａと、径方向内側の側面となる内周面４０ｂと、自身の中心軸方向において対向する摺動面４０ｃとを有する。リング４０はピン３８（突出部３８ａ）と隙間嵌めにより係合する。

これにより、可動スクロール１６の公転旋回運動に伴い、リング４０の内周面４０ｂがピン３８の外周面３８ｂに対して相対的に摺動又は転動可能とされる。また、可動スクロール１６の公転旋回運動に伴い、リング４０の外周面４０ａが収容溝４２の大径側内壁４２ａに対して相対的に摺動又は転動可能とされる。また、可動スクロール１６の公転旋回運動に伴い、各摺動面４０ｃは、収容溝４２の底面４２ｃとスラストプレート３４の摺動面３４ａと、それぞれに摺動可能とされる。

また、この例では、収容溝４２の一部は、クランク室３７に連通している。クランク室３７の潤滑油は、可動スクロール１６の公転旋回運動に伴い、収容溝４２に取り込まれ、リング４０がピン３８および収容溝４２に対して摺動又は転動する際の潤滑、リング４０の各摺動面４０ｃとスラストプレート３４の摺動面３４ａ、収容溝４２の底面４２ｃとの潤滑にも寄与する。

本実施形態の自転阻止機構３６は、略円環状の収容溝４２内にピン３８を収容し、収容溝４２とピン３８の直接的又は間接的な衝突（当接）により可動スクロール１６の自転を阻止する。

ところで、可動スクロール１６、すなわち収容溝４２は、例えば、軽合金（例えばアルミニウム合金等）で形成されている。一方、ピン３８及びリング４０は、双方とも例えばクロムモリブデン鋼（例えば、ＳＣＭ４１５）等の鉄系の高硬度材料から形成されている。

ピン３８及びリング４０の表面硬度はＨＲＣ（ロックウェル硬さ）で６０～６４程度（ＨＶ（ビッカーズ硬さ）換算で６９７?８００程度）であり、収容溝４２の表面硬度はＨＶで１５０程度である。また、アルミニウム合金とクロムモリブデン鋼の摩擦係数は、流体潤滑で０．０２～０．０５である。

つまり、自転阻止機構３６が機能する際、表面硬度の異なるピン３８と収容溝４２の衝突（当接）や摺動により、収容溝４２の摩耗・劣化が生じる。そこで、ピン３８および収容溝４２のいずれに対しても相対的に摺動又は転動が可能なリング４０を設ける。更に、ピンと３８とリング４０の間、およびリング４０と収容溝４２の間にそれぞれ微小な隙間（所定の寸法差）を確保する。これによりピン３８および収容溝４２の摺動性を高め、収容溝４２の摩耗・劣化を低減でき、ＰＶ値を低減できる。寸法差については後述する。

図４および図５を参照して公転旋回運動について説明する。図４（Ａ）は図３（Ａ）に固定スクロール１４の軸心１４ＣＴおよび可動スクロール１６の軸心１６ＣＴを重ねて示す平面図であり、図４（Ｂ）は１組の自転阻止機構３６の平面図であって、可動スクロール１６の最大許容旋回半径ＬＰＯＲを示す図である。また図４（Ｃ）は１組の自転阻止機構３６の平面図であって可動スクロール１６の最小許容旋回半径ＳＰＯＲを示す図である。図５は、可動スクロール１６の運動の状態を示す平面図である。

図４（Ａ）に示すように、可動スクロール１６の収容溝４２は、その中心が可動スクロール１６の軸心１６ＣＴと同一直線上に位置するように設けられる。また、ピン３８はその中心が固定スクロール１４の軸心１４ＣＴと同一直線上に位置するように固定スクロール１４に圧入される。そして、可動スクロール１６は、駆動軸８の回転により、自身の軸心１６ＣＴが固定スクロール１４の軸心１４ＣＴの周りを、例えば時計回りの方向に移動（旋回）する。これに伴い、可動スクロール１６に設けられた収容溝４２は、固定スクロール１４に固定されたピン３８の周囲を、ピン３８を中心として旋回する。

図５を参照して時系列に説明する。図５（Ａ）は図４（Ａ）に示す状態であり、図５（Ｂ）から同図（Ｄ）は、図５（Ａ）の状態から順次、可動スクロール１６の軸心１６ＣＴが時計回りに９０度ずつ旋回した状態を示している。図５（Ｂ）から同図（Ｄ）における大破線は、図５（Ａ）の可動スクロール１６の状態を示している。

可動スクロール１６の軸心１６ＣＴが、固定スクロール１４の軸心１４ＣＴの周りを旋回する（駆動軸８に対して偏心運動する）結果、４組の収容溝４２は、それぞれの内側に収容されたピン３８の周りを移動する。詳細には、収容溝４２の大径側内壁４２ａがリング４０を介してピン３８に間接的に当接し、すなわちピン３８に係合しながら外方に逃げるように移動する。

同時に、可動スクロール１６にはその軸心１６ＣＴを中心として自転する方向の力Ｐ１も付与されている。つまり可動スクロール１６は、図５（Ａ）に二点鎖線で示すように、軸心１６ＣＴを通る直径方向の線分が軸心１６ＣＴを中心として傾くように自転しようとする。しかしながらこのとき、図４（Ｂ）に示すように収容溝４２の大径側内壁４２ａがリング４０を介してピン３８に衝突（間接的に当接）するため、可動スクロール１６の軸心１６ＣＴを中心とする自転が阻止される。このようにして、可動スクロール１６は、自転阻止機構３６によりその軸心１６ＣＴを中心とする自転が阻止されつつ、図５（Ａ）～同図（Ｄ）に示すように、固定スクロール１４の軸心１４ＣＴ（駆動軸８の軸心）を中心として公転旋回運動する。

また、本実施形態の圧縮機１（特に開放型スクロール圧縮機）の場合、電磁クラッチ１０をオフしたときに残存する高圧ガスの膨張により可動スクロール１６が移動する場合がある。具体的には、電磁クラッチ１０のオフにより、可動スクロール１６には固定スクロール１４の軸心１４ＣＴを中心とする公転旋回運動の駆動力は働かなくなる。これと同時に、高圧ガスが膨張することにより、図５（Ａ）に示すように、可動スクロール１６にはそれまでの公転旋回運動とは逆方向（図示の例では反時計回り）の力Ｐ２が付与される。この力Ｐ２により、可動スクロール１６はその軸心１６ＣＴを中心として、反時計回りに自転しようとする。しかしながら本実施形態では、可動スクロール１６にこの力Ｐ２が作用した場合には、図４（Ｃ）に示すように収容溝４２の小径側内壁４２ｂがリング４０を介してピン３８と衝突（間接的に当接）する。これにより、可動スクロール１６の、軸心１６ＣＴを中心とした反時計回りの自転が阻止される。以下、このような駆動軸８の回転が伝達されていない状態において生じる自転（通常の運転時に阻止されている自転とは逆方向の自転（ここでは反時計回りの自転））を説明の便宜上、「反自転」という。つまり本実施形態の自転阻止機構３６は、反自転阻止機構も備えている。また、以下の説明において、単に「公転旋回運動」と記載する場合は、「固定スクロール１４の軸心１４ＣＴ（駆動軸８の軸心）を中心とする公転旋回運動」を意味し、また、単に「自転」または「反自転」と記載する場合は、「可動スクロールの軸心１６ＣＴを中心とする自転（反自転）」を意味する。

自転阻止機構３６は上記構成により、可動スクロール１６の最大許容旋回半径ＬＰＯＲ（図４（Ｂ））と最小許容旋回半径ＳＰＯＲ（図４（Ｃ））を規定する。そして、固定スクロール１４の中心１４ＣＴに対する可動スクロール１６の中心１６ＣＴの偏心量により規定される可動スクロール１６の旋回半径ＡＯＲ（図２参照）が、ＳＰＯＲ＜ＡＯＲ＜ＬＰＯＲの関係を満たすように設定されている。本実施形態の自転阻止機構３６は、ピン３８の外周を、収容溝４２の中心軸が移動（旋回）するが、その旋回半径、すなわちピン３８の中心軸から収容溝４２の中心軸までの距離は、可動スクロール１６の旋回半径ＡＯＲと同等である(図４（Ａ）)。

図４（Ｂ）に示す可動スクロール１６（自転阻止機構３６）の最大許容旋回半径ＬＰＯＲは、固定スクロール１４と可動スクロール１６の製造、組み立てにより生ずる両スクロール１４，１６の中心１４ＣＴ、１６ＣＴの正規の偏心量からのずれ量（芯ずれ量）を考慮し、この芯ずれ量の公差をβとしたとき、ＡＯＲ＋β≦ＬＰＯＲの関係が満たされている。

また、図４（Ｃ）に示す最小許容旋回半径ＳＰＯＲは、可動スクロール１６の公転旋回運動中に渦巻壁１４ｂ、１６ｂ間に異物が噛み込まれたり、液圧縮があった場合の逃げ量を確保するために設定される。このため、最小許容旋回半径ＳＰＯＲは、固定スクロール１４の渦巻壁１４ｂと可動スクロール１６の渦巻壁１６ｂとの接触により規定される可動スクロール１６の旋回半径ＡＯＲに対して若干の遊びを持たせて設定され、この遊び量をγとしたときに、ＳＰＯＲ≦ＡＯＲ－γとしている。可動スクロール１６の旋回半径ＡＯＲの最小許容旋回半径ＳＰＯＲ側における遊び量γは、一例として０．１５ｍｍ以下である。

更に本実施形態では、上記の最大許容旋回半径ＬＰＯＲ、旋回半径ＡＯＲおよび最小許容旋回半径ＳＰＯＲの関係を前提として、図３（Ｂ）に示すように、ピン３８とリング４０の間には寸法差Ａ（それによる微小隙間Ｇ１）が確保され、リング４０と収容溝４２の小径側内壁４２ｂの間には、寸法差Ｂ（それによる微小隙間Ｇ２）が確保されている。これにより、自転阻止動作の際、及び反自転阻止動作の際の摺動性を高め、収容溝４２の摩耗や劣化を抑制できる。なお、リング４０は、ピン３８および小径側内壁４２ｂに対して相対的に移動するので、図２（Ｃ）の微小隙間Ｇ１，Ｇ２の状態はあるタイミングの一例である。

より詳細には、リング４０は所定の肉厚ｉ（リング４０の径方向における摺動面４０ｃの長さ（幅））を有する。肉厚ｉは、リング４０の外周面４０ａの直径である外径ｋと、リング４０の内周面４０ｂの直径である内径ｊの差である。

リング４０の外径ｋは、収容溝４２の溝幅ｈよりも小さく、両者の間には寸法差Ｂ（それによる微小隙間Ｇ２）が確保される。収容溝４２の溝幅ｈとは、略円環状の収容溝４２の径方向における、収容溝４２の大径側内壁４２ａと小径側内壁４２ｂ間の距離である。

ピン３８はその外径（直径）ｌがリング４０の内径ｊより小さく、両者の間には寸法差Ａ（それによる微小隙間Ｇ１）が確保される。

本実施形態では、寸法差Ａは寸法差Ｂよりより小さい。一例として、寸法差Ａは０．００５ｍｍ以上であり、寸法差Ａと寸法差Ｂの和は０．３５ｍｍ以上である。

かかる自転阻止機構３６によれば、通常の運転（駆動軸８の回転による運転）で可動スクロール１６が公転旋回運動をする際には、収容溝４２の大径側内壁４２ａがリング４０を介してピン３８と衝突し、可動スクロール１６の自転が阻止される。また、リング４０の外周面４０ａが収容溝４２の大径側内壁４２ａに対して相対的に摺動又は転動可能とされ、リング４０の内周面４０ｂがピン３８に対して相対的に摺動又は転動可能とされることで、ピン３８、リング４０および収容溝４２のそれぞれの摺動性又は転動性を相対的に高めることができ、収容溝４２の摩耗や劣化を抑制できる。

また、反自転を阻止する場合は、収容溝４２の小径側内壁４２ｂがリング４０を介してピン３８と衝突し、可動スクロール１６の反自転が阻止される。またこの場合リング４０の外周面４０ａが収容溝４２の小径側内壁４２ｂに対して相対的に摺動又は転動可能とされ、リング４０の内周面４０ｂがピン３８に対して相対的に摺動又は転動可能とされることで、ピン３８、リング４０および収容溝４２のそれぞれの摺動性又は転動性を相対的に高めることができ、収容溝４２の摩耗や劣化を抑制できる。

本実施形態の自転阻止機構３６は、従来のピン＆ディスク式の自転阻止機構と比較して、リング４０とこれを収容する収容溝４２との接触面積が小さい。しかしながら、リング４０とピン３８の間に寸法差Ａを設け、リング４０と収容溝４２の間に寸法差Ｂを設けることで、リング４０をピン３８および収容溝４２に対して摺動又は転動可能としたため、従来の従来のピン＆ディスク式の自転阻止機構と比較して、ＰＶ値を小さくできる。このため、材料の選択幅が広がり、圧縮機１の製造コストを低減できる。

また、自転（反自転）を阻止する際に、ピン３８および収容溝４２に対して摺動又は転動可能なリング４０を設けることで、耐摩耗性が相対的に低い収容溝４２の摩耗を抑制することができ、自転阻止機構３６としての耐摩耗性を向上させることができる。

また、寸法差Ａより寸法差Ｂを大きくすることにより組付け性を向上させることができる。すなわち、ピン３８およびリング４０はいずれも、可動スクロール１６とは別体の個別部品であり、これら同士の隙間嵌めは寸法差Ａが小さくても比較的組付けが容易である。また、寸法差Ａは遊び量でもあり、必要以上に大きいと自転阻止および反自転阻止の際に異音が生じる原因にもなる。これに対し、収容溝４２は、１つの可動スクロール１６に複数（この例では４個）穿設されるものであり、収容溝４２同士の加工精度のばらつきは不可避である。その上で各収容溝４２には、フロントケーシング４に固定されたピン３８を収容するように組み立てる必要がある。

そこで本実施形態では、寸法差Ａは必要最小限の量とし、寸法差Ｂを寸法差Ａより大きくなるように設定する。これにより、圧縮機１を製造する際に、ピン３８とリング４０を係合させた後の離脱を防止し、フロントケーシング４に可動スクロール１６を取り付ける際の組付け性を向上させることができる。また、収容溝４２の摩耗を抑制し自転阻止機構３６としての耐摩耗性を向上させ、異音の発生も抑制できる。さらに、ピン３８および収容溝４２に対して摺動又は転動可能な部材を簡素なリング４０で構成しているため、部品コストの向上も回避できる。

更に、従来のディスクに比べてリング４０は体積が小さいため、自転阻止機構３６の軽量化が図れる。リング４０を収容した可動スクロール１６に極端な重量増大及びバランス悪化が生じることはないため、圧縮機１の軽量化を実現可能である。

＜第２実施形態＞
図６および図７を参照して、本発明の第２実施形態に係る自転阻止機構３６について説明する。図６（Ａ）はスクロールユニット６（基板１６ａ側）の概略を示す図であり、図１のＶ－Ｖ線方向から視た平面図である。図６（Ｂ）は１組の自転阻止機構３６を抜き出して示す平面図であり、図６（Ｃ）は、図６（Ｂ）のＹ－Ｙ線断面図である。図７（Ａ）は図６（Ａ）に対応する平面図であり、図７（Ｂ）、同図（Ｃ）は１組の自転阻止機構３６の平面図である。

第２実施形態の自転阻止機構３６では、リング４０は第１実施形態よりも大径であり、リング４０の内側に、ピン３８と収容溝４２の小径側内壁４２ｂとが配置される構成である。以下、主に第１実施形態と異なる部分について説明し、第１実施形態と同様な事項(構成)については詳細な記載を省略する。

リング４０は、その外周面４０ａが収容溝４２の大径側内壁４２ａと対向するように収容溝４２内に収容され、その一部がピン３８（の外周面３８ｂ）と収容溝４２の大径側内壁４２ａとの間に係合（隙間嵌め）される。

これにより、可動スクロール１６の公転旋回運動に伴い、リング４０の内周面４０ｂがピン３８の外周面３８ｂに対して相対的に摺動又は転動可能とされる。また、可動スクロール１６の公転旋回運動に伴い、リング４０の外周面４０ａが収容溝４２の大径側内壁４２ａに対して相対的に摺動又は転動可能とされる。また、可動スクロール１６の公転旋回運動に伴い、各摺動面４０ｃは、収容溝４２の底面４２ｃとスラストプレート３４の摺動面３４ａとにそれぞれ摺動可能とされる。

図７は第２実施形態における公転旋回運動について説明する平面図であり、第１実施形態の図４に対応する平面図である。第２実施形態における可動スクロール１６の公転旋回運動の詳細は、図５を参照して説明した第１実施形態と概ね同様である。すなわち、詳細な図示は省略するが、通常の運転時（駆動軸８の回転による運転の場合）においては、図７（Ａ）に示すように、可動スクロール１６の軸心１６ＣＴが、固定スクロール１４の軸心１４ＣＴの周りを旋回する（駆動軸８に対して偏心運動する）結果、４組の収容溝４２は、それぞれの内側に収容されたピン３８に係合しながらその周りを移動する。具体的には、図７（Ａ），同図（Ｂ）に示すように、収容溝４２の大径側内壁４２ａがリング４０を介してピン３８に間接的に当接し、外方に逃げるように移動するとともに、可動スクロール１６の例えば時計回りの方向の自転が阻止される。このようにして、可動スクロール１６は公転旋回運動する。

また、電磁クラッチ１０をオフしたときなどに反自転動作が生じる場合には、可動スクロール１６に設けられた収容溝４２は、図７（Ａ），同図（Ｃ）に示すように、収容溝４２の小径側内壁４２ｂがピン３８と衝突し、反自転が阻止される。第２実施形態では、この反自転動作の際に、ピン３８と収容溝４２の小径側内壁４２ｂが直接接触（当接）する点、および可動スクロール１６の公転旋回運動の際に、収容溝４２とリング４０の接触面積が大きく確保できる点で第１実施形態と異なる。

また、第２実施形態の自転阻止機構３６も上記構成により、可動スクロール１６の最大許容旋回半径ＬＰＯＲ（図７（Ｂ））と最小許容旋回半径ＳＰＯＲ（図７（Ｃ））を規定する。そして、固定スクロール１４の中心１４ＣＴに対する可動スクロール１６の中心１６ＣＴの偏心量により規定される可動スクロール１６（自転阻止機構３６）の旋回半径ＡＯＲが、ＳＰＯＲ＜ＡＯＲ＜ＬＰＯＲの関係を満たすように設定されている。自転阻止機構３６の旋回半径、すなわちピン３８の中心軸から収容溝４２の中心軸までの距離は、可動スクロール１６の旋回半径ＡＯＲと同等である（図７（Ａ））。

図７（Ｂ）に示す可動スクロール１６（自転阻止機構３６）の最大許容旋回半径ＬＰＯＲは、固定スクロール１４と可動スクロール１６の製造、組み立てにより生ずる両スクロール１４，１６の中心１４ＣＴ、１６ＣＴの正規の偏心量からのずれ量（芯ずれ量）の公差をβとしたとき、ＡＯＲ＋β≦ＬＰＯＲの関係が満たされている。また、図７（Ｃ）に示す最小許容旋回半径ＳＰＯＲは、固定スクロール１４の渦巻壁１４ｂと可動スクロール１６の渦巻壁１６ｂとの接触により規定される可動スクロール１６の旋回半径ＡＯＲに対しての遊び量をγとしたときに、ＳＰＯＲ≦ＡＯＲ－γとしている。遊び量γの値は、第１実施形態と同様である。

更に、本実施形態では、上記の最大許容旋回半径ＬＰＯＲ、旋回半径ＡＯＲおよび最小許容旋回半径ＳＰＯＲの関係を前提として、図６（Ｂ）に示すように、リング４０（の外周面４０ａ）と収容溝４２（の大径側内壁４２ａ）の間には寸法差Ｃ（それによる微小隙間Ｇ３）が確保され、リング４０の内側に配置されたピン３８と収容溝４２（の小径側内壁４２ｂ）の間には、寸法差Ｄ（それによる微小隙間Ｇ４）が確保されている。これにより、自転阻止動作の際、及び反自転阻止動作の際の摺動性を高め、収容溝４２の摩耗や劣化を抑制できる。なお、リング４０は、ピン３８および小径側内壁４２ｂに対して相対的に移動するので、図６（Ｂ）に示す微小隙間Ｇ３，Ｇ４の状態はあるタイミングの一例である。

より詳細には、リング４０は所定の肉厚ｉを有する。肉厚ｉは、リング４０の外径ｋと、リング４０の内径ｊの差である。リング４０の外径ｋは、収容溝４２の大径側内壁４２ａの内径（直径）ｍよりも小さく、両者の間には寸法差Ｃ（それによる微小隙間Ｇ３）が確保される。またピン３８はその外径（直径）ｌが収容溝４２の溝幅ｈより小さく、ピン３８の外径ｌとリング４０の肉厚ｉの合計値（ｌ＋ｉ）と、溝幅ｈとの間には寸法差Ｄ（それによる微小隙間Ｇ４）が確保される。

本実施形態では、寸法差Ｃは寸法差Ｄより小さく、一例として、寸法差Ｃは０．０４ｍｍ以上であり、寸法差Ｄは０．３５ｍｍ以上である。

かかる自転阻止機構３６によれば、通常の運転（駆動軸８の回転による運転）で可動スクロール１６が公転旋回運動をする際には、収容溝４２の大径側内壁４２ａがリング４０を介してピン３８と衝突し、可動スクロール１６の自転が阻止される（図７（Ｂ））。また、リング４０の外周面４０ａが収容溝４２の大径側内壁４２ａに対して相対的に摺動又は転動可能とされ、リング４０の内周面４０ｂがピン３８に対して相対的に摺動又は転動可能とされることで、収容溝４２の摩耗を抑制できる。

また、反自転を阻止する場合は、収容溝４２の小径側内壁４２ｂがピン３８と衝突し、可動スクロール１６の反自転が阻止される(図７（Ｃ）)。またこの場合収容溝４２の小径側内壁４２ｂがピン３８に対して相対的に摺動又は転動可能とされることで、収容溝４２の摩耗を抑制できる。

従来のピン＆ディスク式の自転阻止機構のディスクの外径と、本実施形態の自転阻止機構３６におけるリング４０の外径ｋとが同等、且つ従来のピン＆ディスク式の自転阻止機構の収容穴の内径と本実施形態の自転阻止機構３６における収容溝４２の内径ｍが同等と仮定すると、本実施形態の自転阻止機構３６では、リング４０が、収容溝４２およびピン３８のいずれに対しても摺動又は転動可能であるため、従来のピン＆ディスク式の自転阻止機構と比較して、ＰＶ値を小さくできる。このため、材料の選択幅が広がり、圧縮機１の製造コストを低減できる。

また第２実施形態の構成では、第１実施形態の構成と収容溝４２およびピン３８のサイズが同等であると仮定した場合に、第１実施形態と比較して場合のリング４０の外周面４０ａと収容溝４２の大径側内壁４２ａの対向面積（摺動可能な面積、接触面積）を増大でき、リング４０の外周面４０ａと収容溝４２間のＰＶ値を第１実施形態の構成より低減できる。つまり、第１実施形態の構成よりも、特に収容溝４２の摩耗や劣化を防止でき、自転阻止機構３６としての耐摩耗性を向上できる。

また、第２実施形態の構成では、反自転を阻止する際には、ピン３８と収容溝４２が直接的に接触するが、反自転を阻止する機会は自転阻止に比べて相対的に少ない。また、上記のとおり、自転阻止の際には、第１実施形態の構成よりもリング４０の外周面４０ａと収容溝４２間のＰＶ値を低減できる。接触面積の大きいリング４０の外周面４０ａと収容溝４２間のＰＶ値を低減できる第２実施形態の方が、自転阻止機構３６としての優位性は高いといえる。

また、寸法差Ｃより寸法差Ｄを大きくすることにより組付け性を向上させることができる。すなわち、ピン３８およびリング４０はいずれも、可動スクロール１６とは別体の個別部品であり、可動スクロール１６（収容溝４２）に対する組付けは寸法差Ｃが小さくても比較的組付けが容易である。これに対し、収容溝４２は、１つの可動スクロール１６に複数（この例では４個）穿設されるものであり、収容溝４２同士の加工精度のばらつきは不可避である。その上で各収容溝４２には、フロントケーシング４に固定されたピン３８を収容するように組み立てる必要がある。

そこで本実施形態では、寸法差Ｃより寸法差Ｄが大きくなるように設定する。これによりフロントケーシング４に可動スクロール１６を取り付ける際の組付け性を向上させることができる。また、収容溝４２の摩耗を抑制し自転阻止機構３６としての耐摩耗性を向上させることができる。さらに、ピン３８および収容溝４２に対して摺動又は転動可能な部材を簡素なリング４０で構成しているため、部品コストの向上も回避できる。

更に、従来のディスクに比べてリング４０は体積が小さいため、自転阻止機構３６の軽量化が図れる。リング４０を収容した可動スクロール１６に極端な重量増大及びバランス悪化が生じることはないため、圧縮機１の軽量化を実現可能である。

＜第３実施形態＞
図８および図９を参照して、本発明の第３実施形態に係る自転阻止機構３６について説明する。図８（Ａ）ははスクロールユニット６（基板１６ａ側）の概略を示す図であり、図１のＶ－Ｖ線方向から視た平面図である。図８（Ｂ）は１組の自転阻止機構３６を抜き出して示す平面図であり、図８（Ｃ）は、図８（Ｂ）のＺ－Ｚ線断面図である。図９（Ａ）は図８（Ａ）に対応する平面図であり、図９（Ｂ）、同図（Ｃ）は１組の自転阻止機構３６の平面図である。

第３実施形態の自転阻止機構３６では、リング４０は第１実施形態よりも大径であり、リング４０の内側に、ピン３８と収容溝４２の小径側内壁４２ｂとが配置される構成である。更に、第３実施形態の自転阻止機構３６は、リング４０の内側に配置される中央リング４１を有する。中央リング４１は、自身の外周面４１ａがピン３８の外周面３８ｂと当接可能、かつ、中央リング４１の内周面４１ｂが収容溝４２の小径側内壁４２ｂを取り囲む。

以下、主に第１実施形態または第２実施形態と異なる部分について説明し、第１実施形態または第２実施形態と同様な事項(構成)については詳細な記載を省略する。

リング４０は、その外周面４０ａが収容溝４２の大径側内壁４２ａと対向するように収容溝４２内に収容され、その一部がピン３８（の外周面３８ｂ）と収容溝４２の大径側内壁４２ａとの間に係合（隙間嵌め）される。

中央リング４１は、その内周面４１ｂが収容溝４２の小径側内壁４２ｂと対向するように収容溝４２の小径側内壁４２ｂの周囲に係合（隙間嵌め）される。

これにより、可動スクロール１６の公転旋回運動に伴い、リング４０の内周面４０ｂがピン３８の外周面３８ｂに対して相対的に摺動又は転動可能とされる。また、可動スクロール１６の公転旋回運動に伴い、リング４０の外周面４０ａが収容溝４２の大径側内壁４２ａに対して相対的に摺動又は転動可能とされる。また、可動スクロール１６の公転旋回運動に伴い、各摺動面４０ｃは、収容溝４２の底面４２ｃとスラストプレート３４の摺動面３４ａとにそれぞれ摺動可能とされる。さらに、中央リング４１は、収容溝４２の小径側内壁４２ｂに対して相対的に摺動又は転動可能とされる。

図９は、第３実施形態における公転旋回運動について説明する平面図であり、第１実施形態の図４に対応する平面図である。第３実施形態における可動スクロール１６の公転旋回運動の詳細は、図５を参照して説明した第１実施形態と概ね同様である。すなわち、詳細な図示は省略するが、通常の運転時（駆動軸８の回転による運転の場合）においては、図９（Ａ）に示すように、可動スクロール１６の軸心１６ＣＴが、固定スクロール１４の軸心１４ＣＴの周りを旋回する（駆動軸８に対して偏心運動する）結果、４組の収容溝４２は、それぞれの内側に収容されたピン３８に係合しながらその周りを移動する。具体的には、図９（Ａ），同図（Ｂ）に示すように、収容溝４２の大径側内壁４２ａがリング４０を介してピン３８に間接的に当接し、外方に逃げるように移動するとともに、可動スクロール１６の例えば時計回りの方向の自転が阻止される。このようにして、可動スクロール１６は公転旋回運動する。

また、電磁クラッチ１０をオフしたときなどに反自転動作が生じる場合には、可動スクロール１６に設けられた収容溝４２は、図９（Ａ），同図（Ｃ）に示すように収容溝４２の小径側内壁４２ｂが中央リング４１を介してピン３８と衝突（間接的に当接）し、反自転が阻止される。第３実施形態では、自転動作が生じる場合に収容溝４２とピン３８の間に介在するリング４０と、反自転動作が生じる場合に収容溝４２とピン３８の間に介在する中央リング４１とが別体である点、および可動スクロール１６の公転旋回運動の際に、収容溝４２とリング４０の接触面積が大きく確保できる点で第１実施形態と異なる。

第３実施形態の自転阻止機構３６も上記構成により、可動スクロール１６の最大許容旋回半径ＬＰＯＲ（図９（Ｂ））と最小許容旋回半径ＳＰＯＲ（図９（Ｃ））を規定する。そして、固定スクロール１４の中心１４ＣＴに対する可動スクロール１６の中心１６ＣＴの偏心量により規定される可動スクロール１６（自転阻止機構３６）の旋回半径ＡＯＲが、ＳＰＯＲ＜ＡＯＲ＜ＬＰＯＲの関係を満たすように設定されている。

可動スクロール１６（自転阻止機構３６）の最大許容旋回半径ＬＰＯＲは、両スクロール１４，１６の中心１４ＣＴ、１６ＣＴの正規の偏心量からのずれ量（芯ずれ量）の公差をβとしたとき、ＡＯＲ＋β≦ＬＰＯＲの関係が満たされている。また、最小許容旋回半径ＳＰＯＲは、可動スクロール１６の旋回半径ＡＯＲに対しての遊び量をγとしたときに、ＳＰＯＲ≦ＡＯＲ－γとしている。遊び量γの値は、第１実施形態と同様である。

更に、本実施形態では、上記の最大許容旋回半径ＬＰＯＲ、旋回半径ＡＯＲおよび最小許容旋回半径ＳＰＯＲの関係を前提として、図８（Ｂ）に示すように、リング４０（の外周面４０ａ）と収容溝４２（の大径側内壁４２ａ）間には寸法差Ｈ（それによる微小隙間Ｇ５）が確保され、リング４０の内側に配置されたピン３８と中央リング４１（の外周面４１ａ）の間には、寸法差Ｅ（それによる微小隙間Ｇ６）が確保され、収容溝４２の小径側内壁４２ｂと中央リング４１の内周面４１ｂの間には寸法差Ｆ（それによる微小隙間Ｇ７）が確保されている。なお、リング４０および中央リング４１はそれぞれ、ピン３８および収容溝４２に対して相対的に移動するので、図８（Ｂ）に示す微小隙間Ｇ５、Ｇ６，Ｇ７の状態はあるタイミングの一例である。

より詳細には、リング４０は所定の肉厚ｉを有し、中央リング４１は所定の肉厚ｐを有する。リング４０の外径ｋは、収容溝４２の大径側内壁４２ａの内径（直径）ｍよりも小さく、両者の間には寸法差Ｈ（それによる微小隙間Ｇ５）が確保される。またピン３８はその外径（直径）ｌが、が収容溝４２の溝幅ｈより小さい。より詳細には、ピン３８の外径ｌ、リング４０の肉厚ｉおよび中央リング４１の肉厚ｐの合計値は、収容溝４２の溝幅ｈより小さく、当該合計値と溝幅ｈの間には寸法差Ｅ（それによる微小隙間Ｇ６）が確保される。更に、中央リング４１の内径ｏは、収容溝４２の小径側内壁４２ｂの内径（直径）ｎよりも大きく、両者の間には寸法差Ｆ（それによる微小隙間Ｇ７）が確保される。

このように、第３実施形態では、収容溝４２の小径側内壁４２ｂの内径ｎと、中央リング４１の内径ｏは寸法差Ｆ（第１の寸法差）を有し、収容溝４２の大径側内壁の内径ｍとリング４０の外径ｋは寸法差Ｈ（第２の寸法差）を有し、リング４０の肉厚ｉ、中央リングの肉厚ｐ及びピンの外径ｌの合計値（ｉ＋ｐ＋ｌ）と、収容溝４２の溝幅ｈとは寸法差Ｅ（第３の寸法差）を有し、寸法差Ｅは寸法差Ｈより大きく、寸法差Ｈは寸法差Ｆより大きい。

一例として、寸法差Ｆは、０．００５ｍｍ以上であり、寸法差Ｈは０．０４ｍｍ以上であり、寸法差Ｅは０．３５ｍｍ以上である。

かかる自転阻止機構３６によれば、通常の運転（駆動軸８の回転による運転）で可動スクロール１６が公転旋回運動をする際には、収容溝４２の大径側内壁４２ａがリング４０を介してピン３８と衝突し、可動スクロール１６の自転が阻止される（図９（Ｂ））。また、リング４０の外周面４０ａが収容溝４２の大径側内壁４２ａに対して相対的に摺動又は転動可能とされ、リング４０の内周面４０ｂがピン３８に対して相対的に摺動又は転動可能とされることで、収容溝４２の摩耗を抑制できる。

また、反自転を阻止する場合は、収容溝４２の小径側内壁４２ｂが中央リング４１を介してピン３８と衝突し、可動スクロール１６の反自転が阻止される（図９（Ｃ））。またこの場合、中央リング４１がピン３８および収容溝４２の小径側内壁４２ｂに対して相対的に摺動又は転動可能とされることで、収容溝４２の摩耗を抑制できる。

従来のピン＆ディスク式の自転阻止機構のディスクの外径と、本実施形態の自転阻止機構３６におけるリング４０の外径ｋとが同等、且つ従来のピン＆ディスク式の自転阻止機構の収容穴の内径と本実施形態の自転阻止機構３６における収容溝４２の内径ｍが同等と仮定すると、本実施形態の自転阻止機構３６では、リング４０が、収容溝４２およびピン３８のいずれに対しても摺動又は転動可能であるため、従来の従来のピン＆ディスク式の自転阻止機構と比較して、ＰＶ値を小さくできる。このため、材料の選択幅が広がり、圧縮機１の製造コストを低減できる。

また第３実施形態の構成では、第１実施形態の構成と収容溝４２のサイズが同等であると仮定した場合に、第１実施形態と比較してリング４０の外周面４０ａと収容溝４２の大径側内壁４２ａの対向面積（摺動可能な面積、接触面積）を増大でき、リング４０の外周面４０ａと収容溝４２間のＰＶ値を第１実施形態の構成より低減できる。

更に反自転動作に際しては、中央リング４１によってピン３８と収容溝４２の小径側内壁４２ｂとの直接的な接触を回避できる。つまり、第１実施形態の構成よりも、特に収容溝４２の摩耗や劣化を防止でき、自転阻止機構３６としての耐摩耗性を向上できる。

また、寸法差Ｆ＜寸法差Ｈ＜寸法差Ｅとすることにより組付け性を向上させるとともに、異音を防止できる。すなわち、ピン３８、リング４０および中央リング４１はいずれも、可動スクロール１６とは別体の個別部品である。中央リング４１と収容溝４２（の小径側内壁４２ｂ）の隙間嵌めは寸法差Ｆが小さくても比較的組付けが容易である。また、寸法差Ｆは遊び量でもあり、必要以上に大きいと反自転阻止の際に異音が生じる原因にもなる。また、リング４０の可動スクロール１６（収容溝４２）対する組付けは寸法差Ｈが小さくても比較的容易である。

これに対し、収容溝４２は、１つの可動スクロール１６に複数（この例では４個）穿設されるものであり、収容溝４２同士の加工精度のばらつきは不可避である。その上で各収容溝４２には、フロントケーシング４に固定されたピン３８を収容するように組み立てる必要がある。

そこで本実施形態では、寸法差Ｆを必要最小限の量とし、寸法差Ｈを寸法差Ｆより大きくなるように設定し、寸法差Ｅを寸法差Ｈより大きくなるように設定する。これにより、圧縮機１を製造する際に、収容溝４２に中央リング４１を係合させた後の離脱や、中央リング４１と収容溝４２の衝突時の異音の発生を防止できる。また、フロントケーシング４に可動スクロール１６を取り付ける際の組付け性を向上させることができる。また、収容溝４２の摩耗を抑制し自転阻止機構３６としての耐摩耗性を向上させることができる。さらに、ピン３８および収容溝４２に対して摺動又は転動可能な部材を簡素なリング４０、中央リング４１で構成しているため、部品コストの向上も回避できる。

更に、従来のディスクに比べてリング４０、中央リング４１は体積が小さいため、自転阻止機構３６の軽量化が図れ、可動スクロール１６に極端な重量増大及びバランス悪化が生じることはないため、圧縮機１の軽量化を実現可能である。

以上、上記の本実施形態では寸法差Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｈの最小値を例示したが、これらは一例であり、上述の部品同士の寸法差Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｈが確保できれば、数位は上記の例に限らない。また、寸法差Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｈは、旋回半径ＡＯＲに対する割合として設定してもよい。

尚、自転阻止機構３６における収容溝４２をフロントケーシング４側に形成し、ピン３８を可動スクロール１６側に固定してもよい。但し、この場合、ピン３８の突出部３８ａの長さ（高さ）を可動スクロール１６の基板１６ａの厚さより短くする必要があり、ピン３８が抜け落ちるリスクがある。従って、本実施形態のように、収容溝４２を可動スクロール１６側に形成し、ピン３８をフロントケーシング４側に固定することが望ましい。

また、上記各実施形態では、車両用空調装置に組み込まれるエンジン駆動のスクロール圧縮機１について説明した。しかし、本発明は、一体の電動モータ駆動スクロール圧縮機や、種々の作動流体を使用した、種々の分野における圧縮機または膨脹機等のスクロール型流体機械全般に適用可能である。尚、膨張機の場合には、流体ポケット１８が渦巻壁１４ｂ、１６ｂの中心部から外端部へ向かって移動されることにより、流体ポケット１８の容積が増大方向に変化し、渦巻壁１４ｂ、１６ｂの中心部側から流体ポケット１８内に取込まれた流体が膨張される。

尚、本発明の加熱装置は、上記した実施の形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々変更を加え得ることは勿論である。

本発明は、スクロール型流体機械の分野に利用できる。

１ スクロール型流体機械（圧縮機）
２ リアケーシング
２ａ 端壁
４ フロントケーシング（ケーシング）
４ａ 台座部
４ｂ 端壁
６ スクロールユニット
８ 駆動軸
８ａ 偏芯ブッシュ
８ｂ 大径軸部
１０ 電磁クラッチ
１２ 駆動プーリ
１４ 固定スクロール
１４ａ 基板
１４ｂ 渦巻壁
１６ 可動スクロール
１６ａ 基板
１６ｂ 渦巻壁
１６ｃ 背面
１８ 流体ポケット（圧縮室）
２０ 吸入室
２２ 吐出室
２４ 吐出孔
２８ ストッパプレート
３０ 補強部（ボス）
３４ スラストプレート
３４ａ 摺動面
３６ 自転阻止機構
３８ 自転阻止ピン（ ピン）
３８ａ 突出部
３８ｂ 外周面
４０ リング
４０ａ 外周面
４０ｂ 内周面
４０ｃ 摺動面
４１ 中央リング
４１ａ 外周面
４１ｂ 内周面
４２ 収容溝
４２ａ 大径側内壁
４２ｂ 小径側内壁

Claims (8)

1. ケーシングに固定された固定スクロールに対する可動スクロールの公転旋回運動を妨げることなく、前記可動スクロールの自転を阻止する自転阻止機構を備えたスクロール型流体機械であって、
   前記自転阻止機構は、
   前記可動スクロールの渦巻壁が立設された基板に穿設され、前記公転旋回運動の公転軸と自身の中心軸が平行となる略円環状の収容溝と、
   前記ケーシングの台座部に固定され、前記公転軸と自身の中心軸が平行となるように該収容溝内に突出するピンと、
   前記収容溝に収容され、自身の外周面が該収容溝の大径側内壁に対して相対的に摺動又は転動可能とされ、自身の内周面が前記ピンに対して相対的に摺動又は転動可能とされるリングと、を有する、
   ことを特徴とするスクロール型流体機械。
2. 前記ピンは円柱形状であり、自身の内周面が前記ピンの外周面に対して相対的に摺動又は転動可能である、
   ことを特徴とする請求項１に記載のスクロール型流体機械。
3. 前記リングの内側に前記ピンが配置され、
   前記リングの外径は、前記収容溝の溝幅よりも小さく設定される、
   ことを特徴とする請求項１または請求項２に記載のスクロール型流体機械。
4. 前記ピンの外径と前記リングの内径の寸法差は、
   前記リングの外径と前記収容溝の溝幅との寸法差より小さい、
   ことを特徴とする請求項１または請求項２に記載のスクロール型流体機械。
5. 前記ピンの外径と前記リングの内径の寸法差は、
   前記リングの外径と前記収容溝の溝幅との寸法差より小さい、
   ことを特徴とする請求項３に記載のスクロール型流体機械。
6. 前記リングの内側に、前記ピンと前記収容溝の小径側内壁とが配置される、
   ことを特徴とする請求項１または請求項２に記載のスクロール型流体機械。
7. 前記収容溝の前記大径側内壁の内径と前記リングの外径との寸法差は、
   前記リングの肉厚及び前記ピンの外径の合計値と、前記収容溝の溝幅との寸法差より小さい、
   ことを特徴とする請求項６に記載のスクロール型流体機械。
8. 前記リングの内側に配置され、自身の外周面が前記ピンの外周面と当接可能、かつ、自身の内周面が前記収容溝の前記小径側内壁を取り囲む中央リングを備え、
   前記収容溝の前記小径側内壁の内径と、前記中央リングの内径は第１の寸法差を有し、
   前記収容溝の前記大径側内壁の内径と前記リングの外径は第２の寸法差を有し、
   前記リングの肉厚、前記中央リングの肉厚及び前記ピンの外形の合計値と、前記収容溝の溝幅とは第３の寸法差を有し、
   前記第３の寸法差は前記第２の寸法差より大きく、該第２の寸法差は前記第１の寸法差より大きい、
   ことを特徴とする請求項６に記載のスクロール型流体機械。

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