JP2023085185A - 樹脂組成物及び成形体 - Google Patents

Abstract

【課題】 本発明により、過酷な条件下で使用した場合でも、耐衝撃性の低下が少ない成形体、及び該成形体を製造するための樹脂組成物を提供することができる。【解決手段】 ポリオルガノシロキサン（Ａ１）と、ビニル重合体（Ａ２）と、を有する複合重合体（Ａ）を、ビニル単量体（ｂ）でグラフト重合したグラフト共重合体（Ｇ）と、末端水酸基含有量が３００～１５００ｐｐｍである芳香族ポリカーボネート樹脂と、を含む樹脂組成物であって、前記グラフト共重合体（Ｇ）１００質量部における、前記複合重合体（Ａ）の割合は７０質量％より大きく、前記ビニル重合体（Ａ２）の単独重合体のガラス転移温度が０℃以上である樹脂組成物。【選択図】 なし

Description

本発明は、樹脂組成物、及びこの樹脂組成物の成形体に関する。

芳香族ポリカーボネート樹脂などの熱可塑性樹脂は、汎用エンジニアリングプラスチッ
クとして透明性、耐衝撃性、耐熱性、寸法安定性などに優れ、その優れた特性から、自動
車分野、ＯＡ機器分野、電気・電子分野等の材料として、工業的に広く利用されている。
なお、熱可塑性樹脂の耐衝撃性を向上させるため、衝撃強度改質剤を添加する方法が用い
られている。

また、熱可塑性樹脂を用いた成形品は、近年、電気・電子機器筐体、家電製品等の用途
を中心に、製品の低コスト化を目的として、塗装を施さずに使用される場合もあり、樹脂
自体を着色して所望の色調に発色させることが求められている。

しかしながら、衝撃強度改質剤を添加すると十分な発色性を有する熱可塑性樹脂組成物
が得られない場合がある。そこで、特許文献１には、ポリオルガノシロキサン（Ａ１）及
びビニル重合体（Ａ２）を含有するゴム（Ａ）の存在下で、ビニル単量体（ｂ）を重合し
て得られるポリオルガノシロキサン含有グラフト共重合体であって、該ゴム（Ａ）の屈折
率が１．４７～１．５６の範囲内であり、該ゴム（Ａ）の体積平均粒子径が３００～２０
００ｎｍの範囲内であるポリオルガノシロキサン含有グラフト共重合体を衝撃強度改質剤
として使用することが提案されている。

国際公開２０１４／２０８７１６号

しかしながら、本発明者らの検討によると、特許文献１記載のポリオルガノシロキサン
含有グラフト共重合体をエステル交換法によって製造された芳香族ポリカーボネート樹脂
等に添加した樹脂組成物を用いて製造した成形体を日光や風雨などに曝される屋外や、発
熱のある機器等のような過酷な条件下で使用した場合、時間経過とともに該成形体の耐衝
撃性が大幅に低下する場合があることが判明した。
そこで、本発明の目的は、過酷な条件下で使用した場合でも、耐衝撃性の低下が少ない
成形体、及び該成形体を製造するための樹脂組成物を提供することにある。

本発明者等の鋭意検討の結果、該熱可塑性樹脂に特定のグラフト重合体を添加した樹脂
組成物を使用することにより上記課題を解決できることが判明した。すなわち、本発明は
下記を要旨とする。

［１］ポリオルガノシロキサン（Ａ１）と、ビニル重合体（Ａ２）と、を有する複合重合
体（Ａ）を、ビニル単量体（ｂ）でグラフト重合したグラフト共重合体（Ｇ）と、末端水
酸基含有量が３００～１５００ｐｐｍである芳香族ポリカーボネート樹脂と、を含む樹脂
組成物であって、前記グラフト共重合体（Ｇ）１００質量部における、前記複合重合体（
Ａ）の割合は７０質量％より大きく、前記ビニル重合体（Ａ２）のガラス転移温度が０℃
以上である樹脂組成物。
［２］前記グラフト共重合体（Ｇ）１００質量部における前記ポリオルガノシロキサン（
Ａ１）の割合が２０質量部より大きい、［１］に記載の樹脂組成物。
［３］ 前記グラフト共重合体（Ｇ）と前記芳香族ポリカーボネート樹脂との屈折率差が
０．１４以下である、［１］又は［２］に記載の樹脂組成物。
［４］前記グラフト共重合体（Ｇ）１００質量部における前記複合重合体（Ａ）の割合が
７５質量部以上９５質量部以下である、［１］又は［２］に記載の樹脂組成物。
［５］前記グラフト共重合体（Ｇ）１００質量部における前記ポリオルガノシロキサンの
割合が３０質量部以上６０質量部以下である、［２］に記載の樹脂組成物。
［６］前記ビニル重合体（Ａ２）が芳香族ビニル単量体単位及び／またはエステル基がフ
ェニルもしくは置換フェニル基であるアリール（メタ）アクリレート単位を含有する、［
１］又は［２］に記載の樹脂組成物。
［７］前記グラフト共重合体（Ｇ）の質量平均粒子径が３００～２０００ｎｍである、［
１］又は［２］に記載の樹脂組成物。
［８］前記芳香族ポリカーボネート樹脂がエステル交換法によって製造された芳香族ポリ
カーボネート樹脂である、［１］又は［２］に記載の樹脂組成物。
［９］［１］～［８］のいずれかに記載の樹脂組成物を成形してなる成形体。

本発明によれば、特定の芳香族ポリカーボネート樹脂を含んで得られる成形体を過酷な
条件下で使用した場合でも、耐衝撃性の低下が少ない成形体、及び該成形体を製造するた
めの樹脂組成物を提供することができる。

以下、本発明の実施形態について詳細に説明する。なお、本発明において、ビニル単量
体は、重合性二重結合を有する化合物を意味する。また、「（メタ）アクリレート」は、
アクリレート又はメタクリレートを表す。

本発明の一実施形態に係る樹脂組成物は、ポリオルガノシロキサン（Ａ１）とビニル重
合体（Ａ２）と、を有する複合重合体（Ａ）を、ビニル単量体（ｂ）でグラフト重合した
グラフト共重合体（Ｇ）と、末端水酸基含有量が３００～１５００ｐｐｍである芳香族ポ
リカーボネート樹脂と、を含み、該グラフト共重合体（Ｇ）１００質量部における前記複
合重合体（Ａ）の割合は７０質量部より大きく、該ビニル重合体（Ａ２）のガラス転移温
度は０℃以上である、樹脂組成物である。

なお、本発明において、重合体のガラス転移温度（以下、Ｔｇと称す場合がある）は、
ＦＯＸの式により求められる。このとき、単独重合体のガラス転移温度は、例えば、「Ｐ
ＯＬＹＭＥＲ ＨＡＮＤＢＯＯＫ」（Ｗｉｌｅｙ Ｉｎｔｅｒｓｃｉｅｎｃｅ社／１９９
９年）に記載の値を用いることができる。この文献に記載のない単独重合体のガラス転移
温度は、Ｂｉｃｅｒａｎｏの方法「Ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ ｏｆ Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｐｒ
ｏｐｅｒｔｉｅｓ」（ＭＡＲＣＥＬ ＤＥＫＫＥＲ社／２００２年）を用いて算出するこ
とができる。

本発明者等の検討によると、一般的な芳香族ポリカーボネート樹脂に樹脂改質剤を添加
して得た成形体の場合、過酷な条件下で使用しても、時間経過に伴う耐衝撃特性等の低下
はあまり見られない一方で、末端水酸基含有量が３００～１５００ｐｐｍである特定の芳
香族ポリカーボネート樹脂を使用した成形体の場合、過酷な条件下で使用すると、時間経
過とともに耐衝撃特性等が大幅に低下することが判明した。この理由は明かではないが、
該ポリカーボネート樹脂が有する水酸基がエステル結合の加水分解を促進し、該ポリカー
ボネート樹脂が劣化してしまうためであると考えられる。しかしながら、上述の通り、特
定のグラフト共重合体を併用することにより、当該グラフト共重合体が備える耐久性、耐
衝撃性により、結果的に該芳香族ポリカーボネート樹脂の劣化を防ぐことになるために、
長期的に耐衝撃特性の劣化が少ない成形体を提供することができる。

＜１．グラフト共重合体（Ｇ）＞
本発明の一実施形態に係るグラフト共重合体（Ｇ）は、ポリオルガノシロキサン（Ａ１
）と、ビニル重合体（Ａ２）と、を有する複合重合体（Ａ）を、ビニル単量体（ｂ）でグ
ラフト重合したグラフト共重合体である。すなわち、本実施形態に係るグラフト共重合体
（Ｇ）は、ポリオルガノシロキサン（Ａ１）と、第１のビニル重合体（Ａ２）と、を含ん
で構成される複合体重合体（Ａ２）と、グラフト部として第２のビニル重合体（Ｂ）と、
を有する。なお、複合重合体（Ａ）は、第１のビニル重合体（Ａ２）とポリオルガノシロ
キサン（Ａ１）が複合化された重合体である。なお、複合重合体（Ａ）は、第１のビニル
重合体（Ａ２）と第１のビニル重合体（Ａ２）とは、架橋されていてもよいし架橋されて
いなくてもよい。

＜１－１．複合重合体（Ａ）＞
上述の通り、複合重合体（Ａ）は、ポリオルガノシロキサン（Ａ１）とビニル重合体（
Ａ２）とを含む。なお、複合重合体（Ａ）はポリオルガノシロキサン（Ａ１）とビニル重
合体（Ａ２）との複合ゴムとしての機能を有することが好ましい。なお、複合ゴムとして
機能するにはポリオルガノシロキサン（Ａ１）とビニル重合体（Ａ２）のガラス転移温度
がそれぞれ０℃以下であることが好ましい。

＜１－１－１．ポリオルガノシロキサン（Ａ１）＞
ポリオルガノシロキサン（Ａ１）は、オルガノシロキサン単位を含む重合体である。ポ
リオルガノシロキサン（Ａ１）は、オルガノシロキサンを含むオルガノシロキサン混合物
を重合することにより得ることができる。オルガノシロキサン混合物は、必要に応じて使
用される成分をさらに含んでいてもよい。必要に応じて使用される成分としては、シロキ
サン系架橋剤、シロキサン系交叉剤、及び末端封鎖基を有するシロキサンオリゴマーから
なる群より選ばれる少なくとも１種が挙げられる。

オルガノシロキサンとしては、鎖状オルガノシロキサン、アルコキシシラン化合物、環
状オルガノシロキサン等が挙げられ、いずれも用いることができる。その中でも、アルコ
キシシラン化合物、環状オルガノシロキサンが好ましく、特に、重合安定性が高く、重合
速度が大きいことから、環状オルガノシロキサンが好ましい。

アルコキシシラン化合物としては、２官能性アルコキシシラン化合物が好ましく、例え
ば、ジメチルジメトキシシラン、ジメチルジエトキシシラン、ジエトキシジエチルシラン
、ジプロポキシジメチルシラン、ジフェニルジメトキシシラン、ジフェニルジエトキシシ
ラン、メチルフェニルジメトキシシラン、メチルフェニルジエトキシシラン等が挙げられ
る。これらは１種を単独で、又は２種以上を組み合わせて用いることができる。環状オル
ガノシロキサンとしては、３～７員環のものが好ましく、例えば、ヘキサメチルシクロト
リシロキサン、オクタメチルシクロテトラシロキサン、デカメチルシクロペンタシロキサ
ン、ドデカメチルシクロヘキサシロキサン、トリメチルトリフェニルシクロトリシロキサ
ン、テトラメチルテトラフェニルシクロテトラシロキサン、オクタフェニルシクロテトラ
シロキサン等が挙げられる。これらは１種を単独で、又は２種以上を組み合わせて用いる
ことができる。これらの中でも、粒子径分布を制御しやすいことから、オクタメチルシク
ロテトラシロキサンが好ましい。

オルガノシロキサンとしては、成形体の衝撃強度をより高くできるグラフト共重合体（
Ｇ）を得るために、環状ジメチルシロキサン及び２官能性ジアルキルシラン化合物からな
る群より選ばれる少なくとも１種が好ましい。

環状ジメチルシロキサンとは、ケイ素原子にメチル基を２つ有する環状シロキサンであ
り、ヘキサメチルシクロトリシロキサン、オクタメチルシクロテトラシロキサン、デカメ
チルシクロペンタシロキサン、ドデカメチルシクロヘキサシロキサン等が挙げられる。こ
れらは１種を単独で、又は２種以上を組み合わせて用いることができる。

２官能性ジアルキルシラン化合物とは、ケイ素原子にアルコキシ基とアルキル基をそれ
ぞれ２つ有するシラン化合物であり、ジメチルジメトキシシラン、ジメチルジエトキシシ
ラン、ジエトキシジエチルシラン、ジプロポキシジメチルシラン等が挙げられる。これら
は１種を単独で、又は２種以上を組み合わせて用いることができる。

シロキサン系架橋剤としては、シロキシ基を有するものが好ましい。シロキサン系架橋
剤としては、例えば、トリメトキシメチルシラン、トリエトキシフェニルシラン、テトラ
メトキシシラン、テトラエトキシシラン、テトラ－ｎ－プロポキシシラン、テトラブトキ
シシラン等の３官能性又は４官能性のシラン系架橋剤が挙げられる。中でも、４官能性の
架橋剤が好ましく、テトラエトキシシランがより好ましい。

オルガノシロキサン混合物１００質量％に対するシロキサン系架橋剤の比率は、１０質
量％以下であることが好ましく、５質量％以下であることがより好ましく、０質量％であ
ってもよい。シロキサン系架橋剤の含有率が１０質量％以下であれば、成形体の衝撃強度
をより良好にできる重合体粒子群（Ｃ）を得ることができる。

シロキサン系交叉剤は、シロキシ基（－Ｓｉ－Ｏ－）を有すると共にビニル単量体と重
合可能な官能基を有するものである。シロキサン系交叉剤としては、例えば、下記式（Ｉ
）で表されるシロキサンが挙げられる。

Ｒ－Ｓｉ（Ｒ^１）_ｎ（ＯＲ^２）_{（３－ｎ）} （Ｉ）

式（Ｉ）中、Ｒ^１は、メチル基、エチル基、プロピル基、又はフェニル基を示す。Ｒ^２
は、炭化水素基等の有機基を示し、例えば、メチル基、エチル基、プロピル基、又はフェ
ニル基が好ましい。ｎは、０、１又は２を示す。Ｒは、下記式（Ｉ－１）～（Ｉ－４）の
いずれかで表される官能基を示す。

ＣＨ_２＝Ｃ（Ｒ^３）－ＣＯＯ－（ＣＨ_２）_ｐ ^－ ・・・（Ｉ－１）
ＣＨ_２＝Ｃ（Ｒ^４）－Ｃ_６Ｈ_４－ ・・・（Ｉ－２）
ＣＨ_２＝ＣＨ－ ・・・（Ｉ－３）
ＨＳ－（ＣＨ_２）_ｐ－ ・・・（Ｉ－４）
これらの式中、Ｒ^３及びＲ^４は、それぞれ独立に、水素原子又はメチル基を示し、ｐは
１～６の整数を示す。

式（Ｉ－１）で表される官能基としては、例えば、メタクリロイルオキシアルキル基が
挙げられる。この基を有するシロキサンとしては、例えば、β－メタクリロイルオキシエ
チルジメトキシメチルシラン、γ－メタクリロイルオキシプロピルメトキシジメチルシラ
ン、γ－メタクリロイルオキシプロピルジメトキシメチルシラン、γ－メタクリロイルオ
キシプロピルトリメトキシシラン、γ－メタクリロイルオキシプロピルエトキシジエチル
シラン、γ－メタクリロイルオキシプロピルジエトキシメチルシラン、δ－メタクリロイ
ルオキシブチルジエトキシメチルシラン等が挙げられる。

式（Ｉ－２）で表される官能基としては、例えば、ビニルフェニル基が挙げられる。こ
の基を有するシロキサンとしては、例えば、ビニルフェニルエチルジメトキシシランが挙
げられる。式（Ｉ－３）で表される官能基を有するシロキサンとしては、例えば、ビニル
トリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシランが挙げられる。

式（Ｉ－４）で表される官能基としては、メルカプトアルキル基が挙げられる。この基
を有するシロキサンとして、例えば、γ－メルカプトプロピルジメトキメチルシラン、γ
－メルカプトプロピルメトキシジメチルシラン、γ－メルカプトプロピルジエトキシメチ
ルシラン、γ－メルカプトプロピルエトキシジメチルシラン、γ－メルカプトプロピルト
リメトキシシラン等が挙げられる。

シロキサン系交叉剤は１種を単独で、又は２種以上を組み合わせて用いることができる
。シロキサン系交叉剤としては、ポリオルガノシロキサン（Ａ１）とビニル重合体（Ａ２
）とが複合化した際に海島構造を形成しやすいことから、３－メタクリロキシプロピルメ
チルジメトキシシランが好ましい。

オルガノシロキサン混合物１００質量％に対するシロキサン系交叉剤の比率は、０．０
５質量％以上であることが好ましく、０．１質量％以上であることがより好ましく、０．
５質量％以上であることがさらに好ましく、一方、２０質量％以下であることが好ましく
、１０質量％以下であることがより好ましく、５質量％以下であることがさらに好ましい
。シロキサン系グラフト交叉剤の比率が前記上限値及び前記下限値の範囲内であれば、ポ
リオルガノシロキサン（Ａ１）とビニル重合体（Ａ２）との共有結合を充分に形成でき、
衝撃強度が良好なグラフト共重合体（Ｇ）を得ることができる。オルガノシロキサン混合
物１００質量％に対するシロキサン系交叉剤の比率は、例えば、０．０５～２０質量％で
あってよく、０．１～１０質量％であってよく、０．５～５質量％であってよい。

ポリオルガノシロキサン（Ａ１）の質量平均粒子径は、１００ｎｍ以上であることが好
ましく、１５０ｎｍ以上であることがより好ましく、２５０ｎｍ以上であることがさらに
好ましく、一方、２０００ｎｍ以下であることが好ましく、１５００ｎｍ以下であること
がより好ましく、１３００ｎｍ以下であることがさらに好ましく、１２００ｎｍ以下であ
ることが特に好ましく、１０００ｎｍ以下であることが最も好ましい。ポリオルガノシロ
キサン（Ａ１）の質量平均粒子径が前記上限値及び前記下限値の範囲内であれば、グラフ
ト共重合体（Ｇ）の質量平均粒子径を後述する好ましい上限値及び下限値の範囲内に調整
しやすい。なお、ポリオルガノシロキサン（Ａ１）の質量平均粒子径は、上記の上下限を
適宜選択することが好ましく、例えば、１００～２０００ｎｍであってよく、１００～１
５００ｎｍであってよく、１５０～１３００ｎｍであってよく、１５０～１２００ｎｍで
あってよく、２５０～１０００ｎｍであってよい。

ポリオルガノシロキサン（Ａ１）の質量平均粒子径（Ｄｗ）の測定方法は、後述の実施
例に記載の方法により測定することができる。

ポリオルガノシロキサン（Ａ１）の製造方法は、特に制限はなく、例えば、オルガノシ
ロキサン、必要に応じて、上述したようなシロキサン系架橋剤、必要に応じてシロキサン
系交叉剤、及び必要に応じて末端封鎖基を有するシロキサンオリゴマーを含むオルガノシ
ロキサン混合物を、乳化剤と水によって乳化させてエマルションを調製し、このエマルシ
ョン中で、酸触媒の存在下、オルガノシロキサン混合物を高温で重合させ、その後、アル
カリ性物質により酸触媒を中和することによりポリオルガノシロキサンのラテックスを得
ることができる。

なお、以下の製造方法の説明においては、重合用の原料として「オルガノシロキサン混
合物」を用いた場合について説明するが、「オルガノシロキサン」を用いた場合について
も同様の製造プロセスを適用できる。

この製造方法において、エマルションの調製方法としては、高速回転による剪断力で微
粒子化するホモミキサーを用いる方法；高圧発生機による噴出力で微粒子化するホモジナ
イザー等を用いて高速攪拌により混合する方法等が挙げられる。これらの中でも、ホモジ
ナイザーを用いる方法は、ポリオルガノシロキサンのラテックスの粒子径の分布が狭くな
るので好ましい。重合の際の酸触媒の混合方法としては、（１）オルガノシロキサン混合
物、乳化剤及び水とともに酸触媒を一括して添加し、混合する方法、（２）オルガノシロ
キサン混合物のエマルション中に酸触媒水溶液を一括して添加する方法、（３）オルガノ
シロキサン混合物のエマルションを高温の酸触媒水溶液中に一定速度で滴下して混合する
方法等が挙げられる。中でも、ポリオルガノシロキサンの粒子径を制御しやすいことから
、オルガノシロキサン混合物のエマルションを高温の酸触媒水溶液中に一定速度で滴下し
て混合する方法が好ましい。

重合温度は、５０℃以上が好ましく、７０℃以上であることがさらに好ましい。重合温
度の上限は、特段の制限はないが、例えば、１００℃である。重合時間は、オルガノシロ
キサン混合物のエマルションを高温の酸触媒水溶液中に一定速度で滴下して重合する場合
には、通常２時間以上、好ましくは５時間以上である。

更に、３０℃以下の温度においては、シラノール間の架橋反応が進行することから、ポ
リオルガノシロキサンの架橋密度を上げるために、５０℃以上の高温で重合させた後に、
生成したラテックスを、３０℃以下の温度で５時間から１００時間程度保持することもで
きる。

オルガノシロキサン混合物の重合反応は、ラテックスを含む反応系を水酸化ナトリウム
、水酸化カリウム、アンモニア水溶液等のアルカリ性物質でｐＨ６以上８以下に中和して
、終了させることができる。

上記製造方法で使用される乳化剤としては、オルガノシロキサン混合物を乳化できれば
特に制限されないが、アニオン系乳化剤又はノニオン系乳化剤が好ましい。アニオン系乳
化剤としては、例えば、アルキルベンゼンスルホン酸ナトリウム、アルキルジフェニルエ
ーテルジスルホン酸ナトリウム、アルキル硫酸ナトリウム、ポリオキシエチレンアルキル
硫酸ナトリウム、ポリオキシエチレンノニルフェニルエーテル硫酸ナトリウム等が挙げら
れる。ノニオン系乳化剤としては、例えば以下のものが挙げられる。ポリオキシエチレン
アルキルエーテル、ポリオキシエチレンアルキレンアルキルエーテル、ポリオキシエチレ
ンジスチレン化フェニルエーテル、ポリオキシエチレントリベンジルフェニルエーテル、
ポリオキシエチレンポリオキシプロピレングリコール等が挙げられる。これらの乳化剤は
１種を単独で、又は２種以上を組み合わせて用いることができる。

乳化剤の使用量は、オルガノシロキサン混合物１００質量部に対して、０．０５質量部
以上であることが好ましく、０．１質量部以上であることがより好ましく、一方、２０質
量部以下であることが好ましく、１０質量部以下であることがより好ましい。乳化剤の使
用量によって、ポリオルガノシロキサンのラテックスの粒子径を所望の値に調整すること
が可能である。乳化剤の使用量が前記下限値以上であれば、オルガノシロキサン混合物の
エマルションの乳化安定性を高めることができる。乳化剤の使用量が前記上限値以下であ
れば、成形体の耐熱変色性及び表面外観がより優れる。

オルガノシロキサン混合物の重合に用いられる酸触媒としては、脂肪族スルホン酸、脂
肪族置換ベンゼンスルホン酸、脂肪族置換ナフタレンスルホン酸等のスルホン酸類、及び
硫酸、塩酸、硝酸等の鉱酸類が挙げられる。これらの酸触媒は、１種を単独で、又は２種
以上を組み合わせて用いることができる。これらの中でも、硫酸、塩酸、硝酸等の鉱酸を
使用すると、ポリオルガノシロキサンラテックスの粒子径分布を狭くすることができ、さ
らに、ポリオルガノシロキサンラテックス中の乳化剤成分に起因する不具合（成形体の耐
熱分解性の低下、外観不良等）の発生を抑制できる。

酸触媒の使用量は、オルガノシロキサン１００質量部に対して０．００５質量部以上４
０質量部以下であることが好ましい。酸触媒の使用量が０．００５質量部以上であれば、
オルガノシロキサン混合物を短時間で重合することができる。酸触媒の使用量が４０質量
部以下であれば、成形体の耐熱変色性及び表面外観がより優れる。

また、酸触媒の使用量がポリオルガノシロキサン（Ａ１）の粒子径を決定する因子とな
るため、後述する粒子径のポリオルガノシロキサン（Ａ１）を得るためには、酸触媒の使
用量を、オルガノシロキサン１００質量部に対して０．００５質量部以上１．５質量部以
下とすることがより好ましい。

上記方法により得られるポリオルガノシロキサンのラテックスには、機械的安定性を向
上させる目的で、必要に応じて、乳化剤を添加してもよい。乳化剤としては、上記例示し
たものと同様のアニオン系乳化剤、ノニオン系乳化剤が好ましい。

＜１－１－２．第１のビニル重合体（Ａ２）＞
第１のビニル重合体（Ａ２）は、１種以上のビニル単量体成分（ａ）が重合された重合
体である。すなわち、第１のビニル重合体（Ａ２）は、第１のビニル単量体成分（ａ）に
由来するビニル単量体単位を含む。なお、第１のビニル重合体（Ａ２）のガラス転移温度
は０℃以上である。

なかでも、第１のビニル重合体（Ａ２）としては、単独重合体のガラス転移温度が０℃
以上の単官能性ビニル単量体成分（ａ１）と、多官能性ビニル単量体成分（ａ２）と、を
重合して得られる重合体が好ましい。すなわち、第１のビニル重合体（Ａ２）は、単官能
ビニル単量体成分（ａ１）由来の構成単位と、多官能ビニル単量体成分（ａ２）由来の構
成単位を含むことが好ましい。

なお、第１のビニル重合体（Ａ２）のガラス転移温度は０℃以上である限りにおいて、
第１のビニル重合体（Ａ２）を構成するための単官能性ビニル単量体成分（ａ１）のガラ
ス転移温度は特段の制限はないが、該単官能性ビニル単量体成分（ａ１）を構成する各単
量体のガラス転移温度が０℃以上であることが好ましい。

単官能性ビニル単量体成分（ａ１）としては、特段の制限はなく、例えば、スチレン、
α－メチルスチレン、ビニルトルエン等の芳香族ビニル単量体；メチルメタクリレート、
エチルメタクリレート、ｎ－ブチルメタクリレート、ｉ－ブチルメタクリレート等のアル
キルメタクリレート；メチルアクリレート、ｉ－ブチルアクリレート、ｔ－ブチルアクリ
レート、ヘキサデシルアクリレート等のアルキルアクリレート；シクロへキシル（メタ）
アクリレート、シクロドデシル（メタ）アクリレート等のエステル基が脂環式基である脂
環式（メタ）アクリレート；フェニル（メタ）アクリレート、４－ｔ－ブチルフェニル（
メタ）アクリレート、ブロモフェニル（メタ）アクリレート、ジブロモフェニル（メタ）
アクリレート、２，４，６－トリブロモフェニル（メタ）アクリレート、モノクロルフェ
ニル（メタ）アクリレート、ジクロルフェニル（メタ）アクリレート、トリクロルフェニ
ル（メタ）アクリレート等のエステル基がフェニル基または置換フェニル基であるアリー
ル（メタ）アクリレート；アクリロニトリル、メタクリロニトリル等のシアン化ビニル単
量体等が挙げられる。これらは１種を単独でまたは２種以上を組み合わせて用いることが
できる。

これらの中でも、芳香族ポリカーボネート樹脂との屈折率差を小さくするために、単量
体成分（ａ１）は、芳香族ビニル単量体及び／又はエステル基が脂環式基である脂環式（
メタ）アクリレート及び／又はエステル基がフェニル基若しくは置換フェニル基であるア
リール（メタ）アクリレートを用いることが好ましい。すなわち、ビニル重合体（Ａ２）
は、芳香族ビニル単量体単位及び／またはエステル基がフェニルもしくは置換フェニル基
であるアリール（メタ）アクリレート単位を含有することが好ましい。

多官能性ビニル単量体成分（ａ２）としては、特段の制限はないが、例えば、メタクリ
ル酸アリル、シアヌル酸トリアリル、イソシアヌル酸トリアリル、ジビニルベンゼン、ジ
メタクリル酸エチレングリコールジエステル、ジメタクリル酸プロピレングリコールジエ
ステル、ジメタクリル酸１，３－ブチレングリコールジエステル、ジメタクリル酸１，４
－ブチレングリコールジエステル、１，６－ヘキサンジオールジアクリル酸エステル、ト
リメリト酸トリアリル等が挙げられる。これらは１種を単独でまたは２種以上を組み合わ
せて用いることができる。

第１のビニル重合体（Ａ２）における、単官能性ビニル単量体成分（ａ１）と多官能性
ビニル単量体成分（ａ２）の含有量は、グラフト共重合体を樹脂に添加した際の低温衝撃
強度と発色性の観点から、第１のビニル重合体（Ａ２）１００質量部における、単官能性
ビニル単量体成分（ａ１）の割合が９０～１００質量部、多官能性ビニル単量体成分（ａ
２）の割合が１０～０質量％であることが好ましく、より好ましくは、単官能性ビニル単
量体成分（ａ１）の割合が９０～９９．９質量部、多官能性ビニル単量体成分（ａ２）の
割合が１０～０．１質量部であり、さらに好ましくは、単官能性ビニル単量体成分（ａ１
）の割合が９７～９９．９質量部であり、多官能性ビニル単量体成分（ａ２）の割合が３
～０．１質量％である。

第１のビニル重合体（Ａ２）が、単官能性ビニル単量体成分（ａ１）と、多官能性ビニ
ル単量体成分（ａ２）により製造される場合、すなわち、第１のビニル重合体（Ａ２）が
、単官能性ビニル単量体成分（ａ１）由来の構成単位と、多官能性ビニル単量体成分（ａ
２）由来の構成単位と、を含む重合体の場合、複合重合体（Ａ）の製造方法は特に限定さ
れないが、成形体の衝撃強度が優れることから、ポリオルガノシロキサン（Ａ１）を含む
ラテックスの存在下で、第１のビニル重合体（Ａ２）を構成する単官能性ビニル単量体成
分（ａ１）と多官能性ビニル単量体成分（ａ２）とを重合する方法が好ましい。重合方法
としては、特段の制限はなく、乳化重合法、懸濁重合法、微細懸濁重合法等が挙げられる
。

ポリオルガノシロキサン（Ａ１）を含むラテックスの存在下で単官能性ビニル単量体成
分（ａ１）と多官能性ビニル単量体成分（ａ２）を重合する方法は特に限定されず、（ｉ
）ポリオルガノシロキサン（Ａ１）を含むラテックスに単官能性ビニル単量体成分（ａ１
）と多官能性ビニル単量体成分（ａ２）を滴下し重合する方法、（ｉｉ）ポリオルガノシ
ロキサン（Ａ１）を含むラテックスに、単官能性ビニル単量体成分（ａ１）と多官能性ビ
ニル単量体成分（ａ２）の一部を、重合が開始しない条件下で投入し、ポリオルガノシロ
キサン（Ａ１）の粒子に含浸させた後、重合を開始させ、その後、単官能性ビニル単量体
成分（ａ１）と多官能性ビニル単量体成分（ａ２）の残部を滴下又は一括投入し重合する
方法、（ｉｉｉ）ポリオルガノシロキサン（Ａ１）を含むラテックスに、単官能性ビニル
単量体成分（ａ１）と多官能性ビニル単量体成分（ａ２）の全量を、重合が開始しない条
件下で投入し、ポリオルガノシロキサン（Ａ１）の粒子に含浸させた後、重合する方法が
挙げられる。

上記の中でも、得られる成形体の衝撃強度が優れることから、ポリオルガノシロキサン
（Ａ１）を含むラテックスに、単官能性ビニル単量体成分（ａ１）と多官能性ビニル単量
体成分（ａ２）の全量を、重合が開始しない条件下で投入し、ポリオルガノシロキサン（
Ａ１）の粒子に含浸させた後、重合する方法が好ましい。

上記の方法により、ポリオルガノシロキサン（Ａ１）と、単官能性ビニル単量体成分（
ａ１）と多官能性ビニル単量体成分（ａ２）からなる第１のビニル重合体（Ａ２）と、を
含む複合重合体を得ることができる。

ポリオルガノシロキサン（Ａ１）の存在下で、単官能性ビニル単量体成分（ａ１）と、
多官能性ビニル単量体成分（ａ２）と、を重合するために用いるラジカル重合開始剤とし
ては、アゾ系開始剤、過酸化物、及び過酸化物と還元剤を組み合わせたレドックス系開始
剤が用いられる。これらは１種を単独でまたは２種以上を組み合わせて用いることができ
る。これらの中では、アゾ系開始剤、レドックス系開始剤が好ましい。

アゾ系開始剤としては、例えば、２，２’－アゾビスイソブチロニトリル、ジメチル２
，２’－アゾビス（２－メチルプロピオネート）、２，２’－アゾビス（２，４－ジメチ
ルバレロニトリル）、２，２’－アゾビス（２－ブチロニトリル）等の油溶性アゾ系開始
剤、４，４’－アゾビス（４－シアノバレリックアシッド）、２，２’－アゾビス［Ｎ－
（２－カルボキシメチル）－２－メチルプロピオナミジン］ハイドレート、２，２’－ア
ゾビス－（Ｎ，Ｎ’－ジメチレンイソブチルアミジン）二塩酸塩、２，２’－アゾビス［
２－（２－イミダゾリン－２－イル）プロパン］二塩酸塩等の水溶性アゾ系開始剤等が挙
げられる。これらは１種を単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。

過酸化物としては、例えば、過酸化水素、過硫酸カリウム、過硫酸アンモニウム等の無
機過酸化物、ジイソプロピルベンゼンハイドロパーオキサイド、ｐ－メンタンハイドロパ
ーオキサイド、クメンハイドロパーオキサイド、ｔ－ブチルハイドロパーオキサイド、サ
クシニックアシッドパーオキサイド、ｔ－ブチルパーオキシネオデカノエート、ｔ－ブチ
ルパーオキシネオヘプタノエート、ｔ－ブチルパーオキシピバレート、１，１，３，３－
テトラメチルブチルパーオキシ－２－エチルヘキサノエート、ｔ－ブチルパーオキシ－２
－エチルヘキサノエート等の有機過酸化物等が挙げられる。これらは１種を単独で又は２
種以上を組み合わせて用いることができる。

過酸化物を還元剤と組み合わせてレドックス系開始剤とする場合、上記の過酸化物と、
ナトリウムホルムアルデヒドスルホキシレート、Ｌ－アスコルビン酸、フルクトース、デ
キストロース、ソルボース、イノシトール等の還元剤と、硫酸第一鉄・エチレンジアミン
四酢酸二ナトリウム塩を組み合わせて用いることが好ましい。これらの還元剤は１種を単
独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。

単官能性ビニル単量体成分（ａ１）と多官能性ビニル単量体成分（ａ２）の重合に用い
るラジカル重合開始剤は、２０℃における水への溶解度が５質量％以下のものであること
が好ましく、２質量％以下のものであることがより好ましい。このラジカル重合開始剤を
用いて重合することで、耐衝撃性に優れたグラフト共重合体（Ｇ）を得ることができる。

２０℃における水への溶解度が５質量％以下のラジカル重合開始剤としては、例えば、
クメンハイドロパーオキサイド、ジイソプロピルベンゼンハイドロパーオキサイド、ｐ－
メンタンハイドロパーオキサイド、ｔ－ブチルパーオキシネオデカノエート、ｔ－ブチル
パーオキシネオヘプタノエート、ｔ－ブチルパーオキシピバレート、１，１，３，３－テ
トラメチルブチルパーオキシ－２－エチルヘキサノエート、ｔ－ブチルパーオキシ－２－
エチルヘキサノエート、２，２’－アゾビスイソブチロニトリル、ジメチル２，２’－ア
ゾビス（２－メチルプロピオネート）、２，２’－アゾビス（２，４－ジメチルバレロニ
トリル）、２，２’－アゾビス（２－ブチロニトリル）等が挙げられる。これらは１種を
単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。

ラジカル重合開始剤の２０℃における水への溶解度は、各種ラジカル重合開始剤のカタ
ログ等から知ることができる。

ラジカル重合開始剤の使用量は、アゾ系開始剤を用いる場合、単官能性ビニル単量体成
分（ａ１）と多官能性ビニル単量体成分（ａ２）の合計１００質量部に対して０．０１～
１質量部であることが好ましい。レドックス系開始剤の場合、過酸化物の使用量は、単量
体の合計１００質量部に対して０．０１～１質量部であることが好ましい。還元剤の使用
量は、単量体の合計１００質量部に対して０．０１～１質量部であることが好ましい。

＜１－２．第２のビニル重合体（Ｂ）＞
第２のビニル重合体（Ｂ）は、複合重合体（Ａ）の存在下で、第２のビニル単量体成分
をグラフト重合することにより得られ、第２のビニル単量体成分（ｂ）由来の構成単位を
含む重合体部分である。すなわち、得られるグラフト共重合体（Ｇ）のグラフト部である
。なお、第２のビニル重合体（Ｂ）を構成する第２のビニル単量体成分（ｂ）は、１種以
上のビニル単量体であればよい。

第２のビニル単量体成分（ｂ）を構成するビニル単量体としては、特に限定されないが
、好ましくは（メタ）アクリレート単量体が挙げられる。

（メタ）アクリレート単量体としては、特段の制限はないが、アルキル（メタ）アクリ
レートが挙げられる。第２のビニル単量体成分（ｂ）がアルキル（メタ）アクリレートを
含むと、得られるグラフト共重合体は芳香族ポリカーボネート系樹脂において相溶性及び
分散性に優れる傾向がある。

アルキル（メタ）アクリレートとしては、特段の制限はないが、例えば、メチルメタク
リレート、エチルメタクリレート、ｎ－ブチルメタクリレート、ｉ－ブチルメタクリレー
ト等のアルキルメタクリレート；メチルアクリレート、エチルアクリレート、ｎ－ブチル
アクリレート等が挙げられる。アルキル（メタ）アクリレートのアルキル基の炭素数は、
特段の制限はないが、１以上であることが好ましい。一方、アルキル（メタ）アクリレー
トのアルキル基の炭素数は、１２以下であることが好ましく、６以下がさらに好ましく、
４以下が特に好ましい。なかでも、メチルメタクリレートが最も好ましい。なお、（メタ
）アクリレート単量体は２種以上併用してもよい。

また、第２のビニル単量体成分（ｂ）は、さらに、多官能性ビニル単量体、芳香族ビニ
ル単量体、及びシアン化ビニル単量体からなる群から選択される１種以上の単量体を含ん
でもよい。

多官能性ビニル単量体としては、例えば、アリル（メタ）アクリレート、トリアリルシ
アヌレート、ジビニルベンゼン、ジアリルフタレート、エチレングリコールジ（メタ）ア
クリレート等が挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよく２種以上を併用してもよ
い。

芳香族ビニル単量体としては、特段の制限はなく、例えば、スチレン又はα－メチルス
チレンが挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよく２種以上を併用してもよい。

シアン化ビニル単量体としては、特段の制限はなく、例えば、アクリロニトリル又はメ
タクリロニトリルが挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよく２種以上を併用して
もよい。

上記のなかでも、第２のビニル重合体（Ｂ）１００質量％における（メタ）アクリレー
ト単量体の割合は５０質量％以上であることが好ましく、７０質量％以上であることがよ
り好ましく、８０質量％以上であることがさらに好ましく、９０質量％以上であることが
特に好ましい。

第２のビニル重合体（Ｂ）のガラス転移温度は、０℃以上であることが好ましく、なか
でも、７０℃以上であることがより好ましく、８０℃以上であることがさらに好ましく、
９０℃以上であることが特に好ましい。第２のビニル重合体（Ｂ）のガラス転移温度が前
記下限値以上であれば、得られるグラフト共重合体（Ｇ）の粉体の流動性等が良好となる
傾向がある。一方、第２のビニル重合体（Ｂ）のガラス転移温度は、１０５℃以下である
ことが好ましい。なお、第２のビニル重合体（Ｂ）のガラス転移温度は、第２のビニル単
量体成分（ｂ）を構成するビニル単量体の種類と比率によって調整することができる。

上述の通り、第２のビニル重合体（Ｂ）は、例えば、複合重合体（Ａ）の存在下で第２
のビニル単量体成分（ｂ）を重合（グラフト重合）することにより、第２のビニル単量体
（ｂ）に由来する構成単位を含む第２のビニル重合体（Ｂ）を製造することができる。す
なわち、複合重合体（Ａ）と、グラフト部に第２のビニル重合体（Ｂ）と、を有するグラ
フト共重合体（Ｇ）を得ることができる。重合方法は特段の制限はなく、乳化重合法、懸
濁重合法、微細懸濁重合法等が挙げられる。

具体的には、複合重合体（Ａ）のラテックスに第２のビニル単量体成分（ｂ）を添加し
、ラテックス中でビニル単量体成分（ｂ）を重合する方法が好ましい。

第２のビニル単量体成分（ｂ）を重合する温度は特段の制限はなく、例えば４５～９５
℃で行うことができる。また、重合時間も特段の制限はなく、例えば、０．１～１０時間
の条件が挙げられる。

複合重合体（Ａ）のラテックスへの第２のビニル単量体成分（ｂ）の添加方法は特に限
定されないが、カレットの発生を抑制し、複合重合体（Ａ）と第２のビニル単量体成分（
ｂ）のグラフト化率が良好となることから、滴下添加することが好ましい。このとき、第
２のビニル単量体成分（ｂ）の全量を連続的に滴下してもよいし、間に第２のビニル単量
体成分（ｂ）を滴下しない保持時間を設けながら複数回に分けて滴下してもよい。
第２のビニル単量体成分（ｂ）が複数種のビニル単量体からなる場合に、第２のビニル
単量体成分（ｂ）の全量を連続的に滴下する方法は特に限定されず、同一組成の混合物を
連続的に添加する方法、パワーフィード重合のように連続的に組成を変化させながら添加
する方法等が挙げられる。第２のビニル単量体成分（ｂ）が複数種のビニル単量体からな
る場合に、間に保持時間を設けながら複数回に分けて滴下添加する方法としては、同一組
成の混合物を複数回に分けて添加する方法や、各成分単体及び／又は異なる組成の混合物
を複数回に分けて添加する方法が挙げられる。

第２のビニル単量体成分（ｂ）が（メタ）アクリレート単量体、芳香族ビニル単量体及
びシアン化ビニル単量体を含む場合は、（メタ）アクリレート単量体を重合し、次に芳香
族ビニル単量体及びシアン化ビニル単量体を重合することが好ましい。この方法で重合す
ることで、重合後に粉体回収工程を行って得られるグラフト共重合体（Ｂ）の粉体の特性
（粉体の流動性や粒子径）が良好となる。

なお、第２のビニル単量体成分（ｂ）は、ポリオルガノシロキサン（Ａ１）に含まれる
シロキサン系交叉剤に基づく単位及び／又はビニル重合体（Ａ２）に含まれる単量体に基
づく単位と化学結合することで、複合重合体（Ａ）とのグラフト共重合体（Ｇ）を製造で
きる。

第２のビニル単量体成分（ｂ）を重合する際に使用する乳化剤は、特に制限されず、ポ
リオルガノシロキサン（Ａ１）の製造及び／又は第１のビニル重合体（Ａ２）の製造に用
いたものと同じ乳化剤を用いることができるが、アニオン系乳化剤又はノニオン系乳化剤
が好ましい。また、第２のビニル単量体成分（ｂ）を重合する際に特段乳化剤を追加する
ことなく、第１のビニル重合体（Ａ２）ラテックス中に含まれる乳化剤のみで重合を行っ
てもよい。

ポリオルガノシロキサン（Ａ１）の製造、第１のビニル重合体（Ａ２）の製造及び第２
のビニル単量体成分（ｂ）の重合時に用いる乳化剤の総量は、特段の制限はないが、得ら
れるグラフト共重合体（Ｇ）を製造するためのすべての単量体の合計１００質量部に対し
て、０．０５質量部以上であることが好ましく、０．１質量部以上であることがより好ま
しく、一方、１０質量部以下であることが好ましく、５質量部以下であることがより好ま
しい。乳化剤の総量によって、グラフト共重合体（Ｇ）のラテックスの粒子径を所望の値
に調整することが可能である。乳化剤の総量が前記下限値以上であれば、ポリオルガノシ
ロキサン（Ａ１）のラテックス、複合重合体（Ａ）のラテックス、グラフト共重合体（Ｇ
）のラテックスそれぞれの安定性を充分に高めることができる。乳化剤の総量が前記上限
値以下であれば、グラフト共重合体（Ｇ）の粉体中に残存する乳化剤の量を充分に低減で
き、グラフト共重合体（Ｇ）と芳香族ポリカーボネート樹脂を含む樹脂組成物を用いた成
形体の耐熱分解性及び表面外観の低下をより抑制することができる。

第２のビニル単量体成分（ｂ）を重合する際には、ＴＨＦ可溶分の調整、分子量の調整
等を目的に連鎖移動剤を使用してもよい。

連鎖移動剤としては、ｎ－ドデシルメルカプタン、ｔ－ドデシルメルカプタン、ｎ－オ
クチルメルカプタン、ｎ－テトラデシルメルカプタン、ｎ－ヘキシルメルカプタン、ｎ－
ブチルメルカプタン等のメルカプタン類；四塩化炭素、臭化エチレン等のハロゲン化合物
；α－メチルスチレンダイマー等が挙げられる。これらの連鎖移動剤は、１種を単独で用
いてもよく、２種以上を併用してもよい。

連鎖移動剤の使用量は、第２のビニル単量体成分（ｂ）１００質量部に対し、２．０質
量部以下であることが好ましく、０質量部であってもよい。連鎖移動剤の使用量を２．０
質量部以下とすることで、グラフト共重合体（Ｇ）のＴＨＦ不溶分の比率の低下が抑えら
れ、成形体の衝撃強度がより優れる。

第２のビニル単量体成分（ｂ）を重合した後、得られたグラフト共重合体（Ｇ）のラテ
ックスから、グラフト共重合体（Ｇ）を粉体として回収してもよい。
グラフト共重合体（Ｇ）を粉体として回収する場合には、噴霧乾燥法等の直接乾燥法又
は凝固法を用いることができる。凝固法では、凝析後の洗浄工程にて、重合時に使用した
乳化剤及びその凝析塩、開始剤等、得られる粉体中に含まれる重合助剤残存物を低減でき
る。一方で、直接乾燥法では、重合時に添加した助剤類を概ね得られる粉体中に残存させ
ることができる。これらの粉体回収法は、グラフト共重合体（Ｇ）を芳香族ポリカーボネ
ート樹脂に添加した際に、好ましい残存状態とするために適宜選択することができる。

噴霧乾燥法は、グラフト共重合体（Ｇ）のラテックスを乾燥機中に微小液滴状に噴霧し
、これに乾燥用の加熱ガスを当てて乾燥する方法である。微小液滴を発生する方法として
は、例えば、回転円盤型式、圧力ノズル式、二流体ノズル式、加圧二流体ノズル式が挙げ
られる。乾燥機の容量は、実験室で使用するような小規模な容量から、工業的に使用する
ような大規模な容量のいずれであってもよい。乾燥用の加熱ガスの温度は２００℃以下が
好ましく、１２０～１８０℃がより好ましい。別々に製造された２種以上のグラフト共重
合体のラテックスを、一緒に噴霧乾燥することもできる。更には、噴霧乾燥時のブロッキ
ング、嵩比重等の粉末特性を向上させるために、グラフト共重合体（Ｇ）のラテックスに
、シリカ等の任意成分を添加して噴霧乾燥することもできる。

凝固法は、グラフト共重合体（Ｇ）のラテックスを凝析して、グラフト共重合体（Ｇ）
を分離し、回収し、乾燥する方法である。先ず、凝固剤を溶解した熱水中にグラフト共重
合体（Ｇ）のラテックスを投入し、塩析し、凝固することによりグラフト共重合体（Ｇ）
を分離する。次いで、分離した湿潤状のグラフト共重合体（Ｇ）に対し、脱水等を行って
、水分量が低下したグラフト共重合体（Ｇ）を回収する。回収されたグラフト共重合体（
Ｇ）は圧搾脱水機や熱風乾燥機を用いて乾燥される。

凝固剤としては、塩化アルミニウム、硫酸アルミニウム、硫酸ナトリウム、硫酸マグネ
シウム、硝酸ナトリウム、酢酸カルシウム等の無機塩や、硫酸等の酸等が挙げられ、酢酸
カルシウムが特に好ましい。これらの凝固剤は１種を単独で、又は２種以上を組み合わせ
て用いることができる。

上記の凝固剤は、通常、水溶液として用いられる。凝固剤水溶液の濃度は、グラフト共
重合体（Ｇ）を安定的に凝固し、回収する観点から、０．１質量部以上、特に１質量％以
上であることが好ましい。また、回収されたグラフト共重合体（Ｇ）中に残存する凝固剤
の量を少なくして成形体の成形外観の低下を防止する観点から、凝固剤水溶液の濃度は、
２０質量部以下、特に１５質量部以下であることが好ましい。
凝固剤水溶液の量は特に限定されないが、グラフト共重合体（Ｇ）のラテックス１００
質量部に対して１０質量部以上、５００質量部以下であることが好ましい。

グラフト共重合体（Ｇ）のラテックスを凝固剤水溶液に接触させる方法は特に限定され
ないが、通常、下記の方法が挙げられる。
（１）凝固剤水溶液を攪拌しながら、その中にラテックスを連続的に添加して一定時間保
持する方法、
（２）凝固剤水溶液とラテックスとを、一定の比率で攪拌機付きの容器内に連続的に注入
しながら接触させ、凝析された重合体と水とを含む混合物を容器から連続的に抜き出す方
法。
ラテックスを凝固剤水溶液に接触させるときの温度は特に限定されないが、３０℃以上
、１００℃以下であることが好ましい。接触時間は特に限定されない。

凝析したグラフト共重合体（Ｇ）は、グラフト共重合体（Ｇ）の１～１００質量倍程度
の水で洗浄され、ろ別される。ろ別された湿潤状のグラフト共重合体（Ｇ）は、流動乾燥
機や圧搾脱水機等を用いて乾燥される。乾燥温度、乾燥時間は得られるグラフト共重合体
（Ｇ）によって適宜決めればよい。
なお、圧搾脱水機や押出機から排出されたグラフト共重合体（Ｇ）を回収せず、直接、
樹脂組成物を製造する押出機や成形機に送り、熱可塑性樹脂と混合して成形体を得ること
も可能である。

＜１－３．グラフト共重合体（Ｇ）を構成する各成分の比率＞
グラフト共重合体（Ｇ）１００質量部における複合重合体（Ａ）の割合は、上述の通り
、７０質量部より大きいが、なかでも、７５質量部以上であることが好ましく、８０質量
部以上であることがより好ましく、９０質量部以上であることがさらに好ましく、一方、
成形品の表面外観を良好にするために、９９．９質量部以下であることが好ましく、９８
質量％以下であることがさらに好ましく、９５質量％以下であることが特に好ましい。

グラフト共重合体（Ｇ）１００質量部におけるポリオルガノシロキサン（Ａ１）の割合
は、特段の制限はないが、衝撃強度を十分とするために、２０質量部以上であることが好
ましく、２０質量部より大きいことがより好ましく、２５質量部以上であることがさらに
好ましく、３０質量部以上であることが特に好ましく、一方、発色性を良好とするために
、８０質量部以下であることが好ましく、７０質量部以下であることがより好ましく、６
０質量部以下であることがさらに好ましい。

グラフト共重合体（Ｇ）１００質量部における、第１のビニル重合体（Ａ２）の割合は
、特段の制限はないが、発色性を良好とするために、１０質量部以上であることが好まし
く、２０質量部以上であることがより好ましく、３０質量部以上であることがさらに好ま
しく、一方、衝撃強度を十分とするために、７０質量部以下であることが好ましく、６５
質量部以下であることがより好ましく、６０質量部以下であることがさらに好ましい。

複合重合体（Ａ）１００質量部における、ポリオルガノシロキサン（Ａ１）の割合は、
特段の制限はないが、低温時の衝撃強度を向上するために、２０質量部以上であることが
好ましく、３０質量部以上であることがより好ましく、４０質量部以上であることがさら
に好ましく、一方、発色性を良好とするために、７０質量部以下であることが好ましく、
６０質量部以下であることがより好ましく、５０質量部以下であることがさらに好ましい
。

複合重合体（Ａ）１００質量部における、第１のビニル重合体（Ａ２）の割合は、特段
の制限はないが、発色性を良好するために、１０質量部以上であることが好ましく、２０
質量部以上であることがより好ましく、３０質量部以上であることがさらに好ましく、一
方、衝撃強度を十分とするために、８０質量部以下であることが好ましく、７０質量部以
下であることがより好ましく、６０質量部以下であることがさらに好ましい。

グラフト共重合体（Ｇ）１００質量部における第２のビニル重合体（Ｂ）の割合は、特
段の制限はないが、成形品の表面外観を良好とするために、０．１質量部以上であること
が好ましく、２質量部以上であることがより好ましく、５質量部以上であることがさらに
好ましく、一方、衝撃強度を十分とするために、３０質量部より小さいことが好ましく、
２０質量部以下であることがより好ましく、１０質量部以下であることがさらに好ましい
。

グラフト共重合体（Ｇ）の質量平均粒子径は、特段の制限はないが、低温衝撃強度を十
分とするために、３００ｎｍ以上であることが好ましく、３５０ｎｍ以上であることがよ
り好ましく、４００ｎｍ以上であることがさらに好ましく、一方、成形品の表面外観を良
好とするために、２０００ｎｍ以下であることが好ましく、１０００ｎｍ以下であること
がより好ましく、８００ｎｍ以下であることがさらに好ましい。なお、グラフト共重合体
（Ｇ）の質量平均粒子径は後述の実施例に記載の方法により測定することができる。

グラフト共重合体（Ｇ）と末端水酸基含有量が３００～１５００ｐｐｍである芳香族ポ
リカーボネート樹脂との屈折率差は、特段の制限はないが、成形品の表面外観を良好とす
るために、０．１４以下であることが好ましく、０．１０以下であることがより好ましく
、０．０６以下であることが特に好ましく、一方、下限は０である。なお、グラフト共重
合体（Ｇ）又は芳香族ポリカーボネート樹脂の屈折率は圧縮成型によって、薄膜化したポ
リオルガノシロキサン含有グラフト共重合体又は芳香族ポリカーボネート樹脂を、ＪＩＳ
Ｋ ７１４２ Ａ法に準じ、アッベ屈折計を用いることにより測定することができる。

＜２．芳香族ポリカーボネート樹脂＞
上述の通り、本実施形態に係る樹脂組成物は、末端水酸基含有量が３００～１５００ｐ
ｐｍである芳香族ポリカーボネート樹脂を含む。

末端水酸基含有量が３００～１５００ｐｐｍである芳香族ポリカーボネート樹脂は、末
端水酸基含有量が３００～１５００ｐｐｍの芳香族ポリカーボネート樹脂であれば特段の
制限はなく、芳香族ヒドロキシ化合物またはこれと少量のポリヒドロキシ化合物をホスゲ
ンまたは炭酸のジエステルと反応させることによって得られる分岐していてもよい熱可塑
性芳香族ポリカーボネート重合体または共重合体が挙げられる。例えば、ノバレックス７
０２５J（三菱エンジニアリングプラスチック（株）製）が挙げられる。

上記のなかでも、芳香族ポリカーボネート樹脂が有する末端水酸基含有量は、４００ｐ
ｐｍ以上であることが好ましく、５００ｐｐｍ以上であることがさらに好ましく、一方、
１２００ｐｐｍ以下であることがより好ましく、１０００ｐｐｍ以下であることがさらに
好ましい。

なお、芳香族ポリカーボネート樹脂が含有する末端水酸基量は四塩化チタン／酢酸法（
Ｍａｃｒｏｍｏｌ．Ｃｈｅｍ．８８ ２１５（１９６５）に記載の方法）により測定する
ことができる。

末端水酸基含有量が３００～１５００ｐｐｍである芳香族ポリカーボネート樹脂の製造
方法は特段の制限はないが、公知の方法により製造することができる。例えば、エステル
交換法等により製造することができる。なお、芳香族ポリカーボネート樹脂が有する末端
水酸基含有量は、公知の任意の方法によって上記範囲に調整することができる。例えば、
該芳香族ポリカーボネート樹脂をエステル交換反応によって重縮合して製造する場合は、
カーボネート形成性化合物エステルと芳香族ジヒドロキシ化合物との混合比率やエステル
交換反応時の減圧度などを調整することにより、末端水酸基量を上記範囲に調整すること
ができる。

また、より積極的な末端水酸基含有量の調整方法としては、反応時に別途、末端停止剤
を混合する方法挙げられる。この際の末端停止剤としては、例えば、一価フェノール類、
一価カルボン酸類、炭酸ジエステル類などが挙げられる。なお、末端停止剤は、１種を用
いてもよく、２種以上を任意の組み合わせ及び比率で併用してもよい。

末端水酸基含有量が３００～１５００ｐｐｍである芳香族ポリカーボネート樹脂は１種
を単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて使用してもよい。

＜３．樹脂組成物＞
本実施形態に係る樹脂組成物は、グラフト共重合体（Ｇ）と、末端水酸基含有量が３０
０～１５００ｐｐｍである芳香族ポリカーボネート樹脂と、を含む。

末端水酸基含有量が３００～１５００ｐｐｍである芳香族ポリカーボネート樹脂１００
質量部に対するグラフト共重合体（Ｇ）の割合は、特段の制限は無いが、得られる成形体
の耐衝撃性を良好とするために、０．５質量部以上であることが好ましく、２質量部以上
であることがより好ましく、４質量部以上であることが特に好ましく、一方、得られる成
形体の表面外観を良好とするために、４０質量部以下であることが好ましく、２０質量部
以下であることがより好ましく、１０質量部以下であることが特に好ましい。

樹脂組成物１００質量部における末端水酸基含有量が３００～１５００ｐｐｍである芳
香族ポリカーボネート樹脂の割合は特段の制限は無いが、得られる成形体の表面外観を良
好とするために、６０質量部以上であることが好ましく、８０質量部以上であることがよ
り好ましく、９０質量部以上であることが特に好ましく、得られる成形体の耐衝撃性を良
好とするために、９９．５質量部以下であることが好ましく、９８質量部以下であること
がより好ましく、９６質量部以下であることが特に好ましい。

樹脂組成物１００質量部におけるグラフト共重合体（Ｇ）の割合は特段の制限は無いが
、得られる成形体の耐衝撃性を良好とするために、０．５質量部以上であることが好まし
く、２質量部以上であることがより好ましく４質量部以上であることが特に好ましく、得
られる成形体の表面外観を良好とするために、４０質量部以下であることが好ましく、２
０質量部以下であることがより好ましく、１０質量部以下であることが特に好ましい。

樹脂組成物は、グラフト共重合体（Ｇ）及び末端水酸基含有量が３００～１５００ｐｐ
ｍである芳香族ポリカーボネート樹脂以外に本発明の目的を損なわない限りにおいて、そ
の他の成分を含有していてもよい。

その他の成分としては、末端水酸基含有量が３００～１５００ｐｐｍである芳香族ポリ
カーボネート樹脂以外の樹脂、上記グラフト共重合体に該当しない他の重合体、難燃剤（
燐系、ブロム系、シリコーン系、有機金属塩系等）、ドリップ防止剤（例えば、フッ素化
ポリオレフィン、シリコーン及びアラミド繊維）、滑剤（例えば、ステアリン酸マグネシ
ウム等の長鎖脂肪酸金属塩等）、離型剤（例えば、ペンタエリスリトールテトラステアレ
ート等）、成核剤、帯電防止剤、安定剤（例えば、フェノール系安定剤、硫黄系安定剤、
リン系安定剤、紫外線吸収剤、アミン系光安定剤等）、充填材（酸化チタン、タルク、マ
イカ、カオリン、炭酸カルシウム、ガラスフレーク等）、可塑剤、強化剤（例えば、ガラ
ス繊維、炭素繊維等）、色素及び顔料等が挙げられる。なお、これらのその他の成分は周
知の材料を使用することができ、また、該樹脂組成物を使用する用途に合わせて任意で選
択して使用することができ、また、樹脂組成物における各その他の成分も任意で選択すれ
ばよい。

樹脂組成物１００質量部におけるその他の成分の割合は特段の制限はないが、通常、０
．０１以上であり、一方、３０質量部以下であることが好ましく、１０質量部以下である
ことがさらに好ましい。

樹脂組成物は、末端水酸基含有量が３００～１５００ｐｐｍである芳香族ポリカーボネ
ート樹脂と、グラフト共重合体（Ｇ）と、任意で併用されるその他の成分と、を混合する
ことにより製造することができる。各材料の混合方法としては、公知のブレンド方法が挙
げられ、特に限定されない。例えばタンブラー、Ｖ型ブレンダー、スーパーミキサー、ナ
ウターミキサー、バンバリーミキサー、混練ロール、押出機等で混合、混練する方法が挙
げられる。

樹脂組成物を成形することにより成形体を得ることができる。すなわち、成形体は、末
端水酸基含有量が３００～１５００ｐｐｍである芳香族ポリカーボネート樹脂と、グラフ
ト共重合体（Ｇ）と、を含み、任意で上述のその他の成分を含んでいてもよい。

成形方法としては、特段の制限はなく公知の方法が挙げられ、通常の熱可塑性樹脂組成
物の成形に用いられる成形法、例えば、射出成形法、押出成形法、ブロー成形法、カレン
ダー成形法等が挙げられる。本成形体は、自動車分野、ＯＡ機器分野、家電、電気・電子
分野、建築分野、生活・化粧品分野、医用品分野等の種々の材料として、工業的に広く利
用することができる。より具体的には電子機器等の筐体、各種部品、被覆材、自動車構造
部材、自動車内装部品、光反射板、建物構造部材、建具等として使用することができる。
更に具体的には、パソコン筐体、携帯電話筐体、携帯情報端末筐体、携帯ゲーム機筐体、
プリンタ、複写機等の内装・外装部材、導電体被覆材、自動車内装・外装部材、建物外装
材、樹脂窓枠部材、床材、配管部材等として使用することができる。

以下、実施例により本発明を具体的に説明する。なお、下記に樹脂材料の詳細、各種評
価方法を説明する。なお、「部」及び「％」は、特に断らない限り「質量部」及び「質量
％」を意味する。

＜樹脂材料＞
ＰＣ－１：ノバレックス ７０２５Ｊ（三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製
、エステル交換法で製造された芳香族ポリカーボネート樹脂、末端ＯＨ基含有量５１７ｐ
ｐｍ）

＜評価方法＞
（１）ポリオルガノシロキサンラテックスの固形分割合
質量ｗ１のポリオルガノシロキサンのラテックスを１８０℃の熱風乾燥機で３０分間乾
燥し、乾燥後の残渣の質量ｗ２を測定し、下記式（１）により固形分［％］を算出する。
固形分［％］＝ｗ２／ｗ１×１００ ・・・（１）

（２）質量平均粒子径（Ｄｗ）
「ゴムラテックス」又は「グラフト共重合体ラテックス」を脱イオン水で濃度約３％に
希釈したものを試料として、米国ＭＡＴＥＣ社製ＣＨＤＦ２０００型粒度分布計を用いて
粒子径を測定し、質量平均粒子径Ｄｗを測定する。粒子径はメジアン径を平均粒子径とし
て用いる。測定はＭＡＴＥＣ社が推奨する下記の「測定条件１」で行うことができる。ま
た、標準粒子径物質としては、米国ＤＵＫＥ社製の粒子径既知の単分散ポリスチレンで、
４０～８００ｎｍの粒子径の範囲内の１２種類の粒子が用いられる。
「測定条件１」
カートリッジ：専用の粒子分離用キャピラリー式カートリッジ（商品名；Ｃ－２０２）、
キャリア液：専用キャリア液（商品名；２ＸＧＲ５００）、
キャリア液の液性：ほぼ中性、
キャリア液の流速：１．４ｍｌ／分、
キャリア液の圧力：約４，０００ｐｓｉ（２，６００ｋＰａ）、
測定温度：３５℃、
試料使用量：０．１ｍｌ。

（３）シャルピー衝撃強度
ＪＩＳ Ｋ ７１１１に準じて、温度２３℃及び－３０℃にて、試験片（長さ８０．０
ｍｍ×幅１０．０ｍｍ×厚み４ｍｍ、Ｖノッチ付き）のシャルピー衝撃強度を測定する。

（４）全光線透過率（発色性）
ＪＩＳ Ｋ ７３７５に準拠して、日本電色工業（株）製ＨＡＺＥ Ｍｅｔｅｒ ＮＤ
Ｈ４０００（商品名）を用いて、試験片（長さ１００ｍｍ、幅５０ｍｍ、厚み２ｍｍ）に
ついて、Ｄ６５光源における全光線透過率を測定する。全光線透過率が高いほど、顔料等
を添加した際の発色性が高くなるため、良好と判断した。

（５）耐熱老化性
耐熱老化性（低下率）は、下記式（２）により評価する
低下率［%］ ＝（Ａ－Ｂ）／Ａ×１００ ・・・（２）
Ａ：２３℃で測定したシャルピー衝撃強度
Ｂ：温度１２０℃のオーブン中にて２４０時間、熱処理したのち、温度２３℃で測定し
たシャルピー衝撃強度

（６）耐湿熱性
耐熱老化性（低下率）は、下記式（３）により評価する
低下率［%］ ＝（Ａ－Ｃ）／Ａ×１００ ・・・（３）
A：２３℃で測定したシャルピー衝撃強度
C：温度９５℃、湿度９８％の恒温恒湿機中にて２４０時間、湿熱処理したのち、温度
２３℃で測定したシャルピー衝撃強度
（７）グラフト共重合体の屈折率
グラフト共重合体の屈折率を下記式（４）により算出した。
ｎ＝ｖ１ｎ１＋ｖ２ｎ２＋ｖ３ｎ３＋・・・ （４）
式（４）中、ｎ１、ｎ２、ｎ３、・・・は各単量体の単独重合体の２０℃における屈折
率を表し、ＰＯＬＹＭＥＲ ＨＡＮＤＢＯＯＫ ４ｔｈ Ｅｄｉｔｉｏｎに記載の値を参
照する。また、式（４）中、「ｖ１、ｖ２、ｖ３、・・・」は各単量体の体積分率を表す
。

［製造例１：グラフト共重合体（Ｇ－１）の製造］
テトラエトキシシラン（ＴＥＯＳ）２部、γ－メタクリロイロキシプロピルジメトキシ
メチルシラン（ＤＳＭＡ）２部及び、オクタメチルシクロテトラシロキサン（モメンティ
ブ・パフォーマンス・マテリアルズ・ジャパン（株）製、製品名：ＴＳＦ４０４）９６部
を混合してオルガノシロキサン混合物１００部を得た。脱イオン水１５０部中にドデシル
ベンゼンスルホン酸ナトリウム（ＤＢＳＮａ）１部を溶解した水溶液を、前記混合物中に
添加し、ホモミキサーにて１０，０００ｒｐｍで５分間攪拌した後、ホモジナイザーに２
０ＭＰａの圧力で２回通し、安定な予備混合エマルションを得た。

次いで、冷却コンデンサーを備えた容量５リットルのセパラブルフラスコ内に、上記エ
マルションを入れた後、該エマルションを温度８０℃に加熱し、次いで硫酸０．２０部と
蒸留水４９．８部との混合物を３分間にわたり連続的に投入した。８０℃に加熱した状態
を７時間維持して重合反応させた後、２５℃に冷却し、得られた反応物を２５℃で６時間
保持した。その後、５％水酸化ナトリウム水溶液を添加して反応液をｐＨ７．０に中和し
て、ポリオルガノシロキサンラテックス（ＡＳ－１）を得た。

ポリオルガノシロキサンラテックス（ＡＳ－１）の固形分は２９．８％であった。また
、このラテックスのキャピラリー粒度分布計による数平均粒子径（Ｄｎ）は３８４ｎｍ、
質量平均粒子径（Ｄｗ）は４０３ｎｍであり、Ｄｗ／Ｄｎは１．０５であった。

得られたポリオルガノシロキサンラテックス（ＡＳ－１）１０２．０部（ポリマー換算
で３０．０部）を容量５リットルのセパラブルフラスコ内に採取し、脱イオン水１４０部
を添加し混合した。次いでこのセパラブルフラスコ内に、スチレン（Ｓｔ）１５．０部、
アリルメタクリレート（ＡＭＡ）０．３８部、を添加し、２５℃で１時間撹拌を続けポリ
オルガノシロキサンに含浸させた。

このセパラブルフラスコ内に窒素気流を通じることによりフラスコ内雰囲気の窒素置換
を行い、液温を７０℃まで昇温した。液温が７０℃となった時点で硫酸第一鉄（Ｆｅ）０
．００１部、エチレンジアミン四酢酸二ナトリウム塩（ＥＤＴＡ）０．００３部、ナトリ
ウムホルムアルデヒドスルホキシレート（ＳＦＳ）０．２部を脱イオン水１０部に溶解さ
せた水溶液を添加し、ラジカル重合を開始した。ラジカル重合開始から５分保持した後、
第１のビニル単量体成分である、スチレン（Ｓｔ）４５．０部及びアリルメタクリレート
（ＡＭＡ）１．１５部と、クメンハイドロパーオキサイド（ＣＨＰ）０．３部と、ドデシ
ルベンゼンスルホン酸ナトリウム（商品名：ネオペレックスＧ－１５、固形分１５％）１
．０部（固形分換算で０．１６部）を脱イオン水２６．７部に溶解させた水溶液を混合し
、ＵＬＴＲＡ－ＴＵＲＲＡＸ（登録商標） Ｔ２５（ＩＫＡ社製）を用いて、１００００
ｒｐｍの回転数で２分間分散させた混合エマルションを、３３０分にわたって滴下した。

ビニル単量体成分の重合を完結させるため、滴下終了後から３０分７０℃の状態を維持
し、ポリオルガノシロキサンとスチレン由来の構成単位とアリルメタクリレート由来の構
成単位を含む複合重合体であるゴム（Ａ－１）のラテックスを得た。なお、該複合体重合
体の第１のビニル重合体は、スチレンとアリルメタクリレートの重合体である。

このラテックスの液温が７０℃の状態で、第２のビニル単量体成分であるメチルメタク
リレート（ＭＭＡ）９．８部及びｎ－ブチルアクリレート（ｎＢＡ）０．２部と、ｔ－ブ
チルハイドロパーオキサイド（ｔ－ＢＨ）０．１部と、の混合液を１時間にわたって、こ
のラテックス中に滴下し、グラフト重合反応を開始させ、継続させた。滴下終了後、温度
７０℃の状態を１時間保ったのち２５℃に冷却し、グラフト共重合体（Ｇ－１）のラテッ
クスを得た。すなわち、グラフト部である第２の重合体は、メチルメタクリレートとｎ－
ブチルアクリレートとの重合体である。

次いで、酢酸カルシウムの濃度が１質量％の水溶液４００部を８５℃に加熱して、攪拌
しながら、この水溶液中にグラフト共重合体（Ｇ－１）のラテックス３４０部を徐々に滴
下し凝固させた。得られたグラフト共重合体（Ｇ－１）をろ過、洗浄、脱水した後、乾燥
させてグラフト共重合体（Ｇ－１）の粉体を得た。得られたグラフト共重合体（Ｇ－１）
の質量平均粒子径及び屈折率を測定した。得られた結果を表１に示す。

［製造例２～６］
製造例１において用いた各原料の種類及び量を表１に示す組成に変更したこと以外は製
造例１と同様にして、グラフト共重合体（Ｇ－２）の粉体を得た。なお、得られたグラフ
ト共重合体（Ｇ－２）の質量平均粒子径及び屈折率は表１に示す通りであった。

表１中の略号は以下のとおりである。
Ｓｔ：スチレン
ｎＢＡ：ｎ－ブチルアクリレート
ＡＭＡ：アリルメタクリレート
ＭＭＡ：メチルメタクリレート

なお、スチレンの単独重合体のガラス転移温度は１００℃、アリルメタクリレートの単
独重合体のガラス転移温度は５２℃、ｎ－ブチルアクリレートの単独重合体のガラス転移
温度は－５４℃、メチルメタクリレートの単独重合体のガラス転移温度は１０５℃である
。従って、グラフト共重合体（Ｇ－１）～（Ｇ～６）の第２のビニル重合体（Ａ２）のガ
ラス転移温度はいずれも９８℃である。

［実施例１～５、比較例１、２］
グラフト共重合体（Ｇ－１）～（Ｇ－６）の粉体、及び、芳香族ポリカーボネート樹脂
（ＰＣ－１）を、表２に記載の比率で配合し、混合した。該配合物を、３０ｍｍΦ二軸押
出機（Ｌ／Ｄ＝３０）に供給してシリンダー温度２８０℃及びスクリュー回転数１５０ｒ
ｐｍで溶融混合して押出して、樹脂組成物（Ｈ－１）～（Ｈ－７）のペレットを得た。

得られたペレットを８０℃で１２時間乾燥した後、１００ｔ射出成形機（住友重機（株
）製、商品名；ＳＥ－１００ＤＵ）に供給し、シリンダー温度２８０℃及び金型温度８０
℃で射出成形を行い、各「試験片１」（長さ８０ｍｍ、幅１０ｍｍ、厚み４ｍｍ、Ｖノッ
チ付き）及び各「試験片２」（長さ１００ｍｍ、幅５０ｍｍ、厚み２ｍｍ）を得た。次い
で、各試験片を用いてシャルピー衝撃強度、全光線透過率（発色性）、耐熱老化性、耐湿
熱性の測定を行った。評価結果を表２に示す。

樹脂組成物Ｈ－６を用いた成形体では、耐熱及び耐湿試験後に大幅にシャルピー衝撃強
度が低下していることが分かる。これに対して、グラフト共重合体における複合重合体の
割合が７０質量％以下のグラフト共重合体（Ｇ－６）が添加された樹脂組成物（Ｈ－７）
を用いた成形体でも耐熱老化性及び耐湿熱性に大幅な改善は見られなかった。一方、グラ
フト共重合体における複合重合体の割合が７０質量％より大きいグラフト共重合体（Ｇ－
１）～（Ｇ－５）が添加された樹脂組成物（Ｈ－１）～（Ｈ－５）を用いた成形体の場合
、耐熱老化性、及び耐湿性が大幅に向上することが分かる。また、低温時における初期の
耐衝撃特性も優れていることが分かる。さらには、全光線透過率の大幅の低下も見られな
かった。従って、実施例１～５に係る樹脂組成物は、低温衝撃強度、耐熱老化性、耐湿熱
性と全光線透過率のバランスに優れていることが分かる。

Claims (9)

1. ポリオルガノシロキサン（Ａ１）と、ビニル重合体（Ａ２）と、を有する複合重合体（
   Ａ）を、ビニル単量体（ｂ）でグラフト重合したグラフト共重合体（Ｇ）と、
   末端水酸基含有量が３００～１５００ｐｐｍである芳香族ポリカーボネート樹脂と、を
   含む樹脂組成物であって、
   前記グラフト共重合体（Ｇ）１００質量部における、前記複合重合体（Ａ）の割合は７
   ０質量％より大きく、
   前記ビニル重合体（Ａ２）のガラス転移温度が０℃以上である樹脂組成物。
2. 前記グラフト共重合体（Ｇ）１００質量部における前記ポリオルガノシロキサン（Ａ１
   ）の割合が２０質量部より大きい、請求項１に記載の樹脂組成物。
3. 前記グラフト共重合体（Ｇ）と前記芳香族ポリカーボネート樹脂との屈折率差が０．１
   ４以下である、請求項１又は２に記載の樹脂組成物。
4. 前記グラフト共重合体（Ｇ）１００質量部における前記複合重合体（Ａ）の割合が７５
   質量部以上９５質量部以下である、請求項１又は２に記載の樹脂組成物。
5. 前記グラフト共重合体（Ｇ）１００質量部における前記ポリオルガノシロキサンの割合
   が３０質量部以上６０質量部以下である、請求項２に記載の樹脂組成物。
6. 前記ビニル重合体（Ａ２）が芳香族ビニル単量体単位及び／またはエステル基がフェニ
   ルもしくは置換フェニル基であるアリール（メタ）アクリレート単位を含有する、請求項
   １又は２に記載の樹脂組成物。
7. 前記グラフト共重合体（Ｇ）の質量平均粒子径が３００～２０００ｎｍである、請求項
   １又は２に記載の樹脂組成物。
8. 前記芳香族ポリカーボネート樹脂がエステル交換法によって製造された芳香族ポリカー
   ボネート樹脂である、請求項１又は２に記載の樹脂組成物。
9. 請求項１～８のいずれか１項に記載の樹脂組成物を成形してなる成形体。