JP2022157234A - 樹脂シート及び樹脂シートの製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】突刺強度及び引張伸度等の機械的特性が向上した樹脂シートを提供する。【解決手段】［１］ポリオレフィン系樹脂（ａ）により構成された多孔フィルム（Ａ）と、前記多孔フィルム（Ａ）の空孔に充填されたオレフィン系エラストマー（Ｂ）とを含むフィリング層を備える、樹脂シート、［２］ポリオレフィン系樹脂（ａ）により構成された多孔フィルム（Ａ）の表面の少なくとも一部に、オレフィン系エラストマー（Ｂ）を配置して加圧することにより、前記多孔フィルム（Ａ）の空孔に前記オレフィン系エラストマー（Ｂ）を充填させる工程を含む、樹脂シートの製造方法である。【選択図】なし

Description

本発明は、樹脂シート及び樹脂シートの製造方法に関する。

ポリオレフィン系多孔フィルムは、例えば、衣類・衛生材料等に使用する透湿防水性フィルム、水処理に使用する各種フィルター、電子機器の断熱材、住宅・建材等に使用する断熱フィルム、電池等に使用する電池用セパレータ等の各種分野で幅広く利用されている。

例えば、特許文献１には、ポリプロピレン系樹脂１００質量部に対し、ポリオレフィン・ポリスチレン系エラストマー２５～７５質量部を含有する熱可塑性樹脂組成物にて形成され、前記ポリプロピレン樹脂を主成分として含む海部と、前記ポリオレフィン・ポリスチレン系エラストマーを主成分として含む島部とからなる海島構造を有する微多孔フィルムであって、前記ポリオレフィン・ポリスチレン系エラストマーの２３０℃、２．１６ｋｇ荷重におけるメルトフローレートが０～０．１ｇ／１０分であることを特徴とする二軸延伸微多孔フィルムが記載されている。前記特許文献１には、前記二軸延伸微多孔フィルムが、粉落ちもなく衛生性に優れ、滅菌処理等に必要な高度な水蒸気透過性を有する連通孔を外観のムラ無く均一に有し、かつ注射針やカテーテル等の鋭利な物を包装するのに十分な突刺し強度を有すると記載されている。

特開２０１６－２１６７２６号公報

近年、ポリオレフィン系多孔フィルムの新たな用途展開が期待されている。例えば、ポリオレフィン系多孔フィルムの突刺強度や引張伸度等の機械的特性を向上させることができれば、高強度化や高柔軟化が求められる用途や、薄膜化が求められる用途等に好適に展開することが可能となる。

本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、突刺強度及び引張伸度等の機械的特性が向上した樹脂シートを提供するものである。

本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意検討を重ねた。その結果、ポリオレフィン系多孔フィルムの空孔にオレフィン系エラストマーを充填させることにより、ポリオレフィン系多孔フィルムの突刺強度及び引張伸度等の機械的特性を向上できることを見出し、本発明を完成させた。

すなわち、本発明によれば、以下に示す樹脂シート及び樹脂シートの製造方法が提供される。

＜１＞ ポリオレフィン系樹脂（ａ）により構成された多孔フィルム（Ａ）と、前記多孔フィルム（Ａ）の空孔に充填されたオレフィン系エラストマー（Ｂ）とを含むフィリング層を備える、樹脂シート。
＜２＞ ＪＩＳ Ｋ７２４４：１９９９に準拠し、測定温度範囲－１００～２００℃、昇温速度３℃／分、周波数１０Ｈｚ、歪量０．１％、引張モードの条件での動的粘弾性測定により得られる、前記樹脂シートの０℃における損失正接（ｔａｎδ）が０．１０以上である、上記＜１＞に記載の樹脂シート。
＜３＞ 厚さが１０μｍ以上３００μｍ以下である、上記＜１＞又は＜２＞に記載の樹脂シート。
＜４＞ 前記フィリング層の少なくとも一方の面に、前記オレフィン系エラストマー（Ｂ）により構成されたエラストマー層を更に備える、上記＜１＞～＜３＞のいずれかに記載の樹脂シート。
＜５＞ 前記フィリング層の厚さ（ｔ_１）に対する前記エラストマー層の厚さ（ｔ_２）の比（ｔ_２／ｔ_１）が０．５以上１５．０以下である、上記＜４＞に記載の樹脂シート。
＜６＞ ＪＩＳ Ｚ１７０７：２０１９に準拠して測定される、突刺強度が２．５Ｎ以上である、上記＜１＞～＜５＞のいずれかに記載の樹脂シート。
＜７＞ ＪＩＳ Ｋ７１２７：１９９９に準拠して測定される、シート面と平行な少なくとも１方向（Ｘ方向）の引張強度が１０ＭＰａ以上である、上記＜１＞～＜６＞のいずれかに記載の樹脂シート。
＜８＞ ＪＩＳ Ｋ７１２７：１９９９に準拠して測定される、前記Ｘ方向の引張強度（ｆｘ）と、前記シート面に平行で前記Ｘ方向と直角な方向（Ｙ方向）の引張強度（ｆｙ）との比（ｆｘ／ｆｙ）が５．０以下である、上記＜７＞に記載の樹脂シート。
＜９＞ ＪＩＳ Ｋ７１２７：１９９９に準拠して測定される、シート面と平行な少なくとも１方向（Ｘ方向）の引張伸度が１５％以上である、上記＜１＞～＜８＞のいずれかに記載の樹脂シート。
＜１０＞ 前記ポリオレフィン系樹脂（ａ）は、ポリエチレン系樹脂及びポリプロピレン系樹脂からなる群から選択される少なくとも一種の樹脂を含む、上記＜１＞～＜９＞のいずれかに記載の樹脂シート。
＜１１＞ 前記オレフィン系エラストマー（Ｂ）の含有量が、前記多孔フィルム（Ａ）１００質量部に対して、１００質量部以上３，０００質量部以下である、上記＜１＞～＜１０＞のいずれかに記載の樹脂シート。
＜１２＞ 前記多孔フィルム（Ａ）は、不溶融性粒子、結晶核剤、及び前記ポリオレフィン系樹脂（ａ）に対して非相溶性の樹脂からなる群から選択される少なくとも一種を含む、上記＜１＞～＜１１＞のいずれかに記載の樹脂シート。
＜１３＞ ポリオレフィン系樹脂（ａ）により構成された多孔フィルム（Ａ）の表面の少なくとも一部に、オレフィン系エラストマー（Ｂ）を配置して加圧することにより、前記多孔フィルム（Ａ）の空孔に前記オレフィン系エラストマー（Ｂ）を充填させる工程を含む、樹脂シートの製造方法。
＜１４＞ 前記工程では、前記オレフィン系エラストマー（Ｂ）を溶融させながら加圧する、上記＜１３＞に記載の樹脂シートの製造方法。
＜１５＞ ＪＩＳ Ｋ７２４４：１９９９に準拠し、測定温度範囲－１００～２００℃、昇温速度３℃／分、周波数１０Ｈｚ、歪量０．１％、引張モードの条件での動的粘弾性測定により得られる、前記樹脂シートの０℃における損失正接（ｔａｎδ）が０．１０以上である、上記＜１３＞又は＜１４＞に記載の樹脂シートの製造方法。
＜１６＞ 前記樹脂シートの厚さが１０μｍ以上３００μｍ以下である、上記＜１３＞～＜１５＞のいずれかに記載の樹脂シートの製造方法。
＜１７＞ 前記ポリオレフィン系樹脂（ａ）は、ポリエチレン系樹脂及びポリプロピレン系樹脂からなる群から選択される少なくとも一種の樹脂を含む、上記＜１３＞～＜１６＞のいずれかに記載の樹脂シートの製造方法。
＜１８＞ 前記樹脂シート中の前記オレフィン系エラストマー（Ｂ）の含有量が、前記多孔フィルム（Ａ）１００質量部に対して、１００質量部以上３，０００質量部以下である、上記＜１３＞～＜１７＞のいずれかに記載の樹脂シートの製造方法。
＜１９＞ 前記多孔フィルム（Ａ）は、不溶融性粒子、結晶核剤、及び前記ポリオレフィン系樹脂（ａ）に対して非相溶性の樹脂からなる群から選択される少なくとも一種を含む、上記＜１３＞～＜１８＞のいずれかに記載の樹脂シートの製造方法。

本発明によれば、突刺強度、及び引張伸度等の機械的特性が向上した樹脂シートを提供することができる。

以下、本発明を実施するための形態（以下、単に「本実施形態」という。）について説明する。以下の本実施形態は、本発明を説明するための例示であり、本発明を以下の内容に限定する趣旨ではない。本発明は、その要旨の範囲内で適宜に変形して実施できる。
なお、本明細書において、数値の記載に関する「Ａ～Ｂ」という用語は、「Ａ以上Ｂ以下」を意味する。本発明において、好ましい態様の組み合わせは、より好ましい態様である。

［樹脂シート］
本発明の樹脂シート（以下、「本樹脂シート」ともいう。）は、ポリオレフィン系樹脂（ａ）により構成された多孔フィルム（Ａ）と、多孔フィルム（Ａ）の空孔に充填されたオレフィン系エラストマー（Ｂ）とを含むフィリング層を備える。
本発明によれば、ポリオレフィン系多孔フィルムに対して、突刺強度及び引張伸度等の機械的特性を向上させることができる。このため、ポリオレフィン系多孔フィルムを高強度化や高柔軟化が求められる用途や、薄膜化が求められる用途等に好適に展開することが可能となる。

本発明の樹脂シートが上記構成であることにより本発明の効果を奏する理由については定かではないが、以下のように推察される。
本発明の樹脂シートは、ポリオレフィン系樹脂（ａ）により構成された多孔フィルム（Ａ）と、多孔フィルム（Ａ）の空孔に充填されたオレフィン系エラストマー（Ｂ）とを含むフィリング層を備える。
多孔フィルム（Ａ）の空孔にオレフィン系エラストマー（Ｂ）が充填されて一体化することにより、得られる樹脂シートが高密度化し、突刺強度が向上すると考えられる。
また、多孔フィルム（Ａ）の空孔に、柔軟性が良好なオレフィン系エラストマー（Ｂ）が充填されて一体化することにより、得られる樹脂シートが高柔軟化し、引張伸度が向上すると考えられる。
以上から、本発明の樹脂シートは、多孔フィルム（Ａ）の空孔にオレフィン系エラストマー（Ｂ）を充填させることで、多孔フィルム（Ａ）とオレフィン系エラストマー（Ｂ）とが効果的に一体化し、突刺強度及び引張伸度等の機械的特性を向上できると考えられる。

＜多孔フィルム（Ａ）＞
多孔フィルム（Ａ）は、ポリオレフィン系樹脂（ａ）により構成される。ここで、多孔フィルム（Ａ）は、ポリオレフィン系樹脂（ａ）のみから構成されてもよいし、ポリオレフィン系樹脂（ａ）を主成分として含む樹脂組成物から構成されてもよい。
また、多孔フィルム（Ａ）は、単層構成であってもよいし、多層構成であってもよい。 また、多孔フィルム（Ａ）は、無延伸フィルムであってもよいし、一軸延伸又は二軸延伸フィルムであってもよいが、本樹脂シートの機械的特性をより向上させる観点から、一軸延伸又は二軸延伸フィルムであることが好ましい。

ここで、本明細書において、「主成分」とは含有量が最も多い成分を意味する。
多孔フィルム（Ａ）がポリオレフィン系樹脂（ａ）を主成分として含む樹脂組成物から構成される場合、前記樹脂組成物中のポリオレフィン系樹脂（ａ）の含有量は、本樹脂シートの機械的特性をより向上させる観点から、好ましくは５０質量％以上、より好ましくは５５質量％以上、更に好ましくは６０質量％以上、更に好ましくは６５質量％以上である。前記樹脂組成物中のポリオレフィン系樹脂（ａ）の含有量の上限は特に限定されないが、例えば９９質量％以下であり、９５質量％以下であってもよく、９０質量％以下であってもよく、８５質量％以下であってもよい。

多孔フィルム（Ａ）の形態としては、多孔性膜であってもよいし、不織布であってもよいが、得られる樹脂シートの引張伸度をより向上させる観点から、多孔性膜が好ましい。

（ポリオレフィン系樹脂（ａ））
ポリオレフィン系樹脂（ａ）としては、例えば、エチレンや、プロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、１－ヘプテン、１－オクテン、１－ノネン、１－デセン等のα－オレフィンを重合した単独重合体又は共重合体が挙げられ、これらの中でも、本樹脂シートの機械的特性をより向上させる観点から、ポリエチレン系樹脂及びポリプロピレン系樹脂からなる群から選択される少なくとも一種の樹脂が好ましく、ポリプロピレン系樹脂がより好ましい。

ポリエチレン系樹脂としては、例えば、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）、直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）等が挙げられる。
ポリプロピレン系樹脂としては、例えば、ホモポリプロピレン（プロピレン単独重合体）、プロピレンとエチレン又はプロピレン以外のα－オレフィンとのランダム共重合体又はブロック共重合体等が挙げられる。
前記プロピレン以外のα－オレフィンの具体例としては、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、１－ヘプテン、１－オクテン、１－ノネン、１－デセン等が挙げられる。プロピレンと共重合させるエチレン又はα－オレフィンは、１種単独で用いても、２種以上を併用してもよい。
前記各共重合体においては、前記α－オレフィンに由来する構成単位の含有量（α－オレフィン含有量）は、延伸によりポリプロピレン系樹脂を多孔化させやすくする観点から、好ましくは１０モル％以下、より好ましくは５モル％以下である。同様の観点から、前記各共重合体におけるプロピレンに由来する構成単位の含有量は、好ましくは９０モル％以上、より好ましくは９５モル％以上である。
ポリプロピレン系樹脂としては、本樹脂シートの機械的特性をより向上させる観点から、ホモポリプロピレンが好ましい。

ポリオレフィン系樹脂（ａ）は１種単独で用いても、２種以上を併用してもよい。

ポリオレフィン系樹脂（ａ）の製造方法は特に限定されるものではなく、公知の重合用触媒を用いた公知の重合方法、例えばチーグラー・ナッタ型触媒に代表されるマルチサイト触媒やメタロセン系触媒に代表されるシングルサイト触媒を用いた重合方法等が挙げられる。

ポリプロピレン系樹脂としては、例えば、商品名「ノバテックＰＰ」、「ＷＩＮＴＥＣ」（日本ポリプロ株式会社製）；「ノティオ」、「タフマーＸＲ」（三井化学株式会社製）；「ゼラス」、「サーモラン」（三菱ケミカル株式会社製）；「住友ノーブレン」、「タフセレン」（住友化学株式会社製）；「プライムＰＰ」、「プライムＴＰＯ」（株式会社プライムポリマー製）；「Ａｄｆｌｅｘ」、「Ａｄｓｙｌ」、「ＨＭＳ－ＰＰ（ＰＦ８１４）」（サンアロマー株式会社製）；「バーシファイ」、「インスパイア」（ダウ・ケミカル社製）等の市販されている商品を使用できる。

ポリオレフィン系樹脂（ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、好ましくは０．１ｇ／１０分以上、より好ましくは０．５ｇ／１０分以上、更に好ましくは１．０ｇ／１０分以上、更に好ましくは１．５ｇ／１０分以上である。ＭＦＲを前記下限値以上とすることで、成形加工時において十分な溶融粘度を有し、高い生産性を確保することができる。
また、前記ＭＦＲは、本樹脂シートの機械的特性をより向上させる観点から、好ましくは１００ｇ／１０分以下、より好ましくは５０ｇ／１０分以下、更に好ましくは２０ｇ／１０分以下、更に好ましくは１５ｇ／１０分以下、更に好ましくは１０ｇ／１０分以下、更に好ましくは５．０ｇ／１０分以下である。
ポリオレフィン系樹脂（ａ）として、２種以上の樹脂を使用する場合には、各樹脂の混合物のＭＦＲをポリオレフィン系樹脂（ａ）のＭＦＲとする。
前記ＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ７２１０－１：２０１４に準拠して温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇの条件で測定した値である。

（多孔フィルム（Ａ）中の他の成分）
多孔フィルム（Ａ）がポリオレフィン系樹脂（ａ）を主成分として含む樹脂組成物から構成される場合、前記樹脂組成物中には、その性質を損なわない程度に、ポリオレフィン系樹脂（ａ）以外の成分を含む。前記樹脂組成物中の他の成分としては、例えば、不溶融性粒子、結晶核剤、熱安定剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、着色剤、帯電防止剤、加水分解防止剤、滑剤、難燃剤等の各種添加剤、ポリオレフィン系樹脂（ａ）に対して非相溶性の樹脂（以下、「非相溶性樹脂」ともいう。）等が挙げられる。
これらの中でも、前記樹脂組成物は、不溶融性粒子、結晶核剤、及び非相溶性樹脂からなる群から選択される少なくとも一種を含むことが好ましい。

不溶融性粒子としては、例えば、タルク、クレイ、モンモリロナイト、炭酸カルシウム、硫酸カルシウム、炭酸バリウム、硫酸バリウム、酸化チタン、カオリナイト、シリカ、アルミナ等の無機系粒子；ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、超高分子量ポリエチレン、酢酸ナトリウム等の有機系粒子等が挙げられる。

ポリオレフィン系樹脂（ａ）の剛性を高めることが空孔形成に有効であると考えられることから、前記樹脂組成物中に結晶核剤が含まれていてもよい。
例えば前記結晶核剤としては、ジベンジリデンソルビトール（新日本理化株式会社製、商品名「ゲルオールＭＤ」）、「アデカスタブＮＡ－１１」、「アデカスタブＮＡ－２７」、「アデカスタブＮＡ－９０２」、「アデカスタブＮＡ－２１」、「アデカスタブＮＡ－７１」（左記５種ともに株式会社ＡＤＥＫＡ製）、ステアリン酸マグネシウムとシリカの混合物を含むマスターバッチ（大日精化工業株式会社製、商品名「ハイサイクルマスター」）、２－ヒドロキシ－２－オキソ－４，６，１０，１２－テトラ－ｔｅｒｔ－ブチル－１，３，２－ジベンゾ［ｄ，ｇ］ペルヒドロジオキサホスファロシンのナトリウム塩を含むマスターバッチ（株式会社ＡＤＥＫＡ製、商品名「アデカスタブＭ－７０１」）等が利用できる。

その他、α晶核剤としては、無機系核剤としてシリカ、タルク、炭酸カルシウムが挙げられる。有機系核剤（カルボン酸金属塩タイプ）としてはステアリン酸カルシウム、安息香酸ナトリウム、安息香酸アルミニウム塩、アルミニウムジベンゾエート、カリウムベンゾエート、リチウムベンゾエート、ソジウムβ・ナフタレートソジウムシクロヘキシサンカルボキシレート、ピメリン酸金属塩、ロジン酸金属塩等が挙げられる。また、ベンジリデンソルビトール及びその誘導体タイプ、リン酸エステル金属塩もある。さらには、ポリマータイプとしては、ポリ－３－メチルブテン－１、ポリビニルシクロアルカン、ポリビニルトリアルキルシラン、ＥＰＲ、ケブラー繊維、リン酸２，２’－メチレンビス（４，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェニル）ナトリウム等が挙げられる。

多孔フィルム（Ａ）を構成する樹脂組成物に非相溶性樹脂を添加し、ポリオレフィン系樹脂（ａ）のマトリックス中に非相溶性樹脂がドメインを形成する海島構造を形成することにより、効率的に微細で均一性の高い多孔構造を有する多孔フィルムを得ることができ、空孔の形状や孔径を制御しやすくなる。
非相溶性樹脂としては、例えば、スチレン系熱可塑性エラストマーが挙げられる。
スチレン系熱可塑性エラストマーとは、スチレン成分を基材とした熱可塑性エラストマーの１種で、軟質成分（例えばブタジエン成分）と硬質成分（例えばスチレン成分）との連続体からなる共重合体であり、その共重合体の炭素の二重結合を単結合にするため水素添加されたものでもよい。

また、前記共重合体の種類としては、ランダム共重合体、ブロック共重合体、グラフト共重合体が挙げられる。
また、ブロック共重合体としては、線状ブロック構造や放射状枝分れブロック構造等が挙げられ、本発明においてはいずれの構造のものを用いてもよいが、マトリックスとなるポリオレフィン系樹脂の中で明確等メインを形成させるためには、ブロック共重合体又はグラフト共重合体が好ましい。
スチレン系熱可塑性エラストマーの中でも、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＦＲ）が１ｇ／１０分以下のスチレン系熱可塑性エラストマーが特に好ましい。

樹脂組成物中に分散した前記スチレン系熱可塑性エラストマーは、樹脂との粘度差によって、その形状が変化するが、前記ＭＦＲ範囲内のスチレン系熱可塑性エラストマーを使用すると、その形状が球状になりやすい。
球状分散したドメインは、アスペクト比が大きなドメインとは異なり、その後の延伸工程によって得られる多孔構造の均一性が高くなりやすく、物性安定性に優れるので好ましい。
さらに、前記ＭＦＲ範囲内のスチレン系熱可塑性エラストマーを使用すれば、延伸工程時において、高い弾性率を有するマトリックスと低い弾性率のドメイン界面部分に応力が集中しやすくなるため、開孔起点が生じやすく、多孔化しやすいという利点がある。

また、スチレン系熱可塑性エラストマーのスチレン含有量は、好ましくは１０～４０質量％、より好ましくは１０～３５質量％である。スチレン系熱可塑性エラストマー中のスチレン含有量が１０質量％以上であれば、効果的にポリオレフィン系樹脂（ａ）中にドメインを形成することができ、スチレン含有量が４０質量％以下であれば過度に大きなドメイン形成を抑制することができる。

前記スチレン系熱可塑性エラストマーとしては、特に制限されるものではないが、例えばスチレン－ブタジエンブロック共重合体（ＳＢＲ）、水素添加スチレン－ブタジエンブロック共重合体（ＳＥＢ）、スチレン－ブタジエン－スチレンブロック共重合体（ＳＢＳ）、スチレン－ブタジエン－ブチレン－スチレンブロック共重合体（ＳＢＢＳ）、スチレン－エチレン－ブチレン－スチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）、スチレン－イソプレンブロック共重合体（ＳＩＲ）、スチレン－エチレン－プロピレンブロック共重合体（ＳＥＰ）、スチレン－イソプレン－スチレンブロック共重合体（ＳＩＳ）、スチレン－エチレン－プロピレン－スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）、スチレン－エチレン－エチレン－プロピレン－スチレンブロック共重合体（ＳＥＥＰＳ）等が挙げられる。
これらの中でも、効率的に前記樹脂組成物中にスチレン系熱可塑性エラストマーを分散させる観点から、ポリオレフィン系樹脂（ａ）、とりわけポリプロピレン系樹脂との相溶性が高い、エチレン成分（水添ブタジエン成分）、エチレン・プロピレン成分（水添イソプレン成分）、ブチレン成分が含有されているものが好ましく、中でもＳＥＰ、ＳＥＰＳ、ＳＥＢＳがより好ましく、更には両末端がスチレン重合体となるＳＥＰＳ、ＳＥＢＳが特に好ましい。

多孔フィルム（Ａ）がポリオレフィン系樹脂（ａ）を主成分として含み、さらに非相溶性樹脂を含む樹脂組成物から構成される場合、前記樹脂組成物中の非相溶性樹脂の含有量は、好ましくは１質量％以上、より好ましくは５質量％以上、更に好ましくは１０質量％以上、更に好ましくは１５質量％以上であり、好ましくは５０質量％以下、より好ましくは４５質量％以下、更に好ましくは４０質量％以下、更に好ましくは３５質量％以下である。
前記樹脂組成物中の非相溶性樹脂の含有量が上記下限値以上であると、延伸による多孔化が生じやすくなり、孔径の増大が望めるため好ましい。一方、前記樹脂組成物中の非相溶性樹脂の含有量が上記上限値以下であると、延伸に伴う多孔構造の過度な粗大化を防ぎ、機械特性を向上させることができる。

多孔フィルム（Ａ）には、本発明を損なわない範囲で必要に応じてコロナ処理、プラズマ処理、印刷、コーティング、蒸着等の表面加工、更にはミシン目加工等を施すことができ、用途に応じて多孔フィルム（Ａ）を数枚重ねて使用することも可能である。

多孔フィルム（Ａ）の厚さは特に制限されるものではないが、本樹脂シートの機械的特性をより向上させる観点から、好ましくは５μｍ以上、より好ましくは１０μｍ以上、更に好ましくは１５μｍ以上、更に好ましくは２０μｍ以上であり、そして、好ましくは３００μｍ以下、より好ましくは２００μｍ以下、更に好ましくは１００μｍ以下、更に好ましくは５０μｍ以下である。

多孔フィルム（Ａ）の平均孔径は、本樹脂シートの機械的特性をより向上させる観点から、好ましくは０．０１μｍ以上、より好ましくは０．０５μｍ以上、更に好ましくは０．１０μｍ以上、更に好ましくは０．１３μｍ以上であり、そして、好ましくは２０μｍ以下、より好ましくは１５μｍ以下、更に好ましくは１０μｍ以下、更に好ましくは５．０μｍ以下、更に好ましくは１．０μｍ以下、更に好ましくは０．５０μｍ以下である。
多孔フィルム（Ａ）の平均孔径は、具体的には、後述する実施例に記載の方法により測定される。

多孔フィルム（Ａ）の空孔率は多孔構造を規定する要素であり、多孔フィルム（Ａ）の空間部分の割合を示す数値である。多孔フィルム（Ａ）の空孔率は、好ましくは３０％以上、より好ましくは３５％以上、更に好ましくは４０％以上、更に好ましくは４５％以上であり、そして、好ましくは９０％以下、より好ましくは８０％以下、更に好ましくは７５％以下である。
空孔率が上記下限値以上であると、オレフィン系エラストマー（Ｂ）が多孔フィルム（Ａ）の内部まで浸入し易くなり、オレフィン系エラストマー（Ｂ）を空孔に高密度に充填できるため、得られる樹脂シートの突刺強度及び引張伸度等の機械的特性をより一層向上させることができる。
また、空孔率が上記上限値以下であると、多孔フィルム（Ａ）の機械的強度を向上できるとともにオレフィン系エラストマー（Ｂ）の保持力を向上させることができるため、得られる樹脂シートをより一層薄膜化することができるとともに、寸法安定性も向上させることができる。
なお、空孔率の測定方法は以下のとおりである。
測定試料の実質量Ｗ_１を測定し、多孔フィルム（Ａ）を構成するポリオレフィン系樹脂（ａ）又は樹脂組成物の密度に基づいて空孔率が０％の場合の質量Ｗ_０を計算し、これらの値から下記式に基づいて空孔率を算出する。
空孔率（％）＝｛（Ｗ_０－Ｗ_１）／Ｗ_０｝×１００
空孔率は、具体的には、後述する実施例に記載の方法により測定される。

多孔フィルム（Ａ）の融点は、本樹脂シートの機械的特性や耐熱性をより向上させる観点から、好ましくは１３０℃以上、より好ましくは１４０℃以上、更に好ましくは１５０℃以上、更に好ましくは１６０℃以上であり、本樹脂シートのマテリアルリサイクル性及び多孔フィルム（Ａ）の成形性を向上させる観点から、好ましくは１８０℃以下、より好ましくは１７５℃以下、更に好ましくは１７２℃以下である。
融点は、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）で得られる融解ピークのピークトップ温度を意味し、具体的には、後述する実施例に記載の方法により測定される。ＤＳＣ曲線に複数の融解ピークが表れる場合は、最も温度が高い融解ピークの頂点温度を融点とする。

（多孔フィルム（Ａ）の製造方法）
多孔フィルム（Ａ）は、例えば、ポリオレフィン系樹脂（ａ）又はポリオレフィン系樹脂（ａ）を主成分として含む樹脂組成物を溶融押出成形して延伸前シートを作製し、次いで、得られた延伸前シートを延伸することにより得ることができる。

まず、ポリオレフィン系樹脂（ａ）の融点以上、分解温度未満の温度条件下で押出機等を用いて溶融・混錬した後、成形することによって、延伸前の無孔シートを得る。前記無孔シートの成形方法としては、例えばＴダイ成形が挙げられる。
次に、得られた延伸前シートを一軸延伸又は二軸延伸する。一軸延伸は、縦一軸延伸であってもよいし、横一軸延伸であってもよい。二軸延伸は、同時二軸延伸であってもよいし、逐次二軸延伸であってもよい。

多孔フィルム（Ａ）を作製するには、各延伸工程で延伸条件を選択すればよく、多孔構造を制御しやすい逐次二軸延伸を採用することがより好ましい。
なお、シートの流れ方向（ＭＤ）への延伸を「縦延伸」といい、流れ方向に対して垂直方向（ＴＤ）への延伸を「横延伸」という。
逐次二軸延伸を用いる場合、多孔構造の制御が比較的容易であり、機械強度や収縮率等の他の諸物性とのバランスがとりやすい。
また、延伸温度は、使用するポリオレフィン系樹脂（ａ）や樹脂組成物の組成、結晶融解ピーク温度、結晶化度等によって適時選択すればよい。

縦延伸は低温で行うことが望ましく、具体的な延伸温度は、好ましくは０～５０℃、より好ましくは５～４０℃である。縦延伸温度が５０℃以下であれば、延伸時に高い弾性率を有するマトリックスと低い弾性率のドメイン界面部分に応力が集中しやすくなり、ボイド形成に伴う白化が進行するため好ましい。一方、０℃以上であれば、延伸時の破断が抑制できるため好ましい。

低温での縦延伸倍率は、好ましくは１．１～５．０倍、より好ましくは１．２～４．０倍、更に好ましくは１．３～３．０倍である。低温での延伸倍率を１．１倍以上とすることで白化が進行して、延伸による多孔化が十分起こっていることが示唆される。また、５．０倍以下とすることで、空孔の変形は抑制され、十分に白化した多孔フィルムを得ることができる。

また、縦延伸は、上記低温での延伸に続き、高温で延伸する二段階延伸工程としてもよい。具体的な高温での延伸温度は、好ましくは６０～１５５℃、より好ましくは７０～１４０℃、更に好ましくは８０～１３０℃である。高温での縦延伸温度を６０℃以上とすることで延伸時の破膜を抑制することができる。一方、１５５℃以下とすることで、低温での延伸で形成されたボイドが閉塞してしまうことを抑制できる。

高温での縦延伸倍率は、好ましくは１．５～７．０倍、より好ましくは１．８～６．０倍、更に好ましくは２．０～５．０倍である。高温での延伸倍率を１．５倍以上とすることで低温での縦延伸で形成されたボイドを拡大することができる。また、７．０倍以下とすることで、延伸破膜を抑えることができる。

次に、横延伸の温度は、好ましくは１００～１５５℃、より好ましくは１１０～１５０℃である。前記横延伸温度が規定された範囲内であることによって、縦延伸時に生じた空孔が拡大されて多孔フィルム（Ａ）の空孔率を増加することができ、十分な断熱性を有することができる。

横延伸倍率は、任意に選択できるが、好ましくは１．１～１０倍、より好ましくは１．５～８．０倍、更に好ましくは１．５～５．０倍である。規定した横延伸倍率で延伸することによって、縦延伸時に生じた空孔を変形することなく、十分な空孔率を有することができる。

＜オレフィン系エラストマー（Ｂ）＞
オレフィン系エラストマー（Ｂ）は多孔フィルム（Ａ）の空孔に充填されるものである。
多孔フィルム（Ａ）の空孔には、オレフィン系エラストマー（Ｂ）のみが充填されていてもよいし、オレフィン系エラストマー（Ｂ）を主成分として含む樹脂組成物が充填されていてもよい。

多孔フィルム（Ａ）の空孔にオレフィン系エラストマー（Ｂ）を主成分として含む樹脂組成物が充填される場合、前記樹脂組成物中のオレフィン系エラストマー（Ｂ）の含有量は、本樹脂シートの機械的特性をより向上させる観点から、好ましくは６０質量％以上、より好ましくは８０質量％以上、更に好ましくは９０質量％以上、更に好ましくは９５質量％以上、更に好ましくは９８質量％以上である。前記樹脂組成物中のオレフィン系エラストマー（Ｂ）の含有量の上限は特に限定されないが、例えば１００質量％以下である。
多孔フィルム（Ａ）の空孔にオレフィン系エラストマー（Ｂ）を主成分として含む樹脂組成物が充填される場合、前記樹脂組成物中には、その性質を損なわない程度に、オレフィン系エラストマー（Ｂ）以外の成分を含む。前記樹脂組成物中の他の成分としては、例えば、熱安定剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、着色剤、帯電防止剤、加水分解防止剤、滑剤、難燃剤等の各種添加剤、オレフィン系エラストマー（Ｂ）以外の樹脂等が挙げられる。

オレフィン系エラストマー（Ｂ）は、例えば、エチレン、プロピレン、１－ブテン等のオレフィンを主成分としたオレフィン系熱可塑性エラストマーである。その特長として、ポリオレフィン系樹脂（ａ）への相溶性が良好であり、非晶性でガラス転移温度Ｔｇが０℃以下であり、柔軟性が良好であることが挙げられる。
オレフィン系エラストマー（Ｂ）としては、例えば、ポリプロピレンとエチレン－プロピレン共重合体ゴムとのブレンド物又はその架橋物、ポリエチレンとエチレン－プロピレン共重合体ゴムとのブレンド物又はその架橋物、ポリプロピレンとエチレン－プロピレン－非共役ポリエン共重合体ゴムとのブレンド物又はその架橋物、ポリエチレンとエチレン－プロピレン－非共役ポリエン共重合体ゴムとのブレンド物又はその架橋物、ポリプロピレンとエチレン－１－オクテン共重合体ゴムとのブレンド物又はその架橋物、ポリエチレンとエチレン－１－オクテン共重合体ゴムとのブレンド物又はその架橋物等が挙げられる。架橋は公知の方法で行うことができるが、その中でも有機過酸化物による架橋が好ましい。

オレフィン系エラストマー（Ｂ）の市販品としては、例えば、「ミラストマー」、「タフマー」（三井化学株式会社製）、「サントプレーン」、「ビスタマックス」（エクソンモービル・ジャパン合同会社製）、「エスプレンＥＰＤＭ」、「エスポレックスＴＰＥ」（住友化学株式会社製）、「エンゲージ」（ダウ・ケミカル社製）、「サーモラン」（三菱ケミカル株式会社製）、「プライムＴＰＯ」（株式会社プライムポリマー製）等が挙げられる。

オレフィン系エラストマー（Ｂ）の融点は、本樹脂シートの機械的特性や耐熱性をより向上させる観点から、好ましくは５０℃以上、より好ましくは６０℃以上、更に好ましくは７０℃以上、更に好ましくは８０℃以上であり、多孔フィルム（Ａ）の空孔へのオレフィン系エラストマー（Ｂ）の充填性をより向上させる観点から、好ましくは１３０℃以下、より好ましくは１２０℃以下、更に好ましくは１１０℃以下、更に好ましくは１０５℃以下である。
融点は、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）で得られる融解ピークのピークトップ温度を意味し、具体的には、後述する実施例に記載の方法により測定される。ＤＳＣ曲線に複数の融解ピークが表れる場合は、最も温度が高い融解ピークの頂点温度を融点とする。

オレフィン系エラストマー（Ｂ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、好ましくは１ｇ／１０分以上、より好ましくは１０ｇ／１０分以上、更に好ましくは１００ｇ／１０分以上、更に好ましくは１，０００ｇ／１０分以上、更に好ましくは５，０００ｇ／１０分以上、更に好ましくは８，０００ｇ／１０分以上である。ＭＦＲを前記下限値以上とすることで、多孔フィルム（Ａ）の空孔へのオレフィン系エラストマー（Ｂ）の充填性を向上でき、本樹脂シートの生産性及び機械的特性をより向上させることができる。
また、前記ＭＦＲは、本樹脂シートの機械的特性をより向上させる観点から、好ましくは１００，０００ｇ／１０分以下、より好ましくは５０，０００ｇ／１０分以下、更に好ましくは４０，０００ｇ／１０分以下、更に好ましくは３０，０００ｇ／１０分以下である。
オレフィン系エラストマー（Ｂ）として、２種以上のエラストマーを使用する場合には、各エラストマーの混合物のＭＦＲをオレフィン系エラストマー（Ｂ）のＭＦＲとする。
前記ＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ７２１０－１：２０１４に準拠して温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇの条件で測定した値である。

本樹脂シートにおけるオレフィン系エラストマー（Ｂ）の含有量は、本樹脂シートの突刺強度及び引張伸度等の機械的特性をより向上させる観点から、多孔フィルム（Ａ）１００質量部に対して、好ましくは１５０質量部以上、より好ましくは２００質量部以上、更に好ましくは２５０質量部以上、更に好ましくは３００質量部以上、更に好ましくは４００質量部以上、更に好ましくは５００質量部以上であり、本樹脂シートの引張強度をより向上させる観点から、好ましくは３，０００質量部以下、より好ましくは２，５００質量部以下、更に好ましくは２，０００質量部以下、更に好ましくは１，５００質量部以下、更に好ましくは１，０００質量部以下、更に好ましくは８００質量部以下である。

＜エラストマー層＞
本樹脂シートは、ポリオレフィン系樹脂（ａ）により構成された多孔フィルム（Ａ）と、多孔フィルム（Ａ）の空孔に充填されたオレフィン系エラストマー（Ｂ）とを含むフィリング層を備え、突刺強度及び引張伸度等の機械的特性等をより向上させる観点から、前記フィリング層の少なくとも一方の面に、オレフィン系エラストマー（Ｂ）を含むエラストマー層を更に備えてもよい。
ここで、前記フィリング層は、多孔フィルム（Ａ）とオレフィン系エラストマー（Ｂ）とが混在して一体化した層であり、前記エラストマー層は多孔フィルム（Ａ）を含まない層である。
本樹脂シートの断面を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）又は透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）で観察することによって、前記フィリング層及び前記エラストマー層を区別することが可能である。

本樹脂シートにおいて、前記フィリング層の厚さ（ｔ_１）に対する前記エラストマー層の厚さ（ｔ_２）の比（ｔ_２／ｔ_１）は、本樹脂シートの突刺強度及び引張伸度等の機械的特性をより向上させる観点から、好ましくは０．５以上、より好ましくは０．７以上、更に好ましくは０．９以上、更に好ましくは１．２以上であり、そして、本樹脂シートの引張強度をより向上させる観点から、好ましくは１５．０以下、より好ましくは１２．０以下、更に好ましくは１０．０以下、更に好ましくは８．０以下、更に好ましくは６．０以下、更に好ましくは４．０以下である。

［樹脂シートの特性］
（屈折率）
本樹脂シートにおいて、多孔フィルム（Ａ）の屈折率（ｎａ）とオレフィン系エラストマー（Ｂ）の屈折率（ｎｂ）との差（ｎａ－ｎｂ）の絶対値は、本樹脂シートの透明性を向上させる観点から、好ましくは０．２００以下、より好ましくは０．１００以下、更に好ましくは０．０５０以下、更に好ましくは０．０３５以下である。
多孔フィルム（Ａ）の屈折率（ｎａ）は、アッベ屈折率計により測定される、２３℃、波長５８９ｎｍにおける屈折率であり、例えば１．４００以上、好ましくは１．４５０以上、更に好ましくは１．４８０以上、更に好ましくは１．４９０以上であり、そして、例えば１．６００以下、好ましくは１．５５０以下、更に好ましくは１．５２０以下、更に好ましくは１．５１５以下である。
オレフィン系エラストマー（Ｂ）の屈折率（ｎｂ）は、オレフィン系エラストマー（Ｂ）を厚さ２００μｍのシート状に成形し、アッベ屈折率計により測定される、２３℃、波長５８９ｎｍにおける屈折率であり、例えば１．３５０以上、好ましくは１．４００以上、更に好ましくは１．４３０以上、更に好ましくは１．４５０以上、更に好ましくは１．４７０以上であり、そして、例えば１．５５０以下、好ましくは１．５３０以下、更に好ましくは１．５００以下、更に好ましくは１．４９０以下である。
ここで、厚さ２００μｍのオレフィン系エラストマー（Ｂ）のシートは、例えば、オレフィン系エラストマー（Ｂ）を２００℃、１０ＭＰａで熱プレス成形することにより得ることができる。

（突刺強度）
本樹脂シートにおいて、ＪＩＳ Ｚ１７０７：２０１９に準拠して測定される、突刺強度は、好ましくは２．５Ｎ以上、より好ましくは３．０Ｎ以上、更に好ましくは３．５Ｎ以上、更に好ましくは４．０Ｎ以上である。前記突刺強度の上限値は特に限定されないが、他のフィルム物性とのバランスを考慮して、例えば、２０．０Ｎ以下、好ましくは１５．０Ｎ以下、より好ましくは１０．０Ｎ以下である。
突刺強度は、ＪＩＳ Ｚ１７０７：２０１９に準拠して測定した値であり、試験片をジグで固定し、測定温度２３±２℃、相対湿度５０±１０％の環境下で、直径１．０ｍｍ、先端形状半径０．５ｍｍの半円形の針を試験速度１５０ｍｍ／分で突き刺し、針が貫通するまでの最大力（Ｎ）である。

（引張強度）
本樹脂シートにおいて、ＪＩＳ Ｋ７１２７：１９９９に準拠して測定される、シート面と平行な少なくとも１方向（Ｘ方向）の引張強度は、好ましくは１０ＭＰａ以上、より好ましくは１５ＭＰａ以上、更に好ましくは２０ＭＰａ以上、更に好ましくは２５ＭＰａ以上、更に好ましくは３０ＭＰａ以上である。前記引張強度の上限値は特に限定されないが、他のフィルム物性とのバランスを考慮して、例えば、３００ＭＰａ以下、好ましくは２００ＭＰａ以下、より好ましくは１５０ＭＰａ以下、更に好ましくは１００ＭＰａ以下、更に好ましくは８０ＭＰａ以下である。
引張強度は、ＪＩＳ Ｋ７１２７：１９９９に準拠して、引張試験機を用いて、測定方向の長さ５０ｍｍ、幅１０ｍｍの試験片を用いて、測定温度２３±２℃、チャック間距離２０ｍｍ、試験速度２００ｍｍ／分の条件で測定した値である。

また、本樹脂シートにおいて、ＪＩＳ Ｋ７１２７：１９９９に準拠して測定される、前記Ｘ方向の引張強度（ｆｘ）と、前記シート面に平行で前記Ｘ方向と直角な方向（Ｙ方向）の引張強度（ｆｙ）との比（ｆｘ／ｆｙ）は、本樹脂シートの引張伸度をより向上させる観点から、好ましくは５．０以下、より好ましくは３．０以下、更に好ましくは２．５以下、更に好ましくは２．０以下である。前記（ｆｘ／ｆｙ）は低いほど好ましいため、下限は特に限定されないが、例えば１．０以上であり、１．１以上であってもよい。ただし、ｆｘ≧ｆｙとする。

（引張伸度）
本樹脂シートにおいて、ＪＩＳ Ｋ７１２７：１９９９に準拠して測定される、シート面と平行な少なくとも１方向（Ｘ方向）の引張伸度は、好ましくは１５％以上、より好ましくは２０％以上、更に好ましくは２５％以上、更に好ましくは３０％以上である。前記引張伸度の上限値は特に限定されないが、他のフィルム物性とのバランスを考慮して、例えば、２００％以下、好ましくは１５０％以下、より好ましくは１００％以下、更に好ましくは８０％である。
引張伸度は、ＪＩＳ Ｋ７１２７：１９９９に準拠して、引張試験機を用いて、測定方向の長さ５０ｍｍ、幅１０ｍｍの試験片を用いて、測定温度２３±２℃、チャック間距離２０ｍｍ、試験速度２００ｍｍ／分の条件で測定した値である。

本樹脂シートにおいて、透明性をより向上させる観点から、ＪＩＳ Ｋ７３６１－１：１９９７に準拠して測定される全光線透過率が、好ましくは５０％以上、より好ましくは６５％以上、更に好ましくは８０％以上、更に好ましくは９０％以上である。前記全光線透過率は高いほど好ましいため、上限は特に限定されないが、例えば、１００％以下であり、９８％以下であってもよく、９５％以下であってもよい。

突刺強度及び引張伸度等の機械的特性をより向上させる観点から、動的粘弾性測定により得られる、本樹脂シートの０℃における損失正接が０．１０以上であることが好ましく、０．１１以上であることがより好ましい。前記損失正接の上限値は特に限定されないが、例えば０．８０以下であり、０．６０以下であってもよく、０．５０以下であってもよく、０．４０以下であってもよく、０．３０以下であってもよい。

突刺強度及び引張伸度等の機械的特性をより向上させる観点から、動的粘弾性測定により得られる、オレフィン系エラストマー（Ｂ）の０℃における損失正接が０．１０以上であることが好ましく、０．１５以上であることがより好ましく、０．２０以上であることが更に好ましい。前記損失正接の上限値は特に限定されないが、例えば０．８０以下であり、０．６０以下であってもよく、０．５０以下であってもよく、０．４０以下であってもよく、０．３０以下であってもよい。

動的粘弾性測定により得られる、多孔フィルム（Ａ）の０℃における損失正接をｔａｎδ（Ａ）とし、オレフィン系エラストマー（Ｂ）の０℃における損失正接をｔａｎδ（Ｂ）としたとき、多孔フィルム（Ａ）の空孔へのオレフィン系エラストマー（Ｂ）の充填性の観点、及び、突刺強度及び引張伸度等の機械的特性をより向上させる観点から、ｔａｎδ（Ｂ）＞ｔａｎδ（Ａ）の関係を満たすことが好ましい。

また、動的粘弾性測定により得られる、多孔フィルム（Ａ）の０℃における貯蔵弾性率Ｅ’は、本樹脂シートの突刺強度をより向上させる観点から、好ましくは１００ＭＰａ以上、より好ましくは２００ＭＰａ以上、更に好ましくは３００ＭＰａ以上であり、本樹脂シートの引張伸度をより向上させる観点から、好ましくは２０００ＭＰａ以下、より好ましくは１５００ＭＰａ以下、更に好ましくは１０００ＭＰａ以下である。
また、動的粘弾性測定により得られる、多孔フィルム（Ａ）の０℃における損失弾性率Ｅ’’は、本樹脂シートの突刺強度をより向上させる観点から、好ましくは１ＭＰａ以上、より好ましくは５ＭＰａ以上、更に好ましくは１０ＭＰａ以上であり、本樹脂シートの引張伸度をより向上させる観点から、好ましくは１０００ＭＰａ以下、より好ましくは８００ＭＰａ以下、更に好ましくは６００ＭＰａ以下である。

また、動的粘弾性測定により得られる、オレフィン系エラストマー（Ｂ）の０℃における貯蔵弾性率Ｅ’は、本樹脂シートの突刺強度をより向上させる観点から、好ましくは１０ＭＰａ以上、より好ましくは５０ＭＰａ以上、更に好ましくは１００ＭＰａ以上であり、本樹脂シートの引張伸度をより向上させる観点から、好ましくは２０００ＭＰａ以下、より好ましくは１５００ＭＰａ以下、更に好ましくは１０００ＭＰａ以下である。
また、動的粘弾性測定により得られる、オレフィン系エラストマー（Ｂ）の０℃における損失弾性率Ｅ’’は、本樹脂シートの突刺強度をより向上させる観点から、好ましくは１ＭＰａ以上、より好ましくは５ＭＰａ以上、更に好ましくは１０ＭＰａ以上であり、本樹脂シートの引張伸度をより向上させる観点から、好ましくは１０００ＭＰａ以下、より好ましくは８００ＭＰａ以下、更に好ましくは５００ＭＰａ以下である。

また、動的粘弾性測定により得られる、本樹脂シートの０℃における貯蔵弾性率Ｅ’は、本樹脂シートの突刺強度をより向上させる観点から、好ましくは５０ＭＰａ以上、より好ましくは１００ＭＰａ以上、更に好ましくは２００ＭＰａ以上、更に好ましくは３００ＭＰａ以上、更に好ましくは４５０ＭＰａ以上であり、本樹脂シートの引張伸度をより向上させる観点から、好ましくは３０００ＭＰａ以下、より好ましくは２０００ＭＰａ以下、更に好ましくは１５００ＭＰａ以下、更に好ましくは１０００ＭＰａ以下である。
また、動的粘弾性測定により得られる、本樹脂シートの０℃における損失弾性率Ｅ’’は、本樹脂シートの突刺強度をより向上させる観点から、好ましくは５ＭＰａ以上、より好ましくは１０ＭＰａ以上、更に好ましくは３０ＭＰａ以上、更に好ましくは５０ＭＰａ以上、更に好ましくは８０ＭＰａ以上であり、本樹脂シートの引張伸度をより向上させる観点から、好ましくは１５００ＭＰａ以下、より好ましくは１０００ＭＰａ以下、更に好ましくは５００ＭＰａ以下、更に好ましくは２００ＭＰａ以下、更に好ましくは１５０ＭＰａ以下である。

本樹脂シート、多孔フィルム（Ａ）及びオレフィン系エラストマー（Ｂ）の０℃における貯蔵弾性率Ｅ’、損失弾性率Ｅ’’及び損失正接（ｔａｎδ）は、具体的には、ＪＩＳ Ｋ７２４４：１９９９に準拠し、測定温度範囲－１００～２００℃、昇温速度３℃／分、周波数１０Ｈｚ、歪量０．１％、引張モードの条件により測定されるものであり、より具体的には、後述する実施例に記載の方法により測定される。

本樹脂シートにおいて、多孔フィルム（Ａ）の融点（Ｔｍａ）とオレフィン系エラストマー（Ｂ）の融点（Ｔｍｂ）との差（Ｔｍａ－Ｔｍｂ）は、多孔フィルム（Ａ）の空孔へのオレフィン系エラストマー（Ｂ）の充填性の観点から、好ましくは３０℃以上、より好ましくは４０℃以上、更に好ましくは５０℃以上、更に６０℃以上であり、そして、好ましくは１００℃以下、より好ましくは９０℃以下、更に好ましくは８０℃以下である。

本樹脂シートの融点は、本樹脂シートの機械的特性や耐熱性をより向上させる観点から、好ましくは１３０℃以上、より好ましくは１４０℃以上、更に好ましくは１５０℃以上、更に好ましくは１６０℃以上であり、マテリアルリサイクル性及びフィルム成形性を向上させる観点から、好ましくは１８０℃以下、より好ましくは１７５℃以下、更に好ましくは１７２℃以下である。
融点は、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）で得られる融解ピークのピークトップ温度を意味し、具体的には、後述する実施例に記載の方法により測定される。ＤＳＣ曲線に複数の融解ピークが表れる場合は、最も温度の高い融解ピークの頂点温度を融点とする。

本樹脂シートの厚さは特に限定されないが、突刺強度及び引張伸度等の機械的特性、コスト、取扱い性、外観、透明性、成形性、軽量性等の所望の目的に応じて任意に設定することができ、特に限定されないが、本樹脂シートの機械的特性をより向上させる観点から、好ましくは１０μｍ以上、より好ましくは２０μｍ以上、更に好ましくは３０μｍ以上、更に好ましくは４０μｍ以上であり、そして、好ましくは３００μｍ以下、より好ましくは２５０μｍ以下、更に好ましくは２２０μｍ以下である。

［樹脂シートの製造方法］
本発明の樹脂シートの製造方法は、ポリオレフィン系樹脂（ａ）により構成された多孔フィルム（Ａ）の表面の少なくとも一部に、オレフィン系エラストマー（Ｂ）を配置して加圧することにより、多孔フィルム（Ａ）の空孔にオレフィン系エラストマー（Ｂ）を充填させる工程を含む。

多孔フィルム（Ａ）の表面の少なくとも一部上にオレフィン系エラストマー（Ｂ）を配置する方法としては特に限定されないが、多孔フィルム（Ａ）の表面上にオレフィン系エラストマー（Ｂ）の粉体やペレット、フィルム状物を直接供給する方法や、オレフィン系エラストマー（Ｂ）を溶媒に分散又は溶解させて液状物にし、その液状物を多孔フィルム（Ａ）上に塗布して乾燥する方法等が挙げられる。これらの方法により、多孔フィルム（Ａ）の表面上にオレフィン系エラストマー（Ｂ）を配置することができる。

次いで、多孔フィルム（Ａ）の表面に配置されたオレフィン系エラストマー（Ｂ）を加圧することにより、多孔フィルム（Ａ）の空孔にオレフィン系エラストマー（Ｂ）を充填する。
多孔フィルム（Ａ）の表面の少なくとも一部に、オレフィン系エラストマー（Ｂ）を配置して加圧する方法は特に限定されず、例えば、金型と押し型によるプレス、ロールプレス、平板プレス等を用いることができる。
オレフィン系エラストマー（Ｂ）を加圧する圧力は、例えば、０．０１ＭＰａ以上２５０ＭＰａ以下である。

前記工程では、多孔フィルム（Ａ）へのオレフィン系エラストマー（Ｂ）の充填性を高め、得られる樹脂シートの生産性及び機械的特性をより向上させる観点から、オレフィン系エラストマー（Ｂ）を溶融させながら加圧することが好ましい。
また、オレフィン系エラストマー（Ｂ）を加圧する際の温度は、オレフィン系エラストマー（Ｂ）が軟化又は溶融して多孔フィルム（Ａ）の空孔に浸透できる温度であれば特に限定されないが、例えば、オレフィン系エラストマー（Ｂ）の融点（Ｔｍｂ）℃以上多孔フィルム（Ａ）の融点（Ｔｍａ）℃未満であり、好ましくは（オレフィン系エラストマー（Ｂ）の融点（Ｔｍｂ）＋１０）℃以上（多孔フィルム（Ａ）の融点（Ｔｍａ）－１０）℃以下、より好ましくは（オレフィン系エラストマー（Ｂ）の融点（Ｔｍｂ）＋２０）℃以上（多孔フィルム（Ａ）の融点（Ｔｍａ）－２０）℃以下であり、具体的には、１００℃～１６０℃であることが好ましく、１１０℃～１５０℃以下であることがより好ましい。

［用途］
本発明の樹脂シートは、突刺強度及び引張伸度等の機械的特性が向上するとともに、良好な透明性や引張強度、マテリアルリサイクル性等も有することができるため、突刺強度や引張伸度等の機械的特性、透明性、引張強度、マテリアルリサイクル性等が要求される種々の用途での幅広い利用が期待される。本発明の樹脂シートは、例えば、液晶ディスプレイやガラス等の保護シート、透明な緩衝シート、包装シート、スペーサー、滑り止めシート、制振シート、粘着シート、プリンテッドエレクトロニクス用印刷基材、ガスケット等に好適に用いることができる。

以下に実施例及び比較例を示し、本発明の樹脂シート及び樹脂シートの製造方法について更に詳しく説明する。本発明は、これら実施例及び比較例によって何ら限定されるものではない。また、シートの押出機からの流れ方向を（ＭＤ）と表記し、ＭＤの直交方向を（ＴＤ）と表記する場合がある。

［原料］
実施例及び比較例で用いるポリオレフィン系多孔フィルム及び樹脂シートの製造に用いた原材料は、以下のとおりである。
（多孔フィルム（Ａ））
多孔フィルム（Ａ１）：以下の製造例１に従って作製された多孔フィルム
多孔フィルム（Ａ２）：以下の製造例２に従って作製された多孔フィルム
・多孔フィルム（Ａ３）：ポリプロピレンが芯、ポリエチレンが鞘の繊維を湿式法で作製された不織布（日本バイリーン株式会社製、製品名：ＯＡ―８７７２）

（オレフィン系エラストマー（Ｂ））
・オレフィン系エラストマー（Ｂ１）：プロピレン／エチレンの含有比率が９６／４（質量比）、質量平均分子量が４２，０００ｇ／ｍｏｌ、Ｍｗ／Ｍｎが２．１、ＭＦＲが２０，０００ｇ／１０分のオレフィン系エラストマーからなるペレット
・オレフィン系エラストマー（Ｂ２）：プロピレン／エチレンの含有比率が９６／４（質量比）、質量平均分子量が４２，０００ｇ／ｍｏｌ、Ｍｗ／Ｍｎが２．１、ＭＦＲが２０，０００ｇ／１０分のオレフィン系エラストマーと、プロピレン／エチレンの含有比率が８６／１４（質量比）、質量平均分子量が３５３，０００ｇ／ｍｏｌ、Ｍｗ／Ｍｎが１．９、ＭＦＲが３．０ｇ／１０分のオレフィン系エラストマーとを５０／５０（質量比）でブレンドし、そのブレンド物を２００℃、１０ＭＰａで熱プレス成形することにより厚さ５０μｍのシート状に成形したもの（ブレンド物のＭＦＲが１０，０００ｇ／１０分）

［多孔フィルム（Ａ）の製造］
製造例１
ポリプロピレン（「ノバテックＰＰ ＦＹ６ＨＡ」、ＭＦＲ：２．４ｇ／１０分、日本ポリプロ株式会社製）７０質量％、スチレン系熱可塑性エラストマー（セプトン８００４、スチレン－エチレン－ブチレン－スチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）、スチレン含有量３１質量％、株式会社クラレ製、ＭＦＲ：＜０．１ｇ／１０分）３０質量％の割合で混合して、二軸押出機にて２３０℃で溶融混錬し、ストランドダイから押出して水槽にて冷却したのち、ストランドをペレタイザーにてカットすることで樹脂組成物のペレットを得た。
前記樹脂組成物のペレットを単軸押出機に投入し、２００℃で溶融させ、Ｔダイよりシート状の溶融樹脂を押出し、延伸前シートを得た。
次いで、得られた延伸前シートを縦延伸機にて２０℃に設定したロールにおいて、ドロー比１００％（縦延伸倍率２．０倍）を掛けて低温延伸を行った。次いで、１２０℃に設定したロール間において、更にドロー比５０％（縦延伸倍率１．５倍）を掛けて高温延伸を行った。縦延伸後のフィルムは、フィルムテンター設備（京都機械株式会社製）にて、１３０℃の温度で横方向に３．０倍延伸した後、１４０℃で熱処理を行い、多孔フィルム（Ａ１）を得た。

製造例２
ポリプロピレン（「ノバテックＰＰ ＦＹ６ＨＡ」、ＭＦＲ：２．４ｇ／１０分、日本ポリプロ株式会社製）７０質量％、スチレン系熱可塑性エラストマー（セプトン２００５、スチレン－エチレン－プロピレン－スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）、スチレン含有量２０質量％、株式会社クラレ製、ＭＦＲ：流動せず測定不可）３０質量％の割合で混合して、二軸押出機にて２３０℃で溶融混錬し、ストランドダイから押出して水槽にて冷却したのち、ストランドをペレタイザーにてカットすることで樹脂組成物のペレットを得た。
前記樹脂組成物のペレットを単軸押出機に投入し、２００℃で溶融させ、Ｔダイよりシート状の溶融樹脂を押出し、延伸前シートを得た。
次いで、得られた延伸前シートを縦延伸機にて２０℃に設定したロールにおいて、ドロー比１００％（縦延伸倍率２．０倍）を掛けて低温延伸を行った。次いで、１２０℃に設定したロール間において、更にドロー比５０％（縦延伸倍率１．５倍）を掛けて高温延伸を行った。縦延伸後のフィルムは、フィルムテンター設備（京都機械株式会社製）にて、１３０℃の温度で横方向に３．０倍延伸した後、１４０℃で熱処理を行い、多孔フィルム（Ａ２）を得た。

［樹脂シートの製造］
実施例１
オレフィン系エラストマー（Ｂ１）の含有量が表２に示す値になるように、多孔フィルム（Ａ１）の上にオレフィン系エラストマー（Ｂ１）を載せたものを、鉄板、ポリイミドフィルム、内部がくり抜かれた金枠の順に重ねた上の金枠中央のポリイミドフィルム上に移した。次いで、もう１枚のポリイミドフィルムにて上部を覆い、もう１枚の鉄板をさらに重ねた後、電熱プレス機にて、熱プレスを行った。電熱プレス機の設定温度は、上面、下面ともに１２０℃とし、圧力は１０ＭＰａとし、油圧の保持圧を一定にした状態にて、３分間保持した。３分後、油圧を開放し、２枚の鉄板で挟んだまま、すぐに水槽に投げ込み急冷した。その後、鉄板やポリイミドフィルム、金枠を外すことで、多孔フィルム（Ａ１）の空孔にオレフィン系エラストマー（Ｂ１）が充填された樹脂シートを得た。

実施例２
オレフィン系エラストマー（Ｂ１）の含有量が表２に示す値になるように、オレフィン系エラストマー（Ｂ１）の使用量を変更した以外は実施例１と同様にして樹脂シートを作製した。

実施例３
オレフィン系エラストマー（Ｂ１）をオレフィン系エラストマー（Ｂ２）に変更し、オレフィン系エラストマー（Ｂ２）の含有量が表２に示す値になるように、オレフィン系エラストマー（Ｂ２）を多孔フィルム（Ａ１）の上下に配置した以外は実施例１と同様にして樹脂シートを作製した。

実施例４
多孔フィルム（Ａ１）を多孔フィルム（Ａ２）に変更し、オレフィン系エラストマー（Ｂ１）の含有量が表２に示す値になるように、オレフィン系エラストマー（Ｂ１）の使用量を変更した以外は実施例１と同様にして樹脂シートを作製した。

実施例５
多孔フィルム（Ａ１）を多孔フィルム（Ａ２）に変更し、オレフィン系エラストマー（Ｂ１）の含有量が表２に示す値になるように、オレフィン系エラストマー（Ｂ１）の使用量を変更した以外は実施例１と同様にして樹脂シートを作製した。

実施例６
多孔フィルム（Ａ１）を多孔フィルム（Ａ３）に変更し、オレフィン系エラストマー（Ｂ１）の含有量が表２に示す値になるように、オレフィン系エラストマー（Ｂ１）の使用量を変更した以外は実施例１と同様にして樹脂シートを作製した。

比較例１
多孔フィルム（Ａ１）を準備し評価を行った。

比較例２
多孔フィルム（Ａ２）を準備し評価を行った。

比較例３
多孔フィルム（Ａ３）を準備し評価を行った。

比較例４
オレフィン系エラストマー（Ｂ１）を鉄板、ポリイミドフィルム、内部がくり抜かれた金枠の順に重ねた上の金枠中央のポリイミドフィルム上に移した。その後、もう１枚のポリイミドフィルムにて上部を覆い、もう１枚の鉄板をさらに重ねた後、電熱プレス機にて、熱プレスを行った。電熱プレス機の設定温度は、上面、下面ともに１２０℃とし、油圧の保持圧を一定にした状態にて、３分間保持した。３分後、油圧を開放し、２枚の鉄板で挟んだまま、すぐに水槽に投げ込み急冷した。その後、鉄板やポリイミドフィルム、金枠を外すことで、オレフィン系エラストマー（Ｂ１）からなる樹脂シートを得た。

［物性評価及び測定］
各多孔フィルム（Ａ）及び樹脂シートに関し、以下に示す方法により、各種物性評価及び測定を行った。得られた結果を表１及び２に示す。また表２に記載した多孔フィルム（Ａ）及びオレフィン系エラストマー（Ｂ）の比率の単位は質量部である。

（１）厚さ
ＪＩＳ Ｋ７１３０：１９９９に準拠して、スタンドタイプ定圧厚さ測定器にて無作為に１０点測定し、その平均値を厚さとした。

（２）平均孔径
パームポロメーター（Ｐｏｒｏｕｓ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ社製）を用いて測定した。試液としてポリヘキサフルオロプロペン系液体「ＧＡＬＷＩＣＫ」（Ｐｏｒｏｕｓ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ社製、表面張力：１５．６ｄｙｎｅｓ／ｃｍ）を使用し、ＡＳＴＭ Ｆ３１６－８６に準拠して測定した。

（３）空孔率
測定試料の実質量Ｗ_１を測定し、多孔フィルム（Ａ）を構成する樹脂組成物の密度に基づいて空孔率が０％の場合の質量Ｗ_０を計算し、これらの値から下記式に基づいて空孔率を算出した。
空孔率（％）＝｛（Ｗ_０－Ｗ_１）／Ｗ_０｝×１００

（４）屈折率
多孔フィルム（Ａ）の屈折率（ｎａ）は、株式会社アタゴ製のアッベ屈折率計ＤＲ－Ｍ４を用いて、２３℃、波長５８９ｎｍにおける値を測定した。
オレフィン系エラストマー（Ｂ）の屈折率（ｎｂ）は、オレフィン系エラストマー（Ｂ）を２００℃、１０ＭＰａで熱プレス成形することにより厚さ２００μｍのシート状に成形し、株式会社アタゴ製のアッベ屈折率計ＤＲ－Ｍ４を用いて、２３℃、波長５８９ｎｍにおける値を測定した。

（５）融点
示差走査熱量計（ＤＳＣ）を用いて、多孔フィルム（Ａ）、オレフィン系エラストマー（Ｂ）及び各実施例、比較例で作製した樹脂シートの融点を測定した。測定は、測定試料（約１０ｍｇ）を加熱速度１０℃／分で－６０℃から２００℃まで昇温し、２００℃で１分間保持した後、冷却速度１０℃／分で－６０℃まで降温し、再度、加熱速度１０℃／分で２００℃まで再昇温したときに測定されたサーモグラムプロファイルにおいて、融点（Ｔｍ）を算出した。

（６）ＭＦＲ
各樹脂のＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ７２１０－１：２０１４に準拠して温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇの条件で測定した。

（７）全光線透過率
ＪＩＳ Ｋ７３６１－１：１９９７に準拠して、樹脂シートの全光線透過率を測定した。

（８）樹脂シート中のオレフィン系エラストマー（Ｂ）の含有量
樹脂シート中のオレフィン系エラストマー（Ｂ）の含有量は、多孔フィルム（Ａ）の質量（Ｗ_Ａ）と、オレフィン系エラストマー（Ｂ）が充填された樹脂シートの質量（Ｗ_Ｒ）を測定し、下記式に基づいて算出した。
樹脂シート中のオレフィン系エラストマー（Ｂ）の含有量（質量部）＝｛（Ｗ_Ｒ－Ｗ_Ａ）／Ｗ_Ａ｝×１００

（９）樹脂シート中の多孔フィルム（Ａ）の含有量
樹脂シート中の多孔フィルム（Ａ）の含有量（質量％）は、多孔フィルム（Ａ）の質量（Ｗ_Ａ）と、オレフィン系エラストマー（Ｂ）が充填された樹脂シートの質量（Ｗ_Ｒ）を測定し、下記式に基づいて算出した。
樹脂シート中の多孔フィルム（Ａ）の含有量（質量％）＝１００×Ｗ_Ａ／Ｗ_Ｒ

（１０）突刺強度
ＪＩＳ Ｚ１７０７：２０１９に準拠して、樹脂シートの突刺強度を測定した。より具体的には、樹脂シートの試験片をジグで固定し、測定温度２３±２℃、相対湿度５０±１０％の環境下で、直径１．０ｍｍ、先端形状半径０．５ｍｍの半円形の針を試験速度１５０ｍｍ／分で突き刺し、針が貫通するまでの最大力（Ｎ）を突刺強度とした。

（１１）厚さ比
得られた樹脂シートの断面を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）又は透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）で観察し、フィリング層の厚さ（ｔ_１）とエラストマー層の厚さ（ｔ_２）を無作為に１０点それぞれ測定し、その平均値を得た。それぞれの平均値から、フィリング層の厚さに対するエラストマー層の厚さの比（ｔ_２／ｔ_１）を算出した。

（１２）引張強度及び引張伸度
ＪＩＳ Ｋ７１２７：１９９９に準じた方法により、樹脂シートのＭＤ及びＴＤ方向の引張強度及び引張伸度をそれぞれ測定した。測定条件は、引張速度２００ｍｍ／分、雰囲気温度２３℃とした。測定装置は、引張試験機（製品名：オートグラフＡＧ－Ｘ、株式会社島津製作所製）を用いた。試験片は、樹脂シートから測定方向の長さ５０ｍｍ、幅１０ｍｍの長方形に切り出したものを用いた。試験片の長さ方向の両端部をチャック間距離２０ｍｍでチャックし、クロスヘッドスピード２００ｍｍ／分で引っ張り、ＭＤ方向及びＴＤ方向の引張強度及び引張伸度をそれぞれ３回測定し、その平均値を求めた。
また、ＭＤ方向の引張強度とＴＤ方向の引張強度の比をＭＤ／ＴＤ強度比として算出した。

（１３）マテリアルリサイクル性
マテリアルリサイクル性は、シートが溶融する温度で評価した。パーキンエルマー社製「ＤＳＣ８５００」を用いて、樹脂約１０ｍｇを加熱速度１０℃／分で－５０℃から２００℃まで昇温したときに得られた結晶融解ピーク温度（Ｔｍ）を算出した。得られた結晶化曲線に基づき結晶融解ピーク温度が複数ある場合は、最大の結晶融解ピーク温度を結晶融解ピーク温度と判定した。結晶融解ピーク温度が２００℃以下であれば、一般的な溶融成形に供することができるためリサイクル性が良好と判断した。

（１４）動的粘弾性測定
動的粘弾性測定装置（アイティー計測制御株式会社製、製品名「ＤＶＡ－２００」）を用いて、ＪＩＳ Ｋ７２４４：１９９９に準拠し、試料幅５ｍｍ、チャック間距離２５ｍｍ、測定温度範囲－１００～２００℃、昇温速度３℃／分、周波数１０Ｈｚ、歪量０．１％、引張モードの条件で、樹脂シート、多孔フィルム（Ａ）及びオレフィン系エラストマー（Ｂ）の動的粘弾性の温度依存性をそれぞれ測定した。得られたグラフから、多孔フィルム（Ａ）及びオレフィン系エラストマー（Ｂ）の０℃における貯蔵弾性率Ｅ’、損失弾性率Ｅ’’及び損失正接（ｔａｎδ）をそれぞれ求めた。
ここで、多孔フィルム（Ａ）の試験片は、多孔フィルム（Ａ）を５ｍｍ×８０ｍｍに切断することにより得た。
オレフィン系エラストマー（Ｂ）の試験片は、オレフィン系エラストマー（Ｂ）を２００℃、１０ＭＰａで熱プレス成形することにより厚さ５０μｍのシート状に成形し、得られたシートを５ｍｍ×８０ｍｍに切断することにより得た。
また、樹脂シートについては、多孔フィルム（Ａ）のＴＤの動的粘弾性を測定した。

多孔フィルム（Ａ）の空孔にオレフィン系エラストマー（Ｂ）を充填した実施例１～６の樹脂シートは、多孔フィルム（Ａ）の空孔にオレフィン系エラストマー（Ｂ）を充填していない比較例１～３の多孔フィルム（Ａ）や比較例４のオレフィン系エラストマー（Ｂ）のシートに比べて、突刺強度及び引張伸度等の機械的特性が向上していた。
また、比較例１～３の多孔フィルム（Ａ）は不透明であったが、実施例１～６の樹脂シートは、透明であり、良好な全光線透過率を有していた。
さらに、実施例１～６の樹脂シートは、融点が１６８～１７１℃であり、十分な発熱量を有し、マテリアルリサイクル性に優れていた。

Claims (19)

1. ポリオレフィン系樹脂（ａ）により構成された多孔フィルム（Ａ）と、前記多孔フィルム（Ａ）の空孔に充填されたオレフィン系エラストマー（Ｂ）とを含むフィリング層を備える、樹脂シート。
2. ＪＩＳ Ｋ７２４４：１９９９に準拠し、測定温度範囲－１００～２００℃、昇温速度３℃／分、周波数１０Ｈｚ、歪量０．１％、引張モードの条件での動的粘弾性測定により得られる、前記樹脂シートの０℃における損失正接（ｔａｎδ）が０．１０以上である、請求項１に記載の樹脂シート。
3. 厚さが１０μｍ以上３００μｍ以下である、請求項１又は２に記載の樹脂シート。
4. 前記フィリング層の少なくとも一方の面に、前記オレフィン系エラストマー（Ｂ）により構成されたエラストマー層を更に備える、請求項１～３のいずれかに記載の樹脂シート。
5. 前記フィリング層の厚さ（ｔ_１）に対する前記エラストマー層の厚さ（ｔ_２）の比（ｔ_２／ｔ_１）が０．５以上１５．０以下である、請求項４に記載の樹脂シート。
6. ＪＩＳ Ｚ１７０７：２０１９に準拠して測定される、突刺強度が２．５Ｎ以上である、請求項１～５のいずれかに記載の樹脂シート。
7. ＪＩＳ Ｋ７１２７：１９９９に準拠して測定される、シート面と平行な少なくとも１方向（Ｘ方向）の引張強度が１０ＭＰａ以上である、請求項１～６のいずれかに記載の樹脂シート。
8. ＪＩＳ Ｋ７１２７：１９９９に準拠して測定される、前記Ｘ方向の引張強度（ｆｘ）と、前記シート面に平行で前記Ｘ方向と直角な方向（Ｙ方向）の引張強度（ｆｙ）との比（ｆｘ／ｆｙ）が５．０以下である、請求項７に記載の樹脂シート。
9. ＪＩＳ Ｋ７１２７：１９９９に準拠して測定される、シート面と平行な少なくとも１方向（Ｘ方向）の引張伸度が１５％以上である、請求項１～８のいずれかに記載の樹脂シート。
10. 前記ポリオレフィン系樹脂（ａ）は、ポリエチレン系樹脂及びポリプロピレン系樹脂からなる群から選択される少なくとも一種の樹脂を含む、請求項１～９のいずれかに記載の樹脂シート。
11. 前記オレフィン系エラストマー（Ｂ）の含有量が、前記多孔フィルム（Ａ）１００質量部に対して、１００質量部以上３，０００質量部以下である、請求項１～１０のいずれかに記載の樹脂シート。
12. 前記多孔フィルム（Ａ）は、不溶融性粒子、結晶核剤、及び前記ポリオレフィン系樹脂（ａ）に対して非相溶性の樹脂からなる群から選択される少なくとも一種を含む、請求項１～１１のいずれかに記載の樹脂シート。
13. ポリオレフィン系樹脂（ａ）により構成された多孔フィルム（Ａ）の表面の少なくとも一部に、オレフィン系エラストマー（Ｂ）を配置して加圧することにより、前記多孔フィルム（Ａ）の空孔に前記オレフィン系エラストマー（Ｂ）を充填させる工程を含む、樹脂シートの製造方法。
14. 前記工程では、前記オレフィン系エラストマー（Ｂ）を溶融させながら加圧する、請求項１３に記載の樹脂シートの製造方法。
15. ＪＩＳ Ｋ７２４４：１９９９に準拠し、測定温度範囲－１００～２００℃、昇温速度３℃／分、周波数１０Ｈｚ、歪量０．１％、引張モードの条件での動的粘弾性測定により得られる、前記樹脂シートの０℃における損失正接（ｔａｎδ）が０．１０以上である、請求項１３又は１４に記載の樹脂シートの製造方法。
16. 前記樹脂シートの厚さが１０μｍ以上３００μｍ以下である、請求項１３～１５のいずれかに記載の樹脂シートの製造方法。
17. 前記ポリオレフィン系樹脂（ａ）は、ポリエチレン系樹脂及びポリプロピレン系樹脂からなる群から選択される少なくとも一種の樹脂を含む、請求項１３～１６のいずれかに記載の樹脂シートの製造方法。
18. 前記樹脂シート中の前記オレフィン系エラストマー（Ｂ）の含有量が、前記多孔フィルム（Ａ）１００質量部に対して、１００質量部以上３，０００質量部以下である、請求項１３～１７のいずれかに記載の樹脂シートの製造方法。
19. 前記多孔フィルム（Ａ）は、不溶融性粒子、結晶核剤、及び前記ポリオレフィン系樹脂（ａ）に対して非相溶性の樹脂からなる群から選択される少なくとも一種を含む、請求項１３～１８のいずれかに記載の樹脂シートの製造方法。