JP2022140660A - 光学系、および光学機器 - Google Patents

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Abstract

【課題】諸収差が良好に補正された光学系を提供する。【解決手段】光学系（ＬＳ）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群とからなり、合焦の際、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動し、前記第１レンズ群および前記第３レンズ群が固定され、前記第１レンズ群の最も物体側に配置されたレンズと、前記第２レンズ群の最も物体側に配置されたレンズが負レンズであり、以下の条件式を満足する。０．３５＜ｆ２／（－ｆ３）＜１．０００．５５０＜ｆ１／（－ｆ３）＜３．００００．５０＜ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＜３．００－２．０＜（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＜１０．００．１００＜ＢＦａ／ｆ＜０．５００【選択図】 図１

Description

本発明は、光学系、および光学機器に関する。
従来から、絞りの像側に配置された正レンズ群を物体側に繰り出して合焦を行うインナーフォーカス方式の単焦点光学系（例えば、特許文献１を参照）が提案されている。このような光学系では、大口径化した場合に、諸収差を良好に補正することが難しかった。
特開２０１２－２３４１６９号公報
本発明に係る光学系は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群とからなり、合焦の際、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動し、前記第１レンズ群および前記第３レンズ群が固定され、前記第１レンズ群の最も物体側に配置されたレンズと、前記第２レンズ群の最も物体側に配置されたレンズが負レンズであり、以下の条件式を満足する。
０．３５＜ｆ２／（－ｆ３）＜１．００
０．５５０＜ｆ１／（－ｆ３）＜３．０００
０．５０＜ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＜３．００
－２．０＜（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＜１０．０
０．１００＜ＢＦａ／ｆ＜０．５００
但し、ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
ＦＮＯ：前記光学系のＦナンバー
ｆ：前記光学系の焦点距離
Ｇ１Ｒ１：前記第１レンズ群の最も物体側に配置されたレンズ成分における物体側のレンズ面の曲率半径
Ｇ１Ｒ２：前記第１レンズ群の最も物体側に配置されたレンズ成分における像側のレンズ面の曲率半径
ｆ：前記光学系の焦点距離
Ｂｆａ：前記光学系の最も像側に配置されたレンズにおける像側のレンズ面から像面までの光軸上の空気換算距離
本発明に係る光学機器は、上記光学系を備えて構成される。
第１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図２（Ａ）は第１実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図２（Ｂ）は第１実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図４（Ａ）は第２実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図４（Ｂ）は第２実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第３実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図６（Ａ）は第３実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図６（Ｂ）は第３実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第４実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図８（Ａ）は第４実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図８（Ｂ）は第４実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第５実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１０（Ａ）は第５実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図１０（Ｂ）は第５実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第６実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１２（Ａ）は第６実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図１２（Ｂ）は第６実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第７実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１４（Ａ）は第７実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図１４（Ｂ）は第７実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第８実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１６（Ａ）は第８実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図１６（Ｂ）は第８実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第９実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１８（Ａ）は第９実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図１８（Ｂ）は第９実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第１０実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図２０（Ａ）は第１０実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図２０（Ｂ）は第１０実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第１１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図２２（Ａ）は第１１実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図２２（Ｂ）は第１１実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第１２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図２４（Ａ）は第１２実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図２４（Ｂ）は第１２実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第１３実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図２６（Ａ）は第１３実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図２６（Ｂ）は第１３実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第１４実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図２８（Ａ）は第１４実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図２８（Ｂ）は第１４実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第１５実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図３０（Ａ）は第１５実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図３０（Ｂ）は第１５実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第１６実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図３２（Ａ）は第１６実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図３２（Ｂ）は第１６実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第１７実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図３４（Ａ）は第１７実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図３４（Ｂ）は第１７実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第１８実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図３６（Ａ）は第１８実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図３６（Ｂ）は第１８実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第１９実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図３８（Ａ）は第１９実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図３８（Ｂ）は第１９実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第２０実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図４０（Ａ）は第２０実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図４０（Ｂ）は第２０実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第２１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図４２（Ａ）は第２１実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図４２（Ｂ）は第２１実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第２２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図４４（Ａ）は第２２実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図４４（Ｂ）は第２２実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第２３実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図４６（Ａ）は第２３実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図４６（Ｂ）は第２３実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第２４実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図４８（Ａ）は第２４実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図４８（Ｂ）は第２４実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第２５実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図５０（Ａ）は第２５実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図５０（Ｂ）は第２５実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第２６実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図５２（Ａ）は第２６実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図５２（Ｂ）は第２６実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第２７実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図５４（Ａ）は第２７実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図５４（Ｂ）は第２７実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第２８実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図５６（Ａ）は第２８実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図５６（Ｂ）は第２８実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第２９実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図５８（Ａ）は第２９実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図５８（Ｂ）は第２９実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第３０実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図６０（Ａ）は第３０実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図６０（Ｂ）は第３０実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第３１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図６２（Ａ）は第３１実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図６２（Ｂ）は第３１実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態に係る光学系を備えたカメラの構成を示す図である。 本実施形態に係る光学系の製造方法を示すフローチャートである。
以下、本実施形態に係る光学系および光学機器について図を参照して説明する。まず、本実施形態に係る光学系を備えたカメラ（光学機器）を図６３に基づいて説明する。このカメラ１は、図６３に示すように撮影レンズ２として本実施形態に係る光学系を備えたデジタルカメラである。カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、撮像素子３へ到達する。これにより被写体からの光は、当該撮像素子３によって撮像されて、被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者はカメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、このカメラは、ミラーレスカメラでも、クイックリターンミラーを有した一眼レフタイプのカメラであっても良い。
本実施形態に係る光学系（撮影レンズ）ＬＳの一例としての光学系ＬＳ（１）は、図１に示すように、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを有して構成される。合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って移動する。これにより、無限遠合焦状態から近距離合焦状態に亘り、像倍率変化を抑えつつ、良好な光学性能を得ることが可能になる。
本実施形態に係る光学系ＬＳは、図１に示す光学系ＬＳ（１）に限られるものではなく、図３に示す光学系ＬＳ（２）でも良い。同様に、本実施形態に係る光学系ＬＳは、図５以降に示す光学系ＬＳ（３）～ＬＳ（３１）でも良い。
上記構成の下、本実施形態に係る光学系ＬＳは、以下の条件式を満足する。
０．２０＜ｆ２／（－ｆ３）＜１．２０ ・・・（１）
０．０１０＜ｆ１／（－ｆ３）＜３．０００ ・・・（２）
但し、ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
条件式（１）は、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離と第３レンズ群Ｇ３の焦点距離との比の適正範囲を規定するものである。条件式（１）を満足することで、近距離合焦状態において良好な光学性能を確保することができる。
条件式（１）の対応値が上限値を上回ると、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が長くなるため、合焦の際の第２レンズ群Ｇ２の移動量が増加し、合焦の際の球面収差と像面湾曲の変動が大きくなる。条件式（１）の上限値を１．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（１）の上限値を、０．９５、０．９０、０．８８、０．８５、０．８０、０．７７、０．７５、０．７２、０．７０、さらに０．６８とすることが好ましい。
条件式（１）の対応値が下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が短くなるため、諸収差の発生量が増加し、合焦の際のコマ収差の変動が大きくなる。また、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離がマイナス側に長くなるため、諸収差の補正が困難になり、合焦の際の像面湾曲の変動が大きくなる。条件式（１）の下限値を０．２３に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（１）の下限値を、０．２９、０．３５、０．３７、０．３９、０．４０、０．４１、さらに０．４２とすることが好ましい。
条件式（２）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離と第３レンズ群Ｇ３の焦点距離との比の適正範囲を規定するものである。条件式（２）を満足することで、無限遠合焦状態および近距離合焦状態において良好な光学性能を確保することができる。
条件式（２）の対応値が上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離が長くなるため、コマ収差の補正が困難になる。条件式（２）の上限値を２．５００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（２）の上限値を、２．０００、１．８００、１．５００、１．３００、１．２００、１．１８０、１．１６５、さらに１．１６０とすることが好ましい。
条件式（２）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離が短くなるため、諸収差の発生量が増加し、合焦の際のコマ収差の変動が大きくなる。また、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離がマイナス側に長くなるため、諸収差の補正が困難になり、合焦の際の像面湾曲の変動が大きくなる。条件式（２）の下限値を０．０５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（２）の下限値を、０．１００、０．１５０、０．２００、０．２５０、０．３００、０．３５０、０．４００、０．４５０、０．５００、０．５２０、さらに０．５５０とすることが好ましい。
本実施形態の光学系ＬＳは、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
－１０．０＜（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＜１０．０ ・・・（３）
但し、Ｇ１Ｒ１：第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に配置されたレンズ成分における物体側のレンズ面の曲率半径
Ｇ１Ｒ２：第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に配置されたレンズ成分における像側のレンズ面の曲率半径
条件式（３）は、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に配置されたレンズ成分のシェイプファクターを規定するものである。条件式（３）を満足することで、無限遠合焦状態において良好な光学性能を確保することができる。本実施形態において、レンズ成分は、単レンズ又は接合レンズを示すものである。
条件式（３）の対応値が上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に配置されたレンズ成分における物体側のレンズ面の曲率がきつくなるため、諸収差の発生量が増加し、合焦の際のコマ収差の変動が大きくなる。条件式（３）の上限値を８．０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（３）の上限値を、７．０、６．０、５．０、さらに４．０とすることが好ましい。
条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に配置され
たレンズ成分における物体側のレンズ面の曲率が緩くなるため、コマ収差の補正が困難になる。条件式（３）の下限値を－８．０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（３）の下限値を、－７．０、－６．０、－５．０、－４．０、－３．０、さらに－２．０とすることが好ましい。
本実施形態の光学系ＬＳは、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
－５．０００＜（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＜５００．０００ ・・・（４）
但し、ｆ：光学系ＬＳの焦点距離
Ｇ１Ｒ１：第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に配置されたレンズ成分における物体側のレンズ面の曲率半径
条件式（４）は、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面の曲率半径と光学系ＬＳ全系の焦点距離との比の適正範囲を規定するものである。条件式（４）を満足することで、無限遠合焦状態において良好な光学性能を確保することができる。
条件式（４）の対応値が上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面の曲率半径が小さくなるため、諸収差の発生量が増加し、合焦の際のコマ収差の変動が大きくなる。条件式（４）の上限値を４００．０００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（４）の上限値を、３００．０００、２００．０００、１００．０００、８５．０００、７５．０００、６０．０００、４５．０００、３０．０００、さらに２０．０００とすることが好ましい。
条件式（４）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面の曲率半径が大きくなるため、コマ収差の補正が困難になる。条件式（４）の下限値を－４．０００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（４）の下限値を、－３．０００、－２．０００、－１．０００、０．０１０、０．１００、０．２００、０．２５０、０．３００、０．３５０、０．４００、０．４５０、０．５００、０．５５０、０．６００、０．６５０、さらに０．７００とすることが好ましい。
本実施形態の光学系ＬＳにおいて、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に配置されたレンズが負レンズであることが望ましい。これにより、コマ収差を良好に補正することができる。
本実施形態の光学系ＬＳにおいて、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側に配置されたレンズが負レンズであることが望ましい。これにより、像面湾曲を良好に補正することができる。
本実施形態の光学系ＬＳにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、絞りを有することが望ましい。これにより、近距離合焦状態におけるコマ収差、非点収差等の諸収差を良好に補正することができる。
本実施形態の光学系ＬＳにおいて、第１レンズ群Ｇ１が固定されることが望ましい。これにより、光学系ＬＳの全体を小型化することができる。
本実施形態の光学系ＬＳは、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
０．０１０＜ｆ／ｆ１＜５．０００ ・・・（５）
但し、ｆ：光学系ＬＳの焦点距離
条件式（５）は、光学系ＬＳ全系の焦点距離と第１レンズ群Ｇ１の焦点距離との比の適正範囲を規定するものである。条件式（５）を満足することで、無限遠合焦状態において良好な光学性能を確保することができる。
条件式（５）の対応値が上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離が短くなるため、諸収差の発生量が増加し、合焦の際のコマ収差の変動が大きくなる。条件式（５）の上限値を４．５００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（５）の上限値を、４．０００、３．５００、３．０００、２．５００、２．０００、１．５００、１．２００、さらに１．０００とすることが好ましい。
条件式（５）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離が長くなるため、コマ収差の補正が困難になる。条件式（５）の下限値を０．０５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（５）の下限値を、０．１００、０．１５０、０．２００、０．２５０、０．３００、０．３５０、０．４００、０．４５０、０．５００、さらに０．５５０とすることが好ましい。
本実施形態の光学系ＬＳは、以下の条件式（６）を満足することが望ましい。
０．０１０＜ｆ／ｆ２＜５．０００ ・・・（６）
但し、ｆ：光学系ＬＳの焦点距離
条件式（６）は、光学系ＬＳ全系の焦点距離と第２レンズ群Ｇ２の焦点距離との比の適正範囲を規定するものである。条件式（６）を満足することで、近距離合焦状態において良好な光学性能を確保することができる。
条件式（６）の対応値が上限値を上回ると、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が短くなるため、諸収差の発生量が増加し、合焦の際のコマ収差の変動が大きくなる。条件式（６）の上限値を４．５００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（６）の上限値を、４．０００、３．５００、３.０００、２．５００、２．０００、１．８００、１．５００、さ
らに１．３００とすることが好ましい。
条件式（６）の対応値が下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が長くなるため、合焦の際の第２レンズ群Ｇ２の移動量が増加し、合焦の際の球面収差と像面湾曲の変動が大きくなる。条件式（６）の下限値を０．０５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（６）の下限値を、０．１００、０．１５０、０．２００、０．２５０、０．３００、０．３５０、０．４００、０．４５０、０．５００、０．５５０、０．６００、さらに０．６５０とすることが好ましい。
本実施形態の光学系ＬＳは、以下の条件式（７）を満足することが望ましい。
０．０１０＜ｆ１／ｆ２＜５．０００ ・・・（７）
条件式（７）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離と第２レンズ群Ｇ２の焦点距離との比の適正範囲を規定するものである。条件式（７）を満足することで、無限遠合焦状態および近距離合焦状態において良好な光学性能を確保することができる。
条件式（７）の対応値が上限値を上回ると、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が短くなるた
め、諸収差の発生量が増加し、合焦の際のコマ収差の変動が大きくなる。条件式（７）の上限値を４．０００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（７）の上限値を、３．５００、３．０００、２．５００、２．０００、さらに１．８００とすることが好ましい。
条件式（７）の対応値が下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が長くなるため、合焦の際の第２レンズ群Ｇ２の移動量が増加し、合焦の際の球面収差と像面湾曲の変動が大きくなる。条件式（７）の下限値を０．１００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（７）の下限値を、０．２００、０．２５０、０．３００、０．３５０、０．４００、０．４５０、０．５００、０．６００、０．７００、０．８００、さらに０．９００とすることが好ましい。
本実施形態の光学系ＬＳは、以下の条件式（８）を満足することが望ましい。
０．１００＜ＢＦａ／ｆ＜０．５００ ・・・（８）
但し、ｆ：光学系ＬＳの焦点距離
Ｂｆａ：光学系ＬＳの最も像側に配置されたレンズにおける像側のレンズ面から像面までの光軸上の空気換算距離
条件式（８）は、光学系ＬＳ全系の焦点距離とバックフォーカスとの比の適正範囲を規定するものである。条件式（８）を満足することで、非点収差を良好に補正することができる。
条件式（８）の対応値が上限値を上回ると、非点収差の補正が困難になる。条件式（８）の上限値を０．４５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（８）の上限値を、０．４２０、０．４００、０．３８０、０．３５０、さらに０．３２０とすることが好ましい。
条件式（８）の対応値が下限値を下回っても、非点収差の補正が困難になる。条件式（８）の下限値を０．１１０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（８）の下限値を、０．１２０、０．１３０、０．１４０、０．１５０、０．１６０、さらに０．１７０とすることが好ましい。
本実施形態の光学系ＬＳは、以下の条件式（９）を満足することが望ましい。
０．１０＜ｆＦ／ｆＲ＜３．００ ・・・（９）
但し、ｆＦ：光学系ＬＳにおける絞りより物体側に配置されたレンズの合成焦点距離
ｆＲ：光学系ＬＳにおける絞りより像側に配置されたレンズの合成焦点距離
条件式（９）は、絞りより物体側に配置されたレンズの合成焦点距離と絞りより像側に配置されたレンズの合成焦点距離との比の適正範囲を規定するものである。なお、各合成焦点距離は、無限遠合焦状態での合成焦点距離である。条件式（９）を満足することで、非点収差および歪曲収差を良好に補正することができる。
条件式（９）の対応値が上限値を上回ると、非点収差および歪曲収差の補正が困難になる。条件式（９）の上限値を２．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（９）の上限値を、２．００、１．８０、１．５０、１．２０、さらに１．１０とすることが好ましい。
条件式（９）の対応値が下限値を下回っても、非点収差および歪曲収差の補正が困難になる。条件式（９）の下限値を０．２０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（９）の下限値を、０．２５、０．２７、０．３０、０．３４、さらに０．３５とすることが好ましい。
本実施形態の光学系ＬＳは、以下の条件式（１０）を満足することが望ましい。
０．３０＜｛１－（β２）2｝×（β３）2＜２．００ ・・・（１０）
但し、β２：無限遠合焦状態における第２レンズ群Ｇ２の横倍率
β３：第３レンズ群Ｇ３の横倍率
条件式（１０）は、第２レンズ群Ｇ２の移動に対する焦点位置の変位量を規定するものである。条件式（１０）を満足することで、軸上および軸外で、近距離合焦状態において良好な光学性能を確保することができる。
条件式（１０）の対応値が上限値を上回ると、近距離合焦状態におけるコマ収差および非点収差の補正が困難になる。条件式（１０）の上限値を１．８０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（１０）の上限値を、１．６０、１．４０、１．２０、１．００、０．９５、０．９１、さらに０．８９とすることが好ましい。
条件式（１０）の対応値が下限値を下回っても、近距離合焦状態におけるコマ収差および非点収差の補正が困難になる。条件式（１０）の下限値を０．３５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（１０）の下限値を、０．４０、０．４５、０．４８、さらに０．５０とすることが好ましい。
本実施形態の光学系ＬＳは、以下の条件式（１１）を満足することが望ましい。
０．５０＜ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＜５．５０ ・・・（１１）
但し、ＦＮＯ：光学系ＬＳのＦナンバー
ｆ：光学系ＬＳの焦点距離
条件式（１１）は、第１レンズ群Ｇ１のＦナンバーに相当する値を規定するものである。条件式（１１）を満足することで、コマ収差等の諸収差を良好に補正することができる。
条件式（１１）の対応値が上限値を上回ると、コマ収差および非点収差の補正が困難になる。条件式（１１）の上限値を５．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（１１）の上限値を、４．５０、４．００、３．５０、３．２０、さらに３．００とすることが好ましい。
条件式（１１）の対応値が下限値を下回っても、球面収差およびコマ収差の補正が困難になる。条件式（１１）の下限値を０．８０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（１１）の下限値を、１．００、１．４０、１．６０、１．８０、さらに１．９５とすることが好ましい。
本実施形態の光学系ＬＳは、以下の条件式（１２）を満足することが望ましい。
１５．０°＜２ω＜８５．０° ・・・（１２）
但し、２ω：光学系ＬＳの画角
条件式（１２）は、光学系ＬＳの画角を規定するものである。条件式（１２）を満足することで、広い画角を有しつつ、諸収差を良好に補正することができる。条件式（１２）の上限値を８０．０°に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（１２）の上限値を、７５．０°、７０．０°、６８．０°、さらに６５．０°とすることが好ましい。条件式（１２）の下限値を１７．０°に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（１２）の下限値を、１８．０°、２０．０°、２２．０°、さらに２５．０°とすることが好ましい。
本実施形態の光学系ＬＳにおいて、第２レンズ群Ｇ２は、少なくとも１枚の正レンズと、少なくとも１枚の負レンズとを有してもよい。これにより、色収差等の諸収差を良好に補正することができる。
本実施形態の光学系ＬＳにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、少なくとも１枚の正レンズと、少なくとも１枚の負レンズとを有してもよい。これにより、色収差等の諸収差を良好に補正することができる。
続いて、図６４を参照しながら、上述の光学系ＬＳの製造方法について概説する。まず、物体側から順に並べて、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを配置する（ステップＳＴ１）。そして、合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って移動するように構成する（ステップＳＴ２）。また、少なくとも上記条件式（１）～（２）を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する（ステップＳＴ３）。このような製造方法によれば、無限遠合焦状態から近距離合焦状態に亘り、像倍率変化を抑えつつ、良好な光学性能を得ることが可能な光学系を製造することができる。
以下、本実施形態の実施例に係る光学系ＬＳを図面に基づいて説明する。図１は、第１実施例に係る光学系ＬＳ｛ＬＳ（１）｝の構成及び屈折力配分を示す断面図である。同様に、図３、図５、図７、図９、図１１、図１３、図１５、図１７、図１９、図２１は、第２～第１１実施例に係る光学系ＬＳ｛ＬＳ（２）～ＬＳ（１１）｝の構成及び屈折力配分を示す断面図である。図２３、図２５、図２７、図２９、図３１、図３３、図３５、図３７、図３９、図４１は、第１２～第２１実施例に係る光学系ＬＳ｛ＬＳ（１２）～ＬＳ（２１）｝の構成及び屈折力配分を示す断面図である。図４３、図４５、図４７、図４９、図５１、図５３、図５５、図５７、図５９、図６１は、第２２～第３１実施例に係る光学系ＬＳ｛ＬＳ（２２）～ＬＳ（３１）｝の構成及び屈折力配分を示す断面図である。各断面図では、合焦レンズ群が無限遠から近距離物体に合焦する際の移動方向を、「合焦」という文字とともに矢印で示している。
これらの図において、各レンズ群を符号Ｇと数字の組み合わせにより、各レンズを符号Ｌと数字の組み合わせにより、それぞれ表している。この場合において、符号、数字の種類および数が大きくなって煩雑化するのを防止するため、実施例毎にそれぞれ独立して符号と数字の組み合わせを用いてレンズ群等を表している。このため、実施例間で同一の符号と数字の組み合わせが用いられていても、同一の構成であることを意味するものでは無い。
以下に表１～表３１を示すが、この表１～表３１は、第１～第３１実施例における各諸
元データを示す表である。各実施例では収差特性の算出対象として、ｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）を選んでいる。
［全体諸元］の表において、ｆはレンズ全系の焦点距離、ＦＮОはＦナンバー、ωは半画角（単位は°（度））、Ｙは像高を示す。ＴＬは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にＢＦを加えた距離を示し、ＢＦは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最終面から像面Ｉまでの距離（バックフォーカス）を示し、ＢＦａはバックフォーカスの空気換算長を示す。
［レンズ諸元］の表において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序を示し、Ｒは各光学面の曲率半径（曲率中心が像側に位置する面を正の値としている）、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材料のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材料のｄ線を基準とするアッベ数をそれぞれ示す。曲率半径の「∞」は平面又は開口を、（絞りＳ）は開口絞りＳをそれぞれ示す。空気の屈折率ｎｄ＝1.00000の記載は省略している。光学面が非球面であ
る場合には面番号に＊印を付して、曲率半径Ｒの欄には近軸曲率半径を示している。
［非球面データ］の表には、［レンズ諸元］に示した非球面について、その形状を次式（Ａ）で示す。Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離（ザグ量）を、Ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）を、κは円錐定数を、Ａｉは第ｉ次の非球面係数を示す。「Ｅ-n」は、「×１０-n」を示す。例えば、1.234E-05＝1.234×10-5である。なお、２次の非球面係数Ａ２は０であり、その記載を省略している。
［可変間隔データ］の表には、［レンズ諸元］を示す表において面間隔が「可変」となっている面番号ｉにおける次の面までの面間隔Ｄｉを示す。例えば、第１実施例では、面番号１１，１７，２３での面間隔Ｄ１１，Ｄ１７，Ｄ２３を示す。これらの値は、無限遠合焦状態、近距離（至近距離）合焦状態におけるそれぞれについて示す。
［レンズ群データ］の表には、各レンズ群のそれぞれの始面（最も物体側の面）と焦点距離を示す。
［条件式対応値］の表には、各条件式に対応する値を示す。
以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。
ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での重複する説明は省略する。
（第１実施例）
第１実施例について、図１～図２および表１を用いて説明する。図１は、本実施形態の第１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１実施例に係る光学系ＬＳ（１）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。各レンズ群記号に付けている符号（＋）もしくは（－）は各レンズ群の屈折力を示し、このことは以下の全ての実施例でも同様である。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ１１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２と、両凸形状の第２正レンズＬ１３と、両凸形状の第３正レンズＬ１４と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ１５と、開口絞りＳと、から構成される。第２正レンズＬ１３は、両側のレンズ面が非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、両側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１と、両凹形状の負レンズＬ３２と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬとして、例えば、ＮＣフィルター（ニュートラルカラーフィルター）や、カラーフィルター、偏光フィルター、ＮＤフィルター（減光フィルター）、ＩＲフィルター（赤外線カットフィルター）等が用いられる。なお、後述する第２～第３１実施例に記載の抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬについても同様である。
以下の表１に、第１実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表１）
［全体諸元］
ｆ 51.59
ＦＮＯ 1.85
ω 22.6
Ｙ 21.70
ＴＬ 80.800
ＢＦ 13.599
ＢＦａ 13.054
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 -37.21999 1.800 1.60342 38.0
2 -301.75553 2.422
3 -50.10561 3.350 1.49782 82.6
4 -32.57310 0.200
5* 45.59156 5.050 1.82080 42.7
6* -214.20431 0.200
7 24.72595 7.194 1.59319 67.9
8 -5040.38050 0.100
9 1752.78680 1.000 1.60342 38.0
10 18.45027 5.608
11 ∞ D11（可変） （絞りＳ）
12 -23.43011 1.000 1.67270 32.2
13 -582.82234 0.200
14* 127.87476 4.350 1.82080 42.7
15* -43.94757 1.950
16 -157.95993 5.600 1.60300 65.4
17 -28.85150 D17（可変）
18 -374.08672 3.200 2.00100 29.1
19 -68.25108 4.109
20 -36.81307 1.500 1.69895 30.1
21 177.00000 11.000
22 ∞ 1.600 1.51680 63.9
23 ∞ D23（可変）
［非球面データ］
第５面
κ=1.00000
A4=-1.10646E-06,A6=-5.14585E-10,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00
第６面
κ=1.00000
A4=3.82437E-07,A6=-2.48354E-10,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00
第１４面
κ=1.00000
A4=2.59966E-06,A6=2.78570E-09,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00
第１５面
κ=1.00000
A4=9.97453E-06,A6=1.00933E-08,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝51.59 β＝-0.1508
D0 ∞ 319.20
D11 15.367 5.165
D17 3.000 13.203
D23 0.999 0.999
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 68.17
G2 12 56.22
G3 18 -101.37
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ２／（－ｆ３）＝0.555
条件式（２） ｆ１／（－ｆ３）＝0.672
条件式（３） （Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝1.281
条件式（４） （－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝0.721
条件式（５） ｆ／ｆ１＝0.757
条件式（６） ｆ／ｆ２＝0.918
条件式（７） ｆ１／ｆ２＝1.213
条件式（８） ＢＦａ／ｆ＝0.253
条件式（９） ｆＦ／ｆＲ＝0.646
条件式（１０） ｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.613
条件式（１１） ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.451
条件式（１２） ２ω＝45.2
図２（Ａ）は、第１実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図２（Ａ）の各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ａは半画角をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーの値を示し、非点収差図および歪曲収差図では半画角の最大値をそれぞれ示し、横収差図では各半画角の値を示す。図２（Ｂ）は、第１実施
例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。図２（Ｂ）の各収差図において、ＮＡは開口数、Ｈ０は物体高をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応する開口数の値を示し、非点収差図および歪曲収差図では物体高の最大値をそれぞれ示し、横収差図では各物体高の値を示す。また、図２（Ａ）および図２（Ｂ）の非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、以下に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用い、重複する説明は省略する。
各諸収差図より、第１実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２実施例）
第２実施例について、図３～図４および表２を用いて説明する。図３は、本実施形態の第２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第２実施例に係る光学系ＬＳ（２）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ１１および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ１３と、両凸形状の第３正レンズＬ１４と、両凸形状の第４正レンズＬ１５および両凹形状の第２負レンズＬ１６からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１４は、物体側のレンズ面が非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３２と、物体側に凹面を向けた平凹形状の第２負レンズＬ３３と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
以下の表２に、第２実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第１３面は仮想面である。
（表２）
［全体諸元］
ｆ 51.60
ＦＮＯ 1.85
ω 22.8
Ｙ 21.70
ＴＬ 88.456
ＢＦ 13.100
ＢＦａ 12.555
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 -39.70605 1.800 1.73800 32.3
2 68.44172 3.469 1.92286 20.9
3 740.55070 0.985
4 -250.61896 4.504 1.59319 67.9
5 -42.16654 0.200
6* 41.73745 0.103 1.56093 36.6
7 40.99975 5.408 1.83481 42.7
8 -316.20679 0.200
9 36.83151 7.628 1.49782 82.6
10 -47.01014 1.500 1.62004 36.4
11 25.38130 4.386
12 ∞ D12（可変） （絞りＳ）
13 ∞ 3.000
14 -22.68035 1.100 1.64769 33.7
15 219.09880 0.200
16 85.95366 4.848 1.83481 42.7
17 -48.70070 0.100 1.56093 36.6
18* -38.65718 2.196
19 -133.55548 6.300 1.60300 65.4
20 -26.81373 D20（可変）
21 -112.24414 2.782 1.90265 35.7
22 -53.62057 5.134
23 -41.69274 2.000 1.53172 48.8
24 -133.37205 2.166
25 -49.50596 2.000 1.60342 38.0
26 ∞ 10.500
27 ∞ 1.600 1.51680 64.1
28 ∞ D28（可変）
［非球面データ］
第６面
κ=1.00000
A4=-8.44128E-07,A6=9.38473E-10, A8=-2.90073E-12,A10=6.84753E-15
第１８面
κ=1.00000
A4=1.66834E-05,A6=1.07396E-08,A8=3.36895E-11,A10=-1.25245E-13
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝51.60 β＝-0.1562
D0 ∞ 311.54
D12 10.848 2.392
D20 2.500 10.956
D28 1.000 1.000
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 78.05
G2 13 49.80
G3 21 -88.77
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ２／（－ｆ３）＝0.561
条件式（２） ｆ１／（－ｆ３）＝0.879
条件式（３） （Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝0.898
条件式（４） （－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝0.769
条件式（５） ｆ／ｆ１＝0.661
条件式（６） ｆ／ｆ２＝1.036
条件式（７） ｆ１／ｆ２＝1.567
条件式（８） ＢＦａ／ｆ＝0.243
条件式（９） ｆＦ／ｆＲ＝0.877
条件式（１０） ｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.827
条件式（１１） ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.805
条件式（１２） ２ω＝45.6
図４（Ａ）は、第２実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図４（Ｂ）は、第２実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第２実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第３実施例）
第３実施例について、図５～図６および表３を用いて説明する。図５は、本実施形態の第３実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第３実施例に係る光学系ＬＳ（３）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１および両凸形状の第１正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ１３と、両凸形状の第３正レンズＬ１４と、両凸形状の第４正レンズＬ１５および両凹形状の第２負レンズＬ１６からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１４は、物体側のレンズ面が非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３２と、両凹形状の第２負レンズＬ３３と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
以下の表３に、第３実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第６面および第１４面は仮想面である。
（表３）
［全体諸元］
ｆ 51.60
ＦＮＯ 1.86
ω 23.0
Ｙ 21.70
ＴＬ 95.000
ＢＦ 13.826
ＢＦａ 13.291
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 -43.62202 1.800 1.95375 32.3
2 62.41759 5.000 1.84666 23.8
3 -281.93425 0.654
4 -167.37782 5.500 1.59319 67.9
5 -40.10469 0.476
6 ∞ 0.000
7* 39.95627 0.100 1.56093 36.6
8 41.35117 6.000 1.83481 42.7
9 -308.32218 0.200
10 32.49687 8.500 1.49782 82.6
11 -50.34522 1.500 1.58144 41.0
12 20.84633 5.400
13 ∞ D13（可変） （絞りＳ）
14 ∞ 3.100
15 -19.87542 1.100 1.67270 32.2
16 -102.49215 0.200
17 349.06334 4.800 1.75500 52.3
18 -33.68733 0.100 1.56093 36.6
19* -30.20400 1.700
20 -294.17915 6.900 1.49782 82.6
21 -26.73936 D21（可変）
22 -208.87897 3.500 2.00069 25.5
23 -59.64897 4.172
24 -45.02223 2.000 1.62004 36.4
25 -133.33333 2.419
26 -45.00000 2.000 1.62004 36.4
27 224.57692 11.236
28 ∞ 1.600 1.51680 64.1
29 ∞ D29（可変）
［非球面データ］
第７面
κ=1.00000
A4=-1.17140E-06,A6=4.04242E-10,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00
第１９面
κ=1.00000
A4=1.13379E-05,A6=1.62636E-08,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝51.60 β＝-0.1591
D0 ∞ 305.00
D13 11.043 2.821
D21 3.000 11.223
D29 1.000 1.000
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 82.69
G2 14 49.27
G3 22 -80.88
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ２／（－ｆ３）＝0.609
条件式（２） ｆ１／（－ｆ３）＝1.022
条件式（３） （Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝1.366
条件式（４） （－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝0.845
条件式（５） ｆ／ｆ１＝0.624
条件式（６） ｆ／ｆ２＝1.047
条件式（７） ｆ１／ｆ２＝1.678
条件式（８） ＢＦａ／ｆ＝0.258
条件式（９） ｆＦ／ｆＲ＝0.923
条件式（１０） ｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.881
条件式（１１） ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.983
条件式（１２） ２ω＝46.0
図６（Ａ）は、第３実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図６（Ｂ）は、第３実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第３実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第４実施例）
第４実施例について、図７～図８および表４を用いて説明する。図７は、本実施形態の第４実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第４実施例に係る光学系ＬＳ（４）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ１４と、両凸形状の第４正レンズＬ１５および両凹形状の第２負レンズＬ１６からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１４は、物体側のレンズ面が非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ３３と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
以下の表４に、第４実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第１３面は仮想面である。
（表４）
［全体諸元］
ｆ 51.60
ＦＮＯ 1.85
ω 23.0
Ｙ 21.70
ＴＬ 93.423
ＢＦ 13.099
ＢＦａ 12.554
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 -49.34582 1.800 1.64769 33.7
2 46.34338 4.852 1.94595 18.0
3 88.17135 2.830
4 -385.68443 6.805 1.75500 52.3
5 -55.81519 0.100
6* 32.37146 0.300 1.56093 36.6
7 34.78660 6.291 1.75500 52.3
8 3421.80810 0.200
9 34.21341 7.021 1.59319 67.9
10 -76.80721 1.500 1.64769 33.7
11 20.90542 5.045
12 ∞ D12（可変） （絞りＳ）
13 ∞ 2.700
14 -23.99823 1.100 1.64769 33.7
15 814.45031 0.200
16 93.44777 5.100 1.80400 46.6
17 -40.16052 0.152 1.56093 36.6
18* -34.60672 3.204
19 -128.30142 6.400 1.49782 82.6
20 -26.31276 D20（可変）
21 -78.26552 2.798 1.94595 18.0
22 -44.00653 2.232
23 -46.73961 2.000 1.64769 33.7
24 -150.55235 2.958
25 -40.00000 1.900 1.64769 33.7
26 -179.87126 10.500
27 ∞ 1.600 1.51680 64.1
28 ∞ D28（可変）
［非球面データ］
第６面
κ=1.00000
A4=-1.82369E-06,A6=-1.73726E-09,A8=2.00735E-12,A10=-4.32700E-15
第１８面
κ=1.00000
A4=1.61711E-05,A6=1.10899E-08,A8=3.81964E-11,A10=-1.19949E-13
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝51.60 β＝-0.1563
D0 ∞ 306.58
D12 10.336 2.398
D20 2.500 10.438
D28 0.999 0.999
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 73.48
G2 13 47.81
G3 21 -81.77
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ２／（－ｆ３）＝0.585
条件式（２） ｆ１／（－ｆ３）＝0.899
条件式（３） （Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝0.282
条件式（４） （－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝0.956
条件式（５） ｆ／ｆ１＝0.702
条件式（６） ｆ／ｆ２＝1.079
条件式（７） ｆ１／ｆ２＝1.537
条件式（８） ＢＦａ／ｆ＝0.243
条件式（９） ｆＦ／ｆＲ＝0.773
条件式（１０） ｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.879
条件式（１１） ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.640
条件式（１２） ２ω＝46.0
図８（Ａ）は、第４実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図８（Ｂ）は、第４実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第４実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第５実施例）
第５実施例について、図９～図１０および表５を用いて説明する。図９は、本実施形態の第５実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第５実施例に係る光学系ＬＳ（５）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ１４と、両凸形状の第４正レンズＬ１５および両凹形状の第２負レンズＬ１６からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１４は、物体側のレンズ面が非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、両側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１および物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた平凹形状の第２負レンズＬ３３と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
以下の表５に、第５実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第１３面は仮想面である。
（表５）
［全体諸元］
ｆ 51.61
ＦＮＯ 1.85
ω 22.8
Ｙ 21.70
ＴＬ 94.298
ＢＦ 13.104
ＢＦａ 12.558
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 -55.81981 2.351 1.67270 32.2
2 40.92718 3.030 1.94595 18.0
3 73.81686 2.866
4 -2179.29960 8.923 1.75500 52.3
5 -55.86755 0.100
6* 31.91227 0.300 1.56093 36.6
7 33.62812 5.941 1.80400 46.6
8 179.47342 0.200
9 31.36834 7.114 1.59319 67.9
10 -117.41333 1.500 1.67270 32.2
11 20.83074 5.078
12 ∞ D12（可変） （絞りＳ）
13 ∞ 2.700
14 -23.88176 1.100 1.64769 33.7
15 -464.00395 0.306
16* 107.59212 4.886 1.77377 47.2
17* -34.57866 3.604
18 -87.29087 6.386 1.49782 82.6
19 -24.79412 D19（可変）
20 -168.93770 2.949 1.94595 18.0
21 -62.61109 1.900 1.62004 36.4
22 -408.98106 2.897
23 -49.70122 1.900 1.64769 33.7
24 ∞ 10.500
25 ∞ 1.600 1.51680 64.1
26 ∞ D26（可変）
［非球面データ］
第６面
κ=1.00000
A4=-9.25285E-07,A6=-2.44172E-10,A8=-5.83429E-13,A10=9.84913E-16
第１６面
κ=1.00000
A4=2.83184E-06,A6=1.30771E-08,A8=3.97727E-11,A10=2.50432E-13
第１７面
κ=1.00000
A4=1.51803E-05,A6=3.07472E-08,A8=-2.44486E-11,A10=5.97193E-13
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝51.61 β＝-0.1566
D0 ∞ 305.70
D12 10.295 2.359
D19 4.868 12.804
D26 1.004 1.004
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 74.25
G2 13 47.70
G3 20 -83.87
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ２／（－ｆ３）＝0.569
条件式（２） ｆ１／（－ｆ３）＝0.885
条件式（３） （Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝0.139
条件式（４） （－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝1.082
条件式（５） ｆ／ｆ１＝0.695
条件式（６） ｆ／ｆ２＝1.082
条件式（７） ｆ１／ｆ２＝1.556
条件式（８） ＢＦａ／ｆ＝0.243
条件式（９） ｆＦ／ｆＲ＝0.805
条件式（１０） ｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.883
条件式（１１） ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.668
条件式（１２） ２ω＝45.6
図１０（Ａ）は、第５実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図１０（Ｂ）は、第５実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第５実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第６実施例）
第６実施例について、図１１～図１２および表６を用いて説明する。図１１は、本実施形態の第６実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第６実施例に係る光学系ＬＳ（６）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２からなる接合レンズと、両凸形状の第２正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ１４
と、両凸形状の第４正レンズＬ１５および両凹形状の第２負レンズＬ１６からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１４は、物体側のレンズ面が非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、両側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１および物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた平凹形状の第２負レンズＬ３３と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
以下の表６に、第６実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第１３面は仮想面である。
（表６）
［全体諸元］
ｆ 51.61
ＦＮＯ 1.85
ω 22.7
Ｙ 21.70
ＴＬ 94.879
ＢＦ 13.103
ＢＦａ 12.558
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 -59.41700 3.521 1.67270 32.2
2 39.22460 3.028 1.94595 18.0
3 67.63630 2.963
4 3381.87660 8.656 1.75500 52.3
5 -56.77477 0.200
6* 32.10469 0.100 1.56093 36.6
7 32.39825 5.977 1.77250 49.6
8 150.72327 0.200
9 29.50426 7.110 1.59319 67.9
10 -150.81319 1.500 1.64769 33.7
11 20.38598 5.145
12 ∞ D12（可変） （絞りＳ）
13 ∞ 2.700
14 -23.88655 1.100 1.64769 33.7
15 11241.53800 0.200
16* 115.09348 4.892 1.77377 47.2
17* -33.45446 3.784
18 -154.31773 6.454 1.49782 82.6
19 -26.83890 D19（可変）
20 -99.15080 2.941 1.94595 18.0
21 -50.06903 1.900 1.60342 38.0
22 -157.80139 2.610
23 -45.69693 1.900 1.64769 33.7
24 -615.80945 10.500
25 ∞ 1.600 1.51680 64.1
26 ∞ D26（可変）
［非球面データ］
第６面
κ=1.00000
A4=-7.49375E-07,A6=-1.64453E-10,A8=-6.23627E-13,A10=1.37024E-15
第１６面
κ=1.00000
A4=4.71706E-08,A6=1.49836E-08,A8=4.37655E-13,A10=2.84793E-13
第１７面
κ=1.00000
A4=1.11172E-05,A6=3.11358E-08,A8=-9.41425E-11,A10=7.16057E-13
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝51.61 β＝-0.1560
D0 ∞ 305.12
D12 10.330 2.348
D19 4.563 12.545
D26 1.003 1.005
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 71.11
G2 13 47.97
G3 20 -83.32
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ２／（－ｆ３）＝0.576
条件式（２） ｆ１／（－ｆ３）＝0.853
条件式（３） （Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝0.065
条件式（４） （－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝1.151
条件式（５） ｆ／ｆ１＝0.726
条件式（６） ｆ／ｆ２＝1.076
条件式（７） ｆ１／ｆ２＝1.482
条件式（８） ＢＦａ／ｆ＝0.243
条件式（９） ｆＦ／ｆＲ＝0.731
条件式（１０） ｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.886
条件式（１１） ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.555
条件式（１２） ２ω＝45.4
図１２（Ａ）は、第６実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図１２（Ｂ）は、第６実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第６実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第７実施例）
第７実施例について、図１３～図１４および表７を用いて説明する。図１３は、本実施形態の第７実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第７実施例に係る光学系ＬＳ（７）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ
群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ１４と、両凸形状の第４正レンズＬ１５および両凹形状の第２負レンズＬ１６からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１４は、物体側のレンズ面が非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、両側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１および物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた平凹形状の第２負レンズＬ３３と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
以下の表７に、第７実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第１３面は仮想面である。
（表７）
［全体諸元］
ｆ 51.60
ＦＮＯ 1.85
ω 23.0
Ｙ 21.70
ＴＬ 92.606
ＢＦ 13.099
ＢＦａ 12.554
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 -45.97401 3.464 1.67270 32.2
2 49.61070 3.386 1.94595 18.0
3 104.71966 2.977
4 -171.07801 4.990 1.72916 54.6
5 -45.04067 0.200
6* 34.58722 0.100 1.56093 36.6
7 35.08925 6.046 1.80400 46.6
8 271.36284 0.200
9 30.75373 7.301 1.59319 67.9
10 -109.57751 1.500 1.64769 33.7
11 21.09749 5.107
12 ∞ D12（可変） （絞りＳ）
13 ∞ 2.700
14 -23.42611 1.100 1.64769 33.7
15 1293.83890 0.200
16* 96.25206 5.000 1.77377 47.2
17* -33.63182 2.984
18 -84.68095 6.400 1.49782 82.6
19 -24.24361 D19（可変）
20 -198.33414 2.923 1.94595 18.0
21 -66.60448 2.000 1.64769 33.7
22 -1255.72680 2.962
23 -53.07631 2.000 1.64769 33.7
24 ∞ 10.500
25 ∞ 1.600 1.51680 64.1
26 ∞ D26（可変）
［非球面データ］
第６面
κ=1.00000
A4=-9.44039E-07,A6=-7.11276E-10,A8=1.77477E-12,A10=-1.49090E-15
第１６面
κ=1.00000
A4=-7.09863E-07,A6=1.39281E-08,A8=-7.11118E-11,A10=-9.85203E-14
第１７面
κ=1.00000
A4=1.29000E-05,A6=1.77000E-08,A8=4.64016E-11,A10=-4.30856E-13
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝51.60 β＝-0.1564
D0 ∞ 307.39
D12 10.322 2.393
D19 5.645 13.574
D26 0.999 0.999
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 73.64
G2 13 48.40
G3 20 -83.16
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ２／（－ｆ３）＝0.582
条件式（２） ｆ１／（－ｆ３）＝0.886
条件式（３） （Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝0.390
条件式（４） （－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝0.891
条件式（５） ｆ／ｆ１＝0.701
条件式（６） ｆ／ｆ２＝1.066
条件式（７） ｆ１／ｆ２＝1.522
条件式（８） ＢＦａ／ｆ＝0.243
条件式（９） ｆＦ／ｆＲ＝0.769
条件式（１０） ｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.883
条件式（１１） ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.646
条件式（１２） ２ω＝46.0
図１４（Ａ）は、第７実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図１４（Ｂ）は、第７実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第７実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有し
ていることがわかる。
（第８実施例）
第８実施例について、図１５～図１６および表８を用いて説明する。図１５は、本実施形態の第８実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第８実施例に係る光学系ＬＳ（８）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ１４と、両凸形状の第４正レンズＬ１５および両凹形状の第２負レンズＬ１６からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１４は、物体側のレンズ面が非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、両側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１および物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた平凹形状の第２負レンズＬ３３と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
以下の表８に、第８実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第１３面は仮想面である。
（表８）
［全体諸元］
ｆ 51.60
ＦＮＯ 1.85
ω 22.9
Ｙ 21.70
ＴＬ 93.035
ＢＦ 13.101
ＢＦａ 12.556
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 -49.74101 3.508 1.67270 32.2
2 51.83840 3.342 1.94595 18.0
3 105.00000 2.890
4 -198.79923 5.698 1.72916 54.6
5 -48.74109 0.216
6* 39.85460 0.100 1.56093 36.6
7 39.94369 5.459 1.80400 46.6
8 306.55979 0.200
9 27.39919 7.979 1.59319 67.9
10 -244.36823 1.500 1.64769 33.7
11 21.09582 5.098
12 ∞ D12（可変） （絞りＳ）
13 ∞ 2.700
14 -23.37434 1.100 1.64769 33.7
15 630.74141 0.200
16* 88.88240 5.000 1.77377 47.2
17* -34.54296 2.466
18 -91.09112 6.400 1.49782 82.6
19 -24.26835 D19（可変）
20 -173.73017 2.915 1.94595 18.0
21 -63.36086 2.000 1.64769 33.7
22 -410.38800 2.872
23 -49.55593 1.900 1.64769 33.7
24 ∞ 10.500
25 ∞ 1.600 1.51680 64.1
26 ∞ D26（可変）
［非球面データ］
第６面
κ=1.00000
A4=-1.98971E-07,A6=-9.88462E-10,A8=4.89667E-12,A10=-4.46361E-15
第１６面
κ=1.00000
A4=-1.30154E-06,A6=1.97109E-08,A8=-1.12019E-10,A10=-2.74309E-14
第１７面
κ=1.00000
A4=1.29000E-05,A6=1.77000E-08,A8=4.40194E-11,A10=-4.63161E-13
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝51.60 β＝-0.1566
D0 ∞ 306.96
D12 10.321 2.394
D19 6.070 13.997
D26 1.000 1.000
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 73.37
G2 13 48.59
G3 20 -81.56
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ２／（－ｆ３）＝0.596
条件式（２） ｆ１／（－ｆ３）＝0.900
条件式（３） （Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝0.357
条件式（４） （－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝0.964
条件式（５） ｆ／ｆ１＝0.703
条件式（６） ｆ／ｆ２＝1.062
条件式（７） ｆ１／ｆ２＝1.510
条件式（８） ＢＦａ／ｆ＝0.243
条件式（９） ｆＦ／ｆＲ＝0.747
条件式（１０） ｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.885
条件式（１１） ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.636
条件式（１２） ２ω＝45.8
図１６（Ａ）は、第８実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図１６（Ｂ）は、第８実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第８実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第９実施例）
第９実施例について、図１７～図１８および表９を用いて説明する。図１７は、本実施形態の第９実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第９実施例に係る光学系ＬＳ（９）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ１４と、両凸形状の第４正レンズＬ１５および両凹形状の第２負レンズＬ１６からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１４は、物体側のレンズ面が非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、両側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１および物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた平凹形状の第２負レンズＬ３３と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
以下の表９に、第９実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第１３面は仮想面である。
（表９）
［全体諸元］
ｆ 51.60
ＦＮＯ 1.85
ω 22.9
Ｙ 21.70
ＴＬ 92.330
ＢＦ 13.100
ＢＦａ 12.554
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 -48.06457 2.000 1.67270 32.2
2 50.03333 2.861 1.94595 18.0
3 105.00000 2.805
4 -226.31231 6.827 1.72916 54.6
5 -47.98013 0.644
6* 36.64910 0.100 1.56093 36.6
7 36.85687 5.622 1.80400 46.6
8 217.92780 0.200
9 28.49361 7.332 1.59319 67.9
10 -161.37986 1.500 1.64769 33.7
11 20.99038 5.164
12 ∞ D12（可変） （絞りＳ）
13 ∞ 2.700
14 -23.41799 1.100 1.64769 33.7
15 998.77224 0.200
16* 85.12299 5.000 1.77377 47.2
17* -35.29338 2.485
18 -73.80381 6.400 1.49782 82.6
19 -23.23519 D19（可変）
20 -177.75440 2.927 1.94595 18.0
21 -63.69645 1.900 1.64769 33.7
22 -482.01125 2.887
23 -50.20764 1.900 1.64769 33.7
24 ∞ 10.500
25 ∞ 1.600 1.51680 64.1
26 ∞ D26（可変）
［非球面データ］
第６面
κ=1.00000
A4=-4.74106E-07,A6=-3.40824E-10,A8=2.15394E-12,A10=-1.54492E-15
第１６面
κ=1.00000
A4=-1.95205E-07,A6=1.94342E-08,A8=-8.61846E-11,A10=-2.07763E-13
第１７面
κ=1.00000
A4=1.47643E-05,A6=2.08671E-08,A8=8.44852E-11,A10=-6.93210E-13
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝51.60 β＝-0.1565
D0 ∞ 307.67
D12 10.320 2.409
D19 6.356 14.267
D26 1.000 1.000
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 73.63
G2 13 48.76
G3 20 -81.76
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ２／（－ｆ３）＝0.596
条件式（２） ｆ１／（－ｆ３）＝0.900
条件式（３） （Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝0.357
条件式（４） （－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝0.964
条件式（５） ｆ／ｆ１＝0.701
条件式（６） ｆ／ｆ２＝1.058
条件式（７） ｆ１／ｆ２＝1.510
条件式（８） ＢＦａ／ｆ＝0.243
条件式（９） ｆＦ／ｆＲ＝0.748
条件式（１０） ｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.888
条件式（１１） ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.645
条件式（１２） ２ω＝45.8
図１８（Ａ）は、第９実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図１８（Ｂ）は、第９実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第９実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第１０実施例）
第１０実施例について、図１９～図２０および表１０を用いて説明する。図１９は、本実施形態の第１０実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１０実施例に係る光学系ＬＳ（１０）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ１４と、両凸形状の第４正レンズＬ１５および両凹形状の第２負レンズＬ１６からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１４は、物体側のレンズ面が非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、両側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１および物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた平凹形状の第２負レンズＬ３３と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
以下の表１０に、第１０実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第１３面は仮想面である。
（表１０）
［全体諸元］
ｆ 51.61
ＦＮＯ 1.85
ω 23.0
Ｙ 21.70
ＴＬ 92.630
ＢＦ 13.111
ＢＦａ 12.566
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 -47.48420 2.000 1.67270 32.2
2 49.34200 2.900 1.94595 18.0
3 105.06869 2.850
4 -214.61709 6.650 1.72916 54.6
5 -47.45376 0.640
6* 36.92032 0.100 1.56093 36.6
7 37.08029 5.650 1.80400 46.6
8 227.67817 0.250
9 28.81243 7.400 1.59319 67.9
10 -141.32000 1.500 1.64769 33.7
11 21.19231 5.130
12 ∞ D12（可変） （絞りＳ）
13 ∞ 2.700
14 -23.47056 1.100 1.64769 33.7
15 682.91466 0.200
16* 83.29512 5.000 1.77377 47.2
17* -35.02672 2.570
18 -71.96528 6.400 1.49782 82.6
19 -23.20263 D19（可変）
20 -192.79576 2.950 1.94595 18.0
21 -65.62300 2.000 1.64769 33.7
22 -664.53730 2.909
23 -51.20031 1.900 1.64769 33.7
24 ∞ 10.500
25 ∞ 1.600 1.51680 64.1
26 ∞ D26（可変）
［非球面データ］
第６面
κ=1.00000
A4=-4.82693E-07,A6=-2.32147E-10,A8=1.82978E-12,A10=-1.19713E-15
第１６面
κ=1.00000
A4=-2.77465E-07,A6=1.84476E-08,A8=-7.60811E-11,A10=-2.05509E-13
第１７面
κ=1.00000
A4=1.46947E-05,A6=2.13572E-08,A8=8.25934E-11,A10=-6.58549E-13
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝51.61 β＝-0.1568
D0 ∞ 307.37
D12 10.320 2.403
D19 6.400 14.317
D26 1.011 1.011
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 74.30
G2 13 48.80
G3 20 -82.85
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ２／（－ｆ３）＝0.589
条件式（２） ｆ１／（－ｆ３）＝0.897
条件式（３） （Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝0.377
条件式（４） （－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝0.920
条件式（５） ｆ／ｆ１＝0.695
条件式（６） ｆ／ｆ２＝1.058
条件式（７） ｆ１／ｆ２＝1.523
条件式（８） ＢＦａ／ｆ＝0.243
条件式（９） ｆＦ／ｆＲ＝0.768
条件式（１０） ｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.890
条件式（１１） ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.670
条件式（１２） ２ω＝46.0
図２０（Ａ）は、第１０実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図２０（Ｂ）は、第１０実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第１０実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第１１実施例）
第１１実施例について、図２１～図２２および表１１を用いて説明する。図２１は、本実施形態の第１１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１１実施例に係る光学系ＬＳ（１１）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１と、両凹形状の第２負レンズＬ１２および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１３からなる接合レンズと、両凸形状の第２正レンズＬ１４と、両凸形状の第３正レンズＬ１５と、両凸形状の第４正レンズＬ１６および両凹形状の第３負レンズＬ１７からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１５は、物体側のレンズ面が非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、両凸形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、両側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ３２と、から構成される。負レンズＬ３２は、物体側のレンズ面が非球面である。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
以下の表１１に、第１１実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第１４面は仮
想面である。
（表１１）
［全体諸元］
ｆ 37.63
ＦＮＯ 1.85
ω 30.0
Ｙ 21.70
ＴＬ 110.000
ＢＦ 9.600
ＢＦａ 9.055
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 -662.83160 3.000 1.80920 33.6
2 33.87219 9.404
3 -109.33916 3.000 1.48749 70.4
4 89.77072 4.000 1.94595 18.0
5 317.57072 1.945
6 44.26915 8.500 1.48749 70.4
7 -112.47821 3.972
8* 41.20576 6.500 1.80400 46.6
9 -255.27183 0.200
10 26.75656 9.000 1.59319 67.9
11 -57.15784 1.500 1.67270 32.2
12 17.14008 5.399
13 ∞ D13（可変） （絞りＳ）
14 ∞ 3.000
15 -21.57444 1.000 1.67270 32.2
16 -1291.14570 0.200
17* 157.44017 4.500 1.77377 47.2
18* -44.84339 0.200
19 155.77289 9.000 1.59319 67.9
20 -25.32306 D20（可変）
21 71.98835 3.000 1.94595 18.0
22 81.46254 6.736
23* -41.56282 1.500 1.64769 33.7
24 -168.89768 7.000
25 ∞ 1.600 1.51680 64.1
26 ∞ D26（可変）
［非球面データ］
第８面
κ=1.00000
A4=-1.90145E-06,A6=-9.52591E-10,A8=-1.08708E-12,A10=-6.77034E-16
第１７面
κ=1.00000
A4=6.23513E-06,A6=-1.23942E-08,A8=3.34827E-11,A10=-3.01713E-13
第１８面
κ=1.00000
A4=1.88293E-05,A6=1.24857E-08,A8=2.84962E-11,A10=-3.23051E-13
第２３面
κ=1.00000
A4=5.43854E-06,A6=-1.52554E-08,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝37.63 β＝-0.2078
D0 ∞ 151.72
D13 11.387 2.404
D20 3.456 12.439
D26 1.000 1.000
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 58.79
G2 14 43.00
G3 21 -104.59
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ２／（－ｆ３）＝0.411
条件式（２） ｆ１／（－ｆ３）＝0.562
条件式（３） （Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝-0.903
条件式（４） （－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝17.613
条件式（５） ｆ／ｆ１＝0.640
条件式（６） ｆ／ｆ２＝0.875
条件式（７） ｆ１／ｆ２＝1.367
条件式（８） ＢＦａ／ｆ＝0.241
条件式（９） ｆＦ／ｆＲ＝0.945
条件式（１０） ｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.728
条件式（１１） ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.893
条件式（１２） ２ω＝60.0
図２２（Ａ）は、第１１実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図２２（Ｂ）は、第１１実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第１１実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第１２実施例）
第１２実施例について、図２３～図２４および表１２を用いて説明する。図２３は、本実施形態の第１２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１２実施例に係る光学系ＬＳ（１２）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１と、両凹形状の第２負レンズＬ１２および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１３からなる接合レンズと、両凸形状の第２正レンズＬ１４と、両凸形状の第３正レンズＬ１５と、両凸形状の第４正レンズＬ１６および両凹形状の第３負レンズＬ１７からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１５は、物体側のレンズ面が非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の
負レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ２２と、両凸形状の第２正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ２４と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、両側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ３２と、から構成される。負レンズＬ３２は、物体側のレンズ面が非球面である。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
以下の表１２に、第１２実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第１４面は仮想面である。
（表１２）
［全体諸元］
ｆ 37.70
ＦＮＯ 1.88
ω 30.0
Ｙ 21.70
ＴＬ 110.000
ＢＦ 9.600
ＢＦａ 9.055
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 -3112.32120 3.000 1.73282 32.6
2 32.68764 8.690
3 -440.00413 3.000 1.48749 70.4
4 57.93171 4.000 1.94595 18.0
5 108.74454 3.168
6 42.60783 8.500 1.50267 62.2
7 -141.78756 3.866
8* 45.06258 6.500 1.80400 46.6
9 -210.82291 0.200
10 36.02017 9.000 1.59319 67.9
11 -45.79266 1.500 1.67270 32.2
12 22.46589 5.399
13 ∞ D13（可変） （絞りＳ）
14 ∞ 3.000
15 -22.15003 1.000 1.67270 32.2
16 -98.33346 0.318
17* -130.89892 2.500 1.77377 47.2
18* -43.35291 1.224
19 101.79100 5.500 1.59319 67.9
20 -53.62571 0.100
21 -81.82793 6.000 1.59319 67.9
22 -25.48031 D22（可変）
23 -75.16977 3.000 1.94595 18.0
24 -63.16701 8.776
25* -25.51533 1.500 1.64769 33.7
26 -99.50792 7.000
27 ∞ 1.600 1.51680 64.1
28 ∞ D28（可変）
［非球面データ］
第８面
κ=1.00000
A6=-1.62936E-06,A6=-1.61898E-09,A8=3.72851E-12,A10=-6.56781E-15
第１７面
κ=1.00000
A4=3.15178E-05,A6=1.77790E-07,A8=-3.27517E-10,A10=-1.26227E-12
第１８面
κ=1.00000
A4=4.17433E-05,A6=1.91618E-07,A8=1.40927E-10,A10=-2.86119E-12
第２５面
κ=1.00000
A4=1.10584E-05,A6=-1.56481E-10,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝37.70 β＝-0.1179
D0 ∞ 290.00
D13 6.605 2.441
D22 4.053 8.217
D28 1.000 1.000
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 63.38
G2 14 39.22
G3 23 -62.57
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ２／（－ｆ３）＝0.627
条件式（２） ｆ１／（－ｆ３）＝1.013
条件式（３） （Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝-0.979
条件式（４） （－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝82.547
条件式（５） ｆ／ｆ１＝0.595
条件式（６） ｆ／ｆ２＝0.961
条件式（７） ｆ１／ｆ２＝1.616
条件式（８） ＢＦａ／ｆ＝0.240
条件式（９） ｆＦ／ｆＲ＝0.873
条件式（１０） ｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.994
条件式（１１） ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝3.160
条件式（１２） ２ω＝60.0
図２４（Ａ）は、第１２実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図２４（Ｂ）は、第１２実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第１２実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第１３実施例）
第１３実施例について、図２５～図２６および表１３を用いて説明する。図２５は、本実施形態の第１３実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１３実施例に係る光学系ＬＳ（１３）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有
する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１と、両凹形状の第２負レンズＬ１２および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１３からなる接合レンズと、両凸形状の第２正レンズＬ１４と、両凸形状の第３正レンズＬ１５と、両凸形状の第４正レンズＬ１６および両凹形状の第３負レンズＬ１７からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１５は、物体側のレンズ面が非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ２２と、両凸形状の第２正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ２４と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、物体側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ３２と、から構成される。負レンズＬ３２は、物体側のレンズ面が非球面である。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
以下の表１３に、第１３実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第１４面は仮想面である。
（表１３）
［全体諸元］
ｆ 36.52
ＦＮＯ 1.85
ω 30.6
Ｙ 21.70
ＴＬ 100.000
ＢＦ 9.600
ＢＦａ 9.055
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 -344.23276 3.000 1.71736 29.6
2 31.47663 8.864
3 -5197.94500 3.000 1.48749 70.3
4 59.50193 4.000 1.94595 18.0
5 141.00357 0.152
6 49.20783 7.500 1.60300 65.4
7 -563.87665 4.981
8* 39.11480 6.000 1.77250 49.6
9 -139.68211 0.427
10 28.58681 8.000 1.59319 67.9
11 -50.06370 1.500 1.67270 32.2
12 19.18437 5.399
13 ∞ D13（可変） （絞りＳ）
14 ∞ 3.000
15 -22.50724 1.000 1.67270 32.2
16 -81.31951 0.549
17* -74.31824 3.000 1.77377 47.2
18 -35.67165 0.203
19 180.93759 5.000 1.59319 67.9
20 -43.85092 0.500
21 -132.62507 6.000 1.59319 67.9
22 -29.07561 D22（可変）
23 317.64282 3.000 1.94595 18.0
24 314.90339 6.932
25* -26.84153 1.500 1.64769 33.7
26 -77.55848 7.000
27 ∞ 1.600 1.51680 64.1
28 ∞ D28（可変）
［非球面データ］
第８面
κ=1.00000
A4=-1.59558E-06,A6=-1.61180E-09,A8=2.67206E-12,A10=-4.02129E-15
第１７面
κ=1.00000
A4=-1.62012E-05,A6=-2.42502E-08,A8=1.25145E-10,A10=-1.02694E-12
第２５面
κ=1.00000
A4=7.25982E-06,A6=1.79235E-08,A8=-4.70327E-11,A10= 2.68072E-14
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝36.52 β＝-0.1131
D0 ∞ 290.00
D13 6.346 1.987
D22 0.549 4.907
D28 1.000 1.000
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 52.27
G2 14 37.19
G3 23 -64.36
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ２／（－ｆ３）＝0.578
条件式（２） ｆ１／（－ｆ３）＝0.812
条件式（３） （Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝-0.832
条件式（４） （－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝9.427
条件式（５） ｆ／ｆ１＝0.699
条件式（６） ｆ／ｆ２＝0.982
条件式（７） ｆ１／ｆ２＝1.406
条件式（８） ＢＦａ／ｆ＝0.248
条件式（９） ｆＦ／ｆＲ＝0.724
条件式（１０） ｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.853
条件式（１１） ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.645
条件式（１２） ２ω＝61.2
図２６（Ａ）は、第１３実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図２６（Ｂ）は、第１３実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第１３実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第１４実施例）
第１４実施例について、図２７～図２８および表１４を用いて説明する。図２７は、本実施形態の第１４実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１４実施例に係る光学系ＬＳ（１４）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ１２および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１３からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ１４と、両凸形状の第３正レンズＬ１５と、両凸形状の第４正レンズＬ１６および両凹形状の第３負レンズＬ１７からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１５は、物体側のレンズ面が非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ２２と、両凸形状の第２正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ２４と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、両側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ３２と、から構成される。負レンズＬ３２は、物体側のレンズ面が非球面である。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
以下の表１４に、第１４実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第１４面は仮想面である。
（表１４）
［全体諸元］
ｆ 36.50
ＦＮＯ 1.85
ω 30.7
Ｙ 21.70
ＴＬ 100.000
ＢＦ 9.600
ＢＦａ 9.055
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 -328.51209 3.000 1.71736 29.6
2 30.62735 8.724
3 862.45645 3.000 1.48749 70.3
4 57.42336 4.000 1.94595 18.0
5 141.63170 0.100
6 44.98135 7.500 1.60300 65.4
7 5539.31740 5.241
8* 41.34810 6.000 1.77250 49.6
9 -119.73719 0.200
10 28.47480 8.000 1.59319 67.9
11 -45.24565 1.500 1.67270 32.2
12 19.20206 5.399
13 ∞ D13（可変） （絞りＳ）
14 ∞ 3.000
15 -23.51305 1.000 1.67270 32.2
16 -129.15388 0.457
17* -103.44705 3.000 1.77377 47.2
18* -39.20704 0.417
19 131.40567 5.000 1.59319 67.9
20 -48.12075 0.500
21 -100.00000 6.000 1.59319 67.9
22 -26.83541 D22（可変）
23 102.68371 3.000 1.94595 18.0
24 106.30512 6.996
25* -28.73049 1.500 1.64769 33.7
26 -98.04242 7.000
27 ∞ 1.600 1.51680 64.1
28 ∞ D28（可変）
［非球面データ］
第８面
κ=1.00000
A4=-1.74572E-06,A6=-1.86902E-09,A8=3.70243E-12,A10=-5.65794E-15
第１７面
κ=1.00000
A4=-4.49752E-06,A6=-4.35264E-08,A8=1.70129E-10,A10=-7.71012E-13
第１８面
κ=1.00000
A4=1.06552E-05,A6=0.00000E+00,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00
第２５面
κ=1.00000
A4=6.97711E-06,A6=8.30426E-09,A8=-3.04728E-11,A10=-2.65514E-15
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝36.50 β＝-0.1131
D0 ∞ 290.00
D13 6.366 1.830
D22 0.500 5.036
D28 1.000 1.000
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 52.56
G2 14 38.05
G3 23 -66.26
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ２／（－ｆ３）＝0.574
条件式（２） ｆ１／（－ｆ３）＝0.793
条件式（３） （Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝-0.829
条件式（４） （－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝9.000
条件式（５） ｆ／ｆ１＝0.694
条件式（６） ｆ／ｆ２＝0.959
条件式（７） ｆ１／ｆ２＝1.381
条件式（８） ＢＦａ／ｆ＝0.248
条件式（９） ｆＦ／ｆＲ＝0.729
条件式（１０） ｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.815
条件式（１１） ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.664
条件式（１２） ２ω＝61.4
図２８（Ａ）は、第１４実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図２８（Ｂ）は、第１４実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第１４実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第１５実施例）
第１５実施例について、図２９～図３０および表１５を用いて説明する。図２９は、本実施形態の第１５実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１５実施例に係る光学系ＬＳ（１５）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ１２および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１３からなる接合レンズと、両凸形状の第２正レンズＬ１４と、両凸形状の第３正レンズＬ１５と、両凸形状の第４正レンズＬ１６および両凹形状の第３負レンズＬ１７からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１５は、物体側のレンズ面が非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ２２と、両凸形状の第２正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ２４と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、両側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ３１から構成される。負レンズＬ３１は、物体側のレンズ面が非球面である。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
以下の表１５に、第１５実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第１４面は仮想面である。
（表１５）
［全体諸元］
ｆ 36.50
ＦＮＯ 1.87
ω 30.7
Ｙ 21.70
ＴＬ 100.000
ＢＦ 9.600
ＢＦａ 9.054
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 -188.20085 3.000 1.71736 29.6
2 30.66496 8.404
3 547.03690 3.000 1.48749 70.3
4 62.69373 4.000 1.94595 18.0
5 190.11798 0.100
6 45.62385 7.500 1.60300 65.4
7 -115579.46000 5.673
8* 44.63892 6.000 1.77250 49.6
9 -102.19551 0.200
10 28.17341 8.000 1.59319 67.9
11 -42.44281 1.500 1.67270 32.2
12 19.02911 5.399
13 ∞ D13（可変） （絞りＳ）
14 ∞ 3.000
15 -23.61092 1.000 1.67270 32.2
16 -109.82047 0.899
17* -60.75679 3.000 1.77377 47.2
18* -33.74626 0.200
19 105.85192 5.000 1.59319 67.9
20 -52.67684 0.500
21 -100.00000 6.000 1.59319 67.9
22 -26.83541 D22（可変）
23* -35.17199 1.500 1.64769 33.7
24 -148.75840 7.000
25 ∞ 1.600 1.51680 64.1
26 ∞ D26（可変）
［非球面データ］
第８面
κ=1.00000
A4=-1.59317E-06,A6=-1.58329E-09,A8=3.51477E-12,A10=-5.52433E-15
第１７面
κ=1.00000
A4=-1.23191E-05,A6=-4.63629E-08,A8=2.30352E-10,A10=-1.55636E-12
第１８面
κ=1.00000
A4=3.43104E-06,A6=0.00000E+00,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00
第２３面
κ=1.00000
A4=2.07644E-06,A6=2.61568E-09,A8=-1.43218E-11,A10=-5.83085E-14
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝36.50 β＝-0.1132
D0 ∞ 290.00
D13 6.253 1.764
D22 10.273 14.761
D28 1.000 1.000
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 52.70
G2 14 38.26
G3 23 -71.49
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ２／（－ｆ３）＝0.535
条件式（２） ｆ１／（－ｆ３）＝0.737
条件式（３） （Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝-0.720
条件式（４） （－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝5.156
条件式（５） ｆ／ｆ１＝0.693
条件式（６） ｆ／ｆ２＝0.954
条件式（７） ｆ１／ｆ２＝1.377
条件式（８） ＢＦａ／ｆ＝0.248
条件式（９） ｆＦ／ｆＲ＝0.758
条件式（１０） ｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.828
条件式（１１） ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.696
条件式（１２） ２ω＝61.4
図３０（Ａ）は、第１５実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図３０（Ｂ）は、第１５実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第１５実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第１６実施例）
第１６実施例について、図３１～図３２および表１６を用いて説明する。図３１は、本実施形態の第１６実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１６実施例に係る光学系ＬＳ（１６）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ１２および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１３からなる接合レンズと、両凸形状の第２正レンズＬ１４と、両凸形状の第３正レンズＬ１５と、両凸形状の第４正レンズＬ１６および両凹形状の第３負レンズＬ１７からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１５は、物体側のレンズ面が非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ２４と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、両側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ３２と、から構成される。負レンズＬ３２は、物体側のレンズ面が非球面である。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
以下の表１６に、第１６実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第１４面は仮想面である。
（表１６）
［全体諸元］
ｆ 36.50
ＦＮＯ 1.86
ω 30.8
Ｙ 21.70
ＴＬ 100.000
ＢＦ 9.600
ＢＦａ 9.055
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 -133.60683 2.000 1.71736 29.6
2 32.54620 8.076
3 388.71645 2.500 1.48749 70.3
4 65.47753 4.000 1.94595 18.0
5 219.57835 0.100
6 57.60424 7.000 1.60300 65.4
7 -387.08519 6.523
8* 44.24367 6.000 1.77250 49.6
9 -104.52830 0.200
10 31.09490 9.000 1.59319 67.9
11 -42.99037 1.500 1.67270 32.2
12 20.68411 5.399
13 ∞ D13（可変） （絞りＳ）
14 ∞ 3.000
15 -23.39527 1.000 1.67270 32.2
16 -374.05277 0.224
17* 89.21164 4.000 1.77377 47.2
18* -62.00927 1.388
19 -586.47623 4.500 1.59319 67.9
20 -38.88857 0.500
21 -100.00000 5.500 1.59319 67.9
22 -29.94109 D22（可変）
23 59.66877 3.000 1.94595 18.0
24 59.44379 6.722
25* -32.82899 1.500 1.64769 33.7
26 -177.92654 7.000
27 ∞ 1.600 1.51680 63.9
28 ∞ D28（可変）
［非球面データ］
第８面
κ=1.00000
A4=-1.04917E-06,A6=-1.42831E-09,A8=4.66129E-12,A10=-6.33796E-15
第１７面
κ=1.00000
A4=1.65960E-05,A6=5.96989E-08,A6=-6.57382E-11,A10=1.19611E-13
第１８面
κ=1.00000
A4=2.95825E-05,A6=7.91633E-08,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00
第２５面
κ=1.00000
A4=4.39415E-06,A6=-1.10198E-08,A8=5.26933E-11,A10=-1.66739E-13
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝36.50 β＝-0.1137
D0 ∞ 290.00
D13 6.258 1.649
D22 0.509 5.118
D28 1.000 1.000
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 53.58
G2 14 39.30
G3 23 -65.49
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ２／（－ｆ３）＝0.600
条件式（２） ｆ１／（－ｆ３）＝0.818
条件式（３） （Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝-0.608
条件式（４） （－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝3.660
条件式（５） ｆ／ｆ１＝0.681
条件式（６） ｆ／ｆ２＝0.929
条件式（７） ｆ１／ｆ２＝1.363
条件式（８） ＢＦａ／ｆ＝0.248
条件式（９） ｆＦ／ｆＲ＝0.714
条件式（１０） ｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.810
条件式（１１） ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.734
条件式（１２） ２ω＝61.6
図３２（Ａ）は、第１６実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図３２（Ｂ）は、第１６実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第１６実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第１７実施例）
第１７実施例について、図３３～図３４および表１７を用いて説明する。図３３は、本実施形態の第１７実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１７実施例に係る光学系ＬＳ（１７）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ１３と、両凸形状の第２正レンズＬ１４と、両凸形状の第３正レンズＬ１５および両凹形状の第３負レンズＬ１６からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第２負レンズＬ１３は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。第２正レンズＬ１４は、物体側のレンズ面が非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、両側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１および物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた平凹形状の第２負レンズＬ３３と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
以下の表１７に、第１７実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第１３面は仮想面である。
（表１７）
［全体諸元］
ｆ 36.05
ＦＮＯ 1.85
ω 31.6
Ｙ 21.70
ＴＬ 99.592
ＢＦ 13.100
ＢＦａ 12.555
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 -500.00000 2.000 1.59270 35.3
2 27.30135 8.716
3 60.46320 3.840 1.94594 18.0
4 220.11217 9.742
5 -29.41908 1.659 1.77377 47.2
6* -33.35969 1.884
7* 47.17368 10.592 1.76801 49.2
8 -60.97010 0.200
9 27.06671 6.869 1.59319 67.9
10 -38.40610 1.500 1.69895 30.1
11 22.53254 3.899
12 ∞ D12（可変） （絞りＳ）
13 ∞ 2.700
14 -20.48042 1.100 1.64769 33.7
15 -452.00052 0.648
16* 80.79578 4.788 1.77377 47.2
17* -31.41145 0.568
18 -137.97943 6.400 1.49782 82.6
19 -21.82018 D19（可変）
20 -72.37319 4.704 1.94594 18.0
21 -25.72015 1.900 1.80518 25.4
22 -96.08935 2.660
23 -34.82473 1.900 1.64769 33.7
24 ∞ 10.500
25 ∞ 1.600 1.51680 64.1
26 ∞ D26（可変）
［非球面データ］
第６面
κ=1.00000
A4=-1.02986E-07,A6=4.20882E-09,A8=-1.01963E-11,A10=2.17897E-14
第７面
κ=1.00000
A4=-2.57635E-07,A6= 3.44388E-09,A8=-9.56027E-12,A10=7.45193E-15
第１６面
κ=1.00000
A4=-2.53184E-06,A6=4.68537E-08,A8=-1.77268E-11,A10=-7.02284E-13
第１７面
κ=1.00000
A4=2.23902E-05,A6=1.94868E-08,A8=4.29642E-10,A10=-1.80787E-12
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝36.05 β＝-0.1049
D0 ∞ 314.50
D12 5.722 2.550
D19 2.500 5.667
D26 1.000 1.000
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 49.49
G2 13 36.41
G3 20 -55.61
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ２／（－ｆ３）＝0.655
条件式（２） ｆ１／（－ｆ３）＝0.890
条件式（３） （Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝-0.896
条件式（４） （－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝13.870
条件式（５） ｆ／ｆ１＝0.728
条件式（６） ｆ／ｆ２＝0.990
条件式（７） ｆ１／ｆ２＝1.359
条件式（８） ＢＦａ／ｆ＝0.348
条件式（９） ｆＦ／ｆＲ＝0.554
条件式（１０） ｛１－（β２）2｝×（β３）2＝1.114
条件式（１１） ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.534
条件式（１２） ２ω＝63.2
図３４（Ａ）は、第１７実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図３４（Ｂ）は、第１７実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各
諸収差図より、第１７実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第１８実施例）
第１８実施例について、図３５～図３６および表１８を用いて説明する。図３５は、本実施形態の第１８実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１８実施例に係る光学系ＬＳ（１８）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１と、両凸形状の第１正レンズＬ１２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ１３と、両凸形状の第２正レンズＬ１４と、両凸形状の第３正レンズＬ１５および両凹形状の第３負レンズＬ１６からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第２負レンズＬ１３は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。第２正レンズＬ１４は、物体側のレンズ面が非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凸形状の第１正レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の第２正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ２４と、から構成される。第２正レンズＬ２３は、両側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１および両凹形状の第１負レンズＬ３２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた平凹形状の第２負レンズＬ３３と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
以下の表１８に、第１８実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表１８）
［全体諸元］
ｆ 36.05
ＦＮＯ 1.86
ω 31.6
Ｙ 21.70
ＴＬ 99.539
ＢＦ 13.100
ＢＦａ 12.555
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 -500.00000 2.000 1.59270 35.3
2 31.30252 8.752
3 77.05411 4.224 1.94594 18.0
4 -4995.87340 12.332
5 -34.14226 3.140 1.77377 47.2
6* -47.59110 0.100
7* 41.62130 5.898 1.76801 49.2
8 -65.35489 0.294
9 31.07689 6.046 1.59319 67.9
10 -44.14843 1.500 1.69895 30.1
11 22.96400 3.883
12 ∞ D12（可変） （絞りＳ）
13 95.03984 2.062 1.49782 82.6
14 -345.94097 2.289
15 -19.00516 1.100 1.64769 33.7
16 -992.59484 1.622
17* 123.45937 4.722 1.77377 47.2
18* -28.92599 0.200
19 -129.08817 6.400 1.49782 82.6
20 -21.31763 D20（可変）
21 -134.41671 5.154 1.94594 18.0
22 -26.15911 1.900 1.80518 25.4
23 1225.10730 3.764
24 -34.85007 1.900 1.64769 33.7
25 ∞ 10.500
26 ∞ 1.600 1.51680 64.1
27 ∞ D27（可変）
［非球面データ］
第６面
κ=1.00000
A4=9.02554E-07,A6=3.14643E-09,A8=-1.89905E-12,A10=1.77634E-14
第７面
κ=1.00000
A4=-1.81054E-07,A6=2.54149E-09,A8=-7.43973E-12,A10=8.48515E-15
第１７面
κ=1.00000
A4=3.23226E-07,A6=4.85057E-08,A8=1.37810E-11,A10=-1.32577E-13
第１８面
κ=1.00000
A4=2.32157E-05,A6=3.57378E-08,A8=3.07145E-10,A10=-6.42283E-13
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝36.05 β＝-0.1053
D0 ∞ 314.50
D12 4.656 2.000
D20 2.500 5.150
D27 1.000 1.000
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 58.73
G2 13 33.00
G3 21 -46.85
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ２／（－ｆ３）＝0.704
条件式（２） ｆ１／（－ｆ３）＝1.253
条件式（３） （Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝-0.882
条件式（４） （－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝13.870
条件式（５） ｆ／ｆ１＝0.614
条件式（６） ｆ／ｆ２＝1.092
条件式（７） ｆ１／ｆ２＝1.780
条件式（８） ＢＦａ／ｆ＝0.348
条件式（９） ｆＦ／ｆＲ＝0.765
条件式（１０） ｛１－（β２）2｝×（β３）2＝1.369
条件式（１１） ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝3.025
条件式（１２） ２ω＝63.2
図３６（Ａ）は、第１８実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図３６（Ｂ）は、第１８実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第１８実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第１９実施例）
第１９実施例について、図３７～図３８および表１９を用いて説明する。図３７は、本実施形態の第１９実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１９実施例に係る光学系ＬＳ（１９）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２と、両凸形状の第２正レンズＬ１３と、両凸形状の第３正レンズＬ１４および両凹形状の第２負レンズＬ１５からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第２正レンズＬ１３は、両側のレンズ面が非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、像面Ｉ側に凸面を向けた平凸形状の第１正レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の第２正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ２４と、から構成される。第２正レンズＬ２３は、両側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１および物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた平凹形状の第２負レンズＬ３３と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
以下の表１９に、第１９実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第５面および第６面は仮想面である。
（表１９）
［全体諸元］
ｆ 36.05
ＦＮＯ 1.87
ω 31.2
Ｙ 21.70
ＴＬ 99.566
ＢＦ 13.100
ＢＦａ 12.555
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 -500.00000 2.000 1.59270 35.3
2 26.44740 11.431
3 54.58955 3.977 1.94594 18.0
4 151.93034 2.197
5 ∞ 0.000
6 ∞ 10.067
7* 40.90811 5.557 1.76801 49.2
8* -104.02802 0.200
9 29.51647 6.609 1.59319 67.9
10 -42.76988 1.500 1.69895 30.1
11 23.53316 6.210
12 ∞ D12（可変） （絞りＳ）
13 ∞ 2.090 1.49782 82.6
14 -74.67300 2.012
15 -18.81061 1.100 1.64769 33.7
16 -248.50402 1.512
17* 118.78898 4.866 1.77377 47.2
18* -28.64501 0.200
19 -125.10532 6.400 1.49782 82.6
20 -22.16547 D20（可変）
21 -66.18341 4.709 1.94594 18.0
22 -24.96921 1.900 1.80518 25.4
23 -199.98195 2.935
24 -38.28094 1.900 1.64769 33.7
25 ∞ 10.500
26 ∞ 1.600 1.51680 64.1
27 ∞ D27（可変）
［非球面データ］
第７面
κ=1.00000
A4=3.16584E-07,A6=2.60390E-09,A8=-1.78975E-11,A10=5.41316E-14
第８面
κ=1.00000
A4=4.34400E-08,A6=-4.51994E-10,A8=-7.80080E-12,A10=3.78367E-14
第１７面
κ=1.00000
A4=-3.61366E-06,A6=5.25325E-08,A8=-5.32628E-12,A10=1.17020E-14
第１８面
κ=1.00000
A4=2.00858E-05,A6=3.18374E-08,A8=2.71615E-10,A10=-4.03272E-13
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝36.05 β＝-0.1049
D0 ∞ 314.50
D12 4.594 2.000
D20 2.500 5.088
D27 1.000 1.000
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 53.15
G2 13 32.25
G3 21 -45.20
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ２／（－ｆ３）＝0.714
条件式（２） ｆ１／（－ｆ３）＝1.176
条件式（３） （Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝-0.900
条件式（４） （－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝13.870
条件式（５） ｆ／ｆ１＝0.678
条件式（６） ｆ／ｆ２＝1.118
条件式（７） ｆ１／ｆ２＝1.648
条件式（８） ＢＦａ／ｆ＝0.348
条件式（９） ｆＦ／ｆＲ＝0.626
条件式（１０） ｛１－（β２）2｝×（β３）2＝1.388
条件式（１１） ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.751
条件式（１２） ２ω＝62.4
図３８（Ａ）は、第１９実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図３８（Ｂ）は、第１９実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第１９実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２０実施例）
第２０実施例について、図３９～図４０および表２０を用いて説明する。図３９は、本実施形態の第２０実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第２０実施例に係る光学系ＬＳ（２０）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ１２および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１３からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第３負レンズＬ１４と、両凸形状の第２正レンズＬ１５と、両凸形状の第３正レンズＬ１６および両凹形状の第４負レンズＬ１７からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第２正レンズＬ１５は、物体側のレンズ面が非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ２２と、両凸形状の第２正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ２４と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、物体側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ３２と、から構成される。第２負レンズＬ３２は、物体側のレンズ面が非球面である。第３レンズ
群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
以下の表２０に、第２０実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表２０）
［全体諸元］
ｆ 36.41
ＦＮＯ 1.45
ω 30.7
Ｙ 21.70
ＴＬ 120.000
ＢＦ 9.600
ＢＦａ 9.055
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 117.52540 2.000 1.71736 29.6
2 26.99520 8.652
3 42.97983 2.500 1.48749 70.3
4 34.72137 5.000 1.94595 18.0
5 45.17490 9.389
6 -52.71945 6.000 1.60300 65.4
7 -131.66451 0.200
8* 55.12835 9.000 1.77250 49.6
9 -66.63993 0.200
10 57.67591 13.000 1.59319 67.9
11 -28.99052 1.500 1.67270 32.2
12 230.60272 5.399
13 ∞ D13（可変） （絞りＳ）
14 -30.96994 1.000 1.67270 32.2
15 1151.90580 2.000
16* -406.76312 4.000 1.77377 47.2
17 -45.06075 0.881
18 140.10078 6.000 1.59319 67.9
19 -58.07296 0.500
20 -100.00000 7.000 1.59319 67.9
21 -30.10496 D21（可変）
22 74.17179 3.000 1.94595 18.0
23 67.04188 7.824
24* -26.97932 1.500 1.64769 33.7
25 -290.34268 7.000
26 ∞ 1.600 1.51680 63.9
27 ∞ D27（可変）
［非球面データ］
第８面
κ=1.00000
A4=-6.93107E-07,A6=-4.54051E-10,A8=1.72053E-12,A10=-1.39325E-15
第１６面
κ=1.00000
A4=-1.46752E-05,A6=-1.19814E-08,A8=3.20679E-11,A10=-2.43972E-13
第２４面
κ=1.00000
A4=1.09875E-05,A6=2.56103E-09,A8=-8.64670E-12,A10=-3.14024E-14
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝36.41 β＝-0.1095
D0 ∞ 290.00
D13 13.354 9.399
D21 0.500 4.455
D27 1.000 1.000
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 48.51
G2 14 38.61
G3 22 -44.33
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ２／（－ｆ３）＝0.871
条件式（２） ｆ１／（－ｆ３）＝1.094
条件式（３） （Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝-1.596
条件式（４） （－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝-3.228
条件式（５） ｆ／ｆ１＝0.751
条件式（６） ｆ／ｆ２＝0.943
条件式（７） ｆ１／ｆ２＝1.256
条件式（８） ＢＦａ／ｆ＝0.249
条件式（９） ｆＦ／ｆＲ＝0.358
条件式（１０） ｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.914
条件式（１１） ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝1.936
条件式（１２） ２ω＝61.4
図４０（Ａ）は、第２０実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図４０（Ｂ）は、第２０実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第２０実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２１実施例）
第２１実施例について、図４１～図４２および表２１を用いて説明する。図４１は、本実施形態の第２１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第２１実施例に係る光学系ＬＳ（２１）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ１２および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１３からなる接合レンズと、両凹形状の第３負レンズＬ１４と、両凸形状の第２正レンズＬ１５と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ１６と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第４負レンズＬ１７および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第４正レンズＬ１８からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第２正レンズＬ１５は、両側のレンズ面が非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ２２と、両凸形状の第２正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ２４と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、物体側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けた平凹形状の第２負レンズＬ３２と、から構成される。第２負レンズＬ３２は、物体側のレンズ面が非球面である。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
以下の表２１に、第２１実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表２１）
［全体諸元］
ｆ 36.00
ＦＮＯ 1.42
ω 31.2
Ｙ 21.70
ＴＬ 125.000
ＢＦ 9.600
ＢＦａ 9.055
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 -2103.91320 2.000 1.67884 31.5
2 35.70457 7.893
3 323.10172 2.500 1.49086 69.1
4 67.22138 5.500 1.94595 18.0
5 787.71792 7.911
6 -39.04627 2.000 1.69166 30.1
7 213.89102 0.100
8* 137.58827 12.000 1.85135 40.1
9* -47.56574 0.200
10 39.72534 7.000 1.83481 42.7
11 181.94050 2.130
12 117.83429 1.500 1.75520 27.6
13 23.80746 9.000 1.59319 67.9
14 183.46004 3.500
15 ∞ D15（可変） （絞りＳ）
16 -34.21404 1.000 1.67270 32.2
17 -122.91319 2.000
18* -86.16442 3.500 1.77377 47.2
19 -48.56224 2.416
20 1800.15400 5.500 1.59319 67.9
21 -42.45537 0.500
22 -100.00000 6.500 1.59319 67.9
23 -30.05033 D23（可変）
24 39.40559 3.000 1.94595 18.0
25 34.37457 9.136
26* -44.57372 1.500 1.64769 33.7
27 ∞ 7.000
28 ∞ 1.600 1.51680 63.9
29 ∞ D29（可変）
［非球面データ］
第８面
κ=1.00000
A4=3.90875E-07,A6=5.99792E-10,A8=-1.78965E-12,A10=1.89102E-15
第９面
κ=1.00000
A4=5.52339E-07,A6=1.13820E-09,A8=-1.99242E-12,A10=2.23323E-15
第１８面
κ=1.00000
A4=-1.62045E-05,A6=-1.75085E-08,A8=3.19334E-11,A10=-3.05989E-13
第２６面
κ=1.00000
A4=-1.48857E-06,A6=-3.93600E-09,A8=2.22864E-12,A10=-4.82017E-14
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝36.00 β＝-0.1086
D0 ∞ 290.00
D15 16.614 12.490
D23 0.500 4.624
D29 1.000 1.000
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 52.88
G2 16 39.96
G3 24 -59.46
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ２／（－ｆ３）＝0.672
条件式（２） ｆ１／（－ｆ３）＝0.889
条件式（３） （Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝-0.967
条件式（４） （－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝58.442
条件式（５） ｆ／ｆ１＝0.681
条件式（６） ｆ／ｆ２＝0.901
条件式（７） ｆ１／ｆ２＝1.323
条件式（８） ＢＦａ／ｆ＝0.252
条件式（９） ｆＦ／ｆＲ＝0.622
条件式（１０） ｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.867
条件式（１１） ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.080
条件式（１２） ２ω＝62.4
図４２（Ａ）は、第２１実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図４２（Ｂ）は、第２１実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第２１実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２２実施例）
第２２実施例について、図４３～図４４および表２２を用いて説明する。図４３は、本
実施形態の第２２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第２２実施例に係る光学系ＬＳ（２２）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ１３と、両凸形状の第３正レンズＬ１４と、両凸形状の第４正レンズＬ１５および両凹形状の第２負レンズＬ１６からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１４は、物体側のレンズ面が非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２と、から構成される。正レンズＬ２２は、両側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ３２と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
以下の表２２に、第２２実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第１２面は仮想面である。
（表２２）
［全体諸元］
ｆ 51.50
ＦＮＯ 1.85
ω 22.9
Ｙ 21.70
ＴＬ 89.489
ＢＦ 9.600
ＢＦａ 9.055
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 -47.35217 2.500 1.67270 32.2
2 94.47970 3.500 1.94595 18.0
3 340.13397 3.236
4 -287.21979 5.000 1.72916 54.6
5 -56.34930 0.100
6* 35.86692 6.000 1.80400 46.6
7 -2318.43510 0.200
8 45.67330 7.000 1.59319 67.9
9 -80.81919 1.500 1.64769 33.7
10 23.62983 4.933
11 ∞ D11（可変） （絞りＳ）
12 ∞ 3.000
13 -19.53832 1.100 1.75520 27.6
14 -43.18210 1.500
15* 190.26772 7.000 1.75501 51.2
16* -24.77289 D16（可変）
17 -104.87147 2.500 1.94595 18.0
18 -78.84438 14.090
19 -38.56539 1.900 1.64769 33.7
20 -200.67448 7.000
21 ∞ 1.600 1.51680 64.1
22 ∞ D22（可変）
［非球面データ］
第６面
κ=1.00000
A4=-1.58615E-06,A6=-8.54477E-10,A8=-4.09102E-13,A10=5.85218E-16
第１５面
κ=1.00000
A4=4.66858E-07,A6=-2.10629E-08,A8=1.67228E-10,A10=-2.90665E-13
第１６面
κ=1.00000
A4=8.47233E-06,A6=2.18602E-10,A8=2.67616E-11,A10=1.23427E-13
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝51.50 β＝-0.1588
D0 ∞ 305.05
D11 12.719 2.695
D16 2.111 12.136
D22 1.000 1.000
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 75.53
G2 12 56.74
G3 17 -100.37
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ２／（－ｆ３）＝0.565
条件式（２） ｆ１／（－ｆ３）＝0.753
条件式（３） （Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝0.756
条件式（４） （－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝0.919
条件式（５） ｆ／ｆ１＝0.682
条件式（６） ｆ／ｆ２＝0.908
条件式（７） ｆ１／ｆ２＝1.331
条件式（８） ＢＦａ／ｆ＝0.176
条件式（９） ｆＦ／ｆＲ＝0.762
条件式（１０） ｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.687
条件式（１１） ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.716
条件式（１２） ２ω＝45.8
図４４（Ａ）は、第２２実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図４４（Ｂ）は、第２２実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第２２実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２３実施例）
第２３実施例について、図４５～図４６および表２３を用いて説明する。図４５は、本実施形態の第２３実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第２３実施例に係る光学系ＬＳ（２３）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ１３と、両凸形状の第３正レンズＬ１４と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第４正レンズＬ１５および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ１６からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１４は、物体側のレンズ面が非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第２正レンズＬ２３は、両側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ３２と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
以下の表２３に、第２３実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第２０面は仮想面である。
（表２３）
［全体諸元］
ｆ 51.08
ＦＮＯ 1.86
ω 23.0
Ｙ 21.70
ＴＬ 90.000
ＢＦ 9.600
ＢＦａ 9.055
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 -52.31571 2.500 1.67270 32.2
2 167.47695 3.500 1.94595 18.0
3 223.17328 4.121
4 -82.07390 4.000 1.72916 54.6
5 -45.42951 0.100
6* 38.12626 6.000 1.80400 46.6
7 -3600.28350 1.699
8 27.04928 5.000 1.59319 67.9
9 41.33566 1.500 1.64769 33.7
10 20.68760 5.718
11 ∞ D11（可変） （絞りＳ）
12 -22.93194 2.500 1.49700 81.6
13 -17.98615 0.500
14 -17.23374 1.100 1.67270 32.2
15 -49.04852 1.500
16* 279.75740 6.000 1.75501 51.2
17* -26.00590 D17（可変）
18 -221.46549 2.500 1.94595 18.0
19 -230.39803 0.000
20 ∞ 10.724
21 -38.50025 1.900 1.64769 33.7
22 -110.45885 7.000
23 ∞ 1.600 1.51680 63.9
24 ∞ D24（可変）
［非球面データ］
第６面
κ=1.00000
A4=-1.19548E-06,A6=-9.73538E-10,A8=3.03150E-12,A10=-5.31839E-15
第１６面
κ=1.00000
A4=-1.22099E-06,A6=-9.91302E-09,A8=8.68866E-11,A10=-1.19726E-13
第１７面
κ=1.00000
A4=5.66916E-06,A6=2.72450E-09,A8=-8.54602E-12,A10=1.63651E-13
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝51.08 β＝-0.1171
D0 ∞ 413.36
D11 12.216 4.956
D17 7.322 14.582
D24 1.000 1.000
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 68.94
G2 12 58.61
G3 18 -90.38
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ２／（－ｆ３）＝0.648
条件式（２） ｆ１／（－ｆ３）＝0.763
条件式（３） （Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝0.620
条件式（４） （－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝1.024
条件式（５） ｆ／ｆ１＝0.741
条件式（６） ｆ／ｆ２＝0.872
条件式（７） ｆ１／ｆ２＝1.176
条件式（８） ＢＦａ／ｆ＝0.177
条件式（９） ｆＦ／ｆＲ＝0.542
条件式（１０） ｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.721
条件式（１１） ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.508
条件式（１２） ２ω＝46.0
図４６（Ａ）は、第２３実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図４６（Ｂ）は、第２３実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第２３実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２４実施例）
第２４実施例について、図４７～図４８および表２４を用いて説明する。図４７は、本実施形態の第２４実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第２４実施例に係る光学系ＬＳ（２４）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ１４および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ１５からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第２正レンズＬ１３は、物体側のレンズ面が非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第２正レンズＬ２３は、両側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ３２と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
以下の表２４に、第２４実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表２４）
［全体諸元］
ｆ 51.50
ＦＮＯ 1.85
ω 22.9
Ｙ 21.70
ＴＬ 82.941
ＢＦ 9.600
ＢＦａ 9.055
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 -47.29734 2.000 1.67270 32.2
2 2331.06620 3.670
3 -71.21945 4.000 1.72916 54.6
4 -42.49265 0.100
5* 34.70954 6.000 1.80400 46.6
6 6260.90290 0.947
7 27.53256 5.000 1.59319 67.9
8 40.45186 1.500 1.64769 33.7
9 19.48030 5.755
10 ∞ D10（可変） （絞りＳ）
11 -21.95759 2.500 1.49700 81.6
12 -17.97990 0.500
13 -17.33726 1.100 1.67270 32.2
14 -65.42718 0.387
15* 210.98797 6.000 1.75501 51.2
16* -24.41048 D16（可変）
17 79.42309 2.500 1.94595 18.0
18 102.63179 8.767
19 -46.77211 1.900 1.84666 23.8
20 -182.21442 7.000
21 ∞ 1.600 1.51680 63.9
22 ∞ D22（可変）
［非球面データ］
第５面
κ=1.00000
A4=-1.79931E-06,A6=-1.35228E-09,A8=1.30531E-12,A10=-3.27717E-15
第１５面
κ=1.00000
A4=-1.14256E-06,A6=-1.30370E-08,A8=1.13854E-10,A10=-1.79669E-13
第１６面
κ=1.00000
A4=6.47116E-06,A6=6.32503E-09,A8=-2.44521E-11,A10=2.46075E-13
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝51.50 β＝-0.1181
D0 ∞ 413.36
D10 14.069 5.072
D16 6.646 15.643
D22 1.000 1.000
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 68.06
G2 11 64.03
G3 17 -99.89
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ２／（－ｆ３）＝0.641
条件式（２） ｆ１／（－ｆ３）＝0.681
条件式（３） （Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝0.960
条件式（４） （－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝0.918
条件式（５） ｆ／ｆ１＝0.757
条件式（６） ｆ／ｆ２＝0.804
条件式（７） ｆ１／ｆ２＝1.063
条件式（８） ＢＦａ／ｆ＝0.176
条件式（９） ｆＦ／ｆＲ＝0.514
条件式（１０） ｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.563
条件式（１１） ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.445
条件式（１２） ２ω＝45.8
図４８（Ａ）は、第２４実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図４８（Ｂ）は、第２４実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第２４実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２５実施例）
第２５実施例について、図４９～図５０および表２５を用いて説明する。図４９は、本実施形態の第２５実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第２５実施例に係る光学系ＬＳ（２５）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ１４と、開口絞りＳと、から構成される。第２正レンズＬ１３は、物体側のレンズ面が非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第２正レンズＬ２３は、両側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けた平凹形状の負レンズＬ３２と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
以下の表２５に、第２５実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表２５）
［全体諸元］
ｆ 50.81
ＦＮＯ 1.85
ω 23.1
Ｙ 21.70
ＴＬ 80.000
ＢＦ 9.600
ＢＦａ 9.055
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 -48.70279 2.000 1.67270 32.2
2 958.65257 2.567
3 -87.18050 3.500 1.72916 54.6
4 -45.33683 0.100
5* 28.25675 6.500 1.77250 49.6
6 735.50092 0.365
7 28.50942 2.465 1.67270 32.2
8 19.47871 6.238
9 ∞ D9（可変） （絞りＳ）
10 -21.86257 2.000 1.49700 81.6
11 -18.15776 0.500
12 -17.46272 1.100 1.67270 32.2
13 -78.54612 0.200
14* 259.64263 6.500 1.75501 51.2
15* -23.47358 D15（可変）
16 45.54867 2.500 1.94595 18.0
17 56.06952 6.419
18 -49.21248 1.900 1.84666 23.8
19 ∞ 7.000
20 ∞ 1.600 1.51680 63.9
21 ∞ D21（可変）
［非球面データ］
第５面
κ=1.00000
A4=-3.06009E-06,A6=-3.83923E-09,A8=3.08021E-12,A10=-1.31813E-14
第１４面
κ=1.00000
A4=-2.38445E-06,A6=-7.07397E-10,A8=4.93804E-11,A10=-6.99716E-14
第１５面
κ=1.00000
A4=6.07250E-06,A6=1.41158E-08,A8=-5.03385E-11,A10=2.68237E-13
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝50.81 β＝-0.1180
D0 ∞ 413.36
D9 14.286 5.350
D15 11.261 20.197
D21 1.000 1.000
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 67.37
G2 10 68.93
G3 16 -83.91
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ２／（－ｆ３）＝0.821
条件式（２） ｆ１／（－ｆ３）＝0.803
条件式（３） （Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝0.903
条件式（４） （－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝0.958
条件式（５） ｆ／ｆ１＝0.754
条件式（６） ｆ／ｆ２＝0.737
条件式（７） ｆ１／ｆ２＝0.977
条件式（８） ＢＦａ／ｆ＝0.178
条件式（９） ｆＦ／ｆＲ＝0.349
条件式（１０） ｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.567
条件式（１１） ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.456
条件式（１２） ２ω＝46.2
図５０（Ａ）は、第２５実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図５０（Ｂ）は、第２５実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第２５実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２６実施例）
第２６実施例について、図５１～図５２および表２６を用いて説明する。図５１は、本実施形態の第２６実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第２６実施例に係る光学系ＬＳ（２６）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１部分群Ｇ２Ａと、正の屈折力を有する第２部分群Ｇ２Ｂとから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２の第１部分群Ｇ２Ａと第２部分群Ｇ２Ｂとが、光軸に沿って互いに異なる移動量で物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２からなる接合レンズと、両凹形状の第２負レンズＬ１３と、両凸形状の第２正レンズＬ１４と、両凸形状の第３正レンズＬ１５と、両凸形状の第４正レンズＬ１６および両凹形状の第３負レンズＬ１７からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１５は、両側のレンズ面が非球面である。
第２レンズ群Ｇ２の第１部分群Ｇ２Ａは、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１から構成される。第２レンズ群Ｇ２の第２部分群Ｇ２Ｂは、物体側から順に並んだ、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、両側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１および両凹形状の第１負レンズＬ３２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた平凹形状の第２負レンズＬ３３と、から構成される。第２負レンズＬ３３は、物体側のレンズ面が非球面である。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
以下の表２６に、第２６実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表２６）
［全体諸元］
ｆ 51.60
ＦＮＯ 1.44
ω 22.7
Ｙ 21.70
ＴＬ 113.685
ＢＦ 13.100
ＢＦａ 12.555
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 -171.72474 2.000 1.62588 35.7
2 35.44631 5.392 1.94594 18.0
3 74.33039 6.970
4 -53.50931 3.610 1.75520 27.6
5 91.70821 0.200
6 74.06522 7.512 1.90265 35.7
7 -104.97613 0.100
8* 56.97323 7.742 1.85135 40.1
9* -173.82221 0.200
10 38.89486 12.894 1.59319 67.9
11 -34.37837 1.500 1.74077 27.7
12 37.65571 4.597
13 ∞ D13（可変） （絞りＳ）
14 -22.59808 1.100 1.64769 33.7
15 -145.29857 D15（可変）
16* 85.83165 6.797 1.77377 47.2
17* -32.92442 1.000
18 -62.36306 6.400 1.49782 82.6
19 -26.53221 D19（可変）
20 -15532.87600 5.451 1.94594 18.0
21 -42.26207 4.169 1.75520 27.6
22 1509.21760 3.688
23* -47.39475 1.900 1.88202 37.2
24 ∞ 10.500
25 ∞ 1.600 1.51680 64.1
26 ∞ D26（可変）
［非球面データ］
第８面
κ=1.00000
A4=1.10048E-06,A6=1.15261E-10,A8=4.34134E-12,A10=-9.02791E-16
第９面
κ=1.00000
A4=2.53480E-06,A6=-1.36378E-09,A8=6.90741E-12,A10=-6.44423E-15
第１６面
κ=1.00000
A4=-2.74525E-06,A6=1.71160E-08,A8=-1.40699E-11,A10=1.45752E-14
第１７面
κ=1.00000
A4=1.20601E-05,A6=1.19411E-08,A8=3.74420E-11,A10=-3.48136E-14
第２３面
κ=1.00000
A4=1.37602E-06,A6=-3.97295E-09,A8=7.39073E-12,A10=-9.76367E-15
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝51.60 β＝-0.1471
D0 ∞ 314.50
D13 13.416 6.329
D15 1.447 1.481
D19 2.500 9.547
D26 1.000 1.000
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 81.01
G2 14 42.29
(G2A 14 -41.46)
(G2B 16 25.11)
G4 20 -70.49
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ２／（－ｆ３）＝0.614
条件式（２） ｆ１／（－ｆ３）＝1.149
条件式（３） （Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝0.219
条件式（４） （－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝0.922
条件式（５） ｆ／ｆ１＝0.637
条件式（６） ｆ／ｆ２＝1.192
条件式（７） ｆ１／ｆ２＝1.871
条件式（８） ＢＦａ／ｆ＝0.243
条件式（９） ｆＦ／ｆＲ＝0.976
条件式（１０） ｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.957
条件式（１１） ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.263
条件式（１２） ２ω＝45.4
図５２（Ａ）は、第２６実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図５２（Ｂ）は、第２６実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第２６実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２７実施例）
第２７実施例について、図５３～図５４および表２７を用いて説明する。図５３は、本実施形態の第２７実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第２７実施例に係る光学系ＬＳ（２７）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２と、両凸形状の第２正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ１４と、両凸形状の第４正レンズＬ１５および両凹形状の第２負レンズＬ１６からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ３２と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉと
の間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
以下の表２７に、第２７実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表２７）
［全体諸元］
ｆ 85.00
ＦＮＯ 1.86
ω 14.2
Ｙ 21.70
ＴＬ 115.209
ＢＦ 21.685
ＢＦａ 21.004
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 -64.83088 2.500 1.67270 32.2
2 -188.98518 0.300
3 153.82997 4.500 1.94595 18.0
4 508.32386 0.300
5 420.81318 6.000 1.72916 54.6
6 -110.04917 0.100
7 48.16622 7.000 1.72916 54.6
8 79.79724 0.200
9 40.00000 10.958 1.59282 68.7
10 -125.87904 2.500 1.67270 32.2
11 25.51317 7.152
12 ∞ D12（可変） （絞りＳ）
13 -30.69513 1.500 1.64769 33.7
14 -1583.64670 1.500
15 84.28063 5.000 1.77377 47.2
16* -60.30181 1.500
17 -115.77812 4.500 1.49700 81.6
18 -35.95414 D18（可変）
19 -79.69114 4.000 1.94595 18.0
20 -48.89207 6.639
21 -37.38750 2.000 1.64769 33.7
22 -237.55752 18.685
23 ∞ 2.000 1.51680 64.1
24 ∞ D24（可変）
［非球面データ］
第１６面
κ=1.00000
A4=4.07807E-06,A6=3.17226E-09,A8=-8.77566E-12,A10=1.60757E-14
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝85.00 β＝-0.1252
D0 ∞ 661.16
D12 17.304 5.692
D18 8.071 19.684
D24 1.000 1.000
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 129.04
G2 13 75.91
G3 19 -161.19
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ２／（－ｆ３）＝0.471
条件式（２） ｆ１／（－ｆ３）＝0.801
条件式（３） （Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝2.044
条件式（４） （－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝0.763
条件式（５） ｆ／ｆ１＝0.659
条件式（６） ｆ／ｆ２＝1.120
条件式（７） ｆ１／ｆ２＝1.700
条件式（８） ＢＦａ／ｆ＝0.247
条件式（９） ｆＦ／ｆＲ＝1.054
条件式（１０） ｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.804
条件式（１１） ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.825
条件式（１２） ２ω＝28.4
図５４（Ａ）は、第２７実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図５４（Ｂ）は、第２７実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第２７実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２８実施例）
第２８実施例について、図５５～図５６および表２８を用いて説明する。図５５は、本実施形態の第２８実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第２８実施例に係る光学系ＬＳ（２８）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２と、両凸形状の第２正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ１４と、両凸形状の第４正レンズＬ１５および両凹形状の第２負レンズＬ１６からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凹形状の負レンズＬ３２と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
以下の表２８に、第２８実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表２８）
［全体諸元］
ｆ 85.00
ＦＮＯ 1.83
ω 14.2
Ｙ 21.70
ＴＬ 115.187
ＢＦ 19.721
ＢＦａ 19.039
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 -72.98373 2.500 1.67270 32.2
2 -170.26652 0.300
3 117.64422 4.500 1.94595 18.0
4 186.71439 0.436
5 189.13820 6.000 1.72916 54.6
6 -151.29429 0.100
7 50.47764 7.000 1.72916 54.6
8 72.74698 0.200
9 40.25986 11.919 1.59282 68.7
10 -195.06452 2.500 1.67270 32.2
11 26.55143 6.702
12 ∞ D12（可変） （絞りＳ）
13 -29.45199 1.500 1.64769 33.7
14 -432.91007 1.500
15 95.51607 5.000 1.77377 47.2
16* -57.35798 1.500
17 -90.11025 4.500 1.49700 81.6
18 -33.31937 D18（可変）
19 17922.25800 4.000 1.94595 18.0
20 -128.51263 6.878
21 -63.86657 2.000 1.64769 33.7
22 153.63984 16.721
23 ∞ 2.000 1.51680 64.1
24 ∞ D24（可変）
［非球面データ］
第１６面
κ=1.00000
A4=4.53083E-06,A6=3.16311E-09,A8=-8.83761E-12,A10=1.81194E-14
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝85.00 β＝-0.1247
D0 ∞ 661.16
D12 18.306 5.696
D18 8.127 20.736
D24 1.000 1.000
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 131.54
G2 13 77.05
G3 19 -160.72
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ２／（－ｆ３）＝0.479
条件式（２） ｆ１／（－ｆ３）＝0.818
条件式（３） （Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝2.500
条件式（４） （－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝0.859
条件式（５） ｆ／ｆ１＝0.646
条件式（６） ｆ／ｆ２＝1.103
条件式（７） ｆ１／ｆ２＝1.707
条件式（８） ＢＦａ／ｆ＝0.224
条件式（９） ｆＦ／ｆＲ＝1.101
条件式（１０） ｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.727
条件式（１１） ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.839
条件式（１２） ２ω＝28.4
図５６（Ａ）は、第２８実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図５６（Ｂ）は、第２８実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第２８実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２９実施例）
第２９実施例について、図５７～図５８および表２９を用いて説明する。図５７は、本実施形態の第２９実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第２９実施例に係る光学系ＬＳ（２９）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２と、両凸形状の第２正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ１４と、両凸形状の第４正レンズＬ１５および両凹形状の第２負レンズＬ１６からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凹形状の負レンズＬ３２と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
以下の表２９に、第２９実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表２９）
［全体諸元］
ｆ 85.00
ＦＮＯ 1.85
ω 14.2
Ｙ 21.70
ＴＬ 115.297
ＢＦ 15.435
ＢＦａ 14.754
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 -75.54007 2.500 1.67270 32.2
2 -147.54550 0.300
3 88.89576 4.500 1.94595 18.0
4 118.01688 0.648
5 127.59306 6.000 1.80400 46.6
6 -246.54425 0.100
7 47.61283 6.000 1.59282 68.6
8 67.76235 0.200
9 40.00000 10.476 1.59282 68.7
10 -185.31557 2.500 1.67270 32.2
11 26.38137 6.867
12 ∞ D12（可変） （絞りＳ）
13 -28.70718 1.500 1.64769 33.7
14 -336.87946 1.500
15 97.83173 5.000 1.77377 47.2
16* -54.59764 1.500
17 -87.32308 4.500 1.49700 81.6
18 -32.94421 D18（可変）
19 3326.05740 4.000 1.94595 18.0
20 -105.25167 4.274
21 -57.51449 2.000 1.64769 33.7
22 111.93382 12.435
23 ∞ 2.000 1.51680 64.1
24 ∞ D24（可変）
［非球面データ］
第１６面
κ=1.00000
A4=4.61985E-06,A6=4.41333E-09,A8=-1.50995E-11,A10=2.98769E-14
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝85.00 β＝-0.1232
D0 ∞ 661.16
D12 21.713 9.146
D18 13.783 26.349
D24 1.000 1.000
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 131.08
G2 13 74.60
G3 19 -140.71
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ２／（－ｆ３）＝0.530
条件式（２） ｆ１／（－ｆ３）＝0.932
条件式（３） （Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝3.098
条件式（４） （－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝0.889
条件式（５） ｆ／ｆ１＝0.648
条件式（６） ｆ／ｆ２＝1.139
条件式（７） ｆ１／ｆ２＝1.757
条件式（８） ＢＦａ／ｆ＝0.174
条件式（９） ｆＦ／ｆＲ＝1.081
条件式（１０） ｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.717
条件式（１１） ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.850
条件式（１２） ２ω＝28.4
図５８（Ａ）は、第２９実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図５８（Ｂ）は、第２９実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第２９実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第３０実施例）
第３０実施例について、図５９～図６０および表３０を用いて説明する。図５９は、本実施形態の第３０実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第３０実施例に係る光学系ＬＳ（３０）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２と、両凸形状の第２正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ１４と、両凸形状の第４正レンズＬ１５および両凹形状の第２負レンズＬ１６からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１と、両凹形状の負レンズＬ３２と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
以下の表３０に、第３０実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表３０）
［全体諸元］
ｆ 85.00
ＦＮＯ 1.85
ω 14.2
Ｙ 21.70
ＴＬ 115.242
ＢＦ 14.943
ＢＦａ 14.261
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 -74.95148 2.500 1.67270 32.2
2 -131.91024 0.300
3 85.64889 4.000 1.94595 18.0
4 120.40884 0.300
5 115.73186 7.000 1.59282 68.6
6 -191.64403 0.100
7 48.88487 5.000 1.80400 46.6
8 63.21824 0.200
9 40.00000 10.246 1.59282 68.7
10 -287.51510 2.500 1.67270 32.2
11 26.35774 7.011
12 ∞ D12（可変） （絞りＳ）
13 -28.44113 1.500 1.64769 33.7
14 -287.07114 1.500
15 102.04030 5.000 1.77377 47.2
16* -53.66013 1.500
17 -88.84311 4.500 1.49700 81.6
18 -33.17367 D18（可変）
19 -397.22387 4.000 1.94595 18.0
20 -86.37143 4.578
21 -52.43868 2.000 1.64769 33.7
22 143.09995 11.943
23 ∞ 2.000 1.51680 64.1
24 ∞ D24（可変）
［非球面データ］
第１６面
κ=1.00000
A4=4.49957E-06,A6=4.10925E-09,A8=-1.26128E-11,A10=2.42467E-14
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝85.00 β＝-0.1242
D0 ∞ 661.16
D12 20.672 8.633
D18 15.892 27.931
D24 1.000 1.000
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 134.72
G2 13 74.30
G3 19 -130.08
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ２／（－ｆ３）＝0.571
条件式（２） ｆ１／（－ｆ３）＝1.036
条件式（３） （Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝3.632
条件式（４） （－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝0.882
条件式（５） ｆ／ｆ１＝0.631
条件式（６） ｆ／ｆ２＝1.144
条件式（７） ｆ１／ｆ２＝1.813
条件式（８） ＢＦａ／ｆ＝0.168
条件式（９） ｆＦ／ｆＲ＝1.075
条件式（１０） ｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.766
条件式（１１） ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.929
条件式（１２） ２ω＝28.4
図６０（Ａ）は、第３０実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図６０（Ｂ）は、第３０実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第３０実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第３１実施例）
第３１実施例について、図６１～図６２および表３１を用いて説明する。図６１は、本実施形態の第３１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第３１実施例に係る光学系ＬＳ（３１）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１と、両凸形状の第１正レンズＬ１２と、両凸形状の第２正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ１４と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第４正レンズＬ１５と、両凸形状の第５正レンズＬ１６および両凹形状の第２負レンズＬ１７からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１４は、物体側のレンズ面が非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１と、両凹形状の負レンズＬ３２と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
以下の表３１に、第３１実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表３１）
［全体諸元］
ｆ 85.00
ＦＮＯ 1.42
ω 14.2
Ｙ 21.70
ＴＬ 145.265
ＢＦ 14.071
ＢＦａ 13.389
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 -79.06766 3.000 1.67270 32.2
2 104.61579 5.110
3 243.58488 6.500 1.94595 18.0
4 -628.66078 0.300
5 109.12437 16.500 1.59282 68.6
6 -110.85187 0.100
7* 63.25612 11.500 1.77250 49.6
8 360.60495 0.200
9 52.11101 8.500 1.59282 68.7
10 88.79834 0.200
11 71.03249 8.500 1.59282 68.6
12 -790.77200 2.500 1.85025 30.0
13 30.29304 9.299
14 ∞ D14（可変） （絞りＳ）
15 -35.50553 1.500 1.67270 32.2
16 -19114.07500 1.500
17 96.59624 6.000 1.77377 47.2
18* -65.15132 1.500
19 -154.43166 6.000 1.49700 81.6
20 -40.92465 D20（可変）
21 -793.09360 4.000 1.94595 18.0
22 -123.62638 9.551
23 -59.68219 2.000 1.64769 33.7
24 388.46258 11.071
25 ∞ 2.000 1.51680 63.9
26 ∞ D26（可変）
［非球面データ］
第７面
A4=-1.31502E-07,A6=-4.69010E-11,A8=1.13722E-14,A10=-8.34540E-18
第１８面
κ=1.00000
A4=2.96560E-06,A6=2.23513E-09,A8=-5.41262E-12,A10=7.26232E-15
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝85.00 β＝-0.1177
D0 ∞ 661.16
D14 23.433 7.955
D20 3.500 18.978
D26 1.000 1.000
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 117.63
G2 15 83.50
G3 21 -188.48
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ２／（－ｆ３）＝0.443
条件式（２） ｆ１／（－ｆ３）＝0.624
条件式（３） （Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝0.139
条件式（４） （－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝0.930
条件式（５） ｆ／ｆ１＝0.723
条件式（６） ｆ／ｆ２＝1.018
条件式（７） ｆ１／ｆ２＝1.409
条件式（８） ＢＦａ／ｆ＝0.158
条件式（９） ｆＦ／ｆＲ＝0.943
条件式（１０） ｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.510
条件式（１１） ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝1.968
条件式（１２） ２ω＝28.4
図６２（Ａ）は、第３１実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図６２（Ｂ）は、第３１実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第３１実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
上記各実施例によれば、無限遠合焦状態から近距離合焦状態に亘り、像倍率変化を抑えつつ、良好な光学性能を得ることが可能な光学系を実現することができる。
ここで、上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。
なお、以下の内容は、本実施形態の光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
合焦レンズ群とは、合焦時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示すもの（例えば、本実施形態の第２レンズ群）とする。すなわち、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。この合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モータ等を用いた）モータ駆動にも適している。
本実施形態の光学系の各実施例において、防振機能を有していない構成のものを示したが、本願はこれに限られず、防振機能を有する構成とすることができる。
レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。
レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしても良い。
各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し、コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。
Ｇ１ 第１レンズ群 Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群
Ｉ 像面 Ｓ 開口絞り

Claims (10)

  1. 物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群とからなり、
    合焦の際、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動し、前記第１レンズ群および前記第３レンズ群が固定され、
    前記第１レンズ群の最も物体側に配置されたレンズと、前記第２レンズ群の最も物体側に配置されたレンズが負レンズであり、
    以下の条件式を満足する光学系。
    ０．３５＜ｆ２／（－ｆ３）＜１．００
    ０．５５０＜ｆ１／（－ｆ３）＜３．０００
    ０．５０＜ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＜３．００
    －２．０＜（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＜１０．０
    ０．１００＜ＢＦａ／ｆ＜０．５００
    但し、ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
    ＦＮＯ：前記光学系のＦナンバー
    ｆ：前記光学系の焦点距離
    Ｇ１Ｒ１：前記第１レンズ群の最も物体側に配置されたレンズ成分における物体側のレンズ面の曲率半径
    Ｇ１Ｒ２：前記第１レンズ群の最も物体側に配置されたレンズ成分における像側のレンズ面の曲率半径
    ｆ：前記光学系の焦点距離
    Ｂｆａ：前記光学系の最も像側に配置されたレンズにおける像側のレンズ面から像面までの光軸上の空気換算距離
  2. 以下の条件式を満足する請求項１に記載の光学系。
    －５．０００＜（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＜５００．０００
    但し、ｆ：前記光学系の焦点距離
    Ｇ１Ｒ１：前記第１レンズ群の最も物体側に配置されたレンズ成分における物体側のレンズ面の曲率半径
  3. 以下の条件式を満足する請求項１または２に記載の光学系。
    ０．３０＜｛１－（β２）2｝×（β３）2＜２．００
    但し、β２：無限遠合焦状態における前記第２レンズ群の横倍率
    β３：前記第３レンズ群の横倍率
  4. 前記第１レンズ群は、絞りを有する請求項１～３のいずれか一項に記載の光学系。
  5. 以下の条件式を満足する請求項１～４のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．０１０＜ｆ／ｆ１＜５．０００
    但し、ｆ：前記光学系の焦点距離
  6. 以下の条件式を満足する請求項１～５のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．０１０＜ｆ／ｆ２＜５．０００
    但し、ｆ：前記光学系の焦点距離
  7. 以下の条件式を満足する請求項１～６のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．０１０＜ｆ１／ｆ２＜５．０００
  8. 以下の条件式を満足する請求項１～７のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．１０＜ｆＦ／ｆＲ＜３．００
    但し、ｆＦ：前記光学系における絞りより物体側に配置されたレンズの合成焦点距離
    ｆＲ：前記光学系における絞りより像側に配置されたレンズの合成焦点距離
  9. 以下の条件式を満足する請求項１～８のいずれか一項に記載の光学系。
    １５．０°＜２ω＜８５．０°
    但し、２ω：前記光学系の画角
  10. 請求項１～９のいずれか一項に記載の光学系を備えて構成される光学機器。
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Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP7423044B2 (ja) * 2019-11-26 2024-01-29 株式会社シグマ 光学系
JP7396473B2 (ja) 2020-05-01 2023-12-12 株式会社ニコン 光学系及び光学機器
JP7400974B2 (ja) * 2020-06-18 2023-12-19 株式会社ニコン 光学系および光学機器
WO2023223799A1 (ja) * 2022-05-16 2023-11-23 株式会社ニコン 光学系、光学機器、および光学系の製造方法

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2013061547A (ja) * 2011-09-14 2013-04-04 Ricoh Co Ltd 結像レンズ、撮影レンズユニット及び撮像装置
JP2013061570A (ja) * 2011-09-14 2013-04-04 Ricoh Co Ltd 結像レンズおよびカメラおよび携帯情報端末装置
JP2013195587A (ja) * 2012-03-16 2013-09-30 Ricoh Co Ltd 結像レンズ、撮像装置および情報装置
JP2013195558A (ja) * 2012-03-16 2013-09-30 Ricoh Co Ltd 広角レンズ、撮像レンズユニット及び撮像装置
JP2014035458A (ja) * 2012-08-09 2014-02-24 Ricoh Co Ltd 撮像光学系およびカメラ装置および携帯情報端末装置
JP2014102358A (ja) * 2012-11-19 2014-06-05 Ricoh Co Ltd 結像レンズ、撮像装置および情報装置
JP2014142604A (ja) * 2012-12-27 2014-08-07 Panasonic Corp インナーフォーカスレンズ系、交換レンズ装置及びカメラシステム

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3211481B2 (ja) * 1993-04-07 2001-09-25 キヤノン株式会社 ズームレンズ
JP3435873B2 (ja) * 1995-01-27 2003-08-11 株式会社ニコン 防振機能を備えた近距離補正レンズ
JP5277625B2 (ja) * 2007-12-13 2013-08-28 株式会社ニコン マクロレンズ、光学装置、マクロレンズのフォーカシング方法、マクロレンズの防振方法
JP5463865B2 (ja) * 2009-11-13 2014-04-09 株式会社ニコン レンズ系、光学機器
JP2011209352A (ja) * 2010-03-29 2011-10-20 Konica Minolta Opto Inc 光学系及びレンズ位置調整方法
JP2012173299A (ja) * 2011-02-17 2012-09-10 Sony Corp 撮像レンズおよび撮像装置
JP5714535B2 (ja) * 2011-04-18 2015-05-07 株式会社シグマ 防振機構を備えた結像光学系
JP2012255842A (ja) * 2011-06-07 2012-12-27 Sony Corp 撮像レンズおよび撮像装置
JP5675575B2 (ja) * 2011-12-15 2015-02-25 オリンパスイメージング株式会社 インナーフォーカスレンズ系及びそれを備えた撮像装置
WO2013118467A1 (ja) * 2012-02-06 2013-08-15 富士フイルム株式会社 超広角レンズおよび撮像装置
JP5638709B2 (ja) * 2012-02-06 2014-12-10 富士フイルム株式会社 広角レンズおよび撮像装置
JP5846973B2 (ja) * 2012-03-12 2016-01-20 オリンパス株式会社 インナーフォーカスレンズ系及びそれを備えた撮像装置
JP6040105B2 (ja) * 2013-06-17 2016-12-07 富士フイルム株式会社 撮像レンズおよび撮像装置
WO2017130571A1 (ja) * 2016-01-26 2017-08-03 ソニー株式会社 撮像レンズおよび撮像装置
JP6680014B2 (ja) * 2016-03-16 2020-04-15 株式会社シグマ インナーフォーカス光学系
JP6887671B2 (ja) * 2017-06-05 2021-06-16 株式会社シグマ 大口径広角レンズ
JP6997600B2 (ja) * 2017-11-15 2022-01-17 コニカミノルタ株式会社 撮像レンズ，撮像光学装置及びデジタル機器

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2013061547A (ja) * 2011-09-14 2013-04-04 Ricoh Co Ltd 結像レンズ、撮影レンズユニット及び撮像装置
JP2013061570A (ja) * 2011-09-14 2013-04-04 Ricoh Co Ltd 結像レンズおよびカメラおよび携帯情報端末装置
JP2013195587A (ja) * 2012-03-16 2013-09-30 Ricoh Co Ltd 結像レンズ、撮像装置および情報装置
JP2013195558A (ja) * 2012-03-16 2013-09-30 Ricoh Co Ltd 広角レンズ、撮像レンズユニット及び撮像装置
JP2014035458A (ja) * 2012-08-09 2014-02-24 Ricoh Co Ltd 撮像光学系およびカメラ装置および携帯情報端末装置
JP2014102358A (ja) * 2012-11-19 2014-06-05 Ricoh Co Ltd 結像レンズ、撮像装置および情報装置
JP2014142604A (ja) * 2012-12-27 2014-08-07 Panasonic Corp インナーフォーカスレンズ系、交換レンズ装置及びカメラシステム

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