JP2022100751A - 画像形成装置 - Google Patents

Abstract

【課題】記録媒体上の画像に生じる光沢ムラを抑制することを課題とする。【解決手段】トナーと、トナーにより形成された用紙Ｐ上の画像を定着させる定着装置３０とを備えた画像形成装置であって、定着装置３０は、無端状の定着ベルト２０と、定着ベルト２０を加熱する面状のヒータ２２とを備え、環境温度１０℃、湿度１５％のトナーの帯電量をＱ１〔μＣ／ｇ〕、環境温度２７℃、湿度８０％のトナーの帯電量をＱ２〔μＣ／ｇ〕とし、環境変動率Ｘ＝（Ｑ１－Ｑ２）／｛（Ｑ１＋Ｑ２）／２｝とすると、環境変動率Ｘが４５％以上８５％以下であることを特徴とする。【選択図】図２

Description

本発明は、画像形成装置に関する。

加熱装置としての定着装置を備えた画像形成装置においては、定着装置が、定着動作により、記録媒体上に形成された画像を加熱および加圧する。この定着動作により、画像が記録媒体上に定着される。

例えば特許文献１（特開２０２０－６７４７７号公報）の画像加熱装置では、無端状の定着ベルトと加圧ローラとのニップ部で用紙を加圧および加熱することにより、用紙に画像を定着させる。

記録媒体上の画像に生じる光沢ムラを抑制することを課題とする。

上記の課題を解決するため、本発明は、トナーと、前記トナーにより形成された記録媒体上の画像を定着させる定着装置とを備えた画像形成装置であって、前記定着装置は、無端状の定着ベルトと、前記定着ベルトを加熱する面状部材とを備え、環境温度１０℃、湿度１５％の前記トナーの帯電量をＱ１〔μＣ／ｇ〕、環境温度２７℃、湿度８０％の前記トナーの帯電量をＱ２〔μＣ／ｇ〕とし、環境変動率Ｘ＝（Ｑ１－Ｑ２）／｛（Ｑ１＋Ｑ２）／２｝とすると、前記環境変動率Ｘが４５％以上８５％以下であることを特徴とする。

記録媒体上の画像に生じる光沢ムラを抑制できる。

画像形成装置の概略構成図である。 定着装置の概略構成図である。 定着装置の斜視図である。 定着装置の分解斜視図である。 加熱装置の斜視図である。 加熱装置の分解斜視図である。 ヒータの平面図である。 ヒータへの電力供給を示す図である。 ブローオフ装置を示す図である。 異なる実施形態のヒータを示す図で、（ａ）図が平面図、（ｂ）図が側面図である。 ヒータの分解斜視図である。 ヒータにコネクタが接続された状態を示す斜視図である。 （ａ）～（ｃ）は、さらに異なる実施形態のヒータを示す平面図である。 上記ヒータとは、さらに異なる実施形態のヒータを示す平面図である。 均熱板を備えた定着装置を示す図である。 図１５と異なる均熱板を備えた定着装置を示す図である。 図１５および図１６と異なる均熱板を備えた定着装置を示す図である。 ヒータ、均熱板、および、画像形成領域の長手方向の位置関係を示す図である。 現像ローラと端部シールを示す斜視図である。 端部シールを示す斜視図である。 図１３（ａ）のヒータにおける分割領域を示す図である。 図１３（ｂ）のヒータにおける分割領域を示す図である。 図１３（ｃ）のヒータにおける分割領域を示す図である。 他の定着装置の構成を示す概略構成図である。 別の定着装置の構成を示す概略構成図である。 さらに別の定着装置の構成を示す概略構成図である。

以下、本発明に係る実施の形態について、図面を参照して説明する。なお、各図中、同一又は相当する部分には同一の符号を付しており、その重複説明は適宜に簡略化ないし省略する。

＜画像形成装置の説明＞
図１は、本発明の実施の一形態に係る画像形成装置の概略構成図である。まず、図１を参照して、画像形成装置の全体構成および動作について説明する。

図１に示す画像形成装置は、モノクロ画像形成装置である。その装置本体（画像形成装置本体）１００には、作像ユニットとしてのプロセスユニット１が着脱可能に装着されている。プロセスユニット１は、像担持体としての感光体２と、帯電手段としての帯電ローラ３と、現像手段としての現像装置４と、クリーニング手段としてのクリーニングブレード５等を備える。また、感光体２に対向する位置に、露光手段としてのＬＥＤヘッドアレイ６が配置されている。感光体２はその表面に画像を担持する。帯電ローラ３は感光体２の表面を帯電させる。現像装置４は感光体２上の潜像を可視画像化する。クリーニングブレード５は感光体２の表面をクリーニングする。ＬＥＤヘッドアレイ６は感光体２の表面を露光する。現像装置４は、現像剤担持体としての現像ローラ１２を有する。現像ローラ１２がその表面に担持した現像剤を感光体２上に供給することで、感光体２上の潜像を可視画像化する。

プロセスユニット１には、粉体収容器としてのトナーカートリッジ７が着脱可能に装着されている。トナーカートリッジ７は画像形成用の粉体であるトナーを収容する。トナーカートリッジ７は、未使用トナー収容部８と、廃トナー収容部９とを有する。未使用トナー収容部８は未使用のトナーＴを収容する。廃トナー収容部９は使用された廃トナーを収容する。

また、画像形成装置は、転写装置１０と、給紙装置１１と、定着装置３０と、排紙装置１３と、タイミングローラとしての一対のレジストローラ１７とを備える。転写装置１０は記録媒体としての用紙に画像を転写する。給紙装置１１は用紙を供給する。定着装置３０は用紙に転写された画像を用紙表面に定着させる。排紙装置１３は用紙を装置外へ排出する。

転写装置１０は、転写部材としての転写ローラ１４を備える。転写ローラ１４は、プロセスユニット１を装置本体１００に装着した状態で、感光体２と接触するように配置されている。また、転写ローラ１４は、電源に接続されており、電源から所定の直流電圧（ＤＣ）および／又は交流電圧（ＡＣ）が印加されるようになっている。

給紙装置１１は、給紙カセット１５と、給紙ローラ１６とを備える。給紙カセット１５には用紙Ｐが収容される。給紙ローラ１６は給紙カセット１５に収容されている用紙Ｐを用紙搬送方向の下流側へ給送する。

定着装置３０は、定着部材としての定着ベルト２０と、加圧部材としての加圧ローラ２１とを備える。定着ベルト２０は用紙に画像を定着させる。加圧ローラ２１は定着ベルト２０に対向して配置される。定着ベルト２０は、ヒータ等の加熱手段によって加熱される。加圧ローラ２１は、定着ベルト２０側へ加圧され、定着ベルト２０に接触して定着ニップを形成している。

排紙装置１３は、用紙を装置外に排出する一対の排紙ローラ１８を備える。また、装置本体１００の外装上面部には、排紙ローラ１８によって排出された用紙を載置するための排紙トレイ１９が形成されている。

また、装置本体１００内には、給紙カセット１５から、レジストローラ１７、転写ローラ１４と感光体２との間の画像転写部（転写ニップ）、定着装置３０を経由して、排紙ローラ１８まで用紙Ｐを搬送するための搬送路Ｒ１が設けられている。さらに、画像形成装置１００内には両面搬送路Ｒ２が設けられる。両面搬送路Ｒ２は、両面印刷する際に、定着装置３０を通過した用紙Ｐを画像転写部に再度搬送するための搬送路である。

続けて、図１を参照しつつ、本実施形態に係る画像形成装置の作像動作について説明する。
画像形成装置１００内で作像動作が開始されると、感光体２が回転駆動され、帯電ローラ３によって感光体２の表面が所定の極性に一様に帯電される。次いで、読取装置又はコンピュータ等からの画像情報に基づいてＬＥＤヘッドアレイ６が感光体２の帯電面を露光し、感光体２の表面に静電潜像が形成される。そして、現像装置４が感光体２上の静電潜像にトナーを供給し、静電潜像をトナー画像として顕像化（可視像化）する。

また、作像動作が開始されると、給紙ローラ１６が回転駆動を開始し、給紙カセット１５から用紙Ｐが送り出される。送り出された用紙Ｐは、レジストローラ１７の位置で一旦、停止させられる。その後、所定のタイミングでレジストローラ１７は回転駆動を開始し、感光体２上のトナー画像が画像転写部に達するタイミングに合わせて、用紙Ｐを画像転写部へ搬送する。

そして、用紙Ｐが画像転写部に搬送されると、転写電界によって感光体２上のトナー画像が用紙Ｐ上に転写される。この転写電界は、転写ローラ１４に所定の電圧が印加されることにより生じるものである。また、このとき用紙Ｐに転写されなかった感光体２上のトナーは、クリーニングブレード５によって除去され、トナーカートリッジ７の廃トナー収容部９へ回収される。

トナー画像が転写された用紙Ｐは、定着装置３０へと搬送される。そして、用紙Ｐは、定着ベルト２０と加圧ローラ２１とによって形成される定着ニップを通過することにより加熱および加圧され、用紙Ｐ上のトナー画像が用紙表面に定着される。そして、用紙Ｐは、排紙ローラ１８によって装置外に排出され、排紙トレイ１９上に載置される。

また、両面印刷が行われる場合には、定着装置３０を通過した用紙Ｐは装置外に排出されずに折り返し搬送されて、両面搬送路Ｒ２へ送られる。用紙Ｐは両面搬送路Ｒ２を通ってレジストローラ１７の手前側で搬送路Ｒ１に送り込まれ、レジストローラ１７によって画像転写部へ再度搬送される。そして、用紙Ｐの裏面に画像が転写され、定着装置３０によって裏面側の画像が用紙表面に定着される。そしてその後、用紙Ｐは装置外へ排出される。

＜定着装置の説明＞
続いて、定着装置３０のより詳細な構成について説明する。

図２に示すように、本実施形態に係る定着装置３０は、定着部材あるいはベルト部材としての定着ベルト２０と、対向部材あるいは加圧部材としての加圧ローラ２１と、加熱装置３５と、を備えている。また、加熱装置３５は、面状部材としての面状のヒータ２２と、保持部材としてのヒータホルダ２３と、支持部材としてのステー２４と、高熱伝導部材としての均熱ローラ３６と、温度検知部材としての第１～第４サーミスタＴＨ１～ＴＨ４等を有する。加圧ローラ２１は定着ベルト２０の外周面に接触して定着ニップＮを形成する。加熱装置３５は定着ベルト２０を加熱する。ヒータホルダ２３はヒータ２２を保持する。ステー２４はヒータホルダ２３を支持する。定着ベルト２０、加圧ローラ２１、ヒータ２２、ヒータホルダ２３、ステー２４、および、均熱ローラ３６は、図２の紙面に直交する方向（図３の両矢印Ｂ方向参照）に延在しており、以下、この方向を各部材の長手方向（ただし、加圧ローラ２１の軸方向でもある）、あるいは、加熱装置３５や定着装置３０の長手方向と呼ぶ。また、この長手方向は、定着装置３０に通紙される用紙の幅方向でもある。ただし、ヒータ２２の長手方向とその他の部材や装置との長手方向が必ずしも一致しなくともよい。

定着ベルト２０は、無端状のベルト部材で構成される。定着ベルト２０は、例えば外径が２５ｍｍで厚みが４０～１２０μｍのポリイミド（ＰＩ）製の筒状基体を有している。定着ベルト２０の最表層には、耐久性を高めて離型性を確保するために、離型層（表層）が形成される。離型層はＰＦＡやＰＴＦＥ等のフッ素系樹脂によって形成され、その厚みが５～５０μｍである。離型層（表層）と基体との間には、これらを接着させる接着層が設けられる。本実施形態では特に、離型層と基体との間に接着層のみが設けられ、弾性層が設けられていない。これにより、定着ベルト２０の剛性を小さくでき、後述する内面ニップＭの用紙搬送方向の幅のバラつきを抑制できる。また、定着ベルト２０の全ての層を合計した厚みを５０～１００μｍの範囲で設けることで、定着ベルト２０の強度と柔軟性を両立でき、好ましい。

定着ベルト２０の基体はポリイミドに限らず、ＰＥＥＫなどの耐熱性樹脂やニッケル（Ｎｉ）、ＳＵＳなどの金属基体であってもよい。定着ベルト２０の内周面に摺動層としてポリイミドやＰＴＦＥなどをコートしてもよい。ただし、定着ベルト２０の基体を樹脂材により形成することで、定着ベルト２０の剛性を小さく抑えて内面ニップＭの用紙搬送方向Ａの幅（図２の上下方向の幅で、長手方向に交差する方向の幅あるいは後述するヒータ２２の基材５０の短手方向の幅でもある）を確保できるため、好ましい。ここで、内面ニップＭとは、定着ベルト２０の内周面とヒータ２２が当接する範囲である。定着ベルト２０の基体の剛性が大きくなりすぎると、加圧ローラ２１による加圧により定着ベルト２０がその内面側へ変形しにくくなる。従って、定着ベルト２０の内周面がヒータ２２に当接しにくくなり、内面ニップＭの用紙搬送方向の幅の長手方向のバラつきが大きくなる。従って、本実施形態のように定着ベルト２０の基体を樹脂材により形成することで、内面ニップＭを大きくしてその範囲を定着ニップＮとほぼ同じ幅で設けることができ、内面ニップＭの用紙搬送方向の幅のバラつきを抑制できる。これにより、定着させる画像に生じる光沢ムラを抑制できる。特に、本実施形態のように定着ベルト２０の基体をポリイミドにより形成することで、基体の柔軟性と強度、そして耐熱性を確保できるため、より好ましい。

また、基体と離型層（表層）の間に、厚さ５０～５００μｍのゴム等からなる弾性層を設けてもよい。ただし、定着ベルト２０に弾性層を設けない構成とすることで、定着ベルト２０の剛性を小さく抑えることができる。これにより、長手方向に対する内面ニップＭの用紙搬送方向の幅のバラつきを抑制できる。これにより、用紙に定着させる画像に生じる光沢ムラを抑制できる。

また定着ベルト２０の基体の熱伝導率を０．６～２．０〔Ｗ／ｍＫ〕の範囲で設定することが好ましい。定着ベルト２０の基体の熱伝導率を０．６〔Ｗ／ｍＫ〕以上とすることで、定着ベルト２０内で熱伝達されやすくなり、定着ベルト２０の温度ムラを抑制できる。本実施形態では、定着ベルト２０の基体の材料であるポリイミドに熱伝導性のフィラーを添加することで、上記熱伝導率を実現している。定着ベルト２０の基体の熱伝導率を２．０〔Ｗ／ｍＫ〕以下となるようにフィラーの添加量を抑えることで、定着ベルト２０の耐摩耗性や座屈強度を確保できる。さらに、定着ベルト２０の基体の熱伝導率を０．８～１．３〔Ｗ／ｍＫ〕に設定することがより好ましい。これにより、定着ベルト２０の温度ムラの抑制効果と定着ベルト２０の耐摩耗性や座屈強度の確保を両立できる。

次に、上記の熱伝導率の算出方法について説明する。熱伝導率を算出する際には、まず、対象の物体の熱拡散率を測定し、この熱拡散率を用いて熱伝導率を算出する。

＜熱拡散率の測定方法＞
熱拡散率の計測は、熱拡散率・熱伝導率測定装置（商品名：ａｉ－Ｐｈａｓｅ Ｍｏｂｉｌｅ １ｕ、株式会社アイフェイズ性）を用いた。

＜熱伝導率の算出＞
上記熱拡散率を熱伝導率に換算するためには、密度と比熱容量の値が必要である。 密度の計測には、乾式自動密度計（商品名：Ａｃｃｕｐｙｃ １３３０、株式会社島津製作所製）を用いた。 また、比熱容量の計は、示差走査型熱量測定装置（商品名：商品名：ＤＳＣ－６０ 株式会社島津製作所製）を用い、比熱容量が既知の基準物質としてサファイアを用いて測定した。本実施例では比熱容量測定を５回行い、５０℃における平均値を用いた。密度および比熱容量をそれぞれρ、Ｃとすると、上記熱拡散率測定で得られた熱拡散率αとから、熱伝導率λは、以下の式（１）により得ることができる。

加圧ローラ２１は、例えば外径が２５ｍｍである。加圧ローラ２１は、芯金２１ａと、弾性層２１ｂと、離型層２１ｃとで構成されている。芯金２１ａは中実で鉄製の部分である。弾性層２１ｂは芯金２１ａの表面に形成される。離型層２１ｃは弾性層２１ｂの外側に形成される。弾性層２１ｂはシリコーンゴムで形成されており、厚みは例えば３．５ｍｍである。弾性層２１ｂの表面は、その離型性を高めるために、厚みが例えば４０μｍ程度のフッ素樹脂層による離型層２１ｃを形成するのが望ましい。

定着ベルト２０は、加圧機構によって加圧ローラ２１の側へ加圧され、加圧ローラ２１に圧接されている。これにより、定着ベルト２０と加圧ローラ２１との間に定着ニップＮが形成される。また、加圧ローラ２１は、画像形成装置本体に設けられた駆動手段から駆動力が伝達されて回転駆動され、駆動ローラとして機能する。一方、定着ベルト２０は、加圧ローラ２１の回転に伴って従動回転するように構成されている。

定着ベルト２０が回転すると、定着ベルト２０はヒータ２２に対して摺動する。従って、定着ベルト２０の摺動性を高めるために、ヒータ２２と定着ベルト２０との間にオイルやグリースなどの潤滑剤を介在させてもよい。この際、定着ベルト２０の内周面側の摺動面２０ａの表面粗さが、ヒータ２２の摺動面２２ａの表面粗さよりも大きいことが好ましい。これにより、潤滑剤が定着ベルト２０の摺動面２０ａの凹部に保持され、定着ベルト２０の回転に伴って、潤滑剤を内面ニップＭに安定して取り込むことができる。従って、内面ニップＭにおける潤滑剤の厚みの長手方向のバラつきを抑制し、ヒータ２２から定着ベルト２０への伝熱のムラを抑制できる。これにより、ヒータ２２の長手方向の温度ムラを抑制できる。上記の表面粗さは、例えば、ＪＩＳ Ｂ０６０１－２００１で規定される算術平均粗さ（Ｒａ）で特定することができる。算術平均粗さ（Ｒａ）は、ＪＩＳ Ｂ０６０１－２００１に準拠した方法で、評価長さ（Ｌｎ）を１．５ｍｍ、基準長さ（Ｌ）を０．２５ｍｍ、カットオフ値を０．８ｍｍとし、表面粗さ計サーフコム１４００Ａ（東京精密社製）を用いて測定することが可能である。

また、定着ベルト２０の摺動面２０ａの摺動方向における粗さ曲線のスキューネスを、ヒータ２２の摺動面２２ａの摺動方向における粗さ曲線のスキューネスよりも大きくすることもできる。これにより、内面ニップＭにおける潤滑剤の厚みの長手方向のバラつきを抑制し、ヒータ２２から定着ベルト２０への伝熱のムラを抑制できる。これにより、ヒータ２２の長手方向の温度ムラを抑制できる。上記粗さ曲線のスキューネス（Ｒｓｋ）は、ＪＩＳ Ｂ０６０１－２０１３の４．２．３で規定される表面粗さの指標の１つであり、平均線を中心としたときの山部と谷部の対称性の度合いを示す。粗さ曲線のスキューネス（Ｒｓｋ）は、下記式（２）に示すように、断面曲線の二乗平均平方根粗さ（Ｒｑ）の三乗によって無次元化した基準長さにおけるｚ（ｘ）の三乗平均で表される。

ヒータ２２は、長手方向に渡って設けられる。ヒータ２２は、長手方向において、加圧ローラ２１に対応する位置で定着ベルト２０の内周面に接触している。ヒータ２２は、被加熱部材としての定着ベルト２０を加熱し、定着ベルト２０を所定の定着温度まで加熱するための部材である。

ヒータ２２は、定着ベルト２０の内周面と反対側からこの順で、基材５０と、導体層５１と、絶縁層５２とを有する。導体層５１は、基材５０の表面に設けられた発熱部６０等の導体部である。絶縁層５２は、基材５０および導体層５１の表面を覆い、基材５０および導体層５１と定着ベルト２０の内周面との間に介在する。

基材５０は、ステンレス（ＳＵＳ）や鉄、アルミニウム等の金属材料や、セラミック、ガラス等を用いることができる。特に、基材５０の材料として、アルミナや窒化アルミなどのセラミックやガラス、マイカなどが耐熱性および絶縁性に優れ好ましい。本実施形態では、基材５０にセラミックなどの絶縁材料を用いることで、基材５０と導体層５１との間の絶縁層を省略している。また、金属製の基材５０に絶縁層を設ける構成でもよく、基材５０の材料としてアルミやステンレスなどがコスト面で好ましい。また、基材５０の材料として胴やグラファイト、グラフェンなどが熱伝導率に優れ、ヒータ２２の温度を均一化できるため好ましい。

絶縁層５２は、耐熱性ガラスなどの絶縁性を有する材料で構成されている。また、これらの材料として、セラミックあるいはポリイミド（ＰＩ）等を用いてもよい。

本実施形態とは異なり、発熱部６０を基材５０の定着ベルト２０側とは反対側（ヒータホルダ２３側）に設けてもよい。その場合、発熱部６０の熱が基材５０を介して定着ベルト２０に伝達されることになるため、基材５０は窒化アルミニウムなどの熱伝導率の高い材料で構成されることが望ましい。

ヒータ２２は、定着ベルト２０に対して、非接触あるいは低摩擦シートなどを介して間接的に接触してもよい。しかし、定着ベルト２０への熱伝達効率を高めるには、本実施形態のように、ヒータ２２を定着ベルト２０の内周面に対して直に接触させる構成が好ましい。また、ヒータ２２を定着ベルト２０の外周面に接触させることもできる。しかし、定着ベルト２０の外周面がヒータ２２との接触により傷付くと定着品質が低下する虞があるため、ヒータ２２が接触する面は定着ベルト２０の内周面とすることが望ましい。

ヒータホルダ２３およびステー２４は、定着ベルト２０の内側に配置されている。ステー２４は、金属製のチャンネル材で構成され、その両端部分が定着装置３０の両側壁部に支持されている。ステー２４がヒータホルダ２３のヒータ２２側とは反対側の面を支持することで、ヒータ２２およびヒータホルダ２３は加圧ローラ２１の加圧力に対して大きく撓むことなく、その形状を維持できる。これにより、定着ベルト２０と加圧ローラ２１との間に、ニップ部としての定着ニップＮが形成される。

ヒータホルダ２３は、ヒータ２２の熱によって高温になりやすいため、耐熱性の材料で形成されることが望ましい。例えば、ヒータホルダ２３をＬＣＰなどの低熱伝導性の耐熱性樹脂で形成することにより、ヒータ２２からヒータホルダ２３への伝熱が抑制され、ヒータ２２が定着ベルト２０を効率的に加熱できる。

均熱ローラ３６は長手方向に延在するロール状の部材である。均熱ローラ３６は加圧ローラ２１の外周面に長手方向にわたって当接する。均熱ローラ３６は長手方向を軸線方向として回転可能に設けられる。均熱ローラ３６が加圧ローラ２１の外周面に接触することで、加圧ローラ２１および加圧ローラ２１に当接する定着ベルト２０の長手方向の温度ムラを抑制できる。均熱ローラ３６は長手方向に熱伝導率の高いアルミや銅などの材料により構成される。

均熱ローラ３６は加圧ローラ２１との接触で従動回転する構成としてもよいし、駆動源の駆動力により回転する構成としてもよい。

均熱ローラ３６は、接離機構により、加圧ローラ２１に対して接離させられる。均熱ローラ３６は加圧ローラ２１や定着ベルト２０の均熱化が必要な時に、加圧ローラ２１に接触することが好ましい。これにより、均熱化が不要な時に均熱ローラ３６が加圧ローラ２１に接触し、均熱ローラ３６に余計な熱量を奪われることを防止できる。均熱ローラ３６の加圧ローラ２１に対する接触のタイミングは、サーミスタＴＨ１～ＴＨ４の検知結果に基づいて判断される。

均熱ローラ３６を定着ベルト２０の表面に当接させてもよい。この場合、均熱ローラ３６の表面に、ＰＴＦＥやＰＴＡなどの離型性の高い材料を被覆することで、均熱ローラ３６表面へのトナーの固着を抑制できる。

第１サーミスタＴＨ１および第２サーミスタＴＨ２は、基材５０の裏面で発熱部６０に対向する位置に設けられる。第３サーミスタＴＨ３および第４サーミスタＴＨ４は加圧ローラ２１の外周面に対向して設けられる。加圧ローラ２１は熱容量が大きく、定着ベルト２０を介して熱を伝達されるため、その温度が相対的に低い。従って、加圧ローラ２１の温度を検知する第３サーミスタＴＨ３および第４サーミスタＴＨ４には安価なサーミスタを用いることができる。また仮に、すべてのサーミスタを定着ベルト２０の内側に配置すると、サーミスタから延びるリード線の領域を確保するために、定着ベルト２０の径が大きくなってしまう。しかし、第３サーミスタＴＨ３および第４サーミスタＴＨ４を定着ベルト２０の外側に配置することで、定着ベルト２０の径を小さくできる。

印刷動作が開始されると、ヒータ２２に電力が供給され、発熱部６０が発熱する。この発熱により、定着ベルト２０が加熱される。また、加圧ローラ２１が回転駆動され、定着ベルト２０が従動回転を開始する。そして、定着ベルト２０の温度が所定の目標温度（定着温度）に到達した状態で、図２に示すように、未定着トナー画像が担持された用紙Ｐが、定着ベルト２０と加圧ローラ２１との間（定着ニップＮ）に搬送される（図２の矢印Ａ方向参照）。これにより、未定着トナー画像が加熱および加圧されて用紙Ｐの表面に定着される。

図３は、定着装置の斜視図、図４は、その分解斜視図である。

図３および図４に示すように、定着装置３０の装置フレーム４０は、第１装置フレーム２５と、第２装置フレーム２６と、を備えている。第１装置フレーム２５は一対の側壁部２８と前壁部２７とからなる。第２装置フレーム２６は後壁部２９からなる。一対の側壁部２８は、長手方向の一端部側と他端部側とに配置されている。両側壁部２８が、定着ベルト２０、加圧ローラ２１および加熱装置３５の両端部側を支持する。各側壁部２８には、複数の係合突起２８ａが設けられる。各係合突起２８ａが後壁部２９に設けられた係合孔２９ａに係合することで、第１装置フレーム２５と第２装置フレーム２６とが組み付けられる。

また、各側壁部２８は、加圧ローラ２１の回転軸などを挿通させるための挿通溝２８ｂを有する。挿通溝２８ｂは、後壁部２９側で開口し、これとは反対側では開口しない突き当て部となっている。この突き当て部側の端部には、加圧ローラ２１の回転軸を支持する軸受３９が設けられている。加圧ローラ２１は、その回転軸の両端部がそれぞれ軸受３９に装着されることで、両側壁部２８によって回転可能に支持される。

また、加圧ローラ２１の回転軸の一端部側には、駆動伝達部材としての駆動伝達ギヤ３１が設けられている。駆動伝達ギヤ３１は、加圧ローラ２１が両側壁部２８に支持された状態で、側壁部２８よりも外側に露出した状態で配置される。これにより、定着装置３０が画像形成装置本体に搭載された際、駆動伝達ギヤ３１が画像形成装置本体に設けられているギヤと連結し、駆動源から加圧ローラ２１への駆動力を伝達可能な状態となる。なお、加圧ローラ２１に駆動力を伝達する駆動伝達部材としては、駆動伝達ギヤ３１のほか、駆動伝達ベルトを張架するプーリやカップリング機構などであってもよい。

加熱装置３５の長手方向の両端部には、定着ベルト２０やヒータホルダ２３、ステー２４などを支持する一対のフランジ３２が設けられている。各フランジ３２には、ガイド溝３２ａが設けられている。このガイド溝３２ａを側壁部２８の挿通溝２８ｂの縁に沿って進入させることで、フランジ３２が側壁部２８に対して組み付けられる。

また、各フランジ３２には、付勢部材としての一対のバネ３３が当接している。各バネ３３によってステー２４やフランジ３２が加圧ローラ２１側に付勢されることで、定着ベルト２０が加圧ローラ２１に押し当てられ、定着ベルト２０と加圧ローラ２１との間に定着ニップが形成される。

また、図４に示すように、第２装置フレーム２６を構成する後壁部２９の長手方向の一端部側には、位置決め部としての孔部２９ｂが設けられている。孔部２９ｂは画像形成装置本体に対する定着装置本体の位置決めを行う。一方、画像形成装置本体には、位置決め部としての突起１０１が設けられている。この突起１０１が、定着装置３０の孔部２９ｂに対して挿入されることで、突起１０１と孔部２９ｂが嵌合する。これにより、画像形成装置本体に対する定着装置本体の長手方向の位置決めがなされる。なお、後壁部２９の孔部２９ｂが設けられた端部側とは反対の端部側には、位置決め部は設けられていない。これにより、温度変化に伴う定着装置本体の長手方向の伸縮が拘束されないようにしている。

図５は、加熱装置３５の斜視図、図６は、その分解斜視図である。

図５および図６に示すように、ヒータホルダ２３の定着ベルト側の面（図５および図６における手前側の面）には、ヒータ２２を収容するための矩形の収容凹部２３ａが設けられている。収容凹部２３ａは、ヒータ２２とほぼ同等の形状およびサイズに形成されているが、収容凹部２３ａの長手方向寸法Ｌ２はヒータ２２の長手方向寸法Ｌ１よりも若干長く設定されている。このように、収容凹部２３ａがヒータ２２よりも若干長く形成されていることで、熱膨張によりヒータ２２がその長手方向に伸びても、ヒータ２２と収容凹部２３ａとが干渉しないように構成されている。また、ヒータ２２は、この収容凹部２３ａ内に収容された状態で、給電部材としての後述のコネクタによって、ヒータホルダ２３と一緒に挟まれて保持される。

一対のフランジ３２は、ベルト支持部３２ｂと、ベルト規制部３２ｃと、支持凹部３２ｄと、を有している。ベルト支持部３２ｂは、定着ベルト２０の内側に挿入されて定着ベルト２０を支持するＣ字状の部分である。ベルト規制部３２ｃは、定着ベルト２０の端面に接触して長手方向の移動（片寄り）を規制するフランジ状の部分である。支持凹部３２ｄは、ヒータホルダ２３およびステー２４の両端部側が挿入されてこれらを支持する部分である。定着ベルト２０は、その両端部側にベルト支持部３２ｂが挿入されることで、いわゆるフリーベルト方式で支持される。フリーベルト方式は、ベルト非回転時においては、基本的に定着ベルト２０の周方向（ベルト回転方向）に張力を生じることなく、定着ベルト２０が支持される方式である。

図５および図６に示すように、ヒータホルダ２３の長手方向一端部側には、位置決め部としての位置決め凹部２３ｅが設けられている。この位置決め凹部２３ｅに対して、図５および図６の左側に示されるフランジ３２の嵌合部３２ｅが嵌合することで、ヒータホルダ２３とフランジ３２との長手方向の位置決めがなされる。一方、図５および図６の右側に示されるフランジ３２には、嵌合部３２ｅは設けられておらず、ヒータホルダ２３との長手方向の位置決めはされない。このように、フランジ３２に対するヒータホルダ２３の位置決めを長手方向の片側のみとすることで、温度変化に伴ってヒータホルダ２３が長手方向へ伸縮したとしても、その伸縮が拘束されないようにしている。

また、図６に示すように、ステー２４の長手方向の両端部側には、各フランジ３２に対するステー２４の移動を規制する段差部２４ａが設けられている。各段差部２４ａはフランジ３２に突き当たることでフランジ３２に対するステー２４の長手方向の移動を規制する。ただし、これら段差部２４ａのうち少なくとも一方は、フランジ３２に対して隙間（ガタ）を介して配置される。このように、少なくとも一方の段差部２４ａがフランジ３２に対して隙間を介して配置されることで、温度変化に伴ってステー２４が長手方向に伸縮したとしても、その伸縮が拘束されないようにしている。

次に、ヒータ２２のより詳細な構成について説明する。

図７に示すように、導体層５１には、抵抗発熱体５９ａ、５９ｂ（５９）と、第１～第４電極部６１Ａ～６１Ｄ（６１）と、導電体としての第１～第４給電線６２Ａ～６２Ｄ（６２）とが設けられる。

抵抗発熱体５９は、ヒータ２２の主たる発熱部分である。抵抗発熱体５９は、例えば、銀パラジウム（ＡｇＰｄ）やガラス粉末などを調合したペーストをスクリーン印刷等により基材５０に塗工し、その後、基材５０を焼成することによって形成することができる。抵抗発熱体５９の材料として、これら以外に、銀合金（ＡｇＰｔ）や酸化ルテニウム（ＲｕＯ₂）の抵抗材料を用いてもよい。本実施形態では、抵抗発熱体５９の抵抗値を常温で８０Ωに設定した。

図２に示すように、定着ニップＮの用紙搬送方向の幅（図の上下方向の幅）は抵抗発熱体５９の用紙搬送方向（基材５０の短手方向）の幅Ｓよりも大きい。これにより、定着ニップＮの幅が長手方向にバラつきが生じた場合でも、幅Ｓの範囲で定着ニップＮを形成できる。これにより、抵抗発熱体５９の発熱を定着ベルト２０へ正しく伝達できる。長手方向の少なくとも一部で、定着ニップＮの用紙搬送方向の幅を幅Ｓよりも大きくすることで、上記効果を得ることができる。また、定着ニップＮの長手方向全域にわたって、定着ニップＮの用紙搬送方向の幅を幅Ｓよりも大きくすることで、特に抵抗発熱体５９から定着ベルト２０への伝熱のムラを抑制でき、定着ベルト２０を効率的に加熱できるため、より好ましい。

上記抵抗発熱体５９の幅Ｓは、絶縁層越しにヒータ２２を観察し、ノギス等で測定する。絶縁層に遮られて抵抗発熱体５９が見えない場合は、ヒータ２２を長手方向にほぼ直交する方向へカットし、その断面を顕微鏡で観察して幅Ｓを測定してもよい。また定着ニップＮの幅は以下のように測定できる。例えば定着ベルト２０表面を所定温度（例えば１６０℃）で制御した状態で回転させ、ＯＨＰシートに対して印刷する、もしくは、黒ベタ画像を用紙などに印刷する。この印刷動作の途中で、画像形成装置の運転を所定時間（例えば１０秒）停止させ、定着ベルト２０や加圧ローラ２１が変色した幅をノギス等で測定する。

図７に示すように、給電線６２は、抵抗発熱体５９よりも小さい抵抗値の導体で構成されている。給電線６２や電極部６１の材料としては、銀（Ａｇ）もしくは銀パラジウム（ＡｇＰｄ）などを用いることができる。このような材料をスクリーン印刷するなどによって給電線６２や電極部６１が形成されている。

長手方向中央側の抵抗発熱体５９ａにより第１発熱部６０Ａが構成される。端部側の２つの抵抗発熱体５９ｂにより第２発熱部６０Ｂが構成される。抵抗発熱体５９ａおよび抵抗発熱体５９ｂは略平行四辺形状に設けられる。これにより、抵抗発熱体同士の隙間となる面積を小さくし、抵抗発熱体同士の分割領域における発熱量を大きくできる。従って、ヒータ２２の長手方向の発熱ムラを抑制できる。

抵抗発熱体５９ａは、その一端側が第２給電線６２Ｂを介して第２電極部６１Ｂに接続され、その他端側が第４給電線６２Ｄを介して第４電極部６１Ｄに接続される。長手方向一方側（図７の左側）の抵抗発熱体５９ｂは、その一端側が第１給電線６２Ａを介して第１電極部６１Ａに接続され、その他端側が第２給電線６２Ｂを介して第２電極部６１Ｂに接続される。長手方向他方側（図７の右側）の抵抗発熱体５９ｂは、その一端側が第２給電線６２Ｂを介して第２電極部６１Ｂに接続され、その他端側が第３給電線６２Ｃを介して第３電極部６１Ｃに接続される。

電圧を印加する電極部を変更することにより、発熱する抵抗発熱体を変更できる。具体的には、第２電極部６１Ｂおよび第４電極部６１Ｄに電圧を印加することにより、抵抗発熱体５９ａが発熱する。第１電極部６１Ａおよび第２電極部６１Ｂに電圧を印加することにより、長手方向一方側の抵抗発熱体５９ｂが発熱する。第３電極部６１Ｃおよび第４電極部６１Ｄに電圧を印加することにより、長手方向他方側の抵抗発熱体５９ｂが発熱する。第１電極部６１Ａおよび第３電極部６１Ｃを外部で並列に接続することで、両側の抵抗発熱体５９ｂを同時に発熱させることができる。以上により、第１発熱部６０Ａのみを発熱させるか、あるいは、第１発熱部６０Ａおよび第２発熱部６０Ｂを発熱させるかを選択できる。

長手方向において、中央側の抵抗発熱体５９ａは、Ａ４用紙に合わせた２１５ｍｍの幅で設けられる。中央側の抵抗発熱体５９ａおよび両端側の抵抗発熱体５９ｂはＡ３用紙に合わせた３０１ｍｍの幅で設けられる。これにより、Ａ４用紙およびＡ３用紙に定着動作を行う際に、余分な発熱領域が形成されず、定着ベルト２０の長手方向端部側における過昇温を抑制できる。

長手方向において、第１サーミスタＴＨ１は、定着装置３０に通紙される最小幅の用紙Ｐ１の通紙領域Ｄ１の内側に設けられる。これにより、定着装置３０にいずれのサイズの用紙を通紙した場合でも、第１サーミスタＴＨ１が通紙領域の温度を検知できる。

長手方向において、第２サーミスタＴＨ２および第３サーミスタＴＨ３は、最小幅の用紙Ｐ１の通紙領域Ｄ１よりも外側で、用紙Ｐ２の通紙領域Ｄ２の内側に配置される。用紙Ｐ２は、定着装置３０が対応する用紙で抵抗発熱体５９ａよりその幅が大きい用紙のうち、最も用紙幅の小さい用紙である。特に本実施形態では、第２サーミスタＴＨ２は、抵抗発熱体５９ｂに対応する位置で、後述の分割領域以外の部分に対応する位置に配置される。また、第３サーミスタＴＨ３は、抵抗発熱体５９ａの分割領域よりも内側の範囲（分割領域よりも通紙領域の中央側で、図７の両矢印の範囲参照）に設けられる。第２サーミスタＴＨ２あるいは第３サーミスタＴＨ３を、分割領域以外の位置に対応して設けることで、ヒータ２２の温度が落ち込みやすい部分以外の部分の温度を検知できる。また、第３サーミスタＴＨ３は、上記配置に加えて、抵抗発熱体５９ａよりも幅の小さい用紙の中で最も大きい幅の用紙の通紙領域の外側に配置することが好ましい。これにより、第３サーミスタＴＨ３が、抵抗発熱体５９ａよりも幅の小さい用紙のうちのいずれの用紙を印刷した場合でも、非通紙領域の温度を検知できる。従って、第３サーミスタＴＨ３の検知温度を用いてヒータ２２を制御することで、抵抗発熱体５９ａに対応する位置の非通紙領域の過昇温を抑制できる。

第４サーミスタＴＨ４は用紙Ｐ２の通紙領域Ｄ２よりも外側で、抵抗発熱体５９ｂに対向する位置に設けられる。

図８は、ヒータ２２に電力を供給する電力供給回路を示している。この電力供給回路は、通常は画像形成装置１００の本体側に設けられるが、定着装置３０に設けられてもよい。

電力制御手段としての電力供給回路は、制御部２００、交流電源２１０、トライアック２２０、電流検出手段２３０、ヒータリレー２４１、２４２、電圧検出手段２５１、２５２で構成されている。制御部２００とトライアック２２０で電力供給手段が構成される。

交流電源２１０と、電流検出手段２３０のカレントトランスＣＴと、トライアック２２０と、ヒータリレー２４１、２４２が、第２電極部６１Ｂと、反対側の第３電極部６１Ｃおよび第４電極部６１Ｄとの間に直列に配置される。片側の第２電極部６１Ｂと第１電極部６１Ａとの間に電圧検出手段２５１が配置される。片側の第２電極部６１Ｂと反対側の第４電極部６１Ｄとの間に電圧検出手段２５２が配置される。

サーミスタＴＨ１～ＴＨ４で検知された温度は、制御部２００に入力される。制御部２００は、サーミスタＴＨ１から得られた温度に基づいて、抵抗発熱体５９ａと抵抗発熱体５９ｂとが所定の目標温度になるように温度制御を行う。具体的に、制御部２００は、トライアック２２０により第２電極部６１Ｂ、第３電極部６１Ｃ、第４電極部６１Ｄに対する供給電流をデューティ制御する。

具体的には、制御部２００は、サーミスタＴＨ１の現在温度と目標温度の温度差に応じたデューティ比で、トライアック２２０が抵抗発熱体５９ａに流れる電流をデューティ制御する。デューティ比０％で電流がゼロになり、デューティ比１００％で電流が最大になる。同様に制御部２００は、サーミスタＴＨ２の現在温度と目標温度の温度差に応じたデューティ比で、トライアック２２０が抵抗発熱体５９ｂに流れる電流をデューティ制御する。ここで「デューティ」とは制御周期当たりの抵抗発熱体５９ａ、５９ｂへの通電時間の割合のことである。

サーミスタＴＨ１とサーミスタＴＨ３の現在温度の差分温度が所定の閾値を超えた場合、あるいは、サーミスタＴＨ２とサーミスタＴＨ４の現在温度の差分温度が所定の閾値を超えた場合に、温度ムラを低減するための動作が行われる。具体的には、温度ムラを低減する動作として、用紙の搬送を一時的に停止する、用紙の搬送速度を一時的に落とす、均熱ローラ３６を加圧ローラ２１に当接させる、等の動作が行われる。

制御部２００は、ＣＰＵ、ＲＯＭ、ＲＡＭ、Ｉ／Ｏインターフェース等を包含するマイクロコンピュータで構成することができる。定着ニップＮに通紙すると、通紙による抜熱分（定着ベルト２０等から用紙への熱移動分）が発生する。制御部２００は、サーミスタＴＨ１から得られた温度だけでなく、通紙による抜熱分も考慮して供給電流を制御することで、定着ベルト２０の温度を所望の温度に制御することができる。

電流検出手段２３０は、抵抗発熱体５９ａ、５９ｂに流れる電流値の総和を検知する。すなわち、制御部２００が、カレントトランスＣＴの二次側抵抗に発生する電圧を介して導体層に流れる電流の大きさを読み取る。また、電圧検出手段２５１，２５２は抵抗発熱体５９ａ、５９ｂの電圧値Ｅを検知し、制御部２００が電圧値Ｅを読み取る。そして制御部２００において電流値Ｉと電圧値Ｅから抵抗発熱体５９ａ、５９ｂの抵抗値Ｒ（＝Ｅ／Ｉ）を算出する。

以上で説明した本実施形態の画像形成装置においては、上記の定着ベルト２０のような低熱容量の定着部材を用いることで、画像形成装置の高速化や省エネルギー化を実現している。しかし一方で、このような低熱容量の定着ベルト２０を用いた定着装置では、定着ベルト２０の温度ムラにより、用紙に定着させた画像に光沢ムラが生じるという問題があった。

ここで、定着ベルト２０の熱容量は、以下の式（３）で表される。下記の「体積」等は全て定着ベルト２０の体積等のことである。

式（３）の「長さ」は定着装置が対応する用紙のサイズによって決まり、「比熱」は測定が難しい。従って、定着ベルト２０の「熱容量」は、「厚み」と「内径」に比例し、これらを小さくすることで定着ベルトを低熱容量化できる。前述のように、定着ベルト２０の「厚み」は５０～１００μｍの範囲で設けることで、定着ベルト２０の強度と柔軟性を両立でき、好ましい。また、定着ベルト２０の「内径」は直径１５～４０ｍｍの範囲で設定することが好ましい。これにより、定着ベルト２０の低熱容量化を実現できると共に、ヒータ２２等の定着装置３０の内部部品のレイアウトが容易になり、かつ、定着ベルト２０の強度を保ち破損しにくくすることができる。

また、上記の光沢ムラ抑制の観点からすると、ヒータ２２の厚みが大きいほど、ヒータ２２内の熱伝導により温度ムラが発生しにくくなるので好ましい。一方でヒータ２２の厚みを大きくし過ぎると、定着装置の立ち上げ時間が長くなってしまう。以上のバランスを考慮して、ヒータ２２の厚みは０．５～２．０ｍｍであることが好ましい。さらに、ヒータ２２の厚みを０．６～１．２ｍｍとするとより好ましい。

上記の光沢ムラの問題に対して、発明者らは、帯電量の環境変動率が所定値の範囲にあるトナーを、ヒータ２２のような面状の加熱体で加熱する（定着ベルト２０を介して加熱する）ことで、上記の光沢ムラを抑制できることを発見した。つまり、トナーの温度は、下記式（４）により求められ、式（４）の「トナーの温度上昇値」は、下記式（５）により求められる。ここで、トナーの帯電量の環境変動率を後述する所定の範囲内に設定することで、トナーを用紙上で均一に付着させ、用紙上のトナーが付着する部分における熱容量を均一化できる。つまり、式（５）の「トナーの熱容量」を均一化できる。そして、前述の面状のヒータ（面状のヒータは、ハロゲンヒータ等と比較して、長手方向に均一な加熱が可能である）により、このトナーを加熱することで、トナーに与える熱量を均一化できる。つまり、式（５）の「トナーが受ける熱量」を均一化できる。従って、式（５）および式（４）により、トナーの温度上昇値を均一化してトナー温度を均一化し、画像の光沢ムラを抑制できる。

上記のように光沢ムラを抑制するために、本実施形態では、トナーの帯電量の環境変動率Ｘを４５～８５％の範囲に設定した。ここで、環境変動率Ｘ〔％〕は、環境温度１０℃、湿度１５％のトナーの帯電量をＱ１〔μＣ／ｇ〕、環境温度２７℃、湿度８０％のトナーの帯電量をＱ２〔μＣ／ｇ〕とした時に、下記式（６）により求められる値とする。

また、環境変動率Ｘを４５～６５％の範囲に設定することがより好ましい。これにより、用紙上にトナーをより均一に付着させることができ、用紙上の画像の光沢ムラをさらに抑制できる。

次に、本実施形態の構成による光沢ムラの抑制効果に対する実験結果を以下に示す。以下の実験では、実施例１，２、比較例１，２の４パターンについて、光沢ムラの有無を判定した。

実施例１は定着装置の加熱体として面状ヒータを用い、トナーの帯電量の環境変動率Ｘを５５．８％に設定した。実施例２は定着装置の加熱体として面状ヒータを用い、トナーの帯電量の環境変動率Ｘを８４．４％に設定した。比較例１は定着装置の加熱体としてハロゲンヒータを用い、トナーの帯電量の環境変動率Ｘを５５．８％に設定した。比較例２は定着装置の加熱体としてハロゲンヒータを用い、トナーの帯電量の環境変動率Ｘを８４．４％に設定した。

上記トナーの帯電量Ｑ１、Ｑ２の測定方法を以下に示す。

２成分現像剤におけるトナーのキャリアとの摩擦による帯電量は、ブローオフ帯電量測定法（ブローオフ法）によって測定される。このブローオフ法は、たとえば日本画像学会誌Ｖｏｌ．３７（１９９８）ｐｐ４６１－４７０「ブローオフ法」に記載されている。上記の実施例および比較例では、株式会社東芝製のＴＢ－２００ Ｔｒｉｂｏｃｈａｒｇｅ Ｔｅｓｔｅｒを使用し、トナーの帯電量を測定した。

具体的には、図９に示すブローオフ装置３００を用いてトナーの帯電量を測定する。まず、金網３０１ａ（ステンレス製２５φ ３５０メッシュ １６φ ７９５メッシュ）を張ったファラデーケージ３０１に、本実施形態の２成分現像剤Ｔ２を入れる。金網３０１ａは、トナーは通過できるがキャリアは通過できない大きの網の目で構成される。ファラデーケージ３０１は、内径２５ｍｍ、長さ３５ｍｍの円筒形ステンレス容器からなり、その両端に金網３０１ａが設けられる。そして、ブロア３０２により、一方の金網３０１ａから、エア（窒素ガス）をエア圧２．０Ｋｇｆ／ｃｍ²の強度で吹き付ける。これにより、帯電したトナーＴ１をこのファラデーケージ３０１内から他方の金網３０１ａを介して送り出す。送り出されたトナーＴ１の質量と、キャリアに残った電荷とから、送り出されたトナーＴ１の電荷を求める。この電荷はキャリアに残った電荷と逆特性である。

この測定に使用したブローオフ装置は下記の特性を有するものである。
ファラデーケージの構造：内径２５ｍｍ、長さ３５ｍｍの円筒形ステンレス容器
メッシュ種類：ステンレス製２５φ，３５０メッシュ １６φ ７９５メッシュ
エア（ガス）種類：窒素ガス（温度２３℃）
エア圧（ブロー圧）：２．０Ｋｇｆ／ｃｍ²
温度および湿度：２３±３℃、６０±１０ＲＨ％
ブロー時間：６０ｓｅｃ

１００ｍｌボールミルポットでキャリア、トナーを攪拌する前の調湿は、２００ｍｌプラスチック容器（内径６０～７０ｍｍ、高さ８０～９０ｍｍ）にキャリア５０ｇとトナー１．５ｇを入れ、蓋をせずに上記環境で２４時間行った。また、ブローオフの計測は、現像剤混合後３０分以内に計測した。

トナー母体粒子と、キャリアとの摩擦帯電量Ｑを以下のようにして測定した。
現像剤作成用フェライトキャリア：４８．７５ｇ
トナー母体粒子：１．２５ｇ
以上のものを１００ｍｌボールミルポットに入れ、１５０ｒｐｍで３０分攪拌後、上記したブローオフ法を用いて、ブローオフ帯電量Ｑを計測する。

画像の光沢ムラの有無の確認時には、黒ベタ画像を１０枚の用紙に連続して印刷する。そして、用紙に形成された画像の光沢ムラを目視により確認する。この際、光沢ムラが確認できなければ〇、軽微な光沢ムラが確認できれば△、光沢ムラがはっきり確認できれば×と判定した。

以上の実験結果を表１に示す

表１の比較例１，２からわかるように、ハロゲンヒータを用いた実施例では判定が×となり光沢ムラが発生した。特に、比較例１のように、環境変動率Ｘが低い場合でも、光沢ムラが発生した。また実施例１と２を比較すると、面状ヒータを用いた場合でも、実施例２のように環境変動率Ｘが大きくなると、軽微な光沢ムラが発生した。従って、実施例２よりも環境変動率Ｘがさらに大きくなると、面状ヒータを用いたとしても光沢ムラがより顕著に発生すると考えられる。

このように、ヒータの種類およびトナーの帯電量の環境変動率のいずれかが本実施形態と異なることで、光沢ムラが生じてしまうことがわかった。言い換えると、本実施形態のような面状のヒータとトナーの帯電量の環境変動率の設定の組み合わせにより、画像の光沢ムラを効果的に抑制できることがわかった。

上記の本実施形態の構成は、印刷動作（定着動作）が高速化された画像形成装置に適用することで、その効果を顕著に発揮できる。例えば、定着ニップＮにおける用紙のニップ時間が２５～３８〔ｍｓｅｃ〕である画像形成装置に上記構成を適用することが好ましい。このように定着動作が高速化された画像形成装置では、定着ベルト２０が高温になりやすく、画像の光沢ムラを生じやすいため、上記構成を適用することが好適である。

ニップ時間は、定着ニップＮの用紙搬送方向の幅を、用紙の定着ニップＮにおける線速で割った商により求められる。本実施形態では、一例として、定着ニップＮの用紙搬送方向の幅が６～９ｍｍ、Ａ４縦サイズの用紙を４０ｐｐｍ（１分当たりの出力枚数４０枚の印刷）の速さで印刷した時の用紙の定着ニップＮにおける線速が２３０〔ｍｍ／ｓｅｃ〕に設定される。定着ニップＮの用紙搬送方向の幅は、ＯＨＰシートを用いて、前述の幅Ｓを求める方法と同様の方法により測定し、画像の長手方向の中央位置における用紙搬送方向の幅を定着ニップＮの用紙搬送方向の幅とする。また、上記線速はドップラー計により測定する。

＜トナーの説明＞
次に、本実施形態で用いられるトナーについて詳細に説明する。

トナーは、ワックスおよび結着樹脂を含有し、更にシェル層材料を含有することが好ましく、必要に応じて、更に着色剤などのその他の成分を含有する。トナーは、コア部とシェル層とを有するコアシェル構造のトナー粒子を含有する。シェル層は、コア部の表面に配されるが、シェル層は、コア部の表面全面を覆っていてもよく、一部を覆っていてもよい。コア部の一部を覆っているシェル層としては、例えば、シェル層が島状にコア部の表面に存在している態様などが挙げられる。ワックスおよび結着樹脂は、コア粒子に含まれることが好ましいが、シェル層に含まれていてもよい。

ワックスの種類としては、特に制限はなく、従来公知のものを使用することができ、例えば、低分子量ポリエチレン、低分子量ポリプロピレン等の低分子量ポリオレフィンワックス類；フィッシャー・トロプシュワックス等の合成炭化水素系ワックス類；蜜ロウ、カルナウバワックス、キャンデリラワックス、ライスワックス、モンタンワックス等の天然ワックス類；パラフィンワックス、マイクロクリスタリンワックス等の石油ワックス類；ステアリン酸、パルミチン酸、ミリスチン酸等の高級脂肪酸又は該高級脂肪酸の金属塩、高級脂肪酸アミド等の脂肪酸系ワックス類：合成エステルワックス等のエステルワックス類；又はこれらの各種変性ワックスなどが挙げられる。これらは、１種単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。これらのワックスの中でも、カルナウバワックスおよびその変性ワックス、ライスワックス、エステルワックス類が好ましく、エステルワックスが特に好ましい。

（結着樹脂）
結着樹脂としては、特に制限はなく、従来公知のものを使用することができるが、ポリエステル樹脂を用いることが好ましい。ポリエステル樹脂としては、例えば、変性ポリエステル、未変性ポリエステルなどが挙げられる。これらは、１種単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。

（変性ポリエステル）
変性ポリエステル（ｉ）としては、ポリエステル樹脂中にエステル結合以外の結合基が存在したり、またポリエステル樹脂中に構成の異なる樹脂成分が共有結合、イオン結合などで結合したりする状態を指す。具体的には、ポリエステル末端に、カルボン酸基、水酸基と反応するイソシアネート基等の官能基を導入し、更に活性水素含有化合物と反応させ、ポリエステル末端を変性したものを指す。

変性ポリエステル（ｉ）としては、例えば、イソシアネート基を有するポリエステルプレポリマー（Ａ）とアミン類（Ｂ）との反応により得られる、ウレア結合で変性されたポリエステル（以下、「ウレア変性ポリエステル」と称することがある）などが挙げられる。

イソシアネート基を有するポリエステルプレポリマー（Ａ）としては、例えば、多価アルコール（ＰＯ）と多価カルボン酸（ＰＣ）の重縮合物で、かつ活性水素基を有するポリエステルを、更に多価イソシアネート化合物（ＰＩＣ）と反応させたものなどが挙げられる。ポリエステルが有する活性水素基としては、水酸基（アルコール性水酸基およびフェノール性水酸基）、アミノ基、カルボキシル基、メルカプト基などが挙げられる。これらの中でも、ポリエステルが有する活性水素基は、アルコール性水酸基が好ましい。

多価アルコール化合物（ＰＯ）としては、特に制限はなく、例えば、２価アルコール（ＤＩＯ）および３価以上の多価アルコール（ＴＯ）が挙げられ、（ＤＩＯ）単独、又は（ＤＩＯ）と少量の（ＴＯ）との混合物が好ましい。

２価アルコール（ＤＩＯ）としては、例えば、アルキレングリコール（エチレングリコール、１，２－プロピレングリコール、１，３－プロピレングリコール、１，４－ブタンジオール、１，６－ヘキサンジオール等）；アルキレンエーテルグリコール（ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、ジプロピレングリコール、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリテトラメチレンエーテルグリコール等）；脂環式ジオール（１，４－シクロヘキサンジメタノール、水素添加ビスフェノールＡ等）；ビスフェノール類（ビスフェノールＡ、ビスフェノールＦ、ビスフェノールＳ等）；脂環式ジオールのアルキレンオキサイド（エチレンオキサイド、プロピレンオキサイド、ブチレンオキサイド等）付加物；ビスフェノール類のアルキレンオキサイド（エチレンオキサイド、プロピレンオキサイド、ブチレンオキサイド等）付加物などが挙げられる。これらは、１種単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。これらのうちの好ましいものは、炭素数２～１２のアルキレングリコールおよびビスフェノール類のアルキレンオキサイド付加物であり、特に好ましいものはビスフェノール類のアルキレンオキサイド付加物、およびこれと炭素数２～１２のアルキレングリコールとの併用である。

３価以上の多価アルコール（ＴＯ）としては、例えば、３価～８価又はそれ以上の多価脂肪族アルコール（グリセリン、トリメチロールエタン、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリトール、ソルビトール等）；３価以上のフェノール類（トリスフェノールＰＡ、フェノールノボラック、クレゾールノボラック等）；３価以上のポリフェノール類のアルキレンオキサイド付加物などが挙げられる。これらは、１種単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。

多価カルボン酸（ＰＣ）としては、特に制限はなく、例えば、２価カルボン酸（ＤＩＣ）および３価以上の多価カルボン酸（ＴＣ）が挙げられ、（ＤＩＣ）単独、および（ＤＩＣ）と少量の（ＴＣ）との混合物が好ましい。

２価カルボン酸（ＤＩＣ）としては、アルキレンジカルボン酸（コハク酸、アジピン酸、セバシン酸等）；アルケニレンジカルボン酸（マレイン酸、フマール酸等）；芳香族ジカルボン酸（フタル酸、イソフタル酸、テレフタル酸、ナフタレンジカルボン酸等）などが挙げられる。これらのうちの好ましいものは、炭素数４～２０のアルケニレンジカルボン酸および炭素数８～２０の芳香族ジカルボン酸である。

３価以上の多価カルボン酸（ＴＣ）としては、炭素数９～２０の芳香族多価カルボン酸（トリメリット酸、ピロメリット酸等）などが挙げられる。なお、多価カルボン酸（ＰＣ）としては、上述のものの酸無水物又は低級アルキルエステル（メチルエステル、エチルエステル、イソプロピルエステル等）を用いて多価アルコール（ＰＯ）と反応させたものであってもよい。

多価アルコール（ＰＯ）と多価カルボン酸（ＰＣ）の比率としては、特に制限はないが、水酸基［ＯＨ］とカルボキシル基［ＣＯＯＨ］との当量比（［ＯＨ］／［ＣＯＯＨ］）として、通常２／１～１／１、好ましくは１．５／１～１／１、更に好ましくは１．３／１～１．０２／１である。

多価イソシアネート化合物（ＰＩＣ）としては、特に制限はなく、例えば、脂肪族多価イソシアネート（テトラメチレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、２，６－ジイソシアナトメチルカプロエート等）；脂環式ポリイソシアネート（イソホロンジイソシアネート、シクロヘキシルメタンジイソシアネート等）；芳香族ジイソシアネート（トリレンジイソシアネート、ジフェニルメタンジイソシアネート等）；芳香脂肪族ジイソシアネート（α，α，α’，α’－テトラメチルキシリレンジイソシアネート等）；イソシアネート類；脂環式ポリイソシアネートをフェノール誘導体、オキシム、カプロラクタム等でブロックしたもの；およびこれら２種以上の併用などが挙げられる。

多価イソシアネート化合物（ＰＩＣ）の比率は、イソシアネート基［ＮＣＯ］と、水酸基を有するポリエステルの水酸基［ＯＨ］との当量比（［ＮＣＯ］／［ＯＨ］）として、通常５／１～１／１、好ましくは４／１～１．２／１、更に好ましくは２．５／１～１．５／１である。

イソシアネート基を有するポリエステルプレポリマー（Ａ）中の多価イソシアネート化合物（ＰＩＣ）の構成成分の含有量は、通常０．５質量％～４０質量％、好ましくは１質量％～３０質量％、更に好ましくは２質量％～２０質量％である。

次に、ポリエステルプレポリマー（Ａ）と反応させるアミン類（Ｂ）としては、特に制限はなく、例えば、２価アミン化合物（Ｂ１）、３価以上の多価アミン化合物（Ｂ２）、アミノアルコール（Ｂ３）、アミノメルカプタン（Ｂ４）、アミノ酸（Ｂ５）、および（Ｂ１）～（Ｂ５）のアミノ基をブロックしたもの（Ｂ６）などが挙げられる。これらは、１種単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。

２価アミン化合物（Ｂ１）としては、例えば、芳香族ジアミン（フェニレンジアミン、ジエチルトルエンジアミン、４，４’－ジアミノジフェニルメタン等）；脂環式ジアミン（４，４’－ジアミノ－３，３’－ジメチルジシクロヘキシルメタン、ジアミンシクロヘキサン、イソホロンジアミン等）；および脂肪族ジアミン（エチレンジアミン、テトラメチレンジアミン、ヘキサメチレンジアミン等）などが挙げられる。

３価以上の多価アミン化合物（Ｂ２）としては、例えば、ジエチレントリアミン、トリエチレンテトラミンなどが挙げられる。

アミノアルコール（Ｂ３）としては、例えば、エタノールアミン、ヒドロキシエチルアニリンなどが挙げられる。

アミノメルカプタン（Ｂ４）としては、例えば、アミノエチルメルカプタン、アミノプロピルメルカプタンなどが挙げられる。

アミノ酸（Ｂ５）としては、例えば、アミノプロピオン酸、アミノカプロン酸などが挙げられる。

（Ｂ１）～（Ｂ５）のアミノ基をブロックしたもの（Ｂ６）としては、例えば、（Ｂ１）～（Ｂ５）のアミン類とケトン類（アセトン、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン等）から得られるケチミン化合物、オキサゾリジン化合物などが挙げられる。

これらの中でも、アミン類（Ｂ）のうち好ましいものは、（Ｂ１）、並びに、（Ｂ１）と少量の（Ｂ２）との混合物である。

アミン類（Ｂ）の比率は、イソシアネート基を有するポリエステルプレポリマー（Ａ）中のイソシアネート基［ＮＣＯ］と、アミン類（Ｂ）中のアミノ基［ＮＨｘ］との当量比（［ＮＣＯ］／［ＮＨｘ］）として、通常１／２～２／１、好ましくは１．５／１～１／１．５、更に好ましくは１．２／１～１／１．２である。

また、ウレア変性ポリエステル中には、ウレア結合と共にウレタン結合を含有していてもよい。ウレア結合の含有量とウレタン結合の含有量とのモル比は、通常１００／０～１０／９０であり、好ましくは８０／２０～２０／８０、更に好ましくは、６０／４０～３０／７０である。

変性ポリエステル（ｉ）は、ワンショット法、プレポリマー法などにより製造される。変性ポリエステル（ｉ）の重量平均分子量は、通常１万以上、好ましくは２万～１，０００万、更に好ましくは３万～１００万である。この時のピーク分子量は、１，０００～１０，０００が好ましい。

変性ポリエステル（ｉ）の数平均分子量は、後述の変性されていないポリエステル（未変性ポリエステル）（ｉｉ）を用いる場合は、特に制限はなく、重量平均分子量とするのに得やすい数平均分子量でよい。変性ポリエステル（ｉ）単独の場合は、数平均分子量は、通常２０，０００以下、好ましくは１，０００～１０，０００、更に好ましくは２，０００～８，０００である。

変性ポリエステル（ｉ）を得るためのポリエステルプレポリマー（Ａ）とアミン類（Ｂ）との架橋および／又は伸長反応には、必要により反応停止剤を用い、得られるウレア変性ポリエステルの分子量を調整することができる。反応停止剤としては、例えば、モノアミン（ジエチルアミン、ジブチルアミン、ブチルアミン、ラウリルアミン等）、およびそれらをブロックしたもの（ケチミン化合物）などが挙げられる。

（未変性ポリエステル）
結着樹脂においては、変性ポリエステル（ｉ）が単独で使用されるだけでなく、この変性ポリエステル（ｉ）と共に、未変性ポリエステル（ｉｉ）を結着樹脂成分として含有させることもできる。変性ポリエステル（ｉ）と未変性ポリエステル（ｉｉ）とを併用することで、変性ポリエステル（ｉ）を単独で使用する場合と比較して、低温定着性およびフルカラー装置に用いた場合の画像の光沢性が向上する点で好ましい。

未変性ポリエステル（ｉｉ）としては、変性ポリエステル（ｉ）と同様の多価アルコール（ＰＯ）と多価カルボン酸（ＰＣ）との重縮合物などが挙げられ、好ましいものも変性ポリエステル（ｉ）と同様である。また、未変性ポリエステル（ｉｉ）は、無変性のポリエステルだけでなく、ウレア結合以外の化学結合で変性されているものでもよく、例えば、ウレタン結合で変性されていてもよい。

変性ポリエステル（ｉ）と未変性ポリエステル（ｉｉ）とは、少なくとも一部が相溶していることが低温定着性、耐ホットオフセット性の面で好ましい。したがって、変性ポリエステル（ｉ）と未変性ポリエステル（ｉｉ）とは、類似の組成が好ましい。未変性ポリエステル（ｉｉ）を含有させる場合の、変性ポリエステル（ｉ）と未変性ポリエステル（ｉｉ）との重量比は、通常５／９５～８０／２０、好ましくは５／９５～３０／７０、更に好ましくは５／９５～２５／７５、特に好ましくは７／９３～２０／８０である。

未変性ポリエステル（ｉｉ）のピーク分子量は、通常１，０００～１０，０００、好ましくは２，０００～８，０００、更に好ましくは２，０００～５，０００である。

未変性ポリエステル（ｉｉ）の水酸基価は、５ｍｇＫＯＨ／ｇ以上であることが好ましく、更に好ましくは１０ｍｇＫＯＨ／ｇ～１２０ｍｇＫＯＨ／ｇ、特に好ましくは２０ｍｇＫＯＨ／ｇ～８０ｍｇＫＯＨ／ｇである。また、未変性ポリエステル（ｉｉ）の酸価は、１ｍｇＫＯＨ／ｇ～５ｍｇＫＯＨ／ｇが好ましく、より好ましくは２ｍｇＫＯＨ／ｇ～４ｍｇＫＯＨ／ｇである。

結着樹脂のガラス転移点（Ｔｇ）は、通常３５℃～７０℃、好ましくは５５℃～６５℃である。

結着樹脂は、以下の方法で製造することができる。
テトラブトキシチタネート、ジブチルチンオキサイド等の公知のエステル化触媒の存在下にて、多価アルコール（ＰＯ）と多価カルボン酸（ＰＣ）を１５０℃～２８０℃まで加熱し、必要により減圧しながら、生成する水を溜去して、水酸基を有するポリエステルを得る。次いで、４０℃～１４０℃にて、これに多価イソシアネート化合物（ＰＩＣ）を反応させ、イソシアネート基を有するプレポリマー（Ａ）を得る。更にイソシアネート基を有するプレポリマー（Ａ）にアミン類（Ｂ）を０℃～１４０℃にて反応させ、変性ポリエステル（ｉ）としてのウレア変性ポリエステルを得る。

多価イソシアネート化合物（ＰＩＣ）を反応させる際、およびイソシアネート基を有するプレポリマー（Ａ）とアミン類（Ｂ）とを反応させる際には、必要により溶剤を用いることもできる。
反応に使用可能な溶剤としては、例えば、多価イソシアネート化合物（ＰＩＣ）に対して不活性な溶剤が挙げられ、具体例としては、芳香族溶剤（トルエン、キシレン等）；ケトン類（アセトン、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン等）；エステル類（酢酸エチル等）；アミド類（ジメチルホルムアミド、ジメチルアセトアミド等）、およびエーテル類（テトラヒドロフラン等）などが挙げられる。

結着樹脂として未変性ポリエステル（ｉｉ）を併用する場合は、水酸基を有するポリエステルと同様の方法で未変性ポリエステル（ｉｉ）を製造し、これを変性ポリエステル（ｉ）の反応完了後の溶液に溶解し、混合する。

（シェル層材料）
シェル層材料としては、特に制限はなく、公知のトナーのシェル層に用いられる材料の中から適宜選択することができるが、高分子系保護コロイドを含むことが好ましい。高分子系保護コロイドとしては、特に制限はなく、例えば、アクリル酸、メタクリル酸、α－シアノアクリル酸、α－シアノメタクリル酸、イタコン酸、クロトン酸、フマール酸、マレイン酸、又は無水マレイン酸等の酸類；アクリル酸－β－ヒドロキシエチル、メタクリル酸－β－ヒドロキシエチル、アクリル酸－β－ヒドロキシプロビル、メタクリル酸－β－ヒドロキシプロピル、アクリル酸－γ－ヒドロキシプロピル、メタクリル酸－γ－ヒドロキシプロピル、アクリル酸－３－クロロ２－ヒドロキシプロビル、メタクリル酸－３－クロロ－２－ヒドロキシプロピル、ジエチレングリコールモノアクリル酸エステル、ジエチレングリコールモノメタクリル酸エステル、グリセリンモノアクリル酸エステル、グリセリンモノメタクリル酸エステル、Ｎ－メチロールアクリルアミド、Ｎ－メチロールメタクリルアミド等の水酸基を含有する（メタ）アクリル系単量体；ビニルメチルエーテル、ビニルエチルエーテル、ビニルプロピルエーテル等のビニルアルコール又はビニルアルコールとのエーテル類；酢酸ビニル、プロピオン酸ビニル、酪酸ビニル等のビニルアルコールとカルボキシル基とを含有する化合物のエステル類；アクリルアミド、メタクリルアミド、ジアセトンアクリルアミド又はこれらのメチロール化合物；アクリル酸クロライド、メタクリル酸クロライド等の酸クロライド類；ビニルピリジン、ビニルピロリドン、ビニルイミダゾール、エチレンイミン等の含窒素化合物、又はその複素環を有するものなどのホモポリマー又は共重合体；ポリオキシエチレン、ポリオキシプロピレン、ポリオキシエチレンアルキルアミン、ポリオキシプロピレンアルキルアミン、ポリオキシエチレンアルキルアミド、ポリオキシプロピレンアルキルアミド、ポリオキシエチレンノニルフェニルエーテル、ポリオキシエチレンラウリルフェニルエーテル、ポリオキシエチレンステアリルフェニルエステル、ポリオキシエチレンノニルフェニルエステル等のポリオキシエチレン系；メチルセルロース、ヒドロキシエチルセルロース、ヒドロキシプロピルセルロース等のセルロース類などが挙げられる。
なお、高分子系保護コロイドは、トナーの製造における水系媒体中の樹脂微粒子や無機化合物の分散を安定化させる分散剤としても作用することができる。

（その他の成分）
トナーにおけるその他の成分としては、特に制限はなく、トナーに使用される従来公知の成分の中から適宜選択することができ、例えば、着色剤、荷電制御剤、外添剤などが挙げられる。

（着色剤）
着色剤としては、特に制限はなく、公知の染料および顔料を全て使用することができ、例えば、カーボンブラック、ニグロシン染料、鉄黒、ナフトールイエローＳ、ハンザイエロー（１０Ｇ、５Ｇ、Ｇ）、カドミュウムイエロー、黄色酸化鉄、黄土、黄鉛、チタン黄、ポリアゾイエロー、オイルイエロー、ハンザイエロー（ＧＲ、Ａ、ＲＮ、Ｒ）、ピグメントイエローＬ、ベンジジンイエロー（Ｇ、ＧＲ）、パーマネントイエロー（ＮＣＧ）、バルカンファストイエロー（５Ｇ、Ｒ）、タートラジンレーキ、キノリンイエローレーキ、アンスラザンイエローＢＧＬ、イソインドリノンイエロー、ベンガラ、鉛丹、鉛朱、カドミュウムレッド、カドミュウムマーキュリレッド、アンチモン朱、パーマネントレッド４Ｒ、パラレッド、ファイセーレッド、パラクロルオルトニトロアニリンレッド、リソールファストスカーレットＧ、ブリリアントファストスカーレット、ブリリアントカーンミンＢＳ、パーマネントレッド（Ｆ２Ｒ、Ｆ４Ｒ、ＦＲＬ、ＦＲＬＬ、Ｆ４ＲＨ）、ファストスカーレットＶＤ、ベルカンファストルビンＢ、ブリリアントスカーレットＧ、リソールルビンＧＸ、パーマネントレッドＦ５Ｒ、ブリリアントカーミン６Ｂ、ピグメントスカーレット３Ｂ、ボルドー５Ｂ、トルイジンマルーン、パーマネントボルドーＦ２Ｋ、ヘリオボルドーＢＬ、ボルドー１０Ｂ、ボンマルーンライト、ボンマルーンメジアム、エオシンレーキ、ローダミンレーキＢ、ローダミンレーキＹ、アリザリンレーキ、チオインジゴレッドＢ、チオインジゴマルーン、オイルレッド、キナクリドンレッド、ピラゾロンレッド、ポリアゾレッド、クロームバーミリオン、ベンジジンオレンジ、ペリノンオレンジ、オイルオレンジ、コバルトブルー、セルリアンブルー、アルカリブルーレーキ、ピーコックブルーレーキ、ビクトリアブルーレーキ、無金属フタロシアニンブルー、フタロシアニンブルー、ファストスカイブルー、インダンスレンブルー（ＲＳ、ＢＣ）、インジゴ、群青、紺青、アントラキノンブルー、ファストバイオレットＢ、メチルバイオレットレーキ、コバルト紫、マンガン紫、ジオキサンバイオレット、アントラキノンバイオレット、クロムグリーン、ジンクグリーン、酸化クロム、ピリジアン、エメラルドグリーン、ピグメントグリーンＢ、ナフトールグリーンＢ、グリーンゴールド、アシッドグリーンレーキ、マラカイトグリーンレーキ、フタロシアニングリーン、アントラキノングリーン、酸化チタン、亜鉛華、リトボン、およびこれらの混合物などが挙げられる。

トナーのガラス転移点（Ｔｇ）としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができる。ただ、トナーのガラス転移点は４０℃以上７０℃以下が好ましく、４５℃以上５５℃以下がより好ましい。

（シェル層の厚みｄ）
トナーのシェル層の厚みｄは、以下の１）～３）のいずれかの方法で評価することができる。
１）ＴＥＭ（透過型電子顕微鏡）による観察
まずトナーをスパチュラ一杯程度エポキシ系樹脂に包埋して硬化させる。四酸化ルテニウム、あるいは四酸化オスミウムで試料を５分間ガス暴露することでシェル層とコア内部を識別染色する。ナイフで試料の断面出しをして、ウルトラミクロトーム（Ｌｅｉｃａ社製 ＵＬＴＲＡＣＵＴ ＵＣＴ 、ダイヤナイフ使用）でトナーの超薄切片（２００ｎｍ厚さ）を作成する。その後ＴＥＭ（透過型電子顕微鏡；Ｈ７０００；日立ハイテク社製）により加速電圧１００ｋＶでトナーを観察する。
２）ＦＥ－ＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）による観察
まずトナーをスパチュラ一杯程度エポキシ系樹脂に包埋して硬化させる。四酸化ルテニウム、あるいは四酸化オスミウムで試料を５分間ガス暴露することでシェル層とコア内部を識別染色する。ナイフで試料の断面出しをして、ウルトラミクロトーム（Ｌｅｉｃａ社製 ＵＬＴＲＡＣＵＴ ＵＣＴ 、ダイヤナイフ使用）でトナー断面を作成する。その後ＦＥ－ＳＥＭ（走査型電子顕微鏡；Ｕｌｔｒａ５５；Ｚｅｉｓｓ社製）により加速電圧０．８ｋＶ～２ｋＶで反射電子像を観察する。
シェル構造の島状の観察は、トナーを断面化せずそのまま試料台に設置して二次電子像、あるいは反射電子像にて観察できる。その際、電荷のチャージアップを防止するため加速電圧の調整実施、あるいは白金、カーボン蒸着等を実施しても良い。
３）ＳＰＭによる評価
まずトナーをスパチュラ一杯程度エポキシ系樹脂に包埋して硬化させる。ナイフでトナーを断面出しして、ウルトラミクロトーム（Ｌｅｉｃａ社製 ＵＬＴＲＡＣＵＴ ＵＣＴ 、ダイヤナイフ使用）でトナー断面を作成する。その後ＳＰＭ（走査型プローブ顕微鏡；ＭＭＡＦＭ型マルチモードＳＰＭユニット；Ｖｅｅｃｏ社製）によりタッピングモードで位相イメージにより粘弾性、付着性の違いによる層イメージを観察する。
シェル構造の島状の観察は、トナーを断面化せず、そのまま試料台に設置して、トナー１粒子表面をスキャンすることで凹凸情報、位相イメージや、粘弾性イメージにより可視化可能である。

本発明のトナーのシェル層の厚みｄは、１０ｎｍ以上１００ｎｍ以下であり、７０ｎｍ以下が好ましく、１０ｎｍ以上７０ｎｍ以下がより好ましい。
シェル層の厚みｄが１０ｎｍよりも薄いと、表層の大半をシェルが覆うことになる。これにより、トナーに適度な硬さを持たせる効果が得られなくなってしまい、堅牢性に優れる定着画像を得ることができなくなってしまう。
一方、シェル層の厚みｄが１００ｎｍよりも厚いと、低温定着性の効果を阻害してしまう。

本発明のトナーは、その形状、大きさ等については、特に制限はない。しかしトナーは、以下のような、体積平均粒径Ｄｖ、粒度分布（体積平均粒径／個数平均粒径Ｄｎ）、平均円形度を有していることが好ましい。

（体積平均粒径Ｄｖ）
体積平均粒径（Ｄｖ）は、例えば、３μｍ以上７μｍ以下が好ましく、４μｍ以上６μｍ以下がより好ましい。
体積平均粒径が３μｍ以上であることにより、二成分現像剤においても、現像装置における長期の撹拌によりキャリアの表面にトナーが融着することを抑制し、キャリアの帯電能力を低下させないようにすることができる。また、トナーの体積平均粒径が７μｍ以下であることにより、高解像で高画質の画像を得ることができる。更に、現像剤中のトナーの収支が行われた場合にトナーの粒径の変動を小さくすることができる。

（粒度分布（体積平均粒径Ｄｖ／個数平均粒径Ｄｎ））
粒度分布（体積平均粒径Ｄｖ／個数平均粒径Ｄｎ）は、１．００～１．２０が好ましく、１．１０～１．１８がより好ましい。
体積平均粒径（Ｄｖ）と個数平均粒径（Ｄｎ）、その比（Ｄｖ／Ｄｎ）は、粒度測定器（「マルチサイザーＩＩＩ」、ベックマンコールター社製）を用い、アパーチャー径１００μｍで測定し、解析ソフト（Ｂｅｃｋｍａｎ Ｃｏｕｌｔｅｒ Ｍｕｌｔｉｓｉｚｅｒ ３ Ｖｅｒｓｉｏｎ３．５１）にて解析を行った。具体的にはガラス製１００ｍｌビーカーに１０ｗｔ％界面活性剤（アルキルベンゼンスルホン酸塩ネオゲンＳＣ－Ａ；第一工業製薬社製）を０．５ｍｌ添加し、各トナー０．５ｇ添加しミクロスパーテルでかき混ぜ、次いでイオン交換水８０ｍｌを添加した。得られた分散液を超音波分散器（Ｗ－１１３ＭＫ－ＩＩ本多電子社製）で１０分間分散処理した。分散液にマルチサイザーＩＩＩを用い、測定用溶液としてアイソトンＩＩＩ（ベックマンコールター製）を用いて測定を行った。測定は装置が示す濃度が８±２％に成るようにトナーサンプル分散液を滴下した。

（平均円形度）
平均円形度は、トナーの形状と投影面積の等しい相当円の周囲長を実在粒子の周囲長で除した値であり、例えば、０．９５０～０．９８０が好ましく、０．９６０～０．９７５がより好ましい。
平均円形度が０．９５０以上であることにより、満足できる転写性やチリのない高画質画像を得られるようになる。また、平均円形度が０．９８０以下であることにより、クリーニング性を良好にすることができ、高画質の画像を得ることができる。即ち、ブレードクリーニング等を採用している画像形成システムにおいては、感光体上及び転写ベルト等のクリーニング性が向上する。これにより、画像上の汚れが発生することを抑制できる。この画像上の汚れとは、例えば、写真画像等の画像面積率の高い画像の形成動作時において、給紙不良等で感光体上に未転写のトナー画像が残留し、かつ、ブレードによってクリーニングされなかった場合に、以降の画像形成動作時に、用紙に画像の地汚れが発生することである。また、感光体を接触帯電させる帯電ローラ等の汚染を抑制でき、本来の帯電能力を充分に発揮させることができる。
平均円形度は、フロー式粒子像分析装置（ＦＰＩＡ－３０００、シスメックス社製）により求めた。
不純固形物をあらかじめ除去した容器を用い、水１００～１５０ｍｌ中に分散剤としてアルキルベンゼンスルホン酸塩を０．１～０．５ｍｌ加え、更にトナーを０．１～０．５ｇ程度加えた。試料を分散した懸濁液について超音波分散器で約１～３分間分散処理を行い、分散液濃度を３０００～１００００個／μｌとした後、装置によりトナーの形状及び分布を測定することによって、平均円形度を得た。

着色剤の含有量は、トナーに対して、通常１質量％～１５質量％、好ましくは３質量％～１０質量％である。

着色剤は、樹脂と複合化されたマスターバッチとして用いることもできる。
マスターバッチの製造、又はマスターバッチとともに混練される樹脂としては、ポリスチレン、ポリ－ｐ－クロロスチレン、ポリビニルトルエン等のスチレンおよびその置換体の重合体、あるいはこれらとビニル化合物との共重合体、ポリメチルメタクリレート、ポリブチルメタクリレート、ポリ塩化ビニル、ポリ酢酸ビニル、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂、エポキシポリオール樹脂、ポリウレタン樹脂、ポリアミド樹脂、ポリビニルブチラール樹脂、ポリアクリル酸樹脂、ロジン、変性ロジン、テルペン樹脂、脂肪族又は脂環族炭化水素樹脂、芳香族系石油樹脂などが挙げられ、単独あるいは混合して使用できる。

マスターバッチは、マスターバッチ用の樹脂と着色剤とを高せん断力をかけて混合および混練して得ることができる。この際、着色剤と樹脂との相互作用を高めるために、有機溶剤を用いることができる。また、いわゆるフラッシング法と呼ばれる着色剤の水を含んだ水性ペーストを樹脂と有機溶剤と共に混合および混練し、着色剤を樹脂側に移行させ、水分と有機溶剤成分とを除去する方法も好ましい。つまり、この方法では、着色剤のウエットケーキをそのまま用いることができ、乾燥する必要がないという利点がある。混合および混練するためには、３本ロールミル等の高せん断分散装置が好ましく用いられる。

（荷電制御剤）
荷電制御剤としては、従来公知のものを使用することができ、例えば、ニグロシン系染料、トリフェニルメタン系染料、クロム含有金属錯体染料、モリブデン酸キレート顔料、ローダミン系染料、アルコキシ系アミン、４級アンモニウム塩（フッ素変性４級アンモニウム塩を含む）、アルキルアミド、燐の単体又は化合物、タングステンの単体又は化合物、フッ素系活性剤、サリチル酸金属塩、サリチル酸誘導体の金属塩などが挙げられる。

具体的には、荷電制御剤としては、ニグロシン系染料のボントロン０３、４級アンモニウム塩のボントロンＰ－５１、含金属アゾ染料のボントロンＳ－３４、オキシナフトエ酸系金属錯体のＥ－８２、サリチル酸系金属錯体のＥ－８４、フェノール系縮合物のＥ－８９（以上、オリエント化学工業株式会社製）、４級アンモニウム塩モリブデン錯体のＴＰ－３０２、ＴＰ－４１５（以上、保土谷化学工業株式会社製）、４級アンモニウム塩のコピーチャージＰＳＹ ＶＰ２０３８、トリフェニルメタン誘導体のコピーブルーＰＲ、４級アンモニウム塩のコピーチャージ ＮＥＧ ＶＰ２０３６、コピーチャージ ＮＸ ＶＰ４３４（以上、ヘキスト社製）、ＬＲＡ－９０１、ホウ素錯体であるＬＲ－１４７（日本カーリット株式会社製）、銅フタロシアニン、ペリレン、キナクリドン、アゾ系顔料、その他スルホン酸基、カルボキシル基、４級アンモニウム塩等の官能基を有する高分子系の化合物などが挙げられる。これらは、１種単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。これらの中でも、特にトナーを負極性に制御する物質が好ましく使用される。

荷電制御剤の使用量は、結着樹脂の種類、必要に応じて使用される添加剤の有無、分散方法を含めたトナーの製造方法などによって決定されるもので、一義的に限定されるものではない。ただ、好ましくは、結着樹脂１００質量部に対して、０．１質量部～１０質量部の範囲で荷電制御剤が用いられ、より好ましくは、０．２質量部～５質量部の範囲で用いられる。

（外添剤）
外添剤としては、従来公知のものを使用することができるが、トナー粒子の流動性、現像性、および帯電性を補助するための外添剤として、無機微粒子が好ましく用いられる。

無機微粒子の一次粒子径は、特に制限はないが、５×１０^－３μｍ～２μｍであることが好ましく、５×１０^－３μｍ～０．５μｍであることが特に好ましい。

無機微粒子のＢＥＴ法による比表面積は、特に制限はないが、２０ｍ^２／ｇ～５００ｍ^２／ｇであることが好ましい。

無機微粒子の使用割合としては、特に制限はないが、トナーに対して、０．０１質量％～５質量％であることが好ましく、０．０１質量％～２．０質量％であることが特に好ましい。

無機微粒子の具体例としては、シリカ、アルミナ、酸化チタン、チタン酸バリウム、チタン酸マグネシウム、チタン酸カルシウム、チタン酸ストロンチウム、酸化亜鉛、酸化スズ、ケイ砂、クレー、雲母、ケイ灰石、ケイソウ土、酸化クロム、酸化セリウム、ベンガラ、三酸化アンチモン、酸化マグネシウム、酸化ジルコニウム、硫酸バリウム、炭酸バリウム、炭酸カルシウム、炭化ケイ素、窒化ケイ素などが挙げられる。また、無機微粒子としては、例えば、ソープフリー乳化重合法、懸濁重合法、又は分散重合法によって得られるポリスチレン等の高分子系微粒子；メタクリル酸エステルやアクリル酸エステルの共重合体；シリコーン、ベンゾグアナミン、ナイロン等の重縮合系；熱硬化性樹脂による重合体粒子などが挙げられる。これらは、１種単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。

外添剤は、高湿度下においても流動特性や帯電特性の悪化を防止することができる点で、表面処理が行われ、疎水性が向上したものであることが好ましい。

外添剤に用いられる表面処理剤としては、例えば、シランカップリング剤（例えば、フッ化アルキル基を有するシランカップリング剤等）、シリル化剤、有機チタネート系カップリング剤、アルミニウム系のカップリング剤、シリコーンオイル、変性シリコーンオイルなどが挙げられる。

これらの中でも、外添剤としては、シリカ、酸化チタンに表面処理を施して得られる、疎水性シリカ、疎水性酸化チタンを用いることが好ましい。

トナーは、磁性キャリアを使用しない１成分系の磁性トナー或いは、非磁性トナーとしても用いることができる。また、トナーを２成分系現像剤に用いる場合には、磁性キャリアと混合して用いればよい。

磁性キャリアとしては、特に制限はないが、鉄、マグネタイト、マンガン（Ｍｎ）、亜鉛（Ｚｎ）、銅（Ｃｕ）等の２価の金属を含むフェライトであって、体積平均粒径が２０μｍ～１００μｍのものが好ましい。また、Ｚｎを含むＣｕフェライトは飽和磁化が高いことから好ましいが、画像形成装置のプロセスにあわせて適宜選択することができる。

磁性キャリアを被覆する樹脂としては、特に制限はなく、例えば、シリコーン樹脂、スチレン－アクリル樹脂、含フッ素樹脂、オレフィン樹脂などが挙げられる。

磁性キャリアの製造方法は、樹脂により被覆された樹脂（コーティング樹脂）を溶媒中に溶解し、流動層中にスプレーしコア上に被覆してもよく、また、樹脂粒子を静電的に核粒子に付着させた後に熱溶融させて被覆してもよい。

被覆される樹脂の厚さは、特に制限はないが、好ましくは０．０５μｍ～１０μｍ、より好ましくは０．３μｍ～４μｍである。

（トナーの製造方法）
トナーの製造方法について、以下に説明する。ここでは、トナーのコア粒子の製造方法の好ましい態様として、いわゆる溶解懸濁法について示すが、この方法に限られるものではなく、粉砕法、（乳化）凝集法などの方法により製造されたトナーのコア粒子であってもよい。
トナーの製造は、以下の１）～４）により行われることが好ましく、以下の５）を更に含むことがより好ましい。

１）イソシアネート基を有するポリエステルプレポリマー（Ａ）、およびワックス、好ましくは未変性ポリエステル（ｉ）、更に必要に応じて着色剤を有機溶媒中に分散させトナー材料液（コア材料液）を作る。

有機溶媒としては、特に制限はないが、沸点が１００℃未満の揮発性の有機溶剤であることが、トナー母体粒子形成後の除去が容易である点から好ましい。有機溶剤の具体例としては、トルエン、キシレン、ベンゼン、四塩化炭素、塩化メチレン、１，２－ジクロロエタン、１，１，２－トリクロロエタン、トリクロロエチレン、クロロホルム、モノクロロベンゼン、ジクロロエチリデン、酢酸メチル、酢酸エチル、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトンなどを、単独あるいは２種以上を組み合わせて用いることができる。これらの中でも、有機溶剤は、トルエン、キシレン等の芳香族系溶媒、および塩化メチレン、１，２－ジクロロエタン、クロロホルム、四塩化炭素等のハロゲン化炭化水素が特に好ましい。

有機溶媒の使用量は、イソシアネート基を有するポリエステルプレポリマー（Ａ）１００質量部に対して、通常０質量部～３００質量部、好ましくは０質量部～１００質量部、更に好ましくは２５質量部～７０質量部である。

２）上記１）で得られたトナー材料液を、水系媒体中で乳化させる。トナー材料の水系媒体中での分散性を良好にするために、界面活性剤、樹脂微粒子、無機化合物等の分散剤を適宜加えてもよい。

水系媒体としては、水単独であってもよく、アルコール（メタノール、イソプロピルアルコール、エチレングリコール等）、ジメチルホルムアミド、テトラヒドロフラン、セルソルブ類（メチルセルソルブ等）、低級ケトン類（アセトン、メチルエチルケトン等）などの有機溶媒を含むものであってもよい。

水系媒体の使用量は、トナー材料液１００質量部に対して、通常５０質量部～２，０００質量部、好ましくは１００質量部～１，０００質量部である。

水系媒体に分散させる樹脂微粒子のＴｇは、好ましくは５０℃～１１０℃、より好ましくは５０℃～９０℃、更に好ましくは５０℃～７０℃である。
また、樹脂微粒子の重量平均分子量は、好ましくは１０万以下、より好ましくは５万以下であり、その下限値は、通常、４，０００である。

界面活性剤としては、特に制限はなく、例えば、アルキルベンゼンスルホン酸塩、α－オレフィンスルホン酸塩、リン酸エステル等のアニオン性界面活性剤；アルキルアミン塩、アミノアルコール脂肪酸誘導体、ポリアミン脂肪酸誘導体、イミダゾリン等のアミン塩型のカチオン性界面活性剤；アルキルトリメチルアンモニム塩、ジアルキルジメチルアンモニウム塩、アルキルジメチルベンジルアンモニウム塩、ピリジニウム塩、アルキルイソキノリニウム塩、塩化ベンゼトニウム等の４級アンモニウム塩型のカチオン性界面活性剤；脂肪酸アミド誘導体、多価アルコール誘導体等の非イオン界面活性剤；アラニン、ドデシルジ（アミノエチル）グリシン、ジ（オクチルアミノエチル）グリシン、Ｎ－アルキル－Ｎ，Ｎ－ジメチルアンモニウムベタイン等の両性界面活性剤などが挙げられる。これらは、１種単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい

また、フルオロアルキル基を有する界面活性剤を用いることにより、非常に少量でその効果をあげることができる。
好ましく用いられるフルオロアルキル基を有するアニオン性界面活性剤としては、炭素数２～１０のフルオロアルキルカルボン酸およびその金属塩、パーフルオロオクタンスルホニルグルタミン酸ジナトリウム、３－［ω－フルオロアルキル（Ｃ６～Ｃ１１）オキシ］－１－アルキル（Ｃ３～Ｃ４）スルホン酸ナトリウム、３－［ω－フルオロアルカノイル（Ｃ６～Ｃ８）－Ｎ－エチルアミノ］－１－プロパンスルホン酸ナトリウム、フルオロアルキル（Ｃ１１～Ｃ２０）カルボン酸および金属塩、パーフルオロアルキルカルボン酸（Ｃ７～Ｃ１３）およびその金属塩、パーフルオロアルキル（Ｃ４～Ｃ１２）スルホン酸およびその金属塩、パーフルオロオクタンスルホン酸ジエタノールアミド、Ｎ－プロピル－Ｎ－（２－ヒドロキシエチル）パーフルオロオクタンスルホンアミド、パーフルオロアルキル（Ｃ６～Ｃ１０）スルホンアミドプロピルトリメチルアンモニウム塩、パーフルオロアルキル（Ｃ６～Ｃ１０）－Ｎ－エチルスルホニルグリシン塩、モノパーフルオロアルキル（Ｃ６～Ｃ１６）エチルリン酸エステルなどが挙げられる。なお、「Ｃ」は、炭素数を示す。

フルオロアルキル基を有するアニオン性界面活性剤の市販品としては、例えば、商品名で、サーフロンＳ－１１１、サーフロンＳ－１１２、サーフロンＳ－１１３（以上、ＡＧＣセイミケミカル株式会社製）、フロラードＦＣ－９３、フロラードＦＣ－９５、フロラードＦＣ－９８、フロラードＦＣ－１２９（以上、住友スリーエム株式会社製）、ユニダインＤＳ－１０１、ユニダインＤＳ－１０２（以上、ダイキン工業株式会社製）、メガファックＦ－１１０、メガファックＦ－１２０、メガファックＦ－１１３、メガファックＦ－１９１、メガファックＦ－８１２、メガファックＦ－８３３（以上、ＤＩＣ株式会社製）、エフトップＥＦ－１０２、エフトップＥＦ－１０３、エフトップＥＦ－１０４、エフトップＥＦ－１０５、エフトップＥＦ－１１２、エフトップＥＦ－１２３Ａ、エフトップＥＦ－１２３Ｂ、エフトップＥＦ－３０６Ａ、エフトップＥＦ－５０１、エフトップＥＦ－２０１、エフトップＥＦ－２０４、（以上、三菱マテリアル電子化成株式会社製）、フタージェント１００、フタージェント１５０（株式会社ネオス製）などが挙げられる。

また、フルオロアルキル基を有するカチオン性界面活性剤としては、フルオロアルキル基を有する脂肪族１級若しくは２級アミン酸、パーフルオロアルキル（Ｃ６～Ｃ１０）スルホンアミドプロピルトリメチルアンモニウム塩等の脂肪族４級アンモニウム塩、ベンザルコニウム塩、塩化ベンゼトニウム、ピリジニウム塩、イミダゾリニウム塩などが挙げられる。

フルオロアルキル基を有するカチオン性界面活性剤の市販品としては、例えば、製品名で、商品名で、サーフロンＳ－１２１（ＡＧＣセイミケミカル株式会社製）、フロラードＦＣ－１３５（住友スリーエム株式会社製）、ユニダインＤＳ－２０２（ダイキン工業株式会社製）、メガファックＦ－１５０、メガファックＦ－８２４（以上、ＤＩＣ株式会社製）、エフトップＥＦ－１３２（三菱マテリアル電子化成株式会社製）、フタージェント３００（株式会社ネオス製）などが挙げられる。

樹脂微粒子は、水性分散体を形成しうる樹脂微粒子であれば公知の樹脂微粒子を使用することができ、熱可塑性樹脂であってもよく、熱硬化性樹脂であってもよい。樹脂微粒子としては、例えば、ビニル系樹脂、ポリウレタン樹脂、エポキシ樹脂、ポリエステル樹脂などが挙げられる。これらは、１種単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。これらの中でも、樹脂微粒子は、微細球状樹脂粒子の水性分散体が得られやすい点から、ビニル系樹脂、ポリウレタン樹脂、エポキシ樹脂、ポリエステル樹脂、ポリスチレン樹脂、又はそれらの併用樹脂からなるものが好ましい。

ビニル系樹脂としては、ビニル系モノマーを単独重合又は共重合したポリマーで、例えば、スチレン－アクリル酸エステル樹脂、スチレン－メタクリル酸エステル樹脂、スチレン－ブタジエン共重合体、アクリル酸－アクリル酸エステル重合体、メタクリル酸－アクリル酸エステル重合体、スチレン－アクリロニトリル共重合体、スチレン－無水マレイン酸共重合体、スチレン－アクリル酸共重合体、スチレン－メタクリル酸共重合体などが挙げられる。

樹脂微粒子の具体例としては、ポリメタクリル酸メチル微粒子、ポリスチレン微粒子、ポリ（スチレン―アクリロニトリル）微粒などが挙げられる。

樹脂微粒子の市販品としては、例えば、商品名で、ＰＢ－２００Ｈ（花王株式会社社製）、ＳＧＰ－３Ｇ（以上、綜研化学株式会社製）、テクノポリマーＳＢ（積水化成品工業株式会社製）、ミクロパール（積水ファインケミカル株式会社製）などが挙げられる。

樹脂微粒子は、水系媒体中で形成されるトナー母体粒子を安定化させるため、又は、ワックスのトナー最表面への露出を防ぐために加えられる。このために、樹脂微粒子は、トナー母体粒子の表面上に存在する被覆率が１０％～９０％の範囲になるように加えられることが好ましい。

樹脂微粒子の体積平均粒径は、光散乱光度計（大塚電子株式会社製）にて測定した値で、好ましくは２００ｎｍ～３００ｎｍである。

無機化合物としては、特に制限はなく、例えば、リン酸三カルシウム、炭酸カルシウム、酸化チタン、コロイダルシリカ、ヒドロキシアパタイトなどが挙げられる。

分散の方法としては、特に制限はないが、低速せん断式、高速せん断式、摩擦式、高圧ジェット式、超音波などの公知の設備を適用することができる。これらの中でも、分散体の粒径を２μｍ～２０μｍにするために、高速せん断式が好ましい。高速せん断式分散機を使用した場合、回転数としては、特に制限はないが、通常１，０００ｒｐｍ～３０，０００ｒｐｍ、好ましくは５，０００ｒｐｍ～２０，０００ｒｐｍである。分散時間としては、特に制限はないが、バッチ方式の場合は、通常０．１分間～５分間である。分散時の温度としては、通常、０℃～１５０℃（加圧下）、好ましくは４０℃～９８℃である。

３）乳化液の作製と同時に、アミン類（Ｂ）を添加し、イソシアネート基を有するポリエステルプレポリマー（Ａ）との反応を行わせる。
この反応は、分子鎖の架橋および／又は伸長を伴う。反応時間としては特に制限はなく、ポリエステルプレポリマー（Ａ）の有するイソシアネート基構造とアミン類（Ｂ）との反応性により選択されるが、通常１０分間～４０時間、好ましくは２時間～２４時間である。反応温度としては、特に制限はないが、通常、０℃～１５０℃、好ましくは４０℃～９８℃である。また、必要に応じて公知の触媒を使用することができる。触媒としては、具体的にはジブチルチンラウレート、ジオクチルチンラウレートなどが挙げられる。

４）上記３）の反応終了後、得られた乳化分散体（反応物）から有機溶媒を除去し、洗浄および乾燥してトナー母体粒子を得る。
有機溶媒を除去するためには、系全体を徐々に層流の攪拌状態で昇温し、一定の温度域で強い攪拌を与えた後、脱溶媒を行うことで紡錘形のトナー母体粒子を作製することができる。また、分散剤としてリン酸カルシウム塩等の酸やアルカリに溶解可能な物を用いた場合は、塩酸等の酸により、リン酸カルシウム塩を溶解した後、水洗するなどの方法によって、トナー母体粒子からリン酸カルシウム塩を除去する。その他酵素による分解などの操作によっても除去できる。

５）上記４）で得られたトナー母体粒子に、必要に応じて荷電制御剤を打ち込み、次いで、外添剤としてのシリカ微粒子、酸化チタン微粒子等の無機微粒子を外添させ、トナーを得る。
荷電制御剤の打ち込みおよび無機微粒子の外添は、ミキサー等を用いた公知の方法によって行われる。これにより、小粒径であって、粒径分布のシャープなトナーを容易に得ることができる。更に、有機溶媒を除去する工程で強い攪拌を与えることで、真球状からラクビーボール状の間の形状を制御することができ、更に、表面のモフォロジーも滑らかなものから梅干形状の間で制御することができる。

次に、本実施形態のトナーや２成分現像剤の製造方法について説明する。以下の説明において、「部」は「質量部」を示す。

２成分現像剤に用いる磁性キャリアは、各実施例とも共通して以下のものを用いた。
（磁性キャリアの製造）
・芯材 Ｃｕ－Ｚｎフェライト粒子（重量平均粒径：３５μｍ） ５，０００部
・コート材
トルエン ４５０部
シリコーン樹脂ＳＲ２４００
（東レ・ダウコーニング・シリコーン製、不揮発分５０％） ４５０部
アミノシランＳＨ６０２０
（東レ・ダウコーニング・シリコーン製） １０部
カーボンブラック １０部

コート材を１０分間スターラーで分散してコート液を調製する。そして、このコート液と芯材とを、流動床内に回転式底板ディスクと攪拌羽根を設けた旋回流を形成させながらコートを行うコーティング装置に投入して、コート液を芯材上に塗布した。得られた塗布物を電気炉で２５０℃、２時間焼成し、シリコーン樹脂により０．５μｍの平均厚さでコーティングされた磁性キャリアを得た。

（２成分現像剤の作製）
上記磁性キャリア１００質量部に対し、以下に示すトナー７質量部を、容器が転動して攪拌される型式のターブラーミキサーを用いて均一混合し帯電させて、２成分現像剤を作製した。

（ビニル樹脂の分散液１の調製）
撹拌棒および温度計をセットした反応容器中に、イオン交換水６８３部、メタクリル酸のエチレンオキサイド付加物の硫酸エステルのナトリウム塩（エレミノールＲＳ－３０、三洋化成工業株式会社製）１１部、ポリ乳酸１０部、スチレン６０部、メタクリル酸１００部、アクリル酸ブチル７０部、および過硫酸アンモニウム１部を入れ、回転数３，８００ｒｐｍで３０分間撹拌した後、７５℃まで昇温して４時間反応させた後、１質量％過硫酸アンモニウム水溶液３０部を加えて、７５℃で６時間熟成して、ビニル樹脂の水性分散液として［ビニル樹脂の分散液１］を得た。レーザ回折／散乱式粒度分布測定装置（ＬＡ－９２０、株式会社堀場製作所社製）を用いて、［ビニル樹脂の分散液１］の体積平均粒径を測定したところ、２８０ｎｍであった。また、［ビニル樹脂の分散液１］の一部を乾燥して、［ビニル樹脂の分散液１］に含まれるビニル樹脂を単離した。ビニル樹脂のＴｇは５９℃であり、重量平均分子量は６０，０００であった。

（水相の調製）
水９９０部、［ビニル樹脂の分散液１］８３部、ドデシルジフェニルエーテルジスルホン酸ナトリウムの４８．３質量％水溶液（エレミノールＭＯＮ－７、三洋化成工業株式会社製）３７部、および酢酸エチル９０部を混合撹拌し、乳白色の液体を得た。これを［水相１］とした。

（低分子ポリエステルの合成）
冷却管、撹拌機、および窒素導入管の付いた反応容器中に、ビスフェノールＡエチレンオキサイド２モル付加物７２４部、およびテレフタル酸２７６部を入れ、常圧下２３０℃で７時間重縮合し、更に１０ｍｍＨｇ～１５ｍｍＨｇの減圧下で５時間反応して［低分子ポリエステル１］を得た。［低分子ポリエステル１］は、数平均分子量２，３００、重量平均分子量６，７００、ピーク分子量３，８００、Ｔｇ４３℃、酸価４ｍｇＫＯＨ／ｇであった。

（中間体ポリエステルの合成）
冷却管、撹拌機、および窒索導入管の付いた反応容器中に、ビスフェノールＡエチレンオキサイド２モル付加物６８２部、ビスフェノールＡプロピレンオキサイド２モル付加物８１部、テレフタル酸２８３部、無水トリメリット酸２２部、およびジブチルチンオキサイド２部を入れ、常圧下２３０℃で７時間反応し、更に１０ｍｍＨｇ～１５ｍｍＨｇの減圧で５時間反応して［中間体ポリエステル１］を得た。［中間体ポリエステル１］は、数平均分子量２，２００、重量平均分子量９，７００、ピーク分子量３，０００、Ｔｇ５４℃、酸価０．５ｍｇＫＯＨ／ｇ、水酸基価５２ｍｇＫＯＨ／ｇであった。
次に、冷却管、撹拌機、および窒素導入管の付いた反応容器中に、［中間体ポリエステル１］４１０部、イソホロンジイソシアネート８９部、および酢酸エチル５００部を入れ、１００℃で５時間反応し、［プレポリマー１］を得た。［プレポリマー１］の遊離イソシアネート質量％は、１．５３質量％であった。

（ケチミンの合成）
撹拌棒および温度計をセットした反応容器中に、イソホロンジアミン１７０部およびメチルエチルケトン７５部を入れ、５０℃で４時間半反応を行い、［ケチミン化合物１］を得た。［ケチミン化合物１］のアミン価は４１７ｍｇＫＯＨ／ｇであった。

（マスターバッチの合成）
水１，２００部、カーボンブラック（Ｐｒｉｎｔｅｘ３５、デグサ製）５４０部［ＤＢＰ吸油量＝４２ｍｌ／１００ｍｇ、ｐＨ＝９．５］およびポリエステル樹脂１，２００部を加え、ＦＭミキサー（日本コークス工業株式会社製）で混合し、得られた混合物を、２本ロールを用いて１３０℃で１時間混練後、圧延冷却し、パルペライザーで粉砕し、［マスターバッチ１］を得た。

（油相の作製）
撹拌棒および温度計をセットした反応容器中に、［低分子ポリエステル１］３７８部、カルナウバワックス１００部、および酢酸エチル９４７部を仕込み、撹拌下８０℃に昇温し、８０℃のまま５時間保持した後、１時間で３０℃に冷却した。次いで、容器に［マスターバッチ１］５００部および酢酸エチル５００部を仕込み、１時間混合し［原料溶解液１］を得た。

［原料溶解液１］１，３２４部を容器に移し、ビーズミル（ウルトラビスコミル、アイメックス株式会社製）を用いて、送液速度１ｋｇ／時間、ディスク周速度６ｍ／秒間、０．５ｍｍジルコニアビーズを８０体積％充填し、３パスの条件で、カーボンブラックおよびワックスの分散を行った。次いで、［低分子ポリエステル１］の６５質量％酢酸エチル溶液１，３２４部を加え、上記条件のビーズミルで２パスし、［顔料・ワックス分散液１］を得た。［顔料・ワックス分散液１］の固形分濃度は５０質量％であった。

（乳化）
［顔料・ワックス分散液１］７４９部、［プレポリマー１］１１５部、および［ケチミン化合物１］２．９部を容器に入れ、ＴＫホモミキサー（特殊機化工業株式会社製）回転数で５，０００ｒｐｍで２分間混合した後、容器に［水相１］１，２００部を加え、ＴＫホモミキサーで、回転数１３，０００ｒｐｍで２５分間混合し［乳化スラリー１］を得た。

（脱溶剤）
撹拌機および温度計をセットした容器に、［乳化スラリー１］を投入し、３０℃で７時間脱溶剤した後、４５℃で７時間熟成を行い、［分散スラリー１］を得た。

（洗浄）
［分散スラリー１］１００部を減圧濾過した後、
Ｉ：濾過ケーキにイオン交換水１００部を加え、ＴＫホモミキサーで混合（回転数１２，０００ｒｐｍで１０分間）した後、濾過した。
ＩＩ：Ｉの濾過ケーキに１０質量％水酸化ナトリウム水溶液１００部を加え、ＴＫホモミキサーで混合（回転数１２，０００ｒｐｍで１０分間）した後、減圧濾過した。
ＩＩＩ：ＩＩの濾過ケーキに１０質量％塩酸１００部を加え、ＴＫホモミキサーで混合（回転数１２，０００ｒｐｍで１０分間）した後、濾過した。
ＩＶ：ＩＩＩの濾過ケーキにイオン交換水３００部を加え、ＴＫホモミキサーで混合（回転数１２，０００ｒｐｍで１０分間）した後、濾過する操作を２回行い、［濾過ケーキ１］を得た。

（乾燥）
［濾過ケーキ１］を循風乾燥機にて４５℃で４８時間乾燥し、目開き７５μｍメッシュで篩い、［トナー母体粒子１］を得た。その後、［トナー母体粒子１］１００部に疎水性シリカ１部および疎水化酸化チタン１部をＦＭミキサーにて混合して［トナー１］を得た。

＜異なる実施形態の説明＞
次に、ヒータ２２の異なる実施形態について説明する。

図１０（ａ）および図１０（ｂ）に示すように、本実施形態のヒータ２２の導体層５１に、２つの抵抗発熱体５９、第１電極部６１Ａおよび第２電極部６１Ｂ、第１～第３給電線６２Ａ～６２Ｃが設けられる。

各抵抗発熱体５９は長手方向に延びる直線状をなす。一方の抵抗発熱体５９は第１給電線６２Ａを介して第１電極部６１Ａに接続される。他方の抵抗発熱体５９は第２給電線６２Ｂを介して第２電極部６１Ｂに接続される。２つの抵抗発熱体５９が、長手方向他方側で第３給電線６２Ｃを介して接続される。

本実施形態では、２つの抵抗発熱体５９が電気的に直列に接続されている。第１電極部６１Ａおよび第２電極部６１Ｂに電圧を印加することにより、各抵抗発熱体５９が発熱する。

長手方向において、第１サーミスタＴＨ１は、定着装置３０に通紙される最小幅の用紙Ｐ１の通紙領域の内側に設けられる。また第２サーミスタＴＨ２は、長手方向において、抵抗発熱体５９の端部付近に設けられる。

画像形成装置に設けられた制御部が、第１サーミスタＴＨ１の温度検知結果に基づいて、ヒータ２２の温度制御を行う。また制御部が、第２サーミスタＴＨ２の温度検知結果に基づいて、ヒータ２２の長手方向の温度ムラの発生の有無を判断する。さらに、サーミスタＴＨ１とサーミスタＴＨ３の現在温度の差分温度が所定の閾値を超えた場合には、画像形成装置が、前述の温度ムラを低減する動作を行う。

図１１は図１０のヒータ２２の分解斜視図である。なお、以下の説明において、ヒータ２２に対する、定着ベルト２０側（定着ニップＮ側）を「表側」と称し、ヒータホルダ２３側を「裏側」と称して説明する。

図１１に示すように、ヒータ２２は積層構成をしている。具体的には、ヒータ２２は、基材５０と、第１絶縁層５３と、導体層５１と、第２絶縁層５４と、第３絶縁層５５とを有する。第１絶縁層５３は基材５０の表側に設けられる。導体層５１は第１絶縁層５３の表側に設けられる。第２絶縁層５４は導体層５１の表側を被覆する。第３絶縁層５５は基材５０の裏側に設けられる。

また、各電極部６１Ａ，６１Ｂは、後述のコネクタとの接続を確保するため、少なくとも一部が第２絶縁層５４に被覆されておらず、露出した状態となっている。

図１２は、ヒータ２２およびヒータホルダ２３にコネクタ７０を装着した状態を示す斜視図である。図１２に示すように、コネクタ７０は、樹脂製のハウジング７１と、ハウジング７１に固定された板バネのコンタクト端子７２と、を有している。コンタクト端子７２はヒータ２２の各電極部６１に接触する一対の接点部７２ａを有する。また、コネクタ７０（コンタクト端子７２）には、給電用のハーネス７３が接続されている。

コネクタ７０は、ヒータ２２とヒータホルダ２３とを表側と裏側とから一緒に挟むようにして取り付けられる。これにより、コンタクト端子７２の各接点部７２ａが電極部６１に対して弾性的に接触（圧接）する。これにより、コネクタ７０を介して抵抗発熱体５９と画像形成装置に設けられた電源とが電気的に接続され、電源から抵抗発熱体５９へ電力が供給可能な状態となる。

図１３（ａ）に示すように、本実施形態のヒータ２２の導体層５１には、複数（８つ）の抵抗発熱体５９と、第１電極部６１Ａおよび第２電極部６１Ｂと、第１給電線６２Ａおよび第２給電線６２Ｂとが設けられる。

各抵抗発熱体５９は、第１給電線６２Ａを介して第１電極部６１Ａに接続され、第２給電線６２Ｂを介して第２電極部６１Ｂに接続される。

各抵抗発熱体５９は、図１３（ａ）あるいは図１３（ｂ）のように長方形状とすることもできるし、図１３（ｃ）のように平行四辺形状とすることもできる。図１３（ｂ）および図１３（ｃ）では、抵抗発熱体５９の端部同士が長手方向にオーバーラップしている。

本実施形態の抵抗発熱体５９はＰＴＣ特性を有する。ただし、その他の実施形態でも、ＰＴＣ特性を有する抵抗発熱体５９を採用できることはもちろんである。ＰＴＣ特性とは、温度が高くなると抵抗値が高くなる（一定電圧をかけた場合に、ヒータ出力が下がる）特性である。抵抗発熱体５９がＰＴＣ特性を有することで、定着装置３０は、低温では高出力によって高速で立ち上がり、高温では低出力により過昇温を抑制することができる。例えば、ＰＴＣ特性のＴＣＲ係数を３００～４０００ｐｐｍ／度程度にすれば、ヒータに必要な抵抗値を確保しながら、低コスト化を図れる。より好ましくは、ＴＣＲ係数を５００～２０００ｐｐｍ／度とするのがよい。

抵抗温度係数（ＴＣＲ）は、下記式（７）を用いて算出することができる。式（７）中のＴ０は基準温度、Ｔ１は任意温度、Ｒ０は基準温度Ｔ０における抵抗値、Ｒ１は任意温度Ｔ１における抵抗値である。例えば、上述のヒータ２２において、第１の電極部６１Ａと第２の電極部６１Ｂとの間の抵抗値が、２５℃（基準温度Ｔ０）で１０Ω（抵抗値Ｒ０）であり、１２５℃（任意温度Ｔ１）で１２Ω（抵抗値Ｒ１）であった場合は、式（７）から抵抗温度係数は２０００ｐｐｍ／℃となる。例えば、図７に示す上述のヒータ２２において、第１の電極部６１Ａと第２の電極部６１Ｂとの間の抵抗値が、２５℃（基準温度Ｔ０）で１０Ω（抵抗値Ｒ０）であり、１２５℃（任意温度Ｔ１）で１２Ω（抵抗値Ｒ１）であった場合は、式（７）から抵抗温度係数は２０００ｐｐｍ／℃となる。

図１４に示すように、本実施形態では、第１の発熱部６０Ａと第２の発熱部６０Ｂとは、それぞれ独立して発熱制御可能に構成されている。第１の発熱部６０Ａは、基材５０の長手方向に並ぶ複数の抵抗発熱体５９のうち、両端以外の各抵抗発熱体５９で構成される。第２の発熱部６０Ｂは両端の各抵抗発熱体５９で構成される。具体的に、第１の発熱部６０Ａを構成する両端以外の各抵抗発熱体５９は、それぞれ基材５０の長手方向の一端部側に設けられた第１の電極部６１Ａに対して第１の給電線６２Ａを介して接続されている。また、第１の発熱部６０Ａを構成する各抵抗発熱体５９は、第１の電極部６１Ａ側とは反対の端部側に設けられた第２の電極部６１Ｂに対して第２の給電線６２Ｂを介して接続されている。一方、第２の発熱部６０Ｂを構成する両端の各抵抗発熱体５９は、基材５０の長手方向の一端部側に設けられた（第１の電極部６１Ａとは別の）第３の電極部６１Ｃに対して第３の給電線６２Ｃ又は第４の給電線６２Ｄを介して接続されている。また、これら両端の各抵抗発熱体５９は、第１の発熱部６０Ａの各抵抗発熱体５９と同様に第２の給電線６２Ｂを介して第２の電極部６１Ｂに接続されている。

また、それぞれの電極部６１Ａ～６１Ｃは、前述のコネクタ７０（図１２参照）を介して電源２１０に接続され、電源２１０から電力を供給される。電極部６１Ａは、電源２１０との間に、切替え部としてのスイッチ２５１Ａが設けられており、スイッチ２５１ＡのＯＮＯＦＦにより、電圧の印加の有無を切り替えることができる。同様に、電極部６１Ｃは、電源２１０との間に、切替え部としてのスイッチ２５１Ｃが設けられており、スイッチ２５１ＣのＯＮＯＦＦにより、電圧の印加の有無を切り替えることができる。さらに、これらのスイッチ２５１Ａ，２５１ＣのＯＮＯＦＦやヒータ２２への電力供給のタイミングは、制御部２００によって制御されている。また制御部２００は、画像形成装置内の各種センサーの検知結果に基づいて、これらの制御を行う。例えば制御部２００は、定着ニップＮの入口や出口に設けられたセンサーの検知結果に基づいて用紙の通紙タイミングを判断し、ヒータ２２への電力の供給の有無やスイッチ２５１Ａ，２５１Ｃの切り替えを行う。

第１の電極部６１Ａおよび第２の電極部６１Ｂに電圧を印加した場合は、両端以外の各抵抗発熱体５９が通電することで、第１の発熱部６０Ａのみが発熱する。一方、第２の電極部６１Ｂおよび第３の電極部６１Ｃに電圧を印加した場合は、両端の各抵抗発熱体５９が通電することで、第２の発熱部６０Ｂのみが発熱する。また、全ての電極部６１Ａ～６１Ｃに電圧を印加すれば、第１の発熱部６０Ａおよび第２の発熱部６０Ｂの両方の（全ての）抵抗発熱体５９を発熱させることができる。例えば、Ａ４サイズ（通紙幅：２１０ｍｍ）以下の比較的小さい幅サイズの用紙を通紙する場合は、第１の発熱部６０Ａのみを発熱させ、Ａ４サイズ（通紙幅：２１０ｍｍ）を超える比較的大きい幅サイズの用紙を通紙する場合は、第１の発熱部６０Ａに加え第２の発熱部６０Ｂも発熱させることで、用紙幅に応じた発熱領域とすることができる。

以上の各面状ヒータを備えた定着装置を有する画像形成装置においても、前述のトナーを用い、かつ面状ヒータによる加熱動作を行うことで、画像に生じる光沢ムラを抑制できる。

また、定着ベルト２０やヒータ２２等の温度を長手方向に均一化するための面状部材としての高熱伝導部材を設けてもよい。つまり本発明は、上記の実施形態のように、定着ベルト２０を直に加熱する面状部材としてヒータ２２を設けてもよいし、以下で説明するように、ヒータが、面状部材としての均熱板３８を介して間接的に定着ベルト２０を加熱する構成であってもよい。このように、面状部材としての均熱板３８を介して間接的に定着ベルト２０を加熱する構成でも、用紙上のトナーを長手方向に均一に加熱することができ、前述の式（５）の「トナーが受ける熱量」を均一化できる。従って、トナー温度を均一化し、画像の光沢ムラを抑制できる。

例えば図１５に示すように、本実施形態では、ヒータホルダ２３とヒータ２２の基材５０との間に、高熱伝導部材としての均熱板３８が設けられる。均熱板３８は、基材５０よりも熱伝導率の高い材料によって形成される。例えば均熱板３８の材料としては、銅やアルミニウムが、熱伝導率が高く、かつ安価であるため好ましい。

均熱板３８は長手方向にわたって延在し、基材５０に長手方向にわたって（特に抵抗発熱体５９が設けられた領域である後述の加熱領域にわたって）当接する。これにより、ヒータ２２の温度を長手方向にわたって均一化し、ヒータ２２ひいては定着ベルト２０の長手方向の温度ムラを抑制できる。

第１サーミスタＴＨ１および第２サーミスタＴＨ２は均熱板３８に当接し、均熱板３８の温度を検知する。この場合、第１サーミスタＴＨ１および第２サーミスタＴＨ２が、ヒータ２２の温度を直に検知する場合と比較すると、第１サーミスタＴＨ１および第２サーミスタＴＨ２の温度が急に上昇しにくくなる。従って、必要以上に紙間を広げて定着装置３０を冷却することが防止され、定着装置３０を高速化できる。

また図１６に示すように、定着ベルト２０の内周面に接触する均熱板３８を設けてもよい。本実施形態の均熱板３８は、定着ベルト２０の内周面に沿った断面円弧状に設けられる。均熱板３８は、定着ニップＮよりも定着ベルト２０の周回方向の上流側で定着ベルト２０に内接する。さらに図１７に示すように、ヒータ２２と定着ベルト２０の内周面との間に均熱板３８を設けることもできる。これらの実施形態では、均熱板３８により、定着ベルト２０の温度を長手方向に均一化し、その温度ムラを抑制できる。

特に、図１８に示すように、均熱板３８の長手方向の範囲Ｇ３が、画像形成領域Ｇ１および抵抗発熱体５９による加熱領域Ｇ２の全域にわたって設けられることが好ましい。これにより、画像形成領域Ｇ１や加熱領域Ｇ２の全域にわたって、その温度を均一化して温度ムラを抑制できる。特に本実施形態では、画像形成領域Ｇ１、加熱領域Ｇ２、範囲Ｇ３がこの順で大きくなっている。なお、加熱領域Ｇ２は、ヒータ２２における主な加熱領域で、長手方向の最も一方側に配置された抵抗発熱体５９の長手方向一方側端部から、長手方向の最も他方側に配置された抵抗発熱体５９の長手方向他方側端部までの領域を指す。

本実施形態では、画像形成領域Ｇ１は、現像ローラ１２の軸方向（上記長手方向でもある）の両端に設けられた端部シール３７間の範囲でもある。

図１９に示すように、現像ローラ１２は、軸部１２ａとローラ部１２ｂとを有する。現像ローラ１２はその軸方向一端部が、現像容器１１１の孔部１１１ａに挿入される（図１９の点線で示す矢印方向参照）。これにより、現像ローラ１２が現像容器１１１に回転可能に保持される。

現像容器１１１の、ローラ部１２ｂの両端に対応する位置に、それぞれ端部シール３７（図１９のハッチング部参照）が貼り付けられる。端部シール３７は、上記の現像ローラ１２の現像容器１１１に対する挿入時に、ローラ部１２ｂによって圧縮されて、現像容器１１１とローラ部１２ｂの端部との間に介在してこれらの間を封止する。これにより、現像容器１１１から外部へのトナー漏れを防止できる。図２０に示すように、端部シール３７は、当接面３７ａをローラ部１２ｂの端部に当接させる。

均熱板３８は、長手方向に対して部分的に設けてもよい。例えば図２１に示すように、長手方向において、均熱板３８を、抵抗発熱体５９同士の分割領域Ｃに設けることができる。図２１では特に、均熱板３８は、分割領域Ｃの全域にわたって設け、かつ、分割領域Ｃをオーバーラップするように設けられる。分割領域Ｃでは、ヒータ２２の発熱量がその他の発熱領域よりも小さくなる。従って、長手方向のこの部分で、基材５０や定着ベルト２０等に均熱板３８を当接させることで、その他の部分から分割領域Ｃへの伝熱を促進し、ヒータ２２や定着ベルト２０の長手方向の温度ムラを抑制することができる。分割領域Ｃとは、抵抗発熱体５９が分割された部分全体を含む長手方向の領域を意味する。また本実施形態では、分割領域Ｃがヒータ２２の短手方向（図２１の上下方向）に対して平行に配置されているが、分割領域Ｃは、図２２に示すようなヒータ２２の短手方向に対して傾斜している場合や、図２３に示すような途中でヒータ２２の長手方向に屈曲している場合であってもよい。

また、本発明は、前述の定着装置のほか、図２４～図２６に示すような定着装置にも適用可能である。以下、図２４～図２６に示す各定着装置の構成について簡単に説明する。

まず、図２４に示す定着装置３０は、定着ベルト２０に対して加圧ローラ２１側とは反対側に、押圧ローラ９０が配置されており、この押圧ローラ９０とヒータ２２とによって定着ベルト２０を挟んで加熱するように構成されている。一方、加圧ローラ２１側では、定着ベルト２０の内周にニップ形成部材９１が配置されている。ニップ形成部材９１は、ステー２４によって支持されており、ニップ形成部材９１と加圧ローラ２１とによって定着ベルト２０を挟んで定着ニップＮを形成している。

次に、図２５に示す定着装置３０では、前述の押圧ローラ９０が省略されており、定着ベルト２０とヒータ２２との周方向接触長さを確保するために、ヒータ２２が定着ベルト２０の曲率に合わせて円弧状に形成されている。その他は、図２４に示す定着装置３０と同じ構成である。

最後に、図２６に示す定着装置３０について説明する。定着装置３０は、加熱アセンブリ９２、定着部材である定着ローラ９３、対向部材である加圧アセンブリ９４からなる。加熱アセンブリ９２は、先の実施形態で説明したヒータ２２および加熱装置３５、ベルト部材としての加熱ベルト１２０を有する。また、定着ローラ９３は、中実の鉄製芯金９３ａと、この芯金９３ａの表面に形成された弾性層９３ｂと、弾性層９３ｂの外側に形成された離型層９３ｃとで構成されている。また、定着ローラ９３に対して加熱アセンブリ９２側とは反対側に、加圧アセンブリ９４が設けられている。加圧アセンブリ９４は、ニップ形成部材９５とステー９６とを配置し、これらニップ形成部材９５とステー９６を内包するように加圧ベルト９７を回転可能に配置している。そして、加圧ベルト９７と定着ローラ９３との間の定着ニップＮ２に用紙Ｐを通紙して加熱および加圧して画像を定着する。

以上の各面状ヒータを備えた定着装置を有する画像形成装置においても、前述のトナーを用い、かつ面状ヒータによる加熱動作を行うことで、画像に生じる光沢ムラを抑制できる。

以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明は上述の実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々の変更を加え得ることは勿論である。

本発明に係る画像形成装置は、図１に示すモノクロ画像形成装置に限らず、カラー画像形成装置や、複写機、プリンタ、ファクシミリ、あるいはこれらの複合機等であってもよい。

記録媒体としては、用紙Ｐ（普通紙）の他、厚紙、はがき、封筒、薄紙、塗工紙（コート紙やアート紙等）、トレーシングペーパ、ＯＨＰシート、プラスチックフィルム、プリプレグ、銅箔等が含まれる。

１ 画像形成装置
１２ 現像ローラ（現像剤担持体）
２０ 定着ベルト（定着部材あるいは回転部材）
２０ａ 摺動面
２１ 加圧ローラ（加圧部材あるいは対向部材）
２２ ヒータ（面状部材）
２２ａ 摺動面
２３ ヒータホルダ（保持部材）
３０ 定着装置
３６ 均熱ローラ（高熱伝導部材）
３８ 均熱板（面状部材あるいは高熱伝導部材）
５９ 抵抗発熱体
６０ 発熱部
Ａ 用紙搬送方向（記録媒体搬送方向）
Ｂ 長手方向
Ｃ 抵抗発熱体の分割領域
Ｇ１ 画像形成領域の幅
Ｇ２ 抵抗発熱体による加熱領域の幅
Ｇ３ 均熱板の長手方向の幅
Ｎ 定着ニップ
Ｐ 用紙（記録媒体）
Ｓ 抵抗発熱体の用紙搬送方向の幅
ＴＨ１～ＴＨ４ サーミスタ（温度検知部材）

特開２０２０－６７４７７号公報

Claims (23)

1. トナーと、前記トナーにより形成された記録媒体上の画像を定着させる定着装置とを備えた画像形成装置であって、
   前記定着装置は、無端状の定着ベルトと、前記定着ベルトを加熱する面状部材とを備え、
   環境温度１０℃、湿度１５％の前記トナーの帯電量をＱ１〔μＣ／ｇ〕、環境温度２７℃、湿度８０％の前記トナーの帯電量をＱ２〔μＣ／ｇ〕とし、環境変動率Ｘ＝（Ｑ１－Ｑ２）／｛（Ｑ１＋Ｑ２）／２｝とすると、
   前記環境変動率Ｘが４５％以上８５％以下であることを特徴とする画像形成装置。
2. 前記定着ベルトは、表層と、前記表層よりも内側に設けられた、樹脂材により形成される基体とを備える請求項１記載の画像形成装置。
3. 前記基体はポリイミドにより形成される請求項２記載の画像形成装置。
4. 前記定着ベルトは、前記表層と前記基体との間に接着層のみを有する請求項２または３記載の画像形成装置。
5. 前記基体の熱伝導率が０．６～２．０〔Ｗ／ｍＫ〕である請求項２から４いずれか１項に記載の画像形成装置。
6. 前記基体の熱伝導率が０．８～１．３〔Ｗ／ｍＫ〕である請求項２から４いずれか１項に記載の画像形成装置。
7. 前記定着ベルトの厚みが５０～１００〔μｍ〕である請求項１から６いずれか１項に記載の画像形成装置。
8. 前記定着装置は、前記定着ベルトとの間に定着ニップを形成する加圧部材をさらに有し、
   前記面状部材は抵抗発熱体を有し、
   前記面状部材の長手方向のいずれかの位置において、前記定着ニップの前記記録媒体搬送方向の幅が、前記抵抗発熱体の前記記録媒体搬送方向の幅よりも大きい請求項１から７いずれか１項に記載の画像形成装置。
9. 前記定着ニップの前記長手方向全域にわたって、前記定着ニップの前記記録媒体搬送方向の幅が、前記抵抗発熱体の前記記録媒体搬送方向の幅よりも大きい請求項８記載の画像形成装置。
10. 前記定着ベルトと前記面状部材との間に潤滑剤が介在し、
    前記定着ベルトおよび前記面状部材は互いに摺動する摺動面を有し、
    前記定着ベルトの摺動面の表面粗さが前記面状部材の摺動面の表面粗さよりも大きい請求項１から９いずれか１項に記載の画像形成装置。
11. 前記定着ベルトと前記面状部材との間に潤滑剤が介在し、
    前記定着ベルトおよび前記面状部材は互いに摺動する摺動面を有し、
    前記定着ベルトの摺動面の粗さ曲線のスキューネスが、前記面状部材の摺動面の粗さ曲線のスキューネスよりも大きい請求項１から９いずれか１項に記載の画像形成装置。
12. 前記面状部材は抵抗発熱体を複数有し、
    複数の前記抵抗発熱体は電気的に並列に接続され、ＰＴＣ特性を有する請求項１から１１いずれか１項に記載の画像形成装置。
13. 前記面状部材は１または複数の抵抗発熱体からなる複数の発熱部を有し、
    前記発熱部がそれぞれ独立して制御可能である請求項１から１２いずれか1項に記載の画像形成装置。
14. 前記面状部材は基材を有し、
    前記定着装置は、前記面状部材とは別に、前記基材よりも熱伝導率の高い高熱伝導部材を有する請求項１から１３いずれか１項に記載の画像形成装置。
15. 前記面状部材は抵抗発熱体を複数有し、
    前記高熱伝導部材は、前記面状部材と前記定着部材との間であって、前記面状部材の長手方向において、前記抵抗発熱体同士の分割領域に設けられる請求項１４記載の画像形成装置。
16. 前記定着装置は、前記高熱伝導部材に当接する温度検知部材をさらに有する請求項１４または１５いずれか記載の画像形成装置。
17. 前記面状部材は抵抗発熱体を有し、
    前記面状部材の長手方向において、前記長手方向の最も一方側に設けられた抵抗発熱体から最も他方側に設けられた抵抗発熱体までの領域を前記面状部材の加熱領域とすると、
    前記面状部材の長手方向において、前記記録媒体に形成される画像の最大幅である画像形成領域の幅、前記加熱領域の幅、前記高熱伝導部材の幅がこの順で大きくなる請求項１４から１６いずれか１項に記載の画像形成装置。
18. 前記定着装置は温度検知部材を複数有し、
    前記温度検知部材は、前記面状部材の長手方向において、前記定着装置が対応する最小幅の記録媒体の通過領域の内側と外側とにそれぞれ設けられる請求項１から１７いずれか１項に記載の画像形成装置。
19. 前記定着装置は加圧部材を有し、
    前記定着ベルトと前記加圧部材との間に定着ニップが形成され、
    前記記録媒体が前記定着ニップを通過する時間が２５～３８ｍｓｅｃである請求項１から１８いずれか１項に記載の画像形成装置。
20. 前記環境変動率Ｘが６５％以下である請求項１から１９いずれか１項に記載の画像形成装置。
21. 前記トナーはシェル層を有する請求項１から２０いずれか１項に記載の画像形成装置。
22. 前記定着ベルトの内径が１５～４０ｍｍである請求項１から２１いずれか１項に記載の画像形成装置。
23. 前記面状部材の厚みが０．５～２．０ｍｍである請求項１から２２いずれか１項に記載の画像形成装置。

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