JP2022087681A - ステンレス溶鋼取鍋スラグライン用マグネシア-スピネル-カーボンれんが - Google Patents
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Abstract
Description
本実施形態に係るステンレス溶鋼取鍋スラグライン用マグネシア-スピネル-カーボンれんがは、主材料と、結合剤と、添加剤と、を含む。主材料は、れんがの骨材として機能する成分であり、マグネシア原料、スピネル原料、およびカーボン原料を含有する。
本実施形態において、主材料は65~98質量%のマグネシア原料を含有する。主材料におけるマグネシア原料の含有量を上記の範囲とすることによって、れんがが良好な耐食性を発現する。主材料におけるマグネシア原料の含有量は、75質量%以上であることがより好ましい。また、主材料におけるマグネシア原料の含有量は、90質量%以下であることがより好ましい。
本実施形態において、主材料は1~30質量%のスピネル原料を含有する。従来のマグネシア-カーボンれんがを構成するマグネシア原料の一部をスピネル原料に置き換えることによって、従来のマグネシア-カーボンれんがに比べて耐スポーリング性が向上する。これは、スピネル原料の熱膨張率がマグネシア原料の熱膨張率より小さいためである。ただし、スピネル原料はマグネシア原料に比べて耐食性が低いため、スピネル原料の含有量が過剰であると、れんがが侵食されやすくなるおそれがある。本発明者らは鋭意検討し、主材料中におけるスピネル原料の含有量を1~30質量%とすると、耐スポーリング性と耐食性とのバランスが良好であることを見出した。なお、主材料中におけるスピネル原料の含有量は、10質量%以上であることが好ましい。また、主材料中におけるスピネル原料の含有量は、20質量%以下であることが好ましい。
本実施形態において、主材料は1~5質量%のカーボン原料を含有する。主材料中におけるカーボン原料の含有量を上記の範囲にすると、カーボン原料を含有しない場合に比べて耐食性および耐スポーリング性を向上でき、かつ、カーボンピックアップが問題になりにくい。主材料におけるカーボン原料の含有量は、2質量%以上であることが好ましい。また、主材料におけるカーボン原料の含有量は、4質量%以下であることが好ましい。
本実施形態に係るステンレス溶鋼取鍋スラグライン用マグネシア-スピネル-カーボンれんがにおいて、結合剤および添加剤の含有量の合計は、主材料に対して外掛けで1~10質量%である。結合剤および添加剤の含有量の合計を上記の範囲にすることによって、緻密で強度の高いれんがが得られうる。結合剤および添加剤の含有量の合計は、主材料に対して外掛けで2質量%以上であることが好ましく、3質量%以上であることがより好ましい。また、結合剤および添加剤の含有量の合計は、主材料に対して外掛けで、6質量%以下であることが好ましく、5質量%以下であることがより好ましい。
本実施形態に係るステンレス溶鋼取鍋スラグライン用マグネシア-スピネル-カーボンれんがは、マグネシア原料、スピネル原料、カーボン原料、結合剤、および添加剤を混練する混練工程、混練工程で得られた配合物を成形する成形工程、ならびに、成形工程で得られた成形体を熱処理する熱処理工程、を含むプロセスを経て製造されうる。また、必要に応じて、熱処理工程の後に、タールおよびピッチからなる群から選ばれる一種以上をれんがに含浸する含侵工程を設けてもよい。
混練工程は、従来のマグネシア-カーボンれんがの製造プロセスにおける混練方法を適用しうる。マグネシア原料、スピネル原料、カーボン原料、結合剤、および添加剤を秤量し、混練装置を用いて混練して配合物を得る。なお、後述する熱処理工程において結合材中の揮発分が揮発するなどの理由により、混練工程において投入した原料の重量比率と、得られたれんがに含まれる原料の重量比率とは異なりうるが、所望の組成のれんがを得るために投入するべき原料の重量比率は、当業者であれば適宜設定できるだろう。混練装置としては、たとえば、コナーミキサー、高速攪拌羽根が付いた加圧式のハイスピードミキサー、アイリッヒ(登録商標)ミキサーなどを使用できる。
成形工程は、従来のマグネシア-カーボンれんがの製造プロセスにおける成形方法を適用しうる。混練工程で得られた配合物を、成形装置を用いて成形して成形体を得る。成形装置としては、油圧式プレスやフリクションプレスなどの一般的なれんが成形プレス装置を使用できる。成形圧力は、通常100~250MPaであり、より好ましくは120~220MPaであり、さらに好ましくは140~210MPaであり、特に好ましくは150~200MPaである。成形圧力が、100MPaを下回ると成形不十分となるおそれがあり、250MPaを超えるとラミネーションが発生するおそれがある。
熱処理工程は、成形工程で得られた成形体を加熱して、結合剤を硬化させるとともに、結合剤中の揮発分を除去するための工程である。なお、ここでいう熱処理を、乾燥処理と呼ぶ場合もある。熱処理工程における加熱温度は、200℃以上300℃未満であることが好ましく、220℃以上295℃未満であることがより好ましく、230℃以上270℃未満であることが特に好ましい。加熱温度が200℃未満であると、れんが内に揮発分が残留するおそれがあるまた、加熱温度が300℃以上であると、バインダーが熱分解することによってれんが内の気孔が増加し、これによってれんが自体の組織が緩み、れんがの強度が低下する場合がある。
その他の構成に関しても、本明細書において開示された実施形態は全ての点で例示であって、本発明の範囲はそれらによって限定されることはないと理解されるべきである。当業者であれば、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、適宜改変が可能であることを容易に理解できるであろう。したがって、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で改変された別の実施形態も、当然、本発明の範囲に含まれる。
後掲する表に記載した重量比率に従ってマグネシア原料、スピネル原料、カーボン原料、結合剤、および添加剤を混合し、上記の実施形態で説明した製造方法に従って実施例および比較例のれんがを作成した。各原料として、以下のものを用いた。
マグネシア原料として、MgO含有量98質量%の電融マグネシアを使用した。なお、マグネシア原料は、JIS Z 8815:1994に従って5-3mm、3-1mm、1-0.3mm、および0.3mm以下に分級して用いた。
スピネル原料として、Al2O3含有量75%、MgO含有量23%の電融スピネルを使用した。なお、スピネル原料は、JIS Z 8815:1994に従って5-3mm、3-1mm、1-0.3mm、および0.3mm以下に分級して用いた。また、表中の「1mm以下」の記載は、1-0.3mmの級および0.3mm以下の級のスピネル原料を含むことを表す。
炭素(C)純度が95%の鱗状黒鉛を使用した。
膨張化処理後に圧縮成形した黒鉛シートを粉砕した膨張化黒鉛粉砕物を使用した。
フェノール樹脂、アルミニウム、シリコン、炭化ほう素、およびコールタールピッチについて、当分野で通常使用される物性および品質のものを使用した。
(耐スポーリング性)
耐スポーリング性を、急熱急冷試験により評価した。実施例および比較例の各例について、40×40×160mmの試験片を切り出し、1000℃の還元雰囲気中で焼成した。試験片を1680℃に加熱した溶銑に60秒間浸漬した後、15秒間冷水に浸漬し、これを2回繰り返した。急熱急冷試験前後において試験片の弾性率を測定し、試験前の弾性率に対する試験後の弾性率の低下率を算出した。なお、弾性率は、試験片の長手方向(長さ160mmの方向)について、超音波伝播法を用いて測定した。
AA :弾性率低下率が10%以下である。
A :弾性率低下率が10%より大きく30%以下である。
B :弾性率低下率が30%より大きく70%以下である。
C :弾性率低下率が70%より大きい。
耐食性を、高周波誘導炉内張り法により評価した。高周波誘導炉内張り法は、実施例および比較例の各例を高周波誘導炉内に内張りし、炉内で鋼および侵食剤を溶解した後に測定される試料の溶損厚さに基づいて耐食性を評価する方法である。試験温度は1700℃とし、侵食剤として質量比(CaO/SiO2)が2.8の合成スラグを使用した。侵食剤の投入は、1回あたり400gとし、これを1時間毎に入れ替えて計6時間の試験を行った。試験後の試料を、稼働面に垂直な方向に切断して最大溶損厚さを測定した。
AA :最大溶損厚さが1mm未満である。
A :最大溶損厚さが1mm以上2mm未満である。
B :最大溶損厚さが2mm以上4mm未満である。
C :最大溶損厚さが4mm以上である。
耐カーボンピックアップ性の評価は、以下の方法で行った。内張りとして実施例および比較例の各例を施工した高周波誘導炉を作成し、当該高周波誘導炉においてステンレス鋼を1700℃で溶解した。1時間保持した後に、溶鋼をサンプリングしてカーボン量を分析した。試験前後の試験片についてカーボン量を測定し、試験前のカーボン量に対する試験後のカーボン量の増加率を算出した。なお、カーボン量は、JIS G 1211-3:2018に従って測定した。
AA :カーボン量増加率が0.0008%以下である。
A :カーボン量増加率が0.0008%より大きく0.0010%以下である。
B :カーボン量増加率が0.0010%より大きく0.0013%以下である。
C :カーボン量増加率が0.0013%より大きい。
気孔率を、JIS R 2205:1992に従って測定した。気孔率は、小さいほど良好である。
曲げ強度を、JIS R 2213:2005に従って測定した。曲げ強度は、大きい程良好である。
耐酸化性の指標として、酸化層厚さを以下の方法で測定した。抵抗電気炉中に40×40×40mmの試験片をセットし、1400℃、大気雰囲気の条件で5時間処理した。その後、試験片を切断し、酸化して変色した部分の厚さを計測し、酸化層厚さとした。酸化層厚さが小さい方が、耐酸化性に優れている。
実施例および比較例の各例の組成および評価結果を、表1~表6に示した。
表1には、主材料中におけるマグネシア原料およびスピネル原料の含有量が異なる例を示した。実施例1~7は、いずれも本発明に係るステンレス溶鋼取鍋スラグライン用マグネシア-スピネル-カーボンれんがとしてのマグネシア原料、スピネル原料、およびカーボン原料の含有量の要件を満たしており、耐スポーリング性、耐食性、および耐カーボンピックアップ性の全ての評価においてB以上の水準を示した。一方、スピネル原料の含有量が過剰(33質量%)である比較例1は、実施例1~7に比べて耐食性が劣った。また、スピネル原料を含まない比較例2は、実施例1~7に比べて耐スポーリング性が劣った。
表3には、マグネシア原料の粒度分布が異なる例を示した。なお、実施例2について再掲している。表3に示したいずれの例も、耐スポーリング性、耐食性、および耐カーボンピックアップ性の全ての評価においてA以上の水準を示したが、0.3mm以下の粒子が少ない粒度分布を有するマグネシア原料を用いた実施例12~14では、特に良好な耐スポーリング性が見られた。
表4には、スピネル原料の粒度分布が異なる例を示した。なお、実施例2について再掲している。表4に示したいずれの例も、耐スポーリング性、耐食性、および耐カーボンピックアップ性の全ての評価においてB以上の水準を示したが、1mm以下に分級されるスピネル原料を使用した実施例2および17では、特に良好な耐スポーリング性が見られた。
表5には、フェノール樹脂の含有量が異なる例を示した。表5に示した実施例18~21は、いずれも、耐スポーリング性、耐食性、および耐カーボンピックアップ性の全ての評価においてB以上の水準を示した。なお、フェノール樹脂の含有量が主材料に対して外掛けで2質量%である実施例18、および、6質量%である実施例19は、特に良好な耐スポーリング性を示した。一方、フェノール樹脂の含有量が少ない(0.4質量%)比較例5では、成形工程および熱処理工程を経てもれんがの結着が不十分であり、評価に供する試料を得られなかった。また、フェノール樹脂の含有量が多い(10質量%)比較例6では、気孔率が高く、実施例18~21に比べて耐食性および耐カーボンピックアップ性が劣った。
表6には、添加剤として用いた物質および含有量が異なる例を示した。なお、実施例3について再掲している。表6に示したいずれの例も、耐スポーリング性、耐食性、および耐カーボンピックアップ性の全ての評価においてA以上の水準を示した。シリコンおよび炭化ほう素を含む実施例22および実施例23は、これらを含まない実施例3に比べて酸化層厚さが小さく、良好な耐酸化性を示した。
本発明に係る第二のステンレス溶鋼取鍋スラグライン用マグネシア-スピネル-カーボンれんがは、主材料と、結合剤と、添加剤と、を含み、前記主材料は、65~98質量%のマグネシア原料と、1~30質量%のスピネル原料と、1~5質量%のカーボン原料と、を含有し、前記結合剤および前記添加剤の含有量の合計は、前記主材料に対して外掛けで1~10質量%であり、前記主材料における、JIS Z 8815:1994に従ってふるい分けされた場合に目開き0.3mmのふるいを通過する前記マグネシア原料の含有量は、10質量%以下であることを特徴とする。
第二のステンレス溶鋼取鍋スラグライン用マグネシア-スピネル-カーボンれんがによれば、カーボンピックアップを抑制することと、耐スポーリング性を向上することと、を両立しうる。そのため、上記の構成によれば、ステンレス溶鋼取鍋スラグライン用途に特に適したれんがを提供しうる。また、酸化マグネシウムと炭素との反応による組織脆化が抑制されるので、れんがの強度が向上しうる。
Claims (6)
- 主材料と、結合剤と、添加剤と、を含み、
前記主材料は、65~98質量%のマグネシア原料と、1~30質量%のスピネル原料と、1~5質量%のカーボン原料と、を含有し、
前記結合剤および前記添加剤の含有量の合計は、前記主材料に対して外掛けで1~10質量%であるステンレス溶鋼取鍋スラグライン用マグネシア-スピネル-カーボンれんが。 - 前記主材料における、JIS Z 8815:1994に従ってふるい分けされた場合に目開き0.3mmのふるいを通過する前記マグネシア原料の含有量は、10質量%以下である請求項1に記載のステンレス溶鋼取鍋スラグライン用マグネシア-スピネル-カーボンれんが。
- 前記スピネル原料は、JIS Z 8815:1994に従ってふるい分けされた場合に、総質量の80%以上が目開き1mmのふるいを通過する粒度分布を有する請求項1または2に記載のステンレス溶鋼取鍋スラグライン用マグネシア-スピネル-カーボンれんが。
- 前記カーボン原料は、膨張化黒鉛粉砕物を含む請求項1~3のいずれか一項に記載のステンレス溶鋼取鍋スラグライン用マグネシア-スピネル-カーボンれんが。
- 前記結合剤は、フェノール樹脂を含み、
前記フェノール樹脂の含有量は、前記主材料に対して外掛けで2~5質量%である請求項1~4のいずれか一項に記載のステンレス溶鋼取鍋スラグライン用マグネシア-スピネル-カーボンれんが。 - 前記添加剤は、アルミニウム、シリコン、炭化ほう素、およびコールタールピッチからなる群から選択される少なくとも一つを含む請求項1~5のいずれか一項に記載のステンレス溶鋼取鍋スラグライン用マグネシア-スピネル-カーボンれんが。
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