JP2022076997A - タングステンワイヤーロープおよびそれを用いた内視鏡用スネア - Google Patents
タングステンワイヤーロープおよびそれを用いた内視鏡用スネア Download PDFInfo
- Publication number
- JP2022076997A JP2022076997A JP2021169211A JP2021169211A JP2022076997A JP 2022076997 A JP2022076997 A JP 2022076997A JP 2021169211 A JP2021169211 A JP 2021169211A JP 2021169211 A JP2021169211 A JP 2021169211A JP 2022076997 A JP2022076997 A JP 2022076997A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wire
- wire rope
- tungsten
- strands
- rope
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 37
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims abstract description 20
- 229910052702 rhenium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- WUAPFZMCVAUBPE-UHFFFAOYSA-N rhenium atom Chemical compound [Re] WUAPFZMCVAUBPE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 230000009467 reduction Effects 0.000 abstract description 8
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 abstract description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 abstract description 2
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 abstract 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 abstract 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 20
- 238000000034 method Methods 0.000 description 19
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 17
- 238000005491 wire drawing Methods 0.000 description 12
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 11
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 9
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 7
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 7
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 7
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 6
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 5
- 230000008569 process Effects 0.000 description 5
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 4
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 3
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 3
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 3
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 3
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 3
- 238000012951 Remeasurement Methods 0.000 description 2
- 201000001883 cholelithiasis Diseases 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 208000001130 gallstones Diseases 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 239000011812 mixed powder Substances 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- 238000010587 phase diagram Methods 0.000 description 2
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 2
- DECCZIUVGMLHKQ-UHFFFAOYSA-N rhenium tungsten Chemical compound [W].[Re] DECCZIUVGMLHKQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 2
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 240000007594 Oryza sativa Species 0.000 description 1
- 235000007164 Oryza sativa Nutrition 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 238000012669 compression test Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 238000000280 densification Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004993 emission spectroscopy Methods 0.000 description 1
- 238000007731 hot pressing Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000009616 inductively coupled plasma Methods 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 238000007517 polishing process Methods 0.000 description 1
- 208000014081 polyp of colon Diseases 0.000 description 1
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 1
- 230000002040 relaxant effect Effects 0.000 description 1
- 235000009566 rice Nutrition 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 230000008719 thickening Effects 0.000 description 1
- 238000011179 visual inspection Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
- Ropes Or Cables (AREA)
- Surgical Instruments (AREA)
Abstract
【課題】 ワイヤーロープは、撚り線とすることで耐衝撃性に優れ、柔軟性に富む等の利点が有る。また繰り返し曲げられることから、耐久性に富むことも求められる。ワイヤーロープは、内視鏡用、単結晶引き上げ用、フィラメント用、精密機器の運動伝達用、などに用いられている。特に、内視鏡用に使用されるミニチュアロープは、外径を太くすることなく高強度、低伸度、高耐久、高弾性が要求される。本発明が解決しようとする課題は、耐摩耗性、引張強度を歩留良く改善し、より線による強度の低下を抑えたワイヤーロープやミニチュアロープを提供するためのものである。【解決手段】 実施形態にかかるタングステンワイヤーロープやミニチュアロープは、レニウムの含有量が、3wt%以上30wt%以下のタングステン素線からなり、前記素線は3本以上40本以下配置されている。【選択図】 図2
Description
本発明の実施形態は、タングステンワイヤーロープおよびそれを用いた内視鏡用スネア関する。
ワイヤーロープは、撚り線とすることで耐衝撃性に優れ、柔軟性に富む等の利点が有る。また繰り返し曲げられることから、耐久性に富むことも求められる。ワイヤーロープは、内視鏡用、単結晶引き上げ用、フィラメント用、精密機器の運動伝達用、などに用いられている。
特に、内視鏡用に使用されるワイヤーロープ(ミニチュアロープ)は、外径を太くすることなく高強度、低伸度、高耐久、高弾性が要求される。図1にポリペクトミー(内視鏡的ポリープ切除術)スネアの先端部分の例を示す。先端部と反対側に操作部(ハンドル:図無し)があり、ハンドルを操作することで、操作ワイヤー13を通じ、スネアループ11がシース12から突出、あるいは収納される。これにより大腸ポリープ等を緊縛して切除する。この内視鏡用スネアには、自身の弾性力で、切除前後でループ形状を維持するため、曲がり癖が付き難い特性が必要である。また近年では、胆石等の硬い石を砕く用途にも用いられるため、より細く、より高強度の特性が必要である。
特に、内視鏡用に使用されるワイヤーロープ(ミニチュアロープ)は、外径を太くすることなく高強度、低伸度、高耐久、高弾性が要求される。図1にポリペクトミー(内視鏡的ポリープ切除術)スネアの先端部分の例を示す。先端部と反対側に操作部(ハンドル:図無し)があり、ハンドルを操作することで、操作ワイヤー13を通じ、スネアループ11がシース12から突出、あるいは収納される。これにより大腸ポリープ等を緊縛して切除する。この内視鏡用スネアには、自身の弾性力で、切除前後でループ形状を維持するため、曲がり癖が付き難い特性が必要である。また近年では、胆石等の硬い石を砕く用途にも用いられるため、より細く、より高強度の特性が必要である。
内視鏡用に使用されるワイヤーロープは、1本の軸芯素線の周囲に6本,あるいは18本,36本など周囲素線を巻きつけた撚り線が用いられており、軸芯素線及び周囲素線としては、ステンレス(SUS)、あるいは、ステンレスとタングステン(W)など異種素材の組み合わせ、が用いられている。
特開2001-226888号公報(特許文献1)には、軸芯素線がタングステン、周囲素線がステンレスであるワイヤーロープが開示されている。周囲素線は耐摩耗性に優れたステンレスで、硬いものと擦り合わされても容易に摩耗せず、軸芯素線は引張強度の高いタングステンで、線を太くすることなく引張強度を高めることができ、タングステンの耐摩耗性の低さを補いつつ、引張強度を高めたワイヤーロープが記載されている。
特許第6631979号公報(特許文献2)には、軸芯素線がステンレス、周囲素線がタングステンである、ワイヤーロープが開示されている。軸芯素線の外周部の硬度を中心部の硬度よりも高くすることで、耐摩耗性と柔軟性を向上し、引張強度が高いワイヤーロープが記載されている。
特許第6631979号公報(特許文献2)には、軸芯素線がステンレス、周囲素線がタングステンである、ワイヤーロープが開示されている。軸芯素線の外周部の硬度を中心部の硬度よりも高くすることで、耐摩耗性と柔軟性を向上し、引張強度が高いワイヤーロープが記載されている。
特許文献1では、軸芯素線にタングステンを用い、引張強度を高めようとしているが、周囲素線は従来と変わらないため、必ずしも改善効果が十分とは言えなかった。特許文献2の場合、周囲素線にタングステンを用いているが、軸芯素線の強度は変わらないため、すべての素線の強度が向上するわけではない。また、周囲素線は互いに接触しており、特許文献1に記載される、タングステンの耐摩耗性が低く、硬いものと擦り合わされるとすぐに断線してしまう欠点を、補っていない。また、軸芯素線製作の際、ダイスを用いた伸線加工により、軸芯素線断面硬度の内外差を発生させる方法は、内部に残留応力を発生させる要因となり、これによりクラックが誘発され、伸線加工での歩留を低下が生じる可能性がある。
撚り線の破断強さを「素線断面積×撚り本数」で割った値を、「素線相当の破断強さ」とする。ステンレスワイヤーロープでは、素線相当の破断強さは、素線単体の破断強さに比べ、低下する。表1には、軸芯素線,周囲素線ともにステンレスを使用した、素線サイズΦ0.12mm×7本撚りのワイヤーロープの引張試験結果を示す。
本発明が解決しようとする課題は、耐摩耗性、引張強度を歩留良く改善し、より線による強度の低下を抑えたワイヤーロープを提供するためのものである。
前記課題を解決するために、実施形態にかかるタングステンワイヤーロープは、レニウムの含有量が、3wt%以上30wt%以下のタングステン素線からなり、前記素線は3本以上40本以下配置されている。
図2は実施形態のワイヤーロープの断面図であり、図2(a)は、中心に位置する軸芯素線22と、その軸芯素線の周りに巻き付けた6本の周囲素線23(23a、23b、23c、23d、23e、23f)と、を備えており、全体として一本の撚り線(ワイヤーロープ)として形成されている。軸芯素線22に対する周囲素線23の巻き付け方向は、いわゆるZ撚りでも、その逆方向のS撚りでも、どちらでもよい。
図2(b)は、一本の軸芯素線の周囲に19本の周囲素線を巻つけた撚り線である。図2(c)は、37本の周囲素線を巻き付けた撚り線である。図2(d)は、24本の周囲素線のみで構成した撚り線である。この撚り方は、Cross Lay または各素線の接触状態から点接触撚り(Point Contact Lay)とも呼ばれ、ほぼ同径の素線を、各層別により角がほぼ等しくなるようにより合わせたもので、各層により込まれる素線の長さが等しくなり、各層間の素線は点接触状態となる。素線の数が2本では、素線同士の接点が1か所となり、安定性がない。このため3本以上が良い。また同一径のロープでは、素線数が増加するほど線径は細くなり、ロープの柔軟性は増すが、強度は低くなり、耐摩耗性や耐形崩れ性などが劣ってくる。このため40本以下が好ましい。なお、3本以上40本以下は、軸線および周囲線の両方の素線本数を合計したものである。
図3は、径が異なる素線を使ったワイヤーロープの実施形態の例である。図3(a)はシール形(Seale)と呼ばれるもので、内層素線32,外層素線33の素線数が同数で、内層素線の凹みに外層素線が完全に収まっている。図3(b)は、ウォーリントン形(Warrington)と呼ばれるもので、外層素線には大小2種類あり、外層素線数は内層素線数の2倍で、内外層の組合わせによって隙間を少なくしてある。図3(c)はフィラー形(Filler)と呼ばれるもので、外層素線数を内層素線数の2倍とし、内外層の隙間に内層素線と同数の細い線(フィラー線)34が充填されている。図3(d)はウォーリントンシール形(Warrington Seale)と呼ばれるもので、ウォーリントン形とシール形とを組み合わせたものである。
上記実施形態のワイヤーロープを複数撚って形成するワイヤーロープも実施できる。
軸芯素線22と周囲素線23は、レニウム(Re)の含有量が3wt%以上30wt%以下のタングステン素線(ReW素線)からなる。以降、Reを含有するタングステンをReWと呼ぶことも有る。各素線のReの含有量は、範囲内であれば特に限定されるものではないが、ワイヤーロープの均質性を高めるためには、すべての素線で同じRe含有量が好ましい。なお、同じRe量とは、平均値に対し±2.0wt%以内になっていることを示す。
撚り線として引張られたとき、各素線にはねじれが加わる。これにより撚り線の素線相当の破断強さは、素線単体の破断強さよりも、低下する。弾性で伸びるほど、素線にねじれが加わるため、弾性率が低い素線ほど、撚り線の素線相当の破断強さの低下が大きくなる。素線相当の破断強さとは、撚り線の破断強さを、素線の本数分の断面積で割った値である。例えば、表1に示したように、Φ0.12mmのSUS素線の破断強さは単体で2440MPaである。素線サイズΦ0.12mm×7本撚り線の破断強さは172Nで、これを7本分の断面積で除すると、2170MPaとなる。
素線相当の破断強さは、素線の破断強さの90%より大きいことが好ましい。必要な強度をもつワイヤーロープの径を、より小さくすることができる。弾性率が高いタングステンを素線として使用することで、素線相当の破断強さの低下を防ぐことができる。そして、タングステンの耐摩耗性の低さは、Re含有量が3wt%以上のReWで改善される。
Re含有量が20wt%未満の場合、タングステン固有の難加工性は改善されず、伸線加工でワイヤーにクラックを発生し易くなる。このため、伸線工程や、撚り線工程での断線による歩留低下が生じる可能性がある。そこでRe含有量は、20wt%以上が望ましい。
図4にRe‐タングステンの2元系状態図を示す。Re含有量が41で示される28wt%程度より高くなると、タングステンとの固溶体を作れず、領域42で示されるσ相を生じる。この相は非常に硬いため、伸線加工中に破断の起点となり加工歩留を低下させたり、ワイヤーとしての使用中に、破断の起点となり、耐久性を低下させる可能性がある。そこでRe含有量は、30wt%以下が望ましい。ReW素線のRe含有量は3wt%以上30wt%以下、さらには20wt%以上30wt%以下が好ましい。
素線の強度が高いとワイヤーをより細くできるため、ReW素線の引張強度は全て3600MPa以上が好ましい。
素線の径は、0.15mm以下が望ましい。素線の径が0.15mm以下であると撚り線加工が容易となる。素線の径が0.15mmを超えると、撚り線加工が難しくなり断線が発生し易くなる。なお、素線の径の下限値は特に限定されるものではないが、0.01mm以上が好ましい。径が0.01mm未満であると、線径が細いため断線が発生する可能性がある。このため、素線の径は0.01mm以上0.15mm以下、さらには0.05mm以上0.13mm以下が好ましい。
実施形態により、より細く、より高強度で耐久性のあるタングステンワイヤーロープを実現でき、内視鏡用スネアに適用できる。また、負荷のかかる胆石等の硬い石を砕く用途にも適用できる。
次に、本実施形態に係るReW線の製造方法について説明する。製造方法は特に限定されるものではないが、例えば次のような方法が挙げられる。
W粉末とRe粉末を、Re含有量が3wt%以上、30wt%以下となるように混合する。この混合方法については特に限定するものでは無いが、水もしくはアルコール系溶液を用い、粉末をスラリー状にして混合する方法は、分散性が良好な粉末が得られることから特に好ましい。混合するRe粉末は、最大粒径が100μm未満のものが好ましい。また、平均粒径が20μm未満のものが好ましい。W粉末は、不可避不純物を除く純W粉末、もしくは、線材までの歩留を考慮したK量を含有する、ドープW粉末である。W粉末は、平均粒径が30μm未満のものが好ましい。Re粉末の最大粒径もしくは平均粒径が前記以上だと、粗大なσ相が生成しやすくなる。また、W粉末の平均粒径が前記以上だと、後工程のプレス成形時に成形性が低下し、折れや、カケや、クラック等が、成型体に発生し易くなる。
例えば、Reの含有量が18wt%を超えるW‐Re混合粉末を製造する場合、まず、Re量が18wt%以下のReW合金を、粉末冶金法や、溶解法等で製作した後、常法により微粉砕する。これに、所望する組成に対して不足分のReを混合する方法もある。以後、Reを含有したタングステン線のことを、ReW線と示すことがある。
次に、混合粉末を、所定の金型に入れてプレス成形する。この時のプレス圧力は、100MPa以上が好ましい。成形体は、取り扱いを容易にするために、水素炉にて1200~1400℃で仮焼結処理してもよい。得られた成型体は、水素雰囲気下、もしくはアルゴン等の不活性ガス雰囲気下、もしくは真空下にて焼結する。焼結温度は2125℃以上が好ましい。2125℃未満であると、焼結による緻密化が十分に進まない。焼結温度の上限は、3400℃(Wの融点3422℃以下)である。焼結後の相対密度は、90%以上が好ましい。焼結体の相対密度を90%以上とすることで、後工程の転打加工(SW)で、割れ、欠け、折れ等、発生を低減することが可能となる。
成形および焼結は、水素雰囲気下、またはアルゴン等の不活性ガス雰囲気下、もしくは真空中でホットプレスにより同時に行っても良い。プレス圧力は100MPa以上、加熱温度は1700℃~2825℃が好ましい。このホットプレス法は、比較的低い温度でも緻密な焼結体を得られる。
本焼結工程で得られた焼結体に対し、第1の転打(SW)加工を行う。第1のSW加工は、加熱温度1300~1600℃で実施することが好ましい。1回の加熱処理(1ヒート)で加工する、断面積の減少率(減面率)は5~15%が好ましい。
第1のSW加工に変わり、圧延加工を実施してもよい。圧延加工は、加熱温度1200~1600℃で実施することが好ましい。1ヒートでの減面率は、40~75%が好ましい。圧延機としては、2方ローラ圧延機ないし4方ローラ圧延機や型ロール圧延機などが使用できる。圧延加工により、製造効率を大幅に高めることが可能となる。さらには、第1の転打加工と、圧延加工を組み合わせても良い。
第1のSW加工か、圧延加工か、を完了した焼結体(ReW棒材)に対し、第2のSW加工を実施する。第2のSW加工は、加熱温度1200~1500℃で実施することが好ましい。1ヒートでの減面率は、5~20%程度が好ましい。
第2のSW工程を終了したReW棒材に対して、次に再結晶化処理を実施する。再結晶化処理は、例えば、高周波加熱装置を用いて、水素雰囲気下、もしくはアルゴン等の不活性ガス雰囲気下、もしくは真空下で、処理温度1800~2600℃の範囲で、実施することができる。
再結晶化処理を完了したReW棒材は、第3のSW加工を行う。第3のSW加工は、加熱温度1200~1500℃で実施することが好ましい。1ヒートでの減面率は、10~30%程度が好ましい。第3のSW加工は、ReW棒材が伸線加工可能な直径(好ましくは直径2~4mm)になるまで、実施される。
第3のSW加工を終了したReW棒材は、伸線加工を直径0.011~0.180mmまで行う。加工温度は600~1100℃が好ましい。加工可能温度はワイヤー径によって変わり、径が大きいほど高い。また加工温度は、Re含有量によっても変わり、含有量が高いと高い。加工可能温度より低いと、クラックや断線が多発する。加工可能温度より高いと、ReW線とダイス間での焼き付きや、ReW線の変形抵抗が低下し、引き抜き力で伸線後の直径の変動(引き細り)が生じる。減面率は15~35%が好ましい。15%より小さいと、加工での組織の内外差や残留応力が発生し、クラックの原因となる。35%より大きいと引抜力が過大となり、伸線後の直径が大きく変動し、破断する。伸線速度は、加熱装置の能力と装置からダイスまでの距離、減面率のバランスによって決まる。伸線加工の途中で、研磨加工を加えても良い。研磨加工は、例えば濃度7~15wt%の水酸化ナトリウム水溶液中で、電気化学的に研磨(電解研磨)する方法がある。同じく、ひずみを緩和する熱処理を加えても良い。
伸線加工を終えたワイヤーを電解研磨し、直径0.01~0.15mmのReW素線とする。電解率は10%以上30%以下が好ましい。この素線を公知の方法にて撚り線し、ワイヤーロープとする。またこのワイヤーロープを使用し内視鏡用スネアとする。
(実施例)
Re含有量を3wt%から33wt%までの間で変化させ、前記工程にて焼結体を製作した。この焼結体を、前記工程を経て素線とした。Re含有量と素線サイズを表2に示す。Re量は、誘導結合プラズマ発光分光分析法(ICP-OES)にて分析した。線径はレーザ線径測定機(ミツトヨ製レーザスキャンマイクロメータ)を使用し、測定間隔:0.01秒,最小表示量:0.01μm,ワイヤー速度:100m/minで全長を測定した。
素線の破断強さは、万能引張圧縮試験機(ミネベア製TGE-5kN)を使用し、測定した。試験片は、滑り止め防止の紙やすり介して、平板でチャックし、両端末を装置に固定した。標点間距離は50mmとし、10mm/minの速度で、引張試験した。破断部分が標点間に無い場合は、再測定した。
測定は3回実施し、その平均値とした。
Re含有量を3wt%から33wt%までの間で変化させ、前記工程にて焼結体を製作した。この焼結体を、前記工程を経て素線とした。Re含有量と素線サイズを表2に示す。Re量は、誘導結合プラズマ発光分光分析法(ICP-OES)にて分析した。線径はレーザ線径測定機(ミツトヨ製レーザスキャンマイクロメータ)を使用し、測定間隔:0.01秒,最小表示量:0.01μm,ワイヤー速度:100m/minで全長を測定した。
素線の破断強さは、万能引張圧縮試験機(ミネベア製TGE-5kN)を使用し、測定した。試験片は、滑り止め防止の紙やすり介して、平板でチャックし、両端末を装置に固定した。標点間距離は50mmとし、10mm/minの速度で、引張試験した。破断部分が標点間に無い場合は、再測定した。
測定は3回実施し、その平均値とした。
レニウム含有量が33%wt%の素線7は、第2の転打工程で破断し、0.12mmまで加工できなかった。
表3に、上記素線で実施した、各ワイヤーロープの特性を示す。比較例3は、芯線1本に素線9を、周囲素線6本に素線8を使用した。比較例3の「素線単体での破断強さ」は、使用した素線単体の破断強さを平均した値「(2440×6+2690)/7」とした。素線材質が、ステンレスからタングステンへ変わると、素線1本相当の強度と素線単体の強度比の低下が、改善した。またワイヤーロープの弾性率も、タングステンへ材質が変わる事で効果があった。ワイヤーロープの破断強さは、Re含有量の増加により向上した。Re含有量が20wt%より低い素線では、伸線加工のクラックで歩留が低下した。また線径が0.2mmの素線2を使用したワイヤーは、撚り線加工の歩留も低下した。
歩留は、伸線加工での歩留と撚り線加工での歩留の累計で算出した。伸線加工での歩留は、ワイヤーを一定速度で巻取りながら、貫通型の渦流探傷機を用い、直径に応じて設定した測定条件により検出された信号数を、クラック点数としてカウントした。0.5kgでのカウント数が5点以上を、NGとし算出した。撚り線加工での歩留は、撚り線で100mとし、製品長さを1mとして100本分に切断後、外観検査での良品数で算出した。設定した歩留に対し、20%以上悪化を「×」、20~10%悪化を「△」、10~0%を「〇」、設定以上の場合を「◎」とした。
撚り線の破断強さも、素線と同じく万能引張圧縮試験機(ミネベア製TGE-5kN)を使用し、測定した。試験片は、滑り止め防止の紙やすり介して、平板でチャックし、両端末を装置に固定した。標点間距離は50mmとし、10mm/minの速度で、引張試験した。破断部分が標点間に無い場合は、再測定した。測定は3回実施し、その平均値とした。
弾性率の機械試験による測定方法には、引張試験、圧縮試験、ねじり試験、曲げ試験等があるが、今回は、引張試験でおこなった。引張試験では試験片に引張荷重を加え、その変位を求めることにより弾性率E を算出する。
今回は万能引張圧縮試験機(ミネベア製TGE-5kN)を使用し、試験片長さ100mmに対し、50mmの位置にひずみゲージを貼付け、引張速度1mm/minで引張りながら、荷重-変位の関係を求めた。引張試験では、弾性率は次式:E=(σn+1-σn)/(εn+1-εn)で求められる。ここでEは弾性率率,σ は引張応力,εはひずみゲージの変位より求められる引張ひずみであり、(σn+1-σn)は引張荷重を変動させた時の引張応力の変化量、(εn+1-εn)は、引張荷重を変動させた時の引張ひずみの変化量である。測定は3回実施し、その平均値とした。
今回は万能引張圧縮試験機(ミネベア製TGE-5kN)を使用し、試験片長さ100mmに対し、50mmの位置にひずみゲージを貼付け、引張速度1mm/minで引張りながら、荷重-変位の関係を求めた。引張試験では、弾性率は次式:E=(σn+1-σn)/(εn+1-εn)で求められる。ここでEは弾性率率,σ は引張応力,εはひずみゲージの変位より求められる引張ひずみであり、(σn+1-σn)は引張荷重を変動させた時の引張応力の変化量、(εn+1-εn)は、引張荷重を変動させた時の引張ひずみの変化量である。測定は3回実施し、その平均値とした。
表から判る様に、実施形態に係るワイヤーロープは、耐摩耗性(歩留)、引張強度を改善し、より線による強度の低下を抑えることができる。
以上、本発明のいくつかの実施形態を例示したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更などを行うことができる。これら実施形態はその変形例は、発明の範囲や要旨に含まれると共に、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。また、前述の各実施形態は、相互に組み合わせて実施することができる。
11…スネアループ
12…シース部
13…操作ワイヤー
2(a),2(b),2(c),2(d)…ワイヤーロープ
22…軸芯素線
23a,23b,23c,23d,23e,23f…周囲素線
32…内層素線
33…外層素線
34…フィラー線
41…レニウム固溶限でのタングステンwt%
42…タングステン-レニウム σ相領域
12…シース部
13…操作ワイヤー
2(a),2(b),2(c),2(d)…ワイヤーロープ
22…軸芯素線
23a,23b,23c,23d,23e,23f…周囲素線
32…内層素線
33…外層素線
34…フィラー線
41…レニウム固溶限でのタングステンwt%
42…タングステン-レニウム σ相領域
Claims (7)
- レニウムの含有量が3wt%以上30wt%以下のタングステン素線からなり、前記素線は3本以上40本以下配置されたタングステンワイヤーロープ。
- 前記タングステン素線の引張強度は3600MPa以上である、請求項1に記載のタングステンワイヤーロープ。
- 前記タングステン素線の径は0.15mm以下である請求項1ないし2のいずれか1項に記載のタングステンワイヤーロープ
- 前記素線におけるレニウムの含有量は20wt%以上30wt%以下である請求項1ないし3のいずれか1項に記載のタングステンワイヤーロープ
- 撚り線の破断強度を、素線の本数分の断面積で割った素線相当の破断強さが、素線の破断強さの90%より大きい、請求項1ないし4のいずれか1項に記載のタングステンワイヤーロープ
- 請求項1ないし5のいずれか1項に記載のタングステンワイヤーロープを複数撚って形成したことを特徴とするワイヤーロープ
- 請求項1ないし5のいずれか1項に記載のタングステンワイヤーロープを複数撚って形成したことを特徴とする内視鏡用スネア
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2020187349 | 2020-11-10 | ||
JP2020187349 | 2020-11-10 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2022076997A true JP2022076997A (ja) | 2022-05-20 |
Family
ID=81618171
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2021169211A Pending JP2022076997A (ja) | 2020-11-10 | 2021-10-15 | タングステンワイヤーロープおよびそれを用いた内視鏡用スネア |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2022076997A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2023238699A1 (ja) * | 2022-06-06 | 2023-12-14 | パナソニックIpマネジメント株式会社 | タングステン合金線及び金属製品 |
-
2021
- 2021-10-15 JP JP2021169211A patent/JP2022076997A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2023238699A1 (ja) * | 2022-06-06 | 2023-12-14 | パナソニックIpマネジメント株式会社 | タングステン合金線及び金属製品 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN113186439B (zh) | 一种合金线材及其制备方法与应用 | |
JP6639908B2 (ja) | 銅合金線材及びその製造方法 | |
JP5766833B2 (ja) | 医療用針 | |
KR101719889B1 (ko) | 구리합금 선재 및 그의 제조방법 | |
TWI445833B (zh) | 適合硬度、加工性及防污特性佳之探針及其所用線材之製造方法 | |
JP7223967B2 (ja) | タングステン線及びソーワイヤー | |
JP2022076997A (ja) | タングステンワイヤーロープおよびそれを用いた内視鏡用スネア | |
JP2009280860A (ja) | Cu−Ag合金線及びその製造方法 | |
WO2020218058A1 (ja) | タングステン線及びタングステン製品 | |
US20230366068A1 (en) | Metal wire | |
JP2007029965A (ja) | 高炭素鋼線、その製造方法とそれを用いた高強度pc鋼撚り線 | |
WO2021256204A1 (ja) | タングステン線、ソーワイヤー及びスクリーン印刷用タングステン線 | |
JP2002075059A (ja) | レニウムタングステン線、それを用いたプローブピン、コロナ放電用チャージワイヤ、蛍光表示管用フィラメントおよびその製造方法 | |
JP6997354B1 (ja) | 医療用Pt合金線材及び医療用Pt合金コイル | |
JPH0644412B2 (ja) | 極細線用銅複合線材 | |
WO2023228833A1 (ja) | タングステン線 | |
WO2022230455A1 (ja) | タングステン線およびそれを用いたタングステン線加工方法並びに電解線 | |
WO2023238699A1 (ja) | タングステン合金線及び金属製品 | |
WO2023008430A1 (ja) | タングステン線およびそれを用いたタングステン線加工方法並びに電解線 | |
JP2022030019A (ja) | 鉄合金、鉄合金線、及び鉄合金撚線 | |
JP2004255464A (ja) | 金属線材及びその製造方法 | |
JPH0699746B2 (ja) | 極細用高張力鋼線の製造方法 | |
CN117987711A (zh) | 一种合金线材及其制备方法与应用 | |
JP2007069230A (ja) | ブラスメッキ鋼線の製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422 Effective date: 20240123 |
|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20240131 |
|
RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20240215 |