JP2022066635A

JP2022066635A - チョークコイル

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Publication number: JP2022066635A
Application number: JP2020175093A
Authority: JP
Inventors: 雅文井上; Masafumi Inoue; 康臣 ▲高▼橋; Yasuomi Takahashi; 恒次今西; Tsuneji Imanishi
Original assignee: SHT Co Ltd
Current assignee: SHT Co Ltd
Priority date: 2020-10-19
Filing date: 2020-10-19
Publication date: 2022-05-02
Also published as: KR20230091898A; TW202232523A; DE112021005505T5; CN116391241A; WO2022085317A1; US20230411062A1

Abstract

【課題】本発明は、占積率が高く、製造効率の高い高周波回路に適したチョークコイルを提供する。【解決手段】本発明に係るチョークコイル１０は、端面３２，３２ａどうしを対向させることでトロイダル形状となる円弧状の分割コア３１と、前記分割コアを電気絶縁被覆し、前記分割コアの各端面から外向きに突出した鍔３５，３５を有する絶縁被覆材３４と、前記絶縁被覆材の外周に巻回される被覆線４０と、前記被覆線が電気的に接続され、前記鍔の近傍に夫々設けられる端子５０，５０と、を具える一対のコアピース２０，２０を、前記分割コアの前記端面が対向するように配置してなるチョークコイルであって、前記被覆線は、前記絶縁被覆材の外周に複数本が撚れることなくパラレルに巻回されており、各被覆線は前記端子と電気的に接続されている。【選択図】図８

Description

本発明は、スイッチング電源装置やインバーター機器などの交流を取り扱う機器における高周波電流抑制回路や波形成形回路、力率改善回路、各種スイッチング電源回路等に用いられるチョークコイルに関するものであり、より具体的には周波数ｆが１０ｋＨｚ～１５０ｋＨｚ程度の高周波で駆動されるスイッチング式電源回路に用いるトロイダル形態を有するチョークコイルでありながら占積率が高い巻線を、機械を用いた自動巻線装置を駆使して製造効率が高く且つ高品質及び安定供給を実現するチョークコイルに関するものである。

各種交流機器の電源回路や高周波回路に用いるチョークコイルは、ボビンや表面処理により形成された絶縁被覆材で覆われたトロイダルコアに被覆線（マグネットワイヤー）を複数回巻き付けて構成されている。

トロイダルコアに被覆線を巻くには中央窓に被覆線を通して引き出す巻回工程を必要特性に応じた設計巻数分繰り返さなければならない。チョークコイルの小型化を図るために、トロイダルコアの中央窓は最小限に設計されることが求められており、この巻回作業は機械化が困難で手作業に頼らざるを得ない。しかしながら、被覆線の巻数は、線径が比較的細い例えば直径０．８ｍｍ以下の場合には数百回以上行う必要があり、また、例えば直径２．０ｍｍ以上の太い線径の場合には、巻数は少ないものの被覆線が硬いため作業性が悪く作業者に大変な負担を掛けることとなり、量産を継続するのは難しいといった問題がある。

そこで、上記した巻線の問題を解消すべく、円弧状の分割コアに絶縁被覆行ない、被覆線を巻回したコアピースを準備し、再度組み合わせてトロイダル状とするチョークコイルが提案されている（たとえば、特許文献１、２参照）。被覆線は、分割コアの一方の端縁を始端とし、分割コアの胴部に巻回された後、他方の端縁にて終端するように巻回されている。

実願平０１－９８７２５号（実開平０３－３８６０３号）のマイクロフィルム特開２００１－５２９４５号公報

近年、スイッチング電源装置やインバーター機器に用いられるパワー半導体素子の高速化が著しく、これら電源回路に用いられるチョークコイルについても、高周波回路に適した高周波損失の抑制や小型化が求められている。チョークコイルの損失は、鉄損と銅損で構成され、鉄損は、コアに採用される磁性材に依存する。

一方、銅損の要因の一つには、巻線の直流抵抗損が挙げられる。巻線の直流抵抗損を低減するには、コアに対する被覆線の銅線部分の占める割合、所謂占積率を高めることが求められる。特許文献１、２の場合、直流抵抗損を低減するには占積率を高め、分割コアへの巻数を確保しつつ直径のより大きい被覆線を用いることが有効であるが、直径のより大きい被覆線を多数回、円弧状の分割コアに巻回することは、機械はもちろん手巻きでも困難であり、被覆線の位置ずれや巻き付けられた被覆線の崩れが生じてしまうため現実的でない。

また、銅損の要因の二つ目として、高周波電流による表皮効果現象があり、周波数ｆが高くなるにつれて、銅線の内部抵抗が高くなり表面に傾向した電流となる。銅線の場合、表皮深さは６６．１／ｆ^１／２（ｍｍ）で表わされ、実効銅線の断面積が減少することで損失が拡大し発熱に至ることがわかっており、チョークコイルにおける銅線径も周波数ｆに適した選択を行ない、電流容量に応じた断面積を有する本数を用意する必要がある。

そこで、電流容量に応じた断面積を有する本数の銅線９２を複数ばらけないように撚り束ねたリッツ線（図１３乃至図１５の符号９１）を分割コア３１に巻回することが考えられる。しかしながら、リッツ線９１は、後述する実施例にて示すように、銅線９２間の隙間ｓや、被膜の嵩張り、撚り太線化した線間の隙間Ｓが大きく生じるので占積率が悪化する。その結果、トロイダルコアの中央窓の巻回数が大幅に少なくなり、コアの大型化を招いてしまう。また、リッツ線９１は、巻回中や巻回後に、その残留応力（復元力）により巻き解けやすいため、仕上がりが膨らんで大型化してしまうという問題もある。さらに、リッツ線は、素線径や撚り本数を周波数に応じて専用設計し、用意しなければいけないので、手間と高価格化が避けられない問題もある。

本発明の目的は、占積率が高く、製造効率の高い高周波回路に適したチョークコイルを提供することである。

本発明に係るチョークコイルは、
端面どうしを対向させることでトロイダル形状となる円弧状の分割コアと、
前記分割コアを電気絶縁被覆し、前記分割コアの各端面から外向きに突出した鍔を有する絶縁被覆材と、
前記絶縁被覆材の外周に巻回される被覆線と、
前記被覆線が電気的に接続され、前記鍔の近傍に夫々設けられる端子と、
を具える一対のコアピースを、
前記分割コアの前記端面が対向するように配置してなるチョークコイルであって、
前記被覆線は、前記絶縁被覆材の外周に複数本が撚れることなくパラレルに巻回されており、各被覆線は前記端子と電気的に接続されている。

前記被覆線は、前記絶縁被覆材の周面に沿って層状に巻回されており、前記絶縁被覆材の内周面側には、前記内周面に近い側に１の被覆線からなる第１層、その外周に１の被覆線からなる第２層が順次積層された構成とすることができる。

前記被覆線は、前記端子で折り返して巻回することができる。

前記絶縁被覆材には、複数の被覆線を折り返すことなく巻回することができる。

前記被覆線は、前記絶縁被覆材側の内周面側には、中央が膨らむように巻回することが望ましい。

前記端子は、前記被覆線を抵抗溶接、溶接工法、又は、はんだ付けにより電気的に接続することができる。

また、本発明のチョークコイル製品は、上記記載のチョークコイルの外周を樹脂被覆して構成される。

本発明のチョークコイルによれば、各コアピースは、それぞれ複数の被覆線がパラレルに巻き付けられているから、リッツ線に比べて高密度巻を達成でき、高い占積率を確保することができる。これにより、チョークコイルの小型化、高性能化を達成できる。被覆線は、絶縁被覆した円弧状の分割コアに巻回すればよいから、機械を用いた自動巻線装置を駆使して製造することができ、製造効率を高めることができる。とくに、複数の被覆線を層状に巻回した構成において、コアピースの内周面側に１の被覆線からなる第１層、その外周側に１の被覆線からなる第２層が順次積層されるようにしたことで、被覆線の位置ずれや崩れ、ばらつきもなく、安定して被覆線を巻回できる利点がある。

また、一対のコアピースは、端面どうしを突き合わせることでトロイダル状のチョークコイルを得ることができるから、チョークコイルの製造効率も可及的に向上させることができる。

上記のとおり、被覆線は単線からなる銅線を複数本、パラレルに巻回すればよく、専用設計が必要な高価なリッツ線を用いなくてもよい。従って、リッツ線に比べてコストダウンを達成でき、また、撚っていないため占積率も高く、また本数も任意に設定できる利点がある。

本発明のチョークコイルは、スイッチング電源装置やインバーター機器などの交流を取り扱う機器における高周波電流抑制回路や波形成形回路、力率改善回路、各種スイッチング電源回路等に用いられるチョークコイルとして好適である。また、被覆線の位置ずれや崩れ、ばらつきもなく、安定して被覆線を巻回できるから、これらに起因する高周波チョークコイルの周波数特性やインダクタンス特性のばらつきを低減できる。とくに、周波数ｆが１０ｋＨｚ～１５０ｋＨｚ程度の高周波で駆動されるスイッチング式電源回路に用い、効率のよい理想磁気回路であるトロイダル形態を有するチョークコイルでありながら占積率が高い巻線を、機械を用いた自動巻線装置を駆使して製造効率が高く且つ高品質及び安定供給を実現することができる。

図１は、本発明のチョークコイルの斜視図である。図２は、端面以外を樹脂被覆した分割コアの斜視図である。図３は、被覆線を巻回したコアピース（端子装着前）の斜視図である。図４は、図３の平面図である。図５は、コアピースの断面図であって、被覆線を層状に巻回していく過程（ａ）～（ｃ）を示す図である。図６は、（ａ）被覆線（中央窓側のみ図示）を巻回したコアピースの断面図と（ｂ）囲み部Ａの拡大図である。コアピースの内周側の中央窓がほぼ塞がるまで被覆線を巻回した状態を示す断面図である。図８は、端子装着前の一対のコアピースを端面が対向するよう配置した斜視図である。図９は、端子を装着した一対のコアピースを端面が対向するよう配置した斜視図である。図１０は、端子に被覆線を挟み込んでヒュージングする過程を示す説明図（ａ）～（ｃ）である。図１１は、コアピースをケーシングに装着する過程を示す斜視図である。図１２は、本発明のチョークコイルを樹脂被覆によりケーシングに内装したチョークコイル製品の斜視図である。図１３は、（ａ）比較のためリッツ線を巻回したコアピースの断面図、（ｂ）は中央窓がほぼ塞がるまでリッツ線を巻回したコアピースの断面図である。図１４は、図１３の囲み部Ｂの拡大図である。図１５は、（ａ）本発明のコアピースと（ｂ）リッツ線を巻回したコアピースの占積率を比較する説明図である。

以下、本発明の一実施形態に係るチョークコイル１０について、図面を参照しながら説明を行なう。

図１は、本発明の一実施形態に係るチョークコイル１０の外観斜視図である。チョークコイル１０は、以下でその詳細や製造工程を示すように、それぞれ被覆線４０が巻回された円弧状のコアピース２０，２０を樹脂製のベース６０の上に載置して構成される。被覆線４０の端縁４０ａ，４０ａは、夫々端子５０に電気的に接続される。図示では、３つの端子５０が示されている。

上記構成のチョークコイル１０は、以下の要領で作製することができる。

コアピース２０は、図２に示す被覆コア３０の胴部外周に、図３、図４等に示すように被覆線４０を巻回し、図９に示すように端子５０を装着して構成される。

被覆コア３０は、図２に示すように、磁性材料からなる円弧状の分割コア３１（図５に分割コア３１の断面形状の図示あり）の外周を電気絶縁被覆材からなるボビン３４で被覆して構成される。より詳細には、分割コア３１は、端面３２，３２ａ以外の部分がボビン３４で被覆されている。なお、ボビン３４に代えて、表面処理により形成された絶縁被覆材を採用することもできる。

被覆コア３０の内側には、トロイダルコアの中央窓２１を形成することになる半円状の凹みが形成された円弧形状の形態とすることができ、一対の被覆コア３０、３０は、端面３２，３２ａどうしを対向させて配置することで、平面視環状体となる形態としている。被覆コア３０，３０（分割コア３１，３１）の形状は、組み合わせて平面視楕円形状、トラック形状、矩形形状等としてもよい。また、分割コア３１の断面形状は限定しないが図示では略矩形である。分割コア３１は、磁性粉末を圧粉成形して焼結したダストコアやフェライトコアを例示できる。円弧状の分割コア３１は、トロイダル形状を切断したもの、予め円弧形状で成形したものを採用できる。しかしながら、ダストコアは高圧成形圧力による影響を受けるため、予め円弧状に成形するのではなく、トロイダル形状を切断することが望ましい。また、フェライトコアは、円弧状に焼成すると、突合せ面となる端面３２，３２ａの形状が焼成変形の影響を受けるため、トロイダル形状を切断することが望ましい。何れの場合であっても切断した分割コアの方が、磁気特性にすぐれるため、トロイダル形状を切断して分割コアを作成することが望ましい。

ボビン３４は、絶縁性樹脂をインサート成形などにより分割コア３１の外周に形成することで作成でき、分割コア３１の端面３２，３２ａの近傍に鍔部３５，３５を突設した形状とすることができる。

被覆コア３０は、たとえば、トロイダル状のコアをインサート成形してボビン３４を被覆形成した後、鍔部３５に沿って切断することで作成できる。切断は、水冷型砥石回転切断、ワイヤーソー、レーザーを用いたファイバーレーザー切断、ウォーターレーザー切断などを採用できる。

被覆コア３０には、一方の端面３２から他方の端面３２ａまで被覆線４０が巻回されて、図３及び図４に示すようなコアピース２０が構成される。被覆線４０は、単線の構成とすることができ、マグネットワイヤーの如き絶縁被覆された銅線や、絶縁被膜表面にさらに融着機能をもつ融着線を採用することができる。

具体的には、被覆線４０は、図に示すように、被覆コア３０に単線の被覆線４０を複数本パラレルに巻回する。たとえば、図５（ａ）に示すように、まず、１本目の被覆線４１を被覆コア３０に巻回する、１本目の被覆線４１は、被覆コア３０の内周面（中央窓２１側）がほぼ埋まるまで、内周面に沿って巻回され、被覆線４０の第１層４１ｂを構成する。被覆線４１の端縁は、図３、図４に符号４０ａ、また、図５（ａ）に符号４１ａで示すように、鍔部３５の外側に張り出しておくことが望ましい。

続いて、図５（ｂ）に示すように、２本目の被覆線４２を巻回する。２本目の被覆線４２は、中央窓２１側は、第１層４１ｂの上に重なって第２層４２ｂを形成するように巻回する（図６（ｂ）参照：ただし、被覆線は中央窓２１側のみ図示）。２本目の被覆線４２は、第１層４１ｂの１本目の隣りどうし密着した被覆線４１に形成される谷部分に嵌まり、俵積みの如き積層状態となるように巻き付けることが望ましい。これにより、被覆線４１，４２間の隙間ｓを減らし、占積率の向上を達成できる。２本目の被覆線４２は、被覆コア３０の外周側は、隣り合う１本目の被覆線４１間に間隔があるので、その間に順次嵌まるように巻回する。２本目の被覆線４２の端縁は、１本目と同様、図３、図４に符号４０ａ、また、図５（ｂ）に符号４２ｂで示すように、鍔部３５の外側に張り出しておく。

さらに、図５（ｃ）に示すように、３本目の被覆線４３を巻回する。３本目の被覆線４３は、中央窓２１側は、第２層４２ｂと同様、２本目の隣どうし密着した被覆線４２に形成される谷部分に嵌まるように巻き付ける（図６（ｂ）参照）。また、３本目の被覆線４３は、被覆コア３０の外周側は、１本目と２本目の被覆線４１，４２間に間隔がある場合にはその間に順次嵌まるように巻回し、間隔がない場合には、これら被覆線４１，４２の谷部分に嵌まるように巻回する。３本目の被覆線４３の端縁も、図３、図４に符号４０ａ、また、図５（ｃ）に符号４３ｂで示すように、鍔部３５の外側に張り出しておく。

上記要領で、被覆線４０を要求される性能分だけ、層状に巻回すればよい。図６は、７層（４１ｂ～４７ｂ）となるように被覆線４０（４１～４７）を被覆コア３０に巻回したコアピース２０（ただし、被覆線は、中央窓２１側のみ図示）とその囲み部Ａの拡大図を示している。拡大図６（ｂ）では、被覆線４０は、被覆コア３０の中央窓２１側に符号１～７で示すように、７層重なるように巻回されている。１の被覆線の巻線回数をそれぞれ３５ターンとすると、７層パラレル巻きにより、７×３５＝２４５ターンの巻線が施されていることになり、高周波に適したコイルが形成できる。

図７は、被覆コア３０の中央窓２１がほぼ塞がるまで被覆線を巻回した状態を示す。図示の例では、１０層重なるように被覆線４０を巻回することで、中央窓２１側が円弧中心に向けて僅かに膨らんだ形態に近づくように、すなわち、端面３２，３２ａを結ぶ線に接するように巻線を行なっている。これにより、上記と同様、１の被覆線４０の巻線回数を３５ターンとすると、１０層パラレル巻きにより、１０×３５＝３５０ターンの巻線を施すことができる。これにより、さらに高周波に適したコイルが形成できる。

被覆線４０の巻回は、被覆コア３０の一方の端面３２から他方の端面３２ａに向けて同じ向きに、すなわち、折り返すことなく行なうことができる。また、被覆線４０は、１本を一方の端面３２から他方の端面３２ａに向けて巻回した後（往路）、端面３２ａ側から端面３２に向けて折り返して巻回してもよい（復路）。この場合、往路に対して被覆線４０を１８０度折り返し、復路は逆向き、すなわち、被覆コア３０には、一方の端面３２側から見て同じ巻方向に被覆線４０を巻き付ける。何れの方法であっても、フライヤー式巻線機などのノズルを用いた自動巻線装置を用いて自動で巻線を行なうことができ、被覆線４０を緻密に巻き付けることができ、また、ターン数（巻き数）も正確に制御できる。また、自動巻線装置を採用することで、製造効率が高く且つ高品質及び安定供給を実現することができる。

被覆線４０を巻回している間、既に巻回された被覆線４０の端縁４１ａ等は、順に治具で挟んでおくことが望まれる。これにより、端縁４１ａ等のばらつきや巻戻りを防止できる。なお、治具に代えて、端子５０の屈曲部５１（図９参照）に順次挟んでおいても構わない。

そして、コアピース２０に巻回された被覆線４０には、図９に示すように、端子５０が装着され、被覆線４０の端縁４０ａ（４１ａ～４７ａ）は、端子５０に電気的に接続される。たとえば端子５０は、図１０（ａ）に示すように下方に外部接点部５２が形成され、上側に被覆線４０を挟み込む屈曲部５１の形成された形状とすることができる。この場合、まず、図１０（ａ）に示すように、被覆線４０（４１～４７）の端縁４０ａ（４１ａ～４７ａ）を屈曲部５１に挟み込み、図１０（ｂ）に示すように電気抵抗を利用した熱かしめ溶接であるヒュージングの電極端子８０，８１で屈曲部５１を折り曲げつつ、ヒュージング加工することで、被覆線４０（４１～４７）の端縁４０ａ（４１ａ～４７ａ）の絶縁被覆が除去され、図１０（ｃ）に示すように端縁４０ａと端子５０を電気的及び構造的に接続することができる。なお、被覆線４０と端子５０は、ヒュージング加工に限らず、抵抗溶接、ＴＩＧ溶接及びプラズマ溶接などのような各種溶接工法、又は、機械式剥離や強酸、強アルカリ剤などの化学薬品を用いた被膜剥離の後にはんだ付けする等であってもよい。何れの加工法によっても、被覆線４０の絶縁被覆の除去と共に、端子５０への電気的接続を行なうことができる。

然して、端子５０と被覆線４０を電気的に接続したコアピース２０は、２つを１組の対とし、分割コア３１の端面３２，３２ａと他方の分割コア３１の端面３２，３２ａどうし、また、鍔部３５，３５どうしが対向するように突合せる。そして、図１１に示すように、ベース６０に載置し、図１に示すチョークコイル１０が得られる。なお、分割コア３１，３１の端面は、所望の直流重畳特性（インダクタンス対電流）を得るために、密着するよう突き合わせてもよいし、電気絶縁性のスペーサーを入れてギャップが形成されるようにしてもよい。

得られたチョークコイル１０は、各コアピース２０に密に被覆線４０を巻回することができ、被覆線４０の占積率を後述する図１５に示すように６０％～７０％以上に高めることができる。チョークコイル１０の占積率の向上により、インダクタンスを高めることができ、また、チョークコイル１０自体の小型化、軽量化、高効率化、小直流抵抗化などを図ることができる。とくに、被覆線４０は、汎用の各種径の単線、のマグネットワイヤーの如き単線を採用することができるから、専用設計が必要な高価で入手に時間が掛かるリッツ線を用いなくてもよい。従って、リッツ線に比べてコストダウンや製造リードタイムの短縮を達成でき、また、撚っていないため占積率も高く、また本数も任意に設定できる。

なお、コアピース２０には、鍔部３５，３５が形成されているから、コアピース２０，２０の被覆線４０，４０間は電気的絶縁が図られており、これらの電気的な接触や短絡は防止できる。コアピース２０，２０の中央窓２１側にも電気絶縁性の樹脂プレート等を挿入することで、被覆線４０，４０間の電気的絶縁を図ることが望ましい。

チョークコイル１０は、ベース６０にコアピース２０，２０を載せただけの構成であり、コアピース２０，２０が互いに固定されていないため、突合せ部分に隙間が生じて開いてしまうことがある。コアピース２０，２０どうしは、接着剤を用いて固定することが一般的であるが、図１２に示すように、チョークコイル１０をインサート成形や樹脂注型（ポッティング）等により樹脂被覆してケーシング７０に内装し、チョークコイル製品１１とすることができる。チョークコイル１０をケーシング７０内に収容することで、放熱特性を高め、均熱化を図ることができる。ケーシング７０には、高熱伝導樹脂を用いることや、ヒートシンクを有する構造とすることができる。さらに、図１２に示すようにケーシング７０の天面を平面化し、ヒートシンクやシャシーを活用して放熱が容易になるよう接触する面積を大きくすることで、放熱性をさらに高めることもできる。ケーシング７０は、天面を平面化させたことで、ケーシング７０の絶縁機能と放熱機能により、熱伝導率の高い絶縁シリコーンシートを用いることなく、セット実装を含めた放熱性を高めることができる。

上記構成のチョークコイル製品１１は、基板等に設置され、電源回路やインバーターなどの交流機器における雑音防止回路、波形整形回路、共振回路、各種スイッチング回路等のチョークコイルとして用いることができる。本発明のチョークコイル製品１１は、１０ｋＨｚを超える高周波用チョークコイル製品として用いられるスイッチング電源等において、力率改善回路（Power Factor Correction）を設けた回路の高周波歪電流対策に用いられるチョークコイルとして好適に使用でき、さらには、インピーダンス整合用、高周波平滑チョークコイルとしても使用できる。但し、高周波用途であっても、コモンモードチョークコイルやノーマルモードチョークコイル等の高周波で減衰を得るフィルター用途には適さない。

上記説明は、本発明を説明するためのものであって、特許請求の範囲に記載の発明を限定し、或いは範囲を限縮するように解すべきではない。また、本発明の各部構成は、上記実施例に限らず、特許請求の範囲に記載の技術的範囲内で種々の変形が可能であることは勿論である。

本発明の被覆線４０をパラレル巻きしてなるコアピース２０と、リッツ線９１を巻回したコアピース９０を作成し、その占積率を比較した。発明例は、図６に示した７層×各３５ターンの２４５ターンである。比較例は、７本撚りのリッツ線９１を図１３（ａ）に示すように被覆コアの外周に巻回していき、図１３（ｂ）に示すように、発明例と同じく３５ターンとなるように巻回し、合計２４５ターンとしている。発明例の被覆線４０の巻線部分の断面図は図６（ｂ）、また、比較例のコアピース９０について、図１３（ｂ）の囲み部Ｂの断面を図１４に示す。さらに、図６（ｂ）と図１４について、占積率に寄与しないクリアランス部分を黒塗りで図１５（ａ）、（ｂ）に夫々示す。

図６（ａ）と図１３（ｂ）を参照すると、同じターン数であっても、発明例は、比較例に比べて中央窓２１側に膨らむことなく薄く巻回できている。これは、図６（ｂ）と図１４を対比してわかるように、発明例は、各被覆線４０どうしが密着しクリアランスなく層状に巻回できているのに対し、比較例は、リッツ線９１どうしの間、さらには、リッツ線９１を構成する銅線９２どうしの間に隙間が生じている。より詳細には、図１５（ａ）と図１５（ｂ）に黒塗りで示すように、発明例は、被覆線４０（４０～４７）どうしの間の隙間ｓは比較的小さいが、比較例は、銅線９２どうしの隙間ｓに加え、リッツ線９１どうしの隙間Ｓを存した状態で巻回されているがわかる。これにより、発明例の占積率は、約６５％であるのに対し、比較例は約４５％と約２０％以上占積率が低い結果となった。同じコアサイズで占積率を２０％向上できたことで、１．２の２乗（１．４４）倍のインダクタンス値を高めることができる。言い換えれば、同等の性能を具備するには、発明例は、比較例に比べてコアサイズを約２０％小型化できる。

発明例は、単線の被覆線４０を採用できるため、リッツ線９１に比べて線径や材料等の自由度も高い。発明例では、占積率を単純に１０％太線化（たとえば直径０．５ｍｍを直径０．５５ｍｍに太線化）することで、銅損（直流抵抗）と発熱を約１７％低減できる。

１０チョークコイル
１１チョークコイル製品
２０コアピース
２１中央窓
３０被覆コア
３１分割コア
３２端面
３２ａ端面
３４ボビン
３５鍔部
４０（４１～４７）被覆線
４０ａ（４１ａ～４７ａ）端縁
５０端子

Claims

端面どうしを対向させることでトロイダル形状となる円弧状の分割コアと、
前記分割コアを電気絶縁被覆し、前記分割コアの各端面から外向きに突出した鍔を有する絶縁被覆材と、
前記絶縁被覆材の外周に巻回される被覆線と、
前記被覆線が電気的に接続され、前記鍔の近傍に夫々設けられる端子と、
を具える一対のコアピースを、
前記分割コアの前記端面が対向するように配置してなるチョークコイルであって、
前記被覆線は、前記絶縁被覆材の外周に複数本が撚れることなくパラレルに巻回されており、各被覆線は前記端子と電気的に接続されている、
チョークコイル。
前記被覆線は、前記絶縁被覆材の周面に沿って層状に巻回されており、前記絶縁被覆材の内周面側には、前記内周面に近い側に１の被覆線からなる第１層、その外周に１の被覆線からなる第２層が順次積層されている、
請求項１に記載のチョークコイル。
前記被覆線は、前記端子で折り返して巻回されている、
請求項１又は請求項２に記載のチョークコイル。
前記絶縁被覆材には、複数の被覆線が折り返すことなく巻回されている、
請求項１又は請求項２に記載のチョークコイル。
前記被覆線は、前記絶縁被覆材側の内周面側には、中央が膨らむように巻回される、
請求項１乃至請求項４の何れかに記載のチョークコイル。
前記端子は、前記被覆線を抵抗溶接、溶接工法、又は、はんだ付けにより電気的に接続する、
請求項１乃至請求項５の何れかに記載のチョークコイル。
請求項１乃至請求項６の何れかに記載のチョークコイルの外周を樹脂被覆してなる、
チョークコイル製品。