JP2022062556A - 温度調整システム - Google Patents

Abstract

【課題】簡素な構成でバッテリの温度を調整する。【解決手段】温度調整システム１は、冷媒を圧縮する電動コンプレッサ５２と、圧縮された冷媒の熱を放出する水冷コンデンサ５３と、放熱された冷媒を膨張させる可変絞り機構５４と、膨張した冷媒を用いて熱交換を行う冷却器５５と、熱交換に用いた冷媒を気液分離させ気相冷媒を電動コンプレッサ５２へ供給する気液分離器５６と、を有する冷凍サイクル回路５０と、冷却水の熱を放出する外部放熱器６４を有する第一冷却水回路６０と、水冷コンデンサ５３にて放出される熱で冷却水が加熱される第二冷却水回路７０と、冷却器５５内に流れる冷媒との熱交換で冷却水が冷却され、冷却水との熱交換でバッテリ８４を温度調整する第三冷却水回路８０と、第一冷却水回路６０と第二冷却水回路７０を接続分離させる切替弁９１と、第二冷却水回路７０と第三冷却水回路８０を接続分離させる切替弁９２と、を備える。【選択図】図１

Description

本発明は、被温度調整器の温度を調整する温度調整システムに関する。

特許文献１には、冷却水冷却器を有して低温の冷却水を供給する低温側冷却水回路と、冷却水加熱器を有して高温の冷却水を供給する高温側冷却水回路と、低温側冷却水回路または高温側冷却水回路から供給される冷却水と電池との間で熱交換をする電池温調用熱交換器と、電池温調用熱交換器に接続される冷却水回路（低温側冷却水回路または高温側冷却水回路）を切り替える第１切替弁及び第２切替弁と、を備える車両用熱管理システムが開示されている。

上記の車両用熱交換管理システムでは、電池の充電状態や温度状態に応じて、電池温調用熱交換器へ冷却水を供給する冷却水回路を切り替えることで、電池を冷却及び暖機している。

特許第６２０６２３１号公報

しかしながら、特許文献１の車両用熱交換システムでは、二つの冷却水回路の接続を切り替える第１切替弁及び第２切替弁が複雑な構成であるため、システム全体が複雑化している。

本発明は、上記の問題点に鑑みてなされたものであり、簡素な構成で被温度調整器の温度を調整可能な温度調整システムを提供することを目的とする。

本発明のある態様によれば、被温度調整器の温度を調整する温度調整システムは、冷媒を圧縮する第一圧縮器と、前記第一圧縮器にて圧縮された冷媒の熱を放出する放熱器と、前記放熱器にて熱が放出された冷媒を膨張させる第一膨張弁と、前記第一膨張弁にて膨張した冷媒を用いて熱交換を行う冷却器と、前記冷却器での熱交換に用いられた冷媒を気液分離させて気相冷媒を前記第一圧縮機へ供給する気液分離器と、を有する冷凍サイクル回路と、冷却水の熱を外部へ放出する外部放熱器を有する第一冷却水回路と、前記放熱器にて放出される冷媒の熱によって、内部を流通する冷却水が加熱される第二冷却水回路と、前記冷却器内に流れる冷媒との熱交換によって、内部を流通する冷却水が冷却され、当該冷却水との熱交換によって、前記被温度調整器の温度を調整する第三冷却水回路と、前記第一冷却水回路と前記第二冷却水回路とを接続または分離させる第一バルブと、前記第二冷却水回路と前記第三冷却水回路とを接続または分離させる第二バルブと、を備えることを特徴とする。

上記態様では、第一バルブ及び第二バルブによって、冷却水の熱を放出する第一冷却水回路と、冷凍サイクル回路により冷却水が加熱される第二冷却水回路と、冷凍サイクル回路により冷却水が冷却される第三冷却水回路と、を接続または分離させる。これにより、被温度調整器と熱交換する冷却水の温度を調整することで、被温度調整器の温度を調整することができる。第一バルブ及び第二バルブは、各冷却水回路どうしを接続するか分離させるかを切り替えるだけの簡素な構成である。したがって、簡素な構成で被温度調整器の温度を調整可能な温度調整システムを提供することができる。

図１は、本発明の実施形態に係る温度調整システムの構成図である。 図２は、空調装置の暖房モードについて説明する図である。 図３は、空調装置の冷房モードについて説明する図である。 図４は、温度調整システムの第一冷却モードについて説明する図である。 図５は、温度調整システムの加熱モードについて説明する図である。 図６は、温度調整システムの第二冷却モードについて説明する図である。 図７は、温度調整システムの補助暖房モードについて説明する図である。 図８は、温度調整システムが備える気液分離器の概略構成図である。 図９Ａは、第一の変形例に係る気液分離器の概略構成図である。 図９Ｂは、第一の変形例に係る気液分離器の図９Ａの場合とは異なるモードにおける概略構成図である。 図１０Ａは、第二の変形例に係る気液分離器の概略構成図である。 図１０Ｂは、第二の変形例に係る気液分離器の図１０Ａの場合とは異なるモードにおける概略構成図である。 図１１Ａは、第三の変形例に係る気液分離器の概略構成図である。 図１１Ｂは、第三の変形例に係る気液分離器の図１１Ａの場合とは異なるモードにおける概略構成図である。 図１２Ａは、第四の変形例に係る気液分離器の概略構成図である。 図１２Ｂは、第四の変形例に係る気液分離器の図１２Ａの場合とは異なるモードにおける概略構成図である。 図１３Ａは、第五の変形例に係る気液分離器の概略構成図である。 図１３Ｂは、第五の変形例に係る気液分離器の図１３Ａの場合とは異なるモードにおける概略構成図である。

以下、図面を参照して、本発明の実施形態に係る温度調整システム１について説明する。

まず、図１を参照して、温度調整システム１の構成について説明する。

温度調整システム１は、車両（図示省略）に搭載されるシステムであって、車室内（図示省略）の空調を行う空調装置１０と、車両に搭載される被温度調整器としてのバッテリ８４の温度を調整する温度調整回路１００と、を備える。本実施形態では被温度調整器がバッテリ８４である場合について説明するが、被温度調整器は、温度調整が必要な機器であれば特に限定されるものではない。被温度調整器の他の例としては、例えば車両の電動パワートレーン，エンジンオイル，もしくはトランスミッションオイルなどがあげられる。

空調装置１０は、空気導入口２１を有する風路２と、空気導入口２１から空気を導入して風路２に流すブロワユニット３と、風路２を流れる空気を冷却または加熱する空調用冷凍サイクル回路としてのヒートポンプユニット４と、ヒートポンプユニット４の後述するヒータコア４３に接触する空気を調整するエアミックスドア５と、を有する。

風路２には、空気導入口２１から吸い込まれた空気が流れる。風路２には、車室外の外気と車室内の内気とが吸い込まれる。風路２を通過した空気は、車室内に導かれる。

ブロワユニット３は、軸中心の回転によって風路２に空気を流す送風装置としてのブロワ３１を有する。ブロワユニット３は、車室外の外気を取り入れる外気取入口と車室内の内気を取り入れる内気取入口との開閉用のインテークドア（図示省略）を有する。インテークドアは、外気取入口と内気取入口の開閉または開度を調整し、車室外の外気と車室内の内気との吸込量を調整可能である。

ヒートポンプユニット４は、空調用冷媒が循環する冷媒循環回路４１と、電動モータ（図示省略）によって駆動されて空調用冷媒を圧縮する第二圧縮器としての電動コンプレッサ４２と、電動コンプレッサ４２にて圧縮された冷媒の熱によって空気を加熱するヒータコア４３と、ヒータコア４３を介して流入される空調用冷媒と外気との間で熱交換を行う室外熱交換器４４と、ヒータコア４３または室外熱交換器４４から流入される冷媒を液相冷媒と気相冷媒とに分離させる気液分離器４５と、気液分離器４５からの冷媒の流れを切り替える切替弁４６と、気液分離器４５から流入する液相冷媒を減圧膨張させ温度を下げる温度式膨張弁４７と、温度式膨張弁４７にて膨張して温度が下がった冷媒によって風路２内の空気を冷却するエバポレータ４８と、を有する。また、ヒートポンプユニット４は、気液分離器４５から流入する液相冷媒を用いて熱交換を行う熱交換器４９を有する。

冷媒循環回路４１は、ヒートポンプユニット４の構成要素を結ぶ流路から構成され、内部を空調用冷媒が流通する。冷媒循環回路４１には、コントローラ（図示省略）による指令信号に応じて開度が調整される可変絞り機構４１ａ～４１ｃが設けられる。詳細には、可変絞り機構４１ａは、冷媒循環回路４１のうちエバポレータ４８をバイパスするバイパス流路４１ｄに設けられる。この可変絞り機構４１ａが第二膨張弁に相当する。可変絞り機構４１ｂは、冷媒循環回路４１のうち室外熱交換器４４をバイパスするバイパス流路４１ｅに設けられる。可変絞り機構４１ｃは、冷媒循環回路４１のうちバイパス流路４１ｅと室外熱交換器４４との間の流路に設けられる。可変絞り機構４１ａ～４１ｃは、開状態の場合には空調用冷媒を通過させ、閉状態の場合には空調用冷媒の通過を遮断し、絞り状態の場合には空調用冷媒を減圧膨張させる。絞り状態における絞りの程度は、コントローラによって適宜調整される。

電動コンプレッサ４２は、例えばベーン形の回転式コンプレッサであるが、スクロール形のコンプレッサを用いてもよい。電動コンプレッサ４２は、コントローラからの指令信号によって回転速度が制御される。

ヒータコア４３は、風路２内に設けられる。ヒータコア４３には、電動コンプレッサ４２によって圧縮された空調用冷媒が流入する。ヒータコア４３は、風路２を流れる空気が接触する場合には、当該空気と電動コンプレッサ４２によって圧縮された空調用冷媒との間で熱交換を行い、空気を暖める。ヒータコア４３に接触する空気の量は、ヒータコア４３よりも風路２内の風流れ方向上流側に設けられたエアミックスドア５の位置に応じて調整される。エアミックスドア５の位置は、コントローラの指令信号に応じて移動する。

室外熱交換器４４は、例えば車両のエンジンルーム（電気自動車においてはモータルーム）内に配置され、ヒータコア４３を介して流入される空調用冷媒と外気との間で熱交換を行う。室外熱交換器４４には、車両の走行や室外ファン４４ａの回転によって、外気が導入される。ヒートポンプユニット４における室外熱交換器４４の下流側（詳細には、室外熱交換器４４と気液分離器４５との間）には、逆止弁４１ｆが設けられる。

気液分離器４５は、室外熱交換器４４から流入する空調用冷媒を、液相の空調用冷媒と気相の空調用冷媒とに分離させる。

切替弁４６は、コントローラによって制御されるソレノイドを有する電磁弁である。切替弁４６が開状態に切り替えられると、気相の空調用冷媒が電動コンプレッサ４２に導かれる。一方、切替弁４６が閉状態に切り替えられると、液相の空調用冷媒が気液分離器４５から可変絞り機構４１ａまたは温度式膨張弁４７へ導かれる。

温度式膨張弁４７は、気液分離器４５から液相の空調用冷媒が流入すると当該液相の空調用冷媒を減圧膨張させ温度を下げる。温度式膨張弁４７は、エバポレータ４８の出口側に取り付けられた感温筒部を有し、エバポレータ４８の出口側における冷媒の加熱度を所定値に維持するように開度が自動的に調整される。

エバポレータ４８は、風路２内に設けられて、温度式膨張弁４７にて減圧された液相の空調用冷媒と風路２を流れる空気との間で熱交換を行うことで、風路２を流れる空気を冷却及び除湿する。エバポレータ４８内では、風路２を流れる空気の熱によって液相の空調用冷媒が蒸発して気相の空調用冷媒になる。当該気相の空調用冷媒は、気液分離器４５を介して再び電動コンプレッサ４２に供給される。

熱交換器４９は、バイパス流路４１ｄにおいて可変絞り機構４１ａよりも下流側に設けられる。熱交換器４９には、可変絞り機構４１ａを介して空調用冷媒が流入するとともに、後述する温度調整回路１００の第三冷却水回路８０を介して冷却水が流入する。すなわち、熱交換器４９は、可変絞り機構４１ａを介して流入する空調用冷媒と第三冷却水回路８０を流通する冷却水との間で熱交換を行う。

次に、図２及び図３を参照して、空調装置１０の各運転モードについて説明する。図２及び図３では、空調用冷媒が流通する箇所を実線で示し、空調用冷媒の流通が停止する箇所を破線で示す。

＜暖房モード＞
図２は、空調装置１０の暖房モードについて説明する図である。暖房モードは、車室内を暖房する場面で稼働するモードである。

暖房モードでは、エアミックスドア５は、風路２を流れる空気をヒータコア４３へ導く位置に調整される。可変絞り機構４１ａは、バイパス流路４１ｄを遮断する（気液分離器４５と熱交換器４９との接続を遮断する）閉状態に設定される。可変絞り機構４１ｂは、バイパス流路４１ｅを遮断する（ヒータコア４３と気液分離器４５との接続を遮断する）閉状態に設定される。可変絞り機構４１ｃは、ヒータコア４３から室外熱交換器４４へ導かれる空調用冷媒を減圧膨張させる絞り状態に設定される。切替弁４６は、室外熱交換器４４から導かれた気相の空調用冷媒が電動コンプレッサ４２に流入し、液相の空調用冷媒が気液分離器４５から温度式膨張弁４７及びエバポレータ４８へ流入しないように開状態に切り替えられる。

これにより、電動コンプレッサ４２にて圧縮されてヒータコア４３に流入した空調用冷媒は、ヒータコア４３を通過する空気との間で熱交換を行い、液化する。すなわち、暖房モードでは、ヒータコア４３は凝縮器として機能する。また、ヒータコア４３を通過して加熱された空気は、風路２から車室内へ導かれる。これにより、車室内が暖房される。

ヒータコア４３にて液化した空調用冷媒は、可変絞り機構４１ｃを通過して減圧膨張し、室外熱交換器４４へ流入する。室外熱交換器４４に流入した空調用冷媒は、室外熱交換器４４に導入される外気との間で熱交換を行い、気化する。すなわち、暖房モードでは、室外熱交換器４４は蒸発器として機能する。

室外熱交換器４４にて気化した空調用冷媒は、逆止弁４１ｆ、気液分離器４５、及び切替弁４６を介して再び電動コンプレッサ４２へ供給される。暖房モードでは、上記のように空調用冷媒がヒートポンプユニット４を循環することで、風路２を流れる空気が加熱されて、車室内が暖房される。

＜冷房モード＞
図３は、空調装置１０の冷房モードについて説明する図である。冷房モードは、車室内を冷房する場面で稼働するモードである。

冷房モードでは、エアミックスドア５は、風路２を流れる空気がヒータコア４３をバイパスする位置に調整される。可変絞り機構４１ａは、バイパス流路４１ｄを遮断する（気液分離器４５と熱交換器４９との接続を遮断する）閉状態に設定される。可変絞り機構４１ｂは、バイパス流路４１ｅを遮断する（ヒータコア４３と気液分離器４５との接続を遮断する）閉状態に設定される。可変絞り機構４１ｃは、ヒータコア４３から室外熱交換器４４へ空調用冷媒が流入できる開状態に設定される。切替弁４６は、液相の空調用冷媒が気液分離器４５から温度式膨張弁４７へ流入し、室外熱交換器４４から導かれた気相の空調用冷媒が電動コンプレッサ４２に流入しないように閉状態に切り替えられる。

これにより、電動コンプレッサ４２にて圧縮された空調用冷媒は、高温高圧状態のままヒータコア４３及び可変絞り機構４１ｃを介して室外熱交換器４４に流入する。当該空調用冷媒は、室外熱交換器４４を通過する空気との間で熱交換を行い、液化する。すなわち、冷房モードでは、室外熱交換器４４は凝縮器として機能する。

室外熱交換器４４にて液化した空調用冷媒は、気液分離器４５に流入し、気相の空調用冷媒と液相の空調用冷媒とに分離する。気液分離器４５内に貯留された液相の空調用冷媒は、温度式膨張弁４７を介してエバポレータ４８へ流入する。

温度式膨張弁４７は、気液分離器４５から流入した液相冷媒を減圧膨張させる。温度式膨張弁４７は、エバポレータ４８を通過した気相冷媒の温度をフィードバックして、気相冷媒が適切な加熱度となるように開度が調節される。

エバポレータ４８に流入した空調用冷媒は、風路２を流れる空気との間で熱交換を行い、風路２を流れる空気の熱によって気化する。すなわち、冷房モードでは、エバポレータ４８は蒸発器として機能する。また、エバポレータ４８に流入した空調用冷媒との間で熱交換を行った風路２内の空気は、冷却及び除湿されて、風路２を通過してゆく。これにより、車室内が冷房または除湿される。

エバポレータ４８にて気化した空調用冷媒は、気液分離器４５を介して再び電動コンプレッサ４２に供給される。冷房モードでは、上記のように空調用冷媒がヒートポンプユニット４を循環することで、風路２を流れる空気が冷却及び除湿される。

続いて、主に図１を参照して、温度調整回路１００の構成について説明する。

図１に示すように、温度調整回路１００は、冷凍サイクル回路５０と、バッテリ８４の温度を調整するための冷却水が流通する第一冷却水回路６０，第二冷却水回路７０，及び第三冷却水回路８０と、第一冷却水回路６０と第二冷却水回路７０とを接続または分離させる第一バルブとしての切替弁９１と、第二冷却水回路７０と第三冷却水回路８０とを接続または分離させる第二バルブとしての切替弁９２と、を有する。

冷凍サイクル回路５０は、冷媒が循環する冷媒循環回路５１と、電動モータ（図示省略）によって駆動されて冷媒を圧縮する第一圧縮器としての電動コンプレッサ５２と、電動コンプレッサ５２にて圧縮された冷媒の熱を放出する放熱器としての水冷コンデンサ５３と、水冷コンデンサ５３にて熱が放出された冷媒を膨張させる第一膨張弁としての可変絞り機構５４と、可変絞り機構５４にて膨張した冷媒を用いて熱交換を行う冷却器５５と、冷却器５５での熱交換に用いられた冷媒を気液分離させて気相冷媒を電動コンプレッサ５２へ供給する気液分離器５６と、を有する。

電動コンプレッサ５２は、例えばベーン形の回転式コンプレッサであるが、スクロール形のコンプレッサを用いてもよい。電動コンプレッサ５２は、コントローラからの指令信号によって回転速度が制御される。

水冷コンデンサ５３は、電動コンプレッサ５２にて圧縮された冷媒と第二冷却水回路７０（冷却水流路７１）から流入する冷却水との間で熱交換を行う。詳細には、水冷コンデンサ５３は、電動コンプレッサ５２にて圧縮された冷媒の熱を放出させて、第二冷却水回路７０内を流れる冷却水を加熱する。

可変絞り機構５４は、コントローラによる制御に応じて開度が調整される。可変絞り機構５４は、開度に応じて、水冷コンデンサ５３から流入する冷媒を減圧膨張させる。

冷却器５５は、可変絞り機構５４にて膨張した冷媒と第三冷却水回路８０を流通する冷却水との間で熱交換を行う。詳細には、冷却器５５では、可変絞り機構５４にて膨張した冷媒が蒸発することで、第三冷却水回路８０の内部を流通する冷却水が冷却される。

気液分離器５６は、冷却器５５での熱交換に用いられた冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離させ、気相冷媒を電動コンプレッサ５２へ供給する。また、気液分離器５６は、温度調整システム１の運転モードに応じて、気相冷媒とともに液相冷媒を電動コンプレッサ５２に供給する。気液分離器５６の構成と冷媒の供給の詳細については、後述する。

第一冷却水回路６０は、内部を冷却水が流通する冷却水流路６１，６２と、冷却水を送り出すポンプ６３と、冷却水の熱を外部へ放出する外部放熱器６４と、を有する。

第二冷却水回路７０は、内部を冷却水が流通する冷却水流路７１，７２を有する。冷却水流路７１は、水冷コンデンサ５３と連通している。そのため、冷却水流路７１内を流通する冷却水は、水冷コンデンサ５３に流入し、冷凍サイクル回路５０の冷媒の熱によって加熱される。

第三冷却水回路８０は、内部を冷却水が流通する冷却水流路８１～８３と、バッテリ８４をバイパスするように冷却水を流通させるバイパス流路８５と、第三バルブとしての切替弁８６と、冷却水を送り出すポンプ８７と、を有する。

冷却水流路８１は、熱交換器４９と連通している。冷却水流路８１内を流通する冷却水は、熱交換器４９に空調用冷媒が流通している場合には、当該空調用冷媒との間で熱交換を行う。

冷却水流路８２には、冷却水流路８２内を流れる冷却水との間で熱交換を行うバッテリ８４が設けられる。冷却水流路８２内に冷却水が流れる場合には、当該冷却水とバッテリ８４との間で熱交換が行われる。

冷却水流路８３は、冷却器５５と連通している。冷却水流路８３内を流通する冷却水は、冷却器５５内を流れる冷媒との間で熱交換を行い、冷却される。

バイパス流路８５は、冷却水流路８１と冷却水流路８３とを接続する流路であって、バッテリ８４をバイパスするように冷却水を流通させる流路である。

切替弁９１は、第一冷却水回路６０と第二冷却水回路７０との間に設けられる。切替弁９１は、コントローラからの指令信号によって切り替えられる四方弁である。

切替弁９１が接続状態に切り替えられると、切替弁９１は、冷却水流路６１と冷却水流路７１とを接続するとともに、冷却水流路６２と冷却水流路７２とを接続する（図１参照）。すなわち、接続状態の切替弁９１は、第一冷却水回路６０と第二冷却水回路７０とを接続する。

切替弁９１が分離状態に切り替えられると、切替弁９１は、冷却水流路６１と冷却水流路６２とを接続するとともに、冷却水流路７１と冷却水流路７２とを接続する（図５参照）。すなわち、分離状態の切替弁９１は、第一冷却水回路６０と第二冷却水回路７０とを分離させる。

このように、切替弁９１は、第一冷却水回路６０と第二冷却水回路７０とを接続するか分離させるかを切り替えるだけの簡素な構成である。

切替弁９２は、第二冷却水回路７０と第三冷却水回路８０との間に設けられる。切替弁９２は、コントローラからの指令信号によって切り替えられる四方弁である。

切替弁９２が接続状態に切り替えられると、切替弁９２は、冷却水流路７１と冷却水流路８３とを接続するとともに、冷却水流路７２と冷却水流路８１とを接続する（図５参照）。すなわち、接続状態の切替弁９２は、第一冷却水回路６０と第二冷却水回路７０とを接続する。

切替弁９２が分離状態に切り替えられると、切替弁９２は、冷却水流路７１と冷却水流路７２とを接続するとともに、冷却水流路８１と冷却水流路８３とを接続する（図１参照）。すなわち、分離状態の切替弁９２は、第二冷却水回路７０と第三冷却水回路８０とを分離させる。

このように、切替弁９２は、第二冷却水回路７０と第三冷却水回路８０とを接続するか分離させるかを切り替えるだけの簡素な構成である。

切替弁８６は、コントローラからの指令信号によって切り替えられる三方弁である。
切替弁８６は、冷却水流路８１から流入する冷却水を冷却水流路８２に流通させるかバイパス流路８５に流通させるかを切り替える。

切替弁８６が冷却水流路８１と冷却水流路８２とを接続するとともに冷却水流路８１とバイパス流路８５とを遮断するように切り替えられた場合には、冷却水は、冷却水流路８１から冷却水流路８２内へ流通してバッテリ８４との間で熱交換を行う。このとき、切替弁８６は、バイパス流路８５に冷却水を流通させずに、バッテリ８４と熱交換を行うように冷却水流路８２に冷却水を流通させる。

切替弁８６が冷却水流路８１とバイパス流路８５とを接続するとともに冷却水流路８１とバイパス流路８５とを遮断するように切り替えられた場合には、冷却水は、冷却水流路８１からバイパス流路８５へ流通する。このとき、切替弁８６は、冷却水流路８２に冷却水を流通させずに、バイパス流路８５に冷却水を流通させる。

次に、図４から図７を参照して、上記構成の温度調整システム１の運転モードでの作用について説明する。図４から図７では、各図該当する運転モード時において、熱伝達媒体（冷媒，空調用冷媒，冷却水）が流通する箇所を実線で示し、熱伝達媒体の流通が停止する箇所を破線で示す。

温度調整システム１は、車両や被温度調整器の状態に応じて４つのモードを切り替えて稼働する。４つのモードは、バッテリ８４を冷却する第一冷却モード（図４参照）と、バッテリ８４を加熱する加熱モード（図５参照）と、第一冷却モードよりもバッテリ８４を強く冷却する第二冷却モード（図６参照）と、ヒートポンプユニット４及び温度調整回路１００を協働させて車室内を暖房する補助暖房モード（図７参照）と、である。

＜第一冷却モード＞
図４は、温度調整システム１の第一冷却モードについて説明する図である。第一冷却モードは、バッテリ８４の発熱などによってバッテリ８４を冷却する必要がある場面で稼働するモードである。

第一冷却モードでは、切替弁９１は接続状態に、切替弁９２は分離状態にそれぞれ切り替えられる。すなわち、切替弁９１は第一冷却水回路６０と第二冷却水回路７０とを接続し、切替弁９２は第二冷却水回路７０と第三冷却水回路８０とを分離させる。また、切替弁８６は、冷却水流路８１と冷却水流路８２とを接続するとともに、冷却水流路８１とバイパス流路８５とを遮断するように切り替えられる。

また、第一冷却モードでは、可変絞り機構４１ａは、バイパス流路４１ｄを遮断する（気液分離器４５と熱交換器４９との接続を遮断する）閉状態に設定される。すなわち、熱交換器４９に空調用冷媒が流入しないため、第一冷却モードでは、空調用冷媒と第三冷却水回路８０内を流れる冷却水との間では熱交換が行われない。なお、第一冷却モードにおける可変絞り機構４１ｂ，４１ｃの状態と、エアミックスドア５の配置とは、特に限定されるものではなく任意である。すなわち、温度調整システム１は、切替弁９１，切替弁９２，切替弁８６，及び可変絞り機構４１ａを切り替えるだけで、第一冷却モードへ切り替わる。

第一冷却モードでは、水冷コンデンサ５３において、電動コンプレッサ５２にて圧縮された冷媒と冷却水流路７１内を流れる冷却水との間で熱交換が行われる。これにより、冷媒が液化するとともに冷却水流路７１内を流れる冷却水が加熱される。

水冷コンデンサ５３にて加熱された冷却水は、冷却水流路７１から切替弁９１を介して第一冷却水回路６０へ流入し、外部放熱器６４を通過する。これにより、冷却水の熱が外部へ放出される。外部放熱器６４を通過して冷却された冷却水は、冷却水流路６２，切替弁９１，冷却水流路７２，及び切替弁９２を介して再び冷却水流路７１へ戻る。このように、水冷コンデンサ５３にて冷却水に放熱された冷媒の熱は、第一冷却水回路６０及び第二冷却水回路７０によって、外部へと放出される。

水冷コンデンサ５３にて液化した冷媒は、可変絞り機構５４にて減圧膨張して、冷却器５５へ流入する。冷却器５５は、可変絞り機構５４にて減圧膨張した冷媒と第三冷却水回路８０を流通する冷却水との間で熱交換を行う。詳細には、可変絞り機構５４にて膨張した冷媒が蒸発することで、第三冷却水回路８０の内部を流通する冷却水が冷却される。

なお、熱交換器４９には空調用冷媒が流入していない（熱交換器４９では熱交換が行われない）。そのため、冷却器５５によって冷却された冷却水は、熱交換器４９を通過しても温度が変わらない。

冷却水流路８２では、冷却器５５にて冷却された冷却水とバッテリ８４との間で熱交換が行われる。すなわち、冷却器５５にて冷却された冷却水によって、バッテリ８４が冷却される。

上記のように、温度調整システム１は、切替弁９１，切替弁９２，切替弁８６，及び可変絞り機構４１ａを切り替えるだけで、第一冷却モードへ切り替わる。第一冷却モードでは、切替弁９１によって第一冷却水回路６０と第二冷却水回路７０とを接続し、切替弁９２によって第二冷却水回路７０と第三冷却水回路８０とを分離させる。これにより、第三冷却水回路８０内を流通する冷却水は、冷凍サイクル回路５０内を流通する冷媒との熱交換によって冷却される。すなわち、第三冷却水回路８０内を流通する冷却水の温度を下げることで、バッテリ８４の温度を下げることができる。

＜加熱モード＞
図５は、温度調整システム１の加熱モードについて説明する図である。加熱モードは、バッテリ８４の温度を上昇、維持、または温度下降を鈍化させる必要がある場面で稼働するモードである。

加熱モードでは、切替弁９１は分離状態に、切替弁９２は接続状態にそれぞれ切り替えられる。すなわち、切替弁９１は第一冷却水回路６０と第二冷却水回路７０とを分離させ、切替弁９２は第二冷却水回路７０と第三冷却水回路８０とを接続する。また、切替弁８６は、冷却水流路８１と冷却水流路８２とを接続するとともに冷却水流路８１とバイパス流路８５とを遮断するように切り替えられる。

また、加熱モードでは、可変絞り機構４１ａは、バイパス流路４１ｄを遮断する（気液分離器４５と熱交換器４９との接続を遮断する）閉状態に設定される。すなわち、熱交換器４９に空調用冷媒が流入しないため、加熱モードでは、第一冷却モードと同様に、空調用冷媒と第三冷却水回路８０内を流れる冷却水との間では熱交換が行われない。なお、加熱モードにおける可変絞り機構４１ｂ，４１ｃの状態と、エアミックスドア５の配置とは、特に限定されるものではなく任意である。すなわち、温度調整システム１は、切替弁９１，切替弁９２，切替弁８６，及び可変絞り機構４１ａを切り替えるだけで、加熱モードへ切り替わる。

加熱モードでは、水冷コンデンサ５３において、電動コンプレッサ５２にて圧縮された冷媒と冷却水流路７１内を流れる冷却水との間で熱交換が行われる。これにより、冷媒が液化するとともに冷却水流路７１内を流れる冷却水が加熱される。

水冷コンデンサ５３にて加熱された冷却水は、冷却水流路７１から切替弁９１，冷却水流路７２，切替弁９２，冷却水流路８１（熱交換器４９），ポンプ８７，及び切替弁８６を介して冷却水流路８２へ流入する。上記したように熱交換器４９には空調用冷媒が流入していない（熱交換器４９では熱交換が行われない）ため、水冷コンデンサ５３にて加熱された冷却水は、熱交換器４９を通過しても温度が変わらない。

冷却水流路８２では、水冷コンデンサ５３にて加熱された冷却水とバッテリ８４との間で熱交換が行われる。すなわち、水冷コンデンサ５３にて加熱された冷却水によって、バッテリ８４が加熱される。

バッテリ８４を加熱した冷却水は、冷却水流路８３に導かれて冷却器５５を流通する。当該冷却水は、可変絞り機構５４にて減圧膨張した冷媒との間での熱交換により冷却される。

冷却器５５にて冷却された冷却水は、冷却水流路８３，切替弁９２，及び冷却水流路７１を介して、再び水冷コンデンサ５３に流入し、水冷コンデンサ５３にて放出される冷媒の熱によって加熱される。

ここで、冷凍サイクル回路５０内では、電動コンプレッサ５２によって冷媒が圧縮されるため、水冷コンデンサ５３にて冷媒から冷却水に放出される熱量は、冷却器５５にて冷却水から冷媒が受け取る熱量と電動コンプレッサ５２にて冷媒圧縮時に生じる熱量との和である。すなわち、冷却水は、冷却器５５にて放出する熱量よりも大きな熱量を水冷コンデンサ５３にて受け取ることになる。そのため、水冷コンデンサ５３にて加熱された冷却水の温度は、冷却器５５にて冷却される前の冷却水の温度（バッテリ８４を加熱した後の冷却水の温度）よりも高くなる。そのため、水冷コンデンサ５３にて加熱された冷却水とバッテリ８４との間で熱交換が行われることで、バッテリ８４は加熱される。

なお、加熱モードでは、冷却水の熱を外部へ放出する第一冷却水回路６０は、第二冷却水回路７０及び第三冷却水回路８０と分離している。そのため、水冷コンデンサ５３にて加熱された冷却水がバッテリ８４と熱交換を行う前に冷却されることもない。

このように、温度調整システム１は、切替弁９１，切替弁９２，切替弁８６，及び可変絞り機構４１ａを切り替えるだけで、加熱モードへ切り替わる。加熱モードでは、切替弁９１によって第一冷却水回路６０と第二冷却水回路７０とを分離させ、切替弁９２によって第二冷却水回路７０と第三冷却水回路８０とを接続する。これにより、第三冷却水回路８０内を流通する冷却水は、冷凍サイクル回路５０内を流通する冷媒との熱交換によって加熱される。すなわち、バッテリ８４と熱交換する第三冷却水回路８０内を流通する冷却水の温度を上げることで、バッテリ８４の温度を上げることができる。

＜第二冷却モード＞
図６は、温度調整システム１の第二冷却モードについて説明する図である。第二冷却モードは、第一冷却モードよりもさらにバッテリ８４を冷却する必要がある場面（例えば、バッテリ８４を急速充電したい場面）で稼働するモードである。すなわち、第二冷却モードは、バッテリ８４の最大冷却モードである。

第二冷却モードでは、切替弁９１は接続状態に、切替弁９２は分離状態にそれぞれ切り替えられる。すなわち、切替弁９１は第一冷却水回路６０と第二冷却水回路７０とを接続し、切替弁９２は第二冷却水回路７０と第三冷却水回路８０とを分離させる。また、切替弁８６は、冷却水流路８１と冷却水流路８２とを接続するとともに冷却水流路８１とバイパス流路８５とを遮断するように切り替えられる。

また、第二冷却モードでは、可変絞り機構４１ａは、気液分離器４５から流入する空調用冷媒を減圧膨張させる絞り状態に設定される。可変絞り機構４１ｂは、空調用冷媒の通過を遮断する閉状態に設定される。可変絞り機構４１ｃは、空調用冷媒を通過させる開状態に設定される。また、切替弁４６は、液相の空調用冷媒が気液分離器４５から可変絞り機構４１ａへ流入し、室外熱交換器４４から導かれた気相の空調用冷媒が電動コンプレッサ４２に流入しないように閉状態に設定される。

第一冷却モードと同様に、第二冷却モードでは、冷却水流路７１を流通する冷却水が、水冷コンデンサ５３にて加熱され、冷却水流路８３を流通する冷却水が、冷却器５５にて冷却される。水冷コンデンサ５３にて加熱された冷却水は、外部放熱器６４を通過することで熱が外部へ放出され、再び冷却水流路７１へ戻る。

第三冷却水回路８０では、冷却器５５によって冷却された冷却水は、切替弁９２を介して冷却水流路８１（熱交換器４９）へ流入する。

ここで、熱交換器４９には、空調用冷媒が流入する。詳細には、ヒートポンプユニット４において、電動コンプレッサ４２にて圧縮された空調用冷媒は、高温高圧状態のままヒータコア４３及び可変絞り機構４１ｃを介して室外熱交換器４４に流入する。室外熱交換器４４では、空調用冷媒は、室外熱交換器４４を通過する空気との間で熱交換を行い、液化する。室外熱交換器４４にて液化した空調用冷媒は、逆止弁４１ｆ，気液分離器４５，及びバイパス流路４１ｄを介して可変絞り機構４１ａへ流入し、可変絞り機構４１ａにて減圧膨張して再び熱交換器４９に流入する。

熱交換器４９は、可変絞り機構４１ａにて膨張した空調用冷媒と第三冷却水回路８０の冷却水流路８１内を流通する冷却水との間で熱交換を行い、当該冷却水を冷却する。

詳細には、可変絞り機構４１ａにて減圧膨張した空調用冷媒は、熱交換器４９にて冷却水流路８１内を流通する冷却水との間で熱交換を行い、気化する。気化した空調用冷媒は、バイパス流路４１ｄ及び気液分離器４５を介して再び電動コンプレッサ４２に流入する。一方、冷却水流路８１内を流通する冷却水（冷却器５５によって冷却された冷却水）は、空調用冷媒との間で熱交換を行い、さらに冷却される。熱交換器４９での熱交換によって、冷却水流路８１を流通する冷却水は、第一モードのときよりもさらに冷却されることになる。

冷却器５５及び熱交換器４９によって冷却された冷却水は、ポンプ８７及び切替弁８６を介して、冷却水流路８２に流入する。冷却水流路８２では、冷却水とバッテリ８４との間で熱交換が行われて、バッテリ８４が第一冷却モードよりもさらに冷却される。

このように、温度調整システム１は、切替弁９１，切替弁９２，切替弁８６，可変絞り機構４１ａ～４１ｃ，及び切替弁４６を切り替えることで、第二冷却モードへ切り替わる。第二冷却モードでは、切替弁９１によって第一冷却水回路６０と第二冷却水回路７０とを接続し、切替弁９２によって第二冷却水回路７０と第三冷却水回路８０とを分離させる。これにより、第三冷却水回路８０内を流通する冷却水は、冷凍サイクル回路５０内の冷媒との熱交換によって冷却されるとともに、熱交換器４９における空調用冷媒との熱交換によっても冷却される。すなわち、バッテリ８４と熱交換する第三冷却水回路８０内を流通する冷却水の温度を第一冷却モードのときよりも下げることで、第一冷却モードよりもバッテリ８４の温度を下げることができる。

＜補助暖房モード＞
図７は、温度調整システム１の補助暖房モードについて説明する図である。補助暖房モードは、暖房モードでは車室内の暖房を充分に行うことができない場面（例えば外気が極低温（例えば－２０℃以下）であるために室外熱交換器４４にて外気から熱を充分に取り込むことができない場面）で稼働するモードである。

補助暖房モードでは、切替弁９１は分離状態に、切替弁９２は接続状態にそれぞれ切り替えられる。すなわち、切替弁９１は第一冷却水回路６０と第二冷却水回路７０とを分離させ、切替弁９２は第二冷却水回路７０と第三冷却水回路８０とを接続する。また、切替弁８６は、冷却水流路８１と冷却水流路８２とを遮断するとともに冷却水流路８１とバイパス流路８５とを接続するように切り替えられる。すなわち、補助暖房モードでは、冷却水流路８２内を冷却水が流通しないため、バッテリ８４の温度調整は行われない。

また、補助暖房モードでは、可変絞り機構４１ａは、気液分離器４５から流入する空調用冷媒を減圧膨張させる絞り状態に設定される。可変絞り機構４１ｂは、ヒータコア４３から流入する空調用冷媒を通過させる開状態に設定される。可変絞り機構４１ｃは、空調用冷媒の通過を遮断する閉状態に設定される。すなわち、補助暖房モードでは、室外熱交換器４４には、空調用冷媒が流通しない。また、切替弁４６は、液相の空調用冷媒が気液分離器４５から可変絞り機構４１ａへ流入し、室外熱交換器４４から導かれた気相の空調用冷媒が電動コンプレッサ４２に流入しないように閉状態に切り替えられる。

加熱モードと同様に、補助暖房モードでは、冷却水流路７１を流通する冷却水が、水冷コンデンサ５３にて加熱される。水冷コンデンサ５３によって加熱された冷却水は、切替弁９１，冷却水流路７２，及び切替弁９２を介して冷却水流路８１（熱交換器４９）へ流入する。

ここで、熱交換器４９には、空調用冷媒が流入する。詳細には、ヒートポンプユニット４において、電動コンプレッサ４２にて圧縮されてヒータコア４３に流入した空調用冷媒は、ヒータコア４３を通過する空気との間で熱交換を行い、液化する。ヒータコア４３にて液化した空調用冷媒は、可変絞り機構４１ｂ，バイパス流路４１ｅ，気液分離器４５，及びバイパス流路４１ｄを介して、可変絞り機構４１ａへ流入する。空調用冷媒は、可変絞り機構４１ａにて減圧膨張して、熱交換器４９に流入する。なお、室外熱交換器４４と気液分離器４５との間には、逆止弁４１ｆが設けられている。そのため、バイパス流路４１ｅに流入した空調用冷媒が、室外熱交換器４４及び可変絞り機構４１ｃを介して再びバイパス流路４１ｅへと循環することはない。

熱交換器４９は、可変絞り機構４１ａにて膨張した空調用冷媒と水冷コンデンサ５３によって加熱されて第三冷却水回路８０（冷却水流路８１）内を流通する冷却水との間で熱交換を行う。すなわち、熱交換器４９は、第三冷却水回路８０内を流通する冷却水との熱交換によって、空調用冷媒を加熱して気化させる。

熱交換器４９にて気化した空調用冷媒は、バイパス流路４１ｄ及び気液分離器４５を介して電動コンプレッサ４２に供給される。空調用冷媒は、電動コンプレッサ４２で圧縮されて高温の状態となり、ヒータコア４３へ流入する。

ヒータコア４３では、空調用冷媒によって、ヒータコア４３を通過する空気が加熱される。ヒータコア４３を通過して加熱された空気は、風路２から車室内へ導かれる。

熱交換器４９にて空調用冷媒を加熱した冷却水は、バイパス流路８５を流通して冷却水流路８３（冷却器５５）に導かれる。冷却水流路８３（冷却器５５）に導かれた冷却水は、水冷コンデンサ５３にて液化して可変絞り機構５４にて減圧膨張した冷媒との熱交換により冷却される。冷却器５５にて冷却された冷却水は、冷却水流路８３，切替弁９２，及び冷却水流路７１を介して、再び水冷コンデンサ５３に流入する。冷却水は、水冷コンデンサ５３にて放出される冷媒の熱によって加熱される。

このように、温度調整システム１は、切替弁９１，切替弁９２，切替弁８６，可変絞り機構４１ａ～４１ｃ，及び切替弁４６を切り替えることで、補助暖房モードへ切り替わる。補助暖房モードでは、ヒートポンプユニット４及び温度調整回路１００を協働させて、空調用冷媒を、冷凍サイクル回路５０より生じる熱で加熱することで、暖房モードでは車室内の暖房を充分に行うことができない場面であっても車室内を充分に暖房することができる。

ここで、仮に、温度調整システム１が温度調整回路１００を備えない場合には、車室内の暖房を充分に行うことができない場面に対応するためには、電動コンプレッサ４２を大型化するか、もしくはヒータコア４３とは別のヒータ（例えばＰＴＣ（Ｐｏｓｉｔｉｖｅ Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ Ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ）ヒータ）を設けることなどが考えられる。

しかしながら、電動コンプレッサ４２を大型化すると、車室内の暖房を充分に行うことができない場面以外（例えば冷房モードや暖房モード）の電動コンプレッサ５２の効率が下がるおそれがある。

また、ヒータコア４３とは別のヒータを設けると、別のヒータを稼働させるための高電圧電源や高電圧電源のマネジメントシステムも必要となり、システム全体が複雑化してしまう。

これらに対して、温度調整システム１では、ヒートポンプユニット４と温度調整回路１００とを備えることで、電動コンプレッサ４２の大型化を回避し、全てのモードに適した大きさの電動コンプレッサ４２を適用することができる。すなわち、全てのモードにおいて、電動コンプレッサ４２の効率を向上させることができる。

また、温度調整システム１では、ヒータコア４３以外に別のヒータを設けることなく、車室内の暖房を充分に行うことができない場面で、車室内を充分に暖房することができる。すなわち、ヒータコア４３とは別のヒータを設けるための高電圧電源や高電圧電源のマネジメントシステムを省くことができ、システム全体を簡略化することができる。

続いて、図８を参照して、温度調整回路１００の冷凍サイクル回路５０が有する気液分離器５６について説明する。図８は、温度調整システム１の冷凍サイクル回路５０が有する気液分離器５６の概略構成図である。

気液分離器５６は、タンク部５６ａと、冷却器５５から流出した冷媒をタンク部５６ａ内に流入させる入口管５６ｂと、入口管５６ｂから流入した冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離する分離部材５６ｃと、タンク部５６ａ内の気相冷媒及び液相冷媒を電動コンプレッサ５２へ供給する第一出口管５６ｄと、電動コンプレッサ５２に供給される気相冷媒にタンク部５６ａ内の液相冷媒を混合させる流路５６ｅが内部に形成される第二出口管５６ｆと、第二出口管５６ｆの流路５６ｅの開度を調整して流路５６ｅ内を流れる液相冷媒の流量を増減させる可変絞り機構５６ｇと、を有する。

タンク部５６ａは、有底円筒形状に形成され、その内部には冷媒を貯留する空間Ｓが形成される。タンク部５６ａの上部には入口管５６ｂが接続される。入口管５６ｂには、冷媒の温度を検出する冷媒温度センサ（図示省略）と、冷媒の圧力を検出する冷媒圧力センサ（図示省略）が設けられる。両センサにより検出された冷媒の温度及び圧力の情報は、コントローラへと送られる。

分離部材５６ｃは、有底筒状に形成され底部が上方に位置するようにタンク部５６ａ内の上部に設けられる。冷却器５５から流出して入口管５６ｂを介してタンク部５６ａ内に流入した冷媒は、分離部材５６ｃと衝突することで、気相冷媒と液相冷媒とに分離される。分離部材５６ｃによって分離された液相冷媒は、タンク部５６ａの内周面に沿って、タンク部５６ａの外縁側に降下する。これにより、気相冷媒は空間Ｓの上部に溜まり、液相冷媒は空間Ｓの下部に溜まる。

ところで、冷凍サイクル回路５０を循環する冷媒には、冷凍サイクル回路５０を構成する要素を潤滑するための潤滑油が混合している。潤滑油は、液相冷媒と混合した状態で空間Ｓの下部に溜まる。

第一出口管５６ｄは、内管部５６ｈと外管部５６ｉとを有する。

内管部５６ｈは、両端が開口するパイプ状に形成され、内部には気相冷媒及び液相冷媒が流通可能な流路５６ｊが形成される。内管部５６ｈの一端は、冷媒循環回路５１によって電動コンプレッサ５２と連結される（図示省略）。これにより、流路５６ｊは、電動コンプレッサ５２と接続される（図示省略）。内管部５６ｈの他端は、空間Ｓ内において、オイルブリード穴である貫通孔５６ｐから潤滑油を吸い上げられる位置にあるように設けられる。

外管部５６ｉは、内管部５６ｈの外径よりも大きな内径を有する形状に形成される。外管部５６ｉは、内管部５６ｈの外周に設けられる。これにより、外管部５６ｉの内径と内管部５６ｈの外径との間には、円環状の流路５６ｋが形成される。流路５６ｋと流路５６ｊとは、流路５６ｌ（内管部５６ｈの他端側と外管部５６ｉの内周面とにより形成される流路）によって接続される。

外管部５６ｉの一端５６ｉ１は、分離部材５６ｃの底部と間隔をあけて対向する位置に設けられる。これにより、外管部５６ｉの一端５６ｉ１と分離部材５６ｃとの間には、冷媒が流路５６ｋへ流入可能な流入口５６ｍが形成される。

外管部５６ｉの他端５６ｉ２は、空間Ｓ内に貯留される液相冷媒の液位よりも常に下方に位置するように設けられる。外管部５６ｉの他端５６ｉ２側の外周には、メッシュ部５６ｎが設けられる。メッシュ部５６ｎは、液相冷媒に含まれる不純物を捕捉し、液相冷媒を通過させる。すなわち、外管部５６ｉの他端５６ｉ２側は、液相冷媒が流入可能な構造となっている。外管部５６ｉの他端５６ｉ２側の内部には、誘導部材５６ｏが設けられる。

誘導部材５６ｏは、上端部分の直径が外管部５６ｉの内径と同等であって、底面に液相冷媒が流通可能な貫通孔５６ｐが形成される皿形状の部材である。貫通孔５６ｐは、冷凍サイクル回路５０の構成要素を潤滑するために必要な量の潤滑油を流路５６ｌへ流入させる大きさに形成される。誘導部材５６ｏは、空間Ｓ内に貯留される液相冷媒の液位よりも常に下方に貫通孔５６ｐが位置するように外管部５６ｉ内に保持される。

空間Ｓ内に貯留される気相冷媒は、流入口５６ｍ及び流路５６ｋ，５６ｌ，５６ｊを介して、電動コンプレッサ５２へ供給される。また、空間Ｓ内に貯留される液相冷媒の一部は、メッシュ部５６ｎにて不純物を取り除かれて外管部５６ｉ内に流入し、貫通孔５６ｐから流路５６ｌへ流入する。流路５６ｌに流入した液相冷媒は，流路５６ｋから流路５６ｌに流入した気相冷媒と混合して流路５６ｊへ流入し、電動コンプレッサ５２へ供給される。これにより、電動コンプレッサ５２には、気相冷媒と冷凍サイクル回路５０の構成要素を潤滑するのに必要な量の液相冷媒との混合冷媒が供給される。電動コンプレッサ５２は、冷媒が含有する潤滑油によって潤滑される。

第二出口管５６ｆは、両端が開口するパイプ状に形成される。第二出口管５６ｆの内部には、液相冷媒が流通可能な流路５６ｅが形成される。第二出口管５６ｆの一端は、気液分離器５６の外部にて、電動コンプレッサ５２へ気相冷媒を供給する第一出口管５６ｄの内管部５６ｈと連結される（図示省略）。これにより、流路５６ｊと流路５６ｅとが接続される。

第二出口管５６ｆの他端は、空間Ｓ内に貯留される液相冷媒の液位よりも常に下方に位置するように設けられる。また、第二出口管５６ｆの他端側の外周には、外管部５６ｉの他端５６ｉ２側と同様に、メッシュ部５６ｎが設けられる。そのため、空間Ｓ内に貯留される液相冷媒の一部は、メッシュ部５６ｎを通過することで不純物が取り除かれて、流路５６ｅへ流入する。

第二出口管５６ｆには、流路５６ｅの開度を調整して流路５６ｅ内を流れる液相冷媒の流量を増減させる開閉切替機構としての可変絞り機構５６ｇが設けられる。可変絞り機構５６ｇの開度は、コントローラによって制御される。

第二出口管５６ｆの流路５６ｅは、可変絞り機構５６ｇにより調整される開度に応じて、空間Ｓ内に貯留される液相冷媒を流路５６ｊへ供給する。言い換えれば、流路５６ｅは、第一出口管５６ｄ（流路５６ｊ）から電動コンプレッサ５２に供給される気相冷媒に液相冷媒を混合させる流路として機能する。

次に、温度調整システム１の運転モードにおける気液分離器５６の作用について説明する。

まず、バッテリ８４の温度を高くする場合（加熱モード）について説明する。この場合には、加熱モード（図５参照）の説明にて述べたように、低温状態のバッテリ８４が第三冷却水回路８０内を流通する冷却水との熱交換によって加熱される。

ここで、冷却器５５では、バッテリ８４に熱を奪われた冷却水と冷媒との間で熱交換が行われる（図５参照）。そのため、冷却器５５から流出して気液分離器５６に流入する冷媒は、温度が所定値以下になるとともに、圧力が所定値以下になる。

コントローラは、入口管５６ｂに設けられる冷媒温度センサ及び冷媒圧力センサから入力される検出値に基づいて気液分離器５６内に流入する冷媒の温度及び圧力を算出し、算出した冷媒の温度及び圧力とコントローラに予め記憶されている冷媒の温度の所定値及び圧力の所定値とを比較する。コントローラは、算出した冷媒の温度または圧力が所定値以下であると判定すると、可変絞り機構５６ｇを制御して流路５６ｅから流路５６ｊへ液相冷媒が供給されるように流路５６ｅの開度を大きくする。

すなわち、バッテリ８４の温度を高くする場合には、気液分離器５６は、第一出口管５６ｄの流路５６ｊを流れる冷媒（気相冷媒及び冷凍サイクル回路５０の構成要素を潤滑するのに必要な量の液相冷媒）に第二出口管５６ｆの流路５６ｅを介して液相冷媒を混合させて、液相冷媒の混合率が増えた冷媒（気相冷媒及び液相冷媒）を電動コンプレッサ５２へ供給する。なお、気相冷媒に混合させる液相冷媒の量は、電動コンプレッサ５２が受け取れる液相冷媒の許容量の範囲内に収められる。液相冷媒の流入による電動コンプレッサ５２への影響を抑制するためである。

液相冷媒の混合率が増えた冷媒（気相冷媒及び液相冷媒）を電動コンプレッサ５２に供給することで、電動コンプレッサ５２に供給される冷媒の密度が高くなり、電動コンプレッサ５２から水冷コンデンサ５３へ供給される冷媒の流量が増大する。これにより水冷コンデンサ５３にて放熱される熱量が増えるため、水冷コンデンサ５３による冷却水流路８３を流れる冷却水（バッテリ８４と熱交換を行う冷却水）を加熱する性能が向上する。したがって、バッテリ８４を、より加熱することができる。

次に、バッテリ８４の温度を低くする場合（第一冷却モード及び第二冷却モード）について説明する。この場合には、第一冷却モード（図４参照）及び第二冷却モード（図６参照）の説明にて述べたように、高温状態のバッテリ８４が第三冷却水回路８０内を流通する冷却水との熱交換により冷却される。

ここで、冷却器５５では、バッテリ８４により加熱された冷却水と冷媒との間で熱交換が行われる（図４及び図６参照）。そのため、冷却器５５から流出して気液分離器５６に流入する冷媒は、温度が所定値より高くなるとともに、圧力が所定値より高くなる。

コントローラは、入口管５６ｂに設けられる冷媒温度センサ及び冷媒圧力センサから入力される検出値に基づいて気液分離器５６に流入する冷媒の温度及び圧力を算出し、算出した冷媒の温度及び圧力とコントローラに予め記憶されている冷媒の温度の所定値及び圧力の所定値とを比較する。コントローラは、算出した冷媒の温度または圧力が所定値より高いと判定すると、可変絞り機構５６ｇを制御して流路５６ｅから流路５６ｊへ液相冷媒が供給されない程度まで流路５６ｅの開度を小さくする。

すなわち、バッテリ８４の温度を低くする場合には、気液分離器５６は、第二出口管５６ｆから液相冷媒を供給しない。そのため、バッテリ８４の温度を高くする場合と比べて、電動コンプレッサ５２へ供給される冷媒の密度が低くなり、電動コンプレッサ５２から水冷コンデンサ５３へ供給される冷媒の流量が減少する。

電動コンプレッサ５２から水冷コンデンサ５３へ供給される冷媒の流量が減少すると、可変絞り機構５４に流入する冷媒の流量も減少するが、その分、可変絞り機構５４での冷媒の膨張率が大きくなる。これにより、冷却器５５での冷媒の気化による冷却水からの吸熱量が増えるため、冷却器５５による冷却水流路８３を流れる冷却水（バッテリ８４と熱交換を行う冷却水）を冷却する性能が向上する。したがって、バッテリ８４を、より冷却することができる。

続いて、図９Ａから図１３Ｂを参照して、気液分離器５６の第一から第五の変形例について説明する。

まず、図９Ａ及び図９Ｂを参照して、第一の変形例に係る気液分離器５６１について説明する。図９Ａは、温度調整システム１がバッテリ８４の温度を低くする場合（第一冷却モード及び第二冷却モード）における気液分離器５６１の概略構成図である。図９Ｂは、温度調整システム１がバッテリ８４の温度を高くする場合（加熱モード）における気液分離器５６１の概略構成図である。図９Ａ及び９Ｂでは、気液分離器５６と同一の構成には同一の符号を付して説明を省略する。

気液分離器５６１は、第二出口管５６ｆを有しない点で気液分離器５６と相違する。また、気液分離器５６１は、誘導部材５６ｏに代えて、電磁弁５６１ａによって外管部５６ｉ内を移動可能な誘導部材５６１ｂを有する点で気液分離器５６と相違する。

図９Ａ及び図９Ｂに示すように、気液分離器５６１は、流路５６ｌ内を流れる液相冷媒の流量を増減させる開閉切替機構としての電磁弁５６１ａ及び誘導部材５６１ｂを有する。

電磁弁５６１ａは、タンク部５６ａの底面のうち、外管部５６ｉの他端５６ｉ２側と対向する位置に設けられる。電磁弁５６１ａは、ソレノイド部５６１ａ１と弁部５６１ａ２とを有する。ソレノイド部５６１ａ１は、タンク部５６ａの外部に設けられる。弁部５６１ａ２は、タンク部５６ａの外部から外管部５６ｉの他端５６ｉ２側内に挿入される。弁部５６１ａ２は、戻しばね５６１ａ３によって、タンク部５６ａから退出する方向へ付勢されている。電磁弁５６１ａは、コントローラによって制御される通電状態に応じて弁部５６１ａ２を移動させる。

誘導部材５６１ｂは、上端部分の直径が外管部５６ｉの内径と同等であって、底面に貫通孔５６ｐが形成される皿形状の部材である。誘導部材５６１ｂは、外管部５６ｉの他端５６ｉ２側の内周を軸方向に移動可能に設けられている。また、誘導部材５６１ｂは、電磁弁５６１ａの弁部５６１ａ２と連結している。

図９Ａに示すように、電磁弁５６１ａの弁部５６１ａ２がタンク部５６ａの内部に挿入されるように移動すると、誘導部材５６１ｂも連動して移動する。この場合には、誘導部材５６１ｂは、上端部分がメッシュ部５６ｎの上端よりも高く、かつ、タンク部５６ａに貯留される液相冷媒の液面よりも高い位置に保持される。この場合には、液相冷媒が貫通孔５６ｐからのみ流路５６ｌへ流入する。

図９Ｂに示すように、電磁弁５６１ａの弁部５６１ａ２がタンク部５６ａから退出するように移動すると、誘導部材５６１ｂも連動して移動する。この場合には、誘導部材５６１ｂは、上端部分がメッシュ部５６ｎの上端よりも低く、かつ、タンク部５６ａに貯留される液相冷媒の液面よりも低い位置に保持される。この場合では、貫通孔５６ｐに加えて、誘導部材５６１ｂの上端部分よりも上側のメッシュ部５６ｎからも流路５６ｌ内へ冷媒が流入する。

すなわち、誘導部材５６１ｂが図９Ｂの位置にある場合には、図９Ａの位置にある場合よりも多量の液相冷媒を流路５６ｌへ流入させることができる。言い換えると、流路５６ｌの開度は、誘導部材５６１ｂが図９Ａに示す位置にある場合よりも誘導部材５６１ｂが図９Ｂに示す位置にある場合の方が大きくなる。

このように、気液分離器５６１は、電磁弁５６１ａによって誘導部材５６１ｂの位置を移動させることで、流路５６ｌの開度を調整して流路５６ｌ内に流れる液相冷媒の量を増減させることができる。以降の説明では、誘導部材５６１ｂが図９Ａに示す位置にある場合を「誘導部材５６１ｂが閉位置に位置する」と言い、誘導部材５６１ｂが図９Ｂに示す位置にある場合を「誘導部材５６１ｂが開位置に位置する」と言う。

次に、温度調整システム１の運転モードにおける気液分離器５６１の作用について説明する。

まず、バッテリ８４の温度を高くする場合（加熱モード）について説明する。この場合には、気液分離器５６１に流入する冷媒は、温度が所定値以下になるとともに、圧力が所定値以下になる。

コントローラは、冷媒の温度または圧力が所定値以下であると判定すると、電磁弁５６１ａを制御して、図９Ｂに示すように誘導部材５６１ｂを開位置に移動させて流路５６ｌの開度を大きくする。これにより、誘導部材５６１ｂが閉位置に位置する場合よりも多量の液相冷媒が流路５６ｌ内へ流入する。

流路５６ｌは、流路５６ｋから流入する気相冷媒に、誘導部材５６１ｂの移動により流入する液相冷媒を混合させる。流路５６ｌにより液相冷媒の混合率が増えた冷媒（気相冷媒及び液相冷媒）は、流路５６ｊを介して電動コンプレッサ５２へ供給される。なお、気液分離器５６１においても、気相冷媒に混合させる液相冷媒の量は、電動コンプレッサ５２が受け取れる液相冷媒の許容量の範囲内に収められる。

このように、液相冷媒の混合率が増えた冷媒（気相冷媒及び液相冷媒）を電動コンプレッサ５２に供給することで、電動コンプレッサ５２に供給される冷媒の密度が高くなり、電動コンプレッサ５２から水冷コンデンサ５３へ供給される冷媒の流量が増大する。これにより、水冷コンデンサ５３にて放熱される熱量が増えるため、水冷コンデンサ５３により冷却水流路８３を流れる冷却水（バッテリ８４と熱交換を行う冷却水）を加熱する性能が向上する。したがって、バッテリ８４を、より加熱することができる。

次に、バッテリ８４の温度を低くする場合（第一冷却モード及び第二冷却モード）について説明する。この場合には、気液分離器５６１に流入する冷媒は、温度が所定値より高くなるとともに、圧力が所定値より高くなる。

コントローラは、冷媒の温度または圧力が所定値より高いと判定すると、電磁弁５６１ａを制御して、図９Ａに示すように誘導部材５６１ｂを閉位置に移動させて流路５６ｌの開度を小さくする。これにより、冷凍サイクル回路５０の構成要素を潤滑するのに必要な量だけの液相冷媒が貫通孔５６ｐからのみ流路５６ｌ内へ流入する。

そのため、バッテリ８４の温度を高くする場合と比べて、電動コンプレッサ５２へ供給される冷媒の密度が低くなり、電動コンプレッサ５２から水冷コンデンサ５３へ供給される冷媒の流量が減少する。

電動コンプレッサ５２から水冷コンデンサ５３へ供給される冷媒の流量が減少すると、可変絞り機構５４に流入する冷媒の流量も減少するが、その分、可変絞り機構５４での冷媒の膨張率が大きくなる。これにより、冷却器５５での冷媒の気化による冷却水からの吸熱量が増え、冷却器５５による冷却水流路８３を流れる冷却水（バッテリ８４と熱交換を行う冷却水）を冷却する性能が向上する。したがって、バッテリ８４を、より冷却することができる。

次に、図１０Ａ及び図１０Ｂを参照して、第二の変形例に係る気液分離器５６２について説明する。図１０Ａは、温度調整システム１がバッテリ８４の温度を低くする場合（第一冷却モード及び第二冷却モード）における気液分離器５６２の概略構成図である。図１０Ｂは、温度調整システム１がバッテリ８４の温度を高くする場合（加熱モード）における気液分離器５６２の概略構成図である。図１０Ａ及び図１０Ｂでは、気液分離器５６，５６１と同一の構成には同一の符号を付して説明を省略する。

気液分離器５６２は、ベローズ５６２ａ及び補助ばね５６２ｂによって誘導部材５６２ｄを移動させる点で、他の気液分離器５６，５６１と相違する。

図１０Ａ及び図１０Ｂに示すように、気液分離器５６２は、流路５６ｌ内を流れる液相冷媒の流量を増減させる開閉切替機構としてのベローズ５６２ａ，補助ばね５６２ｂ，及び誘導部材５６２ｄを有する。

ベローズ５６２ａは、タンク部５６ａの底面のうち、外管部５６ｉの他端５６ｉ２が設けられる位置に設けられる。すなわち、ベローズ５６２ａは、外管部５６ｉの他端５６ｉ２の内周に収容される。

ベローズ５６２ａ内には、雰囲気温度（本実施形態では空間Ｓ内の冷媒の温度）が所定値より高くなると膨張し所定値以下になると収縮するガスが充填される。ベローズ５６２ａは、空間Ｓ内の冷媒の温度が所定値より高くなると、図１０Ａに示すように伸長し、空間Ｓ内の冷媒の温度が所定値以下になると、図１０Ｂに示すように収縮する。

補助ばね５６２ｂは、所定の弾性力を有するばね部材である。補助ばね５６２ｂは、一端が外管部５６ｉの内周面から突出する保持部５６２ｅと接触するとともに他端が誘導部材５６２ｄの上端部分と接触することで、流路５６ｋ内に保持される。

誘導部材５６２ｄは、上端部分の直径が内管部５６ｈの外径よりも大きく形成される皿形状の部材である。誘導部材５６２ｄには、複数の貫通孔５６２ｃが形成される。貫通孔５６２ｃは、冷凍サイクル回路５０の構成要素を潤滑するために必要な量の液相冷媒を流路５６ｌへ流入させる大きさに形成される。誘導部材５６２ｄは、外管部５６ｉの他端５６ｉ２側の内部を移動可能に設けられる。誘導部材５６２ｄの底面部分は、ベローズ５６２ａと連結している。誘導部材５６２ｄの上端部分は補助ばね５６２ｂの他端と接触している。

図１０Ａに示すように、空間Ｓ内の冷媒の温度が所定値より高くなることで、ベローズ５６２ａが伸長すると、補助ばね５６２ｂを収縮させて誘導部材５６２ｄが移動する。この場合には、誘導部材５６２ｄは、誘導部材５６２ｄの上端部分がメッシュ部５６ｎの上端よりも高い位置に保持される。この場合には、液相冷媒が貫通孔５６２ｃを介して流路５６ｌへ流入する。

図１０Ｂに示すように、空間Ｓ内の冷媒の温度が所定値以下になることで、ベローズ５６２ａが収縮すると、補助ばね５６２ｂの復元力により誘導部材５６２ｄが移動する。この場合には、誘導部材５６２ｄは、誘導部材５６２ｄの上端部分がメッシュ部５６ｎの上端よりも低い位置に保持される。この場合には、貫通孔５６２ｃに加えて、誘導部材５６２ｄの上端部分よりも上側のメッシュ部５６ｎからも流路５６ｌ内へ冷媒が流入する。

すなわち、誘導部材５６２ｄが図１０Ｂの位置にある場合には、図１０Ａの位置にある場合よりも多量の液相冷媒を流路５６ｌへ流入させることができる。言い換えると、流路５６ｌの開度は、誘導部材５６２ｄが図１０Ａに示す位置にある場合よりも誘導部材５６２ｄが図１０Ｂに示す位置にある場合の方が大きくなる。

このように、気液分離器５６２は、空間Ｓ内の冷媒の温度に応じて自動的に流路５６ｌの開度が変更され、流路５６ｌ内に流れる液相冷媒の量を増減させることができる。そのため、気液分離器５６２は、気液分離器５６，５６１のように、冷媒の温度圧力を検出するためのセンサ類やコントローラによる制御を必要としない。以降の説明では、誘導部材５６２ｄが図１０Ａに示す位置にある場合を「誘導部材５６２ｄが閉位置に位置する」と言い、誘導部材５６２ｄが図１０Ｂに示す位置にある場合を「誘導部材５６２ｄが開位置に位置する」と言う。

次に、温度調整システム１の運転モードにおける気液分離器５６２の作用について説明する。

まず、バッテリ８４の温度を高くする場合（加熱モード）について説明する。この場合には、気液分離器５６２に流入する冷媒は、温度が所定値以下になる。

空間Ｓ内に流入し貯留される冷媒の温度が所定値以下になることで、図１０Ｂに示すように、誘導部材５６２ｄが開位置に移動し、流路５６ｌの開度が大きくなる。これにより、誘導部材５６２ｄが閉位置に位置する場合よりも多量の液相冷媒が流路５６ｌ内へ流入する。

流路５６ｌは、流路５６ｋから流入する気相冷媒に、誘導部材５６２ｄの移動により流入する液相冷媒を混合させる。流路５６ｌにより液相冷媒の混合率が増えた冷媒（気相冷媒及び液相冷媒）は、流路５６ｊを介して電動コンプレッサ５２へ供給される。なお、気液分離器５６２においても、気相冷媒に混合させる液相冷媒の量は、電動コンプレッサ５２が受け取れる液相冷媒の許容量の範囲内に収められる。

このように、液相冷媒の混合率が増えた冷媒（気相冷媒及び液相冷媒）を電動コンプレッサ５２に供給することで、電動コンプレッサ５２に供給される冷媒の密度が高くなり、電動コンプレッサ５２から水冷コンデンサ５３へ供給される冷媒の流量が増大する。これにより、水冷コンデンサ５３にて放熱される熱量が増えるため、水冷コンデンサ５３により冷却水流路８３を流れる冷却水（バッテリ８４と熱交換を行う冷却水）を加熱する性能が向上する。したがって、バッテリ８４を、より加熱することができる。

次に、バッテリ８４の温度を低くする場合（第一冷却モード及び第二冷却モード）について説明する。この場合には、気液分離器５６２に流入する冷媒は、温度が所定値より高くなる。

空間Ｓ内に流入し貯留される冷媒の温度が所定値より高くなることで、図１０Ａに示すように、誘導部材５６２ｄが閉位置に移動し、流路５６ｌの開度が小さくなる。これにより、冷凍サイクル回路５０の構成要素を潤滑するのに必要な量だけの液相冷媒が貫通孔５６２ｃを介して流路５６ｌ内へ流入する。

そのため、バッテリ８４の温度を高くする場合と比べて、電動コンプレッサ５２へ供給される冷媒の密度が小さくなり、電動コンプレッサ５２から水冷コンデンサ５３へ供給される冷媒の流量も減少する。

電動コンプレッサ５２から水冷コンデンサ５３へ供給される冷媒の流量が減少すると、可変絞り機構５４に流入する冷媒の流量も減少するが、その分、可変絞り機構５４での冷媒の膨張率が大きくなる。これにより、冷却器５５での冷媒の気化による冷却水からの吸熱量が増えるため、冷却器５５による冷却水流路８３を流れる冷却水（バッテリ８４と熱交換を行う冷却水）を冷却する性能が向上する。したがって、バッテリ８４を、より冷却することができる。

次に、図１１Ａ及び図１１Ｂを参照して、第三の変形例に係る気液分離器５６３について説明する。図１１Ａは、温度調整システム１がバッテリ８４の温度を低くする場合（第一冷却モード及び第二冷却モード）における気液分離器５６３の概略構成図である。図１１Ｂは、温度調整システム１がバッテリ８４の温度を高くする場合（加熱モード）における気液分離器５６３の概略構成図である。図１１Ａ及び図１１Ｂでは、気液分離器５６，５６１，５６２と同一の構成には同一の符号を付して説明を省略する。

気液分離器５６３は、ダイヤフラム５６３ａ及び補助ばね５６２ｂによって誘導部材５６１ｂを移動させる点で、気液分離器５６，５６１，５６２と相違する。

図１１Ａ及び図１１Ｂに示すように、気液分離器５６３は、流路５６ｌ内を流れる液相冷媒の流量を増減させる開閉切替機構としてのダイヤフラム５６３ａ，補助ばね５６２ｂ，及び誘導部材５６１ｂを有する。

ダイヤフラム５６３ａは、タンク部５６ａの底面のうち、外管部５６ｉの他端５６ｉ２が設けられる位置に設けられる。すなわち、ダイヤフラム５６３ａは、外管部５６ｉの他端５６ｉ２の内周に収容される。

ダイヤフラム５６３ａ内には、雰囲気温度（本実施形態では空間Ｓ内の冷媒の温度）が所定値より高くなると膨張し所定値以下になると収縮するガスが充填されている。そのため、ダイヤフラム５６３ａは、空間Ｓ内の冷媒の温度が所定値より高くなると図１１Ａに示すように伸長し、空間Ｓ内の冷媒の温度が所定値以下になると図１１Ｂに示すように収縮する。

図１１Ａに示すように、空間Ｓ内の冷媒の温度が所定値より高くなることで、ダイヤフラム５６３ａが伸長すると、補助ばね５６２ｂを収縮させて誘導部材５６１ｂが移動する。この場合には、誘導部材５６１ｂは、上端部分がメッシュ部５６ｎの上端よりも高い位置に保持される。この場合には、液相冷媒が貫通孔５６ｐからのみ流路５６ｌへ流入する。

図１１Ｂに示すように、空間Ｓ内の冷媒の温度が所定値以下になることで、ダイヤフラム５６３ａが収縮すると、補助ばね５６２ｂの復元力により誘導部材５６１ｂが移動する。この場合には、誘導部材５６１ｂは、誘導部材５６１ｂの上端部分がメッシュ部５６ｎの上端よりも低い位置に保持される。この場合には、貫通孔５６２ｃに加えて、誘導部材５６１ｂの上端部分よりも上側のメッシュ部５６ｎからも流路５６ｌ内へ冷媒が流入する。

すなわち、誘導部材５６１ｂが図１１Ｂの位置にある場合には、図１１Ａの位置にある場合よりも多量の液相冷媒を流路５６ｌへ流入させることができる。言い換えると、流路５６ｌの開度は、誘導部材５６１ｂが図１１Ａに示す位置にある場合よりも誘導部材５６１ｂが図１１Ｂに示す位置にある場合の方が大きくなる。

このように、気液分離器５６３は、空間Ｓ内の冷媒の温度に応じて自動的に流路５６ｌの開度が変更され、流路５６ｌ内に流れる液相冷媒の量を増減させることができる。そのため、気液分離器５６３は、気液分離器５６，５６１のように、冷媒の温度圧力を検出するためのセンサ類やコントローラによる制御を必要としない。以降の説明では、誘導部材５６１ｂが図１１Ａに示す位置にある場合を「誘導部材５６１ｂが閉位置に位置する」と言い、誘導部材５６１ｂが図１１Ｂに示す位置にある場合を「誘導部材５６１ｂが開位置に位置する」と言う。

次に、温度調整システム１の運転モードにおける気液分離器５６３の作用について説明する。

まず、バッテリ８４の温度を高くする場合（加熱モード）について説明する。この場合には、気液分離器５６３に流入する冷媒は、温度が所定値以下になる。

空間Ｓ内に流入し貯留される冷媒の温度が所定値以下になることで、図１１Ｂに示すように、誘導部材５６１ｂが開位置に移動し、流路５６ｌの開度が大きくなる。これにより、誘導部材５６１ｂが閉位置に位置する場合よりも多量の液相冷媒が流路５６ｌ内へ流入する。

流路５６ｌは、流路５６ｋから流入する気相冷媒に、誘導部材５６１ｂの移動により流入する液相冷媒を混合させる。流路５６ｌにより液相冷媒の混合率が増えた冷媒（気相冷媒及び液相冷媒）は、流路５６ｊを介して電動コンプレッサ５２へ供給される。なお、気液分離器５６３においても、気相冷媒に混合させる液相冷媒の量は、電動コンプレッサ５２が受け取れる液相冷媒の許容量の範囲内に収められる。

このように、液相冷媒の混合率が増えた冷媒（気相冷媒及び液相冷媒）を電動コンプレッサ５２に供給することで、電動コンプレッサ５２に供給される冷媒の密度が高くなり、電動コンプレッサ５２から水冷コンデンサ５３へ供給される冷媒の流量が増大する。これにより、水冷コンデンサ５３にて放熱される熱量が増えるため、水冷コンデンサ５３により冷却水流路８３を流れる冷却水（バッテリ８４と熱交換を行う冷却水）を加熱する性能が向上する。したがって、バッテリ８４を、より加熱することができる。

次に、バッテリ８４の温度を低くする場合（第一冷却モード及び第二冷却モード）について説明する。この場合には、気液分離器５６３に流入する冷媒は、温度が所定値より高くなる。

空間Ｓ内に流入し貯留される冷媒の温度が所定値より高くなることで、図１１Ａに示すように、誘導部材５６１ｂが閉位置に移動し、流路５６ｌの開度が小さくなる。これにより、冷凍サイクル回路５０の構成要素を潤滑するのに必要な量だけの液相冷媒が貫通孔５６ｐからのみ流路５６ｌ内へ流入する。

そのため、バッテリ８４の温度を高くする場合と比べて、電動コンプレッサ５２へ供給される冷媒の密度が小さくなり、電動コンプレッサ５２から水冷コンデンサ５３へ供給される冷媒の流量も減少する。

電動コンプレッサ５２から水冷コンデンサ５３へ供給される冷媒の流量が減少すると、可変絞り機構５４に流入する冷媒の流量も減少するが、その分、可変絞り機構５４での冷媒の膨張率が大きくなる。これにより、冷却器５５での冷媒の気化による冷却水からの吸熱量が増えるため、冷却器５５による冷却水流路８３を流れる冷却水（バッテリ８４と熱交換を行う冷却水）を冷却する性能が向上する。したがって、バッテリ８４を、より冷却することができる。

次に、図１２Ａ及び図１２Ｂを参照して、第四の変形例に係る気液分離器５６４について説明する。図１２Ａは、温度調整システム１がバッテリ８４の温度を低くする場合（第一冷却モード及び第二冷却モード）における気液分離器５６４の概略構成図である。図１２Ｂは、温度調整システム１がバッテリ８４の温度を高くする場合（加熱モード）における気液分離器５６４の概略構成図である。図１２Ａ及び図１２Ｂでは、気液分離器５６，５６１，５６２，５６３と同一の構成には同一の符号を付して説明を省略する。

気液分離器５６３は、圧力変化に応じて伸縮する伸縮機構５６４ａ及び補助ばね５６２ｂによって誘導部材５６２ｄを移動させる点で、気液分離器５６，５６１，５６２，５６３と相違する。

図１２Ａ及び図１２Ｂに示すように、気液分離器５６４は、流路５６ｌ内を流れる液相冷媒の流量を増減させる開閉切替機構としての伸縮機構５６４ａ，補助ばね５６２ｂ，及び誘導部材５６２ｄを有する。

伸縮機構５６４ａは、空間Ｓ内の冷媒の圧力に応じて伸縮する第一伸縮部５６４ａ１と、第一伸縮部５６４ａ１の伸縮に伴い伸縮する第二伸縮部５６４ａ２と、第一伸縮部５６４ａ１と第二伸縮部５６４ａ２とを繋ぐ連結部５６４ａ３と、を有する。

第一伸縮部５６４ａ１は、内部に気体が充填される中空部が形成される部位である。第一伸縮部５６４ａ１は、タンク部５６ａ内のうち外管部５６ｉの外側の位置に設けられる。第一伸縮部５６４ａ１の一端には、空間Ｓ内の冷媒の圧力を受ける受圧部が形成される。第一伸縮部５６４ａ１の他端は、連結部５６４ａ３の一端と連結される。

第二伸縮部５６４ａ２は、内部に気体が充填される中空部が形成される部位である。第二伸縮部５６４ａ２は、外管部５６ｉの他端５６ｉ２側内に収容されるように設けられる。第二伸縮部５６４ａ２の一端には、誘導部材５６２ｄが連結される。また、第二伸縮部５６４ａ２の一端には、空間Ｓ内の冷媒の圧力を受ける受圧部が形成される。第二伸縮部５６４ａ２の受圧部は、第一伸縮部５６４ａ１の受圧部よりも受圧面積が小さくなるように形成される。第二伸縮部５６４ａ２の他端は、連結部５６４ａ３の他端と連結される。

連結部５６４ａ３は、内部に気体が流通可能な中空部が形成される部位である。連結部５６４ａ３は、空間Ｓ内の冷媒の圧力が作用しないように、タンク部５６ａの外部に設けられる。連結部５６４ａ３の中空部は、連結部５６４ａ３の一端が第一伸縮部５６４ａ１の他端と連結されることで、第一伸縮部５６４ａ１の中空部と連通する。また、連結部５６４ａ３の中空部は、連結部５６４ａ３の他端が第二伸縮部５６４ａ２の他端と連結されることで、第二伸縮部５６４ａ２の中空部と連通する。

すなわち、第一伸縮部５６４ａ１の中空部と、第二伸縮部５６４ａ２の中空部と、連結部５６４ａ３の中空部とは、連続した１つの中空部である。中空部には、気体が充填されている。

図１２Ａに示すように、空間Ｓ内の冷媒の圧力が所定値より高くなると、第二伸縮部５６４ａ２の受圧部よりも受圧面積が大きい受圧部を有する第一伸縮部５６４ａ１が収縮する。第一伸縮部５６４ａ１が収縮することで、第一伸縮部５６４ａ１の中空部内の気体は、連結部５６４ａ３の中空部を介して、第二伸縮部５６４ａ２の中空部へと移動する。これにより、第二伸縮部５６４ａ２は伸長する。第二伸縮部５６４ａ２が伸長することで、補助ばね５６２ｂを収縮させて誘導部材５６２ｄが移動する。この場合には、誘導部材５６２ｄは、誘導部材５６２ｄの上端部分がメッシュ部５６ｎの上端よりも高い位置に保持される。この場合には、液相冷媒が貫通孔５６２ｃからのみ流路５６ｌへ流入する。

図１２Ｂに示すように、空間Ｓ内の冷媒の圧力が所定値以下になると、第一伸縮部５６４ａ１が伸長する。第二伸縮部５６４ａ２は、第一伸縮部５６４ａ１の伸長に伴って収縮する。第二伸縮部５６４ａ２が収縮すると、補助ばね５６２ｂの復元力により誘導部材５６２ｄが移動する。この場合には、誘導部材５６２ｄは、誘導部材５６２ｄの上端部分がメッシュ部５６ｎの上端よりも高い位置に保持される。この場合には、貫通孔５６２ｃに加えて、誘導部材５６１ｂの上端部分よりも上側のメッシュ部５６ｎからも流路５６ｌ内へ冷媒が流入する。

すなわち、誘導部材５６２ｄが図１２Ｂの位置にある場合には、図１２Ａの位置にある場合よりも多量の液相冷媒を流路５６ｌへ流入させることができる。言い換えると、流路５６ｌの開度は、誘導部材５６２ｄが図１２Ａに示す位置にある場合よりも誘導部材５６２ｄが図１２Ｂに示す位置にある場合の方が大きくなる。

このように、気液分離器５６４は、空間Ｓ内の冷媒の圧力に応じて自動的に流路５６ｌの開度が変更され、流路５６ｌ内に流れる液相冷媒の量を増減させることができる。そのため、気液分離器５６４は、気液分離器５６，５６１のように、冷媒の温度圧力を検出するためのセンサ類やコントローラによる制御を必要としない。以降の説明では、誘導部材５６２ｄが図１２Ａに示す位置にある場合を「誘導部材５６２ｄが閉位置に位置する」と言い、誘導部材５６２ｄが図１２Ｂに示す位置にある場合を「誘導部材５６２ｄが開位置に位置する」と言う。

次に、温度調整システム１の運転モードにおける気液分離器５６４の作用について説明する。

まず、バッテリ８４の温度を高くする場合（加熱モード）について説明する。この場合には、気液分離器５６４に流入する冷媒は、圧力が所定値以下になる。

空間Ｓ内に流入し貯留される冷媒の圧力が所定値以下になることで、図１２Ｂに示すように、誘導部材５６２ｄが開位置に移動し、流路５６ｌの開度が大きくなる。これにより、誘導部材５６２ｄが閉位置に位置する場合よりも多量の液相冷媒が流路５６ｌ内へ流入する。

流路５６ｌは、流路５６ｋから流入する気相冷媒に、誘導部材５６２ｄの移動により流入する液相冷媒を混合させる。流路５６ｌにより液相冷媒の混合率が増えた冷媒（気相冷媒及び液相冷媒）は、流路５６ｊを介して電動コンプレッサ５２へ供給される。なお、気液分離器５６４においても、気相冷媒に混合させる液相冷媒の量は、電動コンプレッサ５２が受け取れる液相冷媒の許容量の範囲内に収められる。

このように、液相冷媒の混合率が増えた冷媒（気相冷媒及び液相冷媒）を電動コンプレッサ５２に供給することで、電動コンプレッサ５２に供給される冷媒の密度が高くなり、電動コンプレッサ５２から水冷コンデンサ５３へ供給される冷媒の流量が増大する。これにより水冷コンデンサ５３にて放熱される熱量が増えるため、水冷コンデンサ５３により冷却水流路８３を流れる冷却水（バッテリ８４と熱交換を行う冷却水）を加熱する性能が向上する。したがって、バッテリ８４を、より加熱することができる。

次に、バッテリ８４の温度を低くする場合（第一冷却モード及び第二冷却モード）について説明する。この場合には、気液分離器５６４に流入する冷媒は、圧力が所定値より高くなる。

空間Ｓ内に流入し貯留される冷媒の圧力が所定値より高くなることで、図１２Ａに示すように、誘導部材５６２ｄが閉位置に移動し、流路５６ｌの開度が小さくなる。これにより、冷凍サイクル回路５０の構成要素を潤滑するのに必要な量だけの液相冷媒が貫通孔５６２ｃを介して流路５６ｌ内へ流入する。

そのため、バッテリ８４の温度を高くする場合と比べて、電動コンプレッサ５２へ供給される冷媒の密度が小さくなり、電動コンプレッサ５２から水冷コンデンサ５３へ供給される冷媒の流量も減少する。

電動コンプレッサ５２から水冷コンデンサ５３へ供給される冷媒の流量が減少すると、可変絞り機構５４に流入する冷媒の流量も減少するが、その分、可変絞り機構５４での冷媒の膨張率が大きくなる。これにより、冷却器５５での冷媒の気化による冷却水からの吸熱量が増えるため、冷却器５５による冷却水流路８３を流れる冷却水（バッテリ８４と熱交換を行う冷却水）を冷却する性能が向上する。したがって、バッテリ８４を、より冷却することができる。

次に、図１３Ａ及び図１３Ｂを参照して、第五の変形例に係る気液分離器５６５について説明する。図１３Ａは、温度調整システム１がバッテリ８４の温度を低くする場合（第一冷却モード及び第二冷却モード）における気液分離器５６５の概略構成図である。図１３Ｂは、温度調整システム１がバッテリ８４の温度を高くする場合（加熱モード）における気液分離器５６５の概略構成図である。図１３Ａ及び図１３Ｂでは、気液分離器５６，５６１，５６２，５６３，５６４と同一の構成には同一の符号を付して説明を省略する。

気液分離器５６５は、形状記憶ばね５６５ａ及び補助ばね５６２ｂによって誘導部材５６１ｂを移動させる点で、気液分離器５６，５６１，５６２，５６３，５６４と相違する。

図１３Ａ及び図１３Ｂに示すように、気液分離器５６４は、流路５６ｌ内を流れる液相冷媒の流量を増減させる開閉切替機構としての形状記憶ばね５６５ａ，補助ばね５６２ｂ，及び誘導部材５６１ｂを有する。

形状記憶ばね５６５ａの一端は、タンク部５６ａの底面のうち外管部５６ｉの他端５６ｉ２が設けられる位置に固定される。形状記憶ばね５６５ａの他端は、誘導部材５６１ｂの底面側と連結される。形状記憶ばね５６５ａは、外管部５６ｉの他端５６ｉ２の内周に収容される。

形状記憶ばね５６５ａは、補助ばね５６２ｂと直列に設けられる。形状記憶ばね５６５ａは、誘導部材５６１ｂを挟んで補助ばね５６２ｂと対向する。形状記憶ばね５６５ａは、空間Ｓ内の冷媒の温度が所定値より高くなると図１３Ａに示すように伸長し、空間Ｓ内の冷媒の温度が所定値以下になると図１３Ｂに示すように収縮する。

図１３Ａに示すように、空間Ｓ内の冷媒の温度が所定値より高くなることで形状記憶ばね５６５ａが伸長すると、補助ばね５６２ｂを収縮させて誘導部材５６１ｂが移動する。この場合には、誘導部材５６１ｂは、上端部分がメッシュ部５６ｎの上端よりも高い位置に保持される。この場合には、液相冷媒が貫通孔５６ｐからのみ流路５６ｌへ流入する。

図１３Ｂに示すように、空間Ｓ内の冷媒の温度が所定値以下になることで、形状記憶ばね５６５ａが収縮すると、補助ばね５６２ｂの復元力により誘導部材５６１ｂが移動する。この場合には、誘導部材５６１ｂは、誘導部材５６１ｂの上端部分がメッシュ部５６ｎの上端よりも低い位置に保持される。この場合には、貫通孔５６２ｃに加えて、誘導部材５６１ｂの上端部分よりも上側のメッシュ部５６ｎからも流路５６ｌ内へ冷媒が流入する。

すなわち、誘導部材５６１ｂが図１３Ｂの位置にある場合には、図１３Ａの位置にある場合よりも多量の液相冷媒を流路５６ｌへ流入させることができる。言い換えると、流路５６ｌの開度は、誘導部材５６１ｂが図１３Ａに示す位置にある場合よりも誘導部材５６１ｂが図１３Ｂに示す位置にある場合の方が大きくなる。

このように、気液分離器５６５は、空間Ｓ内の冷媒の温度に応じて自動的に流路５６ｌの開度が変更され、流路５６ｌ内に流れる液相冷媒の量を増減させることができる。そのため、気液分離器５６５は、気液分離器５６，５６１のように、冷媒の温度圧力を検出するためのセンサ類やコントローラによる制御を必要としない。以降の説明では、誘導部材５６１ｂが図１３Ａに示す位置にある場合を「誘導部材５６１ｂが閉位置に位置する」と言い、誘導部材５６１ｂが図１３Ｂに示す位置にある場合を「誘導部材５６１ｂが開位置に位置する」と言う。

次に、温度調整システム１の運転モードにおける気液分離器５６５の作用について説明する。

まず、図１３Ｂを参照して、バッテリ８４の温度を高くする場合（加熱モード）について説明する。この場合には、気液分離器５６５に流入する冷媒は、温度が所定値以下になる。

空間Ｓ内に流入し貯留される冷媒の温度が所定値以下になることで、図１３Ｂに示すように、誘導部材５６１ｂが開位置に移動し、流路５６ｌの開度が大きくなる。これにより、誘導部材５６１ｂが閉位置に位置する場合よりも多量の液相冷媒が流路５６ｌ内へ流入する。

流路５６ｌは、流路５６ｋから流入する気相冷媒に、誘導部材５６１ｂの移動により流入する液相冷媒を混合させる。流路５６ｌにより液相冷媒の混合率が増えた冷媒（気相冷媒及び液相冷媒）は、流路５６ｊを介して電動コンプレッサ５２へ供給される。なお、気液分離器５６５においても、気相冷媒に混合させる液相冷媒の量は、電動コンプレッサ５２が受け取れる液相冷媒の許容量の範囲内に収められる。

このように、液相冷媒の混合率が増えた冷媒（気相冷媒及び液相冷媒）を電動コンプレッサ５２に供給することで、電動コンプレッサ５２に供給される冷媒の密度が高くなり、電動コンプレッサ５２から水冷コンデンサ５３へ供給される冷媒の流量が増大する。これにより水冷コンデンサ５３にて放熱される熱量が増えるため、水冷コンデンサ５３により冷却水流路８３を流れる冷却水（バッテリ８４と熱交換を行う冷却水）を加熱する性能が向上する。したがって、バッテリ８４を、より加熱することができる。

次に、バッテリ８４の温度を低くする場合（第一冷却モード及び第二冷却モード）について説明する。この場合には、気液分離器５６５に流入する冷媒は、温度が所定値より高くなる。

空間Ｓ内に流入し貯留される冷媒の温度が所定値より高くなることで、図１３Ａに示すように、誘導部材５６１ｂが閉位置に移動し、流路５６ｌの開度が小さくなる。これにより、冷凍サイクル回路５０の構成要素を潤滑するのに必要な量だけの液相冷媒が貫通孔５６ｐからのみ流路５６ｌ内へ流入する。

そのため、バッテリ８４の温度を高くする場合と比べて、電動コンプレッサ５２へ供給される冷媒の密度が小さくなり、電動コンプレッサ５２から水冷コンデンサ５３へ供給される冷媒の流量も減少する。

電動コンプレッサ５２から水冷コンデンサ５３へ供給される冷媒の流量が減少すると、可変絞り機構５４に流入する冷媒の流量も減少するが、その分、可変絞り機構５４での冷媒の膨張率が大きくなる。これにより、冷却器５５での冷媒の気化による冷却水からの吸熱量が増えるため、冷却器５５による冷却水流路８３を流れる冷却水（バッテリ８４と熱交換を行う冷却水）を冷却する性能が向上する。したがって、バッテリ８４を、より冷却することができる。

以上の実施形態によれば、以下に示す効果を奏する。

バッテリ８４の温度を調整する温度調整システム１は、冷媒を圧縮する電動コンプレッサ５２と、電動コンプレッサ５２にて圧縮された冷媒の熱を放出する水冷コンデンサ５３と、水冷コンデンサ５３にて熱が放出された冷媒を膨張させる可変絞り機構５４と、可変絞り機構５４にて膨張した冷媒を用いて熱交換を行う冷却器５５と、冷却器５５での熱交換に用いられた冷媒を気液分離させて気相冷媒を電動コンプレッサ５２へ供給する気液分離器５６と、を有する冷凍サイクル回路５０と、冷却水の熱を外部へ放出する外部放熱器６４を有する第一冷却水回路６０と、水冷コンデンサ５３にて放出される冷媒の熱によって、内部を流通する冷却水が加熱される第二冷却水回路７０と、冷却器５５内に流れる冷媒との熱交換によって、内部を流通する冷却水が冷却され、当該冷却水との熱交換によって、バッテリ８４の温度を調整する第三冷却水回路８０と、第一冷却水回路６０と第二冷却水回路７０とを接続または分離させる切替弁９１と、第二冷却水回路７０と第三冷却水回路８０とを接続または分離させる切替弁９２と、を備える。

温度調整システム１において、バッテリ８４を冷却する第一冷却モードでは、切替弁９１は、第一冷却水回路６０と第二冷却水回路７０とを接続し、切替弁９２は、第二冷却水回路７０と第三冷却水回路８０とを分離させる。

これらの構成によれば、簡易な構成である切替弁９１及び切替弁９２を切り替えるだけで、バッテリ８４と熱交換する第三冷却水回路８０内を流通する冷却水の温度を下げて、バッテリ８４の温度を下げることができる。

また、温度調整システム１において、バッテリ８４を加熱する加熱モードでは、切替弁９１は、第一冷却水回路６０と第二冷却水回路７０とを分離させ、切替弁９２は、第二冷却水回路７０と第三冷却水回路８０とを接続する。

これらの構成によれば、簡素な構成である切替弁９１及び切替弁９２を切り替えるだけで、バッテリ８４と熱交換する第三冷却水回路８０内を流通する冷却水の温度を上げて、バッテリ８４の温度を上げることができる。

言い換えれば、簡素な構成でバッテリ８４の温度を調整可能な温度調整システム１を提供することができる。

また、温度調整システム１は、空調用冷媒を圧縮する電動コンプレッサ４２と、電動コンプレッサ４２にて圧縮された空調用冷媒の熱を放出する室外熱交換器４４と、室外熱交換器４４にて熱が放出された空調用冷媒を膨張させる可変絞り機構４１ａと、可変絞り機構４１ａにて膨張された空調用冷媒と第三冷却水回路８０内を流通する冷却水との間で熱交換を行う熱交換器４９と、を有し、車室内の空調に用いられるヒートポンプユニット４をさらに備える。

温度調整システム１において、バッテリ８４を冷却する第二冷却モードでは、切替弁９１は、第一冷却水回路６０と第二冷却水回路７０とを接続し、切替弁９２は、第二冷却水回路７０と第三冷却水回路８０とを分離させ、熱交換器４９は、空調用冷媒との熱交換によって、第三冷却水回路８０内を流通する冷却水を冷却する。

これらの構成によれば、第三冷却水回路８０内を流通する冷却水を、冷凍サイクル回路５０との熱交換によって冷却するとともに、熱交換器４９における空調用冷媒との熱交換によっても冷却する。これにより、バッテリ８４と熱交換する第三冷却水回路８０内を流通する冷却水の温度を第一冷却モードよりも下げて、第一冷却モードよりもバッテリ８４の温度を下げることができる。

また、温度調整システム１の第三冷却水回路８０は、バッテリ８４をバイパスするように冷却水を流通させるバイパス流路８５と、バッテリ８４と熱交換を行うように冷却水を流通させるか、もしくはバイパス流路８５に冷却水を流通させるかを切り替える切替弁８６と、を有する。温度調整システム１において、車室内の暖房を補助する補助暖房モードでは、切替弁９１は、第一冷却水回路６０と第二冷却水回路７０とを分離させ、切替弁９２は、第二冷却水回路７０と第三冷却水回路８０とを接続し、切替弁８６は、バイパス流路８５に冷却水を流通させ、熱交換器４９は、第三冷却水回路８０内を流通する冷却水との熱交換によって、空調用冷媒を加熱する。

この構成によれば、空調用冷媒を冷凍サイクル回路５０より生じる熱で加熱することで、暖房モードでは車室内の暖房を充分に行うことができない場面であっても車室内を充分に暖房することができる。また、全てのモードにおいて、電動コンプレッサ４２の効率を向上させることができる。また、システム全体を簡略化することができる。

また、温度調整システム１の気液分離器５６は、電動コンプレッサ５２に供給される気相冷媒に液相冷媒を混合させる流路５６ｅと、流路５６ｅの開度を調整して流路５６ｅ内を流れる液相冷媒の流量を増減させる可変絞り機構５６ｇと、を有し、バッテリ８４の温度を高くする場合には流路５６ｅの開度を大きくし、バッテリ８４の温度を低くする場合には流路５６ｅの開度を小さくする。

この構成によれば、気液分離器５６は、バッテリ８４の温度を高くする場合には流路５６ｅの開度を大きくして電動コンプレッサ５２へ供給する冷媒の流量を増やす。これにより、温度調整システム１では、水冷コンデンサ５３による冷却水の加熱性能が向上し、バッテリ８４をより加熱することができる。また、バッテリ８４の温度を低くする場合には流路５６ｅの開度を小さくして電動コンプレッサ５２か供給する冷媒の流量を減らす。これにより、温度調整システム１では、冷却器５５による冷却水の冷却性能が向上しバッテリ８４をより冷却することができる。なお、第一から第五の変形例に係る気液分離器５６１，５６２，５６３，５６４，５６５によってもまた、同様の効果を奏する。

以上、本発明の実施形態について説明したが、上記実施形態は本発明の適用例の一部を示したに過ぎず、本発明の技術的範囲を上記実施形態の具体的構成に限定する趣旨ではない。

１ 温度調整システム
４ ヒートポンプユニット（空調用冷凍サイクル回路）
４１ａ 可変絞り機構（第二膨張弁）
４２ 電動コンプレッサ（第二圧縮器）
４４ 室外熱交換器
４９ 熱交換器
５０ 冷凍サイクル回路
５２ 電動コンプレッサ（第一圧縮器）
５３ 水冷コンデンサ（放熱器）
５４ 可変絞り機構（第一膨張弁）
５５ 冷却器
５６ 気液分離器
５６ｅ 流路
５６ｌ 流路
５６ｏ 誘導部材（開閉切替機構）
５６１ 気液分離器
５６１ａ 電磁弁（開閉切替機構）
５６１ｂ 誘導部材（開閉切替機構）
５６２ 気液分離器
５６２ａ ベローズ（開閉切替機構）
５６２ｂ 補助ばね（開閉切替機構）
５６２ｄ 誘導部材（開閉切替機構）
５６３ 気液分離器
５６３ａ ダイヤフラム（開閉切替機構）
５６４ 気液分離器
５６４ａ 伸縮機構（開閉切替機構）
５６５ 気液分離器
５６５ａ 形状記憶ばね（開閉切替機構）
６０ 第一冷却水回路
６４ 外部放熱器
７０ 第二冷却水回路
８０ 第三冷却水回路
８４ バッテリ（被温度調整器）
９１ 切替弁（第一バルブ）
９２ 切替弁（第二バルブ）

Claims (7)

1. 被温度調整器の温度を調整する温度調整システムであって、
   冷媒を圧縮する第一圧縮器と、前記第一圧縮器にて圧縮された冷媒の熱を放出する放熱器と、前記放熱器にて熱が放出された冷媒を膨張させる第一膨張弁と、前記第一膨張弁にて膨張した冷媒を用いて熱交換を行う冷却器と、前記冷却器での熱交換に用いられた冷媒を気液分離させて気相冷媒を前記第一圧縮器へ供給する気液分離器と、を有する冷凍サイクル回路と、
   冷却水の熱を外部へ放出する外部放熱器を有する第一冷却水回路と、
   前記放熱器にて放出される冷媒の熱によって、内部を流通する冷却水が加熱される第二冷却水回路と、
   前記冷却器内に流れる冷媒との熱交換によって、内部を流通する冷却水が冷却され、当該冷却水との熱交換によって、前記被温度調整器の温度を調整する第三冷却水回路と、
   前記第一冷却水回路と前記第二冷却水回路とを接続または分離させる第一バルブと、
   前記第二冷却水回路と前記第三冷却水回路とを接続または分離させる第二バルブと、
   を備える、
   ことを特徴とする温度調整システム。
2. 請求項１に記載の温度調整システムであって、
   前記被温度調整器を冷却する第一冷却モードでは、
   前記第一バルブは、前記第一冷却水回路と前記第二冷却水回路とを接続し、
   前記第二バルブは、前記第二冷却水回路と前記第三冷却水回路とを分離させる、
   ことを特徴とする温度調整システム。
3. 請求項１または２に記載の温度調整システムであって、
   前記被温度調整器を加熱する加熱モードでは、
   前記第一バルブは、前記第一冷却水回路と前記第二冷却水回路とを分離させ、
   前記第二バルブは、前記第二冷却水回路と前記第三冷却水回路とを接続する、
   ことを特徴とする温度調整システム。
4. 請求項１から３のいずれか一つに記載の温度調整システムであって、
   空調用冷媒を圧縮する第二圧縮器と、前記第二圧縮器にて圧縮された空調用冷媒の熱を放出する室外熱交換器と、前記室外熱交換器にて熱が放出された空調用冷媒を膨張させる第二膨張弁と、前記第二膨張弁にて膨張された空調用冷媒と前記第三冷却水回路内を流通する冷却水との間で熱交換を行う熱交換器と、を有し、車室内の空調に用いられる空調用冷凍サイクル回路をさらに備える、
   ことを特徴とする温度調整システム。
5. 請求項４に記載の温度調整システムであって、
   前記被温度調整器を冷却する第二冷却モードでは、
   前記第一バルブは、前記第一冷却水回路と前記第二冷却水回路とを接続し、
   前記第二バルブは、前記第二冷却水回路と前記第三冷却水回路とを分離させ、
   前記熱交換器は、空調用冷媒との熱交換によって、前記第三冷却水回路内を流通する冷却水を冷却する、
   ことを特徴とする温度調整システム。
6. 請求項４または５に記載の温度調整システムであって、
   前記第三冷却水回路は、
   前記被温度調整器をバイパスするように冷却水を流通させるバイパス流路と、
   前記被温度調整器と熱交換を行うように冷却水を流通させるか、もしくは前記バイパス流路に冷却水を流通させるかを切り替える第三バルブと、を有し、
   前記車室内の暖房を補助する補助暖房モードでは、
   前記第一バルブは、前記第一冷却水回路と前記第二冷却水回路とを分離させ、
   前記第二バルブは、前記第二冷却水回路と前記第三冷却水回路とを接続し、
   前記第三バルブは、前記バイパス流路に冷却水を流通させ、
   前記熱交換器は、前記第三冷却水回路内を流通する冷却水との熱交換によって、空調用冷媒を加熱する、
   ことを特徴とする温度調整システム。
7. 請求項１から６のいずれか一つに記載の温度調整システムであって、
   前記気液分離器は、
   前記第一圧縮器に供給される気相冷媒に液相冷媒を混合させる流路と、
   前記流路の開度を調整して前記流路内を流れる液相冷媒の流量を増減させる開閉切替機構と、を有し、
   前記被温度調整器の温度を高くする場合には前記流路の開度を大きくし、前記被温度調整器の温度を低くする場合には前記流路の開度を小さくする、
   ことを特徴とする温度調整システム。

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