JP2022024202A - 燃料噴射装置 - Google Patents

Abstract

【課題】本発明の目的は、燃料噴射装置の弁部材の動作を安定的に行えるようにすることで、安定的に燃料を噴射可能な燃料噴射装置を提供することにある。【解決手段】燃料噴射装置は、弁体１１３と共に駆動されるアンカー１１０と、貫通孔１０１ａが形成された磁気コア１０１と、弁体１１３に設けられ貫通孔１０１ａと対向する摺動面１２７ｄを有するロッドヘッド１２７と、ロッドヘッド１２７に支持される巻ばね１２６と、を有する。ロッドヘッド１２７は、巻ばね１２６の内周側に対向するガイド面１３２を有する。ロッドヘッド１２７及び弁体１１３は、ロッドヘッド１２７が弁体１１３に挿入されて、ロッドヘッド１２７と弁体１１３とが接する圧入面１３０ａ，１３３ａを有する。摺動面１２７ｄとガイド面１３２，１３８と前記圧入面とは互いに径方向で重ならないように軸方向にずらした位置に設けられる。【選択図】図２

Description

本発明は、内燃機関に用いられる燃料噴射装置に関し、特に電磁的に駆動される可動子によって燃料通路を開閉して燃料噴射を行う燃料噴射装置に関する。

本技術分野の背景技術としては、国際公開第２０１６／０４２８６９号パンフレット（特許文献１）に記載された燃料噴射弁が知られている。特許文献１の燃料噴射弁は、弁部材と、弁部材に対して相対変位可能なアンカーと、貫通孔が形成された磁気コアとを備え、アンカーと弁部材との双方にアンカーが弁部材に対して開弁方向に変位した場合に係合してアンカーの開弁方向への変位を規制する係合部を設けた燃料噴射弁において、弁部材側の係合部とアンカー側の係合部との間に間隙を形成する間隙形成部材と、間隙形成部材を閉弁方向に付勢する付勢ばねとを備え、間隙形成部材の外径と付勢ばねの外径と弁部材の最大外径とを貫通孔の内径よりも小さくしている（要約参照）。

弁部材（プランジャロッド）の一端部には弁体が設けられ、他端部には、プランジャロッドの直径よりも大きな外径を有する段付き部（鍔部）と、段付き部よりもさらに他端側に形成され段付き部よりも小径の突起部と、突起部に圧入固定されたキャップと、が設けられている（段落００１６参照）。キャップはプランジャロッドの段付き部側とは反対側の端部（上端部）に鍔部が形成され、この鍔部はプランジャロッドの段付き部側の端面（下端面）から段付き部側に向かって形成された筒状部を有し、この筒状部にプランジャロッドの突起部が圧入されている（段落００２３参照）。さらにこの鍔部は、プランジャロッドの段付き部側とは反対側の端面（上端面）に第１ばねが当接するばね座が構成され、下端面に第３ばねが当接するばね座が構成される（段落００２３参照）。このような構成により、キャップの筒状部の径方向外側には第３ばねが配置され、筒状部の外周面が第３ばねの内周と対向している（図２参照）。

国際公開第２０１６／０４２８６９号パンフレット

特許文献１の燃料噴射弁（燃料噴射装置）では、キャップの筒状部の外周面が巻ばね（第３ばね）の内周と対向して巻ばねのガイド面を構成する。この場合、キャップをプランジャロッドに圧入固定する圧入面と、巻ばねのガイド面とが径方向において、一直線上に配置されている。すなわち、圧入面とガイド面とがプランジャロッドの軸方向において同じ位置に配置されている。この場合、キャップをプランジャロッドに圧入する際に発生する、圧入面の径方向の変形はガイド面の径方向の変形を発生させる。すなわち、ガイド面の径が大きくなる。ガイド面の径が大きくなると、巻ばね（第３ばね）が伸縮変化を行う際に、ガイド面に接触しやすくなる。巻ばねのガイド面への接触は弁部材の安定的な動作を阻害することになる。

本発明の目的は、燃料噴射装置の弁部材の動作を安定的に行えるようにすることで、安定的に燃料を噴射可能な燃料噴射装置を提供することにある。

上記目的を達成するため、本発明における燃料噴射装置は、
先端部に弁体を有する弁部材と、
前記弁体が着座することで燃料を封止する噴孔部材と、
前記弁体と共に駆動され、前記弁体に対して開閉弁方向に相対変位可能に構成されたアンカーと、
径方向中央部に軸方向に貫通する貫通孔が形成された磁気コアと、
前記弁部材に対して前記噴孔部材の側を下流側としたときに、前記弁体の上流側端部に設けられ、前記磁気コアの前記貫通孔と対向する摺動面を有するロッドヘッドと、
前記ロッドヘッドに支持される巻ばねと、
を有する燃料噴射装置において、
前記ロッドヘッドは、前記巻ばねの内周側に対向するガイド面を有し、
前記ロッドヘッド及び前記弁体は、前記ロッドヘッドが前記弁体に挿入されて、または前記弁体が前記ロッドヘッドに挿入されて前記ロッドヘッドと前記弁体とが接する圧入面を有し、
前記摺動面と前記ガイド面と前記圧入面とは互いに径方向で重ならないように軸方向にずらした位置に設けられる。

本発明によれば、燃料噴射装置の弁部材の動作を安定的に行えるようにすることで、安定的に燃料を噴射可能な燃料噴射装置を提供することができる。

本発明の一実施例に係る燃料噴射装置の全体構成を概略的に示す断面図である。 図１の部分拡大図で、燃料噴射装置の電磁コイルへの駆動電圧（電流）を印加していない状態（閉弁状態）を示す図である。 本発明の一実施例に係る弁部材を概略的に示した図である。 図１の部分拡大図で、燃料噴射装置の電磁コイルに駆動電圧（電流）を印加して、アンカーが弁体に当接した状態（開弁直前状態）を示す図である。 図１の部分拡大図で、燃料噴射装置の電磁コイルに駆動電圧（電流）を印加して、弁体が開弁途中にある状態（中間リフト状態）を示した図である。 図１の部分拡大図で、燃料噴射装置の電磁コイルに駆動電圧（電流）を印加して、弁体が開弁を完了した状態（フルリフト状態）を示した図である。 本発明の一実施例に係る弁部材の挙動（フルリフト）とアンカーの挙動を模式的に示す図である。 本発明の一実施例に係る弁部材の挙動（中間リフト）とアンカーの挙動を模式的に示す図である。 本体側組品を組み立てた状態を示す断面図である。 本体側組品に弁部材を組み付けた状態を示す断面図である。 弁体がロッドヘッドに圧入される一実施例（変更例）を示す断面図である。

以下、本発明の実施例について、図１～図１１を参照しつつ説明する。

図１は、本発明の一実施例に係る燃料噴射装置１００の全体構成を概略的に示す断面図である。

燃料噴射装置１００は、例えば筒内直接噴射式のガソリンエンジン向けの燃料噴射装置である。本実施例では弁体を電磁的に駆動する電磁駆動式の燃料噴射装置を例に挙げて説明するが、以下で説明する弁体、ロッドヘッド及び巻ばねを備え、弁体とロッドヘッドとが圧入により固定される構造を有する燃料噴射装置であれば、他の駆動方式の燃料噴射装置にも本発明は適用可能である。またポート噴射エンジン用の燃料噴射装置や、ディーゼルエンジン用の燃料噴射装置にも本発明は適用可能である。

燃料噴射装置１００の中心軸線１００aに沿う方向において、燃料噴射孔１１２に近い側（図１では下側）を下流側、燃料供給口１１１に近い側（図１では上側）を上流側と定義して説明する。これは、燃料噴射装置１００の内部に構成される燃料通路の構造に基づいており、燃料は燃料供給口１１１から燃料噴射孔１１２に向かって燃料噴射装置１００の内部をほぼ中心軸線１００aに沿って流れる。本実施例では、弁部材１０４、アンカー１１０、第一スプリング１１８、調整子１１９、第三スプリング１２４、磁気コア１０１、弁体１１３、中間部材１２５、第二スプリング１２６、及びロッドヘッド１２７の各中心軸線は、中心軸線１００ａに一致するように配置されている。従って、弁体１１３の移動方向である開閉弁方向は、中心軸線１００ａに沿う。

なお、燃料噴射孔１１２に近い側（上流側）を基端側、燃料供給口１１１に近い側（図１では上側）を先端側と呼ぶ場合もある。また以下の説明において、上下方向を指定して説明する場合があるが、この上下方向は図１に上下方向に基づいており、燃料噴射装置１００が実装された状態における上下方向を指定するものではない。

燃料噴射装置１００には、燃料噴射装置１００を駆動するための駆動装置であるＥＤＵ（駆動回路）１２１及びＥＤＵ１２１の制御を行うＥＣＵ（エンジンコントロールユニット）１２０が接続されている。

ＥＣＵ１２０では、燃料噴射装置１００による燃料噴射の対象となるエンジン（内燃機関：図示せず）の状態を示す信号を各種センサーから取り込み、エンジンの運転条件に応じて適切な駆動パルスの幅や噴射タイミングの演算を行う。ＥＣＵ１２０より出力された駆動パルスは、信号線１２３を通して燃料噴射装置１００のＥＤＵ１２１に入力される。

ＥＤＵ１２１は、燃料噴射装置１００の電磁コイル１０８に印加する電圧を制御して電磁コイル１０８に電流を供給する。また、ＥＣＵ１２０は、通信ライン１２２を通してＥＤＵ１２１と通信を行っており、燃料噴射装置１００に供給する燃料の圧力や運転条件によって駆動パルスを制御し、ＥＤＵ１２１によって生成する駆動電圧（電流）を切替えることが可能である。なお、ＥＤＵ１２１は、ＥＣＵ１２０との通信によって制御定数を変化できるようになっており、制御定数に応じて電流波形が変化する。

ＥＣＵ１２０及びＥＤＵ１２１は一体の部品として構成されてもよい。すなわち、燃料噴射装置１００を駆動するための駆動装置は、燃料噴射装置１００の駆動電圧を発生する装置であれば良く、例えば、ＥＣＵ１２０とＥＤＵ１２１とが一体となって駆動装置を構成しても良いし、本実施の形態で例示するようにＥＤＵ１２１単体で駆動装置を構成してもよい。

燃料噴射装置１００は、燃料が供給される燃料供給口１１１を有する磁気コア（固定コア）１０１と、磁気コア１０１の下流側に設けられたノズルホルダ１０２と、ノズルホルダ１０２の下流側端部（先端部）に位置して燃料噴射孔１１２を形成する噴孔部材１０３と、を有している。噴孔部材１０３はノズルホルダ１０２の内側に挿入され、先端面の外周部に沿ってノズルホルダ１０２の先端部に溶接固定される。

噴孔部材１０３には、弁部材１０４を構成する弁体１１３が離接する弁座１０３aが形成される。噴孔部材１０３は、弁体１１３が着座することで燃料を封止する。弁体１１３は弁座１０３aに当接することで燃料をシールし、弁座１０３aから離れることで燃料の流通を許す。すなわち、弁体１１３及び弁座１０３aは協働して燃料通路を開閉する。

また、噴孔部材１０３の内部には、弁部材１０４を構成する弁体１１３の下流側先端部１１７の外周面をガイドするガイド部材１０５が圧入または塑性結合により固定されている。尚、ガイド部材１０５は噴孔部材１０３と一体で形成されてもよい。

磁気コア１０１の上流側内周部（径方向内側）には燃料フィルタ（図示せず）が設けられている。また磁気コア１０１の上流側外周部（径方向外側）１１４には、Ｏリングに代表されるシール部材１０６が、その下流側にはシール部材１０６を保護する保護部材１０７が組付けられている。シール部材１０６は燃料配管（図示せず）の内周面と磁気コア外周面１１４との間の隙間をシールし、燃料配管を流れる燃料の漏洩を防止する。

ノズルホルダ１０２の上流側外周部（径方向外側）には電磁コイル１０８が設けられ、その外周側には電磁コイル１０８を内包する形でハウジング１０９が設けられている。ハウジング１０９、磁気コア１０１及びアンカー（可動コア）１１０により磁気回路が形成される。

ノズルホルダ１０２の下流側外周部（径方向外側）には溝１１５が形成されており、樹脂材製のチップシールに代表されるシール部材１１６が溝１１５に嵌め込まれている。

磁気コア１０１及びノズルホルダ１０２の内部には、弁部材１０４、アンカー１１０、第一スプリング１１８、調整子１１９、及び第三スプリング１２４が配置される。弁部材１０４は、軸方向（中心軸線１００aに沿う方向）に移動することによって燃料噴射装置１００による燃料の噴射量を調整する。アンカー１１０は、磁気コア１０１の吸引力を受けて弁部材１０４を開弁方向に引き上げる。すなわちアンカー１１０は、なおアンカー１１０は、弁体１１３に対して軸方向（開閉弁方向）に相対変位可能に構成されている。第一スプリング１１８は、弁部材１０４及びアンカー１１０を下流方向（閉弁方向）に付勢する。調整子１１９は、第一スプリング１１８を支持し、第一スプリング１１８の圧縮量（すなわち付勢力）を調整する。第三スプリング１２４は、ノズルホルダ１０２に保持されアンカー１１０及び弁部材１０４を上流方向（開弁方向）に付勢する。

弁部材１０４は、弁体１１３、中間部材１２５、第二スプリング１２６、及びロッドヘッド１２７により構成されている。弁体１１３は、閉弁状態で噴孔部材１０３と当接して燃料の流れを遮断する。中間部材１２５は、弁体１１３の上流側に位置してアンカー１１０と弁体１１３との間に間隙Ｇ２（図２参照）を形成する。第二スプリング１２６は、中間部材１２５を介してアンカー１１０を下流側に付勢する。ロッドヘッド１２７は、第一スプリング１１８及び第二スプリング１２６の着座面を形成する。さらにロッドヘッド１２７は、磁気コア１０１の径方向中央部に軸方向に貫通する貫通孔１０１ａと対向して摺動する摺動面１２７ｄ（図２参照）を形成する。摺動面１２７ｄはロッドヘッド１２７の最外周面で構成される。すなわちロッドヘッド１２７は、弁体１１３の上流側端部に設けられ、磁気コア１０１の貫通孔１０１ａと対向する摺動面１２７ｄを有する。

本実施例では、ロッドヘッド１２７に支持される巻ばねを有する。この巻ばねは、一端部がロッドヘッド１２７に支持されて弁体１１３を閉弁方向（下流側）に付勢する第一スプリング１１８と、一端部がロッドヘッド１２７に支持されて中間部材１２５を閉弁方向（下流側）に付勢する第二スプリング１２６と、を備えて構成される。

ここで、弁部材１０４及びアンカー１１０の構成について、図２を用いて詳細に説明する。図２は、図１の部分拡大図で、燃料噴射装置１００の電磁コイル１０８への駆動電圧（電流）を印加していない状態（閉弁状態）を示す図である。尚、図２は電磁駆動部への通電がオフされ、弁部材１０２が弁座１０３ａに着座した状態で、なお且つアンカー１１０が静止した状態を示している。

アンカー１１０は、貫通孔１１０ｃを有し、弁部材１０４の弁体１１３が貫通孔１１０ｃの内径に挿通するように構成される。これにより、アンカー１１０と弁部材１０４とは軸方向に相対変位可能に構成されている。

弁体１１３は、上流側端部に、アンカー１１０の内径（貫通孔）１１０ｃを貫通する部分１１３ａの直径よりも大きい外径を有する段付き部１２８を有する。段付き部１２８は弁体部分１１３ａの外周面から鍔状に張り出す構成とする。弁体１１３は、上流側端面１１０ａが段付き部１２８の下端面（下流側端面）１２８ｂと対向し、相対変位時に上流側端面１１０ａが段付き部１２８の下端面１２８ｂに当接することで、弁体１１３に対する上流側（開弁方向）への相対変位が規制される。

段付き部１２８の上端面（上流側端面）１２８ａから上部は段付き部１２８よりも小径の突起部１２９が設けられており、突起部１２９の上端面１２９ａには下流方向（段付き部１２８側）に窪んだ穴部１３０が形成されている。弁体１１３の段付き部１２８の上流側には、中間部材１２５が設けられている。中間部材１２５の下端面（下流側端面）１２５ｂには上流側（上面１２５ａ側）に向けて凹部１２５ｃが形成されており、凹部１２５ｃは段付き部１２８が収まる直径（内径）と深さを有している。すなわち、凹部１２５ｃの直径（内径）は段付き部１２８の直径（外径）よりも大きく、凹部１２５ｃの深さ寸法は段付き部１２８の上端面１２８ａと下端面１２８ｂとの間の寸法（高さ寸法又は厚み寸法）よりも大きい。凹部１２５ｃの底面１２５ｅから中間部材１２５の上面（上流側端面）１２５ａにかけては軸方向の貫通孔１２５ｄが形成されている。貫通孔１２５ｄには、突起部１２９が挿通される。

中間部材１２５の上流側には第二スプリング１２６が支持されており、中間部材１２５の上端面１２５ａは第二スプリング１２６の下流側端部が当接するばね座を構成する。

弁部材１０４の上流側端部にはロッドヘッド１２７が設けられている。ロッドヘッド１２７の上端部には径方向に張り出した鍔部１２７ｃが形成されており、鍔部１２７ｃの下端面１２７ｂに第二スプリング１２６の上流側端部が当接するばね座が構成され、鍔部１２７ｃの上端面１２７ａに第一スプリング１１８の一端部（下端部）が当接するばね座が構成されている。そして、ロッドヘッド１２７には第一スプリング１１８の内径よりも小さい径となるように構成された上流側突起部１３１が設けられている。上流側突起部１３１は鍔部１２７ｃの上端面１２７ａから上流側に突出している。

ここで、図３を用いて、弁部材１０４の構成をさらに詳細に説明する。図３は、本発明の一実施例に係る弁部材１０４を概略的に示した図である。

ロッドヘッド１２７の鍔部外周面１２７ｄと磁気コア１０１の貫通孔の内周面１０１ａとが相互に摺動する摺動面となり、弁部材１０４の開閉弁方向の移動を案内する。なお以下の説明では、貫通孔とその内周面の両者に対して符号１０１ａを付して説明する。ロッドヘッド１２７の鍔部１２７ｃには、切欠き面１２７ｅが設けられており、磁気コア１０１の内周面１０１ａに対向する鍔部外周面１２７ｄは周方向に間隔を置いて配置されている。切欠き面１２７ｅは鍔部１２７ｃの上方と下方の燃料通路を連通する燃料通路部を構成する。本実施例では、外周面１２７ｄ及び切欠き面１２７ｅが鍔部１２７ｃの周方向にそれぞれ４個ずつ設けられているが、外周面１２７ｄ及び切欠き面１２７ｅの数は４個に限られたものではなく、４個よりも多くてもよいし、少なくてもよい。

鍔部１２７ｃの下流側には、第二スプリング１２６の上流側端部が当接するばね座（下端面１２７ｂ）と、第二スプリング１２６の内径側（内周側）に対向する第二スプリング１２６のガイド面１３２が形成される。ガイド面１３２はたとえば、第二スプリング１２６の座巻部分のみをガイドすることが望ましく、本実施例においては第二スプリング１２６の上流側１巻目のみをガイドする構成としている。ガイド面１３２より下流には、ガイド面１３２の外径よりも小径の突起部１３３が設けられており、突起部１３３は弁体１１３の上流側端部に設けられた穴部１３０に圧入固定される。ここで、弁体１１３の突起部１２９の直径（外径）はロッドヘッド１２７に設けられたガイド面１３２の直径（外径）よりも小さい。

本実施例では、ロッドヘッド１２７及び弁体１１３は、ロッドヘッド１２７が弁体１１３に挿入されて、ロッドヘッド１２７と弁体１１３とが接する圧入面を有するように、圧入される。

このために、ロッドヘッド１２７は、ガイド面１３２に対して下流側に突出してガイド面１３２の外径よりも小径に形成された突起部１３３を有する。また弁体１１３は、上流側端面１２９ａに下流方向に窪んだ穴部１３０を有する。そしてロッドヘッド１２７は、突起部１３３が弁体１１３の穴部１３０に圧入されて固定される。

圧入面には、ロッドヘッド１２７の突起部１３３の外周面１３３ａと弁体１１３の穴部１３０の内周面とが含まれる。この圧入面と摺動面１２７ｄとガイド面１３２とは互いに径方向で重ならないように軸方向にずらした位置、すなわち軸方向においてオーバーラップしない位置に設けられる。なお、穴部１３０及び突起部１３３はロッドヘッド１２７の圧入固定部を構成する。

弁部材１０４に備えられた第二スプリング１２６は所望の付勢力（セット荷重）を発生させるために、組立状態で任意のセット長に圧縮する必要がある。スプリングを圧縮する場合、理論上は偏りなく圧縮できるものの、現実的には偏りなく圧縮することは大変困難である。結果的にはガイド部分に対してスプリングの偏りが発生、もしくはどちらかに傾きが発生してしまう。一方でロッドヘッド１２７と弁体１１３とを圧入固定する際は、圧入の影響により圧入面の外径部（径方向外側の部分）が変化する。圧入面の外周部が第二スプリング１２６のガイド面１３２と径方向に並んで軸方向において同一位置関係にある場合、すなわち軸方向においてオーバーラップしている場合は、第二スプリング１２６の偏りもしくは傾きと、ガイド面１３２の圧入時の径変化とにより、第二スプリング１２６の内径部がガイド面１３２と接触してしまう。第二スプリング１２６の座巻部分以外の圧縮変化が発生する部分に、他の部品などによる接触が発生している場合は、適正な付勢力が得られない、もしくは、燃料噴射装置１００の駆動毎に付勢力が変化してしまう。また、ロッドヘッド１２７の圧入面（突起部１３３の外周面）１３３ａと摺動面（鍔部外周面）１２７ｄとが近い場合は圧入時に摺動面１２７ｄが径方向に変形してしまい、磁気コア１０１の貫通孔内周面１０１ａとの摺動を良好に維持することが難しくなる可能性がある。

そこで本実施例の構成とすることで、第二スプリング１２６のガイド面１３２と圧入面１３３ａの外周側において第二スプリング１２６と対向する部分１１３ｂとの径差を明確に設け、両者を軸方向にずらすことにより、ロッドヘッド１２７を弁体１１３に圧入固定する際に生じる、第二スプリング１２６のガイド面１３２の外変化を抑制することが可能となり、第二スプリング１２６のガイド面１３２の形状を良好に維持可能となる。この効果により第二スプリング１２６の付勢力を開閉弁の駆動毎に適正に保つことが可能となり、燃料噴射装置１００の弁部材１０４の駆動の安定化につながる。燃料噴射装置１００の弁部材１０４の駆動の安定化によって、駆動毎の燃料噴射量のばらつきが少ない燃料噴射装置１００の提供が可能となる。

また、摺動面１２７ｄを形成するロッドヘッド１２７の鍔部１２７ｃも、ロッドヘッド１２７の圧入面１３３ａに対して軸方向にずらすことで、ロッドヘッド１２７の圧入によって弁体１１３の圧入部外周面１１３ｂの径が大きくなったとしても、ロッドヘッド１２７の鍔部外周面１２７ｄの外径変化を抑制することができる。これにより、鍔部外周面１２７ｄと磁気コア１０１の貫通孔内周面１０１aとの摺動を良好に維持することが可能となる。

なお、ロッドヘッド１２７の摺動面１２７ｄとガイド面１３２と圧入面１３３ａとは燃料噴射装置１００の上流側から、摺動面１２７ｄ、ガイド面１３２、圧入面１３３ａの順番に配置される。

このことは、ロッドヘッド１２７の摺動面１２７ｄと圧入面１３３ａとの間にガイド面１３２を構成することとなるため、圧入による鍔部外周面１２７ｄの外径変化をより確実に抑制可能であり、摺動面１２７ｄと磁気コア１０１の貫通孔内周面１０１ａとの摺動を良好に維持することが可能となる。

また、ロッドヘッド１２７のガイド面１３２は、摺動面１２７ｄの外周径よりも小径かつ、圧入面１３０ａ，１３３ａの径方向外側における弁体１１３の外周径（圧入部外周面１１３ｂの径）より大径である。

このことも同様に、圧入による摺動面１２７ｄの外径変化の抑制をより確実にし、摺動面１２７ｄと磁気コア１０１の貫通孔内周面１０１ａとの摺動を良好に維持することが可能となる。

また、燃料噴射装置１００の内部レイアウトを考慮した場合に、摺動面１２７ｄ、ガイド面１３２及び圧入面１３３ａは相互に干渉することなく燃料噴射装置１００の内部に配置され、本実施例の効果を奏することができる。

なお、本実施例においては弁体１１３に設けられた穴部１３０に対してロッドヘッド１２７に形成された突起部（圧入部）１３３を上流側から圧入固定する構成とすることが望ましい。すなわち、ロッドヘッド１２７が弁体１１３に挿入されて固定されるように構成される。

上記構成により、ロッドヘッド１２７の圧入時の外径変化が弁体突起部１２９で発生することとなり、摺動面１２７ｄとガイド面１３２を有するロッドヘッド１２７の外径変化を抑制できる。このため、ロッドガイド１２７の摺動面１２７ｄ及びガイド面１３２の形状（外径）を良好に維持可能となる。

ここで再び図２に戻り、燃料噴射装置１００の構成を詳細に説明する。

ロッドヘッド１２７は上方（上流側）から第一スプリング１１８の付勢力（第一スプリング力）を受け、下方（下流側）から第二スプリング１２６の付勢力（第二スプリング力）を受ける。後述するように第一スプリング力は第二スプリング力よりも大きく、結果的に、ロッドヘッド１２７には第一スプリング力と第二スプリング力との差分の付勢力が弁体１１３の突起部１２９の上端面に向かって作用する。ロッドヘッド１２７には弁体１１３の穴部１３０から抜ける方向の力が加わらないので、ロッドヘッド１２７は穴部１３０に圧入固定するだけで十分であり、溶接する必要はない。

中間部材１２５についてさらに説明する。図２に示す状態は、弁部材１０４が第一スプリング１１８による付勢力を受け、なお且つアンカー１１０に電磁力は作用していない状態である。このため、弁体１１３の下流側先端部１１７が噴孔部材１０３に当接して燃料噴射装置１００は閉弁しており、且つ弁部材１０４及びアンカー１１０は静止して安定した状態にある。

この状態では、中間部材１２５は第二スプリング１２６の付勢力を受けて、凹部１２５ｃの底面１２５ｅが弁体１１３の段付き部１２８の上端面１２８ａに当接している。すなわち、凹部１２５ｃの底面１２５ｅと段付き部１２８の上端面１２８ａとの間隙Ｇ３の大きさ（寸法）がゼロである。中間部材１２５の底面１２５ｅと段付き部１２８の上端面１２８ａとは中間部材１２５と段付き部１２８とが当接する当接面を構成する。

一方、アンカー１１０は第三スプリング１２４の付勢力（第三スプリング力）を受けて磁気コア１０１側に向けて付勢される。このため、アンカー１１０の上面（上流側端面）１１０ａが中間部材１２５の下端面（凹部１２５aの開口縁部）１２５ｂに当接する。第三スプリング１２４の付勢力は第二スプリング１２６の付勢力よりも弱い（小さい）ため、アンカー１１０は第二スプリング１２６により付勢された中間部材１２５を押し返すことはできず、中間部材１２５と第二スプリング１２６とにより上方（開弁方向）への動きを止められる。アンカー１１０の上面１１０ａと中間部材の下端面１２５ｃとはそれぞれアンカー１１０と中間部材１２５とが当接する当接面を構成する。

中間部材１２５は、弁体１１３の段付き部上端面（基準位置）１２８ａに位置づけられた状態で下端面１２５ｂがアンカー１１０と当接することにより、弁体１１３の係合部（段付き部下端面）１２８ｂとアンカー１１０の当接部（上面１１０ａ）との間に間隙Ｇ２（Ｇ２＞０）が形成される。第二スプリング１２６は中間部材１２５を段付き部上端面（基準位置）１２８ａに位置づけるように閉弁方向に付勢している。

中間部材１２５は、凹部底面１２５ｅが段付き部上端面（基準位置）１２８ａと当接することにより、段付き部上端面（基準位置）１２８ａに位置づけられる。

ここで、以上説明した３つのスプリング１１８，１２６，１２４の付勢力について改めて説明しておく。第一スプリング１１８と第三スプリング１２４と第二スプリング１２６とのうち、第一スプリング１１８の付勢力が最も大きく、次に第二スプリング１２６の付勢力が大きく、第三スプリング１２４の付勢力が最も小さい。

本実施例では、アンカー１１０の上端面１１０ａと磁気コア１０１の下端面１０１ｂとが当接するものとして説明しているが、アンカー１１０の上端面１１０ａ又は磁気コア１０１の下端面１０１ｂのいずれか一方、或いはアンカー１１０の上端面１１０ａ及び磁気コア１０１の下端面１０１ｂの両方に突起部が設けられ、突起部と端面とが、或いは突起部同士が当接するように構成される場合もある。この場合、隙間Ｇ１＋Ｇ２は、アンカー１１０側の当接部と磁気コア１０１側の当接部との間の間隙になる。

次に、図２，４～８を用いて、弁部材１０４及びアンカー１１０の動作について説明する。

電磁コイル１０８に通電中は、上記磁気回路を通る磁束によって磁気吸引ギャップＧ１＋Ｇ２においてアンカー１１０と磁気コア１０１との間に磁気吸引力が発生し、アンカー１１０が第二スプリング１２６の付勢力を超える力で吸引されることで磁気コア１０１側へ動き始める。

最初に、図２の状態について説明する。図２の状態は、電磁コイル１０８に駆動電圧（電流）が印加されていない状態（閉弁状態）である。

この状態では、アンカー１１０側の衝突面（上端面１１０ａ）と磁気コア１０１側の衝突面（下端面１０１ｂ）との間に間隙Ｇ１＋Ｇ２が存在し、弁体１１３の段付き部下端面１２８ｂとアンカー１１０の上面１１０ａとの間に間隙Ｇ２が存在する。中間部材１２５の凹部底面１２５ｅと段付き部上端面１２８ａとは接触しており（Ｇ３＝０）、また中間部材下端面１２５ｃとアンカー上面１１０ａとは接触している。弁部材１０４は第一スプリング１１８による付勢力で閉弁方向に付勢され、弁体１１３の下流側先端部１１７は弁座１０３ａに当接している。

次に図４の状態について、図７を参照しながら説明する。図４は、図１の部分拡大図で、燃料噴射装置１００の電磁コイル１０８に駆動電圧（電流）を印加して、アンカー１１０が弁体１１３に当接した状態（開弁直前状態）を示す図である。図７は、本発明の一実施例に係る弁部材１０４の挙動（フルリフト）とアンカー１１０の挙動を模式的に示す図である。

図４の状態は、図７の時刻IIにおける状態に相当する。電磁コイル１０８に通電が開始され、アンカー１１０と磁気コア１０１との間に磁気吸引力が作用し、この磁気吸引力が第二スプリング１２６の付勢力よりも大きくなるとアンカー１１０が上方（開弁方向）へ動き始める。区間Ｉ～IIでは、アンカー１１０は単独で上方に移動し、この間、弁体１１３は下流側先端部１１７が噴孔部材１０３に当接している。図４は、アンカー１１０が上方へ移動し、アンカー１１０の上面１１０ａが弁体１１３の段付き部下端面１２８ｂに係合した状態を示している。すなわち、間隙Ｇ２＝０である。

アンカー１１０が上方へ変位した分だけ、アンカー１１０と磁気コア１０１との間隙の大きさが減少し、Ｇ１（Ｇ１＞０）となる。また、弁体１１３の段付き部上端面１２８ａと中間部材１２５の凹部底面１２５ｅとの間隙（寸法）はＧ３（Ｇ３＞０）である。Ｇ３は中間部材１２５の凹部１２５ａの深さ寸法から段付き部１２８の上端面１２８ａと下端面１２８ｂとの間隔寸法を差し引いた寸法を有する。すなわち、中間部材１２５の下端面１２５ｂがアンカー１１０の上端面１１０ａに接触している状態で、アンカー１１０と弁体１１３とが相対変位可能な寸法に相当する。

区間Ｉ～IIにおいて、アンカー１１０は加速し、ある程度の速度を有した状態で弁体１１３の段付き部下端面１２８ｂに当接する。このためアンカー１１０は、段付き部下端面１２８ｂに当接した時点から弁部材１０４を速やかに持ち上げることができ、弁体１１３の下流側先端部１１７は開弁動作を速やかに開始することができる。

図５は、図１の部分拡大図で、燃料噴射装置１００の電磁コイル１０８に駆動電圧（電流）を印加して、弁体１１３が開弁途中にある状態（中間リフト状態）を示した図である。

図５に示す状態は、図７の時刻IIIにおける状態に相当する。区間IIIの動作中、アンカー１１０、弁体１１３及び中間部材１２５は図５に示す状態を維持して、上方に移動する。図７の区間II～VIでは、弁部材１０４とアンカー１１０との変位を表す曲線が重なっており、弁部材１０４とアンカー１１０とが一体となって変位している。そして、弁体１１３の下流側先端部１１７は噴孔部材１０３から離間する。

図５では、アンカー１１０の上端面１１０ａが磁気コア１０１の下端面１０１ｂに向かって変位をしている瞬間を示している。この場合、アンカー上端面１１０ａと磁気コア下端面１０１ｂとの間隙Ｇ1’（Ｇ1’＞０）はＧ１よりも変位分だけ小さくなる。また、中間部材１２５の下端面１２５ｂはアンカー上端面１１０ａに当接しており、また、弁体１１３の段付き部下端面１２８ｂとアンカー上端面１１０ａとが当接しているため（Ｇ２＝０）、弁体１１３の段付き部上端面１２８ａと中間部材１２５の凹部底面１２５ｅとの間隙はＧ３（Ｇ３＞０）である。

図６は、図１の部分拡大図で、燃料噴射装置１００の電磁コイル１０８に駆動電圧（電流）を印加して、弁体１１３が開弁を完了した状態（フルリフト状態）を示した図である。

図６に示す状態は、図７の区間II～VIにおいて、弁部材１０４の変位がピークとなる状態を示している。このときのアンカー１１０、弁体１１３及び中間部材１２５の位置関係は、アンカー１１０の磁気コア１０１からのバウンス状態や、弁体１１３の慣性力による単独での上方への移動量等によって異なる時間を経て、図６に示す状態となる。図６では、アンカー上端面１１０ａと磁気コア下端面１０１ｂとの間隙Ｇ1の大きさはゼロである（Ｇ1＝０）。また、弁体１１３の段付き部下端面１２８ｂとアンカー上端面１１０ａとの間隙Ｇ２はゼロであり（Ｇ２＝０）、弁体１１３の段付き部上端面１２８ａと中間部材１２５の凹部底面１２５ｅとの間隙はＧ３（Ｇ３＞０）である。

図６に示すように、アンカー１１０の上端面１１０ａが磁気コア１０１の下端面１０１ｂに衝突すると、アンカー１１０は上方への移動を妨げられる。このとき、弁体１１３はアンカー１１０に対して相対的に変位し始める。すなわち、磁気コア１０１の下端面１０１ｂに衝突して上方への移動を停止したアンカー１１０に対して、弁体１１３は慣性力で上方への移動を継続することにより、弁体１１３はアンカー１１０に対して相対的に変位する。このとき、弁体１１３の段付き部下端面１２８ｂとアンカー１１０の上面１１０ａとの当接は解除されるため、一時的にＧ２は弁体１１３のアンカー１１０に対する相対変位分だけ増加する。

弁体１１３が慣性力により単独でさらに上方へ移動する場合には、Ｇ３がゼロとなり、中間部材１２５が弁体１１３と一体で上方へ移動することにより、中間部材１２５の下端面１２５ｂがアンカー１１０の上面１１０ａから離れてしまう場合もある。弁体１１３が慣性力により単独で上方へ移動する場合には、所定のストローク量を超えて移動することになり、弁体１１３の下流側先端部１１７と噴孔部材１０３との隙間は一時的に開弁静止状態で維持される所定の大きさを超えることになる。

やがて上方へ移動した弁体１１３は第一スプリング１１８により押し戻され、段付き部下端面１２８ｂがアンカー１１０の上面１１０ａに当接した状態（図６の状態）で静止する。これにより、弁体１１３が所定のストローク量（Ｇ1）だけ持ち上げられた開弁静止状態となる。この状態では、アンカー１１０が磁気吸引力により磁気コア１０１に吸引され、弁部材１０４が第一スプリング１１８の付勢力により閉弁方向に付勢されるため、アンカー１１０と弁体１１３とは当接し一体となっている。すなわち、弁体１１３の段付き部下端面１２８ｂとアンカー上端面１１０ａとが当接して、間隙Ｇ２の大きさはゼロとなる。また、第二スプリング１２６は磁気吸引力に対抗してアンカー１１０を押し戻すことはできないため、中間部材１２５の下端面１２５ｂはアンカー上端面１１０ａに当接している。このため、弁体１１３の段付き部上端面１２８ａと中間部材１２５の凹部底面１２５ｅとの間隙はＧ３である。また、アンカー１１０と磁気コア１０１とは当接しており、アンカー１１０の上端面１１０ａと磁気コア１０１の下端面１０１ｂとの間隙大きさはゼロとなっている（Ｇ１＝０）。

図６に示した状態（フルリフト状態）において駆動パルスをＯＦＦにすると、電磁コイル１０８への通電が遮断され、アンカー１１０と磁気コア１０１との間に働く磁気吸引力が消失する。そして磁気吸引力が第一スプリング１１８の付勢力よりも小さくなると、弁部材１０４は閉弁方向への移動を開始する（図６の時刻Ｖ）。電磁コイル１０８への通電遮断から磁気吸引力が第一スプリング１１８の付勢力よりも小さくなるまでには時間がかかるため、閉弁開始時刻は電磁コイル１０８への通電遮断のタイミングＶよりも遅れる。閉弁方向へ移動を開始した弁部材１０４はアンカー１１０と一体になって変位し、Ｇ１だけ変位したのちに弁体１１３が弁座１０３ａに着座して閉弁状態に至る。

図８は、本発明の一実施例に係る弁部材の挙動（中間リフト）とアンカーの挙動を模式的に示す図である。図８では駆動パルスを短く制御した場合の弁部材１０４の挙動（中間リフト）及びアンカー１１０の挙動を示している。

図６の状態に至るフルリフトでの駆動に対して、図６の状態となる前（時刻Ｖ’）に噴射パルスをＯＦＦにする。このような駆動の場合は、アンカー１１０と当接して一体となった弁体１１３が、図５に示した中間リフトの状態からフルリフト状態に達する前に閉弁方向へ変位を開始し、弁体１１３の下流側先端部１１７が噴孔部材１０３に着座した時点（時刻VI’）で閉弁状態に至る。

前述した中間リフト状態に代表される噴射パルス幅の短い領域での燃料噴射装置１００の駆動は、第二スプリング１２６の付勢力（第二スプリング力）の影響を特に強く受ける。そのため、第二スプリング力を安定してアンカー１１０に作用させることは、特にパルス幅の短い領域における燃料噴射装置１００の駆動の安定化につながる。よって本実施例では、特にパルス幅の短い領域における燃料噴射装置１００の噴射ごとの流量ばらつきを低減することが可能となる。

次に、図９～１１を用いて、燃料噴射装置１００の組立方法について説明する。

図９は、本体側組品１３４を組み立てた状態を示す断面図である。

図９に示す通り、弁部材１０４の組立てとは別に、本体側組品１３４の組み立てを行う。

ノズルホルダ１０２の一端部（上流側端部）からノズルホルダ１０２の内側に第三スプリング１２４とアンカー１１０とを組み付け、その後、ノズルホルダ１０２の一端部に磁気コア１０１を圧入し、磁気コア１０１をノズルホルダ１０２にレーザ溶接にて固定する。その後、ハウジング１０９及び電磁コイル１０８をノズルホルダ１０２及び磁気コア１０１の外周部に組付ける。この際、ノズルホルダ１０２の外周面１０２ａとハウジング１０９の内周面１０９ａとは圧入により固定、もしくは圧入後に、ハウジング下端部とノズルホルダ外周部とをレーザ溶接等により固定する。

なお図９では図示していないが、上記工程の後、樹脂成型体１３５（図１参照）をハウジング１０９の上端開口部付近から絶縁樹脂を注入することでコネクタ部１３６と一体にモールド成形する。このコネクタ部は燃料噴射装置１００をＥＣＵ１２０に電気的に接続するためのものである。

図１０は、本体側組品１３４に弁部材１０４を組み付けた状態を示す断面図である。

図１０に示す通り、本体側組品１３４の磁気コア１０１には、径方向中央部に軸方向に貫通する貫通孔１０１ａが形成されている。本体側組品１３４に、磁気コア１０１の燃料供給口１１１から弁部材１０４を挿入して組み付ける。

弁部材１０４は、磁気コア１０１の燃料供給口１１１から挿入できるよう、ロッドヘッド１２７の鍔部外周面１２７ｄの径、第二スプリング１２６の最大外径、中間部材１２５の外径及び弁体１１３の最大外径（段付き部の外径）が貫通孔１０１aの直径（内径）よりも小さく構成されている。

本体側組品１３４に弁部材１０４の組み付けた後、燃料供給口１１１から第一スプリング１１８及び調整子１１９が磁気コア１０１の貫通孔１０１ａに組み付けられ、図２の状態の燃料噴射装置１００が完成する。

上述したように、本実施例では、アンカー１１０は軸方向に貫通する貫通孔１１０ｃを有する。弁体１１３は、径方向外側に鍔状に張り出す段付き部１２８を有する。弁体１１３は、段付き部１２８の下流側端面１２８ｂがアンカー１１０の上流側端面１０ａと対向するようにして、貫通孔１１０ｃに挿通される。弁部材１０４は、段付き部１２８の上流側で且つロッドヘッド１２７の下流側に設けられた中間部材１２５を有する。ロッドヘッド１２７に支持される巻ばねは、一端部がロッドヘッド１２７に支持されて弁体１１３を閉弁方向に付勢する第一スプリング１１８と、一端部がロッドヘッド１２７に支持されて中間部材１２５を閉弁方向に付勢する第二スプリング１２６と、を備えて構成される。ロッドヘッド１２７の摺動面１２７ｄの外径と、第二スプリング１２６の最大外径と、中間部材１２５の最大外径とは、磁気コア１０１の貫通孔１０１ａの内径よりも小さく形成される。なお、弁体１１３の最大外径も磁気コア１０１の貫通孔１０１ａの内径よりも小さく形成される。

このことにより、中間部材１２５及び第二スプリング１２６を含む複雑な機構部（弁部材１０４）を、磁気コア１０１の組み付け後に、燃料噴射装置１００に組み付けることができ、この機構部を交換することも可能である。中間部材１２５及び第二スプリング１２６は弁体１１３に組み付けられているので、組み付け或いは交換を容易に行うことができる。

図１１を用いて、弁体１１３とロッドヘッド１２７との圧入構造の変更例を説明する。図１１は、弁体１１３がロッドヘッド１２７に圧入される一実施例（変更例）を示す断面図である。なお、以下で説明する構成以外の構成は、上述した実施例と同様に構成される。実施例と同様な構成には実施例と同じ符号を付し、その説明を省略する。

本変更例では、ロッドヘッド１２７が概ね筒形状を成している。ロッドヘッド１２７の径方向中心部には下流側端面（下端面）１２７ｂ側から上流側端面（上端面）１２７a側に向かって形成された穴部（凹部）１２７ｆが形成され、穴部１２７ｆの底面１２７ｆ１に上流側端面１２７aまで貫通する貫通孔１２７ｇが形成されている。すなわちロッドヘッド１２７は、径方向中心部に、穴部１２７ｆの内周面（側壁面）１２７ｆ２と貫通孔１２７ｇの内周面とが中心軸線１００ａ方向に沿って形成され、円筒形状を成している。なお、以下の説明では、貫通孔１２７ｇとその内周面とを区別せず、同じ符号１２７ｇを付して説明する。

ロッドヘッド１２７は弁体１１３の上流側端部に設けられ、磁気コア１０１の貫通孔１０１ａと対向する摺動面１２７ｄを有する。またロッドヘッド１２７は、第一スプリング１１８の内径側（内周側）に対向するガイド面１３８と、第二スプリング１２６の内径側（内周側）に対向するガイド面１３２と、を有する。

ロッドヘッド１２７の外周面１２７ｈには、鍔部１２７ｃが径方向外側に向かって突出するように形成されている。鍔部１２７ｃの上流側端面（上端面）１２７ｃａは、第一スプリング１１８の一端部（下流側端部）を支持するばね座を構成する。鍔部１２７ｃの下流側端面（下端面）１２７ｃｂは、第二スプリング１２６の一端部（上流側端部）を支持するばね座を構成する。

本変更例では、ロッドヘッド１２７の貫通孔１２７ｇに弁体１１３の突起部１２９が圧入される。このために、突起部１２９は上流側端面１２９a側に縮径部（細径部）１２９ｂを有する。縮径部１２９ｂは上流側端面１２９aから下流側に向かって突起部１２９の途中まで形成されており、縮径部１２９ｂの外径はその他の突起部１２９の外径よりも小さい。縮径部１２９ｂが形成されることにより、突起部１２９には縮径部１２９ｂの下流側端部から径方向外側に向かって段差面１２９ｃが形成される。

突起部１２９の縮径部１２９ｂは、段差面１２９ｃがロッドヘッド１２７の下流側端面１２７ｂに当接する位置まで、貫通孔１２７ｇの内周面に圧入されて固定される。これにより、ロッドヘッド１２７及び弁体１１３は、弁体１１３がロッドヘッド１２７に挿入されてロッドヘッド１２７と弁体１１３とが接する圧入面を有する。この圧入面は、貫通孔１２７ｇの内周面とこの内周面に圧入される弁体１１３の縮径部１２９ｂの外周面とで構成される。この圧入面と摺動面１２７ｄとガイド面１３２，１３８とは互いに径方向で重ならないように軸方向にずらした位置、すなわち軸方向においてオーバーラップしない位置に設けられる。

本変更例では、縮径部１２９ｂの外周面と貫通孔１２７ｇの内周面との間には径方向の間隙１３７が形成される。これにより、間隙１３７が形成されている範囲では、弁体１１３はロッドヘッド１２７に圧入されていないため、第二スプリング１２６のガイド面１３２における外径の変化を抑制できる。

一方、第一スプリング１１８側では、第一スプリング１１８のガイド面１３８は、弁体１１３がロッドヘッド１２７へ圧入される部位から軸方向にずれているものの、第一スプリング１１８自体は圧入部位と軸方向においてオーバーラップするように配置されている。そこで、ロッドヘッド１２７において、弁体１１３が圧入される部位の外周面に、径方向内側に向かって窪んだ環状凹部１３８ａを形成する。すなわち、ロッドヘッド１２７において、貫通孔１２７ｇの外周側（径方向外側）に、環状凹部１３８ａが形成される。

なお環状凹部１３８ａは、下流側端部が、軸方向において、穴部１２７ｆの底面１２７ｆ１よりも下流側に位置し、上流側端部がロッドヘッド１２７の上流側端面１２７aに達するように設けられる。この場合、環状凹部１３８ａは第一スプリング１１８のガイド面を構成しない。

これにより圧入部の外周側でロッドヘッド１２７の外径が変化しても、第一スプリング１１８の内径部がロッドヘッド１２７の外周面（環状凹部１３８ａがない場合のガイド面１３８）と接触するのを防ぐことができる。

また本変更例においても、ロッドヘッド１２７のガイド面１３２，１３８は、摺動面１２７ｄの外周径よりも小径である。さらにロッドヘッド１２７のガイド面１３２，１３８は、圧入面１２７ｇの径方向外側におけるロッドヘッド１２７の外周径（環状凹部１３８ａにおける外径）より大径である。

以上説明したように、本変更例の燃料噴射装置は、下記のように構成される。
ロッドヘッド１２７は、下流側端面１２７ｂの側から上流側端面１２７ａの側に向かって形成された穴部１２７ｆと、ロッドヘッド１２７の穴部１２７ｆの底面１２７ｆ１に形成されロッドヘッド１２７の上流側端面１２７aまで貫通する貫通孔１２７ｇと、を備える。ロッドヘッド１２７の貫通孔１２７ｇの内径は、ロッドヘッド１２７の穴部１２７ｆの内径よりも小さく形成される。弁体１１３はロッドヘッド１２７の貫通孔１２７ｇに圧入される。さらにロッドヘッド１２７は、ロッドヘッド１２７の穴部１２７ｆの内周面１２７ｆ２と弁体１１３の外周面（縮径部１２９ｂの外周面）との間に形成された径方向の間隙１３７と、ロッドヘッド１２７の貫通孔１２７ｇの径方向外側に形成され径方向内側に向かって窪んだ環状凹部１３８ａと、を有する。

さらに本変更例の燃料噴射装置は、下記のように構成される。
アンカー１１０は軸方向に貫通する貫通孔１１０ｃを有する。弁体１１３は、径方向外側に鍔状に張り出す段付き部１２８を有し、段付き部１２８の下流側端面１２８ｂがアンカー１１０の上流側端面１１０ａと対向するようにして、アンカー１１０の貫通孔１１０ｃに挿通される。弁部材１０４は、段付き部１２８の上流側で且つロッドヘッド１２７の下流側に設けられた中間部材１２５を有する。ロッドヘッド１２７に支持される巻ばねは、一端部がロッドヘッド１２７に支持されて弁体１１３を閉弁方向に付勢する第一スプリング１１８と、一端部がロッドヘッド１２７に支持されて中間部材１２５を閉弁方向に付勢する第二スプリング１２６と、を備えて構成される。ロッドヘッド１２７は、外周面（ガイド面１３２，１３８）から径方向外側に向かって突出するように形成された鍔部１２７ｃを有する。鍔部１２７ｃの上流側端面１２７ｃａは、第一スプリング１１８の下流側端部を支持するばね座を構成し、鍔部１２７ｃの下流側端面１２７ｃｂは、第二スプリング１２６の上流側端部を支持するばね座を構成する。

本変更例を含む、本発明の実施例は、下記のように構成される。
燃料噴射装置は、先端部に弁体１１３を有する弁部材１０４と、弁体１１３が着座することで燃料を封止する噴孔部材１０３と、弁体１１３と共に駆動され弁体１１３に対して開閉弁方向に相対変位可能に構成されたアンカー１１０と、径方向中央部に軸方向に貫通する貫通孔１０１ａが形成された磁気コア１０１と、弁部材１０４に対して噴孔部材１０３の側を下流側としたときに弁体１１３の上流側端部に設けられ磁気コア１０１の貫通孔１０１ａと対向する摺動面１２７ｄを有するロッドヘッド１２７と、ロッドヘッド１２７に支持される巻ばね１１８，１２６と、を有する。ロッドヘッド１２７は、巻ばね１１８，１２６の内周側に対向するガイド面１３２，１３８を有する。ロッドヘッド１２７及び弁体１１３は、ロッドヘッド１２７が弁体１１３に挿入されて、または弁体１１３がロッドヘッド１２７に挿入されてロッドヘッド１２７と弁体１１３とが接する圧入面（１３０ａ，１３３ａ，１２７ｇ，縮径部１２９ｂの外周面）を有する。摺動面１２７ｄとガイド面１３２，１３８と前記圧入面とは互いに径方向で重ならないように軸方向にずらした位置に設けられる。

本実施例では、ロッドヘッド１２７を弁体１１３に圧入固定する際に発生する圧入部外周側の径方向変化が、ロッドヘッド１２７の上流側または下流側に設けられた巻ばね１１８，１２６が圧縮変化する範囲に生じない構成、もしくは磁気コア１０１の内径（貫通孔内周面）１０１ａと摺動する摺動面１２７ｄに影響しない構成を実現可能にする。これにより燃料噴射装置１００の噴射ごとの燃料噴射量のばらつきが少ない燃料噴射装置１００の提供が可能となる。

なお、本発明は上記の実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲内で様々な変形や他の構成を組み合わせることができる。また本発明は、上記の実施形態で説明した全ての構成を備えるものに限定されず、その構成の一部を削除したものも含まれる。

１０１…磁気コア、１０１ａ…磁気コア１０１の貫通孔、１０３…噴孔部材、１０４…弁部材、１１０…アンカー、１１０ａ…アンカー１１０の上流側端面、１１０ｃ…アンカー１１０の貫通孔、１１３…弁体、１１８…第一スプリング（巻ばね）、１２５…中間部材、１２６…第二スプリング（巻ばね）、１２７…ロッドヘッド、１２７ａ…ロッドヘッド１２７の上流側端面、１２７ｂ…ロッドヘッド１２７の下流側端面、１２７ｃ…ロッドヘッド１２７の鍔部、１２７ｃａ…鍔部１２７ｃの上流側端面、１２７ｃｂ…鍔部１２７ｃの下流側端面、１２７ｄ…ロッドヘッド１２７の摺動面、１２７ｆ…ロッドヘッド１２７の穴部、１２７ｆ１…穴部１２７ｆの底面、１２７ｆ２…穴部１２７ｆの内周面、１２７ｇ…ロッドヘッド１２７の貫通孔、１２８…弁体１１３の段付き部、１２８ｂ…段付き部１２８の下流側端面、１２９ｂ…突起部１２９の縮径部、１３０…弁体１１３の穴部、１３２…ガイド面、１３３…ロッドヘッド１２７の突起部、１３７…間隙、１３８…ガイド面、１３８ａ…環状凹部、１２７ｇ，１２９ｂ，１３０ａ，１３３ａ…圧入面。

Claims (9)

1. 先端部に弁体を有する弁部材と、
   前記弁体が着座することで燃料を封止する噴孔部材と、
   前記弁体と共に駆動され、前記弁体に対して開閉弁方向に相対変位可能に構成されたアンカーと、
   径方向中央部に軸方向に貫通する貫通孔が形成された磁気コアと、
   前記弁部材に対して前記噴孔部材の側を下流側としたときに、前記弁体の上流側端部に設けられ、前記磁気コアの前記貫通孔と対向する摺動面を有するロッドヘッドと、
   前記ロッドヘッドに支持される巻ばねと、
   を有する燃料噴射装置において、
   前記ロッドヘッドは、前記巻ばねの内周側に対向するガイド面を有し、
   前記ロッドヘッド及び前記弁体は、前記ロッドヘッドが前記弁体に挿入されて、または前記弁体が前記ロッドヘッドに挿入されて前記ロッドヘッドと前記弁体とが接する圧入面を有し、
   前記摺動面と前記ガイド面と前記圧入面とは互いに径方向で重ならないように軸方向にずらした位置に設けられた燃料噴射装置。
2. 請求項１に記載の燃料噴射装置において、
   前記ロッドヘッドの前記摺動面と前記ガイド面と前記圧入面とは、燃料噴射装置の上流側から、前記摺動面、前記ガイド面、前記圧入面の順番に配置された燃料噴射装置。
3. 請求項２に記載の燃料噴射装置において、
   前記ロッドヘッドの前記ガイド面は、前記摺動面の外周径よりも小径かつ、前記圧入面の径方向外側における前記ロッドヘッドまたは前記弁体の外周径より大径となる燃料噴射装置。
4. 請求項３に記載の燃料噴射装置において、
   前記ロッドヘッドが前記弁体に挿入されて固定されるように構成された燃料噴射装置。
5. 請求項４に記載の燃料噴射装置において、
   前記ロッドヘッドは、前記ガイド面に対して下流側に突出し、前記ガイド面の外径よりも小径に形成された突起部を有し、
   前記弁体は、上流側端面に下流方向に窪んだ穴部を有し、
   前記ロッドヘッドは、前記突起部が前記弁体の前記穴部に圧入されて固定される燃料噴射装置。
6. 請求項４に記載の燃料噴射装置において、
   前記アンカーは軸方向に貫通する貫通孔を有し、
   前記弁体は、径方向外側に鍔状に張り出す段付き部を有し、前記段付き部の下流側端面が前記アンカーの上流側端面と対向するようにして前記貫通孔に挿通され、
   前記弁部材は、前記段付き部の上流側で且つ前記ロッドヘッドの下流側に設けられた中間部材を有し、
   前記ロッドヘッドに支持される前記巻ばねは、一端部が前記ロッドヘッドに支持されて前記弁体を閉弁方向に付勢する第一スプリングと、一端部が前記ロッドヘッドに支持されて前記中間部材を閉弁方向に付勢する第二スプリングと、を備えて構成され、
   前記摺動面の外径と、前記第二スプリングの最大外径と、前記中間部材の最大外径とは、前記磁気コアの前記貫通孔の内径よりも小さい燃料噴射装置。
7. 請求項３に記載の燃料噴射装置において、
   前記弁体が前記ロッドヘッドに挿入されて固定されるように構成された燃料噴射装置。
8. 請求項７に記載の燃料噴射装置において、
   前記ロッドヘッドは、下流側端面の側から上流側端面の側に向かって形成された穴部と、前記ロッドヘッドの前記穴部の底面に形成され前記ロッドヘッドの前記上流側端面まで貫通する貫通孔と、を備え、
   前記ロッドヘッドの前記貫通孔の内径は、前記ロッドヘッドの前記穴部の内径よりも小さく形成され、
   前記弁体は前記ロッドヘッドの前記貫通孔に圧入され、
   さらに前記ロッドヘッドは、前記ロッドヘッドの前記穴部の内周面と前記弁体の外周面との間に形成された径方向の間隙と、前記ロッドヘッドの前記貫通孔の径方向外側に形成され径方向内側に向かって窪んだ環状凹部と、を有する燃料噴射装置。
9. 請求項８に記載の燃料噴射装置において、
   前記アンカーは軸方向に貫通する貫通孔を有し、
   前記弁体は、径方向外側に鍔状に張り出す段付き部を有し、前記段付き部の下流側端面が前記アンカーの上流側端面と対向するようにして前記アンカーの前記貫通孔に挿通され、
   前記弁部材は、前記段付き部の上流側で且つ前記ロッドヘッドの下流側に設けられた中間部材を有し、
   前記ロッドヘッドに支持される前記巻ばねは、一端部が前記ロッドヘッドに支持されて前記弁体を閉弁方向に付勢する第一スプリングと、一端部が前記ロッドヘッドに支持されて前記中間部材を閉弁方向に付勢する第二スプリングと、を備えて構成され、
   前記ロッドヘッドは、外周面から径方向外側に向かって突出するように形成された鍔部を有し、
   前記鍔部の上流側端面は、前記第一スプリングの下流側端部を支持するばね座を構成し、
   前記鍔部の下流側端面は、前記第二スプリングの上流側端部を支持するばね座を構成する燃料噴射装置。

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