JP2020176547A - 燃料噴射装置 - Google Patents

Abstract

【課題】本発明の目的は、弁部材とこの弁部材が摺動する摺動面との摺動を安定的に行えるようにすることで、安定的に燃料を噴射可能な燃料噴射装置を提供することにある。【解決手段】燃料噴射装置は、弁部材１０４の上部に設けられたばね受け部１２７を備え、ばね受け部１２７は筒状の燃料通路の内周部１０１ａでガイドされる外周部を有する。さらにばね受け部１２７は、上流側に配置された第１スプリング１１８の下端部と接触する第１上面１２７ａａと、第１スプリング１１８の下端部と対向するとともに第１スプリング１１８の下端部から受ける荷重が第１上面１２７ａａよりも小さい、又は第１スプリング１１８の下端部から荷重を受けない第２上面１２７ａｂと、を有する。【選択図】図２

Description

本発明は、内燃機関に用いられる燃料噴射装置に関し、特に電磁的に駆動される可動子によって燃料通路を開閉して燃料噴射を行う燃料噴射装置に関する。

本技術分野の背景技術としては、国際公開第２０１６／０４２８９６号パンフレット（特許文献１）に記載された燃料噴射弁が知られている。特許文献１の燃料噴射弁は、弁部材と、弁部材に対して相対変位可能なアンカーと、貫通孔が形成された磁気コアとを備え、アンカーと弁部材との双方にアンカーが弁部材に対して開弁方向に変位した場合に係合してアンカーの開弁方向への変位を規制する係合部を設けた燃料噴射弁において、弁部材側の係合部とアンカー側の係合部との間に間隙を形成する間隙形成部材と、間隙形成部材を閉弁方向に付勢する付勢ばねとを備え、間隙形成部材の外径と付勢ばねの外径と弁部材の最大外径とを貫通孔の内径よりも小さくしている（要約参照）。

この燃料噴射弁は、プランジャロッドを閉弁方向に付勢する第１ばね、アンカーを開弁方向に付勢する第２ばね、及びアンカーを固定コア側から閉弁方向に付勢する第３ばねを備え（段落００１７，００２２参照）、第１ばねの付勢力が最も大きく、次に第３ばねの付勢力が大きく、第２ばねの付勢力が最も小さくなるように構成されている（段落００３４参照）。その結果、アンカーが開弁方向への移動を開始する前の状態（閉弁静止状態）では、プランジャロッドは第１ばねの付勢力により閉弁方向に付勢され、プランジャロッドの一端部に設けられた弁体が弁座に当接している（段落００５８参照）。

プランジャロッドの他端部にはキャップが設けられている（段落００１６参照）。このキャップは、固定コアの貫通孔の内周面に当接し、開閉弁時に貫通孔の内周面に対して摺動するように構成された外周面を有する（段落０１１４参照）。この外周面は、燃料通路部を構成する切欠き面によって、周方向に間隔を置いて複数個が配置されるように、設けられている（段落０１１６参照）。

国際公開第２０１６／０４２８９６号パンフレット

特許文献１の燃料噴射弁（燃料噴射装置）では、キャップの上端面が第１ばねの当接するばね座を構成し、第１ばねはプランジャロッドを付勢する際にプランジャロッドに対して横力（弁軸心に垂直な方向の力）を作用させる。この横力により、キャップの外周面は固定コアの貫通孔の内周面に対して強く押し付けられる。以下、弁体、プランジャロッド及びキャップ等を含め、弁体と一体構造を成す部材を弁部材と呼ぶことにする。

この場合、第１ばねによる横力が発生する方向は、ばねの圧縮により弁部材の傾く方向で決まる。キャップの２つの外周面の間に設けられた切欠き面は、貫通孔の内周面と摺動しない。そのため、弁部材の傾く方向によっては、キャップの外周面と貫通孔の内周面との間の摺動面積が不十分となり、キャップの外周面と貫通孔の内周面との摺動が不安定になる。また、摺動面積が不十分となることで、摺動部における摺動抵抗が大きくなったり、開閉弁の繰り返しによりキャップの外周面または、貫通孔の内周面が摩耗したりする。摺動部の摺動抵抗が大きくなると、閉弁動作の遅れが大きくなる。閉弁動作の遅れが大きくなると、燃料の噴射量が多くなり、安定的な燃料の噴射を阻害することになる。

本発明の目的は、弁部材とこの弁部材が摺動する摺動面との摺動を安定的に行えるようにすることで、安定的に燃料を噴射可能な燃料噴射装置を提供することにある。

上記目的を達成するため、本発明における燃料噴射装置は、
弁部材の上部に設けられたばね受け部を備え、前記ばね受け部が筒状の燃料通路の内周部でガイドされる外周部を有する燃料噴射装置であって、
前記ばね受け部は、
上流側に配置されたばねの下端部と接触する第１上面と、
前記ばねの前記下端部と対向するとともに前記ばねの前記下端部から受ける荷重が前記第１上面よりも小さい、又は前記ばねの前記下端部から荷重を受けない第２上面と、
を有する。

本発明によれば、弁部材とこの弁部材が摺動する摺動面との摺動を安定的に行えるようにすることで、安定的に燃料を噴射可能な燃料噴射装置を提供することができる。上記した以外の課題、構成及び効果は、以下の実施形態の説明により明らかにされる。

本発明の一実施例に係る燃料噴射装置の全体構成を概略的に示す断面図である。 図１の部分拡大図で、燃料噴射装置の電磁コイルへの駆動電圧（電流）を印加していない状態（閉弁状態）を示す図である。 本発明の一実施例に係る弁部材を概略的に示した図である。 図１の部分拡大図で、燃料噴射装置の電磁コイルに駆動電圧（電流）を印加して、アンカーがプランジャロッドに当接した状態（開弁直前状態）を示す図である。 図１の部分拡大図で、燃料噴射装置の電磁コイルに駆動電圧（電流）を印加して、プランジャロッドが開弁途中にある状態（中間リフト状態）を示した図である。 図１の部分拡大図で、燃料噴射装置の電磁コイルに駆動電圧（電流）を印加して、プランジャロッドが開弁を完了した状態（フルリフト状態）を示した図である。 本発明の一実施例に係る弁部材の挙動（フルリフト）とアンカーの挙動を模式的に示す図である。 本体側組品を組み立てた状態を示す断面図である。 本体側組品に弁部材を組み付けた状態を示す断面図である。 本発明の図３に示す実施例の変更例に係る弁部材を概略的に示した図である。

以下、本発明の実施例について、図１〜図１０を参照しつつ説明する。

図１は、本発明の一実施例に係る燃料噴射装置１００の全体構成を概略的に示す断面図である。

燃料噴射装置１００は、例えば筒内直接噴射式のガソリンエンジン向けの燃料噴射装置である。本実施例では弁体を電磁的に駆動する電磁駆動式の燃料噴射装置を例に挙げて説明するが、以下で説明する弁部材１０４及び弁部材１０４を付勢する巻ばね（第１スプリング）１１８を備える燃料噴射装置であれば、他の駆動方式の燃料噴射装置にも、本発明は適用可能である。またポート噴射エンジン用の燃料噴射装置や、ディーゼルエンジン用の燃料噴射装置にも本発明は適用可能である。

燃料噴射装置１００の中心軸線１００aに沿う方向において、燃料噴射孔１１２に近い側（図１では下側）を下流側、燃料供給口１１１に近い側（図１では上側）を上流側と定義して説明する。これは、燃料噴射装置１００の内部に構成される燃料通路の構造に基づいており、燃料は燃料供給口１１１から燃料噴射孔１１２に向かって燃料噴射装置１００の内部をほぼ中心軸線１００aに沿って流れる。本実施例では、弁部材１０４、アンカー１１０、第１スプリング１１８、調整子１１９、第３スプリング１２４、磁気コア１０１、プランジャロッド１１３、中間部材１２５、第２スプリング１２６、及びロッドヘッド１２７の各中心軸線は、中心軸線１００ａに一致するように配置されている。従って、プランジャロッド１１３の軸心（弁軸心）は弁部材１０４の移動方向である開閉弁方向に沿い、開閉弁方向は中心軸線１００ａに沿う。

なお、燃料噴射孔１１２側（下流側）の端部を先端部、燃料供給口１１１側（図１では上側）の端部を基端部と呼ぶ場合もある。また以下の説明において、上下方向を指定して説明する場合があるが、この上下方向は図１の上下方向に基づいており、燃料噴射装置１００が実装された状態における上下方向を指定するものではない。

燃料噴射装置１００には、燃料噴射装置１００を駆動するための駆動装置であるＥＤＵ（駆動回路）１２１及びＥＤＵ１２１の制御を行うＥＣＵ（エンジンコントロールユニット）１２０が接続されている。

ＥＣＵ１２０では、燃料噴射装置１００による燃料噴射の対象となるエンジン（内燃機関：図示せず）の状態を示す信号を各種センサーから取り込み、エンジンの運転条件に応じて適切な駆動パルスの幅や噴射タイミングの演算を行う。ＥＣＵ１２０より出力された駆動パルスは、信号線１２３を通して燃料噴射装置１００のＥＤＵ１２１に入力される。

ＥＤＵ１２１は、燃料噴射装置１００の電磁コイル１０８に印加する電圧を制御して電磁コイル１０８に電流を供給する。また、ＥＣＵ１２０は、通信ライン１２２を通してＥＤＵ１２１と通信を行っており、燃料噴射装置１００に供給する燃料の圧力や運転条件によって駆動パルスを制御し、ＥＤＵ１２１によって生成する駆動電圧（電流）を切替えることが可能である。なお、ＥＤＵ１２１は、ＥＣＵ１２０との通信によって制御定数を変化できるようになっており、制御定数に応じて電流波形が変化する。

ＥＣＵ１２０及びＥＤＵ１２１は一体の部品として構成されてもよい。すなわち、燃料噴射装置１００を駆動するための駆動装置は、燃料噴射装置１００の駆動電圧を発生する装置であれば良く、例えば、ＥＣＵ１２０とＥＤＵ１２１とが一体となって駆動装置を構成しても良いし、本実施の形態で例示するようにＥＤＵ１２１単体で駆動装置を構成してもよい。

燃料噴射装置１００は、燃料が供給される燃料供給口１１１を有する磁気コア（固定コア）１０１と、磁気コア１０１の下流側に設けられたノズルホルダ１０２と、ノズルホルダ１０２の下流側端部（先端部）に位置して燃料噴射孔１１２を形成する噴孔部材１０３と、を有している。噴孔部材１０３はノズルホルダ１０２の内側に挿入され、先端面の外周部に沿ってノズルホルダ１０２の先端部に溶接固定される。

噴孔部材１０３には、弁部材１０４を構成する弁体１１７が離接する弁座１０３ａが形成される。噴孔部材１０３は、弁体１１７が着座することで燃料を封止する。弁体１１７は弁座１０３ａに当接することで燃料をシールし、弁座１０３ａから離れることで燃料の流通を許す。すなわち、弁体１１７及び弁座１０３ａは協働して燃料通路を開閉する。

また、噴孔部材１０３の内部には、プランジャロッド１１３の下流側先端部に構成された弁体１１７の外周面をガイドするガイド部材１０５が圧入または塑性結合により固定されている。尚、ガイド部材１０５は噴孔部材１０３と一体で形成されてもよい。

磁気コア１０１の上流側内周部（径方向内側）には燃料フィルタ（図示せず）が設けられている。また磁気コア１０１の上流側外周部（径方向外側）１１４には、Ｏリングに代表されるシール部材１０６が、その下流側にはシール部材１０６を保護する保護部材１０７が組付けられている。シール部材１０６は燃料配管（図示せず）の内周面と磁気コア外周面１１４との間の隙間をシールし、燃料配管を流れる燃料の漏洩を防止する。

ノズルホルダ１０２の上流側外周部（径方向外側）には電磁コイル１０８が設けられ、その外周側には電磁コイル１０８を内包する形でハウジング１０９が設けられている。ハウジング１０９、磁気コア１０１及びアンカー（可動コア）１１０により磁気回路が形成される。

ノズルホルダ１０２の下流側外周部（径方向外側）には溝１１５が形成されており、樹脂材製のチップシールに代表されるシール部材１１６が溝１１５に嵌め込まれている。

磁気コア１０１及びノズルホルダ１０２の内部には、弁部材１０４、アンカー１１０、第１スプリング１１８、調整子１１９、及び第３スプリング１２４が配置される。弁部材１０４は、軸方向（中心軸線１００aに沿う方向）に移動することによって燃料噴射装置１００による燃料の噴射量を調整する。アンカー１１０は、磁気コア１０１の吸引力を受けて弁部材１０４を開弁方向に引き上げる。なおアンカー１１０は、プランジャロッド１１３に対して軸方向（開閉弁方向）に相対変位可能に構成されている。第１スプリング１１８は、弁部材１０４及びアンカー１１０を下流方向（閉弁方向）に付勢する。調整子１１９は、第１スプリング１１８を支持し、第１スプリング１１８の圧縮量（すなわち付勢力）を調整する。第３スプリング１２４は、ノズルホルダ１０２に保持されアンカー１１０及び弁部材１０４を上流方向（開弁方向）に付勢する。

本実施例の弁部材１０４は、プランジャロッド１１３、弁体１１７、中間部材１２５、第２スプリング１２６、及びロッドヘッド１２７により構成されている。

中間部材１２５は、プランジャロッド１１３の基端部側の端部（上流側端部）に位置してアンカー１１０とプランジャロッド１１３との間に間隙Ｇ２（図２参照）を形成する。第２スプリング１２６は、中間部材１２５を介してアンカー１１０を下流側に付勢する。ロッドヘッド１２７は、第１スプリング１１８及び第２スプリング１２６の着座面を形成する。さらにロッドヘッド１２７は、磁気コア１０１の径方向中央部に形成された軸方向に貫通する貫通孔１０１ａと対向して摺動する摺動面１２７ｄ（図２参照）を形成する。摺動面１２７ｄはロッドヘッド１２７の最外周面で構成される。すなわちロッドヘッド１２７は、プランジャロッド１１３の上流側端部に設けられ、磁気コア１０１の貫通孔１０１ａと対向して摺動する摺動面１２７ｄを有する。

貫通孔１０１ａの内周面は、ロッドヘッド１２７を介してプランジャロッド１１３の上流側端部を径方向において支持して開閉弁方向に案内する案内面（摺動面）を構成する。このため、以下、貫通孔１０１ａの内周面を案内面（案内部）又は摺動面（摺動部）と呼び、摺動面１２７ｄを被案内面（被案内部）又は被摺動面（被摺動部）と呼ぶことにする。

本実施例では、ロッドヘッド１２７に支持される巻ばねを有する。この巻ばねは、一端部がロッドヘッド１２７に支持されてプランジャロッド１１３を閉弁方向（下流側）に付勢する第１スプリング１１８と、一端部がロッドヘッド１２７に支持されて中間部材１２５を閉弁方向（下流側）に付勢する第２スプリング１２６と、を備えて構成される。すなわちロッドヘッド１２７は、弁部材１０４のばね受け部を構成する。

ここで、弁部材１０４及びアンカー１１０の構成について、図２を用いて詳細に説明する。図２は、図１の部分拡大図で、燃料噴射装置１００の電磁コイル１０８への駆動電圧（電流）を印加していない状態（閉弁状態）を示す図である。尚、図２は電磁駆動部への通電がオフされ、弁体１１７が弁座１０３ａに着座した状態で、なお且つアンカー１１０が静止した状態を示している。

アンカー１１０は、貫通孔１１０ｃを有し、弁部材１０４のプランジャロッド１１３が貫通孔１１０ｃの内径に挿通するように構成される。これにより、アンカー１１０と弁部材１０４とは軸方向に相対変位可能に構成されている。

プランジャロッド１１３は、上流側端部に、アンカー１１０の内径（貫通孔）１１０ｃを貫通するロッド部分１１３ａの直径よりも大きい外径を有する段付き部１２８を有する。段付き部１２８はロッド部分１１３ａの外周面から鍔状に張り出す構成とする。アンカー１１０は、上流側端面１１０ａが段付き部１２８の下端面（下流側端面）１２８ｂと対向し、相対変位時に上流側端面１１０ａが段付き部１２８の下端面１２８ｂに当接することで、プランジャロッド１１３に対する上流側（開弁方向）への相対変位が規制される。

段付き部１２８の上端面（上流側端面）１２８ａから上部は段付き部１２８よりも小径の突起部１２９が設けられており、突起部１２９の上端面１２９ａには下流方向（段付き部１２８側）に窪んだ穴部（凹部）１３０が形成されている。プランジャロッド１１３の段付き部１２８の上流側には、中間部材１２５が設けられている。中間部材１２５の下端面（下流側端面）１２５ｂには上流側（上面１２５ａ側）に向けて凹部１２５ｃが形成されており、凹部１２５ｃは段付き部１２８が収まる直径（内径）と深さを有している。すなわち、凹部１２５ｃの直径（内径）は段付き部１２８の直径（外径）よりも大きく、凹部１２５ｃの深さ寸法は段付き部１２８の上端面１２８ａと下端面１２８ｂとの間の寸法（高さ寸法又は厚み寸法）よりも大きい。凹部１２５ｃの底面１２５ｅから中間部材１２５の上端面（上流側端面）１２５ａにかけては軸方向の貫通孔１２５ｄが形成されている。貫通孔１２５ｄには、突起部１２９が挿通される。

中間部材１２５の上流側には第２スプリング１２６が支持されており、中間部材１２５の上端面１２５ａは第２スプリング１２６の下流側端部が当接するばね座を構成する。

プランジャロッド１１３の上流側端部にはロッドヘッド１２７が設けられている。ロッドヘッド１２７の上端部には径方向に張り出した鍔部１２７ｃが設けられ、鍔部１２７ｃの下面１２７ｂに第２スプリング１２６の上流側端部が当接するばね座が構成されている。そして、ロッドヘッド１２７には第１スプリング１１８の内径よりも小さい径となるように構成された上流側突起部１３１が設けられている。上流側突起部１３１は鍔部１２７ｃの上面１２７ａから上流側に突出している。

ここで、図３を用いて、弁部材１０４の構成をさらに詳細に説明する。図３は、本発明の一実施例に係る弁部材１０４を概略的に示した図である。

ロッドヘッド１２７の鍔部外周面１２７ｄと磁気コア１０１の貫通孔１０１ａの内周面とが相互に摺動する摺動面となり、弁部材１０４の開閉弁方向の移動を案内する。上述したように、本実施例では、ロッドヘッド１２７の鍔部外周面１２７ｄは被案内面（被案内部）又は被摺動面（被摺動部）と呼び、貫通孔１０１ａの内周面は案内面（案内部）又は摺動面（摺動部）と呼んで説明する。

なお以下の説明では、貫通孔１０１ａとその内周面の両者に対して符号１０１ａを付して説明する。ロッドヘッド１２７の鍔部１２７ｃには、切欠き面１２７ｅが設けられており、磁気コア１０１の内周面１０１ａに対向する鍔部外周面１２７ｄは周方向に間隔を置いて配置されている。切欠き面１２７ｅは鍔部１２７ｃの上方と下方の燃料通路を連通する燃料通路部を構成する。

本実施例の燃料噴射装置１００は、弁部材１０４の上部に設けられたばね受け部(ロッドヘッド)１２７を備え、ばね受け部１２７は筒状の燃料通路の内周部１０１ａでガイドされる外周部１２７ｄを有する。ばね受け部(ロッドヘッド)１２７は、上流側に配置された第１スプリング１１８の下端部と接触する第１上面１２７ａａと、第１スプリング１１８の下端部と対向するとともに第１スプリング１１８の下端部から受ける荷重が第１上面よりも小さい、又は第１スプリング１１８の下端部から荷重を受けない第２上面１２７ａｂと、を有する。

第２上面１２７ａｂは、弁軸心１０４ａに垂直な平面形状に形成されるとともに、第１上面１２７ａａよりも下流側に形成されている。また第２上面１２７ａｂは、径方向において、弁軸心１０４ａを含む一方の側に形成されて弁軸心１０４ａと交差する。一方、第１上面１２７ａａも弁軸心１０４ａに垂直な平面形状に形成される。第１上面１２７ａａは、前述の径方向において他方の側に形成されて、弁軸心１０４ａに対して径方向外側に外れた位置に設けられる。

第１上面１２７ａａの第１外周部１２７ｄａと第２上面１２７ａｂの第２外周部１２７ｄｂとの間に２か所の軸方向の燃料流路が形成されており、第１上面１２７ａａの第１外周部１２７ｄａの第１周方向長さＬｄａは第２上面１２７ａｂの第２外周部１２７ｄｂの第２周方向長Ｌｄｂさよりも大きくなるように構成されている（Ｌｄａ＞Ｌｄｂ）。このとき、第１上面１２７ａａの第１外周部１２７ｄａの第１周方向長さＬｄａは第２上面１２７ａｂの第２外周部１２７ｄｂの第２周方向長さＬｄｂの２倍以上となるように構成されている。

さらに第１外周部１２７ｄａの周方向両側には第１外周部１２７ｄａと同じ径に形成されて第１外周部１２７ｄａに連続する外周部１２７ｄｃが設けられている。外周部１２７ｄｃは、第１外周部１２７ｄａと同じ径に形成される外周部の中心角（周方向範囲）を拡大する。この場合、第１外周部１２７ｄａと同じ径に形成される外周部の周方向長さは、Ｌｄａ＋２・Ｌｄｃになる。

第１上面１２７ａａの第１外周部１２７ｄａにおける弁軸心１０４ａ方向の長さである第１軸方向長さＨｄａは、第２上面１２７ａｂの第２外周部１２７ｄｂにおける弁軸心１０４ａ方向の長さである第２軸方向長さＨｄｂよりも大きくなるように構成されている（Ｈｄａ＞Ｈｄｂ）。

ばね受け部１２７の第２上面１２７ａｂは、第１スプリング１１８の下端部に対し、下流側に離隔して位置するように構成されている。この場合、第１スプリング１１８の下端部のうち第１上面１２７ａａに接触する部分と第２上面１２７ａｂに対向する部分とは、弁軸心１０４ａ方向において同じ位置となるように形成されるとよい。

本実施例では，切欠き面１２７ｅにより、第１上面１２７ａの第１外周部１２７ｄａと第２上面１２７ａｂの第２外周部１２７ｄｂとの間に２か所の弁軸心１０４ａ方向の燃料流路が形成される。

図３を用いて説明した上記構成は、第１スプリング１１８の付勢力（セット荷重）によって、弁部材１０４の弁軸心１０４ａの傾き方向、すなわちプランジャロッド１１３の傾き方向を規定する効果を得るための構成であり、本実施例の燃料噴射装置１００は、弁軸心１０４ａの傾き方向を規定できるいずれかの構成を備えていればよい。以下、この効果について、詳細に説明する。

第１スプリング１１８は、燃料噴射装置１００に組付けられた状態で任意のセット長に圧縮され、弁部材１０４に対して所望の付勢力（セット荷重）を作用させる。このとき、第１スプリング１１８の付勢力を受けた弁部材１０４は被案内部が案内部に接触した状態で安定するが、被案内部と案内部との間にはクリアランスが設けられているため、被案内部と案内部とは周方向の１か所で接触する。このため、弁部材１０４の弁軸心１０４ａ及びプランジャロッド１１３は傾きを生じた状態で安定する。

本実施例では、第１上面１２７ａａが第１スプリング１１８から受ける荷重を第２上面１２７ａｂが第１スプリング１１８から受ける荷重よりも大きくすることで、弁部材１０４の弁軸心１０４ａ及びプランジャロッド１１３の傾き方向を規定する。この場合、第２上面１２７ａｂを第１上面１２７ａａよりも下流側に形成し、第２上面１２７ａｂと第１上面１２７ａａとを段差を有する面で構成することにより、第１上面１２７ａａが第１スプリング１１８から受ける荷重を第２上面１２７ａｂが第１スプリング１１８から受ける荷重よりも大きくすることができる。

さらに、第２上面１２７ａｂと第１上面１２７ａａとの段差を適切に設定するか、あるいは、第１上面１２７ａａに接触する第１スプリング１１８の下端部と第２上面１２７ａｂに接触する第１スプリング１１８の下端部とが弁軸心１０４ａ方向において同じ位置となるように第１スプリングを形成することで、第２上面１２７ａｂは第１スプリング１１８の下端部に対し、下流側に離隔した状態になる。この場合、第２上面１２７ａｂは第１スプリング１１８の下端部と対向した状態で、且つ第１スプリング１１８の下端部から荷重を受けない状態となる。

第１上面１２７ａａ及び第２上面１２７ａｂは、弁軸心に垂直な平面形状で形成することにより、簡単に製作することができる。

第２上面１２７ａｂは径方向において弁軸心１０４ａを含む一方の側に形成し、第１上面１２７ａａは前述の径方向において他方の側に形成すると共に弁軸心１０４ａに対して径方向外側に外れた位置に設けることにより、第１上面１２７ａａを第２上面１２７ａｂに対して狭い範囲に限定することができる。これにより、大きな荷重が作用する範囲を限定することができ、弁部材１０４の弁軸心１０４ａ及びプランジャロッド１１３の傾き方向を確実に規定することができる。

特にロッドヘッド１２７は、第１スプリング１１８の下端部と第１上面１２７ａａでのみ接触する状態とすることにより、第１スプリング１１８の付勢力（セット荷重）によって、必ず第１上面１２７ａａ方向に傾けられる。すなわちプランジャロッド１１３は、第１上面１２７ａａが設けられた側に傾けられる。その結果、ロッドヘッド１２７は磁気コア１０１の貫通孔内周面１０１aとの摺動を第１上面１２７ａａの第１外周部１２７ｄａで行うことができる。

ロッドヘッド１２７の第１外周部１２７ｄａ及び第２外周部１２７ｄｂは、磁気コア１０１の内周面（案内面）１０１ａと摺動する被案内部を構成する。この場合、上述した（Ｌｄａ＞Ｌｄｂ）及び（Ｈｄａ＞Ｈｄｂ）の関係のうち、少なくともいずれかの関係を満たすように構成することにより、被案内部における摺動部の範囲を大きくすることができる。

特に（Ｌｄａ＞Ｌｄｂ）の関係は、弁部材１０４に作用する外力によりプランジャロッド１１３の傾く方向がばらついた場合でも、ロッドヘッド１２７の第１外周部１２７ｄａが磁気コア１０１の内周面１０１ａに確実に接触するようにして、ロッドヘッド１２７の第１外周部１２７ｄａと磁気コア１０１の内周面１０１ａとの摺動を安定化させる。

第１外周部１２７ｄａと同じ径に形成される外周部の周方向長さをＬｄａ＋２・Ｌｄｃに広げたことで、予期しない大きな外力が弁部材１０４に作用した場合でも、第１外周部１２７ｄａと磁気コア１０１の内周面１０１ａとが摺動する状態に戻すことが容易になる。

一方、ロッドヘッド１２７の第１外周部１２７ｄａは、磁気コア１０１の内周面１０１ａとの摺動を繰り返すうちに内周面１０１ａに馴染み、弁軸心１０４ａ方向の広い範囲で内周面１０１ａと接触するようになる。（Ｈｄａ＞Ｈｄｂ）の関係を有することにより、第１外周部１２７ｄａは内周面１０１ａとの大きな接触部を有することになり、第１外周部１２７ｄａの耐摩耗性及び摺動動作の安定性が向上する。

鍔部１２７ｃの下流側には、第２スプリング１２６の上流側端部が当接するばね座（下面１２７ｂ）と、下面１２７ｂから下流側に向かって突出して第２スプリング１２６の内径側（内周側）に対向する第２スプリング１２６のガイド面１３２と、が形成される。すなわち、ばね受け部であるロッドヘッド１２７は、第２上面１２７ａｂに上流側に向かって突出するように設けられ、第１スプリング１１８の径方向内側に配置される上流側突起部１３１と、下面１２７ｂから下流側に向かって突出して第２スプリング１２６の内径側に対向する第２スプリング１２６のガイド面１３２と、を有する。

ガイド面１３２はたとえば、第２スプリング１２６の座巻部分のみをガイドすることが望ましく、本実施例においては第２スプリング１２６の上流側１巻目のみをガイドする構成としている。ガイド面１３２より下流には、ガイド面１３２の外径よりも小径の突起部１３３が設けられており、突起部１３３はプランジャロッド１１３の上流側端部に設けられた穴部１３０に圧入固定される。ここで、プランジャロッド１１３の突起部１２９の直径（外径）はロッドヘッド１２７に設けられたガイド面１３２の直径（外径）よりも小さい。

本実施例においてはプランジャロッド１１３に設けられた穴部１３０に対してロッドヘッド１２７に形成された突起部（圧入部）１３３を上流側から圧入固定する構成とすることが望ましい。すなわち、ロッドヘッド１２７がプランジャロッド１１３に挿入されて固定されるように構成されるようにする。

ここで再び図２に戻り、燃料噴射装置１００の構成を詳細に説明する。

ロッドヘッド１２７は、上方（上流側）から第１スプリング１１８の付勢力（第１スプリング力）を受け、下方（下流側）から第２スプリング１２６の付勢力（第２スプリング力）を受ける。後述するように第１スプリング力は第２スプリング力よりも大きく、結果的に、ロッドヘッド１２７には第１スプリング力と第２スプリング力との差分の付勢力がプランジャロッド１１３の突起部１２９の上端面に向かって作用する。ロッドヘッド１２７にはプランジャロッド１１３の穴部１３０から抜ける方向の力が加わらないので、ロッドヘッド１２７は穴部１３０に圧入固定するだけで十分であり、溶接する必要はない。

中間部材１２５についてさらに説明する。

図２に示す状態では、中間部材１２５は第２スプリング１２６の付勢力を受けて、凹部１２５ｃの底面１２５ｅがプランジャロッド１１３の段付き部１２８の上端面１２８ａに当接している。すなわち、凹部１２５ｃの底面１２５ｅと段付き部１２８の上端面１２８ａとの間隙Ｇ３の大きさ（寸法）がゼロである。中間部材１２５の底面１２５ｅと段付き部１２８の上端面１２８ａとは中間部材１２５と段付き部１２８とが当接する当接面を構成する。

一方、アンカー１１０は第３スプリング１２４の付勢力（第３スプリング力）を受けて磁気コア１０１側に向けて付勢される。このため、アンカー１１０の上端面（上流側端面）１１０ａが中間部材１２５の下端面（凹部１２５aの開口縁部）１２５ｂに当接する。第３スプリング１２４の付勢力は第２スプリング１２６の付勢力よりも弱い（小さい）ため、アンカー１１０は第２スプリング１２６により付勢された中間部材１２５を押し返すことはできず、中間部材１２５と第２スプリング１２６とにより上方（開弁方向）への動きを止められる。アンカー１１０の上端面１１０ａと中間部材１２５の下端面１２５ｃとはそれぞれアンカー１１０と中間部材１２５とが当接する当接面を構成する。

中間部材１２５は、プランジャロッド１１３の段付き部１２８の上端面（基準位置）１２８ａに位置づけられた状態で下端面１２５ｂがアンカー１１０と当接することにより、プランジャロッド１１３の係合部（段付き部１２８の下端面）１２８ｂとアンカー１１０の当接部（上端面１１０ａ）との間に間隙Ｇ２（Ｇ２＞０）が形成される。第２スプリング１２６は中間部材１２５を段付き部１２８の上端面１２８ａに位置づけるように閉弁方向に付勢している。なお図２の状態で、段付き部１２８の下端面１２８ｂと磁気コア１０１の下端面１０１ｂとは、弁軸心１０４ａ方向において、Ｇ１の距離だけ離れている。

中間部材１２５は、凹部１２５の底面１２５ｅが段付き部１２８の上端面１２８ａと当接することにより、段付き部１２８の上端面１２８ａに位置づけられる。

すなわち、燃料噴射装置１００は、弁部材１０４を開弁方向に駆動するアンカー１１０と、アンカー１１０を吸引する磁気コア１０１と、を備え、磁気コア１０１の内周面１０１ａにより筒状の燃料通路が形成される。弁部材１０４は下流側端部に弁体１１７を有するプランジャロッド１１３と、プランジャロッド１１３に組付けられた中間部材１２５と、中間部材１２５を介してアンカー１１０を下流側に付勢する第２スプリング１２６と、を有し、プランジャロッド１１３は上流側端部に径方向外側に鍔状に張り出す段付き部１２８を有する。中間部材１２５は、弁体１１７の閉弁状態では、段付き部１２８の上端面１２８ａに当接し、アンカー１１０と段付き部１２８の下端面１２８ｂとの間に間隙を形成する。

ここで、以上説明した３つのスプリング１１８，１２６，１２４の付勢力について改めて説明しておく。第１スプリング１１８と第３スプリング１２４と第２スプリング１２６とのうち、第１スプリング１１８の付勢力が最も大きく、次に第２スプリング１２６の付勢力が大きく、第３スプリング１２４の付勢力が最も小さい。

本実施例では、アンカー１１０の上端面１１０ａと磁気コア１０１の下端面１０１ｂとが当接するものとして説明しているが、アンカー１１０の上端面１１０ａ又は磁気コア１０１の下端面１０１ｂのいずれか一方、或いは両方に突起部が設けられ、突起部と端面とが、或いは突起部同士が当接するように構成される場合もある。この場合、隙間Ｇ１＋Ｇ２は、アンカー１１０側の当接部と磁気コア１０１側の当接部との間の間隙になる。

次に、図４〜７を用いて、弁部材１０４及びアンカー１１０の動作について説明する。

電磁コイル１０８に通電中は、磁気回路を通る磁束によって磁気吸引ギャップＧ１＋Ｇ２においてアンカー１１０と磁気コア１０１との間に磁気吸引力が発生し、アンカー１１０が第２スプリング１２６の付勢力を超える力で吸引されることで磁気コア１０１側へ動き始める。

次に図４の状態について、図７を参照しながら説明する。図４は、図１の部分拡大図で、燃料噴射装置１００の電磁コイル１０８に駆動電圧（電流）を印加して、アンカー１１０がプランジャロッド１１３に当接した状態（開弁直前状態）を示す図である。図７は、本発明の一実施例に係る弁部材１０４の挙動（フルリフト）とアンカー１１０の挙動を模式的に示す図である。

図４の状態は、図７の時刻IIにおける状態に相当する。電磁コイル１０８に通電が開始され、アンカー１１０と磁気コア１０１との間に磁気吸引力が作用し、この磁気吸引力が第二スプリング１２６の付勢力よりも大きくなるとアンカー１１０が上方（開弁方向）へ動き始める。区間Ｉ〜IIでは、アンカー１１０は単独で上方に移動し、この間、プランジャロッド１１３は弁体１１７が噴孔部材１０３に当接している。図４は、アンカー１１０が上方へ移動し、アンカー１１０の上端面１１０ａがプランジャロッド１１３の段付き部１２８の下端面１２８ｂに係合した状態を示している。すなわち、間隙Ｇ２＝０である。

アンカー１１０が上方へ変位した分だけ、アンカー１１０と磁気コア１０１との間隙の大きさが減少し、Ｇ１（Ｇ１＞０）となる。また、プランジャロッド１１３の段付き部１２８の上端面１２８ａと中間部材１２５の凹部１２５ｃの底面１２５ｅとの間隙（寸法）はＧ３（Ｇ３＞０）である。Ｇ３は中間部材１２５の凹部１２５ｃの深さ寸法から段付き部１２８の上端面１２８ａと下端面１２８ｂとの間隔寸法を差し引いた寸法を有する。すなわちＧ３は、中間部材１２５の下端面１２５ｂがアンカー１１０の上端面１１０ａに接触している状態で、アンカー１１０とプランジャロッド１１３とが相対変位可能な寸法に相当する。

区間Ｉ〜IIにおいて、アンカー１１０は加速し、ある程度の速度を有した状態でプランジャロッド１１３の段付き部１２８の下端面１２８ｂに当接する。このためアンカー１１０は、段付き部１２８の下端面１２８ｂに当接した時点から弁部材１０４を速やかに持ち上げることができ、プランジャロッド１１３の弁体１１７は開弁動作を速やかに開始することができる。

図５は、図１の部分拡大図で、燃料噴射装置１００の電磁コイル１０８に駆動電圧（電流）を印加して、プランジャロッド１１３が開弁途中にある状態（中間リフト状態）を示した図である。

図５に示す状態は、図７の時刻IIIにおける状態に相当する。区間IIIの動作中、アンカー１１０、プランジャロッド１１３及び中間部材１２５は図５に示す状態を維持して、上方に移動する。図７の区間II〜VIでは、弁部材１０４とアンカー１１０との変位を表す曲線が重なっており、弁部材１０４とアンカー１１０とが一体となって変位している。そして、プランジャロッド１１３の弁体１１７は噴孔部材１０３から離間する。

図５では、アンカー１１０の上端面１１０ａが磁気コア１０１の下端面１０１ｂに向かって変位をしている瞬間を示している。この場合、アンカー１１０の上端面１１０ａと磁気コア１０１の下端面１０１ｂとの間隙Ｇ1’（Ｇ1’＞０）はＧ１よりも変位分だけ小さくなる。また、中間部材１２５の下端面１２５ｂはアンカー１１０の上端面１１０ａに当接しており、また、プランジャロッド１１３の段付き部１２８の下端面１２８ｂとアンカー１１０の上端面１１０ａとが当接しているため（Ｇ２＝０）、段付き部１２８の上端面１２８ａと中間部材１２５の凹部１２５ｃの底面１２５ｅとの間隙はＧ３（Ｇ３＞０）である。

図６は、図１の部分拡大図で、燃料噴射装置１００の電磁コイル１０８に駆動電圧（電流）を印加して、プランジャロッド１１３が開弁を完了した状態（フルリフト状態）を示した図である。

図６に示す状態は、図７の区間II〜VIにおいて、弁部材１０４の変位がピークとなる状態を示している。このときのアンカー１１０、プランジャロッド１１３及び中間部材１２５の位置関係は、アンカー１１０の磁気コア１０１からのバウンス状態や、プランジャロッド１１３の慣性力による単独での上方への移動量等によって異なる時間を経て、図６に示す状態となる。図６では、アンカー１１０の上端面１１０ａと磁気コア１０１の下端面１０１ｂとの間隙Ｇ1の大きさはゼロである（Ｇ1＝０）。また、プランジャロッド１１３の段付き部１２８の下端面１２８ｂとアンカー１１０の上端面１１０ａとの間隙Ｇ２はゼロであり（Ｇ２＝０）、段付き部１２８の上端面１２８ａと中間部材１２５の凹部１２５ｃの底面１２５ｅとの間隙はＧ３（Ｇ３＞０）である。

図６に示すように、アンカー１１０の上端面１１０ａが磁気コア１０１の下端面１０１ｂに衝突すると、アンカー１１０は上方への移動を妨げられる。このとき、プランジャロッド１１３はアンカー１１０に対して相対的に変位し始める。すなわち、磁気コア１０１の下端面１０１ｂに衝突して上方への移動を停止したアンカー１１０に対して、プランジャロッド１１３は慣性力で上方への移動を継続することにより、プランジャロッド１１３はアンカー１１０に対して相対的に変位する。このとき、プランジャロッド１１３の段付き部１２８の下端面１２８ｂとアンカー１１０の上端面１１０ａとの当接は解除されるため、一時的にＧ２はプランジャロッド１１３のアンカー１１０に対する相対変位分だけ増加する。

プランジャロッド１１３が慣性力により単独でさらに上方へ移動する場合には、Ｇ３がゼロとなり、中間部材１２５がプランジャロッド１１３と一体で上方へ移動することにより、中間部材１２５の下端面１２５ｂがアンカー１１０の上端面１１０ａから離れてしまう場合もある。プランジャロッド１１３が慣性力により単独で上方へ移動する場合には、所定のストローク量を超えて移動することになり、弁体１１７と噴孔部材１０３との隙間は一時的に開弁静止状態で維持される所定の大きさを超えることになる。

やがて上方へ移動したプランジャロッド１１３は第１スプリング１１８により押し戻され、段付き部１２８の下端面１２８ｂがアンカー１１０の上端面１１０ａに当接した状態（図６の状態）で静止する。これにより、プランジャロッド１１３が所定のストローク量（Ｇ1）だけ持ち上げられた開弁静止状態となる。この状態では、アンカー１１０が磁気吸引力により磁気コア１０１に吸引され、弁部材１０４が第１スプリング１１８の付勢力により閉弁方向に付勢されるため、アンカー１１０とプランジャロッド１１３とは弁軸心１０４ａ方向に当接し一体となっている。すなわち、プランジャロッド１１３の段付き部１２８の下端面１２８ｂとアンカー１１０の上端面１１０ａとが当接して、間隙Ｇ２の大きさはゼロとなる。また、第２スプリング１２６は磁気吸引力に対抗してアンカー１１０を押し戻すことはできないため、中間部材１２５の下端面１２５ｂはアンカー１１０の上端面１１０ａに当接している。このため、プランジャロッド１１３の段付き部１２８の上端面１２８ａと中間部材１２５の凹部１２５ｃの底面１２５ｅとの間隙はＧ３である。また、アンカー１１０と磁気コア１０１とは当接しており、アンカー１１０の上端面１１０ａと磁気コア１０１の下端面１０１ｂとの間隙大きさはゼロとなっている（Ｇ１＝０）。

図６に示した状態（フルリフト状態）において駆動パルスをＯＦＦにすると、電磁コイル１０８への通電が遮断され、アンカー１１０と磁気コア１０１との間に働く磁気吸引力が消失する。そして磁気吸引力が第１スプリング１１８の付勢力よりも小さくなると、弁部材１０４は閉弁方向への移動を開始する（図６の時刻Ｖ）。電磁コイル１０８への通電遮断から磁気吸引力が第１スプリング１１８の付勢力よりも小さくなるまでには時間がかかるため、閉弁開始時刻は電磁コイル１０８への通電遮断のタイミングＶよりも遅れる。閉弁方向へ移動を開始した弁部材１０４はアンカー１１０と一体になって変位し、Ｇ１だけ変位したのちに弁体１１７が弁座１０３ａに着座して閉弁状態に至る。

ロッドヘッド１２７と磁気コア１０１の貫通孔内周面１０１aとの摺動を繰り返すことにより、摺動抵抗増加により電磁コイル１０８への通電遮断から閉弁開始時刻の遅れが増大する。本実施例のロッドヘッド（被案内部）１２７は磁気コア１０１の貫通孔内周面（案内部）１０１ａとの摺動において、摺動面積の大きい範囲で摺動し、摺動部の摩耗と摺動抵抗増加を抑制することが可能となり、燃料噴射装置１００のロッドヘッド１２７と磁気コア１０１の貫通孔内周面１０１ａとの摺動の安定化につながる。燃料噴射装置１００のロッドヘッド１２７と磁気コア１０１の貫通孔内周面１０１ａとの摺動の安定化によって、安定的に燃料を噴射可能な燃料噴射装置１００を提供することができる。

次に、図８〜１０を用いて、燃料噴射装置１００の組立方法について説明する。

図８は、本体側組品１３４を組み立てた状態を示す断面図である。

図８に示す通り、弁部材１０４の組立てとは別に、本体側組品１３４の組み立てを行う。

ノズルホルダ１０２の一端部（上流側端部）からノズルホルダ１０２の内側に第３スプリング１２４とアンカー１１０とを組み付け、その後、ノズルホルダ１０２の一端部に磁気コア１０１を圧入し、磁気コア１０１をノズルホルダ１０２にレーザ溶接にて固定する。その後、ハウジング１０９及び電磁コイル１０８をノズルホルダ１０２及び磁気コア１０１の外周部に組付ける。この際、ノズルホルダ１０２の外周面１０２ａとハウジング１０９の内周面１０９ａとは圧入により固定、もしくは圧入後に、ハウジング下端部とノズルホルダ外周部とをレーザ溶接等により固定する。

なお図８では図示していないが、上記工程の後、樹脂成型体１３５（図１参照）をハウジング１０９の上端開口部付近から絶縁樹脂を注入することでコネクタ部１３６と一体にモールド成形する。このコネクタ部１３６は燃料噴射装置１００をＥＣＵ１２０に電気的に接続するためのものである。

図９は、本体側組品１３４に弁部材１０４を組み付けた状態を示す断面図である。

図９に示す通り、本体側組品１３４の磁気コア１０１には、径方向中央部に軸方向（弁軸心１０４ａ方向）に貫通する貫通孔１０１ａが形成されている。本体側組品１３４に、磁気コア１０１の燃料供給口１１１から弁部材１０４を挿入して組み付ける。

弁部材１０４は、磁気コア１０１の燃料供給口１１１から挿入できるよう、ロッドヘッド１２７の鍔部外周面１２７ｄの径φ１２７ｄ（図３参照）、第２スプリング１２６の最大外径φ１２６（図３参照）、中間部材１２５の外径φ１２５（図３参照）及びプランジャロッド１１３の最大外径（段付き部の外径）φ１２８（図３参照）が貫通孔１０１aの直径（内径）φ１０１ａよりも小さく構成されている。

本体側組品１３４に弁部材１０４を組み付けた後、燃料供給口１１１から第１スプリング１１８及び調整子１１９が磁気コア１０１の貫通孔１０１ａ内に組み付けられ、図２の状態の燃料噴射装置１００が完成する。

このことにより、中間部材１２５及び第２スプリング１２６を含む複雑な機構部（弁部材１０４）を、磁気コア１０１の組み付け後に、燃料噴射装置１００に組み付けることができ、この機構部を交換することも可能である。中間部材１２５及び第２スプリング１２６はプランジャロッド１１３に組み付けられているので、組み付け或いは交換を容易に行うことができる。

図１０を用いて、弁部材１０４の変更例の構成を詳細に説明する。図１０は、本発明の一実施例（変更例）に係る弁部材１０４を概略的に示した図である。なお、以下で説明する構成以外の構成は、上述した実施例と同様に構成される。上述した実施例と同様な構成には同じ符号を付し、その説明を省略する。

本変更例では、第１上面１２７ａａと第２上面１２７ａｂとが繋がることで平面形状を形成し、かつ平面形状は第１上面１２７ａａから第２上面１２７ａｂに向かって下流側に位置するように形成されている。すなわち、第１上面１２７ａａと第２上面１２７ａｂとは弁軸心１０４ａに直交する平面に対して傾斜した傾斜面を形成する。

第１スプリング１１８は、所望の付勢力（セット荷重）を発生させるために、組立状態で任意のセット長に圧縮する必要がある。ロッドヘッド１２７は、第１スプリング１１８の下端部とロッドヘッド１２７の上面１２７ａで接触するが、ロッドヘッド１２７の第１上面１２７ａａは、ロッドヘッド１２７の第２上面１２７ａｂよりも上流側に位置しており、第１スプリング１１８の付勢力（セット荷重）は第１上面１２７ａａの方が第２上面１２７ａｂよりも大きい。すなわち、ロッドヘッド１２７は必ずロッドヘッド１２７の第１上面１２７ａａの方向に傾けられ、ロッドヘッド１２７は磁気コア１０１の内周面（案内部）１０１aとの摺動を第１上面１２７ａａの第１外周部１２７ｄａで行うことができる。

第１外周部１２７ｄａの第１周方向長さＬｄａは第２上面１２７ａｂの第２外周部１２７ｄｂの第２周方向長さＬｄｂよりも大きい。また、第１外周部１２７ｄａの第１軸方向長さＨｄａは第２外周部１２７ｄｂの第２軸方向長さＨｄｂよりも大きい。

すなわち、ロッドヘッド１２７は、開閉弁動作時に、摺動面積の大きい範囲で、案内部（磁気コア１０１の内周面）１０１ａに対して摺動し、摺動部の摩耗と摺動抵抗増加を抑制することが可能となる。これにより、燃料噴射装置１００のロッドヘッド１２７と磁気コア１０１の内周面１０１ａとの摺動が安定化される。ロッドヘッド１２７と磁気コア１０１の内周面１０１ａとの摺動の安定化によって、安定的に燃料を噴射可能な燃料噴射装置１００を提供することができる。

本実施例では、第３スプリングを用いてアンカー１１０がプランジャロッド１１３に対して相対変位可能にし、且つ中間部材１２５及び第２スプリングを用いた構成について説明しているが、例えばアンカー１１０がプランジャロッド１１３に対して固定され、第３スプリング、中間部材１２５及び第２スプリングを備えないような構成であってもよい。すなわちロッドヘッド１２７と磁気コア１０１の内周面１０１ａとの摺動関係を有するような構成であれば、本発明を実施することができる。なお、アンカー１１０がプランジャロッド１１３に対して固定され、第３スプリング、中間部材１２５及び第２スプリングを備えないような構成であれば、ロッドヘッド１２７の形状をプランジャロッドの上端部に形成することができる。

なお、本発明は上記の実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲内で様々な変形や他の構成を組み合わせることができる。また本発明は、上記の実施形態で説明した全ての構成を備えるものに限定されず、その構成の一部を削除したものも含まれる。

１０１…磁気コア、１０１ａ…磁気コア１０１の貫通孔、１０３…噴孔部材、１０４…弁部材、１１０…アンカー、１１０ａ…アンカー１１０の上流側端面、１１０ｃ…アンカー１１０の貫通孔（内周面）、１１３…プランジャロッド、１１８…第１スプリング（巻ばね）、１２５…中間部材、１２６…第２スプリング（巻ばね）、１２７…ロッドヘッド、１２７ａａ…ロッドヘッド１２７の第１上面、１２７ａｂ…ロッドヘッド１２７の第２上面、１２７ｂ…ロッドヘッド１２７の下面、１２７ｃ…ロッドヘッド１２７の鍔部、１２７ｄａ…ロッドヘッド１２７の第１上面１２７ａａの第１外周面、１２７ｄｂ…ロッドヘッド１２７の第２上面１２７ａｂの第２外周面、１２８…プランジャロッド１１３の段付き部、１２８ｂ…段付き部１２８の下流側端面、１２９…プランジャロッド１１３の突起部、１３０…プランジャロッド１１３の穴部、１３２…ガイド面、１３３…ロッドヘッド１２７の突起部。

Claims (14)

1. 弁部材の上部に設けられたばね受け部を備え、前記ばね受け部が筒状の燃料通路の内周部でガイドされる外周部を有する燃料噴射装置であって、
   前記ばね受け部は、
   上流側に配置された第１スプリングの下端部と接触する第１上面と、
   前記第１スプリングの下端部と対向するとともに前記第１スプリングの下端部から受ける荷重が前記第１上面よりも小さい、又は前記第１スプリングの下端部から荷重を受けない第２上面と、を有する燃料噴射装置。
2. 請求項１に記載の燃料噴射装置において、
   前記第２上面は弁軸心に垂直な平面形状に形成されるとともに、前記第１上面よりも下流側に形成された燃料噴射装置。
3. 請求項２に記載の燃料噴射装置において、
   前記第２上面は径方向において前記弁軸心を含む一方の側に形成されて前記弁軸心と交差する燃料噴射装置。
4. 請求項３に記載の燃料噴射装置において、
   前記第１上面は弁軸心に垂直な平面形状に形成され、
   前記第１上面は前記径方向において他方の側に形成されて前記弁軸心に対して径方向外側に外れた位置に設けられる燃料噴射装置。
5. 請求項１に記載の燃料噴射装置において、
   前記第１上面と前記第２上面とが繋がることで平面形状を形成し、かつ前記平面形状は前記第１上面から前記第２上面に向かって下流側に位置するように形成された燃料噴射装置。
6. 請求項１に記載の燃料噴射装置において、
   前記第１上面の第１外周部の第１周方向長さは前記第２上面の第２外周部の第２周方向長さよりも大きくなるように構成された燃料噴射装置。
7. 請求項６に記載の燃料噴射装置において、
   前記第１周方向長さは前記第２周方向長さの２倍以上となるように構成された燃料噴射装置。
8. 請求項１に記載の燃料噴射装置において、
   前記第１上面の第１外周部における弁軸心方向の長さである第１軸方向長さは前記第２上面の第２外周部における弁軸心方向の長さである第２軸方向長さよりも大きくなるように構成された燃料噴射装置。
9. 請求項１に記載の燃料噴射装置において、
   前記ばね受け部の前記第２上面は前記第１スプリングの前記下端部に対し、下流側に離隔して位置するように構成された燃料噴射装置。
10. 請求項９に記載の燃料噴射装置において、
    前記第１スプリングの前記下端部のうち前記第１上面と接触する部分と前記第２上面に対向する部分とは弁軸心方向において同じ位置となるように形成された燃料噴射装置。
11. 請求項２に記載の燃料噴射装置において、
    前記第１上面の第１外周部と前記第２上面の第２外周部との間に２か所の弁軸心方向の燃料流路が形成された燃料噴射装置。
12. 請求項１に記載の燃料噴射装置において、
    前記弁部材を開弁方向に駆動するアンカーと、前記アンカーを吸引する磁気コアと、を備え、
    筒状の前記燃料通路は前記磁気コアの内周面により形成された燃料噴射装置。
13. 請求項１２に記載の燃料噴射装置において、
    前記弁部材は、下流側端部に弁体を有するプランジャロッドと、前記プランジャロッドに組付けられた中間部材と、前記中間部材を介して前記アンカーを下流側に付勢する第２スプリングと、を有し、
    前記プランジャロッドは上流側端部に径方向外側に鍔状に張り出す段付き部を有し、
    前記中間部材は、前記弁体の閉弁状態では、前記段付き部の上端面に当接し、前記アンカーと前記段付き部の下端面との間に間隙を形成する燃料噴射装置。
14. 請求項１３に記載の燃料噴射装置において、
    前記ばね受け部は、
    前記第２上面に上流側に向かって突出するように設けられ、前記第１スプリングの径方向内側に配置される上流側突起部と、
    下面から下流側に向かって突出して前記第２スプリングの内径側に対向する前記第２スプリングのガイド面と、
    を有する燃料噴射装置。

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