JP2022012526A - 防音天井構造 - Google Patents

Abstract

【課題】重量床衝撃音によって天井面板が振動することを抑制し、重量床衝撃音が下層階に伝搬することを低減することができる防音天井構造を提供する。【解決手段】本発明に係る防音天井構造は、建物の上層階の床構造に吊り下げて支持される天井板と、前記天井板の上面に載置される、複数のダンパ部材と、を備える。【選択図】図１

Description

本発明は、防音天井構造に関する。

家、マンション、ビル等の複数階の建物においては、天井の表面デザイン性の確保、配線の収納、ダクトの隠蔽等のため、一般に、二重天井が採用されている。二重天井は、上層階の床スラブ等の床構造体に天井下地を吊持し、天井下地に下層階の天井板を支持させた天井構造で構成されている。

このような天井構造においては、上層階で、人の歩行、飛び跳ねや走り回り、椅子等の移動、物の落下等により床構造体が衝撃を受けることで生じる床衝撃音は、上層階の床構造体から階下の天井板を介して下層階に伝搬する。

床衝撃音は、床構造体、天井下地及び天井板等の衝撃により振動するものの重さや柔軟性等に応じて、広範囲の周波数の振動が発生し、床衝撃音が発生する。床衝撃音は、人の歩行、飛び跳ねや走り回り等のような重くて柔らかい物の衝撃等により発生する低域周波数の振動に起因する重量床衝撃音と、椅子等の移動、物の落下等のような軽くて硬い物の衝撃により発生する高域周波数の振動に起因する軽量床衝撃音とがある。重量床衝撃音は６３Ｈｚオクターブバンド（４４．７Ｈｚ～８９．１Ｈｚ）が、軽量床衝撃音は２５０Ｈｚオクターブバンド以上の中高音域が、一般的にそれぞれの性能決定周波数とされている。このような床衝撃音は、下層階の居住者にとっては不快な騒音であるため、複層階の建物の上層階から下層階へ伝搬する床衝撃音を低減するため、種々の天井構造が検討されている。

例えば、建物下層階の天井下地材に複数のダイナミックダンパを分散配置して、建物上層階の床パネルの面密度を１００ｋｇ／ｍ²～１２０ｋｇ／ｍ²とし、天井下地材の１ｍ²当たりにおけるダイナミックダンパの重量を２ｋｇ～４ｋｇとした建物の床・天井構造が開示されている（例えば、特許文献１参照）。

特許第５５０５１９９号公報

ところで、床衝撃音のうち、特に、重量床衝撃音は、衝撃によって生じる振動が上層階の床構造体の固有的な振動から発生する音で、そのまま天井を透過する音と、上層階の床構造と天井下地との間に形成された懐空気層（天井裏空間）が空気バネとして機能して天井板と共振することにより二次的に発生する増幅音とがある。そのため、下層階に重量床衝撃音が伝達することを抑制するためには、天井板の振動を抑制することが重要である。

しかしながら、特許文献１の建物の床・天井構造では、ダイナミックダンパは天井下地材の野縁受けにボルト及びナットで固定されているため、天井下地材の野縁受けと天井板との間で機械的損失が発生し易い。そのため、特許文献１のような構造を有する天井構造では、ダイナミックダンパを天井板に直接設置する場合に比べて、天井板の振動を抑制する効率が低下し、上層階の床構造体が衝撃を受けることに起因して生じる重量床衝撃音が下層階に伝搬するのを十分低減できないという問題がある。

そこで、本発明の一態様は、上記に鑑みてなされたものであって、重量床衝撃音によって天井面板が振動することを抑制し、重量床衝撃音が下層階に伝搬することを低減することができる防音天井構造を提供することを目的とする。

本発明の実施形態に係る防音天井構造の一態様は、建物の上層階の床構造に吊り下げて支持される天井板と、前記天井板の上面に載置される、複数のダンパ部材と、を備える。

本発明の実施形態によれば、重量床衝撃音によって天井面板が振動することを抑制し、重量床衝撃音が下層階に伝搬することを低減することができる。

本発明の実施形態に係る防音天井構造の構成を簡略に示す斜視図である。 図１のI－I断面図である。 図１のII－II断面図であり、吊りボルトの床スラブとの接続構造を示す図である。 クリップの斜視図である。 図１のIII－III断面図であり、クリップの断面を示す図である。 天井板にダンパ部材が配置されている状態の一例を示す説明図である。 ダンパ部材を示す斜視図である。 衝撃音が伝わる状態の説明図である。 防音天井構造の他の構成の一例を簡略に示す図である。 第２の実施形態に係る防音天井構造の構成を、図１のI－I方向から見た断面図である。 カバー部材でダンパ部材が覆われている状態の一例を示す斜視図である。 カバー部材でダンパ部材が覆われている状態の他の一例を示す斜視図である。 第３の実施形態に係る防音天井構造の構成を簡略に示す説明図である。 第４の実施形態に係る防音天井構造の構成を簡略に示す斜視図である。 図１４のIV－IV方向から見た平面図である。 図１４のV－V方向から見た平面図である。 ダンパ部材の他の構成の一例を、図１４のV－V方向から見た平面図である。 ダンパ部材の他の構成の一例を、図１４のV－V方向から見た平面図である。 ダンパ部材の他の構成の一例を、図１４のV－V方向から見た平面図である。 実施例１の防音天井構造の構成を簡略に示す図である。 実施例１及び比較例１の、各周波数域における天井板の音圧レベルの測定結果を示す図である。 実施例１及び比較例１の、各周波数域における天井板の振動加速度レベルの測定結果を示す図である。

以下、本発明の実施の形態について、詳細に説明する。なお、説明の理解を容易にするため、各図面において同一の構成要素に対しては同一の符号を付して、重複する説明は省略する。また、図面における各部材の縮尺は実際とは異なる場合がある。また、本明細書において数値範囲を示すチルダ「～」は、別段の断わりがない限り、その前後に記載された数値を下限値及び上限値として含むことを意味する。

［第１の実施形態］
＜防音天井構造＞
本発明の第１の実施形態に係る防音天井構造について説明する。図１は、本実施形態に係る防音天井構造の構成を簡略に示す斜視図であり、図２は、図１のI－I方向視である。図１及び図２に示すように、防音天井構造１Ａは、建物の上層階の床スラブ（下層階の天井スラブ）２に垂下される吊り材（吊りボルト）１０と、吊りボルト１０に吊り下げられる、格子状の天井下地２０と、天井下地２０の下面に固定される天井板３０と、天井板３０の上に載置される、複数のダンパ部材４０Ａとを備える。防音天井構造１Ａは、建物の上層階の床スラブ２の下面に下層階の複数の天井板３０を吊り下げて支持し、床スラブ２と天井板３０の間に懐空気層（天井裏空間）Ｓを形成する二重天井（吊り天井）を構成している。なお、床スラブ２は、上層階の床構造を構成する。

本明細書では、３軸方向（Ｘ軸方向、Ｙ軸方向、Ｚ軸方向）の３次元直交座標系を用い、天井下地２０を構成する野縁受け２１の長手方向をＸ軸方向とし、野縁２２の長手方向をＹ軸方向とし、吊りボルト１０の軸方向を高さ方向（厚さ方向）をＺ軸方向とする。天井下地２０から上層階の床スラブ２に向かう方向を＋Ｚ軸方向とし、その反対方向を－Ｚ軸方向とする。以下の説明において、＋Ｚ軸方向を上といい、－Ｚ軸方向を下という場合がある。

［吊りボルト］
図１及び図２に示すように、吊りボルト１０は、その外周面にネジ溝が形成された金属製のネジ部材である。図３は、図１のII－II方向視であり、吊りボルト１０の床スラブ２との接続構造を示す図である。図３に示すように、吊りボルト１０は、その上端が床スラブ２の下部に設けた雌ねじに螺合して固定され、床スラブ２から吊り下げられている。吊りボルト１０は、その下端がハンガ１１の上端部１１１に設けた雌ねじに螺合して固定されている。吊りボルト１０は、ハンガ１１を介して野縁受け２１を吊り下げて支持し、全体的に垂直に床スラブ２の下方に延びている。

ハンガ１１は、図３に示すように、上下方向に長く配置される板金部材である。ハンガ１１の上端部１１１は、直角に屈曲しており、その上端部１１１に吊りボルト１０の下端を挿通させている。一方、吊りボルト１０の下端には、一対のナット１２が螺合している。吊りボルト１０は、これらのナット１２によって、上端部１１１を挟圧することによりハンガ１１と連結されている。また、ハンガ１１の下端は、フック状（Ｕ字状）に屈曲して野縁受け２１の下部を受けている。野縁受け２１とハンガ１１とを固定金具１３で連結し、ボルト１４で固定している。ナット１２を回転させて高さの位置を調整することで、吊りボルト１０の下端に螺合されるハンガ１１の高さを調整することができる。

［天井下地］
図１及び図２に示すように、天井下地２０は、水平方向（Ｙ軸方向）に沿って平行に配置される複数の野縁受け２１と、野縁受け２１の下面に配設され、野縁受け２１と直交する水平方向（Ｘ軸方向）に沿って平行に延びる複数の野縁２２とを備えている。野縁受け２１及び野縁２２は、それぞれの建物の室内の対向する壁面に亘って配置される。

野縁受け２１は、Ｙ軸方向に一定の間隔を隔ててＸ軸方向に平行に配置され、吊りボルト１０に螺合されるハンガ１１によって保持されている。野縁受け２１は、解放部分を側方へ向けるように配置された溝形鋼材からなり、上下一対のフランジ２１１と、一対のフランジ２１１の長手方向に沿った一端部同士を連結するウエブ２１２とを備えている。野縁受け２１を構成する材料の形状は、限定されるものではなく、例えば、Ｌ字鋼、矩形断面の形材の鋼材、軽溝鋼又はリップ溝形鋼等を使用することができる。野縁受け２１の材質は、限定されるものではなく、例えばアルミニウム合金やステンレス鋼や木材等を用いることができる。野縁受け２１として、具体的には、ＪＩＳ Ａ ６５１７ 建築用鋼製下地材（壁・天井）に規定された鋼製下地材を用いることができる。なお、野縁受け２１として、一般に使用されている角型スタッド等の鋼製下地材を用いてもよい。

野縁受け２１には、野縁受け２１の軸方向に沿って、複数の固定具であるクリップ１６が取り付けられている。

クリップ１６は、野縁受け２１と野縁２２とを接続する金型部材である。図４は、クリップ１６の斜視図であり、図５は、図１のIII－III断面図であって、クリップの断面を示す。図４に示すように、クリップ１６は、側板部１６１と、上板部１６２と、上端側に上方に突出し、折り曲げ可能な引っ掛け部１６３と、下端側に幅方向両外側に突出する係合部１６４とを備える。取り付け前のクリップ１６は、野縁受け２１に取り付けられる際、野縁受け２１及び野縁２２が上下に互いに当接するように交差して配置される所定の取り付け位置に配置する。係合部１６４を野縁２２の内部に開口部２２ａから野縁２２に接触しないように挿入した後、開口部２２ａを横方向に向けて、上板部２２３に下方から当接させることで、野縁２２の係合受部２２３ａに係合させる。その後、クリップ１６の側板部１６１を野縁受け２１の上下のフランジ２１１と当接させ、クリップ１６の上板部１６２をフランジ２１１に載置される。そして、引っ掛け部１６３を野縁受け２１の下方へ略９０°折り曲げる（図４に示す矢印参照）ことで、図５に示すように、引っ掛け部１６３を野縁受け２１の上端側を巻き込むように野縁受け２１の上端側に係止させる。これにより、クリップ１６は、引っ掛け部１６３を野縁受け２１の上部に引っ掛けると共に、係合部１６４を野縁２２に形成される係合受部２２３ａに係止させることで、野縁２２を野縁受け２１に固定する。

クリップ１６は、野縁２２の型に応じてシングルクリップ及びダブルクリップを用いることができる。野縁２２がシングル野縁である場合には、クリップ１６はシングル野縁に対応したシングルクリップを用い、野縁２２がダブル野縁である場合には、クリップ１６はダブル野縁に対応したダブルクリップを用いることが好ましい。

野縁２２は、野縁受け２１に対してクリップ１６により取り付けられ、Ｘ軸方向に一定の間隔を隔ててＹ軸方向に平行に配置されている。野縁２２は、図６に示すように、平面視において、野縁受け２１に対して直交方向に取り付けられている。野縁２２は、複数のクリップ１６を介して野縁受け２１の下側に支持された状態で取り付けられている。野縁２２の形状は、限定されるものではなく、例えば、リップ溝形鋼、軽溝形鋼、Ｌ字形鋼等を使用することができる。本実施形態では、野縁２２は、開口部２２ａを上方へ向けるように配置された溝形鋼材からなり、野縁２２の断面形状が、図２に示すように、一対の側板部２２１と、両側板部の下端と水平に連続する底板部２２２と、底板部２２２と平行に各側板部２２１の上端から突出して対をなし、互いに水平方向に隙間を隔てて対向する上板部２２３とを有するリップ溝形鋼であり、その上板部２２３にはその長手方向に沿って係合受部２２３ａが形成されている。野縁２２の材質は、例えば、アルミニウム合金、ステンレス鋼、木材等を用いることができる。野縁２２として、具体的には、ＪＩＳ Ａ ６５１７ 建築用鋼製下地材（壁・天井）に規定された鋼製下地材を用いることができる。なお、野縁２２として、一般に使用されている角型スタッド等の鋼製下地材を用いてもよい。

このように、野縁受け２１に野縁２２を野縁受け２１に対して直交する向きで固定して支持することにより、平面視において野縁受け２１と野縁２２とが格子状に組み付けられた、格子状（クロス状）の天井下地２０を構成する。天井下地２０は、床スラブ２に固定された吊りボルト１０の下端に野縁受け２１を固定して支持され、野縁受け２１に連結される吊りボルト１０を介して水平に保持されている。なお、野縁受け２１と野縁２２との固定方法は、上記に限定されるものではなく、例えば、直接、ビスなどの締結用部品により固定してもよいし、溶接により固定してもよい。

［天井板］
図１に示すように、天井板３０は、長尺の平面視略長方形状に形成された板状部材であり、野縁２２の下面に固定され、天井下地２０の下面を覆っている。天井板３０は、隣接する天井板３０の短手端面同士及び長手端面同士がそれぞれ一致するように配置されている。天井板３０は、１枚で構成されているが、２枚以上積層して構成されていてもよい。天井板３０が、２枚以上積層して構成される場合、一般に、それぞれの天井板３０は目地が重ならないように積層される。そのため、天井板３０が、２枚以上積層して構成されていれば、天井板３０の上に設置されるダンパ部材４０Ａによる荷重を天井板３０の積層方向に存在する複数の天井板３０に分散させて支持することができるため、１枚当りの天井板３０に加わる負荷を軽減することができ、好ましい。

天井板３０は、公知の天井仕上げ材を用いることができ、遮音性に優れたものであることが望ましい。天井板３０としては、合板やＬＶＬ等の木質積層板、パーティクルボード等の木質ボード、及びインシュレーションボードやＭＤＦ（中密度繊維板）等の木質繊維板等の木質系材料；石膏ボードやロックウールボード等の無機質系材料；解繊したケナフ長繊維にバインダーとして合成樹脂系接着剤等を加えてボード化したケナフボード；発泡ポリスチレン（発泡ＰＳ）や発泡ウレタン等の発泡系材料を用いることができる。天井板３０は、これらの、木質系材料、無機質系材料、ケナフボード及び発泡系材料を１種単独で用いてもよいし、二種以上を積層した複合材料から形成されたものでもよい。

天井板３０の大きさは、施工される室内の大きさ等に応じて適宜設計可能であり、好ましくは天井板３０の幅（短手方向の長さ）が９００ｍｍ～９２０ｍｍ、天井板３０の長さ（長手方向の長さ）が１８００ｍｍ～１８４０ｍｍであり、一般には、天井板３０の幅は９１０ｍｍ、天井板３０の長さは１８２０ｍｍに設計される。

なお、吊りボルト１０、天井下地２０を構成する野縁受け２１及び野縁２２の本数や配置は、天井板３０の重量等に応じて適宜設定することができる。

［ダンパ部材］
図１及び図２に示すように、ダンパ部材４０Ａは、天井下地２０に支持されている天井板３０の上面に所定間隔で配置されている。これにより、Ｘ軸方向及びＹ軸方向に隣接するダンパ部材４０Ａは、それぞれ、間隔を隔てて点在した位置で、天井板３０の上に載置されている。ダンパ部材４０Ａは、天井板３０に、接着剤、粘着剤、両面テープ等で張り付けることができる。

ダンパ部材４０Ａは、所定の範囲の固有値（固有振動数）ｆを有している。ダンパ部材４０Ａの固有値ｆは、４０Ｈｚ～８０Ｈｚであることが好ましく、より好ましくは４０Ｈｚ～７０Ｈｚであり、さらに好ましくは４５Ｈｚ～６０Ｈｚである。固有値ｆは、ダンパ部材４０Ａを構成する防振材４１及び質量体４２Ａの両方の特性から決定される物性値である。固有値ｆは、ダンパ部材４０Ａを構成する防振材４１のバネ定数により調整することができる。重量床衝撃音の遮音性能を決定する周波数は、６３Ｈｚ帯域が殆どである。ダンパ部材４０Ａは、上記の好ましい範囲内に固有値ｆを有することで、天井板３０の６３Ｈｚ帯域の振動に同調して振動することができるので、６３Ｈｚ帯域の音を効率良く低減させることができる。

ダンパ部材４０Ａは、隣接するダンパ部材４０Ａ同士が天井板３０の上面に所定間隔で配置できればよく、格子状等に配置することが好ましい。

ダンパ部材４０Ａは、天井板３０の上面に、天井板３０の１ｍ²当たり、４個～２０個均等に配置されていることが好ましく、より好ましくは５個～１５個であり、さらに好ましくは６個～１０個である。ダンパ部材４０Ａが天井板３０の１ｍ²当たりに４個～２０個均等に配置されていれば、重量床衝撃音に対する遮音性能の調整を行い易くすることができると共に、天井板３０のダンパ部材４０Ａの設置箇所に加わる重量を低減することができる。

ダンパ部材４０Ａとしては、具体的には、ダイナミックダンパを用いることができる。ダンパ部材４０Ａがダイナミックダンパである場合、ダンパ部材４０Ａは、重量床衝撃音の遮音性能を向上させるため、例えば６３Ｈｚ帯域の振動に同調して振動するように調整されることが好ましい。６３Ｈｚ帯域の振動に同調して振動するように調整する際、ダンパ部材４０Ａを構成する防振材４１のバネ乗数を調整することで行うことができる。

ダンパ部材４０Ａは、図７に示すように、防振材４１と、質量体４２Ａとをこの順に積層して構成されている。防振材４１と質量体４２Ａとは、接着剤、粘着剤、両面テープ等で接合させることができる。

防振材４１は、略直方体状に形成され、質量体４２Ａを弾性支持している。

防振材４１としては、ゴムからなる成形体、ゴム系発泡体、合成樹脂を含む発泡体、金属繊維を含む成形体、金属製のバネ材等の弾性部材等を用いることができる。

防振材４１の大きさは、適宜設定可能であり、質量体４２Ａの投影面積以上であることが好ましい。すなわち、防振材４１の平面視における面積が、質量体４２Ａの平面視における面積以上であることが好ましい。防振材４１の平面視における面積を質量体４２Ａの平面視における面積以上に大きくすることで、ダンパ部材４０Ａは、天井板３０の上面に重量負荷を与えつつ、質量体４２Ａの振動を早期に安定して収束させ易くなる。具体的には、防振材４１は、一辺が４ｃｍ～８ｃｍであることが好ましく、より好ましくは５ｃｍ～６ｃｍである。本実施形態では、防振材４１は、質量体４２Ａの投影面積よりも大きく形成されている。これにより、質量体４２Ａは防振材４１の上面に安定して設置することができる。

防振材４１の重さは、ダンパ部材４０Ａの質量と比較して殆ど無視できる程度の質量であり、ダンパ部材４０Ａの質量の１０％以下とすることが好ましく、より好ましくは５％以下であり、さらに好ましくは２％以下である。

質量体４２Ａは、略直方体状に形成され、防振材４１の上に設置されている。質量体４２Ａは、上層階の床において発生した衝撃音に伴って振動することができる。質量体４２Ａが振動することで、天井板３０の振動が抑えられる。

質量体４２Ａの大きさは、適宜設定可能であり、防振材４１の投影面積以下であることが好ましい。すなわち、質量体４２Ａは、平面視において、防振材４１と同等又は小さめに形成されていることが好ましい。

質量体４２Ａは、防振材４１の上面に安定して設置できるように、平面視における外形が防振材４１と同一の形状であることが好ましい。

質量体４２Ａは、比重が２．５以上の材料を用いることが好ましく、質量体４２Ａとしては、金属製の錘、鋼材、石材、コンクリート等を用いることができる。

質量体４２Ａの質量は、０．１１ｋｇ～１．１１ｋｇであることが好ましく、より好ましくは０．２２ｋｇ～０．７７ｋｇであり、さらに好ましくは０．２８ｋｇ～０．５５ｋｇである。質量体４２Ａの質量が上記の好ましい範囲内であれば、質量体４２Ａの振動の減衰を早めることができる。また、質量体４２Ａの質量が上記の好ましい範囲内であれば、重量床衝撃音に対する遮音性能を調整し易くすることができると共に、天井板３０の負担が過度に大きくなるのを低減することができる。

天井板３０の１ｍ²当たりにおける質量体４２Ａの質量は、１ｋｇ～１０ｋｇであることが好ましく、より好ましくは２ｋｇ～７ｋｇであり、さらに好ましくは２．５ｋｇ～５ｋｇである。天井板３０の１ｍ²当たりにおけるダンパ部材４０Ａの質量が１ｋｇ～１０ｋｇであれば、天井板３０の振動が抑えられ易くなると共に、天井板３０へのダンパ部材４０Ａの設置箇所に加わる重量を低減することができる。

ダンパ部材４０Ａは、図６に示すように、天井板３０の平面視において、天井板３０の上面のうち、野縁受け２１及び野縁２２が配置されていない領域に配置されることが好ましい。天井板３０の平面視において、野縁受け２１及び野縁２２が配置されていない領域に天井板３０の短手方向又は長手方向の目地が位置するように設計されることが多い。そして、防音天井構造１Ａの設計の強度の安定性の点から、天井板３０の長手方向の目地は野縁２２で固定されるように設計されることが多い。また、天井板３０の短手方向の目地は野縁受け２１で野縁２２を介して固定されるように設計されることが多い。そのため、天井板３０の平面視において、野縁受け２１及び野縁２２が配置されていない領域の方が、野縁受け２１及び野縁２２が配置されている位置に比べて、天井板３０の振動が大きくなり易い傾向にある。よって、ダンパ部材４０Ａが、天井板３０の平面視において、野縁受け２１及び野縁２２が配置されていない領域に配置されれば、天井板３０の振動が大きくなり易い領域に配置させることができるため、天井板３０の振動は抑えられ易くなり、床の重量衝撃音に対する遮音性能を効果的に高めることができる。

ダンパ部材４０Ａは、天井下地２０に天井板３０を貼り付けた後に設置してもよいし、予め天井板３０に取り付けておいてもよい。

このように、防音天井構造１Ａは、床スラブ２に吊りボルト１０で吊り下げて支持される天井板３０と、天井板３０の上に載置される、複数のダンパ部材４０Ａとを備える。防音天井構造１Ａは、天井板３０の上面にダンパ部材４０Ａを複数載置することで、上層階の床スラブ２での、人の歩行、飛び跳ねや走り回り、椅子等の移動、物の落下等により発生した重量床衝撃音が天井板３０を振動させるのを抑制することができる。

すなわち、上層階の床スラブ２と階下の天井板３０とが複数の吊りボルト１０で連結された構造を有する二重天井では、上層階の床スラブ２で発生した重量床衝撃音は、スラブ下面から放射された低周波数成分を主体とした上層階の床構造体の固有的な振動から発生する音で、そのまま天井を透過するものが主体であるが、特に６３Ｈｚ帯域の振動数を有する重量床衝撃音は、懐空気層Ｓで空気の共振により増幅し易いため、重量床衝撃音の遮音性能が得られ難い傾向にある。本実施形態では、防音天井構造１Ａは、天井板３０の上面にダンパ部材４０Ａを複数載置しているため、図８に示すように、天井板３０の上に載置されたダンパ部材４０Ａにより天井板３０を逆位相で振動させることができる。そのため、空気伝搬音による振動エネルギーはダンパ部材４０Ａにより減少させることができるので、天井板３０の振動を低減することができる。これにより、上層階から下層階への重量床衝撃音の伝搬を抑制することができる。

よって、防音天井構造１Ａは、上層階で発生した重量床衝撃音によって天井板３０が振動することを抑制し、重量床衝撃音が下層階に伝搬することを低減することができる。

なお、重量床衝撃音は、階下の音圧レベルを測定することで求めることができる。

天井板３０の音圧は、例えば、音圧レベルが測定可能な騒音計（Ｓｏｕｎｄ Ｌｅｖｅｌ Ｍｅｔｅｒ）等の公知の測定手段で測定することができる。また、音圧レベルは、マイクロフォン等を周波数分析器に接続してマイクロフォンで取得した音を解析することで求めることができる。音圧レベルは、階下の受音室に発生する音の音圧のレベルを意味する。そのため、音圧レベルは、重量床衝撃音の、天井板３０による減衰作用の大きさを確認することができる。

床衝撃音は、天井板３０を空気加振して振るわせるため、天井板３０の振動を振動センサ等で測定する方法も床衝撃音レベルの性能を把握する評価方法として用いることができる。振動センサとしては、例えば、振動加速度レベル（単位：ｄＢ）が測定可能な加速度ピックアップ（加速度計）等を用いることができる。振動加速度レベルは、振動の物理的なエネルギーの大きさを示す量であり、天井板の減衰作用の大きさを確認することができる。例えば、人の歩行、飛び跳ねや走り回り等のような重くて柔らかい物の衝撃等により低域周波数の振動が発生すると、略６３Ｈｚ帯域の周波数を中心とする重量床衝撃音が発生する。重量床衝撃音の低減効果は、重量床衝撃音レベルの中心周波数６３Ｈｚ帯域における振動が低減していることでも確認することができる。

また、防音天井構造１Ａは、ダンパ部材４０Ａを天井板３０の上面に載置することで施工することが可能であるため、天井下地２０にダンパ部材４０Ａを設置したり、吊りボルト１０に防振ゴムを設置する場合等に比べて、現場での加工等の手間を少なく施工することができ、施工効率を高めることができる。また、ダンパ部材４０Ａの天井板３０への施工に熟練を必要としないため、安定した防音性能を有する天井構造を容易に施工することができる。

このように、防音天井構造１Ａは、従来の防音機能を有する天井構造に比べて、重量床衝撃音の防音性能を高めると共に、施工性を良好としつつ製造コストを抑えることができる。

防音天井構造１Ａは、ダンパ部材４０Ａを、天井板３０の上面に、天井板３０の１ｍ²当たり、４個～２０個均等に配置することができる。これにより、防音天井構造１Ａは、懐空気層Ｓ内で生じた重量床衝撃音による天井板３０の振動をより安定して抑制することができるため、上層階の床において生じた衝撃に起因して生じる重量床衝撃音に対する遮音性能を容易に調整することができる。また、防音天井構造１Ａは、天井板３０のダンパ部材４０Ａの設置箇所に加わる重量を低減することができるため、天井板３０に過度の負担が生じることを低減することができる。

防音天井構造１Ａは、ダンパ部材４０Ａの固有値ｆ₀を４０Ｈｚ～６０Ｈｚとし、ダンパ部材４０Ａを防振材４１と質量体４２Ａとをこの順に積層して構成し、質量体４２Ａの質量を０．１１ｋｇ～１．１１ｋｇとすることができる。このとき、防振材４１はダンパ部材４０Ａの固有値ｆ₀が４０Ｈｚ～６０Ｈｚとなるようにバネ定数を設定する。防音天井構造１Ａは、上層階の床において発生した衝撃に伴って生じる懐空気層Ｓで増幅された重量床衝撃音によって天井板３０が振動することで、ダンパ部材４０Ａを振動させることができる。そのため、防音天井構造１Ａは、ダンパ部材４０Ａにより、重量床衝撃音に対する遮音性能を高めることができると共に、天井板３０の重量負荷を軽減して天井下地２０の負担を軽減することができるため、懐空気層Ｓ内において生じる重量床衝撃音による天井板３０の振動をより安定して抑制することができる。

防音天井構造１Ａは、天井板３０の１ｍ²当たりにおける質量体４２Ａの質量を１ｋｇ～２０ｋｇとすることができる。これにより、防音天井構造１Ａは、懐空気層Ｓ内の重量床衝撃音による天井板３０の振動をより安定して抑制することができるため、上層階の床において生じた衝撃に起因して生じる重量床衝撃音に対する遮音性能をより精度高く調整することができる。また、防音天井構造１Ａは、天井板３０に加わる重量を低減することができるため、天井板３０に過度の負担が生じることを低減することができる。

防音天井構造１Ａは、天井下地２０を備えることができる。これにより、防音天井構造１Ａは、天井下地２０で上層階の床において生じた衝撃に伴って発生する振動を吸収することができるため、天井下地２０を介して下層階に伝搬する重量床衝撃音を低減することができる。

防音天井構造１Ａは、天井下地２０を、複数の野縁受け２１と、複数の野縁２２とを備え、ダンパ部材４０Ａを、天井板３０の平面視において、野縁受け２１及び野縁２２が配置されていない領域に配置することができる。複数の天井板３０からなる天井は、天井下地２０を構成する野縁２２等の固有の振動も含めて、天井が大きな板で一体に振動している。平面視において天井板３０の野縁２２が設置されていない領域は、平面視において天井板３０の野縁２２が設置されている位置に比べて、野縁２２の拘束がなく天井板３０の全体の振動を代表する位置といえる。防音天井構造１Ａは、ダンパ部材４０Ａを、天井板３０の平面視において、野縁２２が配置されていない領域に配置することで、天井板３０の全体の振動がより確実に抑えることができるので、ダンパ部材４０Ａで重量床衝撃音に対する遮音性能を高効率で高めることができる。

以上の通り、本実施形態に係る防音天井構造１Ａは、防音性に優れ、簡易に施工できることから、戸建て、マンション、ビル等の複数階の建物の天井構造に好適に用いることができ、軽量鉄骨造の天井下地に天井板を張り付けた二重天井に有効に好適に用いることができる。

なお、本実施形態では、防音天井構造１Ａは、天井下地２０を設けなくてもよい。

本実施形態では、野縁受け２１の一部は、吊りボルト１０に螺着されるハンガ１１によって保持されず、野縁２２に固定されてもよい。

本実施形態では、図９に示すように、上層階の床スラブ２に防振ゴム１７を設けて、防振ゴム１７に吊りボルト１０を垂下した状態で固定してもよい。防振ゴム１７は、公知の防振ゴムを用いることができる。防振ゴム１７の上端を床スラブ２に固定して、防振ゴム１７の下端に吊りボルト１０を羅合させて固定することで、吊りボルト１０を上層階の床スラブ２に吊り下げることができる。防振ゴム１７を用いることで、床スラブ２に加わった衝撃により発生する振動を吸収することができるので、天井板３０に振動が伝搬するのを低減することができる。特に、防振ゴム１７は、重量床衝撃音による振動を吸収する他、軽量床衝撃音による振動を効果的に吸収することができる。そのため、防音天井構造１Ａは、吊りボルト１０に設けた防振ゴム１７で床スラブ２で発生した軽量床衝撃音を軽減しつつ、天井板３０の上に載置したダンパ部材４０Ａで床スラブ２で発生した重量床衝撃音を軽減することで、床スラブ２で発生した衝撃音をさらに効果的に低減することができる。

［第２の実施形態］
第２の実施形態に係る防音天井構造について説明する。図１０は、第２の実施形態に係る防音天井構造の構成を、図１のI－I方向から見た断面図である。図１０に示すように、防音天井構造１Ｂは、上記の図１に示す第１の実施形態に係る防音天井構造１Ａにおいて、建物の上層階の床スラブ２と天井板３０との間に形成される懐空気層Ｓに設けられる吸音材５０と、ダンパ部材４０Ａの上面及び側面を覆うカバー部材６０を備えたものである。吸音材５０及びカバー部材６０以外のその他の構成については、第１の実施形態と同様の構成であるため、吸音材５０及びカバー部材６０についてのみ説明する。

吸音材５０は、天井板３０の上面にダンパ部材４０Ａとの間に隙間を有しつつ、ダンパ部材４０Ａの上面及び側面を覆っている。

吸音材５０は、グラスウール等の公知の吸音材を用いることができる。

カバー部材６０は、吸音材５０による接触を防ぐための部材であり、図１１に示すように、天井板３０に対して掛止めされる断面コ字状の掛止部６１と、掛止部６１の両側に形成されるフランジ部６２とを備える。

カバー部材６０の重さは、ダンパ部材４０Ａによる天井板３０の振動に影響が生じない程度であることが好ましい。そのため、本実施形態では、ダンパ部材４０Ａの重量床衝撃音の遮音性能に影響が生じないように、カバー部材６０の質量は天井板の振動に影響を与えない程度の軽量のものとする。

カバー部材６０を形成する材料としては、ダンパ部材４０Ａを保護できるものであればよく、金属、プラスチック等の公知の材料を用いることができる。

ダンパ部材４０Ａとカバー部材６０との間隔は、適宜選択可能であり、ダンパ部材４０Ａの上面及び側面と、例えば１０ｍｍ以上離れていればよい。

防音天井構造１Ｂは、懐空気層Ｓに吸音材５０を備える際、カバー部材６０でダンパ部材４０Ａを覆うことで、ダンパ部材４０Ａの上面及び側面が吸音材５０に接触することを防止することができるため、ダンパ部材４０Ａの機能を維持することができる。よって、防音天井構造１Ｂは、吸音材の干渉によりダンパ部材自身の動きを阻害しない。その結果、上層階の床において生じた衝撃に伴って重量床衝撃音が生じることを低減しつつ、重量床衝撃音によって天井板３０が振動することをより安定して抑制することができる。

なお、カバー部材６０は、ダンパ部材４０Ａが吸音材５０と接触しないようにしつつ隙間を有するように形成されていればよく、例えば、図１２に示すように、カバー部材６０は、ダンパ部材４０Ａの上面、側面及び下面を覆うように形成されていてもよい。

［第３の実施形態］
第３の実施形態に係る防音天井構造について説明する。図１３は、第３の実施形態に係る防音天井構造の構成を簡略に示す断面図である。図１３に示すように、防音天井構造１Ｃは、上記の図１に示す第１の実施形態に係る防音天井構造１Ａにおいて、ダンパ部材４０Ａを、固有値ｆが異なる２種類の、第１ダンパ部材４０Ａ－１及び第２ダンパ部材４０Ａ－２で構成したものである。なお、図１３では、第１ダンパ部材４０Ａ－１と第２ダンパ部材４０Ａ－２との違いを明確にするため、第１ダンパ部材４０Ａ－１をハッチングで示す。

第１ダンパ部材４０Ａ－１及び第２ダンパ部材４０Ａ－２の固有値ｆは４０Ｈｚ～６０Ｈｚであり、第１ダンパ部材４０Ａ－１及び第２ダンパ部材４０Ａ－２の固有値ｆの差を１０Ｈｚ～１５Ｈｚとしている。６３Ｈｚ帯を構成する周波数の遮断周波数の範囲（４５Ｈｚ～８９Ｈｚ）内に複数の異なる固有値ｆを有する第１ダンパ部材４０Ａ－１及び第２ダンパ部材４０Ａ－２を配置することで、第１ダンパ部材４０Ａ－１及び第２ダンパ部材４０Ａ－２により６３Ｈｚの周波数帯の振動をより効果的に低減することができる。その結果、より幅の広い周波数範囲で効果を大きくすることができる。

第１ダンパ部材４０Ａ－１と第２ダンパ部材４０Ａ－２とは、図１３に示すように、天井板３０の上面に交互に配置されることが好ましい。これにより、第１ダンパ部材４０Ａ－１と第２ダンパ部材４０Ａ－２とをそれぞれ、隣接するダンパ部材の種類が異なるように天井板３０の上面に配置することができるので、天井板３０に配置される第１ダンパ部材４０Ａ－１及び第２ダンパ部材４０Ａ－２の割合を均等にすることができる。これにより、天井板３０の振動は、第１ダンパ部材４０Ａ－１及び第２ダンパ部材４０Ａ－２によって、より幅の広い周波数範囲で、振動を吸収させることができる。

防音天井構造１Ｃは、第１ダンパ部材４０Ａ－１及び第２ダンパ部材４０Ａ－２を用いることで、それぞれの固有値ｆ周辺の周波数帯域の振動を、第１ダンパ部材４０Ａ－１及び第２ダンパ部材４０Ａ－２で吸収することができるので、重量床衝撃音による天井板３０の振動をより効果的に抑制することができる。

また、防音天井構造１Ｃは、第１ダンパ部材４０Ａ－１及び第２ダンパ部材４０Ａ－２を交互に配置することができる。これにより、防音天井構造１Ｃは、天井板３０の振動の吸収のばらつきを抑えることができるので、天井板３０の全面で天井板３０の振動をより安定して抑制することができる。

［第４の実施形態］
第４の実施形態に係る防音天井構造について説明する。図１４は、第４の実施形態に係る防音天井構造の構成を簡略に示す斜視図であり、図１５は、図１４のIV－IV方向視である。図１４及び図１５に示すように、防音天井構造１Ｄは、上記の図１に示す第１の実施形態に係る防音天井構造１Ａにおいて、ダンパ部材４０Ａに代えて、隣接する２つの野縁２２の上面を跨ぐように形成したダンパ部材４０Ｂを天井板３０の上面に設けたものである。ダンパ部材４０Ｂ以外のその他の構成については、第１の実施形態と同様の構成であるため、ダンパ部材４０Ｂについてのみ説明する。

図１６は、図１４のV－V方向から見た平面図である。図１６に示すように、ダンパ部材４０Ｂは、天井板３０の上面に、隣接するダンパ部材４０Ｂ同士が所定間隔を有するようにＸ軸方向に配置され、Ｙ軸方向に沿って千鳥状に配置されている。

ダンパ部材４０Ｂは、図１４及び図１５に示すように、２つの防振材４１と、２つの防振材４１の上面に設けられる質量体４２Ｂとで構成されている。

防振材４１は、平面視において、質量体４２Ｂの両端側に位置するように設けられている。これにより、質量体４２Ｂは２つの防振材４１によって、安定して支持させることができる。

防振材４１の高さは、野縁２２の高さ以上とする。これにより、質量体４２Ｂは、野縁２２の上面を跨ぐように、２つの防振材４１の上面に設けることができる。

質量体４２Ｂは、長方形状に形成されている。質量体４２Ｂの平面視における長辺側の長さは、隣接する２つの野縁２２の間隔以上であれば、適宜任意に設定可能である。質量体４２Ｂの平面視における長辺側の長さを、隣接する２つの野縁２２の間隔以上とすることで、質量体４２Ｂは、２つの防振材４１の上面に設置することができる。

防音天井構造１Ｄは、ダンパ部材４０Ｂを備えることで、質量体４２Ｂを隣接する２つの野縁２２の上方を跨ぐようにして２つの防振材４１の上面に設けることができる。そのため、防音天井構造１Ｄは、天井板３０の少なくとも一部が破損等した場合でも、質量体４２Ｂを野縁２２で保持させることができるので、ダンパ部材４０Ｂが下層階の床面に落下するのを抑制することができる。

また、防音天井構造１Ｄは、質量体４２Ｂの長辺及び短辺の少なくとも一方の長さを調整することで、質量体４２Ｂが跨ぐ野縁２２の数を任意に調整することができる。これにより、質量体４２Ｂを支える防振材４１の数を制御することができるので、１つの天井板３０に設置される防振材４１の数を制御することができる。よって、防音天井構造１Ｄは、１つの天井板３０に加わる重量を容器に制御することができる。

なお、本実施形態では、図１７に示すように、質量体４２Ｂの平面視における長辺側の長さを１つの野縁２２の短手方向の幅以上であって、隣接する２つの野縁２２同士の間隔以下として、ダンパ部材４０Ｂが１つの野縁２２の上面を跨ぐように形成してもよい。

本実施形態では、図１８に示すように、ダンパ部材４０Ｂは、天井板３０の上面に、隣接するダンパ部材４０Ｂ同士が所定間隔を有するようにＹ軸方向に沿って均等に配置されてもよい。

本実施形態では、ダンパ部材４０Ｂは、防振材４１を３つ以上備えてもよい。例えば、図１９に示すように、ダンパ部材４０Ｂは、平面視において、隣接する野縁２２同士の間（略中間）に位置する質量体４２Ｂの下側に防振材４１を設けてもよい。

以下、実施例及び比較例を示して実施形態を更に具体的に説明するが、実施形態はこれらの実施例及び比較例により限定されるものではない。

＜実施例１＞
［防音天井構造の作製］
図１の第１実施形態の態様に係る防音天井構造を実験建物に設けた。実験建物には、ＪＩＳ Ａ１４４０付属書Ｃに準じたＲＣ壁式構造の建物を用いて行った。図２０に示すように、受音室（内法：Ｗ×Ｌ×Ｈ＝３５５０ｍｍ×４０１０ｍｍ×２３４０ｍｍ）の天井スラブ（厚さ１３０ｍｍの均質単板スラブ）に吊りボルトを固定し、この吊りボルトの下端に天井板（石膏ボード）を固定して支持し、石膏ボードの上面にダイナミックダンパ（固有値ｆ：５０Ｈｚ）を、隣接するダイナミックダンパ同士が所定間隔を有するように均等に複数載置した天井構造を作製した。天井構造は、受音室の天井スラブ全面に施工した。なお、ダイナミックダンパの固有値ｆは、質量体及び防振材の両方の特性から決定される物性値である。また、図２０の左側に、石膏ボードが一重である場合を示し、図２０の右側に、石膏ボードが二重である場合を示す。
・天井板：石膏ボード（内法：Ｗ×Ｌ×Ｈ＝９１０ｍｍ×１８２０ｍｍ×１２．５ｍｍ）
・ダイナミックダンパ：防振材の上に質量体を積層した積層体
・防振材：内法；Ｗ×Ｌ×Ｈ＝５０ｍｍ×５０ｍｍ×２５ｍｍ、材質；ゴム発泡体、質量；０．００５ｋｇ、
・質量体：内法；Ｗ×Ｌ×Ｈ＝５０ｍｍ×５０ｍｍ×１６ｍｍ、材質；鉄、質量；０．３ｋｇ
・天井板の１ｍ²当たりに配置されたダイナミックダンパの個数：９個
・天井板の１ｍ²当たりにおけるダイナミックダンパの質量：２．８ｋｇ

［防音天井構造の評価］
ＪＩＳ Ａ １４１８－２：２０００「建築物の床衝撃音遮断性能の測定方法」に基づいて、重量衝撃源で上層階の床スラブ（天井スラブ）に衝撃を与えて、天井スラブを介して、階下の二重天井を透過した床衝撃音の音圧レベル（単位：ｄＢ）と天井板の振動加速度レベル（単位：ｄＢ）を測定した。音圧レベルの測定結果を図２１に示し、振動加速度レベルの測定結果を図２２に示す。なお、音圧レベルとは、階下の受音室に発生する音の音圧のレベルを意味する。

振動加速度レベルとは、振動の物理的なエネルギーの大きさを示す量であり、天井板の減衰作用が大きいことが確認できる。床衝撃音低減効果は、一般的な重量床衝撃音決定周波数である６３Ｈｚ帯域での測定値において、低減効果が得られることが重要である。そこで、図２２の振動加速度レベルの評価では、床衝撃音を評価するにあたり、床衝撃音と相関性の高い周波数が３１．５Ｈｚ～１２５Ｈｚでの振動加速度レベルを示す。

＜比較例１＞
実施例１において、ダンパ部材４０Ａを設置しないこと以外は、実施例１と同様にして行った。音圧レベルの測定結果を図２１に示し、振動加速度レベルの測定結果を図２２に示す。

図２１に示すように、実施例１では、比較例１よりも、周波数６３Ｈｚにおける天井板の音圧レベルは３．０ｄＢ以上低減した。よって、天井板の上面にダイナミックダンパを複数載置することで、周波数６３Ｈｚにおける天井板の音圧レベルを３．０ｄＢ以上低減できることが確認された。

また、図２２に示すように、実施例１では、比較例１よりも、周波数６３Ｈｚにおける天井板の振動加速度レベルは６．４ｄＢ以上低減した。よって、天井板の上面にダイナミックダンパを複数載置することで、周波数６３Ｈｚにおける天井板の振動加速度レベルを６．４ｄＢ以上低減できることが確認された。

また、図２１に示すように、実施例１は、石膏ボードが１重張りよりも２重張りの方が、周波数６３Ｈｚにおける天井板の音圧レベルが約０．９ｄＢ以上低減し、図２２に示すように、実施例１は、石膏ボードが１重張りよりも２重張りの方が、周波数６３Ｈｚにおける天井板の振動加速度レベルが約２．７ｄＢ以上低減した。よって、石膏ボードは１重張りよりも２重張りの方が天井の音圧及び振動をより低減できることが確認された。

天井面の振動加速度と下層階の部屋の音との低減量の違い、すなわち、天井ボードの振動加速度レベル低減量が床衝撃音の低減量に比べて大きいことは、天井スラブの振動に起因する低周波を有する重量床衝撃音が、天井板では透過損失が効き難い領域であり、重量床衝撃音の透過分が大きいことによると考えられる。ダイナミックダンパは重量床衝撃音の有する低周波領域に固定値ｆを調整することで、ダイナミックダンパで主要な重量床衝撃音を減衰させることができ、他の防音手段よりも効率良く、振動数が低周波領域である重量床衝撃音を低減することができると考えられる。

よって、本実施形態に係る防音天井構造は、上層階の床において生じた衝撃に伴って生じる重量床衝撃音によって天井面板が振動することを抑制し、重量床衝撃音が下層階に伝搬することを低減することができ、高い防音性能を有することができることが確認された。

以上の通り、本発明の実施形態を説明したが、上記実施形態は、例として提示したものであり、上記実施形態により本発明が限定されるものではない。上記実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の組み合わせ、省略、置き換え、変更等を行うことが可能である。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれると共に、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。

１Ａ、１Ｂ、１Ｃ、１Ｄ 防音天井構造
２ 床スラブ（床構造）
１０ 吊り材（吊りボルト）
１１ ハンガ
１６ クリップ
１７ 防振ゴム
２０ 天井下地
２１ 野縁受け
２２ 野縁
３０ 天井板
４０Ａ、４０Ｂ ダンパ部材
４０Ａ－１ 第１ダンパ部材
４０Ａ－２ 第２ダンパ部材
４１ 防振材
４２ 質量体
５０ 吸音材
６０ カバー部材
Ｓ 懐空気層（天井裏空間）

Claims (11)

1. 建物の上層階の床構造に吊り下げて支持される天井板と、
   前記天井板の上面に載置される、複数のダンパ部材と、
   を備える防音天井構造。
2. 前記ダンパ部材は、前記天井板の前記上面に、前記天井板の１ｍ²当たり、４個～２０個均等に配置される請求項１に記載の防音天井構造。
3. 前記ダンパ部材は、４０Ｈｚ～６０Ｈｚの固有値を有し、
   前記ダンパ部材は、防振材と質量体とをこの順に積層して構成され、
   前記質量体の質量が、０．１１ｋｇ～１．１１ｋｇである請求項１又は２に記載の防音天井構造。
4. 前記天井板の１ｍ²当たりにおける前記質量体の質量が、１ｋｇ～１０ｋｇである請求項３に記載の防音天井構造。
5. 前記ダンパ部材は、前記防振材の固有値が異なる２種類のダンパ部材からなり、
   ２種類の前記ダンパ部材の固有値が、４０Ｈｚ～６０Ｈｚであり、２種類の前記ダンパ部材の固有値の差が、１０Ｈｚ～１５Ｈｚである請求項４に記載の防音天井構造。
6. 異なる固有値を有する前記ダンパ部材が、前記天井板の上面に交互に配置される請求項５に記載の防音天井構造。
7. 前記上層階の前記床構造と前記天井板との間に吸音材を備え、
   前記天井板の上面に前記ダンパ部材との間に隙間を有しつつ、前記ダンパ部材の上面及び側面を少なくとも覆うカバー部材を設ける請求項１～６の何れか一項に記載の防音天井構造。
8. 前記床構造と前記天井板とを連結する天井下地を備える請求項１～７の何れか一項に記載の防音天井構造。
9. 前記天井下地は、
   前記床構造に吊り下げられた、複数の野縁受けと、
   前記野縁受けに対して略直交に、前記野縁受けの下側に取り付けた、複数の野縁と、
   を備え、
   前記ダンパ部材は、前記天井下地の平面視において、前記野縁受け及び前記野縁が配置されていない領域に配置される請求項８に記載の防音天井構造。
10. 前記ダンパ部材は、少なくとも１つ以上の前記野縁の上面を跨ぐように、前記天井板の前記上面に設けられる請求項９に記載の防音天井構造。
11. 前記床構造の下面に取り付けられると共に、前記天井板を支持する吊り材を垂下した状態で固定する防振ゴムを備える請求項１～１０の何れか一項に記載の防音天井構造。

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