JP2021533988A - 汽水淡水化のためのエネルギー効率の良い低ファウリング高回収逆浸透システム - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、一般に、淡水化の分野に関し、主に、汽水(100〜20,000mg/Lの範囲における全溶解固形物、TDSとして定義される)淡水化に焦点を当てている。この出願において開示する新規の概念は、ナノろ過(NF)及び逆浸透(RO)システム、並びに、RO及びNF膜を2つ以上の段階においてタンデムで利用するプロセスに特有のものである。この発明は、新規の淡水化方法を中心として、1)ファウリング及びファウリングの可能性を低減すること、2)エネルギー消費を削減すること、及び3)機器のコストを削減すると同時に、洗浄性を向上させ、定置洗浄(CIP)プロセスを簡素化すること、に対して焦点を当てている。最終的な成果は、汽水淡水化のための新規な低ファウリング、高回収、エネルギー効率の良い逆浸透システムである。
発明の範囲を制限することなく、その背景は、NF/RO膜技術を用いて全溶解固形物(TDS)を除去するための浄水膜に関している。浄水の一次処理は、凝固/凝集プロセスと、それに続く、バッグフィルタ、カートリッジフィルタ、複合媒体、サンドフィルタ、及び微細又は限外ろ過膜等の多孔質媒体を用いる浮遊物質の除去による、バイオリアクタ又は清澄器等の生物学的又は化学的方法を伴っていてもよい。一次処理プロセスにおいて、溶解固形物及び不純物を除去することはできず、有機物及び浮遊物質にのみ焦点を当てている。加えて、冷式石灰軟化法、NF又はRO法等の二次処理プロセスが、ナトリウム、塩化物、硫酸塩、炭酸塩、ケイ酸塩、カルシウム、マグネシウム等の溶解固形物の除去(淡水化)のために実施されている。
1.膜モジュールの長さに沿った混合を促進する特殊な形状及び大きさを有する膜スペーサ。Shenwei[001]による博士論文は、様々なスペーサ設計及びクロスフロー速度がどのように混合を提供し、CP層へのその影響、及びデッドゾーンが形成される領域への反映をモデル化しようとしている。Sheweiの論文に示されているように、スペーサ接合部のすぐ近くの領域は、最小の流速及び最大の塩分濃度を有している。これらは、初期の結晶化又は生物付着シードにとって理想的な場所となる。時間の経過と共に、シードは接合領域から大きく外側に向かって成長し、混合及びクロスフロー速度が浮遊物質又は沈殿物を遠ざけるのに十分な開いた膜空間に影響を与え始めるが、しかし、スケール又は生体汚染のシードが確立されると、それらは乱流域でも急速に成長して、膜表面の大部分を汚染及びスケール化する。
2.結果としてより高いエネルギー消費を生じる摩擦損失の増加を代償にして得られる、膜表面近傍のより高いクロスフロー流体速度。一部の膜メーカーは、より高い摩擦損失を有するが、CPと特定のスペーサ設計の改善した混合を有してファウリングを低減する膜を提供している。Geraldes他[002]は、はしご形スペーサを有するNF/RO渦巻形モジュールにおける流体力学及び濃度分極を示した。
3.親水性を高め、電荷を減らし、平滑にして、種地の形成を遅らせる汚染物質の付着を低減させる膜表面の改質。多くの膜メーカーは、ポリアミド層をより親水性にするためにそれに製造後の表面改質を施しているが、しかし、それら市販の膜はせいぜい50〜60度程度の水滴接触角に及ぶ。最近、UT-TexasのFreeman他[003]によるポリドーパミンベースのコーティングが、NF/RO膜上で25〜35度の範囲の水滴接触角と共に、親水性及び表面電荷の大幅な改善、従って、膜表面への汚染物質の付着の大幅な減少、洗浄プロセスに対する良好な反応を示した。
4.特定の種類の水に対して臨界流束の限界で動作するNF/RO膜システムの設計及び操作。臨界流束は、膜の単位面積当たりの生成率として定義され、ここで流束は長期間にわたって安定したままであり、圧力及び質量流量の条件が安定している場合、損失はほとんど又は全くない。
1.上の例において、段階1、2、及び3の透過水回収率(供給に対する透過水の比率)は極めて類似する(42〜46%)が、しかし、3つの段階の平均流束(gfdでの)は大幅に異なり15.0〜10.7、実質的に変化する(>25%)。更に各要素の流束を調べると、第1の段階における先頭要素と第3の段階における末端要素との間の差は大きい可能性がある(>50%)。システム全体から必要な生産を達成するため、単一のポンプからの初期供給圧力を利用しながら、最高圧力及び最低塩分濃度により、第1の段階において先頭要素からの生産量が最高となり、結果として、大幅に高い流速での第1の段階の運転を生じる。膜を通過できない任意の粒子又は有機物は、第1の段階の膜を汚染する可能性が高い一方で、第3の段階及びその末端要素は、圧力が最小且つ塩分濃度が最大となり、結果として流束が大幅に低下する。この過剰流束(第1の段階)及び不足流束(第3の段階)は望ましくなく、第1の段階の生物付着及び粒子付着の主な原因となる。
2.上の例において、供給流イオンは段階的に濃縮され(その99%以上が膜によって除去され、後続の段階において供給内に残るため)、それらが最終段階の最後の要素に到達するまでに、イオン濃度は約4〜6倍に増加し、段落10で検討したように、様々なイオン対種の析出条件を作る。イオン対種の溶解度指数、水の化学的性質、温度、pH、及び対イオンの利用可能性によっては、すぐに析出するものもあれば、析出するのに時間がかかるものもある。更に、流速及び表面相互作用によって、スケール種子を形成するものもあれば、単にシステムを出るものもある。残念ながら、最終段階におけるスケール形成種の濃度は最大濃度状態に達するため、それはもしもとしての問題ではないが、析出がいつ生じ、膜がスケーリングし始めるかが問題である。
3.今日のシステムは、また、回収率を管理する一方で、設定された透過水生成率を要求するための「濃縮制御バルブ」も用いている。これらのバルブは一般に手動で静的であり、最初は所定位置に設定され、長期間そこに放置される。加えて、図1に示すように、バイパスバルブが、また、システムのCIP、浸透洗浄、又は供給洗浄中に用いるための「濃縮制御バルブ」と並列してより高い流量を可能にするために用いられ、濃縮制御バルブは設定後に変更されることはほとんどない。ROシステムの終端近傍の給水の高いスケーリング傾向により、スケーリングは「濃縮制御バルブ」で始まる可能性があり、最後の要素に向かって後方に伝播し、次いで、更にシステムの前面に伝播する。
4.表1に示すように、第1の段階において大幅な圧力損失があり、続いて第2の段階において圧力損失が幾らか減少し、第3の段階において圧力損失が最小になる。第1の段階での圧力損失は、段階間の流束の大幅な違いの背後にある主な要因である。供給流のイオン濃度が増加すると、同じ流束を達成するために必要な浸透圧も同様に増加する。従って、第1の段階における圧力損失は第2及び第3の段階における生産に対して作用し、第2の段階における圧力損失は第3の段階における生産に対して作用する。理想的には、複数の段階にわたる流束のバランスを改善し、第1の段階のファウリングを減らすために、第1の段階における圧力損失を減らすことが重要である。
5.多段設計は、流速の最適化に対して極めて興味深い利点を可能にするが、しかし、給水の変化に対応するための柔軟性には欠ける。透過水の生成は段階を経て生じるため、後続の段階に対するPVの数を減らすことで、任意の特別な労力を必要とせずに、ある特定の範囲におけるクロスフロー速度を維持することが可能となる。クロスフロー速度が低すぎると混合が不十分になり、従って、CP層が強くなり、汚染物質と膜表面との間の接触時間が長くなり、結果としてスケーリング及びファウリングの可能性が高くなる。同様に、クロスフロー速度が高すぎると、過度の圧力損失及び摩耗損傷の可能性が高まるが、接触時間の短縮によるファウリング/スケーリングの低減に役立つ。推測すると、第1の段階は主に過剰流束運転による有機物及び粒子ファウリングの影響を受けやすい一方で、最終段階は主にイオン濃度及び析出の増加によるスケールファウリングの影響を受けやすくなる。従って、第1の段階において高すぎる速度を引き起こさないよう保護しながら、最終段階においてより高い交差速度を達成することが望ましい。かかる目標は、静的な設計で後続の段階における容器の数を減らすことによって達成され、従って、水の塩分濃度及び温度の変化に対応する柔軟性が低くなる。
この出願において教示する新規発明は、段落15で概説した6つの課題全てに対処しており、以下を提供する−a)段階間の流束バランスを増加させ、結果として第1の段階のファウリングを低減し、−b)定常スケール形成条件を分断し、結果として最終段階のスケーリングを低減し、−c)複数の段階を通してより柔軟で最適なクロスフロー速度による運転を可能にすると同時に、4〜10%のエネルギー消費を提供する第1の段階により圧力損失を低減し、−d)濃縮バルブのスケール可能性を低減し、−e)幾つかの方法を通してスケーリング又はファウリングを積極的に分断することによってCIPのためにシステムをオフラインにする頻度を減らし、−f)バルブの数を減らしたCIPの容易さ及び有効性、最後に−g)残りのシステムを生産モードにしながら、保守のために最終段階を分離することによりシステムの運用を維持する。この出願における進歩性は、「発明の説明」の節に更に要約されている。
本実施形態及びその利点のより完全で徹底的な理解は、添付図面と併せて取り入れる以下の説明を参照することによって得られるであろう。
本発明の様々な実施形態の作成及び使用を以下で詳細に検討するが、本発明は、広範な特定の文脈において具現化することができる多くの適用可能な発明の概念を提供することを正しく認識するべきである。本明細書中で検討する特定の実施形態は、発明を作成及び用いるための独特な方法の単なる例示であり、発明の範囲を定めるものではない。
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Claims (8)
- 3段階逆浸透システムを用いて水を処理するための淡水化プロセスであって、
第1の段階、第2の段階、及び第3の段階を備え、各段階は、供給入口流、濃縮物出口流、及び透過物出口流を有し、圧力容器の数は後続の段階において減少し、
前記3つの段階は、前記透過流が並列に流れ、前記濃縮流が後続の段階を通って直列に流れるよう構成され、
定置洗浄(CIP)システムを備え、前記CIPシステムは、前記3つの段階から複合透過物フロー若しくは複合濃縮物フロー、又はその両方を受け取り、
前記供給流は、前記第2及び第3の段階に直列及び並列に流れるよう構成され、運転中、前記後続の段階において供給原料として前の段階からの前記濃縮流と混合し、
第1、第2、及び第3の段階への前記供給流の並列成分は、全供給流のそれぞれ50〜85%、15〜30%、0〜20%であり、
通常運転中、前記第2の段階への並列流は連続的であり、
前記第3の段階への前記並列流は断続的である、
淡水化プロセス。 - 前記3段階逆浸透システムは3:2:1のステージング比を有する、請求項1に記載の淡水化プロセス。
- 前記第3の段階は、前記段階の残りが運転している間、断続的にオフラインにされ、保守のために隔離され、前記隔離の期間は1〜100分であり、前記隔離の頻度は1〜100時間に1回である、請求項1に記載の淡水化プロセス。
- 前記システムの前記第3の段階は、直列に接続された2つの圧力容器の直列の組み合わせであり、前記システムの第3及び第4段階の組み合わせを表す、請求項1に記載の淡水化プロセス。
- プロセスフローは、プログラマブルロジックコントローラ(PLC)を介して制御され、新規のプロセス特性を達成するための決定は、調整可能な期間、頻度、生産速度、流量、回収率、圧力、及びフロー条件を用いてPLC内でプログラムされる、請求項1に記載のプロセス。
- 前記第3の段階の並列供給流が10〜20%である、請求項1に記載のプロセス。
- 前記第3の段階は、保守の一部として、ファウリングを破壊し、スケール形成種子を溶解するために化学物質の断続的な注入を受け、断続的な化学物質注入の期間は0.5〜60分であり、断続性は1〜100時間であり、通常運転中又は保守のための前記第3の段階の分離の開始時のどちらか一方に生じる、請求項1に記載のプロセス。
- 前記システムの前記第3の段階は、比例濃縮物回収バルブの緩和と共に、前記システム全体に10〜50%の追加供給流を注入することによって、10〜20%の追加供給流により定期的に洗浄され、結果として、全ての段階が透過水を生産するよう継続しながら、全ての段階を部分的に洗浄する、請求項1に記載のプロセス。
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