JP2021190477A - 鉄系酸化物磁性粉およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
また、ε−Fe2O3を磁気記録媒体に用いようとした場合、現時点ではそれに対応出来る高レベルの飽和磁束密度を有する磁気ヘッド用の材料が存在しない。この為、ε−Fe2O3のFeサイトの一部をAl、Ga、In等の3価の金属で置換することにより、保磁力を調整することも行われており、保磁力と電波吸収特性の関係も調べられている(特許文献2参照)。
しかしながら本発明者らの検討によれば、磁気記録媒体の高記録密度化の観点からは、品質上の問題点があった。
ε酸化鉄の粒子からなる鉄系酸化物磁性粉を磁気記録媒体に適用するにあたっては、粒子径が平均粒径値からかけ離れて微細な粒子の存在割合が、出来るだけ少ないことが望ましい。これは、当該微細な粒子の存在は、たとえ当該磁性粉に占める体積割合が少ないものであっても、磁気記録媒体の電磁変換特性(SNR)におけるノイズ増の要因となる為である。
Feサイトの一部が他の金属元素で置換されたε酸化鉄の粒子を含む原料スラリーを水熱処理に供することを特徴とする、Feサイトの一部が他の金属元素で置換されたε酸化鉄の粒子からなる鉄系酸化物磁性粉の製造方法である。
第2の発明は、
前記水熱処理により、前記Feサイトの一部が他の金属元素で置換されたε酸化鉄の粒子であって透過電子顕微鏡で測定した粒子径が8nm以下である粒子の個数割合を、低減させることを特徴とする、第1の発明に記載の鉄系酸化物磁性粉の製造方法である。
第3の発明は、
前記透過電子顕微鏡で測定した粒子径が8nm以下である粒子の個数割合を、4%以下に低減することを特徴とする、第2の発明に記載の鉄系酸化物磁性粉の製造方法である。
第4の発明は、
前記水熱処理を120℃以上の温度で行うことを特徴とする、第1〜第3の発明のいずれかに記載の鉄系酸化物磁性粉の製造方法である。
第5の発明は、
前記水熱処理を0.2MPa以上の圧力で行うことを特徴とする、第1〜第4の発明のいずれかに記載の鉄系酸化物磁性粉の製造方法である。
第6の発明は、
前記ε酸化鉄の粒子を含む原料スラリーとして、pHが6以上14以下であるものを用いることを特徴とする、第1〜第5の発明のいずれかに記載の鉄系酸化物磁性粉の製造方法である。
第7の発明は、
前記ε酸化鉄の粒子を含む原料スラリーとして、透過電子顕微鏡で測定した平均粒子径が10nm以上20nm以下である、Feサイトの一部が他の金属元素で置換されたε酸化鉄の粒子を含むスラリーを用いることを特徴とする、第1〜第6の発明のいずれかに記載の鉄系酸化物磁性粉の製造方法である。
第8の発明は、
前記Feサイトの一部を置換する他の金属元素として、Gaを用いることを特徴とする、第1〜第7の発明のいずれかに記載の鉄系酸化物磁性粉の製造方法である。
第9の発明は、
前記ε酸化鉄の粒子を含む原料スラリーへ、超音波を照射および/または金属イオンを添加した後に、水熱処理に供することを特徴とする、第1〜第8の発明のいずれかに記載の鉄系酸化物磁性粉の製造方法である。
第10の発明は、
透過電子顕微鏡で測定した平均粒子径が10nm以上20nm以下であり、粒子径が8nm以下の粒子の個数割合が4%以下であり、X線回折法により測定されるαタイプの鉄系酸化物の含有率が10%以下であることを特徴とする、Feサイトの一部が他の金属元素で置換されたε酸化鉄の粒子からなる鉄系酸化物磁性粉である。
第11の発明は、
前記Feサイトの一部を置換する他の金属元素が、Gaであることを特徴とする、第10の発明に記載の鉄系酸化物磁性粉である。
また本発明は、Feサイトの一部が他の金属元素で置換されたε酸化鉄の粒子からなる鉄系酸化物磁性粉であって、透過電子顕微鏡で測定した平均粒子径が10nm以上20nm以下であり、置換型ε酸化鉄の所定の粒子個数における粒子径が8nm以下の微細粒子の個数割合(本発明において、置換型ε酸化鉄の所定の粒子個数における微細粒子の個数の割合を、単に「個数割合」と記載する場合がある。)が好ましくは4%以下であり、X線回折法により測定されるαタイプの鉄系酸化物の含有率が10%以下であることを特徴とするものに係る。そして、Feサイトの一部を置換する金属元素をGaとしても良いものである。
本発明に係る鉄系酸化物磁性粉の製造方法について、1.原料スラリーの製造、2.原料スラリーへの前処理、3.原料スラリーへの水熱処理、の順で詳細に説明する。
まず初めに、原料スラリーとして、置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリーを準備する。ここで、当該原料スラリーに置換型ε酸化鉄粒子が含まれていることで、後述する水熱処理後に本発明に係る置換型ε酸化鉄粒子を得ることが出来る。
尚、特開2017−024981号公報のシリコン酸化物被覆除去工程(0041)段落に記載されているように、シリコン酸化物で被覆された置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリーを強アルカリの水溶液中に浸漬し攪拌することにより、置換型ε酸化鉄粒子からシリコン酸化物を溶解除去する。その後に、置換型ε酸化鉄粒子は限外濾過膜等を通過出来ず、シリコン酸化物の溶解物や強アルカリを構成する不要イオンは限外濾過膜等を通過出来る性質を利用し、置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリーを水洗して、シリコン酸化物の溶解物や不要イオンを除去することにより、原料スラリーを得ることとしてもよい。
(1)一般式ε−CzFe2-zO3(ここでCは、In、Ga、Alから選択される1種以上の3価の金属元素)で表されるもの。
(2)一般式ε−AxByFe2-x-yO3(ここでAは、Co、Ni、Mn、Znから選択される1種以上の2価の金属元素、BはTi、Snから選択される1種以上の4価の金属元素)で表されるもの。
(3)一般式ε−AxCzFe2-x-zO3(ここでAは、Co、Ni、Mn、Znから選択される1種以上の2価の金属元素、Cは、In、Ga、Alから選択される1種以上の3価の金属元素)で表されるもの。
(4)一般式ε−ByCzFe2-y-zO3(ここでBは、Ti、Snから選択される1種以上の4価の金属元素、Cは、In、Ga、Alから選択される1種以上の3価の金属元素)で表されるもの。
(5)一般式ε−AxByCzFe2-x-y-zO3(ここでAは、Co、Ni、Mn、Znから選択される1種以上の2価の金属元素、Bは、Ti、Snから選択される1種以上の4価の金属元素、Cは、In、Ga、Alから選択される1種以上の3価の金属元素)で表されるもの。
原料スラリーのpHを6以上とすることにより、得られる鉄系酸化物磁性粉のα相の含有率を抑制することが出来る。また原料スラリーのpHが14以下とすることで、α相の含有率増加の抑制効果が頭打ちとなることを回避出来ると共に、アルカリ剤の薬品コストの上昇も回避出来、好ましいからである。
「1.原料スラリーの製造」で準備した原料スラリーへ、超音波照射および/または金属イオン添加のような前処理を行うことで、「前処理後スラリー」とすることも好ましい構成である。
尤も、添加する水溶性金属塩の金属元素の種類および各元素の添加割合については、原料スラリーに含まれる置換型ε酸化鉄粒子の化学組成に合わせても良いが、原料スラリーに含まれる置換型ε酸化鉄粒子の化学組成に合わせずに、上記「1.原料スラリーの製造」の(1)〜(5)で説明した、各一般式における置換量の範囲において金属元素の種類および各元素の添加割合を設定しても良い。また、置換金属元素を添加せずに、硫酸第二鉄等の水溶性鉄塩のみを添加してもよい。ここで、金属イオンの添加量は、原料スラリー中の金属イオンの合計濃度が0.1mol/kg以下となる量とすることが好ましい。そして、鉄イオンとしてFe3+イオンを含むことが好ましい。また、添加する水溶性金属塩のアニオン種は、硫酸イオン、硝酸イオン、塩化物イオン、酢酸イオンのような無機酸に含まれるアニオン種を用いることが出来る。
水熱処理とは、処理対象物を100℃超の高温かつ高圧の熱水中で保持する処理のことである。
本発明に係る製造方法において水熱処理を実施することにより、原料スラリーまたは前処理後の原料スラリーに含まれる置換型ε酸化鉄の微細粒子の個数割合を低減させることが出来る。当該微細粒子の個数割合を低減出来る理由は明らかではないが、発明者らは以下のようなメカニズムを推定している。
以下に、本発明に係る水熱処理の温度、圧力、時間等の具体的な態様について述べる。
一方、得られる鉄系酸化物磁性粉におけるα相の個数割合を抑制する観点から、温度を450℃以下とすることが好ましく、380℃以下とすることがより好ましい。
水熱処理の圧力は、本発明の目的である置換型ε酸化鉄の微細粒子の個数割合を低減させる効果を得る為、0.2MPa以上とすることが好ましく、10MPa以上とすることがより好ましい。一方、水熱処理圧力の上限については特に限定されないが、設備コストの観点から圧力を600MPa以下とすればよく、100MPa以下としてもよい。
水熱処理の時間は、本発明の目的である置換型ε酸化鉄の微細粒子の個数割合を低減させる効果を得る為、1分間以上とすることが好ましい。一方、水熱処理時間の上限については特に限定されないが、生産コストの観点から時間を600分間以下とすればよく、100分間以下としてもよい。
以上の操作により、本発明に係るFeサイトの一部が他の金属元素で置換されたε酸化鉄の粒子からなる鉄系酸化物磁性粉の製造方法により、微細粒子の個数割合が低減されたε酸化鉄の粒子からなる鉄系酸化物磁性粉を、分級操作を行わずとも得ることができた。
尤も、所望により、当該水熱処理前に予備的な分級操作を実施することは好ましい構成である。また所望により、当該水熱処理を、複数回繰り返して実施することも好ましい構成である。
以上説明した本発明に係る鉄系酸化物磁性粉の製造方法により、原料スラリーまたは前処理後の原料スラリーへ、上述した水熱処理を実施することで、微細粒子の個数割合が低減された置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリーが得られる。得られたスラリーを公知の方法により固液分離して固形分を回収した後に乾燥することで、微細粒子の個数割合が低減された鉄系酸化物磁性粉が得られる。
本発明に係る製造方法で得られた鉄系酸化物磁性粉の態様について、1.TEM粒子径、2.結晶構造、3.α相の含有率、4.組成、の順で詳細に説明する。
後述する後工程において、磁気記録媒体用途の鉄系酸化物磁性粉を製造するとき、得られる鉄系酸化物磁性粉の保磁力をある程度高くし、かつ磁気記録媒体の優れた電磁変換特性を得る為に、本発明に係る鉄系酸化物磁性粉を構成する置換型ε酸化鉄粒子は、透過電子顕微鏡で測定した平均粒子径(本発明において「TEM平均粒子径」と記載する場合がある。)が10nm以上20nm以下であることが好ましい。
尚、本発明において粒子径とは、透過電子顕微鏡で輪郭が観察される最小単位の粒子(一次粒子)の粒子径を指す。
一方、TEM平均粒子径が20nm以下、さらに好ましくは18nm以下であることにより、鉄系酸化物磁性粉を磁気記録媒体に用いた際の電磁変換特性を向上させることが出来る。
尚、上述した置換型ε酸化鉄の所定の粒子個数とは200個以上のことである。
本発明に係る鉄系酸化物磁性粉がε酸化鉄の結晶構造を有するものであることは、X線回折法(XRD)、高速電子回折法(HEED)等を用いて確認することが出来る。
上述したように、本発明の製造方法により得られる鉄系酸化物磁性粉は、α相を含有する場合がある。そして、本発明に係る鉄系酸化物磁性粉を磁気記録媒体に適用するにあたっては、鉄系酸化物磁性粉中の異相の含有割合をできるだけ低減することが好ましい。具体的には、鉄系酸化物磁性粉中の異相の含有割合をX線回折法のリートベルト解析により測定した場合、α相の含有率が10%以下であることが好ましい。
本発明に係る鉄系酸化物磁性粉の組成は、水熱処理の前処理として金属イオン添加を行わなかった場合には、原料として準備した置換型ε酸化鉄と同じ組成となる。
一方、水熱処理の前処理として金属イオン添加を行った場合、当該添加された金属イオンは、全て鉄系酸化物粒子に酸化物として取り込まれるため、最終的に得られる鉄系酸化物磁性粉の組成は、原料として準備した置換型ε酸化鉄と、添加した金属イオンとをあわせた組成となる。
まず、本発明に係る製造法により得られた置換型ε酸化鉄粒子や、置換型ε酸化鉄粒子からなる鉄系酸化物磁性粉の評価方法、評価装置について、1.TEM測定、2.平均粒子径、粒度分布測定、3.X線回折法(XRD)による結晶性評価、4.磁気ヒステリシス曲線(B−H曲線)測定、5.化学組成分析、の順で説明する。
TEM観察には日本電子株式会社製JEM−1011を使用した。置換型ε酸化鉄粒子の観察については、倍率100,000倍で撮影したTEM写真を用いた(シリコン酸化物被覆を除去後のものを使用した。)。
置換型ε酸化鉄粒子のTEM平均粒子径および粒度分布の評価には、デジタイズを使用した。画像処理ソフトウェアとして、Mac−View Ver.4.0を使用した。この画像処理ソフトウェアを使用した場合、ある粒子の粒子径は、その粒子に外接する長方形のうち、面積が最小となる長方形の長辺の長さとして算出される。個数については200個を測定した。
(1)粒子の一部が写真の視野の外にはみだしている粒子は測定しない。
(2)輪郭がはっきりしており、孤立して存在している粒子は測定する。
(3)平均的な粒子形状から外れている場合でも、独立しており単独粒子として測定が可能な粒子は測定する。
(4)粒子同士に重なりがあるが、両者の境界が明瞭で、粒子全体の形状も判断可能な粒子は、それぞれの粒子を単独粒子として測定する。
(5)重なり合っている粒子で、境界がはっきりせず、粒子の全形も判らない粒子は、粒子の形状が判断できないものとして測定しない。
以上の(1)〜(5)の基準で選定された粒子の粒子径の個数平均値を算出し、鉄酸化物磁性粉のTEM観察による平均粒子径とした。また、「選定された粒子の粒子径の標準偏差」を「選択された粒子の粒子径の個数平均値(=平均粒子径)」で除した値を算出して、鉄酸化物磁性粉のTEM観察による粒子径の変動係数とした。また、選択された粒子の個数に対する、選定された粒子のうち粒子径が8nm以下の粒子の個数割合を百分率で算出して、8nm以下の粒子割合とし、選定された粒子のうち粒子径が20nm以上の粒子の個数割合を百分率で算出して、20nm以上の粒子割合とした。
得られた試料を、粉末X線回折(XRD:リガク社製試料水平型多目的X線回折装置Ultima IV、線源CuKα線、電圧40kV、電流40mA、2θ=10°以上70°以下)に供した。得られた回折パターンについて、統合粉末X線解析ソフトウェア(PDXL2:リガク社製)を用いICSD(無機結晶構造データベース)のNo.173025:Iron(III)Oxide−Epsilon、No.82134:Hematiteをもとにしてリートベルト解析による評価を行い、結晶構造およびα相の含有率を確認した。
得られた鉄系酸化物磁性粉の磁気特性を以下の条件で測定した。
磁気特性測定装置として振動試料型磁力計(VSM)(東英工業社製VSM−5)を用い、印加磁場1035kA/m(13kOe)、M測定レンジ0.005A・m2(5emu)、印加磁場変化速度15(kA/m・s)、時定数0.03秒、ウエイトタイム0.1秒で磁気特性を測定した。また、本測定には東英工業社製付属ソフト(Ver.2.1)を使用した。
鉄系酸化物磁性粉の化学組成分析にあたっては、アジレントテクノロジー製ICP−720ESを使用し、測定波長(nm)についてはFe;259.940nm、Ga;294.363nmにて分析を行った。
(手順1)
原料溶液として、硝酸第二鉄(III)と硝酸ガリウムとの混合水溶液3000gを準備した。当原料溶液において、FeイオンとGaイオンのモル比は1.55:0.45とし、FeイオンとGaイオンとの合計モル濃度を0.50mol/kgとした。
大気雰囲気下、原料溶液を40℃とし撹拌羽根により機械的に撹拌しながら、21.75%のアンモニア水溶液275.6gを一挙添加し、2時間撹拌を続けた。
次に、溶液温度40℃の条件下で、クエン酸濃度20質量%のクエン酸溶液288.8gを、1時間かけて連続添加した後、21.75質量%のアンモニア水溶液を186.1g一挙添加した。その後、溶液温度40℃の条件下で1時間撹拌を保持し、置換元素としてGaを含むオキシ水酸化鉄の結晶を含むスラリーを製造した。
その後、大気雰囲気下、手順1で得られたスラリーを40℃のまま撹拌しながら、テトラエトキシシラン(TEOS)833.7gを35分間かけて添加した。その後、約1日そのまま撹拌し続け、置換元素を含むオキシ水酸化鉄の結晶がTEOSの加水分解生成物で被覆されたスラリーを得た。そして得られたスラリーを固液分離し、分離された固形分を洗浄してケーキとして回収した。
手順2で回収されたケーキを乾燥して乾燥粉とした後、当該乾燥粉へ、大気雰囲気の炉内で、1025℃で4時間の熱処理を施し、シリコン酸化物で被覆された置換型ε酸化鉄粒子からなる粉末を得た。
手順3で得られたシリコン酸化物で被覆された置換型ε酸化鉄粒子からなる粉末を、20質量%NaOH水溶液中へ加え、約60℃24時間撹拌して、置換型ε酸化鉄粒子表面のシリコン酸化物の除去処理を行うことで、置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリーを得た。
限外濾過膜を用い、手順4で得られたスラリーを、ろ液の導電率が≦10mS/mとなるまで純水により洗浄することで、置換型ε酸化鉄粒子を含む原料スラリーを得た。このとき得られた原料スラリー中には、置換型ε酸化鉄粒子が1質量%含有されていた。そして、得られた原料スラリーのpHは9であった。
手順5で得られた原料スラリー4.7mLを、容量5mL密閉容器に入れ、処理温度150℃、処理時間5分間、圧力30MPaの条件で水熱処理を行うことにより、実施例1に係る置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリーを得た。
以上説明した、原料スラリーへの処理条件および水熱処理条件を表1に記載する。
手順6で得られたスラリーに対してTEM観察を行い、当該スラリーに含有されている200個の粒子について粒子径を測定したところ、TEM平均粒子径は11.4nm、粒子径8nm以下粒子の個数割合は17.4%、変動係数(CV値)は33%であった。図2に、実施例1に係る置換型ε酸化鉄粒子のTEM写真を示す。
次に、手順6で得られたスラリーに、1質量%の硫酸水溶液を添加してpHを6.5に調整した後にメンブレンフィルター(孔径0.2μm)で濾過し、固形物を回収した後に乾燥することで実施例1に係る鉄系酸化物磁性粉を得た。
得られた鉄系酸化物磁性粉についてXRD測定を行い、α相の含有率を求めたところ0%であった。
得られた鉄系酸化物磁性粉の磁気特性を測定した結果を、α相の含有率の測定結果、化学組成とまとめて表に示す。尚、鉄系酸化物磁性粉の化学組成は、実施例1に係る原料スラリーに含まれる置換型ε酸化鉄粒子と同等であった。(以下の実施例2〜10についても同様)
以上説明した、置換型ε酸化鉄粒子および鉄系酸化物磁性粉の測定結果を表2に記載する。
実施例1の手順6において、原料スラリーとして、実施例1の手順5で得られた置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリー4.4mLを用い、処理温度200℃の条件で水熱処理を実施した以外は、実施例1と同様の手順により、実施例2に係る置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリー、および実施例2に係る置換型ε酸化鉄粒子からなる鉄系酸化物磁性粉を得た。
実施例1の手順7で説明したように、得られた実施例2に係る置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリーに対してTEM観察を行い、当該スラリーに含有されている200個の粒子について粒子径を測定したところ、TEM平均粒子径は12.7nm、粒子径8nm以下粒子の個数割合は12.0%、変動係数(CV値)は32%であった。また得られた鉄系酸化物磁性粉についてXRD測定を行い、α相の含有率を求めたところ0%であった。
以上説明した、原料スラリーへの処理条件および水熱処理条件を表1に記載する。また、置換型ε酸化鉄粒子および鉄系酸化物磁性粉の測定結果を表2に記載する。
実施例1の手順6において、原料スラリーとして、実施例1の手順5で得られた置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリー4.1mLを用い、処理温度250℃の条件で水熱処理を実施した以外は、実施例1と同様の手順により、実施例3に係る置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリー、および実施例3に係る置換型ε酸化鉄粒子からなる鉄系酸化物磁性粉を得た。
実施例1の手順7で説明したように、得られた実施例3に係る置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリーに対してTEM観察を行い、当該スラリーに含有されている200個の粒子について粒子径を測定したところ、TEM平均粒子径は11.9nm、粒子径8nm以下粒子の個数割合は13.8%、変動係数(CV値)は28%であった。また得られた鉄系酸化物磁性粉についてXRD測定を行い、α相の含有率を求めたところ0%であった。
以上説明した、原料スラリーへの処理条件および水熱処理条件を表1に記載する。また、置換型ε酸化鉄粒子および鉄系酸化物磁性粉の測定結果を表2に記載する。
実施例1の手順6において、原料スラリーとして、実施例1の手順5で得られた置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリー3.8mLを用い、処理温度300℃の条件で水熱処理を実施した以外は、実施例1と同様の手順により、実施例4に係る置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリー、および実施例4に係る置換型ε酸化鉄の粒子からなる鉄系酸化物磁性粉を得た。
実施例1の手順7で説明したように、得られた実施例4に係る置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリーに対してTEM観察を行い、当該スラリーに含有されている200個の粒子について粒子径を測定したところ、TEM平均粒子径は13.1nm、粒子径8nm以下粒子の個数割合は4.2%、変動係数(CV値)は30%であった。図3に、本実施例において得られた鉄系酸化物磁性粉のTEM写真を示す。また得られた鉄系酸化物磁性粉についてXRD測定を行い、α相の含有率を求めたところ3%であった。
以上説明した、原料スラリーへの処理条件および水熱処理条件を表1に記載する。また、置換型ε酸化鉄粒子および鉄系酸化物磁性粉の測定結果を表2に記載する。
実施例1の手順6において、原料スラリーとして、実施例1の手順5で得られた置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリー3.2mLを用い、処理温度350℃の条件で水熱処理を実施した以外は、実施例1と同様の手順により、実施例5に係る置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリー、および実施例5に係る置換型ε酸化鉄の粒子からなる鉄系酸化物磁性粉を得た。
実施例1の手順7で説明したように、得られた実施例5に係る置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリーに対してTEM観察を行い、当該スラリーに含有されている200個の粒子について粒子径を測定したところ、TEM平均粒子径は14.2nm、粒子径8nm以下粒子の個数割合は0.4%、変動係数(CV値)は28%であった。また得られた鉄系酸化物磁性粉についてXRD測定を行い、α相の含有率を求めたところ5%であった。
以上説明した、原料スラリーへの処理条件および水熱処理条件を表1に記載する。また、置換型ε酸化鉄粒子および鉄系酸化物磁性粉の測定結果を表2に記載する。
実施例1の手順6において、原料スラリーとして、実施例1の手順5で得られた置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリー3.2mLを用い、処理温度350℃、処理時間10分間の条件で水熱処理を実施した以外は、実施例1と同様の手順により、実施例6に係る置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリー、および実施例6に係る置換型ε酸化鉄の粒子からなる鉄系酸化物磁性粉を得た。
実施例1の手順7で説明したように、得られた実施例6に係る置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリーに対してTEM観察を行い、当該スラリーに含有されている200個の粒子について粒子径を測定したところ、TEM平均粒子径は15.4nm、粒子径8nm以下粒子の個数割合は0.4%、変動係数(CV値)は45%であった。また得られた鉄系酸化物磁性粉についてXRD測定を行い、α相の含有率を求めたところ7%であった。
以上説明した、原料スラリーへの処理条件および水熱処理条件を表1に記載する。また、置換型ε酸化鉄粒子および鉄系酸化物磁性粉の測定結果を表2に記載する。
実施例1の手順6において、原料スラリーとして、実施例1の手順5で得られた置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリー3.2mLを用い、処理温度350℃、処理時間30分間の条件で水熱処理を実施した以外は、実施例1と同様の手順により、実施例7に係る置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリー、および実施例7に係る置換型ε酸化鉄の粒子からなる鉄系酸化物磁性粉を得た。
実施例1の手順7で説明したように、得られた実施例7に係る置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリーに対してTEM観察を行い、当該スラリーに含有されている200個の粒子について粒子径を測定したところ、TEM平均粒子径は15.1nm、粒子径8nm以下粒子の個数割合は0.6%、変動係数(CV値)は36%であった。図4に、実施例7において得られた鉄系酸化物磁性粉のTEM写真を示す。また得られた鉄系酸化物磁性粉についてXRD測定を行い、α相の含有率を求めたところ8%であった。
以上説明した、原料スラリーへの処理条件および水熱処理条件を表1に記載する。また、置換型ε酸化鉄粒子および鉄系酸化物磁性粉の測定結果を表2に記載する。
実施例1の手順6において、原料スラリーとして、実施例1の手順5で得られた置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリー3.2mLを用い、処理温度350℃、処理時間60分間の条件で水熱処理を実施した以外は、実施例1と同様の手順により、実施例8に係る置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリー、および実施例8に係る置換型ε酸化鉄の粒子からなる鉄系酸化物磁性粉を得た。
実施例1の手順7で説明したように、得られた実施例8に係る置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリーに対してTEM観察を行い、当該スラリーに含有されている200個の粒子について粒子径を測定したところ、TEM平均粒子径は15.4nm、粒子径8nm以下粒子の個数割合は0.6%、変動係数(CV値)は36%であった。また得られた鉄系酸化物磁性粉についてXRD測定を行い、α相の含有率を求めたところ12%であった。
以上説明した、原料スラリーへの処理条件および水熱処理条件を表1に記載する。また、置換型ε酸化鉄粒子および鉄系酸化物磁性粉の測定結果を表2に記載する。
実施例1の手順6において、原料スラリーとして、実施例1の手順5で得られた置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリー3.2mLを用い、処理温度400℃、処理時間5分間の条件で水熱処理を実施した以外は、実施例1と同様の手順により、実施例9に係る置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリー、および実施例9に係る置換型ε酸化鉄の粒子からなる鉄系酸化物磁性粉を得た。
実施例1の手順7で説明したように、得られた実施例9に係る置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリーに対してTEM観察を行い、当該スラリーに含有されている200個の粒子について粒子径を測定したところ、TEM平均粒子径は16.0nm、粒子径8nm以下粒子の個数割合は0.0%、変動係数(CV値)は36%であった。また得られた鉄系酸化物磁性粉についてXRD測定を行い、α相の含有率を求めたところ14%であった。
以上説明した、原料スラリーへの処理条件および水熱処理条件を表1に記載する。また、置換型ε酸化鉄粒子および鉄系酸化物磁性粉の測定結果を表2に記載する。
実施例1の手順6において、実施例1の手順5で得られた置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリーへ、水熱処理を実施しなった以外は、実施例1と同様の手順により、比較例1に係る置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリー、および比較例1に係る置換型ε酸化鉄の粒子からなる鉄系酸化物磁性粉を得た。
実施例1の手順7で説明したように、得られた比較例1に係る置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリーに対してTEM観察を行い、当該スラリーに含有されている200個の粒子について粒子径を測定したところ、TEM平均粒子径は11.3nm、粒子径8nm以下粒子の個数割合は23.0%、変動係数(CV値)は36%であった。また得られた鉄系酸化物磁性粉についてXRD測定を行い、α相の含有率を求めたところ0%であった。
以上説明した、原料スラリーへの処理条件を表1に記載する。また、置換型ε酸化鉄粒子および鉄系酸化物磁性粉の測定結果を表2に記載する。
(手順1)
原料溶液として、塩化第二鉄(III)と硝酸ガリウムとの混合水溶液6000gを準備した。当該原料溶液において、FeイオンとGaイオンのモル比は1.90:0.10とし、FeイオンとGaイオンの合計モル濃度は0.50mol/kgとした。
大気雰囲気中、原料溶液を40℃とし撹拌羽根により機械的に撹拌しながら、22.46%のアンモニア水溶液546.1gを一挙添加し、2時間撹拌を続けた。
次に、溶液温度40℃の条件下で、クエン酸濃度20質量%のクエン酸水溶液577.5gを、1時間かけて連続添加した後、22.46質量%のアンモニア水溶液を368.7g一挙添加した。その後、溶液温度40℃の条件下で1時間撹拌を保持し、置換元素としてGaを含むオキシ水酸化鉄の結晶を含むスラリーを製造した。
その後、大気雰囲気中、手順1で得られたスラリーを40℃のまま撹拌しながら、テトラエトキシシラン(TEOS)1692.7gを35分間かけて添加した。その後、約1日そのまま撹拌し続け、置換元素を含むオキシ水酸化鉄の結晶がTEOSの加水分解生成物で被覆されたスラリーを得た。そして得られたスラリーを固液分離し、分離された固形分を洗浄してケーキとして回収した。
手順2で回収されたケーキを乾燥して乾燥粉とした後、当該乾燥粉へ、大気雰囲気の炉内で、957℃で4時間の熱処理を施し、シリコン酸化物で被覆された置換型ε酸化鉄粒子からなる粉末を得た。
手順3で得られたシリコン酸化物で被覆された置換型ε酸化鉄粒子の粉末を、20質量%NaOH水溶液へ加え、60℃24時間撹拌して、置換型ε酸化鉄粒子表面のシリコン酸化物の除去処理を行うことで、置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリーを得た。
手順4で得られたスラリーを遠心分離装置にて遠心分離処理後、上澄み液を除去し、純水を追加してスラリー化し、再度、遠心分離装置にて遠心分離処理する操作を繰り返して、手順4で得られたスラリーの上澄み液が、導電率:≦15mS/mとなるまで洗浄した。
次に、手順5で得られた洗浄後のスラリーへ、表面改質剤として25質量%のテトラメチルアンモニウムヒドロキシド(以下、TMAOHと称する)水溶液を添加して、表面改質剤含有スラリーを得た。TMAOH水溶液の添加量は、表面改質剤含有スラリー中のTMAOH濃度が0.065mol/kgとなる量とした。
手順6で得られた表面改質剤含有スラリー40gへ、超音波洗浄機(ブランソン(ヤマト科学)社製、Yamato5510)にて1時間、超音波分散処理を行った後、以下に説明する水熱処理前の予備的分級を行った。
一方、沈殿側のスラリー10gに対して、0.065mol/kgのTMAOH水溶液30gを添加した後、再度、超音波分散を行った。そして、再度、20000rpm、48000Gで30分間の遠心分離処理および上澄みスラリー30gの回収を行った。一方、沈殿側のスラリー10gに対して、再度、0.065mol/kgのTMAOH水溶液30gを添加した。当該操作をさらに9回繰り返すことで、合計300gの上澄みスラリーを回収した。回収された300gの上澄みスラリーを混合した後、ここから40gの上澄みスラリーを分取した。
そして、沈殿側のスラリー10gに対して、0.065mol/kgのTMAOH水溶液30gを添加した後、再度、超音波分散を行った。そして、再度、20000rpm、48000Gで60分間の遠心分離処理を行った後、上澄みスラリー30gを除去し、沈殿側のスラリー10gを得た。当該操作をさらに9回繰り返すことで、沈殿側スラリー10gを得た。
一方、沈殿側のスラリー10gに対して、0.065mol/kgのTMAOH水溶液30gを添加した後、再度、超音波分散を行った。そして、再度、20000rpm、48000Gで45分間の遠心分離処理し、上澄みスラリー30g除去し、沈殿側のスラリー10gを得た。当該操作をさらに9回繰り返すことで、沈殿側スラリー10gを得た。
手順7で得られた置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリーへ、1質量%の硫酸水溶液を添加してpHを6.5に調整し、置換型ε酸化鉄粒子を凝集させた後にメンブレンフィルター(孔径0.2μm)で濾過し、固形分を回収した。回収した固形分を乾燥することで、鉄系酸化物磁性粉を得た。得られた鉄系酸化部磁性粉に対してFeおよびGaの組成分析を実施したところ、モル比でFe:Ga=1.92:0.08であった。また、得られた鉄系酸化物磁性粉についてXRD測定を行い、α相の含有率を求めたところ0%であった。
一方、手順7で得られた置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリーに対してTEM観察を行い、当該スラリーに含有されている200個の粒子について粒子径を測定したところ、TEM平均粒子径は10.9nm、粒子径8nm以下粒子の個数割合は7.8%、変動係数(CV値)は19%であった。
手順7で得られた置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリーへ、純水と4質量%NaOH水溶液とを加え、置換型ε酸化鉄粒子の含有量が2質量%、pHが12となるように調整した。そして、調整後のスラリー4.5mLを5mL密閉容器に入れ、処理温度200℃、処理時間5分間、圧力40MPaで水熱処理を行うことにより、実施例10に係る置換型ε酸化鉄粒子のスラリーを得た。
以上説明した、原料スラリーへの処理条件および水熱処理条件を表1に記載する。
手順9で得られたスラリーに対してTEM観察を行い、当該スラリーに含有されている200個の粒子について粒子径を測定したところ、TEM平均粒子径は11.0nm、粒子径8nm以下粒子の個数割合は3.9%、変動係数(CV値)は19%であった。図5に、実施例10に係る置換型ε酸化鉄粒子のTEM写真を示す。
得られた実施例10に係る置換型ε酸化鉄粒子のスラリーを乾燥することで、実施例10に係る鉄系酸化物磁性粉を得た。図6に、実施例10に係る鉄系酸化物磁性粉粒子のTEM写真を示す。
得られた鉄系酸化物磁性粉についてXRD測定を行い、α相の含有率を求めたところ0%であった。得られた鉄系酸化物磁性粉の磁気特性を測定した結果を、α相の含有率の測定結果、化学組成とまとめて表2に示す。
以上説明した、置換型ε酸化鉄粒子および鉄系酸化物磁性粉の測定結果を表2に記載する。
実施例10の手順9において、実施例10の手順7で得られた置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリーへ、純水、4質量%NaOH水溶液および硝酸第二鉄を加えて、置換型ε酸化鉄粒子の含有量が2質量%、pHが12、Fe(III)イオン濃度0.056mol/kgとなるように調整した。調整後のスラリー2.2mLを用いて、処理時間10分間で水熱処理を実施したこと以外は実施例10と同様の手順により、実施例11に係る置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリー、および実施例11に係る置換型ε酸化鉄の粒子からなる鉄系酸化物磁性粉を得た。
実施例10の手順10で説明したように、得られた実施例11に係る置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリーに対してTEM観察を行い、当該スラリーに含有されている200個の粒子について粒子径を測定したところ、TEM平均粒子径は11.8nm、粒子径8nm以下粒子の個数割合は1.3%、変動係数(CV値)は15%であった。また得られた鉄系酸化物磁性粉についてXRD測定を行い、α相の含有率を求めたところ0%であった。
以上説明した、原料スラリーへの処理条件および水熱処理条件を表1に記載する。また、置換型ε酸化鉄粒子および鉄系酸化物磁性粉の測定結果を表2に記載する。尚、化学組成は、実施例10の手順7で得られたスラリーに含まれる置換型ε酸化鉄粒子と、当該スラリーに添加された硝酸鉄に含まれる鉄とが、全て固形分として回収されたものとして算出した(以下、実施例12についても同様である。)。
実施例10の手順9において、実施例10の手順7で得られた置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリーへ、純水、4質量%NaOH水溶液および硝酸第二鉄を加えて、置換型ε酸化鉄粒子の含有量が2質量%、pHが12、Fe(III)イオン濃度0.056mol/kgとなるように調整し、その後超音波ホモジナイザー(装置名:ブランソン(ヤマト科学)社製、Yamato4500)にて120分間、超音波を照射した後に、得られたスラリー2.2mLを用いて、処理時間10分間の条件で水熱処理を実施したこと以外は実施例10と同様の手順により、実施例12に係る置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリー、および実施例12に係る置換型ε酸化鉄の粒子からなる鉄系酸化物磁性粉を得た。
実施例10の手順10で説明したように、得られた実施例12に係る置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリーに対してTEM観察を行い、当該スラリーに含有されている200個の粒子について粒子径を測定したところ、TEM平均粒子径は12.0nm、粒子径8nm以下粒子の個数割合は0.4%、変動係数(CV値)は14%であった。また得られた鉄系酸化物磁性粉についてXRD測定を行い、α相の含有率を求めたところ0%であった。
以上説明した、原料スラリーへの処理条件および水熱処理条件を表1に記載する。また、置換型ε酸化鉄粒子および鉄系酸化物磁性粉の測定結果を表2に記載する。
実施例10の手順9において、実施例10の手順7で得られた置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリーへ、水熱処理を実施しなった以外は、実施例10と同様の手順により、比較例2に係る置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリー、および比較例2に係る置換型ε酸化鉄の粒子からなる鉄系酸化物磁性粉を得た。
実施例10の手順10で説明したように、得られた比較例2に係る置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリーに対してTEM観察を行い、当該スラリーに含有されている200個の粒子について粒子径を測定したところ、TEM平均粒子径は10.9nm、粒子径8nm以下粒子の個数割合は7.8%、変動係数(CV値)は19%であった。
また得られた鉄系酸化物磁性粉についてXRD測定を行い、α相の含有率を求めたところ0%であった。
以上説明した、原料スラリーへの処理条件を表1に記載する。また、置換型ε酸化鉄粒子および鉄系酸化物磁性粉の測定結果を表2に記載する。
原料スラリーとして、置換型ε酸化鉄粒子を含むスラリーに代えて、鉄の水酸化物を含むスラリーを用いた実験例である。
硝酸第二鉄(III)水溶液(Fe(III)イオン濃度0.055mol/L)に4質量%NaOH水溶液を添加してpH12に調整した液4.455mLを5mL密閉容器に入れ、処理温度200℃、処理時間10分間、圧力40MPaで水熱処理を行うことにより、比較例3に係る鉄酸化物粒子を含むスラリーを得た。
得られた比較例3に係る鉄酸化物粒子を含むスラリーを、固液分離した後に洗浄、乾燥することで、比較例3に係る鉄酸化物粉を得た。得られた鉄酸化物粉についてXRD測定を行った結果、α−Fe2O3およびα-FeOOHの結晶構造を持つことが確認された。
以上説明した、水熱処理条件を表1に記載する。また、鉄の水酸化物粒子および鉄系酸化物粉の測定結果を表2に記載する。
Claims (11)
- Feサイトの一部が他の金属元素で置換されたε酸化鉄の粒子を含む原料スラリーを水熱処理に供することを特徴とする、Feサイトの一部が他の金属元素で置換されたε酸化鉄の粒子からなる鉄系酸化物磁性粉の製造方法。
- 前記水熱処理により、前記Feサイトの一部が他の金属元素で置換されたε酸化鉄の粒子であって透過電子顕微鏡で測定した粒子径が8nm以下である粒子の個数割合を、低減させることを特徴とする、請求項1に記載の鉄系酸化物磁性粉の製造方法。
- 前記透過電子顕微鏡で測定した粒子径が8nm以下である粒子の個数割合を、4%以下に低減することを特徴とする、請求項2に記載の鉄系酸化物磁性粉の製造方法。
- 前記水熱処理を120℃以上の温度で行うことを特徴とする、請求項1〜3のいずれかに記載の鉄系酸化物磁性粉の製造方法。
- 前記水熱処理を0.2MPa以上の圧力で行うことを特徴とする、請求項1〜4のいずれかに記載の鉄系酸化物磁性粉の製造方法。
- 前記ε酸化鉄の粒子を含む原料スラリーとして、pHが6以上14以下であるものを用いることを特徴とする、請求項1〜5のいずれかに記載の鉄系酸化物磁性粉の製造方法。
- 前記ε酸化鉄の粒子を含む原料スラリーとして、透過電子顕微鏡で測定した平均粒子径が10nm以上20nm以下である、Feサイトの一部が他の金属元素で置換されたε酸化鉄の粒子を含むスラリーを用いることを特徴とする、請求項1〜6のいずれかに記載の鉄系酸化物磁性粉の製造方法。
- 前記Feサイトの一部を置換する他の金属元素として、Gaを用いることを特徴とする、請求項1〜7のいずれかに記載の鉄系酸化物磁性粉の製造方法。
- 前記ε酸化鉄の粒子を含む原料スラリーへ、超音波を照射および/または金属イオンを添加した後に、水熱処理に供することを特徴とする、請求項1〜8のいずれかに記載の鉄系酸化物磁性粉の製造方法。
- 透過電子顕微鏡で測定した平均粒子径が10nm以上20nm以下であり、粒子径が8nm以下の粒子の個数割合が4%以下であり、X線回折法により測定されるαタイプの鉄系酸化物の含有率が10%以下であることを特徴とする、Feサイトの一部が他の金属元素で置換されたε酸化鉄の粒子からなる鉄系酸化物磁性粉。
- 前記Feサイトの一部を置換する他の金属元素が、Gaであることを特徴とする、請求項10に記載の鉄系酸化物磁性粉。
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