JP2021148547A - ねじり試験機 - Google Patents

Abstract

【課題】減速機を用いずに十分な大きさのトルクを試験体に負荷することのできるねじり試験を提供する。【解決手段】ねじり試験機は、モータ２、入力側保持部３、及び出力側保持部４を備える。入力側保持部３は、モータ２からのトルクが入力される。入力側保持部３は、試験体Ｔの一方端部を保持するように構成される。出力側保持部４は、試験体Ｔの他方端部を保持するように構成される。出力側保持部４は、入力側保持部３と相対回転可能に配置される。入力側保持部３及び出力側保持部４の少なくとも一方は、ダンパ機構４３を有する。ダンパ機構４３は、入力部材、出力部材、及び弾性部材を有する。入力部材は、モータ２からのトルクが入力される。出力部材は、入力部材と相対回転可能に配置される。弾性部材は、入力部材と出力部材とを弾性的に連結する。【選択図】図１

Description

本発明は、ねじり試験機に関するものである。

シャフト、及びダンパなどの試験体に対して、ねじり試験機を用いて疲労試験などを実施している。このねじり試験機では、例えばモータを用いて、正回転方向のトルクと逆回転方向のトルクとを試験体に対して交互に繰り返し負荷する。特許文献１に記載のねじり試験機は、第１の減速機及び第２の減速機によってサーボモータからのトルクを増大させて試験片に負荷させている。

特許第５７５０３５１号公報

上述したように、従来のねじり試験機は、十分な大きさのトルクを試験体に負荷するために、減速機によってモータからのトルクを増大させている。しかしながら、減速機を用いることによって、減速機内の歯車が正方向の回転と逆方向の回転とを繰り返すことによる冷却オイルの撹拌や発熱、トルク伝達効率の低下、ねじり周波数の低下、バックラッシュによるトルク制御精度の低下、装置の大型化、又は装置の大騒音化などの問題が生じる。

本発明の課題は、減速機を用いずに十分な大きさのトルクを試験体に負荷することのできるねじり試験を提供することにある。

本発明のある側面に係るねじり試験は、試験体にねじりトルクを負荷する。このねじり試験機は、モータと、入力側保持部と、出力側保持部とを備える。入力側保持部は、モータからのトルクが入力される。入力側保持部は、試験体の一方端部を保持するように構成される。出力側保持部は、試験体の他方端部を保持するように構成される。出力側保持部は、入力側保持部と相対回転可能に配置される。入力側保持部及び出力側保持部の少なくとも一方は、ダンパ機構を有する。ダンパ機構は、入力部材と、出力部材と、弾性部材とを有する。入力部材は、モータからのトルクが入力される。出力部材は、入力部材と相対回転可能に配置される。弾性部材は、入力部材と出力部材とを弾性的に連結する。

この構成によれば、モータからのトルクは、試験体に負荷される一方で、ダンパ機構の弾性部材を圧縮させる。すなわち、モータからのトルクは、ダンパ機構の弾性部材に弾性エネルギとして蓄積される。そして、次に逆回転方向のトルクを試験体に負荷したとき、このモータからのトルクだけでなく、ダンパ機構に蓄積された弾性エネルギに基づくトルクを試験体に負荷することができる。そして、これを繰り返すことにより、より大きな弾性エネルギをダンパ機構に蓄積することができる。以上より、減速機を用いなくても、十分な大きさのトルクを試験体に負荷することができる。

好ましくは、入力側保持部及び出力側保持部の少なくとも一方は、トルクの伝達及び遮断を行うクラッチ装置を有する。

好ましくは、ねじり試験機は、クラッチ装置を制御する制御部をさらに備えている。モータは、正回転方向のトルクと、逆回転方向のトルクとを交互に繰り返し出力する。そして、制御部は、モータの繰り返し数に基づきクラッチ装置を制御する。

好ましくは、ねじり試験機は、モータねじり角度を検出する角度センサをさらに備えている。

好ましくは、出力側保持部は、回転不能な部材に取り付けられている。

好ましくは、入力側保持部は、質量体を有する。この質量体の質量を調整することによって、ねじり試験機のねじり能力を向上させることができる。

好ましくは、モータは、サーボモータである。

好ましくは、入力側保持部は、トルクセンサを有する。

好ましくは、ねじり試験機は、トルクセンサと、制御部とをさらに備える。トルクセンサは、試験体に負荷されるねじりトルクを検出する。制御部は、トルクセンサによって検出されたねじりトルクに基づくフィードバック制御を実行する。

好ましくは、ねじり試験機は、制御部と、トルクセンサと、角度センサとをさらに備える。トルクセンサは、試験体に負荷されるねじりトルクを検出する。角度センサは、モータのねじり角度を検出する。制御部は、トルクセンサによって検出されたねじりトルクに基づく第１のフィードバック制御と、角度センサによって検出されたねじり角度に基づく第２のフィードバック制御とを実行する。

本発明によれば、減速機を用いずに十分な大きさのトルクを試験体に負荷することができる。

ねじり試験機の概略図。 ダンパ機構及びクラッチ装置の断面図。 制御部の制御方法を示すフローチャート。 制御部のブロック図。 トルク演算部のブロック図。 ダンパ機構のねじり特性を示すグラフ。

以下、本発明に係るねじり試験機の実施形態について図面を参照しつつ説明する。

［全体構成］
図１に示すように、ねじり試験機１００は、試験体Ｔにねじりトルクを負荷するように構成されている。詳細には、ねじり試験機１００は、正回転方向のねじりトルクと逆回転方向のねじりトルクとを、試験体Ｔに対して繰り返し負荷するように構成されている。これによって、試験体Ｔの疲労特性を評価することができる。ねじり試験機１００は、モータ２、入力側保持部３、及び出力側保持部４を備えている。また、ねじり試験機１００は、角度センサ５及び制御部６をさらに備えている。

［モータ］
モータ２は、試験体Ｔに負荷するためのトルクを出力するように構成されている。詳細には、モータ２は、正回転方向のトルクと逆回転方向のトルクとを交互に繰り返し出力するように構成されている。また、モータ２は、正回転方向のトルクのみ、又は逆回転方向のトルクのみを繰り返し出力することも可能である。

正回転方向のトルクのモータ２が出力した回数と、逆回転方向のトルクをモータ２が出力した回数との合計値を、モータ２の繰り返し数とする。モータ２は、サーボモータである。試験体Ｔに負荷されるトルクのねじり角度は、例えば、±５０°である。

角度センサ５は、モータ２のねじり角度（回転角度）を検出するように構成されている。角度センサ５は、検出したモータ２のねじり角度に関するデータを制御部６に出力する。

［入力側保持部］
入力側保持部３は、モータ２からのトルクが入力される。入力側保持部３は、試験体Ｔの一方端部（図１の左側端部）を保持するように構成されている。すなわち、入力側保持部３は、モータ２からのトルクを試験体Ｔに伝達するように構成されている。入力側保持部３は、第１回転体３１と、質量体３２と、トルクセンサ３３と、第１チャック３４と、を有している。

第１回転体３１は、モータ２のトルクによって回転するように配置されている。第１回転体３１は、例えばシャフトなどである。第１回転体３１は、モータ２からのトルクを試験体Ｔへと伝達する。

質量体３２は、第１回転体３１に取り付けられている。質量体３２は、例えば、円環状の部材である。この質量体３２が取り付けられることによって、試験体Ｔに負荷されるトルクをより大きくすることができる。この質量体３２は、トルク調整のため、取り換えることができる。例えば、より大きいトルクが必要な場合は、より質量の大きい質量体３２に取り換えたり、より小さなトルクが必要な場合は、より質量の小さい質量体３２に取り換えることができる。なお、この質量体３２のイナーシャを調整用イナーシャと称する。

トルクセンサ３３は、第１回転体３１に作用するトルクを検出する。トルクセンサ３３は、検出したトルクに関するデータを制御部６に出力する。

第１チャック３４は、第１回転体３１に取り付けられている。第１チャック３４は、第１回転体３１と一体的に回転する。第１チャック３４は、試験体Ｔの一方端部を保持するように構成されている。

［出力側保持部］
出力側保持部４は、試験体Ｔの他方端部（図１の右側端部）を保持するように構成されている。出力側保持部４は、入力側保持部３と相対回転可能に配置されている。このため、入力側保持部３と出力側保持部４とによって保持された試験体Ｔにトルクが負荷される。

出力側保持部４は、回転不能な固定部材１０１に取り付けられている。詳細には、出力側保持部４は、軸方向の一方の端部において試験体Ｔに取り付けられ、他方の端部において回転不能な固定部材１０１に取り付けられている。すなわち、出力側保持部４は、自由回転しないように構成されている。

出力側保持部４は、第２回転体４１と、第２チャック４２と、ダンパ機構４３と、クラッチ装置４４とを有している。

第２回転体４１は、回転可能に配置されている。第２回転体４１は、軸受部材１０２を介して固定部材１０１に回転可能に支持されている。第２回転体４１は、例えばシャフトなどである。第２回転体４１は、試験体Ｔを介してモータ２からのトルクが伝達される。

第２チャック４２は、第２回転体４１に取り付けられている。第２チャック４２は、第２回転体４１と一体的に回転する。第２チャック４２は、試験体Ｔの他方端部を保持するように構成されている。

ダンパ機構４３は、復元力によって試験体Ｔにトルクを負荷するように構成されている。図２に示すように、ダンパ機構４３は、入力部材４３１、出力部材４３２、及び複数の弾性部材４３３を有している。ダンパ機構４３は、クラッチディスクまたはフライホイールなどに用いられる公知のダンパ機構を採用することができる。

入力部材４３１は、モータ２からのトルクが入力される。入力部材４３１は、第２回転体４１に取り付けられている。入力部材４３１は、第２回転体４１に固定されており、第２回転体４１と一体的に回転する。例えば、第２回転体４１が入力部材４３１に嵌合している。なお、入力部材４３１は、第２回転体４１と一つの部材によって構成されていてもよい。すなわち、入力部材４３１は、第２回転体４１の一部であってもよい。

出力部材４３２は、入力部材４３１と相対回転可能に配置されている。なお、本実施形態において、基本的には、出力部材４３２は回転不能となっており、入力部材４３１が回転する。

弾性部材４３３は、入力部材４３１と出力部材４３２とを弾性的に連結している。例えば、弾性部材４３３はコイルスプリングである。入力部材４３１及び出力部材４３２はそれぞれ、周方向に延びる複数の窓部を有している。入力部材４３１の窓部と、出力部材４３２の窓部とは、軸方向において連通している。各窓部は、周方向において互いに間隔をあけて配置される。そして、弾性部材４３３は、その各窓部内に配置されている。このため、入力部材４３１に入力されたトルクが弾性部材４３３を介して出力部材４３２に伝達される。弾性部材４３３は、入力部材４３１と出力部材４３２との相対回転によって圧縮される。

クラッチ装置４４は、モータ２からのトルクの伝達及び遮断を行う。クラッチ装置４４は、クラッチオン状態とクラッチオフ状態とに切り替わる。クラッチ装置４４がクラッチオン状態のとき、モータ２からのトルクを伝達する。一方、クラッチ装置４４がクラッチオフ状態のとき、モータ２からのトルクの伝達を遮断する。

クラッチ装置４４は、ダンパ機構４３と固定部材１０１とを連結している。このため、クラッチ装置４４は、クラッチオン状態のとき、ダンパ機構４３と固定部材１０１とを連結する。この結果、ダンパ機構４３は回転不能となる。詳細には、ダンパ機構４３の出力部材４３２が回転不能となる。なお、ねじり試験を実施しているときは、基本的にクラッチ装置４４はクラッチオン状態である。

一方、クラッチ装置４４は、クラッチオフ状態のとき、ダンパ機構４３と固定部材１０１との連結を解除する。この結果、ダンパ機構４３は回転可能となる。詳細には、ダンパ機構４３の出力部材４３２が回転可能となる。このようにクラッチオフ状態とすることで、モータ２のロータ、入力側保持部３、試験体Ｔ、及び出力側保持部４を３６０度以上回転させることが可能となる。

このため、ねじり試験機１００に用いられているベアリングの油膜切れを防止することができる。すなわち、ねじり試験中は、ベアリングは所定の捩じり角度の範囲で揺動しているため、接触部分に振動荷重が加わって油膜切れが発生し、フレッチングが生じる恐れがある。これに対して、所定の繰り返し数毎にクラッチオフ状態としてベアリングを３６０度以上回転させることによって、上述したフレッチングを防止することができる。

クラッチ装置４４は、回転部材４４１、及びクラッチ部４４２を有する。回転部材４４１は、回転可能に配置されている。詳細には、回転部材４４１は、軸受部材１０３を介して固定部材１０１に回転可能に支持されている。ダンパ機構４３の出力部材４３２は、回転部材４４１に固定されている。すなわち、クラッチ装置４４の回転部材４４１と、ダンパ機構４３の出力部材４３２とは一体的に回転する。

クラッチ部４４２は、固定部材１０１に固定されている。すなわち、クラッチ部４４２は回転不能である。このクラッチ部４４２が操作されることによって、回転部材４４１を回転不能にしたり、回転可能にしたりする。すなわち、クラッチ部４４２がクラッチオン状態になると、回転部材４４１が回転不能になる。一方、クラッチ部４４２がクラッチオフ状態になると、回転部材４４１が回転可能となる。

［制御部］
図１に示すように、制御部６は、モータ２の繰り返し数に基づき、クラッチ装置４４を制御するように構成されている。制御部６は、角度センサ５からのデータに基づき、モータ２の繰り返し数をカウントする。そして、制御部６は、所定の繰り返し数毎に、クラッチ装置４４をクラッチオフ状態とする。

また、制御部６は、モータ２のねじり角度及び出力トルクなども制御するように構成されている。制御部６は、ＣＰＵ（Central Processing Unit）、インバータ回路、及びコンバータ回路などを含んでいる。制御部６は、電流を制御することによって、モータ２の出力トルク及びねじり角度を制御することができる。また、制御部６は、角度センサ５からのデータに基づき、モータ２のねじり角度及び回転速度を制御することができる。

また、制御部６は、トルクセンサ３３からトルクに関するデータを受け取る。そして、制御部６は、トルクセンサ３３によって検出されたトルクに基づき、モータ２のねじり角度を制御することができる。

制御部６は、トルクセンサ３３によって検出されたねじりトルクに基づいて、第１のフィードバック制御を実行する。また、制御部６は、角度センサ５によって検出されたねじり角度に基づいて、第２のフィードバック制御を実行する。

［制御方法］
次に、制御部６によるねじり試験機１００の制御方法を説明する。図３は、制御部６による制御方法を示すフローチャートである。

図３に示すように、まず、制御部６は、モータ２を駆動する（ステップＳ１）。詳細には、正回転方向のトルクと逆回転方向のトルクとを交互に繰り返し出力するようにモータ２を駆動する。このとき、クラッチ装置４４はクラッチオン状態である。

そして、制御部６は、モータ２の繰り返し数をカウントする（ステップＳ２）。具体的には、制御部６は、角度センサ５からのデータに基づき、モータ２の繰り返し数をカウントする。

次に、制御部６は、モータ２の繰り返し数が所定値に達したか否か判断する（ステップＳ３）。制御部６は、繰り返し数が所定値に達していないと判断すると（ステップＳ３のＮｏ）、上述したステップＳ１の処理に戻る。

一方、制御部６は、繰り返し数が所定値に達したと判断すると（ステップＳ３のＹｅｓ）、クラッチ装置４４を制御し、クラッチ装置４４をクラッチオフ状態とする（ステップＳ４）。そして、制御部６は、モータ２を１回転以上回転させる（ステップＳ５）。すなわち、制御部６は、モータ２を３６０度以上回転させる。なお、モータ２を回転させる方向は、正回転方向であってもよいし、逆回転方向であってもよい。

以上のように、モータ２を３６０度以上回転させることによって、入力側保持部３、試験体Ｔ、及び出力側保持部４を３６０度以上回転させることが可能となる。このため、ねじり試験機１００に用いられているベアリングの油膜切れを防止することができる。

次に、制御部６は、クラッチ装置４４を制御して、クラッチ装置４４をクラッチオン状態とする（ステップＳ６）。そして、制御部６は、カウント数をリセットし、ステップＳ１の処理に戻る。

次に、モータ２を駆動する際の制御部６によるフィードバック制御について説明する。

図４に示すように、制御部６には、正回転方向のねじりトルク指令値、逆回転方向のねじりトルク指令値、及びねじり周波数指令値ωが入力される。また、制御部６には、トルクセンサ３３によって検出されたトルク現在値、及び角度センサ５によって検出されたねじり角度現在値が入力される。

制御部６は、トルクセンサ３３によって検出されたトルク現在値に基づき第１のフィードバック制御を実行し、ねじり角度指令値Ａを生成する。例えば、ねじり角度指令値Ａは、以下の式（１）によって表すことができる。
Ａ＝αｓｉｎ（ωｔ）−β ・・・（１）
なお、αはねじり角度幅（振幅）、ｔは時間、βはオフセット値である。

また、制御部６は、角度センサ５によって検出されたねじり角度現在値に基づき第２のフィードバック制御を実行し、トルク指令値を生成してモータ２に出力する。

詳細には、制御部６は、最大ねじりトルク演算部６１、第１ねじりトルク誤差演算部６２、ねじり角度幅演算部６３、最小ねじりトルク演算部６４、第２トルク誤差演算部６５、ねじり角度オフセット演算部６６、ねじり角度指令値生成部６７、ねじり角度誤差演算部６８、ねじりトルク演算部６９を有する。

最大ねじりトルク演算部６１は、トルクセンサ３３からのデータに基づき、１周期中の最大ねじりトルクを算出する。第１ねじりトルク誤差演算部６２は、入力された正回転方向のねじりトルク指令値と、最大ねじりトルク演算部６１によって算出された最大ねじりトルクとの誤差を算出する。

ねじり角度幅演算部６３は、第１ねじりトルク誤差演算部６２によって算出された誤差に基づき、ねじり角度幅αを算出する。例えば、最大ねじりトルクが指令値よりも小さい場合、ねじり角度幅演算部６３は、より大きいねじり角度幅αを算出する。また、最大ねじりトルクが指令値よりも大きい場合、ねじり角度幅演算部６３は、より小さいねじり角度幅αを算出する。

最小ねじりトルク演算部６４は、トルクセンサ３３からのデータに基づき、１周期中の最小ねじりトルクを算出する。第２トルク誤差演算部６５は、入力された逆回転方向のねじりトルク指令値と、最小ねじりトルク演算部６４によって算出された最小ねじりトルクとの誤差を算出する。

ねじり角度オフセット演算部６６は、第２トルク誤差演算部６５によって算出された誤差に基づき、オフセット値βを算出する。例えば、最小ねじりトルクが指令値よりも小さい場合、ねじり角度オフセット演算部６６は、より大きいオフセット値βを算出する。また、最小ねじりトルクが指令値よりも大きい場合、ねじり角度オフセット演算部６６は、より小さいオフセット値βを算出する。

ねじり角度指令値生成部６７は、ねじり角度幅演算部６３によって算出されたねじり角度幅α、ねじり角度オフセット演算部６６によって算出されたオフセット値β、及びねじり周波数指令値ωに基づき、ねじり角度指令値Ａを生成する。例えば、上記式（１）に示すようなねじり角度指令値Ａを生成する。なお、式（１）に示したねじり角度指令値Ａは一例であり、正弦波に限定されるものではない。

次に、ねじり角度誤差演算部６８は、角度センサ５によって検出されたねじり角度現在値と、ねじり角度指令値生成部６７によって生成されたねじり角度指令値Ａとの差を角度誤差として算出する。

ねじりトルク演算部６９は、ねじり角度誤差演算部６８によって算出された角度誤差と、角度センサ５によって検出されたねじり角度現在値と、ダンパ機構４３のねじり特性補正トルクと、ねじり試験機１００の固有イナーシャと、質量体３２の調整用イナーシャとに基づき、トルク指令値を生成し、モータ２に出力する。

図５に示すように、ねじりトルク演算部６９は、角度制御部６９１と、角速度制御部６９２と、角加速度制御部６９３と、トルク指令値生成部６９４とを有している。

角度制御部６９１は、ねじり角度誤差演算部６８によって算出された角度誤差を取得する。角速度制御部６９２は、角度制御部６９１によって取得された角度誤差を微分して算出した角速度指令値と、角度センサ５によって検出されたねじり角度現在値を微分して算出した角速度現在値との差を、角速度差として算出する。

角加速度制御部６９３は、角速度制御部６９２によって算出された角速度差を微分して算出した角加速度指令値と、角度センサ５によって検出されたねじり角度現在値を二回微分して算出した角加速度現在値と、の差を角加速度差として算出する。

トルク指令値生成部６９４は、角加速度制御部６９３によって算出された角加速度差から算出された加速度定常偏差制御トルクに、ダンパ機構４３のねじり特性補正トルクと、固有イナーシャ及び調整用イナーシャに基づき算出されるイナーシャ補正トルクと、を組み合わせてトルク指令値を生成する。

詳細には、まず、トルク指令値生成部６９４は、角加速度制御部６９３によって算出された角加速度差に基づき、加速度定常偏差制御トルクを算出する。具体的には、トルク指令値生成部６９４は、角加速度差に基づき、ＰＩＤ制御することによって、加速度定常偏差制御トルクを算出する。

また、トルク指令値生成部６９４は、ダンパ機構４３のねじり特性補正トルクを算出する。詳細には、トルク指令値生成部６９４は、ねじり角度指令値に基づき、ダンパ機構４３のねじり特性補正トルクを算出する。例えば、トルク指令値生成部６９４は、図６に示すようなねじり特性マップを有している。そして、トルク指令値生成部６９４は、このねじり特性マップに基づき、ねじり角度指令値に対応するねじり特性補正トルクを算出する。

また、トルク指令値生成部６９４は、イナーシャ補正トルクを算出する。詳細には、トルク指令値生成部６９４は、ねじり試験機１００の固有イナーシャ及び質量体３２の調整用イナーシャに基づき、イナーシャ補正トルクを算出する。例えば、トルク指令値生成部６９４は、この固有イナーシャと調整用イナーシャとを合わせたイナーシャに、角加速度制御部６９３によって算出された角加速度指令値を乗算することによって、イナーシャ補正トルクを算出することができる。なお、固有イナーシャは、質量体３２を除いたねじり試験機１００のイナーシャである。

［特徴］
以上のように構成されたねじり試験機１００は、以下に説明するように、モータ２の出力トルク以上のねじりトルクを試験体Ｔに対して負荷させることができる。まず、モータ２は正回転方向のトルクを出力し、そのトルクは試験体Ｔに負荷される。このとき、モータ２の出力トルクによって、ダンパ機構４３がねじり角度θ１だけねじれる。このため、ダンパ機構４３の弾性部材４３３には弾性エネルギが保存される。次に、モータ２は逆回転方向のトルクを出力する。ここで、モータ２の出力エネルギ以外に、弾性部材４３３に蓄積された弾性エネルギがあるため、逆回転方向において試験体Ｔにモータ２の出力エネルギ及び弾性部材４３３の弾性エネルギに基づくトルクが負荷される。また、弾性部材４３３には、このモータ２の出力エネルギと弾性部材４３３の弾性エネルギとが、弾性エネルギとして蓄積される。この工程が繰り返され、ねじり角度は徐々に増加し、モータ２の出力トルク以上のねじりトルクが発生する。

［変形例］
以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明はこれらに限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない限りにおいて種々の変更が可能である。

変形例１
上記実施形態では、出力側保持部４がダンパ機構４３を有していたが、入力側保持部３がダンパ機構４３を有していてもよい。

変形例２
上記実施形態では、出力側保持部４がクラッチ装置４４を有していたが、入力側保持部３がクラッチ装置４４を有していてもよい。

１００ ねじり試験機
２ モータ
３ 入力側保持部
３２ 質量体
３３ トルクセンサ
４ 出力側保持部
４３ ダンパ機構
４３１ 入力部材
４３２ 出力部材
４３３ 弾性部材
４４ クラッチ装置
５ 角度センサ
６ 制御部

Claims (10)

1. 試験体にねじりトルクを負荷するねじり試験機であって、
   モータと、
   前記モータからのトルクが入力され、前記試験体の一方端部を保持するように構成される入力側保持部と、
   前記試験体の他方端部を保持するように構成され、前記入力側保持部と相対回転可能に配置される出力側保持部と、
   を備え、
   前記入力側保持部及び前記出力側保持部の少なくとも一方は、ダンパ機構を有し、
   前記ダンパ機構は、前記モータからのトルクが入力される入力部材と、前記入力部材と相対回転可能に配置される出力部材と、前記入力部材と前記出力部材とを弾性的に連結する弾性部材と、を有する、
   ねじり試験機。
   
2. 前記入力側保持部及び前記出力側保持部の少なくとも一方は、トルクの伝達及び遮断を行うクラッチ装置を有する、
   請求項１に記載のねじり試験機。
   
3. 前記クラッチ装置を制御する制御部、をさらに備え、
   前記モータは、正回転方向のトルクと、逆回転方向のトルクとを交互に繰り返し出力し、
   前記制御部は、前記モータの繰り返し数に基づき前記クラッチ装置を制御する、
   請求項２に記載のねじり試験機。
   
4. 前記モータのねじり角度を検出する角度センサをさらに備える、
   請求項１から３のいずれかに記載のねじり試験機。
   
5. 前記出力側保持部は、回転不能な部材に取り付けられる、
   請求項１から４のいずれかに記載のねじり試験機。
   
6. 前記入力側保持部は、質量体を有する、
   請求項１から５のいずれかに記載のねじり試験機。
   
7. 前記モータは、サーボモータである、
   請求項１から６のいずれかに記載のねじり試験機
   
8. 前記入力側保持部は、トルクセンサを有する、
   請求項１から７のいずれかに記載のねじり試験機。
   
9. 前記試験体に負荷されるねじりトルクを検出するトルクセンサと、
   前記トルクセンサによって検出されたねじりトルクに基づくフィードバック制御を実行する制御部と、
   をさらに備える、
   請求項１に記載のねじり試験機。
   
10. 制御部と、
    前記試験体に負荷されるねじりトルクを検出するトルクセンサと、
    前記モータのねじり角度を検出する角度センサと、
    をさらに備え、
    前記制御部は、前記トルクセンサによって検出されたねじりトルクに基づく第１のフィードバック制御と、前記角度センサによって検出されたねじり角度に基づく第２のフィードバック制御とを実行する、
    請求項１に記載のねじり試験機。

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