JP2021140130A - 画像形成装置 - Google Patents

Abstract

【課題】記録媒体の搬送方向と交差する方向において、加熱部材の一方側と他方側との温度偏差に起因する、加熱装置の温度むらや加熱むらを抑制することを課題とする。【解決手段】長手方向の長さが異なる複数の用紙Ｐに画像を形成可能な画像形成装置１であって、定着ベルト２０、定着ベルト２０を加熱するヒータ２２および定着ベルト２０に接触して定着ニップＮを形成する加圧ローラ２１を有する定着装置９を備え、ヒータ２２は、長手方向において、一方側の発熱量が他方側に比べて大きい第１の発熱状態と、他方側の発熱量が一方側に比べて大きい第２の発熱状態とをとることができ、長手方向の長さが同じ複数の用紙Ｐに連続して画像を形成するジョブを実行中に、第１の発熱状態と第２の発熱状態とを切り替えることを特徴とする。【選択図】図１９

Description

本発明は、画像形成装置に関する。

複写機、プリンタなどの画像形成装置に搭載される加熱装置として、用紙上のトナーを熱により定着させる定着装置や用紙上のインクを乾燥させる乾燥装置などが知られている。

例えば、下記特許文献１には、長手状の基板に、発熱体や電気接点、これらを電気的に接続する導体パターンなどが設けられた加熱部材（ヒータ）を備える定着装置が開示されている。

ところで、このような導体パターンが基板に設けられている加熱部材においては、発熱体を発熱させる際、導体パターンへの通電により導体パターンでもわずかながら発熱が生じる。このため、厳密には、加熱部材全体の発熱分布は、導体パターンの発熱の影響を受けることになる。

従って、導体パターンの発熱分布によっては、それが原因で加熱部材の温度分布にばらつきが生じる虞がある。従って、このような加熱部材を備える加熱装置においては、記録媒体の搬送方向と交差する方向において、加熱部材の一方側と他方側との温度偏差に起因する、加熱装置の温度むらや加熱むらを抑制する対策が求められる。

上記課題を解決するため、本発明は、記録媒体の搬送方向と交差する方向の長さが異なる複数の前記記録媒体に画像を形成可能な画像形成装置であって、回転部材、前記回転部材を加熱する加熱部材および前記回転部材に接触してニップ部を形成する対向部材を有する加熱装置を備え、前記加熱部材は、前記交差する方向において、一方側の発熱量が他方側に比べて大きい第１の発熱状態と、他方側の発熱量が一方側に比べて大きい第２の発熱状態とをとることができ、前記交差する方向の長さが同じ複数の記録媒体に連続して画像を形成するジョブを実行中に、前記第１の発熱状態と前記第２の発熱状態とを切り替えることを特徴とする。

本発明によれば、記録媒体の搬送方向と交差する方向において、加熱部材の一方側と他方側との温度偏差に起因する、加熱装置の温度むらや加熱むらを抑制することができる。

本発明の実施形態に係る画像形成装置の概略構成図である。 定着装置の概略構成図である。 定着装置の斜視図である。 定着装置の分解斜視図である。 加熱ユニットの斜視図である。 加熱ユニットの分解斜視図である。 ヒータの平面図である。 ヒータの分解斜視図である。 ヒータにコネクタが接続された状態を示す斜視図である。 ヒータへの電力供給を示す図である。 通常の通電経路を示す図である。 意図しない分流が生じた場合の通電経路を示す図である。 意図しない分流が生じた場合のブロックごとの給電線の発熱量を示す図である。 図１３の場合について、ブロックごとの給電線の合計発熱量を示すグラフである。 全発熱部に通電した場合のブロックごとの給電線の発熱量を示す図である。 図１５の場合について、ブロックごとの給電線の合計発熱量を示すグラフである。 小サイズ紙への画像形成動作時に部分通電を行った場合の様子を示す図で、上側がヒータ、中央が定着装置の長手方向の位置関係を示す図で、下側が定着ベルトの長手方向の温度分布を示す図である。 小サイズ紙への画像形成動作時に全通電を行った場合の様子を示す図で、上側がヒータ、中央が定着装置の長手方向の位置関係を示す図で、下側が定着ベルトの長手方向の温度分布を示す図である。 本発明に係る第一実施形態の定着装置の、部分通電と全通電との切り替えのタイミングを示すタイミングチャートである。 第二実施形態の定着装置の、部分通電と全通電との切り替えのタイミングを示すタイミングチャートである。 第三実施形態の定着装置の、部分通電と全通電との切り替えのタイミングを示すタイミングチャートである。 第三実施形態の定着装置において、長手方向他方側の温度が一方側に比べて大きくなった場合を示す図で、上側がヒータ、中央が定着装置の長手方向の位置関係を示す図で、下側が定着ベルトの長手方向の温度分布を示す図である。 第四実施形態の定着装置の、部分通電と全通電との切り替えのタイミングを示すタイミングチャートである。 図２３の点Ｇ１における定着装置の様子を示す図である。 図２３の点Ｇ２における定着装置の様子を示す図である。 図２３の点Ｇ３における定着装置の様子を示す図である。 図２３の点Ｇ４における定着装置の様子を示す図である。 第五実施形態の定着装置を示す図で、上側がヒータ、中央が定着装置の長手方向の位置関係を示す図で、下側が定着ベルトの長手方向の温度分布を示す図である。 第五実施形態の定着装置の、部分通電と全通電との切り替えのタイミングを示すタイミングチャートである。 第六実施形態の定着装置を示す図で、上側がヒータ、中央が定着装置の長手方向の位置関係を示す図で、下側が定着ベルトの長手方向の温度分布を示す図である。 第六実施形態の定着装置の、部分通電と全通電との切り替えのタイミングを示すタイミングチャートである。 （ａ）〜（ｅ）はそれぞれ、図３１の点Ｇａ〜Ｇｅにおける定着ベルトの長手方向の温度分布を示す図である。 ヒータの短手方向寸法と抵抗発熱体の短手方向寸法を示す平面図である。 （ａ）、（ｂ）図はそれぞれ、ヒータの変形例を示す平面図である。 他の定着装置の構成を示す図である。 別の定着装置の構成を示す図である。 さらに別の定着装置の構成を示す図である。 異なる構成のヒータの電力供給を示す図である。 図３８のヒータにおいて、意図しない分流が生じた場合のブロックごとの給電線の発熱量を示す図である。 図３９の場合について、ブロックごとの給電線の合計発熱量を示すグラフである。 図３８のヒータにおいて、全発熱部に通電した場合のブロックごとの給電線の発熱量を示す図である。 図４１の場合について、ブロックごとの給電線の合計発熱量を示すグラフである。 線状の抵抗発熱体を有する構成のヒータにおいて、部分通電した場合を示す図で、上側がヒータ、中央が定着装置の長手方向の位置関係を示す図で、下側が定着ベルトの長手方向の温度分布を示す図である。 図４３のヒータにおいて、全通電した場合を示す図で、上側がヒータ、中央が定着装置の長手方向の位置関係を示す図で、下側が定着ベルトの長手方向の温度分布を示す図である。 図４３のヒータにおいて、意図しない分流が生じた場合のブロックごとの給電線の発熱量を示す図である。 図４３のヒータにおいて、全発熱部に通電した場合のブロックごとの給電線の発熱量を示す図である。 図４３のヒータにおいて、画像形成動作開始直後に全通電を行った場合の図で、上側がヒータ、中央が定着装置の長手方向の位置関係を示す図で、下側が定着ベルトの長手方向の温度分布を示す図である。 図４３のヒータに温度検知手段を配置した構成の定着装置において、上側がヒータ、中央が定着装置の長手方向の位置関係を示す図で、下側が定着ベルトの長手方向の温度分布を示す図である。 図４８と温度検知手段の配置が異なる定着装置において、上側がヒータ、中央が定着装置の長手方向の位置関係を示す図で、下側が定着ベルトの長手方向の温度分布を示す図である。 抵抗発熱体と給電線が図４３と異なるヒータ変形例を示す平面図である。 抵抗発熱体の折り返し回数が図４３と異なるヒータ変形例を示す平面図である。 抵抗発熱体の折り返し回数が図４３と異なるヒータ変形例を示す平面図である。 図４３のヒータの短手方向寸法と抵抗発熱体の短手方向寸法を示す平面図である。 ヒータの長手方向寸法、ヒータの短手方向寸法、および給電線の短手方向寸法を示す平面図である。 抵抗発熱体に対する各給電線の接続位置が互いに反対側である場合のヒータの短手方向における温度検知手段の配置を示す図である。 図５５のＩ−Ｉ断面におけるヒータの温度分布を示す図である。 抵抗発熱体に対する各給電線の接続位置が同じである場合のヒータの短手方向における温度検知手段の配置を示す図である。 図５７のＩＩ−ＩＩ断面におけるヒータの温度分布を示す図である。 ヒータの長手方向における温度検知手段の配置を示す図である。 図３８と抵抗発熱体の構成が異なるヒータの電力供給を示す図である。 図６０のヒータにおいて、意図しない分流が生じた場合のブロックごとの給電線の発熱量を示す図である。 図６０のヒータにおいて、全発熱部に通電した場合のブロックごとの給電線の発熱量を示す図である。

以下、本発明に係る実施の形態について、図面を参照して説明する。なお、各図中、同一又は相当する部分には同一の符号を付しており、その重複説明は適宜に簡略化ないし省略する。以下、各実施形態の説明において、加熱装置として、トナーを熱により定着させる定着装置として説明する。

図１に示すモノクロの画像形成装置１には、感光体ドラム１０が設けられている。感光体ドラム１０は、表面上に現像剤としてのトナーを担持可能なドラム状の回転体であり、図の矢印方向に回転する。感光体ドラム１０の周囲には、感光体ドラム１０の表面を一様に帯電させる帯電ローラ１１と、感光体ドラム１０の表面にトナーを供給する現像ローラ７等を備えた現像装置１２と、感光体ドラム１０の表面をクリーニングするためのクリーニングブレード１３等で構成されている。なお、画像形成装置１は後述するように、用紙Ｐの搬送方向と交差する方向の長さが異なる複数の用紙に対して画像形成動作を行うことができる。たとえば、Ａ４サイズ、Ａ３サイズ、Ｂ４サイズに画像形成が可能である。

感光体ドラム１０の上方には、露光部３が配置されている。露光部３が画像データに基づいて発したレーザ光Ｌｂが、ミラー１４を介して感光体ドラム１０の表面に照射される。

また、感光体ドラム１０に対向する位置に配置され、転写チャージャを備えた転写手段１５が配置されている。転写手段１５は、感光体ドラム１０表面上の画像を用紙Ｐに転写する。

画像形成装置１の下部には給紙部４が位置しており、記録媒体としての用紙Ｐを収容した給紙カセット１６や、給紙カセット１６から用紙Ｐを搬送路５へ搬出する給紙ローラ１７等からなっている。給紙ローラ１７の搬送方向下流側にはレジストローラ１８が配置されている。

定着装置９は、後述する加熱部材によって加熱される定着ベルト２０、その定着ベルト２０を加圧可能な加圧ローラ２１等を有している。

以下、図１を参照して上記画像形成装置１の基本的動作について説明する。

画像形成動作が開始されると、まず感光体ドラム１０が帯電ローラ１１によってその表面を帯電される。そして、画像データに基づいて露光部３からレーザービームＬｂが照射され、照射された部分の電位が低下して静電潜像が形成される。静電潜像が形成された感光体ドラム１０には、現像装置１２から表面部分にトナーが供給され、トナー画像（現像剤像）として可視像化される。そして、転写後の感光体ドラム１０に残されたトナー等は、クリーニングブレード１３によって取り除かれる。

一方、画像形成動作が開始されると、画像形成装置１の下部では、給紙部４の給紙ローラ１７が回転駆動することによって、給紙カセット１６に収容された用紙Ｐが搬送路５に送り出される。

搬送路５に送り出された用紙Ｐは、レジストローラ１８によってタイミングを計られ、感光体ドラム１０表面上のトナー画像と向かい合うタイミングで転写手段１５と感光体ドラム１０との対向部である転写部へ搬送され、転写手段１５による転写バイアス印加によりトナー画像が転写される。

トナー画像が転写された用紙Ｐは、定着装置９へと搬送され、加熱されている定着ベルト２０と加圧ローラ２１とによって加熱および加圧されて、トナー画像が用紙Ｐに定着される。そして、トナー画像が定着された用紙Ｐは、定着ベルト２０から分離され、定着装置９の下流側に設けられた搬送ローラ対によって搬送され、装置外側に設けられた排紙トレイへと排出される。なお、図１では便宜上、転写位置から定着装置９に至るまでの搬送路５を直線状としているが、実際には、後述するように搬送方向が変化しており、定着入口ガイドにより定着装置９へ案内されるようになっている。

続いて、定着装置９のより詳細な構成について説明する。

図２に示すように、本実施形態に係る定着装置９は、回転部材あるいは定着部材としての定着ベルト２０と、定着ベルト２０の外周面に接触してニップ部Ｎを形成する、対向部材あるいは加圧部材としての加圧ローラ２１と、定着ベルト２０を加熱する加熱ユニット１９と、を備えている。また、加熱ユニット１９は、加熱部材としての面状のヒータ２２と、ヒータ２２を保持する保持部材としてのヒータホルダ２３と、ヒータホルダ２３を支持する支持部材としてのステー２４と、定着入口ガイド板３４等を有する。

定着ベルト２０は、無端状のベルト部材で構成され、例えば外径が２５ｍｍで厚みが４０〜１２０μｍのポリイミド（ＰＩ）製の筒状基体を有している。定着ベルト２０の最表層には、耐久性を高めて離型性を確保するために、ＰＦＡやＰＴＦＥ等のフッ素系樹脂による厚みが５〜５０μｍの離型層が形成される。基体と離型層の間に厚さ５０〜５００μｍのゴム等からなる弾性層を設けてもよい。また、定着ベルト２０の基体はポリイミドに限らず、ＰＥＥＫなどの耐熱性樹脂やニッケル（Ｎｉ）、ＳＵＳなどの金属基体であってもよい。定着ベルト２０の内周面に摺動層としてポリイミドやＰＴＦＥなどをコートしてもよい。

加圧ローラ２１は、例えば外径が２５ｍｍであり、中実の鉄製芯金２１ａと、この芯金２１ａの表面に形成された弾性層２１ｂと、弾性層２１ｂの外側に形成された離型層２１ｃとで構成されている。弾性層２１ｂはシリコーンゴムで形成されており、厚みは例えば３．５ｍｍである。弾性層２１ｂの表面は離型性を高めるために、厚みが例えば４０μｍ程度のフッ素樹脂層による離型層２１ｃを形成するのが望ましい。

定着ベルト２０と加圧ローラ２１は、後述の付勢部材としてのバネによって互いに圧接されている。これにより、定着ベルト２０と加圧ローラ２１との間にニップ部Ｎが形成される。また、加圧ローラ２１は、画像形成装置本体に設けられた駆動手段から駆動力が伝達されて回転駆動する駆動ローラとして機能する。一方、定着ベルト２０は、加圧ローラ２１の回転に伴って従動回転するように構成されている。定着ベルト２０が回転すると、定着ベルト２０はヒータ２２に対して摺動するため、定着ベルト２０の摺動性を高めるために、ヒータ２２と定着ベルト２０との間にオイルやグリースなどの潤滑剤を介在させてもよい。

ヒータ２２は、定着ベルト２０の回転軸方向あるいは長手方向（図２の紙面に直交する方向で、ヒータ２２や定着装置９の長手方向でもある。また、用紙の搬送方向に交差する方向で、用紙の幅方向でもある。以下、「ベルト長手方向」あるいは単に長手方向ともいう。）に渡って長手状に設けられ、加圧ローラ２１に対応する位置で定着ベルト２０の内周面に接触している。ヒータ２２は、被加熱部材としての定着ベルト２０を加熱し、定着ベルト２０を所定の定着温度まで加熱するための部材である。

本実施形態とは異なり、発熱部６０を基材５０の定着ベルト２０側とは反対側（ヒータホルダ２３側）に設けてもよい。その場合、発熱部６０の熱が基材５０を介して定着ベルト２０に伝達されることになるため、基材５０は窒化アルミニウムなどの熱伝導率の高い材料で構成されることが望ましい。また、本実施形態に係るヒータ２２の構成において、さらに基材５０の定着ベルト２０とは反対側（ヒータホルダ２３側）の面に、絶縁層を設けてもよい。

ヒータ２２は、定着ベルト２０に対して、非接触あるいは低摩擦シートなどを介して間接的に接触する場合であってもよいが、定着ベルト２０への熱伝達効率を高めるには、本実施形態のように、ヒータ２２を定着ベルト２０に対して直に接触させる方が好ましい。また、ヒータ２２を定着ベルト２０の外周面に接触させることもできるが、定着ベルト２０の外周面がヒータ２２との接触により傷付くと定着品質が低下する虞があるため、ヒータ２２が接触する面は定着ベルト２０の内周面とすることが望ましい。

ヒータホルダ２３およびステー２４は、定着ベルト２０の内側に配置されている。ステー２４は、金属製のチャンネル材で構成され、その両端部分が定着装置９の両側壁部に支持されている。ステー２４によってヒータホルダ２３のヒータ２２側とは反対側の面が支持されていることで、ヒータ２２およびヒータホルダ２３は加圧ローラ２１の加圧力に対して大きく撓むことなく保たれ、定着ベルト２０と加圧ローラ２１との間にニップ部Ｎが形成される。

ヒータホルダ２３は、ヒータ２２の熱によって高温になりやすいため、耐熱性の材料で形成されることが望ましい。例えば、ヒータホルダ２３をＬＣＰなどの低熱伝導性の耐熱性樹脂で形成した場合は、ヒータ２２からヒータホルダ２３への伝熱が抑制され効率的に定着ベルト２０を加熱することができる。

定着入口ガイド板３４は、ニップ部Ｎの用紙搬送方向上流側に配置され、定着装置９の側へ搬送されてきた用紙Ｐを、ニップ部Ｎの側へガイドする。

ニップ部Ｎよりも用紙搬送方向上流側および下流側には、それぞれ、用紙Ｐを検知するための定着入口センサー３５および定着出口センサー３６が設けられる。これらのセンサーにより、用紙Ｐがニップ部Ｎに進入するタイミングや抜け出すタイミングを検知することができる。

画像形成動作が開始されると、ヒータ２２に電力が供給されることで、発熱部６０が発熱し、定着ベルト２０が加熱される。また、加圧ローラ２１が回転駆動され、定着ベルト２０が従動回転を開始する。そして、定着ベルト２０の温度が所定の目標温度（定着温度）に到達した状態で、図２に示すように、未定着トナー画像が担持された用紙Ｐが、定着ベルト２０と加圧ローラ２１との間（ニップ部Ｎ）に搬送される（図２の矢印Ａ方向参照）ことで、未定着トナー画像が加熱および加圧されて用紙Ｐに定着される。

図３は、定着装置の斜視図、図４は、その分解斜視図である。

図３および図４に示すように、定着装置９の装置フレーム４０は、一対の側壁部２８と前壁部２７とから成る第１装置フレーム２５と、後壁部２９から成る第２装置フレーム２６と、を備えている。一対の側壁部２８は、ベルト長手方向の一端部側と他端部側とに配置されており、両側壁部２８によって、定着ベルト２０、加圧ローラ２１および加熱ユニット１９の両端部側が支持される。各側壁部２８には、複数の係合突起２８ａが設けられ、各係合突起２８ａが後壁部２９に設けられた係合孔２９ａに係合することで、第１装置フレーム２５と第２装置フレーム２６とが組み付けられる。

また、各側壁部２８は、加圧ローラ２１の回転軸などを挿通させるための挿通溝２８ｂが設けられている。挿通溝２８ｂは、後壁部２９側で開口し、これとは反対側では開口しない突き当て部となっている。この突き当て部側の端部には、加圧ローラ２１の回転軸を支持する軸受３０が設けられている。加圧ローラ２１は、その回転軸の両端部がそれぞれ軸受３０に装着されることで、両側壁部２８によって回転可能に支持される。

また、加圧ローラ２１の回転軸の一端部側には、駆動伝達部材としての駆動伝達ギヤ３１が設けられている。駆動伝達ギヤ３１は、加圧ローラ２１が両側壁部２８に支持された状態で、側壁部２８よりも外側に露出した状態で配置される。これにより、定着装置９が画像形成装置本体に搭載された際、駆動伝達ギヤ３１が画像形成装置本体に設けられているギヤと連結し、駆動源からの駆動力を伝達可能な状態となる。なお、加圧ローラ２１に駆動力を伝達する駆動伝達部材としては、駆動伝達ギヤ３１のほか、駆動伝達ベルトを張架するプーリやカップリング機構などであってもよい。

加熱ユニット１９の長手方向の両端部には、定着ベルト２０やヒータホルダ２３、ステー２４などを支持する一対のフランジ３２が設けられている。各フランジ３２には、ガイド溝３２ａが設けられている。このガイド溝３２ａを側壁部２８の挿通溝２８ｂの縁に沿って進入させることで、フランジ３２が側壁部２８に対して組み付けられる。

また、各フランジ３２と後壁部２９との間には、付勢部材としての一対のバネ３３が設けられている。各バネ３３によってステー２４やフランジ３２が加圧ローラ２１側に付勢されることで、定着ベルト２０が加圧ローラ２１に押し当てられ、定着ベルト２０と加圧ローラ２１との間にニップ部が形成される。

また、図４に示すように、第２装置フレーム２６を構成する後壁部２９の長手方向の一端部側には、画像形成装置本体に対する定着装置本体の位置決めを行う位置決め部としての孔部２９ｂが設けられている。一方、画像形成装置本体には、位置決め部としての突起１０１が設けられている。この突起１０１が、定着装置９の孔部２９ｂに対して挿入されることで、突起１０１と孔部２９ｂが嵌合し、画像形成装置本体に対する定着装置本体のベルト長手方向の位置決めがなされる。なお、後壁部２９の孔部２９ｂが設けられた端部側とは反対の端部側には、位置決め部は設けられていない。これにより、温度変化に伴う定着装置本体のベルト長手方向の伸縮が拘束されないようにしている。

図５は、加熱ユニット１９の斜視図、図６は、その分解斜視図である。

図５および図６に示すように、ヒータホルダ２３の定着ベルト側の面（図５および図６における手前側の面）には、ヒータ２２を収容するための矩形の収容凹部２３ａが設けられている。収容凹部２３ａは、ヒータ２２とほぼ同等の形状およびサイズに形成されているが、収容凹部２３ａの長手方向寸法Ｌ２はヒータ２２の長手方向寸法Ｌ１よりも若干長く設定されている。このように、収容凹部２３ａがヒータ２２よりも若干長く形成されていることで、熱膨張によりヒータ２２がその長手方向に伸びても、ヒータ２２と収容凹部２３ａとが干渉しないように構成されている。また、ヒータ２２は、この収容凹部２３ａ内に収容された状態で、給電部材としての後述のコネクタによってヒータホルダ２３と一緒に挟まれて保持される。

一対のフランジ３２は、定着ベルト２０の内側に挿入されて定着ベルト２０を支持するＣ字状のベルト支持部３２ｂと、定着ベルト２０の端面に接触してベルト長手方向の移動（片寄り）を規制するフランジ状のベルト規制部３２ｃと、ヒータホルダ２３およびステー２４の両端部側が挿入されてこれらを支持する支持凹部３２ｄと、を有している。定着ベルト２０は、その両端部側にベルト支持部３２ｂが挿入されることで、ベルト非回転時においては基本的に周方向（ベルト回転方向）の張力は生じない、いわゆるフリーベルト方式で支持される。

図５および図６に示すように、ヒータホルダ２３の長手方向一端部側には、位置決め部としての位置決め凹部２３ｅが設けられている。この位置決め凹部２３ｅに対して、図５および図６の左側に示されるフランジ３２の嵌合部３２ｅが嵌合することで、ヒータホルダ２３とフランジ３２とのベルト長手方向の位置決めがなされる。一方、図５および図６の右側に示されるフランジ３２には、嵌合部３２ｅは設けられておらず、ヒータホルダ２３とのベルト長手方向の位置決めはされない。このように、フランジ３２に対するヒータホルダ２３の位置決めをベルト長手方向の片側のみとすることで、温度変化に伴ってヒータホルダ２３がベルト長手方向へ伸縮したとしても、その伸縮が拘束されないようにしている。

また、図６に示すように、ステー２４の長手方向の両端部側には、各フランジ３２に対するステー２４の移動を規制する段差部２４ａが設けられている。各段差部２４ａはフランジ３２に突き当たることでフランジ３２に対するステー２４の長手方向の移動を規制する。ただし、これら段差部２４ａのうち少なくとも一方は、フランジ３２に対して隙間（ガタ）を介して配置される。このように、少なくとも一方の段差部２４ａがフランジ３２に対して隙間を介して配置されることで、温度変化に伴ってステー２４がベルト長手方向に伸縮したとしても、その伸縮が拘束されないようにしている。

図７は、ヒータ２２の平面図、図８は、その分解斜視図である。

図８に示すように、ヒータ２２は、基材５０と、基材５０上に設けられた第１絶縁層５１と、第１絶縁層５１上に設けられた発熱部６０などを有する導体層５２と、導体層５２を被覆する第２絶縁層５３と、を有している。本実施形態では、定着ベルト２０側（ニップ部Ｎ側）に向かって、基材５０、第１絶縁層５１、導体層５２（発熱部６０）、第２絶縁層５３の順で積層されており、発熱部６０から発された熱は、第２絶縁層５３を介して定着ベルト２０へと伝達される（図２参照）。

基材５０は、ステンレス（ＳＵＳ）や鉄、アルミニウム等の金属材料で構成された長手状の板材である。また、基材５０の材料として、金属材料のほか、セラミック、ガラス等を用いることも可能である。基材５０にセラミックなどの絶縁材料を用いた場合は、基材５０と導体層５２との間の第１絶縁層５１を省略することが可能である。一方、金属材料は、急速加熱に対する耐久性に優れ、加工もしやすいため、低コスト化を図るのに好適である。金属材料の中でも、特にアルミニウムや銅は熱伝導性が高く、温度むらが発生しにくい点で好ましい。また、ステンレスはこれらに比べて安価に製造できる利点がある。

各絶縁層５１，５３は、耐熱性ガラスなどの絶縁性を有する材料で構成されている。また、これらの材料として、セラミックあるいはポリイミド（ＰＩ）等を用いてもよい。

導体層５２は、複数の抵抗発熱体５９を有する発熱部６０と、複数の電極部６１と、これらを電気的に接続する複数の、導電体としての給電線６２と、で構成されている。各抵抗発熱体５９は、基材５０上に設けられた複数の給電線６２を介して３つの電極部６１のいずれか２つに対して電気的に並列接続されている。

抵抗発熱体５９は、給電線６２よりも抵抗値が高い導電部となっている。抵抗発熱体５９は、例えば、銀パラジウム（ＡｇＰｄ）やガラス粉末などを調合したペーストをスクリーン印刷等により基材５０に塗工し、その後、当該基材５０を焼成することによって形成される。抵抗発熱体５９の材料として、これら以外に、銀合金（ＡｇＰｔ）や酸化ルテニウム（ＲｕＯ_２）の抵抗材料を用いてもよい。

給電線６２は、抵抗発熱体５９よりも小さい抵抗値の導体で構成されている。給電線６２や電極部６１の材料としては、銀（Ａｇ）もしくは銀パラジウム（ＡｇＰｄ）などを用いることができ、このような材料をスクリーン印刷するなどによって給電線６２や電極部６１が形成されている。

図９は、ヒータ２２にコネクタ７０が接続された状態を示す斜視図である。

図９に示すように、コネクタ７０は、樹脂製のハウジング７１と、ハウジング７１に設けられた複数のコンタクト端子７２と、を有している。各コンタクト端子７２は、板バネで構成され、給電用のハーネス７３が接続されている。

図９に示すように、コネクタ７０は、ヒータ２２とヒータホルダ２３とを表側と裏側から一緒に挟むようにして取り付けられる。この状態で、各コンタクト端子７２の先端に設けられた接触部７２ａが、それぞれ対応する電極部６１に弾性的に接触（圧接）することで、コネクタ７０を介して発熱部６０と画像形成装置に設けられた電源とが電気的に接続される。これにより、電源から発熱部６０へ電力が供給可能な状態となる。なお、各電極部６１は、コネクタ７０との接続を確保するため、少なくとも一部が第２絶縁層５３に被覆されておらず、露出した状態になっている（図７参照）。

図１０に示すように、本実施形態では、基材５０の長手方向に並ぶ複数の抵抗発熱体５９のうち、両端以外の各抵抗発熱体５９で構成される第１の発熱部６０Ａ（または定着装置に通紙される用紙の幅方向中央側を内側とした時の内側に配置される抵抗発熱体５９で構成される第１の抵抗発熱体群）と、両端の各抵抗発熱体５９で構成される第２の発熱部６０Ｂ（または、定着装置に通紙される用紙の幅方向端部側を外側とした時の外側の両側に配置される抵抗発熱体５９で構成される第２の抵抗発熱体群）とは、それぞれ独立して発熱制御可能に構成されている。具体的に、第１の発熱部６０Ａを構成する両端以外の各抵抗発熱体５９は、それぞれ基材５０の長手方向の一端部側に設けられた第１の電極部６１Ａに対して第１の給電線６２Ａを介して接続されている。また、第１の発熱部６０Ａを構成する各抵抗発熱体５９は、第１の電極部６１Ａ側とは反対の端部側に設けられた第２の電極部６１Ｂに対して第２の給電線６２Ｂを介して接続されている。一方、第２の発熱部６０Ｂを構成する両端の各抵抗発熱体５９は、基材５０の長手方向の一端部側に設けられた（第１の電極部６１Ａとは別の）第３の電極部６１Ｃに対して第３の給電線６２Ｃ又は第４の給電線６２Ｄを介して接続されている。また、これら両端の各抵抗発熱体５９は、第１の発熱部６０Ａの各抵抗発熱体５９と同様に第２の給電線６２Ｂを介して第２の電極部６１Ｂに接続されている。

また、それぞれの電極部６１Ａ〜６１Ｃは、前述のコネクタ７０を介して電源６４に接続され、電源６４から電力を供給される。第１の電極部６１Ａは、電源６４との間に、切替え部としてのスイッチ６５Ａが設けられており、スイッチ６５ＡのＯＮＯＦＦにより、電圧の印加の有無を切り替えることができる。同様に、第３の電極部６１Ｃは、電源６４との間に、切替え部としてのスイッチ６５Ｃが設けられており、スイッチ６５ＣのＯＮＯＦＦにより、電圧の印加の有無を切り替えることができる。さらに、これらのスイッチ６５Ａ，６５ＣのＯＮＯＦＦやヒータ２２への電力供給のタイミングは、画像形成装置１の制御回路６６によって制御されている。また制御回路６６は、画像形成装置１内の各種センサーの検知結果に基づいて、ヒータ２２への電力の供給やスイッチの切り替えの制御を行う。例えば前述の定着入口センサーや定着出口センサーの検知結果に基づいて用紙の通紙タイミングを判断し、ヒータ２２への電力の供給の有無やスイッチ６５Ａ，６５Ｃの切り替えを行うことができる。

第１の電極部６１Ａおよび第２の電極部６１Ｂに電圧を印加した場合は、両端以外の各抵抗発熱体５９が通電することで、第１の発熱部６０Ａのみが発熱する。一方、第２の電極部６１Ｂおよび第３の電極部６１Ｃに電圧を印加した場合は、両端の各抵抗発熱体５９が通電することで、第２の発熱部６０Ｂのみが発熱する。また、全ての電極部６１Ａ〜６１Ｃに電圧を印加すれば、第１の発熱部６０Ａおよび第２の発熱部６０Ｂの両方の（全ての）抵抗発熱体５９を発熱させることができる。例えば、Ａ４サイズ（通紙幅：２１０ｍｍ）以下の比較的小さい幅サイズの用紙を通紙する場合は、第１の発熱部６０Ａのみを発熱させ、Ａ４サイズ（通紙幅：２１０ｍｍ）を超える比較的大きい幅サイズの用紙、例えばＡ３縦、Ｂ４縦、Ａ４横通紙の場合は、第１の発熱部６０Ａに加え第２の発熱部６０Ｂも発熱させることで、用紙幅に応じた発熱領域とすることができる。

ところで、画像形成装置や定着装置のさらなる小型化を図るにあたっては、定着ベルトの内側に配置される部材の一つであるヒータの小型化が重要である。すなわち、ヒータをその短手方向（図１０中の矢印Ｙ方向：ヒータ２２の発熱部６０Ａ，６０Ｂが設けられている面に沿って長手方向と交差する方向）に小さくすることで、定着ベルトを小径化することができ、ひいては定着装置および画像形成装置の小型化を実現できるようになる。具体的に、ヒータを短手方向に小さくする方法として、例えば次の３つの方法が挙げられる。

１つは、発熱部（抵抗発熱体）を短手方向に小さくする方法である。しかしながら、発熱部を短手方向に小さくすると、定着ベルトが加熱される加熱領域の幅が小さくなるため、定着ベルトに与える熱量を同様に確保しようとした場合に、昇温ピーク値が高くなるといった問題が生じる。昇温ピーク値が高くなると、ヒータの裏面に設けられているサーモスタットやヒューズなどの過昇温検知装置の温度が耐熱温度を超えたり、過昇温検知装置が誤作動したりする虞がある。また、昇温ピーク値が高くなると、ヒータから定着ベルトへの伝熱効率も低下するため、エネルギー効率の観点からも好ましくない。このように、発熱部を短手方向に小さくする方法は採用し難い事情がある。

２つ目の方法として、発熱部や電極部、給電線が設けられていない部分を短手方向に小さくする方法がある。しかしながら、この方法では、発熱部と給電線との間や電極部と給電線との間の間隔が小さくなるため、絶縁性の確保ができなくなる虞がある。現状のヒータの構造から鑑みれば、発熱部と給電線との間や電極部と給電線との間の間隔をさらに小さくすることは厳しい状況にある。

残る３つ目の方法としては、給電線を短手方向に小さくする方法である。この方法は、上記２つの方法に比べて実現の余地がある。ただし、給電線を短手方向に小さくすると、給電線の抵抗値が大きくなるため、ヒータの導電経路上で意図しない分流が発生する虞がある。特に、画像形成装置の高速化に対応すべく発熱部の発熱量を増大させるために、発熱部の抵抗値を小さくすると、給電線の抵抗値と発熱部の抵抗値が相対的に近づくため、意図しない分流が発生しやすくなる。このような意図しない分流を回避する方法として、給電線を短手方向に小さくした分、反対に厚さ方向（長手方向および短手方向に交差する方向）に大きくすることで、断面積を確保し、給電線の抵抗値が大きくなるのを抑制することも考えられる。しかしながら、その場合、給電線をスクリーン印刷することが困難になり、給電線の形成方法の変更を強いられることになる。このため、給電線を厚くする解決策は採用し難い。従って、ヒータの短手方向の小型化を実現するには、抵抗値が上昇するのを見越したうえで給電線を短手方向に小さくし、これに伴って発生し得る意図しない分流に対しては別途対策を講じる必要がある。

以下、上述のヒータ２２と同じレイアウトのヒータを例に、意図しない分流と、これによる弊害について説明する。

図１１に示すヒータ２２において、第１の発熱部６０Ａの各抵抗発熱体５９のみを発熱させるために第１の電極部６１Ａと第２の電極部６１Ｂとに電圧を印加すると、通常、電流は、第１の給電線６２Ａに流れ、両端以外の各抵抗発熱体５９を通過して、第２の給電線６２Ｂに流れる（以下、このような通電を部分通電と呼ぶ）。

しかしながら、上述の小型化に伴う給電線の抵抗値の増大や、発熱量向上に伴う発熱部の抵抗値の低下によって、給電線と発熱部のそれぞれの抵抗値の差が小さくなると、図１２に示すように、意図しない経路の分流が発生する。すなわち、図１２における左から２番目の抵抗発熱体５９を通過した電流の一部が、その先の第２の給電線６２Ｂの分岐部Ｘにて第２の電極部６１Ｂ側とは反対側に流れる。そして、分流した電流は、図１２における左端の抵抗発熱体５９を通過し、さらに、第３の給電線６２Ｃ、第３の電極部６１Ｃ、第４の給電線６２Ｄ、右端の抵抗発熱体５９を順に通過した後、第２の給電線６２Ｂに合流する。

このように、図１２に示すヒータ２２において、第２の給電線６２Ｂのうち分岐部Ｘから図の左側に伸びる部分と、第２の発熱部６０Ｂを構成する両端の各抵抗発熱体５９と、第３の電極部６１Ｃと、第３の給電線６２Ｃおよび第４の給電線６２Ｄを含む部分は、意図しない経路で電流を流す分岐導電経路Ｅ３を構成する。

また、このような意図しない分流は、ヒータ２２の導電経路が、第１の発熱部６０Ａと第１の電極部６１Ａとを接続する第１の導電部Ｅ１と、第１の発熱部６０Ａからヒータ２２の長手方向のうち第１の方向Ｓ１（図１２の右側）に伸びて第２の電極部６１Ｂに接続される第２の導電部Ｅ２と、第２の導電部Ｅ２から第１の方向Ｓ１とは反対の第２の方向Ｓ２（図１２の左側）に分岐して第１の導電部Ｅ１を介さずに第２の導電部Ｅ２又は第２の電極部６１Ｂに接続される分岐導電経路Ｅ３と、を少なくとも有する構成であれば、第１の発熱部６０Ａに通電した際に生じ得る。本実施形態では、分岐導電経路Ｅ３上に、第２の発熱部６０Ｂと第３の電極部６１Ｃとが設けられているが、第２の発熱部６０Ｂおよび第３の電極部６１Ｃが設けられていない導電経路や、これら以外の導電部材が設けられた導電経路であっても、意図しない分流は生じる可能性がある。

そして、意図しない分流が生じた場合、これまで想定されていなかった経路で電流が流れるため、給電線の発熱によりヒータ２２の温度分布にばらつきが発生する。例えば、図１３に示すヒータ２２において、第１の電極部６１Ａから第１の発熱部６０Ａの各抵抗発熱体５９へ電流が２０％ずつ均等に流れ、このうち図の左から２番目の抵抗発熱体５９を通過する電流が、その先の分岐部Ｘにおいて５％分流した場合、抵抗発熱体５９ごとに区画された各ブロック内で発生する給電線の発熱量は、同図中の表に示すようになる。

ここでは、各給電線のヒータ２２の短手方向に伸びる部分は短く、その部分における発熱量はわずかであることからその発熱量は無視し、各給電線のヒータ２２の長手方向に伸びる部分で発生する発熱量のみを算出している。具体的には、第１の給電線６２Ａと、第２の給電線６２Ｂと、第４の給電線６２Ｄの、それぞれのヒータ２２の長手方向に伸びる部分で発生する発熱量を算出している。また、発熱量（Ｗ）は下記式（１）で表されることから、図１３の表に示す発熱量は、便宜的に各給電線に流れる電流（Ｉ）の二乗として算出している。よって、図１３の表に示す発熱量の数値は、あくまで簡易的に算出された値であり、実際の発熱量とは異なるものである。

図１３に基づき、発熱量の算出方法について具体的に説明すると、第１ブロックにおいては、第１の給電線６２Ａに流れる電流が１００％、第４の給電線６２Ｄに流れる電流が５％であるので、それぞれの二乗の合計値である１００２５（１００００＋２５）が第１ブロックにおける給電線の合計発熱量となる。また、第２ブロックにおいては、第１の給電線６２Ａに流れる電流が８０％、第２の給電線６２Ｂに流れる電流が５％、第４の給電線６２Ｄに流れる電流が５％であるので、これらの二乗の合計値である６４５０（６４００＋２５＋２５）が第２ブロックにおける給電線の合計発熱量となる。また、他のブロックにおいても、同様にして発熱量を算出している。

そして、図１３の表に示す各ブロックの合計発熱量をグラフ化したものが図１４である。図１４に示すように、各ブロックの合計発熱量は、上記の意図しない分流の影響により、発熱領域中央の第４ブロックを基準に左右非対称となる。

このような左右非対称になる給電線の発熱量のばらつきは、ヒータ２２の長手方向に渡る温度のばらつきの原因となる。ヒータ２２の温度が長手方向に渡ってばらつくと、用紙に定着される画像が温度の高い部分で光沢度が高く、温度の低い部分では反対に光沢度が低くなるので、全体的に光沢むらが発生し、画質の低下につながる虞がある。なお、本実施形態では、小サイズ紙と大サイズ紙を均等に加熱できるように、各ブロックの長さは同じに設けている。

次に、全ての発熱部に通電した場合（以下、全通電の場合と呼ぶ）の各ブロックにおける給電線の発熱量にについて説明する。

図１５に示すように、全ての発熱部に通電した場合、左右両端の抵抗発熱体５９、および、これに接続された給電線６２Ｃ，６２Ｄにも２０％の電流が流れる点が前述の場合と異なる。対して、第１の給電線６２Ａに流れる電流の値は先ほどと同様である。この場合、第１ブロックにおいては、第１の給電線６２Ａに流れる電流が１００％、第４の給電線６２Ｄに流れる電流が２０％であるので、それぞれの二乗の合計値である１０４００（１００００＋４００）が第１ブロックにおける給電線の合計発熱量となる。また、第２ブロックにおいては、第１の給電線６２Ａに流れる電流が８０％、第２の給電線６２Ｂに流れる電流が２０％、第４の給電線６２Ｄに流れる電流が２０％であるので、これらの二乗の合計値である７２００（６４００＋４００＋４００）が第２ブロックにおける給電線の合計発熱量となる。また、他のブロックにおいても、同様にして発熱量を算出している。

そして、図１６に示すように、各ブロックの合計発熱量は、発熱領域中央の第４ブロックを基準に左右非対称となる。特に、全ての抵抗発熱体５９に接続された第２の給電線６２Ｂが、その下流側、つまり第７ブロックで電流値が１２０％と大きくなり、左右の発熱量に差が生じている。

本実施形態では、上記の部分通電の場合（小サイズ紙を通紙する場合）について、ヒータ２２の長手方向の一方側と他方側との温度偏差に起因する、加熱装置の温度むらや加熱むらを抑制するために、ジョブの実行動作中に発熱状態を変化させている。つまり、小サイズ紙の幅に対応した発熱領域である第１の発熱部６０Ａのみに通電する部分通電による発熱（第１の発熱状態）により定着ベルト２０を加熱すると共に、所定のタイミングで、第１の発熱部６０Ａおよび第２の発熱部６０Ｂに通電する全通電による発熱（第２の発熱状態）を行わせている。言い換えると本実施形態では、ヒータ２２が、後述する所定のタイミングで、用紙幅に対応する範囲よりも広い範囲での加熱を行っている。以下、この部分通電と全通電との切り替えについてより詳細に説明する。

図１７に示すように、小サイズの用紙に対する画像形成動作時には、前述のように長手方向の一方側（図の左側）でヒータ２２の発熱量が大きくなり、図１７の下側に示すように、定着ベルト２０の温度Ｔも図の左側で大きくなる。ここで、ヒータ２２の発熱量とは、ヒータ２２単体での発熱量を意味する。

上記の左右の温度偏差に対して、本実施形態では、後述する所定のタイミングで全通電に切り替えることで温度偏差を抑制する。具体的には、図１８に示すように、スイッチ６５ＣがＯＮ状態に切り替えられ、第１の発熱部６０Ａだけでなく第２の発熱部６０Ｂにも通電される。これにより、ヒータ２２は、小サイズ（Ａ４横サイズ）の通紙範囲Ｂ１に加えて、その外側の非通紙範囲Ｂ２が、抵抗発熱体５９による発熱領域になる。

前述のように、全通電時には、長手方向他方側の発熱量が一方側に比べて大きくなる（図１５および図１６参照）。従って、所定のタイミングでヒータ２２を全通電することにより、図１７で示した長手方向一方側の温度が他方側に比べて大きい左肩上がりの温度分布が解消され、図１８の下側に示すように、温度分布の左右偏差を抑制できる。これによりヒータ２２の長手方向の一方側と他方側との温度偏差に起因する加熱装置の温度むらや加熱むらを抑制することができる。つまり、定着装置においては、長手方向一方側と他方側とでの定着性や光沢性の差を抑制することができ、用紙に形成された画像の定着むらや光沢むらを抑制することができる。

次に、全通電を行うタイミングについて、複数の実施例を順番に説明する。

図１９は、搬送方向と交差する方向のサイズが同じ複数枚（たとえば、Ａ４サイズ）の用紙に画像形成動作を行う際の、画像形成装置内の各動作を示すタイミングチャートである。なお、図１９の点線部は、チャートの変化を省略して記載した部分である。

図１９に示すように、画像形成装置に印刷指令がなされる（つまり、画像形成装置に画像形成動作の命令を行うジョブが到達する）と、まず、画像形成装置が印刷される用紙のサイズを認識する（図１９の１段目参照）。本実施形態では、図１９の１段目に示すように、小サイズの用紙に連続して印刷するジョブである。次に、画像形成動作が開始されて１枚目の用紙が画像形成装置内の搬送路５（図１参照）に給紙され、用紙にトナー画像が形成される（図１９の２段目、３段目参照）。そして、１枚目の用紙が定着装置９に到達すると、定着装置９が定着動作を開始する（図１９の４段目参照）。定着装置９では、画像形成動作開始と同時に定着準備動作が行われており、スイッチ６５ＡがＯＮになってヒータ２２による加熱動作が開始し（図１９の８段目参照）、定着ベルト２０が定着温度まで加熱されている。

定着装置９への用紙の到達は、定着入口センサー３５（図２参照）により判断される。つまり、搬送路５の定着入口センサー３５に対向する位置に用紙の先端が到達すると定着入口センサー３５がＯＮになり（図１９の５段目参照）、画像形成装置本体が、定着装置９に用紙が到達することを認識する。

そして、定着出口センサー３６（図２参照）が用紙後端を検知すると、その用紙への定着動作が終了したと認識され、枚数カウンターがＯＮになる。具体的には、定着入口センサー３５がＯＮになった後、定着出口センサー３６の信号が一度ＯＮになってからＯＦＦになると（図１９の５、６段目参照）、用紙の後端が搬送路５の定着出口センサー３６に対向する位置を通過したと判断し、枚数カウンターがＯＮになる（図１９の７段目参照）。そして、枚数カウンターが予め設定したＣ枚目をカウントした時点でスイッチ６５ＣがＯＮになり、全通電が行われる（図１９の９段目参照）。

本実施形態では、全通電を行う時間は予め設定されたＣ１枚分が定着ニップＮを通過するまでの時間と定められる。つまり、枚数カウンターがＣ枚目をカウントしてからＣ＋Ｃ１枚目をカウントするまでの間、スイッチ６５ＣがＯＮになっている（図１９の７段目、９段目参照）。

最後の用紙が画像形成装置本体から排紙された後、各搬送ローラなどが停止して画像形成動作が終了する。なお、スイッチ６５Ａは画像形成動作が開始してから、ジョブの最終の用紙が画像形成装置本体から排出されるまでの間ＯＮになっており、小サイズの用紙の通紙領域に対応する定着ベルトの位置を加熱している（図１９の８段目参照）。また、ここでいう画像形成動作とは、上記のように画像形成装置にジョブが到達し、印刷のための各種動作（定着ベルトの定着温度までの加熱や、用紙を搬送する各種ローラの回転動作など）を開始してから、最後の用紙に印刷が終了して装置外に排紙され、印刷のための各種動作を終了するまでを言う。また、この画像形成動作はジョブの実行動作でもある。

Ｃ枚通紙後に全通電に切り替える設定とし、小サイズの用紙に連続して印刷するジョブの実行動作中に全通電に切り替えている。これにより、定着ベルト２０に、長手方向の一方側と他方側とに一定以上の温度差が生じた段階で全通電に切り替えることができる。従って、定着ベルトの温度分布の左右偏差を抑制することができ、用紙に形成された画像の定着むらや光沢むらを抑制することができる。

また、全通電時間をＣ１枚の用紙が通過する区間に限定することで、定着ベルト２０の温度分布が、その長手方向他方側の温度が一方側よりも大きい右肩上がりとなることを防止でき、非通紙範囲Ｂ２（図１８参照）の過昇温を防止することもできる。

上記の実施形態では、定着装置９を通過した用紙の枚数をカウントして全通電のタイミングを設定するものとしたが、これに限らず、Ｃ枚目の用紙が機外に排紙された後や定着装置の入口側を通過した後等にしてもよい。対応する位置にセンサーを設けることで、これらのタイミングを選択することができる。

また、用紙の枚数をカウントするだけでなく、画像形成動作時間によって全通電のタイミングを設定することもできる。例えば図２０に示すように、本実施形態では、図の７段目に示すように、画像形成動作を開始してからＤ秒が経過した時点で、スイッチ６５ＣがＯＮになり、全通電を開始する。全通電時間は、予め設定されたＤ１秒である。

本実施形態においても、定着ベルトの温度分布の左右偏差を抑制し、用紙に形成された画像の定着むらや光沢むらを抑制することができる。また、全通電時間をＤ１秒間に限定することで、長手方向他方側の温度が大きくなりすぎることや非通紙領域の過昇温を防止できる。

Ｄ時間については、画像形成動作開始時からに限らず、最初の用紙が所定のレジストローラを通過した時からや定着装置に到達した時から等のタイミングを選択することができる。

なお、Ｃ枚やＤ時間は、画像形成装置の生産性や定着ベルトの熱容量、用紙の線速や用紙厚さなどに応じて最適な値を選択することができ、例えばＣ＝１０枚、Ｃ１＝５枚、Ｄ＝３０秒、Ｄ１＝１５秒に設定することができる。

また、図２１に示すように、画像形成動作の開始時から定着装置９に最初の用紙が通紙されるまで全通電を行うこともできる（図２１の９段目参照）。つまり、画像形成動作（ジョブの実行動作）の一部である定着装置９の準備動作中に全通電を行うことができる。なお、定着装置９に最初の用紙が通紙されるタイミングは、定着入口センサーが最初にＯＮになるタイミングによって判断される（図２１の５段目参照）。

本実施形態のように画像形成動作の開始直後に全通電を行うことにより、画像形成動作の開始直後（つまり、ジョブが到着した直後）は図２２のように長手方向他方側の温度を一方側に比べて大きくすることができる。従って、その後に生じる温度偏差を緩和することができ、用紙に形成された画像の定着むらや光沢むらを抑制することができる。なお、本実施形態では画像形成動作の開始直後およびＣ枚通紙後に全通電に切り替えるものとしたが、画像形成動作の開始直後のみ全通電を行ってもよいし、前述のようにＤ時間経過後の全通電への切り替えと組み合わせてもよい。

また、小サイズ紙の連続通紙時の紙間、つまり定着装置９に通紙されていないタイミングで全通電に切り替えることもできる。例えば、図２３に示すように、定着装置９を用紙の後端が通過したタイミングおよび用紙の先端が定着装置９に到達したタイミングが紙間カウンターによりカウントされ（図２３の７段目参照）、その区間でスイッチ６５ＣがＯＮになる（図２３の１０段目参照）。

次に、このような紙間カウンターをＯＮにするタイミングと定着装置を通過する用紙の位置との関係について、より詳細に説明する。具体的には、図２３の５段目の点Ｇ１〜Ｇ４のそれぞれの時点での定着装置内での用紙の位置を図２４〜図２７を用いて説明する。

まず、点Ｇ１の位置、つまり、定着入口センサー３５の検知状態（ＯＮ状態）が継続し、それが終了した時点で、紙間カウンターの出力が切り替わる。この点Ｇ１の位置は、図２４に示すように、用紙Ｐ１の後端が定着入口センサー３５を通過した直後のタイミングである。

そして、点Ｇ１から所定の時間後の点Ｇ２において、紙間カウンターがＯＮになってカウントがされる。図２５に示すように、点Ｇ２のタイミングは、用紙Ｐ１の後端が定着ニップＮを通過した直後である。

その後、再び定着入口センサー３５が検知状態になった点Ｇ３のタイミングで紙間カウンターの出力が切り替わる。点Ｇ３の位置は、図２６に示すように、次の用紙Ｐ２の先端が定着入口センサー３５に到達したタイミングである。なお、最初の用紙Ｐが定着入口センサー３５に到達した時点、つまり、最初に定着入口センサー３５がＯＮ状態になった時にはカウントされない設定になっている。

そして、点Ｇ３から所定の時間後の点Ｇ４において、紙間カウンターがＯＮになって２回目のカウントがされる。図２７に示すように、点Ｇ４のタイミングは、用紙Ｐ２の先端が定着ニップＮに到達する直前のタイミングである。

以上の点Ｇ２〜点Ｇ４の区間を紙間と判断して、この区間でスイッチ６５ＣがＯＮになる（図２３の１０段目参照）。つまり、点Ｇ２の時点でスイッチ６５ＣをＯＮにし、点Ｇ４の時点でスイッチ６５ＣをＯＦＦにする。これにより、用紙Ｐ１が定着装置を通過した直後から次の用紙Ｐ２が到達するまでのタイミング（つまり、定着動作間のタイミング）で全通電を行うことができる。なお、点Ｇ１から点Ｇ２までの時間、および点Ｇ３から点Ｇ４までの時間は、用紙の搬送速度や定着入口センサー３５から定着ニップＮまでの距離等により、図２５および図２７のタイミングになるように決定される。

このように本実施形態では、紙間での全通電を行っている。紙間であっても、上述した画像形成動作の期間中であり、ジョブの実行動作の期間中でもある。この区間で全通電を行うことで、定着ベルトの温度分布の左右偏差を抑制することができ、用紙に形成された画像の定着むらや光沢むらを抑制することができる。紙間での全通電を行う場合に関しても、Ｄ時間経過後の全通電への切り替えと組み合わせるなど、適宜、その組み合わせを選択することができる。

また、定着ベルト２０の温度を検知する温度検知手段の検知温度に基づいて、全通電に切り替えるタイミングを決定することもできる。

例えば図２８に示すように、本実施形態では、定着ベルト２０の外周面に対向する位置で、長手方向において、通紙される用紙の中央位置よりも一方側と他方側とにそれぞれ温度検知手段４１ａ、４１ｂが設けられる。より詳細には、温度検知手段４１ａ、４１ｂは、ヒータ２２の長手方向において、定着ニップに通紙される小サイズの用紙Ｐの長手方向一方側端部および他方側端部に対応する位置、言い換えると、図１３の第２ブロックと第６ブロックに対応する位置にそれぞれ設けられる。温度検知手段４１ａ、４１ｂとしては、例えばサーミスタを採用することができ、その他、公知の温度検知手段を適宜用いることもできる。

この温度検知手段４１ａ、４１ｂにより検知した温度Ｔａと温度Ｔｂとの差Ｔａ−Ｔｂ（図２８の下側のグラフ参照）により、全通電と部分通電との切り替えのタイミングを決定する。

具体的には、図２９に示すように、継続して検知される温度Ｔａ、Ｔｂにより算出された温度差Ｔａ−Ｔｂ（図２９の６段目参照）が、上限側の温度差閾値Ｔ１を超えた時点で、スイッチ６５ＣをＯＮにして全通電へ切り替える。これにより、長手方向他方側の温度を上昇させる。

また温度差Ｔａ−Ｔｂが下限側の温度差閾値Ｔ２を下回った時点でスイッチ６５ＣをＯＦＦにして再び部分通電に切り替える。これにより、再び長手方向一方側の温度を上昇させる。

温度検知手段４１ａ、４１ｂによって実際に検知した定着ベルト２０の通紙領域内の温度Ｔａ、Ｔｂに基づいて、部分通電と全通電との切り替えのタイミングを決定することで、より適切なタイミングでの切り替えが可能になる。特に本実施形態では、長手方向一方側の温度が大きくなった場合と長手方向他方側の温度が大きくなった場合のそれぞれに閾値Ｔ１，Ｔ２を設けることで、部分通電から全通電への切り替え、および、全通電から部分通電への切り替えの双方を適切なタイミングで行うことができる。従って、定着ベルトの温度分布の左右偏差を効果的に抑制し、用紙に形成された画像の光沢むらや定着むらを抑制することができる。また、非通紙領域の過昇温を防止できる。

温度Ｔ１は、画像の光沢むらや定着性のむらを効果的に防止するために、２０ｄｅｇ以下に設定することが好ましい。また温度Ｔ１は、温度検知手段４１ａ、４１ｂの温度検知誤差や配置の誤差、定着ニップに対する用紙搬送位置のばらつきや各抵抗発熱体５９の配置の誤差を考慮して設定する必要がある。つまり、これらの要因による誤検知を抑制するために、温度Ｔ１は１０ｄｅｇ程度に設定することが好ましい。また同様の理由により、温度Ｔ２は−２０ｄｅｇ以上、より好ましくは−１０ｄｅｇ程度に設定するのが好ましい。

次に、図２８とは異なる位置に温度検知手段を配置した実施形態について、図３０を用いて説明する。

図３０に示すように、本実施形態では、長手方向一方側、つまり、部分通電時に発熱量の大きい側に配置する温度検知手段４１ａを、前述した実施形態と同様、第１の発熱部６０Ａの長手方向一端側の抵抗発熱体５９（図１３の第２ブロック）に対応する位置である位置Ｈａに配置する。また、長手方向他方側、つまり、全通電時に発熱量の大きい側の温度検知手段４１ｂを、小サイズの用紙の通紙領域外で、長手方向の他端に配置された抵抗発熱体５９に対応する位置（図１３の第７ブロックに相当する位置）である位置Ｈｂに配置する。

本実施形態では、温度検知手段４１ａの検知した温度Ｔａと温度検知手段４１ｂが検知した温度Ｔｂの双方に閾値を設けて、部分通電と全通電との切り替えのタイミングを決定する。

具体的には、図３１に示すように、温度検知手段４１ｂの検知した温度Ｔｂが下限側閾値Ｔ５未満で、かつ、温度検知手段４１ａの検知した温度Ｔａが閾値Ｔ３を超えた図３１の点Ｇａの位置で、スイッチ６５ＣをＯＮにして部分通電から全通電に切り替える（図３１の６段目、７段目、９段目参照）。

定着ベルト２０の長手方向一方側の温度Ｔａが相当の温度になった場合、つまり閾値Ｔ３を超えた場合には、例えば図３２（ａ）に示すように、長手方向一方側と他方側とで相応の温度差が生じている。従って、この場合に全通電を一定時間継続することで、例えば図３１の点Ｇｂの位置では、図３２（ｂ）に示すように、長手方向一方側と他方側との温度偏差が解消される。これにより、用紙に形成された画像の光沢むらや定着むらを抑制することができる。

さらに全通電の状態を継続すると、長手方向他方側の温度、特に非通紙領域の温度が上昇してくる。具体的には、全通電が継続して温度Ｔｂが上限側閾値Ｔ４を超えた図３１の点Ｇｃの位置では、図３２（ｃ）に示すように、長手方向他方側の温度が一方側よりも大きくなり、特に長手方向他方側の非通紙領域の温度が大きくなっている。本実施形態では、温度Ｔｂが上限側閾値Ｔ４を超えた時点で、スイッチ６５ＣをＯＦＦにして全通電から部分通電に切り替える。部分通電に切り替えることで、長手方向他方側よりも一方側の発熱量が大きくなり、また、非通紙領域での抵抗発熱体５９による発熱が行われなくなる。この部分通電を一定時間継続することにより、例えば、図３１の点Ｇｄでは、図３２（ｄ）に示すように、長手方向一方側と他方側の温度偏差が再び抑制され、特に長手方向他方側の非通紙領域の温度が低下する。

このように、温度Ｔｂに上限側の閾値Ｔ４を設けて部分通電への切り替え条件とすることで、用紙に形成された画像の光沢むらや定着むらを抑制できると共に、非通紙領域の温度が過昇温することを防止できる。例えば、過昇温を防止可能な温度として、定着ベルト２０や加圧ローラ２１の耐熱性を考慮し、温度Ｔ４を２１０℃に設定することができる。

その後、部分通電が継続すると、長手方向他方側の温度、特に非通紙領域の温度が下がり続け、例えば図３１の点Ｇｅでは、図３２（ｅ）に示すように、長手方向他方側の温度が一方側に比べて再び小さくなる。

前述のように、部分通電状態で、温度Ｔｂが閾値Ｔ５未満（かつ、温度Ｔａが閾値Ｔ３より大きく）になった時点で再び全通電に切り替える。これにより、再び長手方向他方側の発熱量が大きくなり、長手方向一方側と他方側の温度偏差が抑制される。

以上のように本実施形態では、温度検知手段４１ａ、４１ｂの検知した温度Ｔａ、Ｔｂそれぞれに閾値を設けて、全通電と部分通電とを切り替えることで、それぞれの切り替えを適切なタイミングで行うことができる。従って、定着ベルトの温度分布の左右偏差を効果的に抑制し、用紙に形成された画像の光沢むらや定着むらを抑制することができる。また、非通紙領域の過昇温を防止できる。また温度検知手段４１ａ、４１ｂの検知した温度を用いた切り替えのタイミングに、前述した画像形成動作の開始時（定着装置の準備動作中）に全通電に切り替えるなどのタイミングを適宜組み合わせてもよい。

以上のように本発明の実施形態では、小サイズの複数枚の用紙へ連続して画像形成を行うジョブの実行動作時（画像形成動作時）に、ヒータ２２の長手方向一方側の温度と他方側の温度との間に差が生じたタイミングで全通電と部分通電との切り替えを行っている。具体的には、小サイズ紙の幅に対応した発熱領域である第１の発熱部６０Ａのみに通電する部分通電による発熱（第１の発熱状態）を行うとともに、所定のタイミングで、第１の発熱部６０Ａおよび第２の発熱部６０Ｂに通電する全通電による発熱（第２の発熱状態）を行わせている。これにより、ヒータ２２の長手方向の一方側と他方側との温度偏差に起因する、加熱装置の温度むらや加熱むらを抑制することができる。特に、定着装置９においては、定着ベルト２０の長手方向の左右の温度偏差を抑制することができる。従って、温度偏差に起因する画像光沢むらや定着むらを抑制することができる。

また、ヒータ２２に設けられる抵抗発熱体５９は、図７に示すブロック状のものに限らない。例えば図４３に示すように、各抵抗発熱体５９が折り返しの線状部によって平行四辺形状をなす構成であってもよい。本実施形態では、各抵抗発熱体５９を構成する線部が長手方向に奇数回（３回）折り返している。これにより、各抵抗発熱体５９の第１の給電線６２Ａ、第３の給電線６２Ｃ、および、第４の給電線６２Ｄに対する接続位置Ｇ１と、各抵抗発熱体５９の第２の給電線６２Ｂに対する接続位置Ｇ２とは、抵抗発熱体５９の長手方向中央位置ＡＡに対して他方側に配置される。つまり、接続位置Ｇ１と接続位置Ｇ２はいずれも、抵抗発熱体５９の長手方向中央位置ＡＡに対して同じ側に配置されている。

本実施形態でも、図４３のように第１の発熱部６０Ａにのみ通電した場合（部分通電の場合）には、意図しない分流が生じ、長手方向一方側（図の左側）の発熱量が大きくなって定着ベルト２０の温度Ｔも長手方向一方側が大きくなる。また図４４に示すように、第１の発熱部６０Ａおよび第２の発熱部６０Ｂに通電した場合（全通電の場合）には、長手方向他方側（図の右側）の発熱量が大きくなり、定着ベルト２０の温度Ｔも長手方向他方側が大きくなる。

具体的には、各抵抗発熱体５９へ電流が２０％ずつ均等に流れるものとすると、部分通電の場合には、図４５に示すように、第１の発熱部６０Ａの抵抗発熱体５９による加熱領域のうち、第２ブロックの給電線の発熱量が最も大きくなる。また図４６に示すように、全通電の場合には、第７ブロックの発熱量が最も大きくなる。

本実施形態のヒータ２２においても、前述の実施形態と同様の制御を実施できる。具体的には図１９に示すように、画像形成装置に、小サイズの用紙に連続して印刷するジョブの指令がなされた後、枚数カウンターがＣ枚目をカウントすると、スイッチ６５ＣがＯＮになり、全通電が行われる。全通電は、Ｃ＋Ｃ1枚目がカウントされるまで行われる（図１９の７段目、９段目参照）。これにより、定着ベルト２０に、長手方向の一方側と他方側とに一定以上の温度差が生じた段階で全通電に切り替えることができる。従って、定着ベルトの温度分布の左右偏差を抑制することができ、用紙に形成された画像の定着むらや光沢むらを抑制することができる。

また前述の実施形態と同様、図２０に示すように、時間カウンターにより特定の時間帯で全通電に切り替えることもできる。例えば、画像形成動作を開始してからＤ秒の時点からＤ＋Ｄ１秒の時点まで全通電に切り替えることができる（図２０の７段目参照）。これにより、定着ベルトの温度分布の左右偏差を抑制することができ、用紙に形成された画像の定着むらや光沢むらを抑制することができる。

また図２１に示すように、画像形成動作の開始直後に全通電を行うこともできる（図２１の９段目参照）。画像形成動作の開始直後に全通電を行うことにより、画像形成動作の開始直後（つまり、ジョブが到着した直後）は図４７のように長手方向他方側の温度を一方側に比べて大きくすることができる。従って、その後に生じる温度偏差を緩和することができ、用紙に形成された画像の定着むらや光沢むらを抑制することができる。

さらに、前述のように、紙間で全通電に切り替えることもできる。具体的には、図２３に示すように、前述の点Ｇ２〜点Ｇ４の区間で全通電に切り替えることができる（図２３の５段目、１０段目参照）。この区間で全通電を行うことで、定着ベルトの温度分布の左右偏差を抑制することができ、用紙に形成された画像の定着むらや光沢むらを抑制することができる。

また図４８に示すように、本実施形態では、定着ベルト２０の外周面に対向する位置で、長手方向において、通紙される用紙の中央位置よりも一方側と他方側とにそれぞれ温度検知手段４１ａ、４１ｂが設けられる。より詳細には、温度検知手段４１ａ、４１ｂは、ヒータ２２の長手方向において、定着ニップに通紙される小サイズの用紙Ｐの長手方向一方側端部および他方側端部に対応する位置、言い換えると、図１３の第２ブロックと第６ブロックに対応する位置にそれぞれ設けられる。

この温度検知手段４１ａ、４１ｂにより検知した温度Ｔａと温度Ｔｂとの差Ｔａ−Ｔｂにより、全通電と部分通電との切り替えのタイミングを決定する。 具体的には、図２９に示すように、継続して検知される温度Ｔａ、Ｔｂにより算出された温度差Ｔａ−Ｔｂ（図２９の６段目参照）が、上限側の温度差閾値Ｔ１を超えた時点で、スイッチ６５ＣをＯＮにして全通電へ切り替える。これにより、長手方向他方側の温度を上昇させる。また温度差Ｔａ−Ｔｂが下限側の温度差閾値Ｔ２を下回った時点でスイッチ６５ＣをＯＦＦにして再び部分通電に切り替える。これにより、再び長手方向一方側の温度を上昇させる。

温度検知手段４１ａ、４１ｂによって実際に検知した定着ベルト２０の通紙領域内の温度Ｔａ、Ｔｂに基づいて、部分通電と全通電との切り替えのタイミングを決定することで、より適切なタイミングでの切り替えが可能になる。これにより、定着ベルトの温度分布の左右偏差を効果的に抑制し、用紙に形成された画像の光沢むらや定着むらを抑制することができる。また、非通紙領域の過昇温を防止できる。

図４９に示すように、本実施形態では、長手方向一方側、つまり、部分通電時に発熱量の大きい側に配置する温度検知手段４１ａを、前述した実施形態と同様、第１の発熱部６０Ａの長手方向一端側の抵抗発熱体５９に対応する位置である位置Ｈａに配置する。また、長手方向他方側、つまり、全通電時に発熱量の大きい側の温度検知手段４１ｂを、小サイズの用紙の通紙領域外で、長手方向の他端に配置された抵抗発熱体５９に対応する位置である位置Ｈｂに配置する。

本実施形態では、前述の実施形態と同様、図３１に示すように、温度検知手段４１ｂの検知した温度Ｔｂが下限側閾値Ｔ５未満で、かつ、温度検知手段４１ａの検知した温度Ｔａが閾値Ｔ３を超えた図３１の点Ｇａの位置で、スイッチ６５ＣをＯＮにして部分通電から全通電に切り替える（図３１の６段目、７段目、９段目参照）。これにより、長手方向一方側と他方側との温度偏差を抑制し、用紙に形成された画像の光沢むらや定着むらを抑制することができる。

また、温度Ｔｂが上限側閾値Ｔ４を超えた時点で、スイッチ６５ＣをＯＦＦにして全通電から部分通電に切り替える。部分通電に切り替えることで、長手方向他方側よりも一方側の発熱量が大きくなり、また、非通紙領域での抵抗発熱体５９による発熱が行われなくなる。これにより、長手方向一方側と他方側の温度偏差が再び抑制され、特に長手方向他方側の非通紙領域の温度が低下する。

このように、温度Ｔｂに上限側の閾値Ｔ４を設けて部分通電への切り替え条件とすることで、用紙に形成された画像の光沢むらや定着むらを抑制できると共に、非通紙領域の温度が過昇温することを防止できる。

以上のように本実施形態では、温度検知手段４１ａ、４１ｂの検知した温度Ｔａ、Ｔｂそれぞれに閾値を設けて、全通電と部分通電とを切り替えることで、それぞれの切り替えを適切なタイミングで行うことができる。従って、定着ベルトの温度分布の左右偏差を効果的に抑制し、用紙に形成された画像の光沢むらや定着むらを抑制することができる。

以上の実施形態では、第１の給電線６２Ａおよび第２の給電線６２Ｂが、それぞれヒータ２２の短手方向Ｙに伸びる部分を有しており、その短手方向Ｙに伸びる部分が各抵抗発熱体５９に接続されているが、各給電線６２Ａ，６２Ｂと各抵抗発熱体５９とを接続するヒータ２２の短手方向Ｙに伸びる部分は、各給電線６２Ａ，６２Ｂの一部である場合に限らず、図５０に示す例のように、各抵抗発熱体５９の一部であってもよい。

また、各抵抗発熱体５９の折り返し数（曲げ部の数）は、複数である場合に限らず、図５１および図５２に示す例のように、１つであってもよい。また、各給電線６２Ａ，６２Ｂと各抵抗発熱体５９との接続位置Ｇ１，Ｇ２は、図５１に示すように、各抵抗発熱体５９の端部における角であってもよいし、図５２に示すように、各抵抗発熱体５９の端部における短手方向Ｙに伸びる縁全体であってもよい。

以上の各ヒータ２２においても、小サイズの用紙に連続して印刷するジョブの指令がなされた場合に、前述したタイミングで全通電に切り替えることで、定着ベルトの温度分布の左右偏差を効果的に抑制し、用紙に形成された画像の光沢むらや定着むらを抑制することができる。

本発明は、特に短手方向に小型化したヒータに好適である。つまり、前述のようにヒータ２２の短手方向寸法を小さくしようとした場合、給電線の短手方向の寸法が小さくする必要があり、給電線からの発熱量が相対的に大きくなってその影響も大きくなるためである。具体的には、図３３あるいは図５３に示すヒータ２２（基材５０）の短手方向寸法Ｑに対する抵抗発熱体５９の短手方向寸法Ｒの比（Ｒ／Ｑ）が２５％以上となるヒータ２２に本発明を適用することが好ましい。さらに、本発明は、前記短手方向の寸法比（Ｒ／Ｑ）が４０％以上となるヒータ２２に適用されることが好ましい。このような小型のヒータ２２に本発明を適用することでより大きな効果を期待できる。

次に、上記の短手方向寸法の比（Ｒ／Ｑ）を変化させた場合の、ヒータ２２の長手方向中央側と端部側との間に生じる温度偏差の実験結果について説明する。実験では、前述した構成のヒータ２２について、上記の短手方向寸法比（Ｒ／Ｑ）が、２０％以上２５％未満、２５％以上４０％未満、４０％以上７０％未満、７０％以上８０％未満のものをそれぞれ用意し、ヒータ単体の条件下でヒータの全ての抵抗発熱体に所定の電圧で通電し、ヒータの長手方向中央および端部のそれぞれの表面温度をフリアシステムズ社製の赤外線サーモグラフィ ＦＬＩＲ Ｔ６２０を用いて測定した。以上の実験結果を表２に示す。表２の結果は、中央側と端部側の温度差が２℃未満のものを○、２℃以上５℃未満のものを△、５℃以上のものを×とした。なお、短手方向寸法の比（Ｒ／Ｑ）を８０％以上とすると、ヒータの短手方向寸法を極端に大きくする等しない限り、給電線を配置するスペースがなくなるため、実験の対象にはしていない。

表１に示すように、短手方向寸法の比（Ｒ／Ｑ）が大きくなるほど、ヒータの中央と端部の温度差も大きくなった。具体的には、２０％以上２５％未満では〇であるのに対して、２５％以上４０％未満では△に変化し、４０％以上７０％未満、および、７０％以上８０％未満では×に変化した。この結果からわかるように、ヒータの長手方向の温度むらは、短手方向寸法の比（Ｒ／Ｑ）が２５％以上で顕著になり、４０％以上で特に顕著になる。従って、このような寸法比のヒータに対して、本実施形態の上記構成を適用してその温度偏差を抑制することが好適である。

図５３に示す例では、ヒータ２２の基材５０が長方形であるため、ヒータ２２の短手方向寸法Ｑはどの長手方向位置でも同じ寸法であるが、図５４に示す例のように、基材５０の縁に凹凸がある場合は、長手方向位置によって短手方向寸法Ｑが変化する。このような場合は、全ての抵抗発熱体５９が配置されている発熱領域Ｈ内で、ヒータ２２が短手方向Ｙに最小となる寸法を、上記ヒータ２２の短手方向寸法Ｑとする。

また、本発明は、ヒータ２２の長手方向寸法Ｌａに対するヒータ２２の短手方向寸法Ｑの比（Ｑ／Ｌａ）が、１．５％より大きく、６％未満となるヒータ２２や、ヒータ２２の短手方向寸法Ｑに対する給電線６２Ａ，６２Ｂの短手方向寸法Ｗｂの比（Ｗｂ／Ｑ）が、２％より大きく、２０％未満となるヒータ２２に対しても、適用可能である。なお、図５４に示す例のように、基材５０の長手方向寸法がその部分によって異なる場合は、ヒータ２２が長手方向Ｕに最大となる寸法を、上記ヒータ２２の長手方向寸法Ｌａとする。また、給電線６２Ａ，６２Ｂの短手方向寸法Ｗｂは、給電線６２Ａ，６２Ｂがヒータ２２の長手方向Ｕに伸びる線状部分の太さを意味し、抵抗発熱体５９に接続するためにヒータ２２の短手方向Ｙに折れ曲がった部分を含まない。また、図５４に示すように、給電線６２Ａ，６２Ｂの太さがヒータ２２の長手方向位置によって変化する場合は、発熱領域Ｌｂ内での第１の給電線６２Ａまたは第２の給電線６２Ｂの最小の短手方向寸法を、給電線６２Ａ，６２Ｂの短手方向寸法Ｗｂとする。

また、前述のヒータ２２の温度のばらつきを抑制するために、ＰＴＣ特性を有する抵抗発熱体を用いてもよい。ＰＴＣ特性とは、温度が高くなると抵抗値が高くなる（一定電圧をかけた場合に、ヒータ出力が下がる）特性である。ＰＴＣ特性を有する発熱部とすることで、低温では高出力によって高速で立ち上がり、高温では低出力により過昇温を抑制することができる。例えば、ＰＴＣ特性のＴＣＲ係数を３００〜４０００ｐｐｍ／度程度にすれば、ヒータに必要な抵抗値を確保しながら、低コスト化を図れる。より好ましくは、ＴＣＲ係数を５００〜２０００ｐｐｍ／度とするのがよい。

抵抗温度係数（ＴＣＲ）は、下記式（２）を用いて算出することができる。式（２）中のＴ０は基準温度、Ｔ１は任意温度、Ｒ０は基準温度Ｔ０における抵抗値、Ｒ１は任意温度Ｔ１における抵抗値である。例えば、図７に示す上述のヒータ２２において、第１の電極部６１Ａと第２の電極部６１Ｂとの間の抵抗値が、２５℃（基準温度Ｔ０）で１０Ω（抵抗値Ｒ０）であり、１２５℃（任意温度Ｔ１）で１２Ω（抵抗値Ｒ１）であった場合は、式（２）から抵抗温度係数は２０００ｐｐｍ／℃となる。

また、本発明を適用するヒータは、図７などに示すようなブロック状（四角形状）の抵抗発熱体５９を有するヒータ２２に限らず、例えば、図３４（ａ）あるいは図３４（ｂ）に示すような、直線を折り返したような形状の抵抗発熱体５９を有するヒータ２２や、その他の形状の抵抗発熱体を有するヒータにも適用可能である。なお、図中において、着色した箇所が抵抗発熱体５９を示している。図３４（ａ）では、ヒータ２２の長手方向に沿って形成されている給電線６２Ａ、６２Ｄから、長手方向と交差する方向に給電線が一部延びている例である。一方、図３４（ｂ）は、ヒータ２２の長手方向に沿って形成されている給電線６２Ａ、６２Ｄから長手方向と交差する方向に折れ曲がった領域も含めて抵抗発熱体５９として形成されている例である。

上述のように、本発明によれば、抵抗発熱体に対する各給電線の接続位置が同じ側のヒータにおいて、ヒータ２２の長手方向の一方側と他方側の温度偏差に起因する不具合を抑制することができるので、このような接続位置が同じ側であるヒータを積極的に採用することができるようになる。これにより、以下のような利点が得られるようになる。

一般的に、面状のヒータを備える定着装置においては、ヒータの温度を検知する加熱部材温度検知手段として、図５５に示すように、サーミスタなどの温度検知手段４４が設けられている。この温度検知手段４４は、例えば、ヒータ２２の発熱部６０が設けられている面とは反対側の裏面などに接触するように設けられ、ヒータ２２または定着ベルト２０の温度制御を行うためにヒータ２２の温度を検知する。通常、ヒータ２２の温度は、その短手方向Ｙにおける発熱部６０の端部側よりも中央側の方が高くなるので、ヒータ２２の過昇温を未然に防ぐため、温度検知手段４４はヒータ２２の短手方向Ｙにおける発熱部６０の中央Ｋに対応する位置（以下、単に「短手方向中央位置」という）に設けられる。

ここで、図５５に示す例のように、抵抗発熱体５９に対する各給電線６２Ａ，６２Ｂの接続位置Ｇ１，Ｇ２が互いに反対側であるヒータ２２においては、抵抗発熱体５９の折り返された線状部分の１つが発熱部６０の短手方向中央位置Ｋに配置されるので、上記のように、温度検知手段４４を発熱部６０の短手方向中央位置Ｋに配置すると、温度検知手段４４の温度検知部４４ａが、発熱部６０の短手方向中央位置Ｋにある抵抗発熱体５９上に配置される。なお、ここでいう「抵抗発熱体上」とは、ヒータ２２の長手方向Ｕおよび短手方向Ｙに対して交差する方向である厚さ方向において、抵抗発熱体と互いに重なる位置を意味する。

そして、この場合、図５６に示すように、抵抗発熱体５９が配置された発熱部６０の短手方向中央位置Ｋでの温度が最も高いピーク値となるので、このピーク値の温度が温度検知手段４４によって検知される。しかしながら、ピーク値の近傍では、ヒータ２２の温度が非常に狭い範囲で大きく変化するため、温度検知手段４４の配置がヒータ２２の短手方向Ｙに少しでもずれると、検知温度が大きく変化し、適切に温度を検知することができなくなる虞がある。

これに対して、図５７に示す例のように、抵抗発熱体５９に対する各給電線６２Ａ，６２Ｂの接続位置Ｇ１，Ｇ２が同じ側である場合は、温度検知部４４ａが、抵抗発熱体５９上ではなく、抵抗発熱体５９におけるヒータ２２の長手方向Ｕに伸びる部分の間（抵抗発熱体５９が設けられていない部分）に対応する位置に配置される。なお、ここでいう「長手方向に伸びる部分の間に対応する位置」とは、抵抗発熱体５９におけるヒータ２２の長手方向Ｕに伸びる部分の間の位置に対して、ヒータ２２の上記厚さ方向で重なる位置を意味する。

この場合、図５８に示すように、温度検知手段４４によって、ヒータ２２の隣り合うピーク値同士の間の温度が検知される。このような隣り合うピーク値同士の間では温度が比較的広い範囲で緩やかに変化するため、温度検知手段４４の配置がヒータ２２の短手方向Ｙにずれたとしても、検知温度は変化しにくい。従って、この場合は、温度検知手段４４の配置がずれたときの検知温度のばらつきを低減できる利点がある。また、温度検知手段４４の配置がずれたとしても検知温度のばらつきが生じにくいことから、温度検知手段４４の設置を高精度に行わなくてもよいので、温度検知手段４４の設置作業性が向上する。

なお、図５５に示すヒータ２２においても、図５７に示すヒータ２２と同様に、温度検知部４４ａを、隣り合うピーク値同士の間に配置することも可能である。しかしながら、その場合は、隣り合うピーク値の一方と他方とで温度の高さが異なるので（図５６参照）、温度検知手段４４がどちらのピーク値寄りにずれるかによって、検知温度の変化量も異なってくる。従って、検知温度のばらつきを抑制する観点からすれば、やはり、各給電線の接続位置が互いに反対側である構成よりも、同じ側である構成の方が好ましい。

このように、抵抗発熱体に対する各給電線の接続位置が同じ側である構成においては、接続位置が互いに反対側である構成に比べて、ヒータ２２の短手方向Ｙにおける温度検知手段４４の配置の点で有利となる。

また、ヒータ２２の長手方向Ｕにおける温度検知手段４４の配置は、下記の点に注意して行うことが望ましい。

図５９に示すように、本実施形態では、ヒータ２２の長手方向Ｕにおける各抵抗発熱体５９の両端部が、通紙方向（図５９の上下方向）に対して傾斜しており、互いに隣り合う抵抗発熱体５９の端部の少なくとも一部が、ヒータ２２の長手方向Ｕに渡って互いに重複（オーバーラップ）している。すなわち、互いに隣り合う抵抗発熱体５９の端部の少なくとも一部は、ヒータ２２の長手方向Ｕにおける同じ領域Ｚ内に配置されており、抵抗発熱体５９は、隣り合う他の抵抗発熱体５９とヒータ２２の長手方向Ｕにおいて同じ領域Ｚ内に配置される重複部５９ａと、隣り合う他の抵抗発熱体５９とヒータ２２の長手方向Ｕにおいて同じ領域Ｚ内に配置されない非重複部５９ｂとを有する。

このような重複部５９ａがある場合は、隣り合う抵抗発熱体５９同士の間での温度低下を抑制できる。しかしながら、重複部５９ａでは、非重複部５９ｂに比べて、位置ごとの温度のばらつきが大きくなる傾向がある。そのため、図５９に示すように、温度検知手段４４の温度検知部４４ａは、重複部５９ａではなく、非重複部５９ｂに対応する位置に配置されることが好ましい。なお、ここでいう「非重複部に対応する位置」とは、非重複部５９ｂに対して、ヒータ２２の上記厚さ方向で重なる位置を意味する。

また、本発明は、前述の定着装置のほか、図３５〜図３７に示すような定着装置にも適用可能である。以下、図３５〜図３７に示す各定着装置の構成について簡単に説明する。

まず、図３５に示す定着装置９は、定着ベルト２０に対して加圧ローラ２１側とは反対側に、押圧ローラ９０が配置されており、この押圧ローラ９０とヒータ２２とによって定着ベルト２０を挟んで加熱するように構成されている。一方、加圧ローラ２１側では、定着ベルト２０の内周にニップ形成部材９１が配置されている。ニップ形成部材９１は、ステー２４によって支持されており、ニップ形成部材９１と加圧ローラ２１とによって定着ベルト２０を挟んでニップ部Ｎを形成している。

図３５に示す定着装置９においても、前述の実施形態で説明したように、ヒータ２２の温度偏差に対して、前述した対策を実施している。つまり、小サイズの複数枚の用紙へ連続して画像形成を行うジョブの実行動作時に、ヒータ２２に、小サイズ紙の幅に対応した発熱領域を発熱させる、部分通電による発熱（第１の発熱状態）を行うと共に、所定のタイミングで、全通電による発熱（第２の発熱状態）を行わせている。これにより、ヒータ２２の長手方向の一方側と他方側との温度偏差に起因する、定着装置９の温度むらや加熱むらを抑制することができる。特に、定着装置９においては、定着ベルト２０の長手方向の左右の温度偏差を抑制することができ、温度偏差に起因する画像光沢むらや定着むらを抑制することができる。

次に、図３６に示す定着装置９では、前述の押圧ローラ９０が省略されており、定着ベルト２０とヒータ２２との周方向接触長さを確保するために、ヒータ２２が定着ベルト２０の曲率に合わせて円弧状に形成されている。その他は、図３５に示す定着装置９と同じ構成である。

最後に、図３７に示す定着装置９について説明する。定着装置９は、加熱アセンブリ９２、回転部材（定着部材）である定着ローラ９３、対向部材である加圧アセンブリ９４からなる。加熱アセンブリ９２は、先の実施形態で説明したヒータ２２および加熱ユニット１９、加熱ベルト１２０を有する。また、定着ローラ９３は、中実の鉄製芯金９３ａと、この芯金９３ａの表面に形成された弾性層９３ｂと、弾性層９３ｂの外側に形成された離型層９３ｃとで構成されている。また、定着ローラ９３に対して加熱アセンブリ９２側とは反対側に、加圧アセンブリ９４が設けられている。加圧アセンブリ９４は、ニップ形成部材９５とステー９６とを配置し、これらニップ形成部材９５とステー９６を内包するように加圧ベルト９７を回転可能に配置している。そして、加圧ベルト９７と定着ローラ９３との間の定着ニップＮ２に用紙Ｐを通紙して加熱および加圧して画像を定着する。

前述のようにヒータ２２の長手方向（図の奥行方向）において一方側と他方側と発熱量の偏差があると、加熱ベルト１２０の長手方向の一方側と他方側とで温度の偏差が生じる。また図３７に示す定着装置９において、加熱アセンブリ９２は定着ローラ９３を加熱するため、定着ローラ９３においても、長手方向の一方側と他方側とで温度の偏差が生じる。

そこで、図３７に示す定着装置９においても、小サイズの複数枚の用紙へ連続して画像形成を行うジョブの実行動作時に、ヒータ２２に、小サイズ紙の幅に対応した発熱領域を発熱させる、部分通電による発熱（第１の発熱状態）を行うと共に、所定のタイミングで、全通電による発熱（第２の発熱状態）を行わせている。これにより、ヒータ２２の長手方向の一方側と他方側との温度偏差に起因する、定着装置９の温度むらや加熱むらを抑制することができる。特に、定着装置９においては、加熱ベルト１２０や定着ローラ９３の長手方向の左右の温度偏差を抑制することができ、温度偏差に起因する画像光沢むらや定着むらを抑制することができる。

また、ヒータ２２の基材５０上に配置される電極部等のレイアウトについても、上記の実施形態に限らず、前述した小サイズ紙への加熱動作時に長手方向の一方側と他方側とで温度偏差が生じるヒータに対して本発明を適用することができる。

例えば、本発明を適用するその他のヒータの例として、図３８に示すヒータ２２は、前述の実施形態と異なり、全ての電極部が長手方向の一方側に設けられる。つまり、図１０等のヒータ２２と比較すると、第２の電極部６１Ｂが長手方向一方側に設けられる点が異なる。また、図３８に示すように、第２の電極部６１Ｂが長手方向一方側に設けられるため、第２の電極部６１Ｂに直に接続される給電線が長手方向他方側まで延在して折り返し、各抵抗発熱体５９に接続されている。本実施形態では、これらの第２の電極部６１Ｂと各抵抗発熱体５９を接続する給電線のうち、各抵抗発熱体５９に接続される部分から長手方向他方側の折り返し部分までを第２の給電線６２Ｂと称し、折り返し部分に連続した長手方向一方側へ延在する部分から第２の電極部６１Ｂまでの部分を第５の給電線（導電体）６２Ｅと称する。

このようなヒータ２２においても、第１の発熱部６０Ａのみに通電した場合、そして、第１の発熱部６０Ａおよび第２の発熱部６０Ｂに通電した場合のそれぞれについて、前述したような長手方向の温度偏差が生じる。

まず、第１の発熱部６０Ａのみに通電した場合には、図３９および図４０に示すように、意図しない分流が第３の給電線６２Ｃの側へ生じる。従って、各ブロックの合計発熱量は、発熱領域中央の第４ブロックを基準に左右非対称となり、長手方向一方側の発熱量が他方側に比べて大きくなる。また、第１の発熱部６０Ａおよび第２の発熱部６０Ｂに通電した場合にも、図４１および図４２に示すように、第４ブロックを基準に合計発熱量が左右非対称となり、長手方向他方側の発熱量が一方側に比べて大きくなる。

また全ての電極部を長手方向の一方側に配置する構成のヒータ２２において、図６０に示すように、各抵抗発熱体５９に、線部を長手方向に折り返す構成を採用してもよい。本実施形態でも、部分通電の場合に意図しない分流が生じる点は同様である。そして、図６１に示すように部分通電の場合には、第１の発熱部６０Ａの抵抗発熱体５９による加熱領域のうち、第２ブロックの給電線の発熱量が最も大きくなり、長手方向一方側の発熱量が他方側よりも大きくなる。また図６２に示すように、全通電の場合には、第７ブロックの発熱量が最も大きくなり、長手方向他方側の発熱量が一方側よりも大きくなる。

そして前述の図１０等の実施形態と同様、これらの実施形態のヒータ２２においても、小サイズの複数枚の用紙へ連続して画像形成を行うジョブの実行動作時に、小サイズ紙の幅に対応した発熱領域である第１の発熱部６０Ａのみに通電する部分通電による発熱（第１の発熱状態）を行うと共に、所定のタイミングで、第１の発熱部６０Ａおよび第２の発熱部６０Ｂに通電する全通電による発熱（第２の発熱状態）を行わせている。これにより、ヒータ２２の長手方向の一方側と他方側との温度偏差に起因する、定着装置９の温度むらや加熱むらを抑制することができる。特に、定着装置９においては、定着ベルト２０の長手方向の左右の温度偏差を抑制することができ、温度偏差に起因する画像光沢むらや定着むらを抑制することができる。

また、本発明は、上記の実施形態で説明したような定着装置に限らず、用紙に塗布されたインクを乾燥させる乾燥装置、さらには、被覆部材としてのフィルムを用紙等のシートの表面に熱圧着するラミネータや、包材のシール部を熱圧着するヒートシーラーなどの熱圧着装置にも適用可能である。このような装置にも本発明を適用することで、これらの装置においても加熱部材の長手方向の一方側と他方側との温度偏差に起因する加熱装置の温度むらや加熱むらを抑制することができる。

記録媒体としては、用紙Ｐ（普通紙）の他、厚紙、はがき、封筒、薄紙、塗工紙（コート紙やアート紙等）、トレーシングペーパ、ＯＨＰシート、プラスチックフィルム、プリプレグ、銅箔等が含まれる。

１ 画像形成装置
９ 定着装置
１９ 加熱ユニット
２０ 定着ベルト（被加熱部材あるいはベルト部材あるいは定着部材）
２１ 加圧ローラ（対向部材あるいは加圧部材）
２２ ヒータ（加熱部材）
４１ａ、４１ｂ 温度検知手段
５９ 抵抗発熱体（発熱体）
６０ 発熱部
６０Ａ 第１の発熱部
６０Ｂ 第２の発熱部
６１ 電極部
６１Ａ 第１の電極部
６１Ｂ 第２の電極部
６１Ｃ 第３の電極部
６２ 給電線（導電体）
６２Ａ 第１の給電線
６２Ｂ 第２の給電線
６２Ｃ 第３の給電線
６２Ｄ 第４の給電線
６５Ａ，６５Ｃ スイッチ（切替え部）
６６ 制御回路（制御部）
Ｅ１ 第１の導電部
Ｅ２ 第２の導電部
Ｅ３ 分岐導電経路
Ａ 通紙方向
Ｎ 定着ニップ（ニップ部）
Ｔ１ 上限側の温度差閾値
Ｔ２ 下限側の温度差閾値
Ｔ３ 閾値
Ｔ４ 上限側閾値
Ｔ５ 下限側閾値

特開２０１６−６２０２４号公報

Claims (17)

1. 記録媒体の搬送方向と交差する方向の長さが異なる複数の前記記録媒体に画像を形成可能な画像形成装置であって、
   回転部材、前記回転部材を加熱する加熱部材および前記回転部材に接触してニップ部を形成する対向部材を有する加熱装置を備え、
   前記加熱部材は、前記交差する方向において、一方側の発熱量が他方側に比べて大きい第１の発熱状態と、他方側の発熱量が一方側に比べて大きい第２の発熱状態とをとることができ、
   前記交差する方向の長さが同じ複数の記録媒体に連続して画像を形成するジョブを実行中に、前記第１の発熱状態と前記第２の発熱状態とを切り替えることを特徴とする画像形成装置。
2. 前記加熱部材は、少なくとも１つの抵抗発熱体を備えた第１の発熱部と、前記第１の発熱部に対して前記搬送方向と交差する方向における外側の両側に設けられた抵抗発熱体からなる第２の発熱部を備え、
   前記加熱部材は、前記第１の発熱部に通電することで前記第１の発熱状態となり、前記第１の発熱部および前記第２の発熱部に通電することで前記第２の発熱状態となり
   前記搬送方向と交差する方向の長さが前記第１の発熱部の長さに対応する複数の記録媒体に連続して画像を形成するジョブを実行中に、前記第１の発熱部への通電から前記第１の発熱部および前記第２の発熱部への通電に切り替える請求項１記載の画像形成装置。
3. 前記加熱部材は、複数の導電体と、前記導電体を介して前記第１の発熱部と接続される第１の電極部と、前記導電体を介して前記第１の発熱部および前記第２の発熱部に共通に接続される第２の電極部と、前記導電体を介して前記第２の発熱部と接続される第３の電極部とをさらに有する請求項２に記載の画像形成装置。
4. 前記回転部材の表面の温度を検知する温度検知手段をさらに有し、
   前記温度検知手段は、前記搬送方向と交差する方向において、前記第１の発熱部の一方側端部に対応する位置に設けられた一方側の温度検知手段と、前記第１の発熱部の他方側端部に対応する位置に設けられた他方側の温度検知手段をそれぞれ有し、
   前記一方側の温度検知手段によって検知された温度から前記他方側の温度検知手段によって検知された温度を差し引いた値が、所定の上限側の温度差閾値を超えた時に、前記加熱部材を前記第１の発熱状態から前記第２の発熱状態に切り替える請求項２または３いずれか記載の画像形成装置。
5. 前記一方側の温度検知手段によって検知された温度から前記他方側の温度検知手段によって検知された温度を差し引いた値が、所定の下限側の温度差閾値未満になった時に、前記加熱部材を前記第２の発熱状態から前記第１の発熱状態に切り替える請求項４記載の画像形成装置。
6. 前記回転部材の表面の温度を検知する温度検知手段をさらに有し、
   前記温度検知手段は、前記搬送方向と交差する方向において、前記第１の発熱部の一方側端部に対応する位置に設けられた一方側の温度検知手段と、前記第１の発熱部の他方側端部よりも外側で前記第２の発熱部に対応する位置に設けられた他方側の温度検知手段をそれぞれ有し、
   前記一方側の温度検知手段によって検知された温度が、所定の閾値を超え、かつ、前記他方側の温度検知手段によって検知された温度が所定の下限側閾値未満になった時に、前記加熱部材を前記第１の発熱状態から前記第２の発熱状態に切り替える請求項２または３に記載の画像形成装置。
7. 前記他方側の温度検知手段によって検知された温度が所定の上限側閾値を超えた時に、前記加熱部材を前記第２の発熱状態から前記第１の発熱状態に切り替える請求項６記載の画像形成装置。
8. 前記加熱部材は、複数の抵抗発熱体と、複数の導電体と、前記導電体を介して前記抵抗発熱体と接続される複数の電極部をさらに有し、
   前記記録媒体の搬送方向と交差する方向において、前記各導電体の、前記抵抗発熱体に対するそれぞれの接続位置が、前記抵抗発熱体の中央位置に対して同じ側に設けられる請求項１記載の画像形成装置。
9. 前記記録媒体の搬送方向において、前記加熱部材の寸法に対する前記抵抗発熱体の寸法の比が、２５％以上である請求項２から８いずれか１項に記載の画像形成装置。
10. 前記記録媒体の搬送方向において、前記加熱部材の寸法に対する前記抵抗発熱体の寸法の比が、４０％以上である請求項２から８いずれか１項に記載の画像形成装置。
11. 複数の前記抵抗発熱体は前記記録媒体の搬送方向と交差する方向に沿って配置されており、
    前記記録媒体の搬送方向に複数の前記抵抗発熱体が重複する重複部を有する請求項２から１０いずれか１項に記載の画像形成装置。
12. 前記加熱部材は、前記搬送方向と交差する方向の一部領域が、前記記録媒体の搬送方向に複数の前記抵抗発熱体が重複せず、１つの前記抵抗発熱体のみが配置される非重複部を有し、
    前記加熱部材の厚さ方向で前記非重複部に重なる位置に、前記加熱部材の温度を検知する加熱部材温度検知手段が設けられる請求項１１記載の画像形成装置。
13. 画像形成動作の開始時から、所定の数の記録媒体が前記ニップ部に到達した時点、あるいは、所定の時間が経過した時点で、前記第１の発熱状態から前記第２の発熱状態に切り替える請求項１から１２いずれか１項に記載の画像形成装置。
14. 画像形成動作の開始時から前記ジョブ中の最初の記録媒体が前記ニップ部に到達するまでの間、前記加熱部材は前記第２の発熱状態で発熱する請求項１から１３いずれか１項に記載の画像形成装置。
15. 記録媒体の後端が前記ニップ部を通過してから次の記録媒体の先端が前記ニップ部に到達するまでの間、前記加熱部材は前記第２の発熱状態で発熱する請求項１から１４いずれか１項に記載の画像形成装置。
16. 記録媒体の搬送方向と交差する方向の長さが異なる複数の前記記録媒体に画像を形成可能な画像形成装置であって、
    回転部材、前記回転部材を加熱する加熱部材および前記回転部材に接触してニップ部を形成する対向部材を有する加熱装置を備え、
    前記加熱部材は、少なくとも１つの抵抗発熱体を備えた第１の発熱部と、前記第１の発熱部に対して前記搬送方向と交差する方向における外側の両側に設けられた抵抗発熱体からなる第２の発熱部を備え、
    前記搬送方向と交差する方向の長さが前記第１の発熱部の長さに対応する複数の記録媒体に連続して画像を形成するジョブを実行中に、前記第１の発熱部への通電から前記第１の発熱部および前記第２の発熱部への通電に切り替えることを特徴とする画像形成装置。
17. 請求項１から１６のいずれか１項に記載の画像形成装置は、前記加熱装置によって記録媒体上のトナーを熱により定着させる画像形成装置。

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