JP2021076267A - 冷蔵庫 - Google Patents

Abstract

【課題】圧縮機からの冷媒を適切に放熱させる冷蔵庫を提供する。【解決手段】冷蔵庫は、圧縮機３１、凝縮器、絞り機構、及び蒸発器を順次に介して冷媒が循環する冷媒回路を備えるとともに、少なくとも圧縮機３１及び機械室送風機Ｆｍが設置される機械室Ｒ６を有する筐体を備え、前記凝縮器には、前記筐体において機械室Ｒ６の外側に設置される外側凝縮器が含まれ、圧縮機３１の吐出側から前記外側凝縮器までの冷媒経路に含まれる接続配管ｋａの少なくとも一部は、その内壁に溝が設けられる溝付管である。【選択図】図７

Description

本発明は、冷蔵庫に関する。

冷蔵庫の機械室に設けられる機器の放熱に関して、例えば、特許文献１に記載の技術が知られている。すなわち、特許文献１には、「ファンの外周に密着巻きコイル状コンデンサーを同心円状に配置し、・・・、密着巻きコイル状コンデンサーは、内表面に軸方向に複数の溝を有する管材にて形成」された冷蔵庫について記載されている。

特開平７−３０５９３９号公報

しかしながら、特許文献１に記載の技術では、ファンの外周に密着巻きコイル状コンデンサーが設けられるため、機械室の容積が大きくなり、結果的に冷蔵庫の大型化を招く。そこで、冷蔵庫のコンパクト化を図るために、例えば、密着巻きコイル状コンデンサーを小さくすると、圧縮機から吐出される冷媒が十分に放熱されず、冷蔵庫の性能の低下を招く可能性がある。

そこで、本発明は、圧縮機からの冷媒を適切に放熱させる冷蔵庫を提供することを課題とする。

前記した課題を解決するために、本発明に係る冷蔵庫は、圧縮機、凝縮器、絞り機構、及び蒸発器を順次に介して冷媒が循環する冷媒回路を備えるとともに、少なくとも前記圧縮機及び送風機が設置される機械室を有する筐体を備え、前記凝縮器には、前記筐体において前記機械室の外側に設置される外側凝縮器が含まれ、前記圧縮機の吐出側から前記外側凝縮器までの冷媒経路に含まれる接続配管の少なくとも一部は、その内壁に溝が設けられる溝付管であることを特徴とする。

本発明によれば、圧縮機からの冷媒を適切に放熱させる冷蔵庫を提供できる。

本発明の第１実施形態に係る冷蔵庫の正面図である。 本発明の第１実施形態に係る冷蔵庫における、図１のII−II線矢視断面図である。 本発明の第１実施形態に係る冷蔵庫における、図２のIII−III線矢視断面図である。 本発明の第１実施形態に係る冷蔵庫の冷媒回路を含む構成図である。 本発明の第１実施形態に係る冷蔵庫の第二放熱器及び第三放熱器の配置を示す説明図である。 本発明の第１実施形態に係る冷蔵庫が備える第一放熱器の斜視図である。 本発明の第１実施形態に係る冷蔵庫の機械室における各機器の配置に関する説明図である。 本発明の第１実施形態に係る冷蔵庫が備える接続配管の断面図である。 本発明の第１実施形態に係る冷蔵庫が備える第一放熱器、機械室送風機、及び接続配管の斜視図である。 本発明の第１実施形態に係る冷蔵庫が備える第一放熱器、機械室送風機、及び接続配管の背面図である。 本発明の第１実施形態に係る冷蔵庫において、図１０の領域ＵにおけるIV−IV線矢視図である。 本発明の第１実施形態に係る冷蔵庫が備える接続配管、第一放熱器、第二放熱器、及び第三放熱器における冷媒の温度変化を示す説明図である。 本発明の第１実施形態に係る冷蔵庫が備える接続配管、第一放熱器、第二放熱器、及び第三放熱器における冷媒の熱伝達率の変化を示す説明図である。 本発明の第１実施形態に係る冷蔵庫が備える第一放熱器における空気の熱抵抗、及び、冷媒の熱抵抗の変化を示す説明図である。 本発明の第１実施形態の変形例に係る冷蔵庫が備える第一放熱器の伝熱管、及び、第一蒸発器の伝熱管の断面図である。 本発明の第１実施形態の変形例に係る冷蔵庫、及び、比較例のモリエル線図である。 本発明の第２実施形態に係る冷蔵庫の機械室における各機器の配置に関する説明図である。 本発明の第２実施形態に係る冷蔵庫が備える接続配管、第二放熱器、及び第三放熱器における冷媒の温度変化を示す説明図である。 本発明の第３実施形態に係る冷蔵庫の機械室における各機器の配置に関する説明図である。 本発明の第４実施形態に係る冷蔵庫の機械室における各機器の配置に関する説明図である。

≪第１実施形態≫
図１は、第１実施形態に係る冷蔵庫１００の正面図である。
冷蔵庫１００は、食品等を冷やす機器であり、冷蔵室Ｒ１等が設けられた筐体Ｍを備えている。図１の例において冷蔵庫１００の内部には、上から順に、冷蔵室Ｒ１と、左右に並ぶ製氷室Ｒ２・上段冷凍室Ｒ３の他、下段冷凍室Ｒ４と、野菜室Ｒ５と、が設けられている。そして、前記した各室を区画する形状の断熱箱体２０（図２参照）と、この断熱箱体２０に設置される各ドア（冷蔵室ドア１１ａ，１１ｂ等）と、によって、冷蔵庫１００の筐体Ｍが構成されている。なお、製氷室Ｒ２、上段冷凍室Ｒ３、及び下段冷凍室Ｒ４を、まとめて冷凍室Ｒｓという。

冷蔵庫１００は、断熱箱体２０（図２参照）とともに冷蔵室Ｒ１を形成するフレンチ型（いわゆる観音開き型）の冷蔵室ドア１１ａ，１１ｂを備えている。また、冷蔵庫１００は、引き出し式のドアとして、製氷室Ｒ２のドア１２や、上段冷凍室Ｒ３のドア１３の他、下段冷凍室Ｒ４のドア１４、野菜室Ｒ５のドア１５を備えている。これらの各ドアの内部には、断熱材である発泡ウレタンが充填されている。

図２は、図１のII−II線矢視断面図である。
なお、図２では、空気の流れを実線矢印で示している。図２に示す冷蔵庫１００の庫内・庫外は、発泡断熱材が充填された筐体Ｍによって隔てられている。なお、筐体Ｍの背面や側面には、前記した発泡断熱材に加えて、真空断熱材２１（図３も参照）が設けられている。これらの真空断熱材２１は、グラスウールやウレタン等の芯材を外包材で包んで構成されている。

図２に示すように、冷蔵室Ｒ１と上段冷凍室Ｒ３とは、断熱仕切壁２２ａによって仕切られている（冷蔵室Ｒ１と製氷室Ｒ２も同様：図１参照）。また、下段冷凍室Ｒ４と野菜室Ｒ５とは、断熱仕切壁２２ｂによって仕切られている。製氷室Ｒ２（図１参照）・上段冷凍室Ｒ３と、下段冷凍室Ｒ４と、の間には、ドア１２，１３，１４の間の隙間を介して庫内外で空気が通流しないように、その前端付近に断熱仕切壁２２ｃが設けられている。冷蔵室ドア１１ａ，１１ｂの庫内側には、複数のドアポケットＪ１や複数の棚Ｊ２が設けられている。

冷凍室Ｒｓには、ドア１２（図１参照）と一体に引き出される製氷室容器（図示せず）の他、上段冷凍室容器Ｊ３や下段冷凍室容器Ｊ４が設置されている。また、野菜室Ｒ５には、ドア１５と一体に引き出される野菜室容器Ｊ５が設置されている。

断熱仕切壁２２ａの上側には、冷蔵室Ｒ１の温度帯よりも低めに設定されたチルド室Ｒ１ａが設けられている。そして、後記する第一蒸発器３６ａや第一送風機Ｆａの他、断熱仕切壁２２ａの内部に設けられたヒータ（図示せず）によって、チルド室Ｒ１ａの温度を所定に変化させるようになっている。なお、図２の残りの各構成については、後記する。

図３は、図２のIII−III線矢視断面図である（適宜、図２も参照）。
なお、図３では、空気の流れを白抜き矢印で示している。
図３に示す第一蒸発器３６ａは、冷蔵室Ｒ１を冷やすためのクロスフィンチューブ式の熱交換器であり、冷蔵室Ｒ１の背面側の蒸発器室Ｒ１ｂ（図２も参照）に設けられている。第一蒸発器３６ａとの熱交換で低温になった空気は、第一蒸発器３６ａの上側の第一送風機Ｆａによって、吹出風路ｈａ及び吹出口ｈｂを順次に介して、冷蔵室Ｒ１に導かれる。このように冷蔵室Ｒ１に導かれた空気は、戻り口ｈｃ（図２参照）を介して、再び第一蒸発器３６ａに導かれる。

また、第一蒸発器３６ａの下側には、この第一蒸発器３６ａから滴り落ちる水を受ける桶２３ａが設けられている。この桶２３ａの表面には、ヒータ２４ａが設置されている。そして、桶２３ａに溜まった水が凍結した場合でも、ヒータ２４ａに通電することで、氷を融解させるようになっている。なお、前記した融解に伴う水は、排水管ｒａを介して、圧縮機３１の上側の蒸発皿２５に流れ落ちる。

図３に示す第二蒸発器３６ｂは、冷凍室Ｒｓを冷やすためのクロスフィンチューブ式の熱交換器であり、冷凍室Ｒｓの背面側の蒸発器室Ｒｔ（図２も参照）に設けられている。第二蒸発器３６ｂとの熱交換で低温になった空気は、第二蒸発器３６ｂの上側の第二送風機Ｆｂ（図２も参照）によって、吹出風路ｈｄ（図２参照）及び吹出口ｈｅ（図２参照）を順次に介して、冷凍室Ｒｓに導かれる。このように冷凍室Ｒｓに導かれた空気は、戻り口ｈｆ（図２参照）を介して、再び第二蒸発器３６ｂに導かれる。

また、図３の例では、第二蒸発器３６ｂとの熱交換で低温になった空気を野菜室Ｒ５にも導くようにしている。すなわち、第二蒸発器３６ｂとの熱交換で低温になった空気は、野菜室風路（図示せず）、野菜室ダンパ（図示せず）を順次に介して、野菜室Ｒ５に導かれる。なお、野菜室Ｒ５が低温の場合には、前記した野菜室ダンパ（図示せず）が閉じられ、野菜室Ｒ５の冷却が抑えられる。野菜室Ｒ５に導かれた空気は、断熱仕切壁２２ｂの前部に設けられた戻り口ｈｇ（図２参照）及び戻り風路ｈｉ（図２参照）を順次に介して、冷凍室Ｒｓに再び導かれる。

図３に示すように、第二蒸発器３６ｂの下側には、ヒータ２４ｂが設けられている。そして、所定の除霜運転中、ヒータ２４ｂに通電することで、第二蒸発器３６ｂの表面の霜を溶かすようになっている。除霜運転によって発生した融解水は、蒸発器室Ｒｔの下部に設けられた樋２３ｂに落下し、排水管ｒｂを介して、前記した蒸発皿２５に流れ落ちる。

また、冷蔵庫１００の筐体Ｍの上面に設置されたカバー２６（図２参照）内には、庫外空気の温度・湿度を検出する温湿度センサ２７（図２参照）が設置されている。また、冷蔵庫１００の上部の背面側には、制御基板２８が設置されている。この制御基板２８に実装された制御回路において所定の制御プログラムが実行されることで、次に説明する圧縮機３１等の各機器が制御されるようになっている。

図４は、第１実施形態に係る冷蔵庫１００の冷媒回路Ｑを含む構成図である。
図４に示すように、冷蔵庫１００は、圧縮機３１と、第一放熱器３２ａ（機械室凝縮器）と、第二放熱器３２ｂ（外側凝縮器）と、第三放熱器３２ｃ（外側凝縮器）と、ドライヤ３３と、キャピラリチューブ３４ａ，３４ｂ（絞り機構）と、三方弁３５と、を備えている。また、冷蔵庫１００は、前記した構成の他に、第一蒸発器３６ａ（蒸発器）と、第二蒸発器３６ｂ（蒸発器）と、気液分離器３７ａ，３７ｂと、逆止弁３８と、冷媒合流部３９と、を備えている。さらに、冷蔵庫１００は、機械室送風機Ｆｍ（送風機）と、第一送風機Ｆａと、第二送風機Ｆｂと、を備えている。

圧縮機３１は、ガス冷媒を圧縮する機器であり、筐体Ｍ（図２、図３参照）の背面下部に設けられた機械室Ｒ６に設置されている。このような圧縮機３１として、ロータリ圧縮機、スクロール圧縮機、レシプロ圧縮機等が用いられる。図４に示すように、圧縮機３１から冷媒の流れの下流側に向かって、第一放熱器３２ａ（機械室凝縮器）、第二放熱器３２ｂ（外側凝縮器）、及び第三放熱器３２ｃ（外側凝縮器）が順次に接続されている。

第一放熱器３２ａは、その伝熱管を流れる冷媒を、空気との熱交換で放熱（凝縮）させる熱交換器であり、筐体Ｍ（図３参照）の機械室Ｒ６に設置されている。
機械室送風機Ｆｍは、筐体Ｍ（図３参照）の機械室Ｒ６に空気を通流させる送風機であり、機械室Ｒ６に設置されている。

第二放熱器３２ｂ及び第三放熱器３２ｃは、その伝熱管を流れる冷媒を空気との熱交換で放熱（凝縮）させる熱交換器であり、筐体Ｍの側面等（図５参照）に埋設されている。
ドライヤ３３は、冷媒に混在している水分や異物を除去するフィルタであり、第三放熱器３２ｃの下流側に設けられている。
キャピラリチューブ３４ａ，３４ｂは、その径が比較的小さい毛細管であり、冷媒を減圧する機能を有している。

三方弁３５は、第三放熱器３２ｃで放熱した冷媒を、キャピラリチューブ３４ａを介して第一蒸発器３６ａに導くか、又は、他方のキャピラリチューブ３４ｂを介して第二蒸発器３６ｂに導くかを切り替える弁である。この三方弁３５は、キャピラリチューブ３４ａに冷媒を導く流出ポートｐａと、他方のキャピラリチューブ３４ｂに冷媒を導く流出ポートｐｂと、を備えている。

第一蒸発器３６ａは、その伝熱管を流れる冷媒との熱交換で、空気を冷やす熱交換器であり、前記した蒸発器室Ｒ１ｂ（図２参照）に設置されている。第一蒸発器３６ａで熱交換した冷媒は、気液分離器３７ａを介して、冷媒合流部３９に導かれる。
気液分離器３７ａは、圧縮機３１での液圧縮を防止するために冷媒を気液分離する殻状部材である。第一送風機Ｆａは、冷蔵室Ｒ１に空気を送り込む送風機である。

第二蒸発器３６ｂは、その伝熱管を流れる冷媒との熱交換で、空気を冷やす熱交換器であり、冷凍室Ｒｓに設置されている。第二蒸発器３６ｂで熱交換した冷媒は、気液分離器３７ａ及び逆止弁３８を順次に介して、冷媒合流部３９に導かれる。このようにして冷媒合流部３９に導かれた冷媒は、圧縮機３１の吸入側に向かう。

気液分離器３７ｂは、圧縮機３１での液圧縮を防止するために冷媒を気液分離する殻状部材である。また、逆止弁３８は、気液分離器３７ｂから冷媒合流部３９に向かう冷媒の流れを許容し、逆向きの流れを禁止する弁である。第二送風機Ｆｂは、冷凍室Ｒｓに空気を送り込む送風機である。

例えば、冷蔵モードでは、三方弁３５が所定に切り替えられ、圧縮機３１、第一放熱器３２ａ、第二放熱器３２ｂ、第三放熱器３２ｃ、キャピラリチューブ３４ａ、及び第一蒸発器３６ａを順次に介して、冷媒が循環する。これによって、冷蔵室Ｒ１の食品等が冷やされる。

一方、冷凍モードでは、三方弁３５が所定に切り替えられ、圧縮機３１、第一放熱器３２ａ、第二放熱器３２ｂ、第三放熱器３２ｃ、キャピラリチューブ３４ｂ、及び第二蒸発器３６ｂを順次に介して、冷媒が循環する。これによって、冷凍室Ｒｓの食品等が冷やされる。

このように冷蔵庫１００は、圧縮機３１、「凝縮器」、「絞り機構」、及び「蒸発器」を順次に介して冷媒が循環する冷媒回路Ｑを備えている。前記した「凝縮器」には、筐体Ｍ（図３参照）の機械室Ｒ６に設置される第一放熱器３２ａが含まれるとともに、筐体Ｍにおいて機械室Ｒ６の外側に設置される第二放熱器３２ｂ及び第三放熱器３２ｃも含まれている。

図５は、冷蔵庫１００の第二放熱器３２ｂ及び第三放熱器３２ｃの配置を示す説明図である。なお、図５には図示していないが、第一放熱器３２ａは、前記したように、機械室Ｒ６に設置されている（図３参照）。
図５に示す第二放熱器３２ｂは、筐体Ｍの側面等に埋設された伝熱管である。
図５に示す第三放熱器３２ｃは、断熱仕切壁２２ａ，２２ｂ，２２ｃの前端付近に埋設された伝熱管である（図２も参照）。これによって、断熱仕切壁２２ａ，２２ｂ，２２ｃの前端付近が露点以上の温度で保たれるため、その結露を抑制できる。

これらの第二放熱器３２ｂや第三放熱器３２ｃを通流する冷媒は、自然対流によって放熱する。したがって、機械室送風機Ｆｍ（図３参照）の強制対流で冷媒を放熱させる第一放熱器３２ａ（図３参照）に比べて、フィン（図示せず）を設ける必要がないため、省スペース化を図ることができる。次に、機械室Ｒ６に設置される第一放熱器３２ａ等について説明する。

図６は、冷蔵庫が備える第一放熱器３２ａの斜視図である。
なお、図６に示す実線矢印は、冷媒の流れる向きを示している。図６に示す第一放熱器３２ａは、機械室Ｒ６（図３参照）に設置されるクロスフィンチューブ式の熱交換器である。第一放熱器３２ａは、所定間隔で配置された複数のフィン３２１ａと、これらのフィン３２１ａを貫通して所定に蛇行するように冷媒を導く伝熱管３２２ａと、を備えている。このように、第一放熱器３２ａとしてクロスフィンチューブ型の熱交換器を用いることで、伝熱管３２２ａの単位長さあたりの放熱の効率を高めることができる。

図７は、冷蔵庫の機械室Ｒ６における各機器の配置に関する説明図である。
なお、図７は、冷蔵庫１００（図３参照）の背面側から見た場合の配置を示している。
図７の例では、空気の流れの下流側に向かって、第一放熱器３２ａ、機械室送風機Ｆｍ、及び圧縮機３１が、所定の間隔を空けて順次に配置されている。なお、冷蔵庫１００の筐体Ｍ（図３参照）には、機械室Ｒ６に空気を導く複数の孔（図示せず）の他、機械室Ｒ６から空気を逃がす複数の孔（図示せず）が設けられている。

冷蔵庫１００（図３参照）は、前記した圧縮機３１や第一放熱器３２ａ、機械室送風機Ｆｍの他に、接続配管ｋａを備えている。この接続配管ｋａは、圧縮機３１の吐出パイプｋｖと、第一放熱器３２ａの伝熱管３２２ａ（図６も参照）と、を接続する配管である。図７に示すように、接続配管ｋａの上流端は、圧縮機３１の吐出側（つまり、吐出パイプｋｖ）に接続されている。

なお、圧縮機３１の吐出パイプｋｖと、接続配管ｋａと、の溶接箇所を溶接点ｗａという。また、接続配管ｋａと、第一放熱器３２ａの伝熱管３２２ａの上流端と、の溶接箇所を溶接点ｗｂという。また、第一放熱器３２ａの伝熱管３２２ａの下流端と、接続配管ｋｂと、の溶接箇所を溶接点ｗｃという。なお、接続配管ｋｂは、第一放熱器３２ａで放熱した冷媒を第二放熱器３２ｂ（図４参照）に導く配管である。

第１実施形態では、溶接点ｗａから溶接点ｗｃまでの範囲Ｓ１の接続配管ｋａ及び伝熱管３２２ａとして溝付管（図８参照）を用い、機械室送風機Ｆｍの強制対流によって、冷媒を放熱させるようにしている。一方、溶接点ｗｃの下流側の範囲Ｓ２では、接続配管ｋｂや第二放熱器３２ｂ（図４参照）、第三放熱器３２ｃ（図４参照）の伝熱管として、溝無しの平滑管を用いるようにしている。なお、平滑管とは、その内周面が平滑な配管である。

詳細については後記するが、圧縮機３１から吐出されるガス冷媒は、気液二相冷媒に比べて冷媒の熱抵抗が高いため、空気への放熱が進みにくい。仮に、圧縮機３１から吐出されるガス冷媒がほとんど放熱することなく、そのまま第一放熱器３２ａに流入した場合、第一放熱器３２ａのフィン３２１ａ（図６参照）の伝熱機能が十分に生かされず、冷媒から空気への放熱が進みにくくなる。そこで、第１実施形態では、前記したように、接続配管ｋａ、及び、第一放熱器３２ａの伝熱管３２２ａを溝付管にすることで、冷媒から空気への放熱を促進するようにしている。これが、第１実施形態の主な特徴の一つである。このような溝付管について、図８を用いて説明する。

図８は、冷蔵庫が備える接続配管ｋａの断面図である。
図８に示すように、接続配管ｋａの内壁には、径方向外側に凹んでなる複数の溝ｍａが、周方向において略等間隔に設けられている。これらの溝ｍａは、接続配管ｋａの延在方向に沿って設けられていてもよいし、また、前記した延在方向に対して斜め方向に（つまり、螺旋状に）設けられていてもよい。なお、第一放熱器３２ａの伝熱管３２２ａ（図６参照）の断面も、図８と同様になっている。

また、一般に、所定の配管を通流する流体（例えば、ガス冷媒）に関して、配管の内周面の付近では、流体の粘性によって、流体の速度が比較的遅い境界層が形成される。したがって、溝付管である接続配管ｋａの微小な凹凸において、その径方向内側の端部（隣り合う溝ｍａ，ｍａの間の凸部の先端）が境界層に入らないように、接続配管ｋａを通流するガス冷媒の流れを乱流にすることが望ましい。

具体的には、圧縮機３１（図７参照）の回転速度Ｎに関して、以下の式（１）が満たされていることが好ましい。ここで、式（１）に含まれるＮは圧縮機３１の回転速度［回転数／ｓ］であり、πは円周率であり、Ｄは溝付管（例えば、接続配管ｋａ）の平均内径［ｍｍ］であり、Ｖstは圧縮機３１のストロークボリューム［ｃｍ^３］である。また、式（１）に含まれるη_ｖは圧縮機３１の平均体積効率［−］であり、ν_ｄは圧縮機３１の高圧側（吐出側）のガス冷媒の平均動粘度［ｍ^２／ｓ］であり、ρ_ｄは圧縮機３１の高圧側のガス冷媒の密度［ｋｇ／ｍ^３］であり、ρ_ｓは圧縮機３１の低圧側（吸入側）のガス冷媒の密度［ｋｇ／ｍ^３］である。

式（１）は、圧縮機３１の所定の特性式、及び、レイノルズ数の定義式から導かれる数式である。この式（１）が満たされれば、接続配管ｋａを通流するガス冷媒が乱流になる。したがって、接続配管ｋａを溝付管にしたことによる伝熱面積の拡大効果が十分に発揮される。なお、冷媒の流れが乱流になるように、例えば、８００［回転／ｍｉｎ］以上の回転速度で圧縮機３１を駆動させるようにしてもよい。

図９は、冷蔵庫が備える第一放熱器３２ａ、機械室送風機Ｆｍ、及び接続配管ｋａの斜視図である。
図９に示すように、機械室送風機Ｆｍは、例えば、軸流型のプロペラファンであり、駆動源であるモータＦｍａと、モータＦｍａの回転子と一体で回転する翼Ｆｍｂと、枠体Ｆｍｃと、を備えている。そして、第一放熱器３２ａの複数のフィン３２１ａと、機械室送風機ＦｍのモータＦｍａの中心軸と、が略平行となるように、第一放熱器３２ａ及び機械室送風機Ｆｍが所定間隔を空けて配置されている。

また、前記した溶接点ｗａから溶接点ｗｂに亘って、接続配管ｋａが所定に折り曲げられている。これによって、接続配管ｋａの長さが比較的長くなるため、接続配管ｋａが溝付管であることと相まって、その伝熱面積を十分に確保できる。

図１０は、冷蔵庫が備える第一放熱器３２ａ、機械室送風機Ｆｍ、及び接続配管ｋａの背面図である。
機械室送風機Ｆｍの駆動に伴い、図１０の実線矢印で示すように、機械室Ｒ６において空気が所定に通流する。これによって、接続配管ｋａや第一放熱器３２ａを通流する冷媒の熱が空気に放熱される。また、機械室送風機Ｆｍの枠体Ｆｍｃは、機械室Ｒ６の壁面に嵌め込まれている。したがって、第一放熱器３２ａのフィン３２１ａの隙間を通過した空気は、機械室送風機Ｆｍの翼Ｆｍｂに向けて集約され、その風速が大きくなる。このように加速された空気は、主に、機械室送風機ＦｍのモータＦｍａの径方向外側の領域に吹き出される。

図１１は、図１０の領域ＵにおけるIV−IV線矢視図である。
なお、図１１の円形の破線は、モータＦｍａの設置領域Ｓｍを示している。
図１１に示すように、機械室送風機Ｆｍの吹出側では、接続配管ｋａが所定に折り曲げられ、接続配管ｋａの大部分がモータＦｍａよりも径方向外側に設置されている。これによって、加速された空気が接続配管ｋａに向かうため、接続配管ｋａを通流する冷媒から空気への放熱が促進される。ちなみに、モータＦｍａの設置領域Ｓｍを軸方向の吹出側に投影した領域では、空気の風速はそれほど大きくない。

また、図１１に示すように、接続配管ｋａにおいて、機械室送風機ＦｍのモータＦｍａよりも径方向外側に配置される部分は、モータＦｍａの回転軸を基準として、周方向で１８０°以上の領域（角度範囲θの領域）を含んでいることが好ましい。図１１の例では、機械室送風機Ｆｍの吹出側から見て、モータＦｍａの設置領域Ｓｍの周縁（円形の破線）と接続配管ｋａとの交点を基準として、接続配管ｋａが存在している周方向での角度範囲θが１８０°以上となっている。これによって、機械室Ｒ６の所定箇所に接続配管ｋａを集約して配置するよりも、冷媒から空気への放熱における温度効率が高められる。したがって、接続配管ｋａを溝付管とすることと相まって、接続配管ｋａを通流する冷媒から空気への放熱が促進される。

＜作用・効果＞
図１２は、接続配管ｋａ、第一放熱器３２ａ、第二放熱器３２ｂ、及び第三放熱器３２ｃにおける冷媒の温度変化を示す説明図である（適宜、図４、図７を参照）。
なお、図１２の横軸は、冷媒が流れる配管等を示している。すなわち、図１２の紙面右側が冷媒の流れの下流側となるように、接続配管ｋａ、第一放熱器３２ａ、第二放熱器３２ｂ、及び第三放熱器３２ｃの符号を順次に記載している。一方、図１２の縦軸は、配管等を流れる冷媒の温度を示している。また、図１２の実線は、第１実施形態における冷媒の温度変化を示している。一方、図１２の破線は、接続配管ｋａ及び伝熱管３２２ａを、溝付管ではなく平滑管とした場合の比較例を示している。

圧縮機３１（図７参照）から吐出された高温のガス冷媒は、接続配管ｋａを通流する過程で機械室Ｒ６の空気と熱交換し、その温度が低下する。接続配管ｋａを介して第一放熱器３２ａに流入した冷媒は、第一放熱器３２ａを通流する過程で機械室Ｒ６の空気と熱交換し、ガス冷媒から気液二相冷媒に変化する。この気液二相冷媒は、所定の凝縮温度のままで、第二放熱器３２ｂ及び第三放熱器３２ｃを順次に介して通流する。そして、第三放熱器３２ｃの下流側では、冷媒の状態が気液二相冷媒から液冷媒に変化し、その放熱量に伴って冷媒の温度が低下する。

前記したように、第１実施形態では、接続配管ｋａや第一放熱器３２ａの伝熱管３２２ａ（図６参照）として溝付管が用いられているため、接続配管ｋａ等を通流する冷媒から空気への放熱が促進させる。その結果、図１２に示すように、比較例（破線）よりも第１実施形態（実線）のほうが、接続配管ｋａや第一放熱器３２ａにおいて、ガス冷媒の温度が急勾配で低下している。このように、第１実施形態によれば、圧縮機３１からの冷媒を適切に放熱させる冷蔵庫１００を提供できる。

図１３は、接続配管ｋａ、第一放熱器３２ａ、第二放熱器３２ｂ、及び第三放熱器３２ｃにおける冷媒の熱伝達率の変化を示す説明図である。（適宜、図４、図７を参照）
なお、図１３の横軸については、図１２の横軸と同様である。図１３の縦軸は、冷媒の熱伝達率を示している。また、図１３の実線は、第１実施形態において、各配管を通流する冷媒の熱伝達率の変化を示している。一方、図１３の破線は、接続配管ｋａや第一放熱器３２ａの伝熱管３２２ａ（図６参照）を平滑管とした場合の比較例を示している。

一般に、ガス冷媒の熱伝達率は低い一方、気液二相冷媒になると冷媒の熱伝達率が大幅に高くなる傾向があるが、第１実施形態（図１３の実線）では、接続配管ｋａや第一放熱器３２ａに溝付管を用いることで、ガス冷媒の熱伝達率を比較例（破線）よりも高めるようにしている。したがって、圧縮機３１から吐出された直後の高温のガス冷媒が、接続配管ｋａ及び第一放熱器３２ａを通流する過程で十分に放熱するため、第一放熱器３２ａの入口付近でガス冷媒から気液二相冷媒に変化する。

その結果、第二放熱器３２ｂ（図４参照）に熱伝達率が低いガス冷媒が流入することを抑制し、また、第二放熱器３２ｂに流入する冷媒の凝縮温度を下げることができる。また、第二放熱器３２ｂ及び第三放熱器３２ｃから庫内への熱移動量（冷却負荷）が低減されるため、冷蔵庫１００の省エネルギ化を図ることができる。

図１４は、第一放熱器３２ａにおける空気の熱抵抗、及び、冷媒の熱抵抗の変化を示す説明図である（適宜、図７を参照）。
図１４の横軸は、第一放熱器３２ａの入口から出口までの位置を示している。すなわち、図１４の紙面右側が冷媒の流れの下流側となるように、第一放熱器３２ａの入口から出口までを図１４の横軸として示している。一方、図１４の縦軸は、冷媒の熱抵抗を示している。また、図１４の実線は、第１実施形態における冷媒の熱抵抗の変化を示している。一方、破線は、接続配管ｋａ及び伝熱管３２２ａ（図６参照）を、溝付管ではなく平滑管とした場合の比較例を示している。また、図１４の一点鎖線は、第一放熱器３２ａに送り込まれる空気の熱抵抗を示している。

図１４に示すように、第１実施形態（実線）及び比較例（破線）のいずれにおいても、第一放熱器３２ａを通流する過程で、ガス冷媒から気液二相冷媒への相変化によって冷媒の熱抵抗が大幅に低下している。
ただし、第１実施形態では、前記したように、第一放熱器３２ａの上流側の接続配管ｋａを溝付管とし、また、第一放熱器３２ａの伝熱管３２２ａを溝付管としている。これによって、第一放熱器３２ａの冷媒入口に流入するガス冷媒の熱抵抗が、比較例よりも大幅に低くなっている。

また、第１実施形態では、比較例よりも第一放熱器３２ａの冷媒入口に近い位置で、ガス冷媒から気液二相冷媒に変化させることができる。その結果、第一放熱器３２ａの大部分（冷媒入口の付近以外）には、熱抵抗の低い気液二相冷媒が通流するため、フィン３２１ａ（図９参照）の伝熱促進の機能が十分に生かされる。

また、第二放熱器３２ｂ（図４参照）や第三放熱器３２ｃ（図４参照）においては、気液二相冷媒が通流するため、冷媒の熱伝達率が高いが、その一方で、自然対流での熱交換であるため、空気の熱伝達率は低い。したがって、第二放熱器３２ｂや第三放熱器３２ｃの熱交換においては、空気の熱抵抗が支配的となる。そこで、第１実施形態では、第二放熱器３２ｂ及び第三放熱器３２ｃの伝熱管として、溝付管よりも安価な平滑管を用いることで、冷蔵庫１００の省エネルギ化を図りつつ、低コスト化を図るようにしている。

このように、第１実施形態によれば、接続配管ｋａの他、第一放熱器３２ａの伝熱管３２２ａを溝付管とする一方、第二放熱器３２ｂ及び第三放熱器３２ｃの伝熱管を平滑管とすることで、冷蔵庫１００のコストパフォーマンスを高めるとともに、省エネルギ化を図ることができる。

≪第１実施形態の変形例≫
第１実施形態の変形例（図１５参照）では、接続配管ｋａや第一放熱器３２ａの伝熱管３２２ａの他、第一蒸発器３６ａ（図４参照）及び第二蒸発器３６ｂ（図４参照）の伝熱管も溝付管として構成される場合について説明する。なお、第１実施形態の変形例に関して、冷蔵庫１００の全体的な構成（図１〜図５参照）や、機械室Ｒ６に設けられる各機器の構成（図６〜図１１参照）については第１実施形態と同様であるから、その説明を省略する。

図１５は、冷蔵庫が備える第一放熱器３２ａの伝熱管３２２ａ、及び、第一蒸発器３６ａの伝熱管３６２ａの断面図である。
図１５に示すように、第一蒸発器３６ａ（図４参照）の伝熱管３６２ａの平均管内径Ｄｓよりも、第一放熱器３２ａの伝熱管３２２ａの平均管内径Ｄｄのほうが小さくなっている。ここで、「平均管内径」とは、内周面が凹凸状を呈する溝付管の内径の周方向における平均値である。

なお、圧縮機３１（図７参照）の吐出側に接続される接続配管ｋａ（図７参照）についても、第一放熱器３２ａの伝熱管３２２ａと同様のことがいえる。また、第二蒸発器３６ｂ（図４参照）の伝熱管（図示せず）についても、第一蒸発器３６ａの伝熱管３６２ａと同様のことがいえる。つまり、第一蒸発器３６ａ（蒸発器）や第二蒸発器３６ｂ（蒸発器）の伝熱管（溝付管）の平均管内径Ｄｓよりも、接続配管ｋａや第一放熱器３２ａ（機械室凝縮器）の伝熱管３２２ａ（溝付管）の平均管内径Ｄｄの方が小さくなっている。

このように、接続配管ｋａや第一放熱器３２ａの平均管内径Ｄｄを小さくすることで、冷媒の流速が高められ、ひいては、冷媒の熱伝達率が高められる。なお、接続配管ｋａや第一放熱器３２ａを通流する冷媒は、その密度が比較的大きいため、冷媒の流速を高めても圧力損失の増加が生じにくい。一方、第一蒸発器３６ａや第二蒸発器３６ｂでは、冷媒の密度が比較的小さい。そこで、平均管内径Ｄｓを大きくする（冷媒の流速を小さくする）ことで、冷媒の圧力損失を抑え、圧縮機３１の動力を低減するようにしている。

図１６は、第１実施形態の変形例に係る冷蔵庫、及び、比較例のモリエル線図である。
図１６の横軸は冷媒の比エンタルピであり、縦軸は冷媒の圧力である。図１６に示す飽和液線ｒｗは、冷媒の液相の状態と気液二相の状態との間の境界線である。また、飽和蒸気線ｒｇは、冷媒の気液二相の状態と気相の状態との間の境界線である。前記した飽和液線ｒｗ及び飽和蒸気線ｒｇで囲まれる領域では、冷媒が気液二相の状態になっている。また、臨界点ｒｃは、飽和液線ｒｗと飽和蒸気線ｒｇとの間の境界点である。
なお、図１６の四角形状の実線は、第１実施形態の変形例（図１５参照）におけるモリエル線図であり、破線は、冷媒回路Ｑ（図４参照）に溝付管を設けずに全て平滑管とした場合の比較例である。

図１６の実線で示すように、冷媒の圧縮（状態Ｇ１ｄ→状態Ｇ１ａ）、凝縮（状態Ｇ１ａ→状態Ｇ１ｂ）、膨張（状態Ｇ１ｂ→状態Ｇ１ｃ）、及び蒸発（状態Ｇ１ｃ→状態Ｇ１ｄ）という周知の冷凍サイクルで、冷媒回路Ｑ（図４参照）において冷媒が循環する。なお、四角形状の破線で示す比較例についても同様である。

前記したように、接続配管ｋａ及び第一放熱器３２ａを溝付管として、冷媒の熱伝達率を高めると、冷媒の放熱能力が上昇する。その結果、高圧側の冷媒温度（凝縮温度）が低下し、それに伴って、高圧側の冷媒圧力も低下する。これによって、圧縮機３１の体積効率が高められるため、冷媒回路Ｑにおける冷媒循環量を増加させることができる。

また、第１実施形態の変形例では、第一蒸発器３６ａ及び第二蒸発器３６ｂは、伝熱管として溝付管が用いられているため、前記した冷媒循環量の増加に見合うだけの冷却能力を有している。これによって、圧縮機３１（図４参照）の吸入側の冷媒の圧力低下が抑制され、ひいては、圧縮機３１における圧縮比の増加を抑制できる。これによって、圧縮機３１の駆動に要するエネルギが低減されるため、冷蔵庫１００の省エネルギ化を図ることができる。

≪第２実施形態≫
第２実施形態は、機械室Ｒ６に設けられた第一放熱器３２ａ（図７参照）を第１実施形態の構成から省略し、圧縮機３１の吐出側の接続配管ｋＡａ（図１７参照）を溝付管としている点が、第１実施形態とは異なっている。なお、冷蔵庫１００の全体的な構成等（図１〜図５参照）は、第１実施形態と同様である。したがって、第１実施形態とは異なる部分について説明し、重複する部分については説明を省略する。

図１７は、第２実施形態に係る冷蔵庫の機械室Ｒ６における各機器の配置に関する説明図である。
図１７に示す例では、圧縮機３１の吐出パイプｋｖと接続配管ｋＡａの上流端とが溶接点ｗａで接続されている。また、第二放熱器３２ｂ（図４参照）に接続されている接続配管ｋｂの上流端が、溶接点ｗｃで接続配管ｋＡａの下流端に接続されている。この接続配管ｋＡａは、機械室送風機Ｆｍの吸込側・吹出側の範囲ＳＡ１に亘って設けられ、溝付管として構成されている。そして、圧縮機３１から吐出された冷媒が、接続配管ｋＡａ，ｋｂ、第二放熱器３２ｂ（図４参照）、及び第三放熱器３２ｃ（図４参照）を順次に介して、三方弁３５（図４参照）に向かうようになっている。

また、溝付管である接続配管ｋＡａは、機械室送風機Ｆｍの吸込側・吹出側において所定に折り曲げられ、その長さ（つまり、伝熱面積）が十分に確保されている。一方、溶接点ｗｃの下流側の接続配管ｋｂ等は平滑管である。

＜作用・効果＞
図１８は、第２実施形態に係る冷蔵庫が備える接続配管ｋＡａ、第二放熱器３２ｂ、及び第三放熱器３２ｃにおける冷媒の温度変化を示す説明図である。
なお、図１８の横軸は、紙面右側が冷媒の流れの下流側となるように、接続配管ｋＡａ、第二放熱器３２ｂ、及び第三放熱器３２ｃの符号を順次に記載している。一方、図１８の縦軸は、配管等を流れる冷媒の温度を示している。また、図１８の実線は、接続配管ｋＡａを溝付管とする第２実施形態の場合を示している。一方、破線は、接続配管ｋＡａを平滑管とする比較例の場合を示している。

図１８に示すように、比較例（破線）よりも第２実施形態（実線）のほうが、接続配管ｋＡａにおいて、ガス冷媒の温度が急勾配で低下している。これによって、接続配管ｋＡａを介して第二放熱器３２ｂ（図４参照）に流れ込む冷媒の略全てが気液二相状態になるため、第二放熱器３２ｂから庫内への放熱が抑制される。したがって、冷蔵庫の冷却負荷を低減し、省エネルギ化を図ることができる。また、機械室Ｒ６に第一放熱器３２ａ（図７参照）を設ける必要がないため、冷蔵庫のコンパクト化・低コスト化を図ることができる。

≪第３実施形態≫
第３実施形態は、接続配管ｋＢａ（図１９参照）において、機械室送風機Ｆｍの吹出側にスパイラルフィンチューブ４１が設けられている点が、第２実施形態（図１７参照）とは異なっている。なお、その他（冷蔵庫１００の全体的な構成等：図１〜図５参照）については、第２実施形態と同様である。したがって、第２実施形態とは異なる部分について説明し、重複する部分については説明を省略する。

図１９は、第３実施形態に係る冷蔵庫の機械室Ｒ６における各機器の配置に関する説明図である。
図１９に示す接続配管ｋＢａは、機械室送風機Ｆｍの吸込側・吹出側の範囲ＳＢ１に亘って設けられ、溝付管として構成されている。そして、この接続配管ｋＢａは、その一部にスパイラルフィンチューブ４１を備えている。より詳しく説明すると、接続配管ｋＢａにおいて、機械室送風機Ｆｍの吹出側に存在している部分の少なくとも一部に、スパイラルフィンチューブ４１が設けられている。このスパイラルフィンチューブ４１も、その内壁に複数の溝が設けられた溝付管として構成されている。

スパイラルフィンチューブ４１は、冷媒の放熱を促進する機能を有している他、所定に折り曲げられた形状の接続配管ｋＢａに設置しやすいという利点を有している。特に、機械室送風機Ｆｍの吹出側では、モータＦｍａの径方向外側で空気の速度が大きくなるため、前記したように、接続配管ｋＢａを所定に折り曲げて配置することが望ましい（図１１も参照）。ここで、機械室送風機Ｆｍの吹出側の接続配管ｋＢａの一部をスパイラルフィンチューブ４１とすることで、冷媒の放熱性能が高められ、また、接続配管ｋＢａの形状に合わせてスパイラルフィンチューブ４１を容易に設置できる。

＜作用・効果＞
第３実施形態によれば、接続配管ｋＢａを溝付管で構成し、さらに、機械室送風機Ｆｍの吹出側に存在する接続配管ｋＢａの少なくとも一部にスパイラルフィンチューブ４１が設けられている。これによって、接続配管ｋＢａを通流する冷媒から空気への放熱が促進されるため、第二放熱器３２ｂ（図４参照）に流入する冷媒温度を下げることができる。その結果、第二放熱器３２ｂから庫内への熱伝導が低減されるため、冷蔵庫の省エネルギ化を図ることができる。

≪第４実施形態≫
第４実施形態では、接続配管ｋＣａ（図２０参照）の一部が蒸発皿５１の凹部５１ａに配置されている点が第１実施形態とは異なっているが、その他については第１実施形態と同様である。したがって、第１実施形態とは異なる部分について説明し、重複する部分については説明を省略する。

図２０は、第４実施形態に係る冷蔵庫の機械室Ｒ６における各機器の配置に関する説明図である。
図２０に示すように、機械室Ｒ６における所定箇所には、蒸発皿５１が設置されている。この蒸発皿５１は、冷媒回路Ｑ（図４参照）における除霜又は結露に伴う水を受ける皿であり、断面視で下側に凹んでなる凹部５１ａを有している。そして、この凹部５１ａに水が溜められるようになっている。

図２０に示す例では、接続配管ｋＣａは、機械室送風機Ｆｍの吸込側・吹出側の範囲ＳＣ１で所定に折り曲げられて配置され、溝付管として構成されている。また、接続配管ｋＣａの一部が蒸発皿５１の凹部５１ａに配置されている。なお、凹部５１ａにおいて所定水位まで水が溜まった状態で、凹部５１ａに配置された接続配管ｋＣａが水に接触するように、接続配管ｋＣａが適宜に配置されている。これによって、接続配管ｋＣａを通流する冷媒から、蒸発皿５１に溜まった水に放熱される。

なお、蒸発皿５１に水が溜まっていない場合や、蒸発皿５１に溜まっている水の水位が非常に低いこともあり得るが、そのような場合でも、接続配管ｋＣａが溝付管として形成されているため、冷媒から空気への放熱が適切に行われる。

＜効果＞
第４実施形態によれば、接続配管ｋＣａの一部が蒸発皿５１の凹部５１ａに配置されているため、接続配管ｋＣａを通流する冷媒と、蒸発皿５１に溜まった水と、の間で熱交換が行われる。これによって、接続配管ｋＣａが溝付管であることと相まって、接続配管ｋＣａを通流する冷媒の放熱が促進される。

≪変形例≫
以上、本発明に係る冷蔵庫１００等について各実施形態により説明したが、本発明はこれらの記載に限定されるものではなく、種々の変更を行うことができる。
例えば、第１実施形態（図７参照）では、接続配管ｋａ、及び、第一放熱器３２ａの伝熱管３２２ａの両方を溝付管とする構成について説明したが、これに限らない。例えば、接続配管ｋａ、及び、第一放熱器３２ａの伝熱管３２２ａのうち一方を溝付管とし、他方を平滑管としてもよい。

また、第１実施形態（図７参照）では、接続配管ｋａの全体が溝付管である場合について説明したが、これに限らない。例えば、圧縮機３１（図４参照）の吐出側から第二放熱器３２ｂ（外側凝縮器）の入口までの冷媒経路に含まれる接続配管の少なくとも一部は、その内壁に溝が設けられる溝付管であるようにしてもよい。そして、この接続配管の、前記した「少なくとも一部」の上流端が、圧縮機３１の吐出側（つまり、吐出パイプｋｖ：図７参照）に接続されていることが好ましい。これによって、圧縮機３１から吐出された直後のガス冷媒が溝付管を通流するため、熱抵抗の高いガス冷媒が溝付管によって適切に放熱される。なお、圧縮機３１の吐出パイプｋｖも溝付管として構成してもよい。また、例えば、第二放熱器３２ａに冷媒を導く接続配管ｋｂ（図７参照）を溝付管としてもよい。

また、圧縮機３１（図４参照）の吐出側からキャピラリチューブ３４ａ，３４ｂ（絞り機構）までの冷媒経路の上流側は溝付管で構成され、下流側は平滑管で構成され、前記した上流側の接続配管に溝付管が含まれるようにしてもよい。

また、冷媒回路Ｑ（図４参照）において、圧縮機３１の吐出側から第二放熱器３２ｂ（外側凝縮器）の入口までの冷媒経路に含まれる平滑管の長さの和よりも、この冷媒経路に含まれる溝付管の長さの和のほうが大きいことが好ましい。さらに、冷媒回路Ｑにおいて、第二放熱器３２ｂ（外側凝縮器）の入口からキャピラリチューブ３４ａ，３４ｂ（絞り機構）までの別の冷媒経路に含まれる溝付管の長さの和よりも、当該別の冷媒経路に含まれる平滑管の長さの和のほうが大きいことが好ましい。このような構成でも、圧縮機３１の吐出側から第二放熱器３２ｂの入口までの冷媒経路では、溝付管による放熱の効果が得られる。また、第二放熱器３２ｂ（外側凝縮器）の入口からキャピラリチューブ３４ａ，３４ｂまでの別の冷媒経路では、主に平滑管を用いることで低コスト化が図られる。

また、第１実施形態では、接続配管ｋａ（図１１参照）において機械室送風機ＦｍのモータＦｍａよりも径方向外側に設けられる部分が、モータＦｍａの回転軸を基準として、周方向で１８０°以上の領域を含んでいる構成について説明したが、これに限らない。例えば、接続配管ｋａの少なくとも一部（溝付管が設けられている部分）には、圧縮機３１と機械室送風機Ｆｍ（送風機）との間の空間において、送風機のモータＦｍａよりも径方向外側に配置される部分が含まれている構成であってもよい。このような構成でも、接続配管ｋａに含まれる溝付管の部分に高速の空気が当たるため、溝付管を通流する冷媒から空気への放熱が促進される。

また、第１実施形態（図７参照）では、第一放熱器３２ａ（機械室凝縮器）の伝熱管３２２ａが溝付管である場合について説明したが、これに限らない。すなわち、第一放熱器３２ａ（機械室凝縮器）の伝熱管３２２ａの少なくとも一部が、その内壁に溝を有する溝付管であるようにしてもよい。

また、第１実施形態の変形例（図１５参照）では、接続配管ｋａや第一放熱器３２ａの伝熱管３２２ａに加えて、第一蒸発器３６ａの伝熱管３６２ａ、及び、第二蒸発器３６ｂの伝熱管（図示せず）が溝付管である構成について説明したがこれに限らない。例えば、第一蒸発器３６ａ及び第二蒸発器３６ｂのうち、一方の伝熱管が溝付管であり、他方の伝熱管が平滑管であるようにしてもよい。また、第一蒸発器３６ａ及び第二蒸発器３６ｂ（つまり、蒸発器）の伝熱管の少なくとも一部は、その内壁に溝を有する溝付管である構成であってもよい。このような構成において、例えば、接続配管ｋａや第一放熱器３２ａの伝熱管を溝付管としてもよいし、また、接続配管ｋａのみを溝付管としてもよい。

また、第３実施形態（図１９参照）では、スパイラルフィンチューブ４１が、機械室送風機Ｆｍの吹出側の接続配管ｋＢａに設けられる場合について説明したが、これに限らない。例えば、機械室送風機Ｆｍの吸込側の接続配管ｋＢａにスパイラルフィンチューブ４１を設けてもよいし、また、吸込側及び吹出側の両方にスパイラルフィンチューブ４１を設けてもよい。すなわち、接続配管ｋＢａの少なくとも一部にスパイラルフィンチューブ４１を備えるようにしてもよい。このような構成でも、スパイラルフィンチューブ４１によって、冷媒から空気への放熱が促進される。

また、第４実施形態（図２０参照）では、接続配管ｋＣａが溝付管であり、その一部が蒸発皿５１の凹部５１ａに配置される構成について説明したが、これに限らない。すなわち、接続配管ｋＣａの少なくとも一部が溝付管である構成において、前記した少なくとも一部が、蒸発皿５１に水が溜められる凹部５１ａに配置される部分を含むようにしてもよい。

また、各実施形態で説明した冷蔵庫１００は一例であり、他の形態の冷蔵庫にも適用できる。例えば、キャピラリチューブ３４ａ，３４ｂ（絞り機構：図４参照）に代えて、膨張弁（絞り機構）が用いられる冷蔵庫にも、各実施形態を適用できる。
また、各実施形態は、適宜に組み合わせることができる。例えば、第１実施形態と第３実施形態とを組み合わせ、機械室Ｒ６に第一放熱器３２ａが設けられる構成において（第１実施形態：図７参照）、機械室送風機Ｆｍの吹出側の接続配管ｋａの一部をスパイラルフィンチューブ４１としてもよい（第３実施形態：図１９参照）。

また、各実施形態は本発明を分かりやすく説明するために詳細に記載したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されない。また、実施形態の構成の一部について、他の構成の追加・削除・置換をすることが可能である。
また、前記した機構や構成は説明上必要と考えられるものを示しており、製品上必ずしも全ての機構や構成を示しているとは限らない。

３１ 圧縮機
３２ａ 第一放熱器（凝縮器、機械室凝縮器）
３２１ａ フィン
３２２ａ 伝熱管
３２ｂ 第二放熱器（凝縮器、外側凝縮器）
３２ｃ 第三放熱器（凝縮器、外側凝縮器）
３４ａ，３４ｂ キャピラリチューブ（絞り機構）
３６ａ 第一蒸発器（蒸発器）
３６２ａ 伝熱管
３６ｂ 第二蒸発器（蒸発器）
４１ スパイラルフィンチューブ
５１ 蒸発皿
５１ａ 凹部
１００ 冷蔵庫
Ｆｍ 機械室送風機（送風機）
Ｆｍａ モータ
Ｆｍｂ 翼
Ｆｍｃ 枠体
ｋａ,ｋＡａ,ｋＢａ,ｋＣａ 接続配管
Ｍ 筐体
ｍａ 溝（接続配管の溝）
ｍ２ 溝（機械室凝縮器の伝熱管の溝）
ｍ６ 溝（蒸発器の伝熱管の溝）
Ｒ６ 機械室
Ｑ 冷媒回路

Claims (10)

1. 圧縮機、凝縮器、絞り機構、及び蒸発器を順次に介して冷媒が循環する冷媒回路を備えるとともに、
   少なくとも前記圧縮機及び送風機が設置される機械室を有する筐体を備え、
   前記凝縮器には、前記筐体において前記機械室の外側に設置される外側凝縮器が含まれ、
   前記圧縮機の吐出側から前記外側凝縮器の入口までの冷媒経路に含まれる接続配管の少なくとも一部は、その内壁に溝が設けられる溝付管であること
   を特徴とする冷蔵庫。
2. 前記接続配管の前記少なくとも一部の上流端は、前記圧縮機の吐出側に接続されていること
   を特徴とする請求項１に記載の冷蔵庫。
3. 前記冷媒回路において、前記圧縮機の吐出側から前記外側凝縮器の入口までの前記冷媒経路に含まれる平滑管の長さの和よりも、当該冷媒経路に含まれる溝付管の長さの和のほうが大きく、
   前記冷媒回路において、前記外側凝縮器の入口から前記絞り機構までの別の冷媒経路に含まれる溝付管の長さの和よりも、当該別の冷媒経路に含まれる平滑管の長さの和のほうが大きいこと
   を特徴とする請求項１に記載の冷蔵庫。
4. 前記圧縮機の回転速度Ｎに関して、以下の式（１）が満たされていること
   を特徴とする請求項１に記載の冷蔵庫。
   ここで、式（１）に含まれるＮは前記圧縮機の回転速度［回転数／ｓ］であり、πは円周率であり、Ｄは前記溝付管の平均内径［ｍｍ］であり、Ｖstは前記圧縮機のストロークボリューム［ｃｍ^３］であり、η_ｖは前記圧縮機の平均体積効率［−］であり、ν_ｄは前記圧縮機の高圧側のガス冷媒の平均動粘度［ｍ^２／ｓ］であり、ρ_ｄは前記圧縮機の高圧側のガス冷媒の密度［ｋｇ／ｍ^３］であり、ρ_ｓは前記圧縮機の低圧側のガス冷媒の密度［ｋｇ／ｍ^３］である。
   

   
5. 前記送風機は、軸流型であり、
   前記接続配管の前記少なくとも一部には、前記圧縮機と前記送風機との間の空間において、前記送風機のモータよりも径方向外側に配置される部分が含まれていること
   を特徴とする請求項１に記載の冷蔵庫。
6. 前記接続配管において、前記送風機の前記モータよりも径方向外側に配置される前記部分は、前記モータの回転軸を基準として、周方向で１８０°以上の領域を含んでいること
   を特徴とする請求項５に記載の冷蔵庫。
7. 前記凝縮器には、前記機械室に設置される機械室凝縮器が含まれ、
   前記圧縮機から冷媒の流れの下流側に向かって、前記機械室凝縮器及び前記外側凝縮器が順次に接続され、
   前記機械室凝縮器の伝熱管の少なくとも一部は、その内壁に溝を有する溝付管であること
   を特徴とする請求項１に記載の冷蔵庫。
8. 前記蒸発器の伝熱管の少なくとも一部は、その内壁に溝を有する溝付管であり、
   前記蒸発器の前記溝付管の平均管内径よりも、前記機械室凝縮器の前記溝付管の平均管内径のほうが小さいこと
   を特徴とする請求項７に記載の冷蔵庫。
9. 前記接続配管の前記少なくとも一部に設けられるスパイラルフィンチューブを備え、
   前記スパイラルフィンチューブは、前記送風機の吹出側の空間に設けられること
   を特徴とする請求項１に記載の冷蔵庫。
10. 前記冷媒回路における除霜又は結露に伴う水を受ける蒸発皿を備え、
    前記接続配管の前記少なくとも一部は、前記蒸発皿に水が溜められる凹部に配置される部分を含むこと
    を特徴とする請求項１に記載の冷蔵庫。

Images