JP2021068504A - 非水電解液二次電池 - Google Patents
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Abstract
Description
図1は、一実施形態に係る非水電解液二次電池(以下、単に「二次電池」等という。)1の構成を示す切欠き斜視図である。このリチウムイオン電池1は、捲回型電極体20が非水電解液(図示せず)とともに電池ケース10に収容されることで構成されている。図2は捲回型電極体20の構成を説明する部分展開図である。図3は、セパレータの一部断面を模式的に示した図であり、図4は、セパレータの平面図である。図中のWは、電池ケース10および捲回型電極体20の幅方向を示し、捲回型電極体20の捲回軸WLと一致する方向である。捲回型電極体20は、正極30と負極40とセパレータ50とを含む。以下、各要素について説明する。
なお、本明細書において「平均粒子径」とは、特にことわりのない限り、レーザ回折散乱法によって得られる体積基準の粒度分布における累積50%粒子径(D50)である。
なお、空隙率は、アルキメデス法により測定した値を採用することができる。
(例1)
正極活物質としてのLiNi1/3Co1/3Mn1/3O2(LNCM)粉末と、リン酸三リチウム(LPO)粉末と、導電材としてのアセチレンブラック(AB)と、バインダとしてのポリフッ化ビニリデン(PVdF)とを、まず、LNCM:AB:PVdF=87:10:3の質量比で、かつ、正極活物質層におけるLPOの含有量が8.8質量%となるように配合し、N−メチルピロリドン(NMP)に分散・混合することで正極用スラリーを調製した。このスラリーを、帯状のアルミニウム箔の幅方向の一端に沿って非塗工部を残し、その他の領域に両面に塗布して乾燥した後、ロールプレスすることにより、正極シートを作製した。
セパレータの基材層として、延伸加工で作製された厚みが16μmのポリプロピレン系樹脂からなる多孔質PPシートを用いた。また、PE粒子層は、厚みを4μmとしたこと以外は例1と同様にして基材層の片面に形成し、例2のセパレータとした。このセパレータのアルキメデス法により測定される空隙率は57%であった。例2のセパレータを用いたこと以外は例1と同様にして、例2の評価用二次電池とした。
(例3)
セパレータの基材層として、延伸加工で作製された厚みが10μmのポリプロピレン系樹脂からなる多孔質PPシートを用いた。また、PE粒子層は、厚みを10μmとしたこと以外は例1と同様にして基材層の片面に形成し、例3のセパレータとした。このセパレータのアルキメデス法により測定される空隙率は66%であった。例3のセパレータを用いたこと以外は例1と同様にして、例3の評価用二次電池とした。
(例4)
例1と同じ二枚のセパレータを用い、セパレータのPE粒子層がいずれも負極に当接するようにセパレータの向きを調整したこと以外は例1と同様にして、例4の評価用二次電池とした。
例1のセパレータに代えて、厚さ20μmの不織布からなる例5のセパレータを用いた。このセパレータのアルキメデス法により測定される空隙率は62%であった。例5のセパレータを用いたこと以外は例1と同様にして、例5の評価用二次電池とした。
(例6)
例1のセパレータに代えて、延伸加工で作製された、ポリエチレン系樹脂からなる多孔質PEシートの両面を、ポリプロピレン系樹脂からなる多孔質PPシートで挟んだPP/PE/PP三層構造のセパレータを用いた。このセパレータのアルキメデス法により測定される空隙率は48%であった。例6のセパレータを用いたこと以外は例1と同様にして、例6の評価用二次電池とした。
各例の評価用二次電池に対し、以下のコンディショニングを行った。すなわち、25℃の環境下、1Cにて4.1Vまで定電流(CC)充電し、電流値が1/50Cとなるまで定電圧(CV)充電を行うことで、充電状態(State of Charge:SOC)を満充電(SOC100%)とする初期充電処理を行った。次いで、60℃で24時間保持する初期エージング処理を施し、負極活物質層の表面に被膜を形成した。その後、3.0Vまで1CのレートでCC放電し、このときの充電状態をSOC0%とした。なお、1Cとは、活物質の理論容量から予測される電池容量(Ah)を1時間で充電できる電流値である。
コンディショニング後の各例の電池について、まず、初期のIV抵抗を測定した。すなわち、25℃の環境下でSOC56%に調整した各例の電池を、130Aで10秒間放電したときの放電カーブの傾きから初期抵抗値(IV抵抗)を求めた。次いで、25℃の環境下で充電状態をSOC40%に調整した電池に対し、125Aで10秒間充電した後、5秒間の休止期間を挟み、10Aで125秒間放電して、5秒間休止する、ことを1サイクルとするハイレート充放電サイクルを2000サイクル行った。そして、上記の手法でサイクル後のIV抵抗を測定し、次式:抵抗上昇率(%)=サイクル後抵抗÷初期抵抗×100;に基づき抵抗上昇率を算出し、表1に示した。
コンディショニング後の各例の電池について、60℃の温度環境下にて、過充電を行った。すなわち、25℃の環境下でSOC56%に調整した各例の電池を60℃の環境で安定させたのち、190Aで10Vに至るまで定電流(CC)充電した。このときの電池温度を観測し、その結果を表1の「過充電耐性」の欄に示した。なお、「過充電耐性」の評価は、「◎」が過充電時の電池温度が150℃以下、「○」が過充電時の電池温度が150℃超過200℃以下、「×」が過充電時の電池温度が200℃超過、を意味している。
例5に示されるように、不織布からなるセパレータは、厚み方向と面方向の両方で電解質透過性に優れるため、ハイレートで繰り返し充放電を行ったときであっても抵抗増加が抑制されていることがわかった。しかしながら、不織布からなるセパレータは、過充電したときにシャットダウンする機能を有していない。そのため、過充電により電池温度が容易に上昇し、電池の発熱が200℃を超えてしまうことが確認された。したがって、このセパレータは、安全性の観点から、過充電を行う用途の電池には適さないと言える。
すなわち、例1〜4のセパレータは、粒子層がPE粒子により構成されていることからシャットダウン機能を有し、過充電時には速やかに充放電を停止させて、更なる発熱を抑制できる。また、延伸加工により製造された基材層は、通常、厚み方向での電解質透過性には優れるものの、面方向での電解質透過性が低く、ハイレートで充放電する場合に電極は広範囲からの電解質の吸蔵と放出とが妨げられる。しかしながら、例1〜4のセパレータは、粒子層がPE粒子により構成され、かつ、セパレータの幅方向に沿って拡散層が形成されている。このことにより、セパレータの厚み方向だけでなく面方向での電解質移動性が高められ、電極は厚み方向だけでなく面方向においても電解質の吸蔵と放出とが可能とされる。その結果、ハイレートの充放電を低抵抗で行うことができる。
また、例1と例4との比較から、ビーズ層は正極に接するように配置した方が、負極に接するように配置する場合よりもハイレート充放電時の抵抗増加が抑制され得ることがわかった。これは、一般に、充放電による体積膨張の大きい負極活物質層よりも、体積膨張が小さい正極活物質層の方が、高密度に形成されることと関連している。すなわち、高密度の正極は非水電解液を保持し難い。そのため、空隙率の高い粒子層を正極側に配置させることで、正極活物質層に多量の電解質をよりスムーズに供給でき、抵抗増加が効果的に抑制されると考えられる。
10 電池ケース
20 捲回電極体
30 正極
40 負極
50 セパレータ
52 基材層
54 粒子層
54a 拡散経路
Claims (1)
- 正極と負極と前記正極および前記負極の間に介在されたセパレータとが捲回されてなる電極体と、非水電解液と、を備え、
前記セパレータは、多孔質構造の基材層と、前記基材層の表面に備えられ樹脂粒子を含む粒子層と、
を備え、
前記粒子層は、前記捲回の軸となる捲回軸に沿う方向の一方の端部と他方の端部とを繋ぐ拡散経路を含み、
前記基材層と前記粒子層とのいずれか一方は、所定の温度以上に加熱されたときに溶融または軟化して電解質の移動を遮断するシャットダウン機能を有する、非水電解液二次電池。
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