JP2021044123A - 鉛蓄電池用クラッド式正極板およびそれを備える鉛蓄電池 - Google Patents
鉛蓄電池用クラッド式正極板およびそれを備える鉛蓄電池 Download PDFInfo
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Abstract
【課題】鉛電池用クラッド式正極板において、一列に並んだ複数の芯金の他端部の偏心を抑制した鉛電池用クラッド式正極板を提供する。【解決手段】鉛蓄電池用クラッド式正極板は、複数の多孔質のチューブ３１と、前記チューブ内に収容された芯金３２と、前記チューブ内に充填された正極電極材料３３と、一列に並んだ状態の複数の前記芯金の長さ方向の一端部を連結する集電部３４とを備える。前記芯金の表面から前記チューブの内壁までの距離Ｔが１．５ｍｍを超える部分を第１部分Ｐ１とし、前記距離Ｔが１．５ｍｍ以下である部分を第２部分Ｐ２とするとき、前記第１部分の長さＬ１の、前記芯金の長さＬ０に対する比Ｌ１／Ｌ０の平均は、０．４５以下である。【選択図】図２
Description
本発明は、鉛蓄電池に関する。
鉛蓄電池では、正極板として、ペースト式正極板、およびクラッド式正極板などが用いられている。クラッド式正極板は、例えば、複数の多孔質のチューブと、チューブ内に収容された芯金と、チューブ内に充填された正極電極材料と、を備えている。複数の芯金は、通常、一列に並んでおり、長さ方向の一端部が集電部により連結された状態となっている。
クラッド式正極板の製造工程において、芯金の集電体とは反対側の端を固定せずに、正極電極材料をチューブ内に充填する場合がある。この場合、芯金がチューブの中心軸からずれ易くなる（すなわち偏心し易くなる）。従来のクラッド式正極板は、正極電極材料をチューブに充填する際に、芯金がチュ−ブの中央に配置するよう設計されており、そのための工夫がいくつか提案されている。
特許文献１では、内部に突起を有するノズルをチューブに挿入し、次いで、ノズルを抜きながら突起により芯金をチューブの略中心に矯正すると共にペーストをチューブ内へ圧入するクラッド式正極板の製造法が提案されている。
特許文献２では、円柱形の芯金の極板面と平行な両側面にのみ複数の羽を設け、羽の高さｃを式［（チューブ内径ａ−芯金外径ｂ）÷２×０．７４］で求めた値以上とするクラッド式正極板が提案されている。
クラッド式正極板において、一列に並んだ複数の芯金は、長さ方向の一端部が集電部により固定されている。しかし、芯金の他端部は固定されていないため、芯金が偏心し易い。芯金の偏心により、芯金とチューブの内壁との距離が小さい部分が生じると、この部分に化成電流が集中して正極電極材料の化成が進行する。一方で、芯金の他の部分では化成電流が減少し、その近傍の正極電極材料の化成が進行し難くなる。その結果、正極板全体における電極材料全体の化成度が低下する。
本発明の一側面は、複数の多孔質のチューブと、前記チューブ内に収容された芯金と、前記チューブ内に充填された正極電極材料と、一列に並んだ状態の複数の前記芯金の長さ方向の一端部を連結する集電部とを備え、
前記芯金の長さ方向において、前記芯金の表面から前記チューブの内壁までの距離Ｔが１．５ｍｍを超える部分を第１部分とし、前記距離Ｔが１．５ｍｍ以下である部分を第２部分とするとき、前記第１部分の長さＬ１の、前記芯金の長さＬ０に対する比Ｌ１／Ｌ０の平均は、０．４５以下である、鉛蓄電池用クラッド式正極板に関する。
前記芯金の長さ方向において、前記芯金の表面から前記チューブの内壁までの距離Ｔが１．５ｍｍを超える部分を第１部分とし、前記距離Ｔが１．５ｍｍ以下である部分を第２部分とするとき、前記第１部分の長さＬ１の、前記芯金の長さＬ０に対する比Ｌ１／Ｌ０の平均は、０．４５以下である、鉛蓄電池用クラッド式正極板に関する。
鉛蓄電池のクラッド式正極板において、正極板全体における正極電極材料の化成度を高めることができる。
鉛蓄電池用クラッド式正極板は、例えば、複数の多孔質のチューブと、チューブ内に収容された芯金と、チューブ内に充填された正極電極材料と、一列に並んだ状態の複数の芯金の長さ方向の一端部を連結する集電部とを備える。クラッド式正極板の中には、製造上の理由で、芯金の長さ方向の他端部（具体的には、集電部とは反対側の芯金の長さ方向の端部）が、正極電極材料の充填時に固定されていないものがある。このような正極板を製造する場合、製造過程において、チューブ内で芯金が偏心し易い。各チューブ内で芯金の偏心の方向または偏心の程度なども異なった状態になり易い。
芯金が偏心すると、正極電極材料に含まれる正極活物質が均一に利用されにくくなる。 そこで従来は、芯金の偏心が低減されるように正極板が設計されている。例えば、特許文献１または特許文献２では、芯金に突起または羽（フィン（ひれ）など）を設けることにより、芯金の偏心を低減することが提案されている。
一般に、クラッド式正極板では、正極電極材料がチューブ内に保持されるため、正極電極材料の軟化および脱落が抑制され、比較的高いサイクル寿命を確保し易い。よって、クラッド式正極板は、サイクル使用または深放電で使用される鉛蓄電池に採用されており、産業用途でも利用されている。産業用途では、高さが大きい電池（例えば、フォークリフト用の鉛蓄電池）も存在する。鉛蓄電池の高さが大きくなると、芯金の長さも長くなり、偏心を抑制することが難しくなる。また、各チューブにおける芯金の偏心の方向、または偏心の程度のばらつきも大きくなる。
クラッド式正極板において、芯金が偏心すると、特に芯金の上記他端部付近では、芯金とチューブの内壁との距離が小さい部分（例えば、芯金とチューブの内壁が接触する部分）が生じる。本発明者は、クラッド式正極板において、芯金の表面からチューブの内壁までの距離をＴとするとき、距離Ｔが小さい部分（具体的にはその距離が１．５ｍｍ以下の第２部分）と他の部分（距離Ｔが１．５ｍｍを超える第１部分）とでは、化成の進行に伴う電流密度の変化の挙動が著しく異なることを発見した。第２部分と、第１部分とで、化成における電流密度の挙動が異なるのは、次のような理由によるものと考えられる。
正極電極材料には、電気伝導率が低い一酸化鉛ＰｂＯなど(以下、未化成活物質と呼ぶ)が多く含まれる。また化成反応に関与するイオンは、正極電極材料の細孔を通って移動する。従って、距離Ｔが小さい第２部分の周辺の正極電極材料では、未化成活物質の抵抗およびイオンが細孔を通過する際の抵抗が比較的小さいことで、化成初期に化成電流がより多く流れ、化成反応によりＰｂＯ２が生成する。ＰｂＯ２は、未化成活物質に比べて電気伝導率が高い。そのため、第２部分の周辺の正極電極材料では、もとより小さな抵抗と、化成が進行するにつれて向上する電気伝導率とにより、化成反応が急速に進行する。ただし化成は、正極板と対向する負極板でも同時に進行する。そのため負極板においても、正極板の芯金の第２部分と対向する部分の負極電極材料から先に化成が進行する。正極板の第２部分の周辺の正極電極材料と、負極板の正極板の第２部分と対向する部分の負極電極材料とで活物質の化成がほぼ完了すると（例えば、化成後期には）、第１部分に化成電流の大半が流れ込む。しかし、化成電流が第１部分に集中することで電流密度が高くなることに加え、第１部分の周辺の正極電極材料の抵抗がもとより大きいために、第１部分では、印加された電気量に対するＰｂＯ２の増加率（すなわち化成効率）が、第２部分に比べて、著しく低下する。
このようなメカニズムにより、偏心した芯金を有する従来のクラッド式正極板では、偏心がない芯金を備える正極板に比べて、正極板全体における正極電極材料の化成度のばらつきが大きくなるとともに、正極板全体における正極電極材料の化成度そのものが低下する傾向がある。
なお、正極板における正極電極材料の化成度のばらつきは、化成の際に正極板に印加する化成電流が小さいときはそれほど大きな問題とならない。ところが、正極板に印加される化成電流が大きくなると、化成の初期段階で、第２部分に比べて第１部分における化成電流密度が極端に小さくなる。逆に第２部分の化成がほぼ終了した化成後期には、抵抗が大きい第１部分に化成電流が集中して、化成効率が低下する。よって、化成電流が大きい場合には、正極板における正極電極材料の化成度のばらつきが顕著になる。
正極板の化成度および化成度のばらつきは、化成時間にも影響される。通常の化成時間で行う化成に比べて、短時間で行う高速化成では、同じ化成電流を印加する場合、化成電流を大きくする必要がある。例えば、化成時間が４０時間である高速化成では、化成時間が６８時間である通常化成に比べて、同じ化成電気量を印加する場合、化成電流を１．７倍大きくする必要がある。そのため、芯金が偏心していると、正極板における化成度のばらつきがさらに大きくなり、化成効率の低下もさらに大きくなる。また高速化成では通常化成より化成効率が低下するため、より大きな電気量を印加する場合がある。高速化成で、化成度のばらつきが大きくなり、化成効率が低下するのは、通常化成に比べて大きな化成電流を印加することで、第１部分が化成される際により大きな化成電流が第１部分に集中し、電流密度がさらに高くなるためである。
このように、偏心した芯金を有するクラッド式正極板では、化成度のばらつきが大きくなる。ところが、本発明者は、予想外にも、芯金を、敢えて偏心させると、芯金の長さ方向における正極電極材料の化成度のばらつきが低減される場合があることを見出した。
本発明の一側面に係る鉛蓄電池用クラッド式正極板は、複数の多孔質のチューブと、チューブ内に収容された芯金と、チューブ内に充填された正極電極材料と、一列に並んだ状態の複数の芯金の長さ方向の一端部を連結する集電部とを備える。芯金の長さ方向において、芯金の表面からチューブの内壁までの距離Ｔが１．５ｍｍを超える部分を第１部分とし、距離Ｔが１．５ｍｍ以下である部分を第２部分とするとき、第１部分の長さＬ１の、芯金の長さＬ０に対する比Ｌ１／Ｌ０の平均は、０． ４５以下である。
本発明の他の側面には、少なくとも１つの正極板と、少なくとも１つの負極板と、正極板および負極板の間に介在するセパレータと、電解液とを備え、正極板の少なくとも１つは、上記のクラッド式正極板である鉛蓄電池も包含される。
このように、芯金において芯金の表面とチューブの内壁との距離Ｔが小さい第２部分（接触している部分を含む）の比率を増加させることで、正極板全体における正極電極材料の化成度を高めることができる。より具体的には、上記のように、正極板において、距離Ｔが１．５ｍｍを超える第１部分の長さＬ１の、芯金の長さＬ０に対する比Ｌ１／Ｌ０の平均を、０．４５以下とする。比Ｌ１／Ｌ０の平均を小さく制御して第２部分の比率を高めることで、第２部分により、より均等に化成電流を流すことができる。そのため、芯金の長さ方向における化成電流分布が、正極板全体において、より均一になり、化成初期の第２部分における化成電流密度を低減することができる。また第２部分の抵抗が小さくなるため、正極板全体において化成効率を向上することができる。その結果、正極板全体における正極電極材料の化成度のばらつきを小さくすることができるとともに、正極板の化成度自体を高めることができる。さらに、化成電流が大きい場合でも、正極板全体における正極電極材料の化成度のばらつきを抑制することができ、正極板全体における正極電極材料の化成度を高めることができる。化成電流を大きくしても高い化成度を確保することができるため、化成時間を短縮することができ、高速化成が可能となる。よって、生産性を高めることもできる。
なお、正極板を製造する際に芯金の他端部が固定されていない状態でチューブに正極電極材料を充填した従来のクラッド式正極板では、芯金の偏心の程度も制御することが難しいため、比Ｌ１／Ｌ０は芯金ごとにばらつきがある。このような従来のクラッド式正極板における比Ｌ１／Ｌ０は、概ね０．５から０．７５の間であり、その平均は０．６程度である。
クラッド式正極板において、正極電極材料を充填した後のチューブは、通常、円筒状（円筒状に類似の形状も含む）である。チューブの長さ方向に平行な方向において、正極電極材料が充填されている部分の芯金の両端部間の距離を、芯金の長さＬ０とする。また、第１部分の長さＬ１および第２部分の長さＬ２は、それぞれ、チューブの長さ方向に平行な方向において各部分の両端部間の距離とする。長さＬ１と長さＬ２の合計はＬ０である。芯金が複数の第１部分を有する場合には、各第１部分の長さの合計をＬ１とする。同様に、芯金が複数の第２部分を有する場合には、各第２部分の長さの合計をＬ２とする。
チューブの長さ方向とは、円筒状のチューブの中心軸と平行な方向を言うものとする。なお、チューブの集電部側の端部のチューブの長さ方向に垂直な断面における中心と、集電部とは反対側の端部のチューブの長さ方向に垂直な断面における中心とを通る直線を、チューブの中心軸とする。芯金の長さ方向とは、芯金をチューブ内に収容した状態において、チューブの長さ方向に沿う方向（より具体的には、チューブの長さ方向と平行な方向またはチューブの長さ方向となす角度が２０°以下である方向）とする。
芯金の表面からチューブの内壁までの距離とは、クラッド式正極板の各チューブの長さ方向に垂直な断面方向において、芯金の表面とチューブの内壁との距離の最小値を言う。この距離の最小値が１．５ｍｍを超える部分を第１部分とし、１．５ｍｍ以下である部分を第２部分とする。なお、チューブは、通常円筒状であるため、第２部分は、芯金と近い側のチューブの内壁までの距離は１．５ｍｍ以下と小さいものの、反対側のチューブの内壁との距離は第１部分の場合よりも大きくなる。しかし、化成電流は、芯金と近いチューブの内壁との距離が小さい部分に流れ易いため、チューブの長さ方向に垂直な断面において、芯金の表面とチューブの内壁との距離の最小値を基準にすれば化成度への影響を有効に把握することができる。
比Ｌ１／Ｌ０の平均は、１つのクラッド式正極板に含まれる各芯金について比Ｌ１／Ｌ０を求め、全ての芯金について比Ｌ１／Ｌ０を平均化することにより求められる。
芯金は、屈曲部分を有していてもよい。芯金が屈曲部分を有することで、比Ｌ１／Ｌ０を小さく制御し易くなる。
屈曲部分とは、芯金のある位置（位置Ａ）を挟んで芯金の中心軸にずれを生じる場合に、位置Ａを通る平面に対して、芯金の位置Ａおよびその周辺の部分の芯金の幅方向における中心点を投影することにより描かれる曲線の曲率半径ｒが２００ｍｍ以下である部分を言うものとする。ここで、位置Ａを通る平面は、位置Ａと、位置Ａを挟んで位置Ａからの距離が２０ｍｍでかつ芯金の中心軸上の位置Ｂおよび位置Ｃとの３点を含む平面である。芯金の幅方向における中心点とは、上記平面に対して垂直な方向から芯金を見たときの幅方向における中心点を言うものとする。屈曲部分は、例えば、チューブに芯金を収容する前に、芯金を屈曲させる工程、屈曲部分を形成可能な形状の金型を用いて芯金を形成する工程、またはこれらの双方の工程を経ることにより形成される。
屈曲部分とは、芯金のある位置（位置Ａ）を挟んで芯金の中心軸にずれを生じる場合に、位置Ａを通る平面に対して、芯金の位置Ａおよびその周辺の部分の芯金の幅方向における中心点を投影することにより描かれる曲線の曲率半径ｒが２００ｍｍ以下である部分を言うものとする。ここで、位置Ａを通る平面は、位置Ａと、位置Ａを挟んで位置Ａからの距離が２０ｍｍでかつ芯金の中心軸上の位置Ｂおよび位置Ｃとの３点を含む平面である。芯金の幅方向における中心点とは、上記平面に対して垂直な方向から芯金を見たときの幅方向における中心点を言うものとする。屈曲部分は、例えば、チューブに芯金を収容する前に、芯金を屈曲させる工程、屈曲部分を形成可能な形状の金型を用いて芯金を形成する工程、またはこれらの双方の工程を経ることにより形成される。
第２部分の位置は、特に制限されず、芯金のどの位置に形成されていてもよい。芯金を容易に製造し易い観点からは、集電部とは反対側に第２部分を形成することが好ましい。
第２部分の少なくとも一部では、芯金がチューブの内壁と接触していてもよい。従来、芯金がチューブの内壁と接触していると、この接触部分に化成電流が集中し易く、正極電極材料の化成度が低下し易い。しかし、このように芯金がチューブの内壁と接触する場合であっても、比Ｌ１／Ｌ０の平均を０．４５以下とすることで、正極板全体における正極電極材料の化成度を高め易くなる。第２部分では、少なくとも一部がチューブの内壁と接触していてもよい。
芯金は、チューブの中心軸から見たとき、集電部の長さ方向に平行な径方向に対向する内壁と接触していてもよく、集電部の厚さ方向に平行な径方向に対向する内壁と接触していてもよい。あるいはこれ以外の方向に対向する内壁と接触していてもよい。いずれの場合にも、正極板全体における正極電極材料の化成度を高めることができる。金型を用いて容易に芯金を作製する観点からは、集電部の長さ方向に平行な径方向に対向する内壁と接触するように芯金を形成することが好ましい。
なお、所定の径方向に対向する内壁とは、チューブの長さ方向に垂直な断面において、内壁の、当該径方向を中心に±３０°以内の部分を言うものとする。
集電部の長さ方向とは、正極板の主面における集電部の長さ方向を言う。従って、正極板において、複数のチューブは、集電部の長さ方向に沿って一列に並んでいる。集電部の厚さ方向は、正極板の厚さ方向と同じである。
集電部の長さ方向とは、正極板の主面における集電部の長さ方向を言う。従って、正極板において、複数のチューブは、集電部の長さ方向に沿って一列に並んでいる。集電部の厚さ方向は、正極板の厚さ方向と同じである。
本発明の他の側面に係る鉛蓄電池は、正極板を、少なくとも１つ備えていればよく、複数備えていてもよい。鉛蓄電池が複数の正極板を備える場合、１つの正極板が比Ｌ１／Ｌ０の平均が０．４５以下の上記正極板であればよく、２つ以上の正極板が上記正極板であってもよい。電池内またはセル内における正極板全体の化成度をより均一にする観点からは、電池内または少なくとも１つのセル内の全ての正極板における比Ｌ１／Ｌ０の平均が、０．４５以下であることが好ましく、０．４０以下であることがより好ましい。
以下、本発明の一側面に係るクラッド式正極板およびそれを用いる鉛蓄電池の実施形態について、主要な構成要件ごとに説明するが、本発明は以下の実施形態に限定されるものではない。
（クラッド式正極板）
クラッド式正極板は、複数の多孔質のチューブと、チューブ内に収容された芯金と、チューブ内に充填された正極電極材料と、一列に並んだ状態の複数の芯金の長さ方向の一端部を連結する集電部とを備える。さらに、クラッド式正極板は、通常、複数のチューブを連結する連座を備えている。
クラッド式正極板は、複数の多孔質のチューブと、チューブ内に収容された芯金と、チューブ内に充填された正極電極材料と、一列に並んだ状態の複数の芯金の長さ方向の一端部を連結する集電部とを備える。さらに、クラッド式正極板は、通常、複数のチューブを連結する連座を備えている。
（芯金）
芯金は、例えば、鉛合金で構成されている。芯金には、Ｐｂ−Ｓｂ系合金を用いることが好ましい。Ｐｂ−Ｓｂ系合金は、必要に応じて、ヒ素、セレン、ビスマス、およびスズの少なくとも一種などを含んでいてもよい。
芯金は、例えば、鉛合金で構成されている。芯金には、Ｐｂ−Ｓｂ系合金を用いることが好ましい。Ｐｂ−Ｓｂ系合金は、必要に応じて、ヒ素、セレン、ビスマス、およびスズの少なくとも一種などを含んでいてもよい。
正極板全体に含まれる芯金において、第１部分の長さＬ１の、芯金の長さＬ０に対する比Ｌ１／Ｌ０の平均を、０．４５以下とする。これにより、化成電流の集中を低減することができ、正極板全体における正極電極材料の化成度を高めることができる。正極板全体における化成度をさらに高める観点からは、比Ｌ１／Ｌ０の平均は、０．４４以下が好ましく、０．４０以下または０．３６以下であることがより好ましく、０．３５以下であることがさらに好ましく、０．３０以下または０．２０以下であってもよい。芯金の製造が容易である観点からは、比Ｌ１／Ｌ０の平均は、０．１０以上であってもよく、０．１５以上であってもよい。
正極板全体に含まれる芯金において、比Ｌ１／Ｌ０の平均は、０．１０以上（または０．１５以上）０．４５以下、０．１０以上（または０．１５以上）０．４４以下、０．１０以上（または０．１５以上）０．４０以下、０．１０以上（または０．１５以上）０．３６以下、０．１０以上（または０．１５以上）０．３５以下、０．１０以上（または０．１５以上）０．３０以下、あるいは０．１０以上（または０．１５以上）０．２０以下であってもよい。
正極板における比Ｌ１／Ｌ０の平均が上記の範囲であればよいが、正極板の各芯金における比Ｌ１／Ｌ０が、０．４５以下であることが好ましく、０．４０以下または０．３６以下であることがより好ましく、０．３５以下であってもよく、０．３０以下または０．２０以下であることがさらに好ましい。各芯金における比Ｌ１／Ｌ０は、０．１０以上であってもよく、０．１５以上であってもよい。各芯金における比Ｌ１／Ｌ０がこのような範囲である場合、正極板全体における正極電極材料の化成度のばらつきをより効果的に抑制でき、正極板全体における化成度をより高め易い。
各芯金における比Ｌ１／Ｌ０は、０．１０以上（または０．１５以上）０．４５以下、０．１０以上（または０．１５以上）０．４０以下、０．１０以上（または０．１５以上）０．３６以下、０．１０以上（または０．１５以上）０．３５以下、０．１０以上（または０．１５以上）０．３０以下、あるいは０．１０以上（または０．１５以上）０．２０以下であってもよい。
クラッド式正極板において、芯金は、一般には、集電部側のテーパ部とテーパ部の先端から集電部とは反対側に延びる棒状部とを備えている。テーパ部は、集電部側から棒状部側に向かって径が小さくなっており、通常、円錐台状（円錐台状に類似する形状も含む）であるが、テーパ部の形状は、円錐台状に限られるものではない。また、芯金は、必ずしもテーパ部を有している必要はなく、集電部から棒状部が突き出した形状であってもよい。芯金は、必要に応じて、テーパ部と集電部との間に、柱状部を備えていてもよい。柱状部は、通常、円柱状（円柱状に類似の形状も含む）である。集電部の近傍では、チューブの集電部側の開口を塞ぐように、テーパ部、またはテーパ部および柱状部が配されている。テーパ部の一部とチューブの内壁との隙間、またはテーパ部の一部および柱状部とチューブの内壁との隙間には、樹脂（例えば、ポリオレフィン（ポリエチレン（ＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）など））が充填されている。
芯金は、屈曲部分を有していなくてもよいが、比Ｌ１／Ｌ０を制御し易い観点から屈曲部分を有することが好ましい。屈曲部分の個数は、特に制限されず、芯金の長さなどに応じて決定すればよい。第２部分の比率を高めて化成度のばらつきをより抑制し易い観点からは、屈曲部分の個数は、例えば、１個または２個である。比Ｌ１／Ｌ０を制御し易い観点からは、屈曲部分は、芯金の棒状部に形成することが好ましい。
第２部分の位置は、特に制限されず、芯金の長さ方向のどの位置に形成されていてもよい。例えば、第２部分は、芯金の集電部側に形成されていてもよく、集電部とは反対側に形成されていてもよく、芯金の長さ方向における中央付近に形成されていてもよい。また、これらのうち、複数箇所に第２部分が形成されていてもよい。芯金を容易に製造し易い観点からは、集電部とは反対側に第２部分を形成することが好ましい。同様の観点から、芯金の集電部とは反対側の他端部から１つの第２部分が形成されていることが好ましい。
第２部分の長さＬ２の９０％以上（好ましくは９５％以上）の部分において、芯金の表面からチューブ内壁までの距離Ｔは、１．０ｍｍ以下であることが好ましく、０．７ｍｍ以下または０．５ｍｍ以下であってもよい。第２部分の少なくとも一部では、芯金はチューブの内壁と接触していてもよい（つまり、距離Ｔは０ｍｍであってもよい）。これらの場合には、通常、正極電極材料の化成度のばらつきが生じ易いが、比Ｌ１／Ｌ０の平均を上記の範囲とすることで、正極板全体における正極電極材料の化成度のばらつきを抑制する効果が高まり、化成度自体をさらに高めることができる。なお、距離Ｔは、０ｍｍ以上である。
第２部分の長さＬ２に占める、距離Ｔが１．０ｍｍ以下（または、０．７ｍｍ以下もしくは０．５ｍｍ以下）の部分、または芯金がチューブの内壁と接触している部分の長さの比率は、それぞれ、比Ｌ１／Ｌ０の場合に準じて、第２部分の長さＬ２を１００％としたときの各部分の長さの比率（％）として求めることができる。長さＬ２に占める各部分の比率は、クラッド式正極板の各芯金について求めた値を全ての芯金について平均化することにより求められる平均値である。
チューブの長さ方向に垂直な断面において、チューブの中心軸から見たときに、第２部分は、どの位置に形成されていてもよい。例えば、第２部分は、チューブの中心軸から見たときに、集電部の長さ方向に沿う径方向およびその周辺に形成されていてもよい。また、第２部分は、チューブの中心軸から見たときに、集電部の厚さ方向に沿う径方向およびその周辺に形成されていてもよい。芯金がチューブの内壁と接触している場合、例えば、芯金は、チューブの中心軸から見たとき、集電部の長さ方向に沿う径方向と対向する内壁と接触していてもよく、集電部の厚さ方向に沿う径方向と対向する内壁と接触していてもよい。金型を用いて容易に芯金を作製し易い観点からは、集電部の長さ方向に沿う径方向と対向する内壁と接触するように芯金を形成することが好ましい。複数の芯金において、チューブの中心軸から見たときの第２部分の方向は、少なくとも２つの芯金において同方向であってもよく、全ての芯金において異なる方向であってもよい。
正極板において、芯金の長さＬ０は、例えば、１５０ｍｍ以上であり、２００ｍｍ以上であってもよい。芯金の長さＬ０が２５０ｍｍ以上の場合には、特に、高速化成における化成度のばらつきが生じ易い。本発明の一側面に係る正極板では、化成度のばらつきを効果的に低減できるため、芯金の長さＬ０がこのような範囲である場合にも高速化成における化成度のばらつきを低減できる。芯金の長さＬ０の上限は特に制限されないが、芯金の長さＬ０は、例えば、９００ｍｍ以下である。
芯金の棒状部の径は、例えば、２．５ｍｍ以上である。芯金の棒状部の径は、３．５ｍｍ以下であってもよい。
棒状部の径は、棒状部の長さ方向に垂直な断面の直径である。断面の形状が円でない場合には、断面の面積と同じ面積を有する円（相当円）の直径を棒状部の径とする。一本の芯金の棒状部において径が一定でない場合には、棒状部の任意の５箇所について測定した径の平均値が上記の範囲であることが好ましい。
芯金には、必要に応じて、突部（または突起）およびフィンの少なくとも一方などを設けてもよい。突部またはフィンを設けることで、距離Ｔの制御が容易になる。また、正極電極材料を充填する際の距離Ｔの変動を低減できる。突部またはフィンは、第１部分に設けてもよいが、距離Ｔを制御し易い観点からは、少なくとも第２部分に設けることが好ましい。突部およびフィンのそれぞれの個数も特に制限されず、１つであってもよく、２つ以上であってもよい。
芯金は、特に限定されないが、例えば、鋳造法（ダイキャスト法も含む）を利用して製造される。芯金は、通常、集電部と一体に形成される。より具体的には、芯金は、例えば、比Ｌ１／Ｌ０が所定の範囲となるような形状の金型を用いて形成してもよい。また、従来の手順で芯金を作製した後に、芯金を屈曲させることにより、比Ｌ１／Ｌ０の平均が上記の範囲となるように調節してもよい。必要に応じて、これらの技術を組み合わせてもよい。
図１は、本発明の一実施形態に係るクラッド式正極板を模式的に示す上面図である。図２は、図１のＩＩ−ＩＩ線における断面を矢印方向から見たときの概略断面図である。クラッド式正極板３は、複数の多孔質のチューブ３１と、チューブ３１内に収容された芯金３２と、チューブ３１内に収容された正極電極材料３３と、複数の芯金３２を連結する集電部３４と、を備える。各チューブ３１には、１つの芯金３２が収容されており、複数の芯金３２は、一列に並んだ状態で、長さ方向の一端部が集電部３４により連結されている。複数のチューブ３１は、芯金３２を収容した状態で、チューブ３１の長さ方向とは垂直な方向に（または集電部３４の長さ方向に沿って）一列に並んだ状態となっている。そして、集電部３４と複数のチューブ３１の集電部３４側の一端部とは、上部連座３５により覆われている。チューブ３１の集電部３４側の開口は、芯金３２の集電部３４側の一端部と上部連座３５により封止されている。集電部３４の長さ方向の一端部には、クラッド式正極板３から集電するための耳部３４ａが形成されている。耳部３４ａは、上部連座３５から外に突出した状態となっている。複数のチューブ３１の長さ方向の他端部は、下部連座３６により連結された状態となっている。各チューブ３１の他端部側の開口は、下部連座３６により封止されている。
芯金３２は、芯金３２の長さ方向の一端部に形成されたテーパ部３２２と、テーパ部３２２に連結し、テーパ部３２２の反対側に向かって延びる棒状部３２３とを備えている。芯金３２は、テーパ部３２２が集電部３４側で、棒状部３２３が集電部３４とは反対側になるようにチューブ３１内に収容されている。テーパ部３２２は、集電部３４側から反対側に向かって径が小さくなっており、棒状部３２３は、テーパ部３２２の集電部３４とは反対側の先端から延びている。図２の例においては、芯金３２は、テーパ部３２２と集電部３４との間に断面が円柱状の柱状部３２１を有している。チューブ３１の集電部３４側の開口は、芯金３２の柱状部３２１および上部連座３５でほぼ塞がれた状態である。芯金３２の柱状部３２１と、チューブ３１の開口側の端部との間には、上部連座３５が介在する状態で上部連座３５を構成する樹脂により溶着されている。集電部３４および芯金３２の柱状部３２１付近は、上部連座３５で覆われている。
図２の例において、芯金３２は、屈曲部分３２ａを有している。屈曲部分３２ａは、棒状部３２３に形成されている。棒状部３２３は、チューブ３１の中心軸付近に位置するテーパ部３２２の先端から屈曲部分３２ａまで、チューブ３１の概ね中心軸付近から内壁に向かって延びている。そして、棒状部３２３は、屈曲部分３２ａ付近から棒状部３２３の集電部３４とは長さ方向の他端部（または集電部３４とは反対側の端部）までチューブ３１の内壁に沿って延びている。屈曲部分３２ａ付近から集電部３４側では、芯金３２の表面とチューブ３１の内壁との距離が１．５ｍｍを超える第１部分Ｐ１が形成されている。屈曲部分３２ａ付近から集電部３４とは反対側では、芯金３２とチューブ３１の内壁との距離が１．５ｍｍ以下の第２部分Ｐ２が形成されている。なお、芯金３２は、集電部３４側の柱状部３２１においてチューブ３１の内壁と接触しているが、この部分は第２部分Ｐ２には含めないものとする。チューブ３１の長さ方向と平行な方向において、第１部分Ｐ１の長さＬ１の芯金３２の長さＬ０に対する比Ｌ１／Ｌ０を、クラッド式正極板３の全ての芯金３２について平均化した平均値を０．４５以下とする。これにより、化成電流をより均一化することができるため、正極板３全体における正極電極材料の化成度を高めることができる。なお、芯金３２の長さＬ０は、チューブ３１の長さ方向と平行な方向における第１部分Ｐ１の長さＬ１と第２部分Ｐ２の長さＬ２との合計である。
一方、従来のクラッド式正極板では、図１０に示すように、第１部分Ｐ１の長さＬ１の、芯金１３２の長さＬ０に対する比Ｌ１／Ｌ０は、図２の場合に比べて格段に大きくなっている。そのため、わずかな第２部分Ｐ２に化成電流が集中し易くなり、第１部分Ｐ１（特に、集電部３４側の付近）では化成が進行し難くなる。よって、従来のクラッド式正極板では、正極板全体における正極電極材料の化成度を高めることが難しい。
図３は、図２のＩＩＩ−ＩＩＩ線における断面を矢印方向から見たときの概略断面図である。図２の例では、図３に示すように、芯金３２の第２部分Ｐ２は、チューブ３１の中心軸Ｃから見たときに、集電部３４の厚さ方向ＤＴに平行な径方向ＤＲ１と対向する内壁側に位置している。径方向ＤＲ１と対向する内壁とは、径方向ＤＲ１を０°とした±３０°の範囲（つまり、図３中のθが、０°≦θ≦３０°の範囲）の内壁を意味する。第２部分Ｐ２の少なくとも一部は、チューブ３１の内壁と接触していてもよい。なお、集電部３４の長さ方向は、厚さ方向ＤＴと直交する方向であり、図３中にＤＬで表す。
チューブ３１の長さ方向に垂直な断面において、芯金３２の第２部分Ｐ２の位置は、図３の例に限らず、どの位置であってもよい。図４は、図３とは別の、芯金の第２部分の位置の態様を説明するための概略断面図である。図４では、芯金３２の第２部分Ｐ２は、チューブ３１の中心軸Ｃから見たときに、集電部３４の長さ方向ＤＬに平行な径方向ＤＲ２と対向する内壁側に位置している。径方向ＤＲ２と対向する内壁とは、径方向ＤＲ２を０°とした±３０°の範囲（つまり、図４中のθが、０°≦θ≦３０°の範囲）の内壁を意味する。この例においても、第２部分Ｐ２の少なくとも一部は、チューブ３１の内壁と接触していてもよい。
図４の場合の芯金３２の集電部３４の長さ方向に平行な断面における状態を説明するための概略断面図を図６に示す。図５には、図１のクラッド式正極板３を耳部３４ａとは反対側の側面から見た側面図を示す。図１のクラッド式正極板３において、耳部３４ａとは反対側のチューブ３１内に収容された芯金３２が図４のような芯金である場合、図６は、図５のＶＩ−ＶＩ線における断面を矢印方向から見たときの概略断面図になる。また、図４は、図６のＩＶ−ＩＶ線における断面を矢印方向から見たときの概略断面図になる。図６に示すように、図４の例では、クラッド式正極板３の側面側に芯金３２の第２部分Ｐ２が位置することになる。
なお、図３および図４では、正極電極材料３３を省略している。
なお、図３および図４では、正極電極材料３３を省略している。
図７に、別の形状の芯金を示す。図１の正極板が図７の芯金を備える場合には、図７は、図１のＶＩＩ−ＶＩＩ線における断面を矢印方向から見たときの概略断面図である。図７の例において、芯金２３２は、２つの屈曲部分２３２ａ，２３２ｂを有している。いずれの屈曲部分も棒状部３２３に形成されている。芯金２３２の表面からチューブ３１の内壁までの距離Ｔが１．５ｍｍ以下の第２部分Ｐ２には、チューブ３１の内壁に向かって突出する突部３７が設けられている。突部３７が第２部分Ｐ２とチューブ３１の内壁との間に存在することで、正極電極材料を充填しても第２部分Ｐ２において距離Ｔがある程度一定に維持される。図７では、屈曲部分２３２ａ，２３２ｂにより芯金２３２の形状が異なるとともに、突部３７が形成されている点で図２とは異なるが、それ以外は図２の説明を参照できる。
（その他）
集電部は、例えば、鉛合金で構成されている。集電部には、Ｐｂ−Ｓｂ系合金を用いることが好ましい。Ｐｂ−Ｓｂ系合金は、必要に応じて、ヒ素、セレン、ビスマス、およびスズの少なくとも一種などを含んでいてもよい。
集電部は、例えば、鉛合金で構成されている。集電部には、Ｐｂ−Ｓｂ系合金を用いることが好ましい。Ｐｂ−Ｓｂ系合金は、必要に応じて、ヒ素、セレン、ビスマス、およびスズの少なくとも一種などを含んでいてもよい。
多孔質のチューブは、内部に芯金を収容して、正極電極材料を保持できればよい。多孔質のチューブは、通常、チューブ状の繊維集合体である。チューブ状の繊維集合体としては、繊維をチューブ状に編み上げたものを使用してもよく、チューブ状の不織布または織布を用いてもよい。繊維としては、例えば、無機繊維（ガラス繊維など）、樹脂繊維が挙げられるが、これらに限定されるものではない。多孔質のチューブは、必要に応じて、加熱処理されたものであってもよい。また、多孔質のチューブは、チューブ状の繊維集合体に、樹脂を含浸させたものであってもよい。
チューブの長さは、芯金の長さに応じて選択すればよい。チューブの外径および厚さは、例えば、芯金の形状、または鉛蓄電池の用途に応じて選択される。
チューブの外径は、例えば、８ｍｍ以上である。チューブの外径は、１０ｍｍ以下であってもよい。なお、チューブの外径とは、チューブの長さ方向に垂直な断面の直径（具体的には、断面においてチューブの外縁で形成される円の直径）である。断面の形状が円でない場合には、断面と同じ面積の円の直径をチューブの外径とする。
チューブの厚さは、例えば、０．３ｍｍ以上である。チューブの厚さは、０．６ｍｍ以下であってもよい。
連座は、通常、チューブの集電部側の一端部および集電部とは反対側の他端部に、それぞれ配置される。より具体的には、チューブの長さ方向において、チューブの集電部側の一端部は、通常、上部連座により集電部に固定されている。チューブの他端部は、下部連座により封止されている。上部連座は、通常、芯金の柱状部および集電部を覆うように、樹脂を一体成形することにより形成される。下部連座は、通常、樹脂製であり、各チューブの他端部の開口内に挿入される。集電部には、通常、鉛蓄電池から電気を取り出すための耳部が形成されている。本明細書中、正極板において、耳部がある側（つまり、集電部側）を上部と称し、集電部とは反対側を下部と称することがある。
正極電極材料は、酸化還元反応により容量を発現する正極活物質（具体的には、二酸化鉛および硫酸鉛の少なくとも一方）を含む。正極電極材料は、必要に応じて、他の添加剤を含んでもよい。
クラッド式正極板は、集電部で長さ方向の一端部が連結された複数の芯金を、それぞれ、複数のチューブ内に収容し、鉛粉をチューブ内に充填することにより形成される未化成の正極板を化成することにより形成される。芯金の収容と鉛粉の充填の順序は、特に制限されない。より具体的には、未化成の正極板は、複数の芯金のそれぞれをチューブ内に収容した後、上部連座で複数のチューブの一端部と集電部とを固定し、チューブの他端部の開口から鉛粉をチューブ内に充填し、下部連座で複数のチューブの他端部の開口を封止することにより形成される。鉛粉は、少なくとも一酸化鉛を含む。鉛粉は、金属鉛を含んでもよい。また、鉛粉と鉛丹とを併用してもよい。
鉛粉の充填は、乾式および湿式のいずれであってもよい。例えば、乾式の場合、乾燥状態の鉛粉がそのままチューブに充填され、湿式の場合、スラリー状の鉛粉が充填される。必要に応じて、鉛粉には添加剤を添加してもよい。例えば、スラリー状の鉛粉は、鉛粉と、水と、硫酸と、必要に応じて添加剤などとを混合することにより調製される。従来のクラッド式正極板では、乾式充填に比べて湿式充填の場合に、芯金に充填される鉛粉による応力が加わり易く、芯金が偏心し易いため、化成度のばらつきが生じ易い。本発明の一側面に係る正極板によれば、湿式充填の場合でも、化成度のばらつきを抑制できる。
未化成の正極板は、さらに化成される。化成により、二酸化鉛が生成する。化成は、例えば、鉛蓄電池の電槽内の硫酸を含む電解液中に、未化成のクラッド式正極板を含む極板群を浸漬させた状態で、極板群を充電することにより行うことができる。このような化成は電槽化成と呼ばれる。ただし、電槽化成の場合に限らず、正極板の化成は、極板群の組み立て前に行ってもよい。なお、極板群は、正極板と、負極板と、正極板および負極板の間に介在するセパレータと、を備える。
（鉛蓄電池）
本発明の他の側面に係る鉛蓄電池は、正極板と、負極板と、正極板および負極板の間に介在するセパレータと、電解液とを備える。少なくとも１つの正極板として、上記のクラッド式正極板が用いられる。鉛蓄電池または鉛蓄電池に含まれる少なくとも１つのセルが複数の正極板を備える場合、鉛蓄電池またはセル内の少なくとも１つの正極板が上記のクラッド式正極板であればよく、他の正極板としては、従来のクラッド式正極板（例えば、比Ｌ１／Ｌ０の平均が０．４５より大きいクラッド式正極板）を用いてもよい。複数の正極板を備える電池内全体またはセル内全体において、より均一でより高い化成度を確保する観点からは、電池内またはセルの少なくとも１つの全ての正極板における比Ｌ１／Ｌ０の平均が、正極板について記載した比Ｌ１／Ｌ０の平均の範囲となることが好ましい。この場合、化成は、極板群の組み立て前に各正極板について行ってもよいが、極板群を組み立てた後または電池を組み立てた後に化成を行うことが好ましい。電池またはセル全体において正極電極材料のより高い化成度を確保する観点からは、電池内または少なくとも１つのセル内の全ての正極板における比Ｌ１／Ｌ０の平均は、０．４０以下が好ましく、０．３６以下、０．３５以下、０．３０以下、または０．２０以下であってもよい。電池内または少なくとも１つのセル内の全ての正極板における比Ｌ１／Ｌ０の平均は、０．１０以上であってもよく、０．１５以上であってもよい。
本発明の他の側面に係る鉛蓄電池は、正極板と、負極板と、正極板および負極板の間に介在するセパレータと、電解液とを備える。少なくとも１つの正極板として、上記のクラッド式正極板が用いられる。鉛蓄電池または鉛蓄電池に含まれる少なくとも１つのセルが複数の正極板を備える場合、鉛蓄電池またはセル内の少なくとも１つの正極板が上記のクラッド式正極板であればよく、他の正極板としては、従来のクラッド式正極板（例えば、比Ｌ１／Ｌ０の平均が０．４５より大きいクラッド式正極板）を用いてもよい。複数の正極板を備える電池内全体またはセル内全体において、より均一でより高い化成度を確保する観点からは、電池内またはセルの少なくとも１つの全ての正極板における比Ｌ１／Ｌ０の平均が、正極板について記載した比Ｌ１／Ｌ０の平均の範囲となることが好ましい。この場合、化成は、極板群の組み立て前に各正極板について行ってもよいが、極板群を組み立てた後または電池を組み立てた後に化成を行うことが好ましい。電池またはセル全体において正極電極材料のより高い化成度を確保する観点からは、電池内または少なくとも１つのセル内の全ての正極板における比Ｌ１／Ｌ０の平均は、０．４０以下が好ましく、０．３６以下、０．３５以下、０．３０以下、または０．２０以下であってもよい。電池内または少なくとも１つのセル内の全ての正極板における比Ｌ１／Ｌ０の平均は、０．１０以上であってもよく、０．１５以上であってもよい。
電池内または少なくとも１つのセル内の全ての正極板における比Ｌ１／Ｌ０の平均は、０．１０以上（または０．１５以上）０．４５以下、０．１０以上（または０．１５以上）０．４０以下、０．１０以上（または０．１５以上）０．３６以下、０．１０以上（または０．１５以上）０．３５以下、０．１０以上（または０．１５以上）０．３０以下、あるいは０．１０以上（または０．１５以上）０．２０以下であってもよい。
鉛蓄電池における全ての正極板の化成度を高める観点から、鉛蓄電池に含まれる全ての正極板の各芯金について、比Ｌ１／Ｌ０が、０．４５以下または０．４０以下が好ましく、０．３６以下または０．３５以下であることがより好ましく、０．３０以下または０．２０以下であることがさらに好ましい。各芯金についての比Ｌ１／Ｌ０は、０．１０以上であってもよく、０．１５以上であってもよい。
鉛蓄電池に含まれる全ての正極板の各芯金について、比Ｌ１／Ｌ０は、０．１０以上（または０．１５以上）０．４５以下、０．１０以上（または０．１５以上）０．４０以下、０．１０以上（または０．１５以上）０．３６以下、０．１０以上（または０．１５以上）０．３５以下、０．１０以上（または０．１５以上）０．３０以下、あるいは０．１０以上（または０．１５以上）０．２０以下であってもよい。
鉛蓄電池は、例えば、電槽内に、正極板と、負極板と、これらの間に介在するセパレータと、電解液とを収容することにより製造できる。
（負極板）
鉛蓄電池の負極板は、集電体と、負極電極材料とで構成されている。負極電極材料は、負極板から負極集電体を除いたものである。なお、負極板には、マット、ペースティングペーパなどの部材が貼り付けられていることがある。このような部材（貼付部材）は負極板と一体として使用されるため、負極板に含まれるものとする。また、負極板がこのような部材を含む場合には、負極電極材料は、負極集電体および貼付部材を除いたものである。
鉛蓄電池の負極板は、集電体と、負極電極材料とで構成されている。負極電極材料は、負極板から負極集電体を除いたものである。なお、負極板には、マット、ペースティングペーパなどの部材が貼り付けられていることがある。このような部材（貼付部材）は負極板と一体として使用されるため、負極板に含まれるものとする。また、負極板がこのような部材を含む場合には、負極電極材料は、負極集電体および貼付部材を除いたものである。
なお、極板群にセパレータとマットとが併用される場合、ならびに負極板に不織布を主体とするマットが貼り付けられている場合は、負極板の厚さはマットを含む厚さとする。マットは負極板と一体として使用されるためである。ただし、セパレータにマットが貼り付けられている場合は、マットの厚さはセパレータの厚さに含まれる。
負極集電体は、例えば、鉛または鉛合金の鋳造、もしくは鉛または鉛合金シートの加工により形成することができる。加工方法としては、例えば、エキスパンド加工または打ち抜き（パンチング）加工が挙げられる。負極集電体として、格子状の集電体（負極格子）を用いると、負極電極材料を担持させ易いため好ましい。
負極集電体に用いる鉛合金は、Ｐｂ−Ｓｂ系合金、Ｐｂ−Ｃａ系合金、Ｐｂ−Ｃａ−Ｓｎ系合金のいずれであってもよい。これらの鉛もしくは鉛合金は、更に、添加元素として、Ｂａ、Ａｇ、Ａｌ、Ｂｉ、Ａｓ、Ｓｅなどからなる群より選択された少なくとも１種を含んでもよい。負極集電体は、表面層を備えていてもよい。負極集電体の表面層と内側の層とは組成が異なるものであってもよい。表面層は、負極集電体の一部に形成されていてもよい。表面層は、負極集電体の耳部に形成されていてもよい。耳部の表面層は、ＳｎまたはＳｎ合金を含有するものであってもよい。
負極電極材料は、酸化還元反応により容量を発現する負極活物質（鉛もしくは硫酸鉛）を必須成分として含み、有機防縮剤、炭素質材料、硫酸バリウムなどの添加剤を含み得る。充電状態の負極活物質は、海綿状鉛であるが、未化成の負極板は、通常、鉛粉を用いて作製される。鉛粉は、少なくとも一酸化鉛を含むことが好ましい。鉛粉は、さらに金属鉛を含んでもよい。
有機防縮剤には、リグニン類および合成有機防縮剤の少なくとも一方を用いてもよい。リグニン類としては、リグニン、リグニンスルホン酸またはその塩（ナトリウム塩などのアルカリ金属塩など）などのリグニン誘導体などが挙げられる。合成有機防縮剤は、硫黄元素を含む有機高分子である。合成有機防縮剤としては、例えば、硫黄含有基を有するとともに芳香環を有する化合物のアルデヒド化合物（アルデヒドまたはその縮合物、例えば、ホルムアルデヒドなど）による縮合物が挙げられるが、これに限定されるものではない。
負極電極材料中に含まれる有機防縮剤の含有量は、例えば０．０１質量％以上であり、０．０５質量％以上であってもよい。有機防縮剤の含有量は、例えば、１．０質量％以下であり、０．５質量％以下であってもよい。ここで、負極電極材料中に含まれる有機防縮剤の含有量とは、既化成の満充電状態の鉛蓄電池から、後述の方法で採取した負極電極材料における含有量である。
負極電極材料中に含まれる有機防縮剤の含有量は、０．０１質量％以上１．０質量％以下（または０．５質量％以下）、あるいは０．０５質量％以上１．０質量％以下（または０．５質量％以下）であってもよい。
本明細書中、鉛蓄電池の満充電状態とは、２５℃の水槽中で、定格容量として記載の数値の０．２倍の電流で２．８／セルに達するまで定電流充電を行った後、さらに定格容量として記載の数値の０．２倍の電流で２時間、定電流充電を行った状態である。
なお、満充電状態の鉛蓄電池は、既化成の鉛蓄電池を満充電したものをいう。鉛蓄電池の満充電は、化成後であれば、化成直後でもよく、化成から時間が経過した後に行ってもよい（例えば、化成後で、使用中（好ましくは使用初期）の鉛蓄電池を満充電してもよい）。使用初期の電池とは、使用開始後、それほど時間が経過しておらず、ほとんど劣化していない電池をいう。
負極電極材料中に含まれる炭素質材料としては、カーボンブラック、黒鉛、ハードカーボン、ソフトカーボンなどを用いることができる。カーボンブラックとしては、アセチレンブラック、ケッチェンブラック、ファーネスブラック、ランプブラックなどが例示される。黒鉛は、黒鉛型の結晶構造を含む炭素材料であればよく、人造黒鉛および天然黒鉛のいずれであってもよい。
負極電極材料中の硫酸バリウムの含有量は、例えば、０．５質量％以上であり、１質量％以上であってもよい。硫酸バリウムの含有量は、例えば、３．０質量％以下であり、２質量％以下であってもよい。
負極電極材料中の硫酸バリウムの含有量は、０．５質量％以上３．０質量％以下（または２質量％以下）、あるいは１質量％以上３．０質量％以下（または２質量％以下）であってもよい。
負極板は、負極集電体に、負極ペーストを塗布または充填し、熟成および乾燥することにより未化成の負極板を作製し、その後、未化成の負極板を化成することにより形成できる。負極ペーストは、鉛粉と各種添加剤に、水と硫酸を加えて混練することで作製する。熟成工程では、室温、もしくは室温より高温かつ高湿度で、未化成の負極板を熟成させることが好ましい。
化成は、鉛蓄電池の電槽内の硫酸を含む電解液中に、未化成の負極板を含む極板群を浸漬させた状態で、極板群を充電することにより行うことができる。ただし、化成は、鉛蓄電池または極板群の組み立て前に行ってもよい。化成により、海綿状鉛が生成する。
以下、負極電極材料に含まれる有機防縮剤、硫酸バリウムの分析方法について記載する。分析に先立ち、化成後の鉛蓄電池を満充電してから解体して分析対象の負極板を入手する。入手した負極板を水洗し、負極板から硫酸分を除去する。水洗は、水洗した負極板表面にｐＨ試験紙を押し当て、試験紙の色が変化しないことが確認されるまで行う。ただし、水洗を行う時間は、３０分以内とする。水洗した負極板は、減圧環境下、６０±５℃で６時間程度乾燥する。次に、負極板から負極電極材料を分離して粉砕し、初期試料を入手する。
（Ａ）有機防縮剤の定量
（Ａ−１）負極電極材料中の有機防縮剤の定性分析
初期試料を１ｍｏｌ／ＬのＮａＯＨ水溶液に浸漬し、有機防縮剤を抽出する。抽出された有機防縮剤を含むＮａＯＨ水溶液から不溶成分を濾過で除く。得られた濾液（以下、分析対象濾液とも称する。）を脱塩した後、濃縮し、乾燥することにより、有機防縮剤の粉末（以下、分析対象粉末とも称する。）が得られる。脱塩は、脱塩カラムを用いて行うか、濾液をイオン交換膜に通すことにより行うか、もしくは、濾液を透析チューブに入れて蒸留水中に浸すことにより行う。
（Ａ−１）負極電極材料中の有機防縮剤の定性分析
初期試料を１ｍｏｌ／ＬのＮａＯＨ水溶液に浸漬し、有機防縮剤を抽出する。抽出された有機防縮剤を含むＮａＯＨ水溶液から不溶成分を濾過で除く。得られた濾液（以下、分析対象濾液とも称する。）を脱塩した後、濃縮し、乾燥することにより、有機防縮剤の粉末（以下、分析対象粉末とも称する。）が得られる。脱塩は、脱塩カラムを用いて行うか、濾液をイオン交換膜に通すことにより行うか、もしくは、濾液を透析チューブに入れて蒸留水中に浸すことにより行う。
分析対象粉末を用いて測定した赤外分光スペクトル、分析対象粉末を蒸留水等で希釈し、紫外可視吸光度計で測定した紫外可視吸収スペクトル、分析対象粉末を重水等の所定の溶媒で希釈し、得られた溶液のＮＭＲスペクトル、物質を構成している個々の化合物の情報を得ることができる熱分解ＧＣ−ＭＳなどから情報を得ることで、有機防縮剤の種類を特定する。
（Ａ−２）負極電極材料中の有機防縮剤の定量分析
上記（Ａ−１）と同様に、分析対象濾液の紫外可視吸収スペクトルを測定する。有機防縮剤に特徴的なピーク強度と、予め作成した検量線とを用いて、負極電極材料中の有機防縮剤の含有量を求める。
上記（Ａ−１）と同様に、分析対象濾液の紫外可視吸収スペクトルを測定する。有機防縮剤に特徴的なピーク強度と、予め作成した検量線とを用いて、負極電極材料中の有機防縮剤の含有量を求める。
なお、有機防縮剤の含有量が未知の鉛蓄電池を入手して有機防縮剤の含有量を測定する際に、有機防縮剤の構造式の厳密な特定ができないために検量線に同一の有機防縮剤が使用できないことがある。この場合には、当該電池の負極から抽出した有機防縮剤と、紫外可視吸収スペクトル、赤外分光スペクトル、およびＮＭＲスペクトルなどが類似の形状を示す、別途入手可能な有機高分子を使用して検量線を作成することで、紫外可視吸収スペクトルを用いて有機防縮剤の含有量を測定するものとする。
（Ｂ）硫酸バリウムの定量分析
初期試料１０ｇに対し、（１＋２）硝酸を５０ｍｌ加え、約２０分加熱し、鉛成分を硝酸鉛として溶解させる。次に、硝酸鉛を含む溶液を濾過して、炭素質材料、硫酸バリウム等の固形分を濾別する。
初期試料１０ｇに対し、（１＋２）硝酸を５０ｍｌ加え、約２０分加熱し、鉛成分を硝酸鉛として溶解させる。次に、硝酸鉛を含む溶液を濾過して、炭素質材料、硫酸バリウム等の固形分を濾別する。
得られた固形分を水中に分散させて分散液とした後、篩いを用いて分散液から炭素質材料および硫酸バリウム以外の成分（例えば補強材）を除去する。次に、分散液に対し、予め質量を測定したメンブレンフィルターを用いて吸引ろ過を施し、濾別された試料とともにメンブレンフィルターを１１０℃の乾燥器で乾燥する。濾別された試料は、炭素質材料と硫酸バリウムとの混合試料である。乾燥後の混合試料とメンブレンフィルターとの合計質量からメンブレンフィルターの質量を差し引いて、混合試料の質量（Ｍｍ）を測定する。その後、乾燥後の混合試料をメンブレンフィルターとともに坩堝に入れ、７００℃以上で灼熱灰化させる。残った残渣は酸化バリウムである。酸化バリウムの質量を硫酸バリウムの質量に変換して硫酸バリウムの質量（ＭＢ）を求める。
（セパレータ）
負極板と正極板との間に配置されるセパレータには、不織布、微多孔膜などが用いられる。負極板と正極板との間に介在させるセパレータの厚さおよび枚数は、それぞれ、極間距離に応じて選択すればよい。
負極板と正極板との間に配置されるセパレータには、不織布、微多孔膜などが用いられる。負極板と正極板との間に介在させるセパレータの厚さおよび枚数は、それぞれ、極間距離に応じて選択すればよい。
不織布は、繊維を織らずに絡み合わせたマットであり、繊維を主体とする。不織布は、例えば、不織布の６０質量％以上が繊維で形成されている。繊維としては、ガラス繊維、ポリマー繊維（ポリオレフィン繊維、アクリル繊維、ポリエチレンテレフタレート繊維などのポリエステル繊維など）、パルプ繊維などを用いることができる。中でも、ガラス繊維が好ましい。不織布は、繊維以外の成分、例えば、耐酸性の無機粉体、および結着剤としてのポリマーの少なくとも一方を含んでもよい。
一方、微多孔膜は、繊維成分以外を主体とする多孔性のシートであり、例えば、造孔剤（ポリマー粉末およびオイルの少なくとも一方など）を含む組成物をシート状に押し出し成形した後、造孔剤を除去して細孔を形成することにより得られる。微多孔膜は、耐酸性を有する材料で構成することが好ましく、ポリマー成分を主体とするものが好ましい。ポリマー成分としては、ポリエチレン、ポリプロピレンなどのポリオレフィンが好ましい。
セパレータは、例えば、不織布のみで構成してもよく、微多孔膜のみで構成してもよい。また、セパレータは、必要に応じて、不織布と微多孔膜との積層物、異種または同種の素材を貼り合わせた物、または異種または同種の素材において凹凸をかみ合わせた物などであってもよい。
セパレータは、シート状であってもよく、袋状に形成されていてもよい。正極板と負極板との間に１枚のシート状のセパレータを挟むように配置してもよい。また、折り曲げた状態の１枚のシート状のセパレータで極板を挟むように配置してもよい。この場合、折り曲げたシート状のセパレータで挟んだ正極板と、折り曲げたシート状のセパレータで挟んだ負極板とを重ねてもよく、正極板および負極板の一方を折り曲げたシート状のセパレータで挟み、他方の極板と重ねてもよい。また、シート状のセパレータを蛇腹状に折り曲げ、正極板および負極板を、これらの間にセパレータが介在するように、蛇腹状のセパレータに挟み込んでもよい。蛇腹状に折り曲げられたセパレータを用いる場合、折り曲げ部が鉛蓄電池の水平方向に沿うように（例えば、折り曲げ部が水平方向と平行になるように）セパレータを配置してもよく、鉛直方向に沿うように（例えば、折り曲げ部が鉛直方向と平行になるように）セパレータを配置してもよい。蛇腹状に折り曲げられたセパレータでは、セパレータの両方の主面側に交互に凹部が形成されることになる。正極板または負極板の上部には通常耳部が形成されているため、折り曲げ部が鉛蓄電池の水平方向に沿うようにセパレータを配置する場合、セパレータの一方の主面側の凹部のみに正極板および負極板が配置される（つまり、隣接する正極板と負極板との間には、二重のセパレータが介在した状態となる）。折り曲げ部が鉛蓄電池の鉛直方向に沿うようにセパレータを配置する場合、一方の主面側の凹部に正極板を収容し、他方の主面側の凹部に負極板を収容することができる（つまり、隣接する正極板と負極板との間には、セパレータが一重に介在した状態とすることができる。）。袋状のセパレータを用いる場合、袋状のセパレータが正極板を収容していてもよいし、負極板を収容してもよい。なお、負極板においても、正極板の場合と同様に、耳部がある側を上部と称し、耳部とは反対側を下部と称する。
（電解液）
電解液は、硫酸を含む水溶液であり、必要に応じてゲル化させてもよい。満充電状態の鉛蓄電池における電解液の２０℃における比重は、例えば、１．２０以上であり、１．２３以上であってもよい。電解液の２０℃における比重は、例えば、１．３２以下であり、１．３０以下であってもよい。
電解液は、硫酸を含む水溶液であり、必要に応じてゲル化させてもよい。満充電状態の鉛蓄電池における電解液の２０℃における比重は、例えば、１．２０以上であり、１．２３以上であってもよい。電解液の２０℃における比重は、例えば、１．３２以下であり、１．３０以下であってもよい。
満充電状態の鉛蓄電池における電解液の２０℃における比重は、１．２０以上（または１．２３以上）１．３２以下、あるいは１．２０以上（または１．２３以上）１．３０以下であってもよい。
図８は、本発明の実施形態に係る鉛蓄電池のフタを外した一例を模式的に示す斜視図である。図９Ａは、図８の鉛蓄電池の正面図であり、図９Ｂは、図９ＡのＩＸＢ−ＩＸＢ線における断面を矢印方向から見たときの概略断面図である。
鉛蓄電池１は、極板群１１と電解液１２とを収容する電槽１０を具備する。極板群１１は、それぞれ複数枚の負極板２およびクラッド式正極板３を、セパレータ４を介して積層することにより構成されている。ここでは、負極板２とクラッド式正極板３との間に、シート状のセパレータ４が挟まれている状態を示すが、セパレータの形態は特に限定されない。
鉛蓄電池１は、極板群１１と電解液１２とを収容する電槽１０を具備する。極板群１１は、それぞれ複数枚の負極板２およびクラッド式正極板３を、セパレータ４を介して積層することにより構成されている。ここでは、負極板２とクラッド式正極板３との間に、シート状のセパレータ４が挟まれている状態を示すが、セパレータの形態は特に限定されない。
複数の負極板２のそれぞれの上部には、上方に突出する集電用の耳部（図示せず）が設けられている。複数のクラッド式正極板３のそれぞれの上部にも、上方に突出する集電用の耳部（図示せず）が設けられている。そして、負極板２の耳部同士は負極用ストラップ５ａにより連結され一体化されている。同様に、クラッド式正極板３の耳部同士も正極用ストラップ５ｂにより連結されて一体化されている。負極用ストラップ５ａの上部には負極柱６ａの下端部が固定され、正極用ストラップ５ｂの上部には正極柱６ｂの下端部が固定されている。
《化成度の評価》
なお、正極板の化成度の評価は、以下のようにして行われる。
正極電極材料の化成度は、鉛蓄電池を解体し、取り出したクラッド式正極板を用いて、下記の手順で評価される。
取り出した正極板について、芯金の長さＬ０の部分に相当する部分を、チューブの長さ方向に集電部側から上部、中部、および下部の３つの部分に３等分に分割する。上部、中部、および下部の各部について、正極電極材料を取り出し回収する。各部について、回収した正極電極材料から１．５ｇをビーカーに採取し、酢酸水溶液（酢酸濃度５質量％）５０ｃｍ３を加える。混合物を加熱し、１０分間沸騰させる。混合物を冷却後、濾紙（ＪＩＳ３８０１−１９９５の６種）を用いて濾過する。濾紙上の残渣を蒸留水で十分に洗浄し、水溶性の成分を除去する。洗浄した濾紙上の残渣を全て、約１００ｃｍ３の蒸留水でビーカー内に洗い落とす。濾紙上に残った残滓を、硝酸水溶液（硝酸濃度３０質量％）１０ｃｍ３、および過酸化水素水（過酸化水素濃度１０質量％）１ｃｍ３の混合物を用いてゆっくり溶かしながら、得られる溶液をビーカーに流し入れる。さらに、残った残滓を約３０ｃｍ３の蒸留水で洗浄し、得られる水溶液をビーカーに流し入れる。ビーカー内に回収された混合物を、時計皿でフタをして、８０℃まで加熱し、８０℃で１０分間加熱を続けた後、冷却する。冷却した混合物を、濾紙（ＪＩＳ３８０１−１９９５の６種）を用いて濾過し、濾液をメスフラスコに回収する。濾紙を蒸留水で洗浄しながら、メスフラスコ内の溶液の体積が約２５０ｃｍ３になるまで、洗浄水をメスフラスコに回収する。メスフラスコに回収した水溶液から５０ｃｍ３を分取し、酒石酸１ｇ、およびアンモニア水（アンモニア濃度２８質量％）２０ｃｍ３を加える。得られる溶液に、ＢＴ（エリオクロムブラックＴ）指示薬を数滴添加し、ＥＤＴＡ（エチレンジアミン四酢酸）水溶液（ＥＤＴＡ濃度０．１ｍｏｌ／Ｌ）で滴定する。溶液の色が赤紫から青に変化する点を滴定の終点とし、このときのＥＤＴＡ水溶液の量ｍ１（ｃｍ３）を求める。そして、下記式により、正極電極材料に含まれるＰｂのうちＰｂＯ２に変換されたＰｂの比率（原子％）を求める。このＰｂの比率を、正極電極材料の化成度（％）とする。
ＰｂＯ２に変換されたＰｂの比率（原子％)＝化成度（％）＝ｍ１（ｃｍ３)×Ｘ×ＦＡ×１００
（式中、ＦＡは、ＥＤＴＡ溶液１ｇ当たりの力価であり、Ｘは、ＥＤＴＡ水溶液の滴定量１ｃｍ３あたりのＰｂ２＋イオンの捕捉量から求められるＰｂＯ２の量（＝２３．９２ｍｇ）である。）なお、ＰｂＯ２の分子量は２３９．２であり、ＥＤＴＡ１ｍｏｌが１ｍｏｌのＰｂ２＋イオンを捕捉するものとする。
なお、正極板の化成度の評価は、以下のようにして行われる。
正極電極材料の化成度は、鉛蓄電池を解体し、取り出したクラッド式正極板を用いて、下記の手順で評価される。
取り出した正極板について、芯金の長さＬ０の部分に相当する部分を、チューブの長さ方向に集電部側から上部、中部、および下部の３つの部分に３等分に分割する。上部、中部、および下部の各部について、正極電極材料を取り出し回収する。各部について、回収した正極電極材料から１．５ｇをビーカーに採取し、酢酸水溶液（酢酸濃度５質量％）５０ｃｍ３を加える。混合物を加熱し、１０分間沸騰させる。混合物を冷却後、濾紙（ＪＩＳ３８０１−１９９５の６種）を用いて濾過する。濾紙上の残渣を蒸留水で十分に洗浄し、水溶性の成分を除去する。洗浄した濾紙上の残渣を全て、約１００ｃｍ３の蒸留水でビーカー内に洗い落とす。濾紙上に残った残滓を、硝酸水溶液（硝酸濃度３０質量％）１０ｃｍ３、および過酸化水素水（過酸化水素濃度１０質量％）１ｃｍ３の混合物を用いてゆっくり溶かしながら、得られる溶液をビーカーに流し入れる。さらに、残った残滓を約３０ｃｍ３の蒸留水で洗浄し、得られる水溶液をビーカーに流し入れる。ビーカー内に回収された混合物を、時計皿でフタをして、８０℃まで加熱し、８０℃で１０分間加熱を続けた後、冷却する。冷却した混合物を、濾紙（ＪＩＳ３８０１−１９９５の６種）を用いて濾過し、濾液をメスフラスコに回収する。濾紙を蒸留水で洗浄しながら、メスフラスコ内の溶液の体積が約２５０ｃｍ３になるまで、洗浄水をメスフラスコに回収する。メスフラスコに回収した水溶液から５０ｃｍ３を分取し、酒石酸１ｇ、およびアンモニア水（アンモニア濃度２８質量％）２０ｃｍ３を加える。得られる溶液に、ＢＴ（エリオクロムブラックＴ）指示薬を数滴添加し、ＥＤＴＡ（エチレンジアミン四酢酸）水溶液（ＥＤＴＡ濃度０．１ｍｏｌ／Ｌ）で滴定する。溶液の色が赤紫から青に変化する点を滴定の終点とし、このときのＥＤＴＡ水溶液の量ｍ１（ｃｍ３）を求める。そして、下記式により、正極電極材料に含まれるＰｂのうちＰｂＯ２に変換されたＰｂの比率（原子％）を求める。このＰｂの比率を、正極電極材料の化成度（％）とする。
ＰｂＯ２に変換されたＰｂの比率（原子％)＝化成度（％）＝ｍ１（ｃｍ３)×Ｘ×ＦＡ×１００
（式中、ＦＡは、ＥＤＴＡ溶液１ｇ当たりの力価であり、Ｘは、ＥＤＴＡ水溶液の滴定量１ｃｍ３あたりのＰｂ２＋イオンの捕捉量から求められるＰｂＯ２の量（＝２３．９２ｍｇ）である。）なお、ＰｂＯ２の分子量は２３９．２であり、ＥＤＴＡ１ｍｏｌが１ｍｏｌのＰｂ２＋イオンを捕捉するものとする。
本発明の一側面に係る正極板によれば、高速化成の場合でも、チューブ内の正極電極材料の化成度のばらつきを低減できるとともに、正極板全体における正極電極材料の化成度のばらつきを低減できる。例えば、チューブの上部と下部とにおける正極電極材料の化成度（％）の差を、１０％以下に低減することができ、さらに７％以下または５％以下にまで低減することができる。
また、高速化成の場合でも、正極板全体において正極電極材料の化成度を高めることができる。高速化成の場合に、正極板全体において正極電極材料の化成度の平均を、例えば、８８％以上、好ましくは９０％以上にまで向上することができる。
また、高速化成の場合でも、正極板全体において正極電極材料の化成度を高めることができる。高速化成の場合に、正極板全体において正極電極材料の化成度の平均を、例えば、８８％以上、好ましくは９０％以上にまで向上することができる。
本発明の一側面に係るクラッド式正極板および鉛蓄電池を以下にまとめて記載する。
（１）複数の多孔質のチューブと、前記チューブ内に収容された芯金と、前記チューブ内に充填された正極電極材料と、一列に並んだ状態の複数の前記芯金の長さ方向の一端部を連結する集電部とを備え、
前記芯金の長さ方向において、前記芯金の表面から前記チューブの内壁までの距離Ｔが１．５ｍｍを超える部分を第１部分とし、前記距離Ｔが１．５ｍｍ以下である部分を第２部分とするとき、前記第１部分の長さＬ１の、前記芯金の長さＬ０に対する比Ｌ１／Ｌ０の平均は、０．４５以下である、鉛蓄電池用クラッド式正極板。
前記芯金の長さ方向において、前記芯金の表面から前記チューブの内壁までの距離Ｔが１．５ｍｍを超える部分を第１部分とし、前記距離Ｔが１．５ｍｍ以下である部分を第２部分とするとき、前記第１部分の長さＬ１の、前記芯金の長さＬ０に対する比Ｌ１／Ｌ０の平均は、０．４５以下である、鉛蓄電池用クラッド式正極板。
（２）少なくとも１つの正極板と、少なくとも１つの負極板と、前記正極板および前記負極板の間に介在するセパレータと、電解液とを備え、
前記正極板の少なくとも１つは、上記（１）に記載のクラッド式正極板である、鉛蓄電池。
前記正極板の少なくとも１つは、上記（１）に記載のクラッド式正極板である、鉛蓄電池。
（３）上記（２）において、前記負極板は、負極電極材料を含んでいてもよく、前記負極電極材料は、有機防縮剤を含んでいてもよい。前記負極電極材料中の前記有機防縮剤の含有量は、０．０１質量％以上、０．０５質量％以上であってもよい。
（４）上記（２）または（３）において、前記負極板は、負極電極材料を含んでいてもよく、前記負極電極材料は、有機防縮剤を含んでいてもよい。前記負極電極材料中の前記有機防縮剤の含有量は、１．０質量％以下、または０．５質量％以下であってもよい。
（５）上記（２）〜（４）のいずれか１つにおいて、前記負極板は、負極電極材料を含んでいてもよく、前記負極電極材料は、硫酸バリウムを含んでいてもよい。前記負極電極材料中の硫酸バリウムの含有量は、０．５質量％以上または１質量％以上であってもよい。
（６）上記（２）〜（５）のいずれか１つにおいて、前記負極板は、負極電極材料を含んでいてもよく、前記負極電極材料は、硫酸バリウムを含んでいてもよい。前記負極電極材料中の硫酸バリウムの含有量は、３．０質量％以下、または２質量％以下であってもよい。
（７）上記（２）〜（６）のいずれか１つにおいて、満充電状態の前記鉛蓄電池における電解液の２０℃における比重は、１．２０以上または１．２３以上であってもよい。
（８）上記（２）〜（７）のいずれか１つにおいて、満充電状態の前記鉛蓄電池における電解液の２０℃における比重は、１．３２以下または１．３０以下であってもよい。
（９）上記（１）〜（８）のいずれか１つにおいて、前記正極板の各芯金における前記比Ｌ１／Ｌ０が、０．４５以下、０．４０以下、０．３６以下、０．３５以下、０．３０以下、または０．２０以下であってもよい。
（１０）上記（１）〜（９）のいずれか１つにおいて、前記正極板の各芯金における前記比Ｌ１／Ｌ０は、０．１０以上であってもよく、０．１５以上であってもよい。
（１１）上記（１）〜（１０）のいずれか１つにおいて、前記比Ｌ１／Ｌ０の平均は、０．４４以下、０．４０以下、０．３６以下、０．３５以下、０．３０以下、または０．２０以下であってもよい。
（１２）上記（１）〜（１１）のいずれか１つにおいて、前記比Ｌ１／Ｌ０の平均は、０．１０以上、または０．１５以上であってもよい。
（１３）上記（２）、または（２）〜（１２）の（２）に関係する場合において、前記鉛蓄電池は、少なくとも１つのセルを備え、前記セルは、複数の正極板を備え、前記セルの少なくとも１つについて、全ての正極板における前記比Ｌ１／Ｌ０の平均が、０．４５以下、０．４０以下、０．３６以下、または０．３０以下であってもよい。
（１４）上記（２）、（１３）、または（２）〜（１２）の（２）に関係する場合において、前記鉛蓄電池は、少なくとも１つのセルを備え、前記セルは、複数の正極板を備え、前記セルの少なくとも１つについて、全ての正極板における前記比Ｌ１／Ｌ０の平均が、０．１０以上、または０．１５以上であってもよい。
（１５）上記（２）、または（３）〜（１４）の（２）に関係する場合において、前記鉛蓄電池は、複数の正極板を備え、全ての正極板における前記比Ｌ１／Ｌ０の平均が、０．４５以下、０．４０以下、０．３６以下、または０．３０以下であってもよい。
（１６）上記（２）、（１５）、または（３）〜（１４）の（２）に関係する場合において、前記鉛蓄電池は、複数の正極板を備え、全ての正極板における前記比Ｌ１／Ｌ０の平均が、０．１０以上、または０．１５以上であってもよい。
（１７）上記（１）〜（１６）のいずれか１つにおいて、前記芯金は、屈曲部分を有してもよい。
（１８）上記（１）〜（１７）のいずれか１つにおいて、前記第２部分は、前記芯金の長さ方向において前記集電部とは反対側に形成されていてもよい。
（１９）上記（１）〜（１８）のいずれか１つにおいて、前記第２部分の長さの９０％以上（好ましくは９５％以上）において、前記距離Ｔは、１．０ｍｍ以下、０．７ｍｍ以下、または０．５ｍｍ以下であってもよい。
（２０）上記（１）〜（１９）のいずれか１つにおいて、前記第２部分の少なくとも一部では、前記芯金が前記内壁と接触していてもよい。
（２１）上記（１）〜（２０）のいずれか１つにおいて、前記芯金は、前記チューブの中心軸から見たとき、前記集電部の長さ方向に平行な径方向と対向する前記内壁と接触していてもよい。
（２２）上記（１）〜（２０）のいずれか１つにおいて、前記芯金は、前記チューブの中心軸から見たとき、前記集電部の厚さ方向に平行な径方向と対向する前記内壁と接触していてもよい。
（２３）上記（１）〜（２２）のいずれか１つにおいて、前記芯金の長さＬ０は、１５０ｍｍ以上、２００ｍｍ以上、または２５０ｍｍ以上であってもよい。
（２４）上記（１）〜（２３）のいずれか１つにおいて、前記芯金の長さＬ０は、９００ｍｍ以下であってもよい。
（２５）上記（１）〜（２４）のいずれか１つにおいて、前記芯金の棒状部の径は、２．５ｍｍ以上であってもよい。
（２６）上記（１）〜（２５）のいずれか１つにおいて、前記芯金の棒状部の径は、３．５ｍｍ以下であってもよい。
（２７）上記（１）〜（２６）のいずれか１つにおいて、前記チューブの外径は、８ｍｍ以上であってもよい。
（２８）上記（１）〜（２７）のいずれか１つにおいて、前記チューブの外径は、１０ｍｍ以下であってもよい。
（２９）上記（１）〜（２８）のいずれか１つにおいて、前記チューブの厚さは、０．３ｍｍ以上であってもよい。
（３０）上記（１）〜（２９）のいずれか１つにおいて、前記チューブの厚さは、０．６ｍｍ以下であってもよい。
［実施例］
以下、本発明を実施例および比較例に基づいて具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。なお、以下の実施例の鉛蓄電池は全て、定格電圧２Ｖの単セル電池である。
以下、本発明を実施例および比較例に基づいて具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。なお、以下の実施例の鉛蓄電池は全て、定格電圧２Ｖの単セル電池である。
《鉛蓄電池Ａ１〜Ａ５》
（１）クラッド式正極板の作製
図７に示すような芯金を備える図１に示すようなクラッド式正極板を下記の手順で作製する。
まず、耳部を備える集電部に長さ方向の一端部が一体化された１５本の芯金のそれぞれを、１５個のチューブ内にそれぞれ収容する。正極スラリー充填後の１５本の芯金における比Ｌ１／Ｌ０の平均が表１に示す値となるように、各芯金における比Ｌ１／Ｌ０が調節される。このとき、各芯金には、図７に示すように第２部分が集電部の反対側に配置されるように、屈曲部分が２か所に形成される。屈曲部分は、第２部分が集電部の長さ方向に平行な径方向（ＤＲ２）と対向する内壁と接触するように形成される。各屈曲部分の曲率半径ｒは、１０ｍｍとする。各芯金の第２部分には、高さ０．５ｍｍの突部を２〜３箇所設けることで、芯金の表面からチューブの内壁までの距離Ｔが調節される。より具体的には、正極スラリー充填後において、距離Ｔが０．５ｍｍ以下（具体的には、０．４〜０．５ｍｍ）である部分が、第２部分の長さＬ２の９５％以上を占めるように距離Ｔが調節される。耳部が露出した状態となるように、集電部とチューブの集電部側の長さ方向の一端部とを樹脂で覆うことにより樹脂製の上部連座を形成する。なお、芯金および集電部の材質は、Ｐｂ−Ｓｂ系合金であり、各芯金の長さは２９５ｍｍである。チューブとしては、長さ３１０ｍｍ、外径９．５ｍｍのガラス繊維製の多孔質チューブを用いる。
（１）クラッド式正極板の作製
図７に示すような芯金を備える図１に示すようなクラッド式正極板を下記の手順で作製する。
まず、耳部を備える集電部に長さ方向の一端部が一体化された１５本の芯金のそれぞれを、１５個のチューブ内にそれぞれ収容する。正極スラリー充填後の１５本の芯金における比Ｌ１／Ｌ０の平均が表１に示す値となるように、各芯金における比Ｌ１／Ｌ０が調節される。このとき、各芯金には、図７に示すように第２部分が集電部の反対側に配置されるように、屈曲部分が２か所に形成される。屈曲部分は、第２部分が集電部の長さ方向に平行な径方向（ＤＲ２）と対向する内壁と接触するように形成される。各屈曲部分の曲率半径ｒは、１０ｍｍとする。各芯金の第２部分には、高さ０．５ｍｍの突部を２〜３箇所設けることで、芯金の表面からチューブの内壁までの距離Ｔが調節される。より具体的には、正極スラリー充填後において、距離Ｔが０．５ｍｍ以下（具体的には、０．４〜０．５ｍｍ）である部分が、第２部分の長さＬ２の９５％以上を占めるように距離Ｔが調節される。耳部が露出した状態となるように、集電部とチューブの集電部側の長さ方向の一端部とを樹脂で覆うことにより樹脂製の上部連座を形成する。なお、芯金および集電部の材質は、Ｐｂ−Ｓｂ系合金であり、各芯金の長さは２９５ｍｍである。チューブとしては、長さ３１０ｍｍ、外径９．５ｍｍのガラス繊維製の多孔質チューブを用いる。
鉛粉（酸化鉛８０質量％および金属鉛２０質量％を含む）と鉛丹と水と希硫酸とを混練することにより調製した正極スラリーを、チューブの長さ方向の他端部の開口から充填する。鉛粉と鉛丹との質量比は、９：１とする。次いで、チューブの他端部の開口を、下部連座で封止し、乾燥させる。このようにして、未化成のクラッド式正極板を作製する。作製した正極板の幅は、１４３ｍｍである。
なお、正極スラリーの充填量は、化成完了後の正極板が、化成後の正極活物質をＰｂＯ２換算で１枚あたり８４１±８ｇ含むように調整される。
なお、正極スラリーの充填量は、化成完了後の正極板が、化成後の正極活物質をＰｂＯ２換算で１枚あたり８４１±８ｇ含むように調整される。
（２）負極の作製
鉛粉（酸化鉛８０質量％および金属鉛２０質量％を含む）と、有機防縮剤（リグニンスルホン酸ナトリウム）０．１５質量％、および硫酸バリウム１．２質量％を、水および希硫酸とともに混合して、負極ペーストを調製する。負極集電体としてＳｂ系合金製の鋳造格子に負極ペーストを充填し、乾燥させることにより未化成の負極板を作製する。このとき、厚みが２．６ｍｍの格子を用いて厚み２．７ｍｍの負極板（負極板Ａ）を作製するとともに、厚みが４．４ｍｍの格子を用いて厚み４．５ｍｍの負極板（負極板Ｂ）を作製する。負極板Ａと負極板Ｂとは半数ずつ作製する。負極板Ａ１枚に含まれる負極活物質量が、Ｐｂ換算で４２０±６ｇ、負極板Ｂ１枚に含まれる負極活物質量が、Ｐｂ換算で７５０±６ｇとなるように、負極ペーストの充填量を調節する。負極板の長さは、正極板のチューブの長さと同じにし、負極板の幅は、正極板の幅と同じにする。
鉛粉（酸化鉛８０質量％および金属鉛２０質量％を含む）と、有機防縮剤（リグニンスルホン酸ナトリウム）０．１５質量％、および硫酸バリウム１．２質量％を、水および希硫酸とともに混合して、負極ペーストを調製する。負極集電体としてＳｂ系合金製の鋳造格子に負極ペーストを充填し、乾燥させることにより未化成の負極板を作製する。このとき、厚みが２．６ｍｍの格子を用いて厚み２．７ｍｍの負極板（負極板Ａ）を作製するとともに、厚みが４．４ｍｍの格子を用いて厚み４．５ｍｍの負極板（負極板Ｂ）を作製する。負極板Ａと負極板Ｂとは半数ずつ作製する。負極板Ａ１枚に含まれる負極活物質量が、Ｐｂ換算で４２０±６ｇ、負極板Ｂ１枚に含まれる負極活物質量が、Ｐｂ換算で７５０±６ｇとなるように、負極ペーストの充填量を調節する。負極板の長さは、正極板のチューブの長さと同じにし、負極板の幅は、正極板の幅と同じにする。
（３）鉛蓄電池の作製
未化成の負極板４枚と、たがいに同形状の芯金を持つ未化成のクラッド式正極板３枚とを、間にポリプロピレン製の微多孔膜であるセパレータを介在させた状態で、交互に重ねて、図９Ｂに示すような極板群を形成する。極板群の外側の２枚の負極板としては、負極板Ａを用い、内側の２枚の負極板としては、負極板Ｂを用いる。
未化成の負極板４枚と、たがいに同形状の芯金を持つ未化成のクラッド式正極板３枚とを、間にポリプロピレン製の微多孔膜であるセパレータを介在させた状態で、交互に重ねて、図９Ｂに示すような極板群を形成する。極板群の外側の２枚の負極板としては、負極板Ａを用い、内側の２枚の負極板としては、負極板Ｂを用いる。
極板群をポリプロピレン製の電槽に収容し、１４質量％濃度の希硫酸を注液して、電槽の開口に蓋を接着により固定する。電槽を３０℃の水槽内に保持した状態で化成を行う。化成は、高速化成で行う。高速化成は、化成時間４０時間で、３１．５Ａの化成電流を定電流で通電することにより行う。このようにして鉛蓄電池Ａ１〜Ａ５を得る。
（４）化成度の評価
製作した鉛蓄電池から取り出した正極板について、既述の手順で、正極電極材料の化成度を評価する。
表１には、各鉛蓄電池の３枚の正極板のうち、中央の正極板について求めた各部分の化成度、および鉛蓄電池全体の正極板の化成度を、それぞれ、３つの鉛蓄電池について平均化した平均値を示す。
製作した鉛蓄電池から取り出した正極板について、既述の手順で、正極電極材料の化成度を評価する。
表１には、各鉛蓄電池の３枚の正極板のうち、中央の正極板について求めた各部分の化成度、および鉛蓄電池全体の正極板の化成度を、それぞれ、３つの鉛蓄電池について平均化した平均値を示す。
《鉛蓄電池Ａ６》
各芯金において、第２部分が集電部の厚さ方向に平行な径方向（ＤＲ１）と対向する内壁と接触するように屈曲部が形成される。これ以外は、鉛蓄電池Ａ４と同様にクラッド式正極板および鉛蓄電池を作製し、評価を行う。
各芯金において、第２部分が集電部の厚さ方向に平行な径方向（ＤＲ１）と対向する内壁と接触するように屈曲部が形成される。これ以外は、鉛蓄電池Ａ４と同様にクラッド式正極板および鉛蓄電池を作製し、評価を行う。
《鉛蓄電池Ａ７》
正極スラリー充填後において、１５本の芯金のうち耳側の９本の比Ｌ１／Ｌ０が、それぞれ０．１となり、他の６本の芯金の比Ｌ１／Ｌ０が、それぞれ０．６となるように各芯金の比Ｌ１／Ｌ０を調節する。これら以外は、鉛蓄電池Ａ１と同様にクラッド式正極板および鉛蓄電池を作製し、評価を行う。
正極スラリー充填後において、１５本の芯金のうち耳側の９本の比Ｌ１／Ｌ０が、それぞれ０．１となり、他の６本の芯金の比Ｌ１／Ｌ０が、それぞれ０．６となるように各芯金の比Ｌ１／Ｌ０を調節する。これら以外は、鉛蓄電池Ａ１と同様にクラッド式正極板および鉛蓄電池を作製し、評価を行う。
《鉛蓄電池Ｂ１〜Ｂ３》
鉛蓄電池Ｂ１〜Ｂ３のクラッド式正極板では、芯金は、基本的にチューブの長さ方向に沿うように直線状に形成される。正極スラリー充填後の１５本の芯金の比Ｌ１／Ｌ０の平均が表１に示す値となるように、突部の個数および位置の少なくとも一方を調節する。鉛蓄電池Ｂ１およびＢ３について、正極板における比Ｌ１／Ｌ０の平均は、それぞれ０．６であり、鉛蓄電池Ｂ２について、比Ｌ１／Ｌ０は、０．７５である。これらの値は、従来のクラッド正極板を湿式製造法で製作した場合の比Ｌ１／Ｌ０の典型的な範囲内である。化成は、鉛蓄電池Ｂ３では、通常化成で行い、鉛蓄電池Ｂ１およびＢ２では、高速化成で行う。これら以外は、鉛蓄電池Ａ１と同様に、クラッド式正極板、ならびに鉛蓄電池Ｂ１〜Ｂ３をそれぞれ作製し、評価を行う。なお、通常化成は、化成時間６８時間で、１８．５Ａの化成電流を定電流で通電することにより行う。
鉛蓄電池Ｂ１〜Ｂ３のクラッド式正極板では、芯金は、基本的にチューブの長さ方向に沿うように直線状に形成される。正極スラリー充填後の１５本の芯金の比Ｌ１／Ｌ０の平均が表１に示す値となるように、突部の個数および位置の少なくとも一方を調節する。鉛蓄電池Ｂ１およびＢ３について、正極板における比Ｌ１／Ｌ０の平均は、それぞれ０．６であり、鉛蓄電池Ｂ２について、比Ｌ１／Ｌ０は、０．７５である。これらの値は、従来のクラッド正極板を湿式製造法で製作した場合の比Ｌ１／Ｌ０の典型的な範囲内である。化成は、鉛蓄電池Ｂ３では、通常化成で行い、鉛蓄電池Ｂ１およびＢ２では、高速化成で行う。これら以外は、鉛蓄電池Ａ１と同様に、クラッド式正極板、ならびに鉛蓄電池Ｂ１〜Ｂ３をそれぞれ作製し、評価を行う。なお、通常化成は、化成時間６８時間で、１８．５Ａの化成電流を定電流で通電することにより行う。
鉛蓄電池Ａ１〜Ａ７、およびＢ１〜Ｂ３の結果を表１に示す。表１には、各３つの鉛蓄電池について、各正極板における比Ｌ１／Ｌ０の平均、および芯金の偏り方向についても合わせて示す。
表１に示されるように、クラッド式正極板の比Ｌ１／Ｌ０の平均が０．４５より大きく、通常化成の場合には、チューブの上部においてある程度高い正極電極材料の化成度を確保することができる（鉛蓄電池Ｂ３）。そのため、これらの鉛蓄電池では、正極板全体の化成度のばらつきもそれほど大きくならない。ところが、高速化成の場合には、チューブの上部において化成が進行し難くなり、第１部分を含む上部の化成度が極端に低くなる（鉛蓄電池Ｂ１）。その結果、鉛蓄電池Ｂ１では、鉛蓄電池Ｂ３に比べて、正極板全体における化成度も大きく低下する。
それに対し、鉛蓄電池Ａ１〜Ａ７では、正極板の比Ｌ１／Ｌ０の平均を０．４５以下にする。これにより、高速化成条件下にも拘わらず、第１部分を含む上部において正極電極材料の高い化成度を確保することができる。これは、第２部分の比率が大きくなることで、より均一に化成電流を流すことができると考えられる。その結果、正極板全体において、化成初期の第２部分における化成電流密度を低減できるとともに、化成効率を向上できるため、正極板全体における正極電極材料の化成度を高めることができる。また、高速化成条件下でも、正極板全体および鉛蓄電池全体において、通常化成の場合に匹敵するかもしくはそれより高い化成度を確保することができる。よって、生産性を向上できる。正極板全体の化成度が、より均一かつ高くなる観点からは、比Ｌ１／Ｌ０の平均は、０．３０以下が好ましく、０．２０以下であることがさらに好ましい。比Ｌ１／Ｌ０の平均が０．４４以下または０．３５以下である場合にも、８８％以上または８９％以上といった高い化成度（正極板全体における正極電極材料の化成度）を確保することができるため、これらの範囲とすることも好ましい。
なお、鉛蓄電池Ａ４およびＡ６の結果からは、第２部分の偏りの方向が、集電部の長さ方向に平行な方向および厚さ方向に平行な方向のいずれの場合でも、正極板全体の高い化成度を確保できることが分かる。
また、鉛蓄電池Ａ３と鉛蓄電池Ａ７との比較からと、正極板の比Ｌ１／Ｌ０の平均が同程度であれば、各芯金の比Ｌ１／Ｌ０が異なる場合でも、正極板全体の化成度は同程度となることが確認できる。
《鉛蓄電池Ａ８〜Ａ１０およびＲ１》
正極スラリー充填後において、芯金の表面からチューブの内壁までの距離Ｔの芯金の長さ方向における最小値Ｔｍｉｎが、表２に示す値となるように突部の高さを調節する。これ以外は、鉛蓄電池Ａ３と同様にクラッド正極板および鉛蓄電池を作製し、評価を行う。なお、鉛蓄電池Ａ８〜Ａ１０では、正極スラリー充填後の距離Ｔ＝最小値Ｔｍｉｎである部分が、第２部分の長さＬ２の９５％以上を占める。鉛蓄電池Ｒ１（参考例）では、正極スラリー充填後の距離Ｔ＝最小値Ｔｍｉｎである部分が、集電部とは反対側に形成され、芯金の長さＬ０の８０％を占める。
正極スラリー充填後において、芯金の表面からチューブの内壁までの距離Ｔの芯金の長さ方向における最小値Ｔｍｉｎが、表２に示す値となるように突部の高さを調節する。これ以外は、鉛蓄電池Ａ３と同様にクラッド正極板および鉛蓄電池を作製し、評価を行う。なお、鉛蓄電池Ａ８〜Ａ１０では、正極スラリー充填後の距離Ｔ＝最小値Ｔｍｉｎである部分が、第２部分の長さＬ２の９５％以上を占める。鉛蓄電池Ｒ１（参考例）では、正極スラリー充填後の距離Ｔ＝最小値Ｔｍｉｎである部分が、集電部とは反対側に形成され、芯金の長さＬ０の８０％を占める。
《鉛蓄電池Ｂ４》
鉛蓄電池Ｂ１と同じ芯金を用い、芯金の長さ方向がチューブの中心軸と重なるように各芯金をワイヤで固定する。正極スラリーを充填し、ワイヤを除去する。正極スラリー充填後の距離Ｔは、芯金の長さＬ０の全体において３ｍｍ（＝最小値Ｔｍｉｎ）である。これら以外は、鉛蓄電池Ｂ１と同様にクラッド正極板および鉛蓄電池を作製し、評価を行う。
鉛蓄電池Ｂ１と同じ芯金を用い、芯金の長さ方向がチューブの中心軸と重なるように各芯金をワイヤで固定する。正極スラリーを充填し、ワイヤを除去する。正極スラリー充填後の距離Ｔは、芯金の長さＬ０の全体において３ｍｍ（＝最小値Ｔｍｉｎ）である。これら以外は、鉛蓄電池Ｂ１と同様にクラッド正極板および鉛蓄電池を作製し、評価を行う。
鉛蓄電池Ａ８〜Ａ１０、Ｒ１、およびＢ４の結果を表２に示す。表２には、鉛蓄電池Ａ３の結果に加え、各３つの鉛蓄電池について、各正極板における比Ｌ１／Ｌ０の平均についても合わせて示す。
表２より、芯金の表面からチューブ内壁までの距離Ｔの最小値Ｔｍｉｎが１．５ｍｍ以下であれば、概ね９０％以上の高い化成度を確保できることが判る。それに対し、最小値Ｔｍｉｎが１．５ｍｍを超えると化成度が低下し、９０％以上の化成度を確保することが難しくなる。Ｔｍｉｎが２．０ｍｍ以上では化成度８８％より低くなる。鉛蓄電池Ａ３、Ａ８〜Ａ１０、およびＲ１では、芯金の長さＬ０に占める距離Ｔが最小値Ｔｍｉｎとなる部分の比率は、ほぼ同じである。従って、正極板全体における正極電極材料の化成度を高めるには、距離Ｔが１．５ｍｍ以下の部分（つまり、第２部分）の比率を制御することが重要である。正極板全体においてより高い化成度を確保し易い観点からは、第２部分の長さＬ２の大部分（例えば、９０％以上、好ましくは９５％以上）において距離Ｔが、１．５ｍｍ以下であることが好ましく、１．０ｍｍ以下であることがより好ましく、０．５ｍｍ以下であってもよい。
《鉛蓄電池Ａ１１〜Ａ１５》
正極スラリー充填後の１５本の芯金の比の平均が表３に示す値となるように、突部の個数および位置の少なくとも一方を調節して、３枚の正極板（正極板１〜３）をそれぞれ作製する。正極板１を極板群に含まれる３枚の正極板のうち中央の正極板として用い、正極板２および３を負極板Ａと負極板Ｂとに挟まれるように配置する。これら以外は、鉛蓄電池Ａ１と同様にクラッド式正極板および鉛蓄電池を作製し、評価を行う。
正極スラリー充填後の１５本の芯金の比の平均が表３に示す値となるように、突部の個数および位置の少なくとも一方を調節して、３枚の正極板（正極板１〜３）をそれぞれ作製する。正極板１を極板群に含まれる３枚の正極板のうち中央の正極板として用い、正極板２および３を負極板Ａと負極板Ｂとに挟まれるように配置する。これら以外は、鉛蓄電池Ａ１と同様にクラッド式正極板および鉛蓄電池を作製し、評価を行う。
鉛蓄電池Ａ１１〜Ａ１５の結果を表３に示す。表３には、鉛蓄電池Ａ２およびＢ１の結果も合わせて示す。また、表３には、各３つの鉛蓄電池について、各正極板における比Ｌ１／Ｌ０の平均、全正極板における比Ｌ１／Ｌ０の平均についても合わせて示す。
表３に示されるように、正極板における比Ｌ１／Ｌ０の平均が０．４５以下であれば、その正極板については、正極板全体の化成度のばらつきが抑制され、高い化成度を確保できる。電池全体の正極板の比Ｌ１／Ｌ０の平均が０．４５以下の場合には、電池全体の正極電極材料の化成度をおよそ８７％以上にまで高めることができる。電池全体の化成度をさらに高める観点からは、電池全体の正極板の比Ｌ１／Ｌ０の平均を０．４０以下または０．３６以下とすることが好ましい。このような高い化成度は、各正極板における化成度のばらつきが抑制されることで、電池全体における化成度のばらつきが低減されたことによるものと考えられる。
ここでは、正極板を３枚備える鉛蓄電池を例に挙げて効果を説明した。しかし、これらの場合に限らず、正極板の数が３枚より多い場合も少ない場合も、上記と同様のまたは類似の効果が得られる。また、鉛蓄電池または鉛蓄電池に含まれるセルが、複数の正極板を備える場合には、少なくとも１つの正極板において、比Ｌ１／Ｌ０が特定の範囲であれば上記のような効果が得られる。しかし、鉛蓄電池または少なくとも１つのセルにおいて、全ての正極板の比Ｌ１／Ｌ０の平均を特定の範囲とすることで、化成度のばらつきをより効果的に抑制することができる。
本発明の一側面に係るクラッド式正極板は、産業用の長寿命型の蓄電池または電動車両（フォークリフトなど）用の蓄電池などに好適に利用できる。また、クラッド式正極板は、例えば、自動車、バイクなどの車両用の蓄電池に用いてもよい。しかし、これらの用途は、一例であり、クラッド式正極板の用途はこれらに限定されるものではない。
１：鉛蓄電池
２：負極板
３：正極板
３１：チューブ
３２，２３２：芯金
３２ａ，２３２ａ，２３２ｂ：屈曲部分
３２１：柱状部
３２２：テーパ部
３２３：棒状部
３３：正極電極材料
３４：集電部
３４ａ：正極板の耳部
３５：上部連座
３６：下部連座
３７：突部
４：セパレータ
５ａ：負極用ストラップ
５ｂ：正極用ストラップ
６ａ：負極柱
６ｂ：正極柱
１０：電槽
１１：極板群
１２：電解液
１３２：芯金
Ｐ１：第１部分
Ｐ２：第２部分
Ｌ１：第１部分の長さ
Ｌ２：第２部分の長さ
Ｌ０：芯金の長さ
ＤＬ：集電部の長さ方向
ＤＴ：集電部の厚さ方向
Ｃ：チューブの中心軸
ＤＲ１：集電部の厚さ方向に平行な径方向
ＤＲ２：集電部の長さ方向に平行な径方向
２：負極板
３：正極板
３１：チューブ
３２，２３２：芯金
３２ａ，２３２ａ，２３２ｂ：屈曲部分
３２１：柱状部
３２２：テーパ部
３２３：棒状部
３３：正極電極材料
３４：集電部
３４ａ：正極板の耳部
３５：上部連座
３６：下部連座
３７：突部
４：セパレータ
５ａ：負極用ストラップ
５ｂ：正極用ストラップ
６ａ：負極柱
６ｂ：正極柱
１０：電槽
１１：極板群
１２：電解液
１３２：芯金
Ｐ１：第１部分
Ｐ２：第２部分
Ｌ１：第１部分の長さ
Ｌ２：第２部分の長さ
Ｌ０：芯金の長さ
ＤＬ：集電部の長さ方向
ＤＴ：集電部の厚さ方向
Ｃ：チューブの中心軸
ＤＲ１：集電部の厚さ方向に平行な径方向
ＤＲ２：集電部の長さ方向に平行な径方向
Claims (12)
- 複数の多孔質のチューブと、前記チューブ内に収容された芯金と、前記チューブ内に充填された正極電極材料と、一列に並んだ状態の複数の前記芯金の長さ方向の一端部を連結する集電部とを備え、
前記芯金の長さ方向において、前記芯金の表面から前記チューブの内壁までの距離Ｔが１．５ｍｍを超える部分を第１部分とし、前記距離Ｔが１．５ｍｍ以下である部分を第２部分とするとき、前記第１部分の長さＬ１の、前記芯金の長さＬ０に対する比Ｌ１／Ｌ０の平均は、０．４５以下である、鉛蓄電池用クラッド式正極板。 - 前記芯金は、屈曲部分を有する、請求項１に記載の鉛蓄電池用クラッド式正極板。
- 前記比Ｌ１／Ｌ０の平均は、０．３０以下である、請求項１または２に記載の鉛蓄電池用クラッド式正極板。
- 前記第２部分は、前記芯金の長さ方向において前記集電部とは反対側に形成されている、請求項１〜３のいずれか１項に記載の鉛蓄電池用クラッド式正極板。
- 前記第２部分の長さの９０％以上において前記距離Ｔが１．０ｍｍ以下である、請求項１〜４のいずれか１項に記載の鉛蓄電池用クラッド式正極板。
- 前記第２部分の少なくとも一部では、前記芯金が前記内壁と接触している、請求項１〜５のいずれか１項に記載の鉛蓄電池用クラッド式正極板。
- 前記芯金は、前記チューブの中心軸から見たとき、前記集電部の長さ方向に平行な径方向と対向する前記内壁と接触している、請求項６に記載の鉛蓄電池用クラッド式正極板。
- 前記芯金は、前記チューブの中心軸から見たとき、前記集電部の厚さ方向に平行な径方向と対向する前記内壁と接触している、請求項６に記載の鉛蓄電池用クラッド式正極板。
- 少なくとも１つの正極板と、少なくとも１つの負極板と、前記正極板および前記負極板の間に介在するセパレータと、電解液とを備え、
前記正極板の少なくとも１つは、請求項１〜８のいずれか１項に記載のクラッド式正極板である、鉛蓄電池。 - 少なくとも１つのセルを備え、
前記セルは、複数の正極板を備え、
前記セルの少なくとも１つについて、全ての正極板における前記比Ｌ１／Ｌ０の平均が、０．４５以下である、請求項９に記載の鉛蓄電池。 - 複数の正極板を備え、
全ての正極板における前記比Ｌ１／Ｌ０の平均が、０．４５以下である、請求項９に記載の鉛蓄電池。 - 前記全ての正極板における前記比Ｌ１／Ｌ０の平均が、０．４０以下である、請求項１０または１１に記載の鉛蓄電池。
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|---|---|---|---|---|
| JPH07235299A (ja) * | 1994-02-22 | 1995-09-05 | Yuasa Corp | クラッド式正極板の製造法 |
| JPH08203505A (ja) * | 1995-01-25 | 1996-08-09 | Yuasa Corp | クラッド式陽極板 |
| JPH09231964A (ja) * | 1996-02-27 | 1997-09-05 | Yuasa Corp | クラッド式陽極板 |
-
2019
- 2019-09-10 JP JP2019164515A patent/JP7347042B2/ja active Active
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| JPH07235299A (ja) * | 1994-02-22 | 1995-09-05 | Yuasa Corp | クラッド式正極板の製造法 |
| JPH08203505A (ja) * | 1995-01-25 | 1996-08-09 | Yuasa Corp | クラッド式陽極板 |
| JPH09231964A (ja) * | 1996-02-27 | 1997-09-05 | Yuasa Corp | クラッド式陽極板 |
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