JP2021031654A - ホットメルト接着シート - Google Patents
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Abstract
【課題】本発明は、アルミニウムを含む被着体に対して比較的高い接着性を示すホットメルト接着シートを提供する。【解決手段】本発明は、ホットメルト接着剤を含む接着層を有するホットメルト接着シートであって、前記ホットメルト接着剤は、スチレン−エチレン・エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体またはスチレン−エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体のいずれか一方と、水添脂環族炭化水素系石油樹脂とを含み、ガラス転移温度が−１０℃以上１０℃以下の範囲内にあるホットメルト接着シートである。【選択図】 なし
Description
本発明は、ホットメルト接着シートに関する。
従来、ホットメルト接着シートは、自動車部品どうしを接着させたり、電子部品どうしを接着させたりするために使用されている。例えば、ホットメルト接着シートは、自動車のドアにドアモールを接着するために用いられている。
このようなホットメルト接着シートは、ホットメルト接着剤を含む接着層を有しており、該接着剤層が、スチレン系熱可塑性エラストマーとして、スチレン−（エチレン／プロピレン）−スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）、スチレン−エチレン−（エチレン／プロピレン）−スチレンブロック共重合体（ＳＥＥＰＳ）、スチレン−（エチレン／ブタジエン）−スチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）の少なくともいずれか一つを含むものが知られている（例えば、特許文献１）。
また、近年、自動車分野では、車両重量の軽量化のために、車体やドア等の材料として、アルミニウム合金を使用することが多くなっている。
ホットメルト接着シートは、接着層に熱（例えば、８０〜１００℃）をかけて融かした後、常温（例えば、２３℃）まで冷却して固化させることにより、接着層によって部品どうしを接着させるものであるが、特許文献１に記載されたようなスチレン系熱可塑性エラストマーを含む接着層を用いて、アルミニウム合金で製造されたドアにドアモールを接着すると、常温まで冷却されて固化された場合でも、ドアとドアモールとを十分に接着できないことがある。
そのため、アルミニウムを含む被着体に対して、比較的高い接着性を示すホットメルト接着シートが要望されているものの、これに関する検討はほとんどされていない。
そのため、アルミニウムを含む被着体に対して、比較的高い接着性を示すホットメルト接着シートが要望されているものの、これに関する検討はほとんどされていない。
そこで、本発明は、アルミニウムを含む被着体に対して比較的高い接着性を示すホットメルト接着シートを提供することを課題とする。
本発明者らが鋭意研究したところ、ホットメルト接着シートのホットメルト接着剤に、スチレン系ブロック共重合体としてのスチレン−エチレン・エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＥＰＳ）またはスチレン−エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）のいずれか一方と、タッキファイヤとしての水添脂環族炭化水素系石油樹脂とを含ませ、かつ、ホットメルト接着シートのガラス転移温度を−１０℃以上１０℃以下の範囲内とすることにより、アルミニウムを含む被着体に対して比較的高い接着性が示されることを見出した。
そして、上記知見を基に、本発明を想到するに至った。
そして、上記知見を基に、本発明を想到するに至った。
即ち、本発明に係るホットメルト接着シートは、
ホットメルト接着剤を含む接着層を有するホットメルト接着シートであって、
前記ホットメルト接着剤は、
スチレン−エチレン・エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体またはスチレン−エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体のいずれか一方と、
水添脂環族炭化水素系石油樹脂とを含み、
ガラス転移温度が−１０℃以上１０℃以下の範囲内にある。
ホットメルト接着剤を含む接着層を有するホットメルト接着シートであって、
前記ホットメルト接着剤は、
スチレン−エチレン・エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体またはスチレン−エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体のいずれか一方と、
水添脂環族炭化水素系石油樹脂とを含み、
ガラス転移温度が−１０℃以上１０℃以下の範囲内にある。
斯かる構成によれば、アルミニウムを含む被着体に対して比較的高い接着性を示すことができる。
前記ホットメルト接着シートにおいて、
前記ホットメルト接着剤は、テルペン変性フェノール樹脂をさらに含んでいてもよい。
前記ホットメルト接着剤は、テルペン変性フェノール樹脂をさらに含んでいてもよい。
斯かる構成によれば、アルミニウムを含む被着体に対してより高い接着性を示すことができる。
本発明によれば、アルミニウムを含む被着体に対して比較的高い接着性を示すホットメルト接着シートを提供することができる。
以下、本発明の一実施形態について説明する。
本実施形態に係るホットメルト接着シートは、ポリマーシートで形成された基材層と、該基材層の一方面に設けられ、かつ、被着体に接着される接着層とを有する２層構造となっている。
なお、上記のごとく２層構造を有するホットメルト接着シートを用いて２つの被着体を接着する場合には、例えば、接着層が外側を向くようにホットメルト接着シートを折り畳んで、ホットメルト接着シートに外側を向く２面の接着面を形成させて使用することができる。
なお、上記のごとく２層構造を有するホットメルト接着シートを用いて２つの被着体を接着する場合には、例えば、接着層が外側を向くようにホットメルト接着シートを折り畳んで、ホットメルト接着シートに外側を向く２面の接着面を形成させて使用することができる。
本実施形態に係るホットメルト接着シートでは、前記接着層は、ホットメルト接着剤で形成されている。
本実施形態に係るホットメルト接着シートでは、前記ホットメルト接着剤は、スチレン−エチレン・エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＥＰＳ）またはスチレン−エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）のいずれか一方と、タッキファイヤとしての水添脂環族炭化水素系石油樹脂とを含み、かつ、ホットメルト接着シートのガラス転移温度が−１０℃以上１０℃以下の範囲内にあることが重要である。
このように構成されることにより、アルミニウムを含む被着体に対して比較的高い接着性を示すことができる。
本実施形態に係るホットメルト接着シートでは、前記ホットメルト接着剤は、スチレン−エチレン・エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＥＰＳ）またはスチレン−エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）のいずれか一方と、タッキファイヤとしての水添脂環族炭化水素系石油樹脂とを含み、かつ、ホットメルト接着シートのガラス転移温度が−１０℃以上１０℃以下の範囲内にあることが重要である。
このように構成されることにより、アルミニウムを含む被着体に対して比較的高い接着性を示すことができる。
アルミニウムを含む被着体に対して、本実施形態に係るホットメルト接着シートの接着層が比較的高い接着性を示す理由については定かではないが、本発明者らは、前記接着層に含まれるホットメルト接着剤が、ＳＥＥＰＳまたはＳＥＰＳのいずれか一方と水添脂環族炭化水素系石油樹脂とを含んでおり、かつ、ホットメルト接着シートのガラス転移温度が−１０℃以上１０℃以下の範囲内にあることにより、このような構成を備えないホットメルト接着シートと比べて、アルミニウムを含む被着体に対する融かした状態における前記接着層の濡れ性が向上したことが一因であると推察している。
上記のスチレン−エチレン・エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＥＰＳ）は、ポリスチレンブロックで構成されたハードセグメントと、プロピレンを構成単位に含むソフトセグメントとを有している。
より具体的には、前記ＳＥＥＰＳは、基本構造の両末端にハードセグメントを有し、この２つのハードセグメントの間にソフトセグメントを有している。
これにより、前記接着剤層は、ポリマーシートの材料として用いられるポリオレフィン系樹脂（例えば、ポリプロピレン）に対して優れた接着性を示すものとなる。
より具体的には、前記ＳＥＥＰＳは、基本構造の両末端にハードセグメントを有し、この２つのハードセグメントの間にソフトセグメントを有している。
これにより、前記接着剤層は、ポリマーシートの材料として用いられるポリオレフィン系樹脂（例えば、ポリプロピレン）に対して優れた接着性を示すものとなる。
前記ＳＥＥＰＳは、前記接着層に高い凝集力を発揮させ得る点において、一定以上の割合で前記ハードセグメントを含有していることが好ましい。
一方で、ポリプロピレン樹脂などのポリオレフィン系樹脂に対する親和性は、主としてソフトセグメントによって発揮されることから、前記ＳＥＥＰＳにおけるハードセグメントの含有割合は、一定以下であることが好ましい。
より具体的には、前記ＳＥＥＰＳにおけるスチレンの含有割合は、１５質量％以上であることが好ましく、１８質量％以上であることがより好ましく、２０質量％以上であることがさらに好ましい。
また、前記ＳＥＥＰＳにおけるスチレンの含有割合は、４０質量％以下であることが好ましく、３５質量％以下であることがより好ましく、３２質量％以下であることがさらに好ましい。
一方で、ポリプロピレン樹脂などのポリオレフィン系樹脂に対する親和性は、主としてソフトセグメントによって発揮されることから、前記ＳＥＥＰＳにおけるハードセグメントの含有割合は、一定以下であることが好ましい。
より具体的には、前記ＳＥＥＰＳにおけるスチレンの含有割合は、１５質量％以上であることが好ましく、１８質量％以上であることがより好ましく、２０質量％以上であることがさらに好ましい。
また、前記ＳＥＥＰＳにおけるスチレンの含有割合は、４０質量％以下であることが好ましく、３５質量％以下であることがより好ましく、３２質量％以下であることがさらに好ましい。
前記ＳＥＥＰＳの質量平均分子量は、１０万以上であることが好ましく、１５万以上であることがより好ましい。
前記ＳＥＥＰＳの質量平均分子量は、４０万以下であることが好ましく、３８万以下であることがより好ましい。
なお、前記質量平均分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィ測定（ＧＰＣ）によって求められるスチレン換算での質量平均分子量を意味する。
前記ＳＥＥＰＳの質量平均分子量は、４０万以下であることが好ましく、３８万以下であることがより好ましい。
なお、前記質量平均分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィ測定（ＧＰＣ）によって求められるスチレン換算での質量平均分子量を意味する。
上記のスチレン−エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）は、スチレン−エチレン・エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＥＰＳ）と同様に、基本構造の両末端にハードセグメントを有し、この２つのハードセグメントの間にソフトセグメントを有している。
前記ＳＥＰＳにおけるスチレンの含有割合は、１５質量％以上であることが好ましく、１８質量％以上であることがより好ましく、２０質量％以上であることがさらに好ましい。
また、前記ＳＥＰＳにおけるスチレンの含有割合は、４０質量％以下であることが好ましく、３５質量％以下であることがより好ましく、３２質量％以下であることがさらに好ましい。
また、前記ＳＥＰＳにおけるスチレンの含有割合は、４０質量％以下であることが好ましく、３５質量％以下であることがより好ましく、３２質量％以下であることがさらに好ましい。
前記ＳＥＰＳの質量平均分子量は、１０万以上であることが好ましく、１５万以上であることがより好ましい。
前記ＳＥＰＳの質量平均分子量は、４０万以下であることが好ましく、３８万以下であることがより好ましい。
前記ＳＥＰＳの質量平均分子量は、４０万以下であることが好ましく、３８万以下であることがより好ましい。
本実施形態に係るホットメルト接着シートは、スチレン−エチレン・エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＥＰＳ）またはスチレン−エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）のいずれか一方を総量で、３０質量％以上８０質量％以下含むことが好ましく、５０質量％以上７０質量％以下含むことがより好ましい。
本実施形態に係るホットメルト接着シートのガラス転移温度（Ｔｇ）は、例えば、粘弾性測定装置（株式会社アントンパール・ジャパン（Ａｎｔｏｎ Ｐａａｒ Ｊａｐａｎ）製、型番ＭＣＲ ３０２）を用いて測定することができる。
より具体的には、上記粘弾性測定装置を用いて、空気雰囲気下にて、試験体に１０Ｎの荷重をかけて、周波数１Ｈｚ、ひずみ０．１％、−７０℃から２００℃の温度範囲を昇温速度５℃／ｍｉｎで昇温するという条件で測定し、ｔａｎδのピーク位置よりガラス転移温度（Ｔｇ）を得ることができる。
なお、ｔａｎδのピーク位置が複数認められる場合には、最も高いピークのピーク位置よりガラス転移温度（Ｔｇ）を得る。
より具体的には、上記粘弾性測定装置を用いて、空気雰囲気下にて、試験体に１０Ｎの荷重をかけて、周波数１Ｈｚ、ひずみ０．１％、−７０℃から２００℃の温度範囲を昇温速度５℃／ｍｉｎで昇温するという条件で測定し、ｔａｎδのピーク位置よりガラス転移温度（Ｔｇ）を得ることができる。
なお、ｔａｎδのピーク位置が複数認められる場合には、最も高いピークのピーク位置よりガラス転移温度（Ｔｇ）を得る。
前記水添脂環族炭化水素系石油樹脂は、水素化されて不飽和結合が十分に消失されていることが好ましく、脂環族飽和炭化水素樹脂と呼べる状態になっていることが好ましい。
具体的には、前記水添脂環族炭化水素系石油樹脂は、ＪＩＳ Ｋ ００７０−１９９２「化学製品の酸価、けん化価、エステル価、よう素価、水酸基価及び不けん化物の試験方法」に従って測定されるよう素価が１５ｇ／１００ｇ以下であることが好ましく、１０ｇ／１００ｇ以下であることがより好ましい。
具体的には、前記水添脂環族炭化水素系石油樹脂は、ＪＩＳ Ｋ ００７０−１９９２「化学製品の酸価、けん化価、エステル価、よう素価、水酸基価及び不けん化物の試験方法」に従って測定されるよう素価が１５ｇ／１００ｇ以下であることが好ましく、１０ｇ／１００ｇ以下であることがより好ましい。
前記水添脂環族炭化水素系石油樹脂の軟化点は、１４０℃以下であることが好ましく、１３０℃以下であることがより好ましく、１２０℃以下であることがさらに好ましく、９５℃以上１２０℃以下であることが特に好ましい。
なお、本実施形態において、軟化点は、ＪＩＳ Ｋ ２２０７−１９９６「石油アスファルト」などに記載の「軟化点試験方法（環球法）」によって測定することができる。
なお、本実施形態において、軟化点は、ＪＩＳ Ｋ ２２０７−１９９６「石油アスファルト」などに記載の「軟化点試験方法（環球法）」によって測定することができる。
上記ホットメルト接着シートは、スチレン−エチレン・エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＥＰＳ）またはスチレン−エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）のいずれか一方の１００質量部に対して、前記水添炭化水素系石油樹脂を２０質量部以上８０質量部以下含むことが好ましく、４０質量部以上８０質量部以下含むことがより好ましい。
前記ホットメルト接着剤は、タッキファイヤとして、テルペン変性フェノール樹脂をさらに含むことが好ましい。
前記ホットメルト接着剤が前記テルペン変性フェノールをさらに含むことにより、本実施形態に係るホットメルト接着シートは、アルミニウムを含む被着体に対して、より高い接着性を示すものとなる。
また、高温接着性に優れるものとなる。
前記ホットメルト接着剤が前記テルペン変性フェノールをさらに含むことにより、本実施形態に係るホットメルト接着シートは、アルミニウムを含む被着体に対して、より高い接着性を示すものとなる。
また、高温接着性に優れるものとなる。
前記テルペン変性フェノール樹脂の軟化点は、１００℃以上であることが好ましく、１２０℃以上であることがより好ましく、１２０℃以上１５０℃以下であることがさらに好ましく、１２０℃以上１４０℃以下であることが特に好ましい。
上記ホットメルト接着シートは、スチレン−エチレン・エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＥＰＳ）またはスチレン−エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）のいずれか一方の１００質量部に対して、前記テルペン変性フェノール樹脂を３質量部以上含むことが好ましく、５質量部以上含むことがより好ましい。
上記ホットメルト接着シートは、スチレン−エチレン・エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＥＰＳ）またはスチレン−エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）のいずれか一方の１００質量部に対して、前記テルペン変性フェノール樹脂を１５質量部以下含むことが好ましく、１２質量部以下含むことがより好ましい。
上記ホットメルト接着シートは、スチレン−エチレン・エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＥＰＳ）またはスチレン−エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）のいずれか一方の１００質量部に対して、前記テルペン変性フェノール樹脂を１５質量部以下含むことが好ましく、１２質量部以下含むことがより好ましい。
前記ホットメルト接着剤は、一般的な熱可塑性樹脂、一般的な熱硬化性樹脂、無機フィラー、薬剤などを含んでいてもよい。
前記無機フィラーとしては、例えば、酸化ケイ素、酸化アルミニウム、窒化ケイ素、窒化アルミニウム、窒化ホウ素などが挙げられる。
前記薬剤としては、例えば、老化防止剤、酸化防止剤、難燃剤、充填剤、着色剤などといった一般的なプラスチック配合薬剤が挙げられる。
本実施形態に係るホットメルト接着シートは、室温（２３℃）において、被着体をアルミニウム板としたときのピール強度が、２Ｎ／１０ｍｍ以上であることが好ましく、５Ｎ／１０ｍｍ以上であることがより好ましく、６Ｎ／１０ｍｍ以上であることがさらに好ましい。
なお、室温において、被着体をアルミニウム板としたときのピール強度は、後述の実施例に記載したようにして求めることができる。
なお、室温において、被着体をアルミニウム板としたときのピール強度は、後述の実施例に記載したようにして求めることができる。
上記ホットメルト接着シートが、スチレン系ブロック共重合体としてスチレン−エチレン・エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＥＰＳ）及びスチレン−エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）の両方を含む場合、スチレン−エチレン・エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＥＰＳ）とスチレン−エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）の混合割合は、ＳＥＥＰＳ：ＳＥＰＳ＝３０：７０〜７０：３０であることが好ましく、ＳＥＥＰＳ：ＳＥＰＳ＝４０：６０〜６０：４０であることがより好ましく、ＳＥＥＰＳ：ＳＥＰＳ＝４５：５５〜５５：４５であることがさらに好ましく、ＳＥＥＰＳ：ＳＥＰＳ＝５０：５０であることが最適である。
前記ホットメルト接着剤は、一般的な熱可塑性樹脂、一般的な熱硬化性樹脂、無機フィラー、薬剤などを含んでいてもよい。
本実施形態に係るホットメルト接着シートは、室温（２３℃）において、被着体をアルミニウム板としたときのピール強度が、２Ｎ／１０ｍｍ以上であることが好ましく、５Ｎ／１０ｍｍ以上であることがより好ましく、６Ｎ／１０ｍｍ以上であることがさらに好ましい。
なお、本発明に係るホットメルト接着シートは、上記実施形態に限定されるものではない。また、本発明に係るホットメルト接着シートは、上記作用効果によって限定されるものでもない。本発明に係るホットメルト接着シートは、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々の変更が可能である。
例えば、上記実施形態では、ホットメルト接着シートを、ポリマーシートで形成された基材層と、該基材層の一方面に設けられ、かつ、被着体に接着される接着層とを有する２層構造とする例について説明したが、ホットメルト接着シートの構成する例はこれに限られるものではない。
ホットメルト接着シートは、接着層のみを有する単層構造であってもよいし、基材層の両面に接着剤層が積層された３層構造であってもよい。
要すれば、本発明に係るホットメルト接着シートは、単層または多層で形成され、少なくとも、接着層を有していればよい。
なお、接着層のみを有する単層構造のホットメルト接着シートを用いて２つの被着体を接着させる場合には、ホットメルト接着シートの互いに対向する２つの接着面に、各被着体を接着させる。
ホットメルト接着シートは、接着層のみを有する単層構造であってもよいし、基材層の両面に接着剤層が積層された３層構造であってもよい。
要すれば、本発明に係るホットメルト接着シートは、単層または多層で形成され、少なくとも、接着層を有していればよい。
なお、接着層のみを有する単層構造のホットメルト接着シートを用いて２つの被着体を接着させる場合には、ホットメルト接着シートの互いに対向する２つの接着面に、各被着体を接着させる。
次に、実施例および比較例を挙げて本発明についてさらに具体的に説明する。本発明は、その要旨を超えない限り、以下の実施例に限定されるものではない。
（実施例１に係るホットメルト接着シートの作製）
スチレン系ブロック共重合体としてのスチレン−エチレン・エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＥＰＳ）、及び、水添炭化水素系石油樹脂としての脂環式飽和炭化水素系石油樹脂（ａ）を下記表１に示す配合で有機溶媒中に含ませたワニスを調製した。
そして、このワニスをポリエチレンテレフタレートフィルム（厚さ５０μｍ）にコーティングした後に乾燥させて、乾燥厚さ約５０μｍの接着層を有するホットメルト接着シートを得た。
なお、ＳＥＥＰＳは、質量平均分子量が２６万であり、スチレンの含有割合が３０質量％であった。
また、脂環式飽和炭化水素系石油樹脂（ａ）は、軟化点が１００℃であった。
スチレン系ブロック共重合体としてのスチレン−エチレン・エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＥＰＳ）、及び、水添炭化水素系石油樹脂としての脂環式飽和炭化水素系石油樹脂（ａ）を下記表１に示す配合で有機溶媒中に含ませたワニスを調製した。
そして、このワニスをポリエチレンテレフタレートフィルム（厚さ５０μｍ）にコーティングした後に乾燥させて、乾燥厚さ約５０μｍの接着層を有するホットメルト接着シートを得た。
なお、ＳＥＥＰＳは、質量平均分子量が２６万であり、スチレンの含有割合が３０質量％であった。
また、脂環式飽和炭化水素系石油樹脂（ａ）は、軟化点が１００℃であった。
（実施例２に係るホットメルト接着シートの作製）
ＳＥＥＰＳ及び脂環式飽和炭化水素系石油樹脂（ａ）に加えて、テルペン変性フェノール樹脂を下記表１に示す配合で有機溶媒中に含ませたワニスを調製した後、実施例１と同様に、このワニスをポリエチレンテレフタレートフィルムにコーティングして、乾燥厚さ約５０μｍの接着層を有するホットメルト接着シートを得た。
なお、テルペン変性フェノール樹脂は、軟化点が１３５℃であった。
ＳＥＥＰＳ及び脂環式飽和炭化水素系石油樹脂（ａ）に加えて、テルペン変性フェノール樹脂を下記表１に示す配合で有機溶媒中に含ませたワニスを調製した後、実施例１と同様に、このワニスをポリエチレンテレフタレートフィルムにコーティングして、乾燥厚さ約５０μｍの接着層を有するホットメルト接着シートを得た。
なお、テルペン変性フェノール樹脂は、軟化点が１３５℃であった。
（実施例３に係るホットメルト接着シートの作製）
スチレン系ブロック共重合体としてのＳＥＥＰＳ及びスチレン−エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）、脂環式飽和炭化水素系石油樹脂（ｂ）、並びに、テルペン変性フェノール樹脂を下記表１に示す配合で有機溶媒中に含ませたワニスを調製した後、実施例１と同様に、このワニスをポリエチレンテレフタレートフィルムにコーティングして、乾燥厚さ約５０μｍの接着層を有するホットメルト接着シートを得た。
なお、ＳＥＰＳは、質量平均分子量が２５万であり、スチレンの含有割合が２０質量％であった。
また、脂環式飽和炭化水素系石油樹脂（ｂ）は、軟化点が１１５℃であった。
スチレン系ブロック共重合体としてのＳＥＥＰＳ及びスチレン−エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）、脂環式飽和炭化水素系石油樹脂（ｂ）、並びに、テルペン変性フェノール樹脂を下記表１に示す配合で有機溶媒中に含ませたワニスを調製した後、実施例１と同様に、このワニスをポリエチレンテレフタレートフィルムにコーティングして、乾燥厚さ約５０μｍの接着層を有するホットメルト接着シートを得た。
なお、ＳＥＰＳは、質量平均分子量が２５万であり、スチレンの含有割合が２０質量％であった。
また、脂環式飽和炭化水素系石油樹脂（ｂ）は、軟化点が１１５℃であった。
（実施例４に係るホットメルト接着シートの作製）
スチレン系ブロック共重合体としてのスチレン−エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）、及び、脂環式飽和炭化水素系石油樹脂（ｂ）、並びに、テルペン変性フェノール樹脂を下記表１に示す配合で有機溶媒中に含ませたワニスを調製した後、実施例１と同様に、このワニスをポリエチレンテレフタレートフィルムにコーティングして、乾燥厚さ約５０μｍの接着層を有するホットメルト接着シートを得た。
スチレン系ブロック共重合体としてのスチレン−エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）、及び、脂環式飽和炭化水素系石油樹脂（ｂ）、並びに、テルペン変性フェノール樹脂を下記表１に示す配合で有機溶媒中に含ませたワニスを調製した後、実施例１と同様に、このワニスをポリエチレンテレフタレートフィルムにコーティングして、乾燥厚さ約５０μｍの接着層を有するホットメルト接着シートを得た。
（比較例１に係るホットメルト接着シートの作製）
スチレン系ブロック共重合体としてのスチレン−エチレン・ブチレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）、脂環式飽和炭化水素系石油樹脂（ｃ）、水添芳香族炭化水素系石油樹脂、及び、水添テルペン樹脂を下記表１に示す配合で有機溶媒中に含ませたワニスを調製した後、実施例１と同様に、このワニスをポリエチレンテレフタレートフィルムにコーティングして、乾燥厚さ約５０μｍの接着層を有するホットメルト接着シートを得た。
なお、ＳＥＢＳは、質量平均分子量が１６万であり、かつ、スチレンの含有割合が３１％のＳＥＢＳ１と、分子量が５．７万であり、かつ、スチレンの含有割合が３０％のＳＥＢＳ２と、分子量が７万であり、かつ、スチレンの含有割合が３０％のＳＥＢＳ３とを、質量部がＳＥＢ１：ＳＥＢＳ２：ＳＥＢＳ３＝１００：６０：４０となるように混合したものを用いた。
また、脂環式飽和炭化水素系石油樹脂（ｃ）は、軟化点が１１５℃であり、水添テルペン樹脂は、軟化点が１２５℃であり、水添芳香族炭化水素系石油樹脂は、軟化点が１２０℃であった。
スチレン系ブロック共重合体としてのスチレン−エチレン・ブチレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）、脂環式飽和炭化水素系石油樹脂（ｃ）、水添芳香族炭化水素系石油樹脂、及び、水添テルペン樹脂を下記表１に示す配合で有機溶媒中に含ませたワニスを調製した後、実施例１と同様に、このワニスをポリエチレンテレフタレートフィルムにコーティングして、乾燥厚さ約５０μｍの接着層を有するホットメルト接着シートを得た。
なお、ＳＥＢＳは、質量平均分子量が１６万であり、かつ、スチレンの含有割合が３１％のＳＥＢＳ１と、分子量が５．７万であり、かつ、スチレンの含有割合が３０％のＳＥＢＳ２と、分子量が７万であり、かつ、スチレンの含有割合が３０％のＳＥＢＳ３とを、質量部がＳＥＢ１：ＳＥＢＳ２：ＳＥＢＳ３＝１００：６０：４０となるように混合したものを用いた。
また、脂環式飽和炭化水素系石油樹脂（ｃ）は、軟化点が１１５℃であり、水添テルペン樹脂は、軟化点が１２５℃であり、水添芳香族炭化水素系石油樹脂は、軟化点が１２０℃であった。
（比較例２に係るホットメルト接着シートの作製）
スチレン系ブロック共重合体としてのＳＥＥＰＳ、及び、脂環式飽和炭化水素系石油樹脂（ｂ）を下記表１に示す配合で有機溶媒中に含ませたワニスを調製した後、実施例１と同様に、このワニスをポリエチレンテレフタレートフィルムにコーティングして、乾燥厚さ約５０μｍの接着層を有するホットメルト接着シートを得た。
スチレン系ブロック共重合体としてのＳＥＥＰＳ、及び、脂環式飽和炭化水素系石油樹脂（ｂ）を下記表１に示す配合で有機溶媒中に含ませたワニスを調製した後、実施例１と同様に、このワニスをポリエチレンテレフタレートフィルムにコーティングして、乾燥厚さ約５０μｍの接着層を有するホットメルト接着シートを得た。
（ガラス転移温度の測定）
接着層の厚さが０．５ｍｍ以上の厚みとなるように作製した各例に係るホットメルト接着シートを試験体として、ガラス転移温度を測定した。
各試験体のガラス転移温度は、粘弾性測定装置（株式会社アントンパール・ジャパン（Ａｎｔｏｎ Ｐａａｒ Ｊａｐａｎ）製、型番ＭＣＲ ３０２）を用いて測定した。
具体的には、上記粘弾性測定装置を用いて、空気雰囲気下にて、各試験体に１０Ｎの荷重をかけて、周波数１Ｈｚ、ひずみ０．１％、−７０℃から２００℃の温度範囲を昇温速度５℃／ｍｉｎで昇温するという条件で測定し、ｔａｎδのピーク位置よりガラス転移温度（Ｔｇ）を求めた。
上記のようにして測定した各例に係るホットメルト接着シートのガラス転移温度（Ｔｇ）を下記表１に示した。
接着層の厚さが０．５ｍｍ以上の厚みとなるように作製した各例に係るホットメルト接着シートを試験体として、ガラス転移温度を測定した。
各試験体のガラス転移温度は、粘弾性測定装置（株式会社アントンパール・ジャパン（Ａｎｔｏｎ Ｐａａｒ Ｊａｐａｎ）製、型番ＭＣＲ ３０２）を用いて測定した。
具体的には、上記粘弾性測定装置を用いて、空気雰囲気下にて、各試験体に１０Ｎの荷重をかけて、周波数１Ｈｚ、ひずみ０．１％、−７０℃から２００℃の温度範囲を昇温速度５℃／ｍｉｎで昇温するという条件で測定し、ｔａｎδのピーク位置よりガラス転移温度（Ｔｇ）を求めた。
上記のようにして測定した各例に係るホットメルト接着シートのガラス転移温度（Ｔｇ）を下記表１に示した。
（室温環境下でのピール試験）
各例に係るホットメルト接着シートから、幅１０ｍｍの短冊状試料を切り出した。
次に、前記短冊状試料の接着層を被着体の表面に熱プレス（圧力：０．２ＭＰａ、温度：６０℃、時間：５秒）して熱接着させ、室温になるまで十分に冷却させることにより、試験体を得た。
そして、引張試験機を用いて、室温（２３℃）の環境下、３００ｍｍ／ｍｉｎの試験速度で、被着体からホットメルト接着シートを引っ張ることにより、１８０度ピール試験を実施して、室温の環境下におけるピール強度（Ｎ／１０ｍｍ）を求めた。
なお、被着体としては、ＰＰ（ポリプロピレン樹脂）板、ＰＩ（ポリイミド樹脂）板、ＰＣ（ポリカーボネート樹脂）板、ＡＣ（アクリル樹脂）板、ＰＥＴ−Ｇ（グリコール変性ポリエチレンテレフタレート樹脂）板、ＡＢＳ樹脂板、ＰＶＣ（ポリ塩化ビニル樹脂）板、ＰＳ（ポリスチレン樹脂）板、ＳＵＳ板、Ａｌ（アルミニウム）板、Ｃｕ（銅）板、及び、ガラス板を用いた。
上記のようにして測定した各例に係るホットメルト接着シートのピール強度を下記表１に示した。
各例に係るホットメルト接着シートから、幅１０ｍｍの短冊状試料を切り出した。
次に、前記短冊状試料の接着層を被着体の表面に熱プレス（圧力：０．２ＭＰａ、温度：６０℃、時間：５秒）して熱接着させ、室温になるまで十分に冷却させることにより、試験体を得た。
そして、引張試験機を用いて、室温（２３℃）の環境下、３００ｍｍ／ｍｉｎの試験速度で、被着体からホットメルト接着シートを引っ張ることにより、１８０度ピール試験を実施して、室温の環境下におけるピール強度（Ｎ／１０ｍｍ）を求めた。
なお、被着体としては、ＰＰ（ポリプロピレン樹脂）板、ＰＩ（ポリイミド樹脂）板、ＰＣ（ポリカーボネート樹脂）板、ＡＣ（アクリル樹脂）板、ＰＥＴ−Ｇ（グリコール変性ポリエチレンテレフタレート樹脂）板、ＡＢＳ樹脂板、ＰＶＣ（ポリ塩化ビニル樹脂）板、ＰＳ（ポリスチレン樹脂）板、ＳＵＳ板、Ａｌ（アルミニウム）板、Ｃｕ（銅）板、及び、ガラス板を用いた。
上記のようにして測定した各例に係るホットメルト接着シートのピール強度を下記表１に示した。
表１から、被着体をアルミニウム板とした場合に、実施例１〜４に係るホットメルト接着シートは、比較例１及び２に係るホットメルト接着シートに比べて、室温環境下において特に優れた接着性を示すことが分かった。
Claims (2)
- ホットメルト接着剤を含む接着層を有するホットメルト接着シートであって、
前記ホットメルト接着剤は、
スチレン−エチレン・エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体またはスチレン−エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体のいずれか一方と、
水添脂環族炭化水素系石油樹脂とを含み、
ガラス転移温度が−１０℃以上１０℃以下の範囲内にある
ホットメルト接着シート。 - 前記ホットメルト接着剤は、テルペン変性フェノール樹脂をさらに含む
請求項１に記載のホットメルト接着シート。
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