JP2021028318A - プロピレン４量体及びプロピレン４量体の製造方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】高分岐度の各種オレフィン誘導体の原料として用いることができる、プロピレン４量体、及びプロピレン４量体の製造方法を提供する。【解決手段】ＴｙｐｅＶオレフィン濃度が２５質量％以上であるプロピレン４量体、及び１２員環ゼオライトの触媒存在下、プロピレンをオリゴマー化する工程を有する、プロピレン４量体の製造方法である。【選択図】なし
Description
本発明は、プロピレン４量体及びプロピレン４量体の製造方法に関する。
プロピレンを４量化して得られる炭素数１２のオレフィンは、アルコールやカルボン酸等の原料として使用され、特に洗浄剤の原料として有用である。また、ポリオレフィン類のモノマーや可塑剤の原料等としても使用されている。
従来より、プロピレンのオリゴマー化は、固体リン酸を触媒に用いることで製造されているが、最近では、ゼオライトを触媒とするプロピレンオリゴマーの製造も検討されている。
たとえば、特許文献１には、転化率の向上を目的として、外表面積が特定の比率を有するβゼオライト存在下で第一オレフィンを第二オレフィンに転化する方法が記載されている。
また、特許文献２には、特定種のオレフィンを含む生成物を得ることを目的として、オレフィンを含む原料と特定の２種の分子篩を含む触媒と接触させる工程及びオレフィンオリゴマーを含む生成物を回収する工程を含む方法が開示されている。
たとえば、特許文献１には、転化率の向上を目的として、外表面積が特定の比率を有するβゼオライト存在下で第一オレフィンを第二オレフィンに転化する方法が記載されている。
また、特許文献２には、特定種のオレフィンを含む生成物を得ることを目的として、オレフィンを含む原料と特定の２種の分子篩を含む触媒と接触させる工程及びオレフィンオリゴマーを含む生成物を回収する工程を含む方法が開示されている。
従来、プロピレンオリゴマーは、その用途やそれ自身の反応性のため、分岐度の低いものが主に使用されてきた。しかし、近年では、界面活性剤や油剤、溶剤、ポリマー等の化学品にも、洗浄性、相溶性、配合安定性等、あらゆる機能が求められており、その原料であるプロピレンオリゴマーにもより分岐度の高いものが必要とされてきている。たとえば、界面活性剤等のアルキル部分が高分岐であると、結晶性が低く、様々な油との相溶性が向上するため、特に低温での洗浄性が向上すると期待される。また、各種溶媒に用いた場合も高い溶解力が期待できる。しかし、従来知られているプロピレンオリゴマーでは、その分岐度は十分なものとは言えなかった。
そこで、本発明は、高分岐度の各種オレフィン誘導体の原料として用いることができる、プロピレン４量体、及びプロピレン４量体の製造方法を提供することを課題とする。
そこで、本発明は、高分岐度の各種オレフィン誘導体の原料として用いることができる、プロピレン４量体、及びプロピレン４量体の製造方法を提供することを課題とする。
本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意研究を重ねた結果、特定構造のオレフィンの濃度が特定量以上であるプロピレン４量体により、前記課題を解決できることを見出し、発明を完成した。また、特定のゼオライトを触媒として用い、プロピレンをオリゴマー化することにより、好適なプロピレン４量体を得る方法も見出した。
すなわち、本発明は、以下の（１）〜（８）に関する。
（１）
ＴｙｐｅＶオレフィン濃度が２５質量％以上であるプロピレン４量体
（２）
ＪＩＳ Ｋ２２５４：２０１８に規定される常圧法蒸留試験方法による留出温度が１６０〜２２０℃である、（１）に記載のプロピレン４量体。
（３）
１２員環ゼオライトの触媒存在下、プロピレンをオリゴマー化する工程を有する、プロピレン４量体の製造方法。
（４）
１２員環ゼオライトが、ＢＥＡ型１２員環ゼオライトである、（３）に記載のプロピレン４量体の製造方法。
（５）
前記プロピレンをオリゴマー化する工程の後で蒸留によって分画する工程を有する、（３）又は（４）に記載のプロピレン４量体の製造方法。
（６）
前記プロピレンをオリゴマー化する工程後のプロピレン転化率が５０〜９９％である、（３）〜（５）のいずれか１つに記載のプロピレン４量体の製造方法。
（７）
（３）〜（６）のいずれか１つに記載のプロピレン４量体の製造方法によって得られたプロピレン４量体。
（８）
分岐指数が３．１０以上であるプロピレン４量体。
（１）
ＴｙｐｅＶオレフィン濃度が２５質量％以上であるプロピレン４量体
（２）
ＪＩＳ Ｋ２２５４：２０１８に規定される常圧法蒸留試験方法による留出温度が１６０〜２２０℃である、（１）に記載のプロピレン４量体。
（３）
１２員環ゼオライトの触媒存在下、プロピレンをオリゴマー化する工程を有する、プロピレン４量体の製造方法。
（４）
１２員環ゼオライトが、ＢＥＡ型１２員環ゼオライトである、（３）に記載のプロピレン４量体の製造方法。
（５）
前記プロピレンをオリゴマー化する工程の後で蒸留によって分画する工程を有する、（３）又は（４）に記載のプロピレン４量体の製造方法。
（６）
前記プロピレンをオリゴマー化する工程後のプロピレン転化率が５０〜９９％である、（３）〜（５）のいずれか１つに記載のプロピレン４量体の製造方法。
（７）
（３）〜（６）のいずれか１つに記載のプロピレン４量体の製造方法によって得られたプロピレン４量体。
（８）
分岐指数が３．１０以上であるプロピレン４量体。
本発明によれば、高分岐度の各種オレフィン誘導体の原料として用いることができる、プロピレン４量体、及びプロピレン４量体の製造方法を提供することができる。
本発明は、ＴｙｐｅＶオレフィン濃度が２５質量％以上であるプロピレン４量体、及び１２員環ゼオライトの触媒存在下、プロピレンをオリゴマー化する工程を有する、プロピレン４量体の製造方法である。
以下に、本発明について詳細に説明する。
以下に、本発明について詳細に説明する。
［プロピレン４量体］
本発明のプロピレン４量体は、ＴｙｐｅＶオレフィン濃度が２５質量％以上である。
ここで「ＴｙｐｅＶオレフィン」について説明する。
プロピレンオリゴマーのオレフィンタイプは、表１に示すように二重結合の置換度とその位置によって分類することができる。式中のＣは炭素原子を、Ｈは水素原子を表しており、＝は二重結合を表している。また、式中のＲはアルキル基を表し、各Ｒは同じでも異なっていてもよく、プロピレン４量体においては、１分子中のＲの炭素数の合計は１０である。
つまり、ＲＲＣ＝ＣＲＲの構造を有するプロピレンオリゴマーのオレフィンタイプを「ＴｙｐｅＶオレフィン」という。
ＴｙｐｅＩはビニルタイプと呼ばれることがあり、ＴｙｐｅＩＩＩはビニリデンタイプと呼ばれることがある。
本発明のプロピレン４量体は、ＴｙｐｅＶオレフィン濃度が２５質量％以上である。
ここで「ＴｙｐｅＶオレフィン」について説明する。
プロピレンオリゴマーのオレフィンタイプは、表１に示すように二重結合の置換度とその位置によって分類することができる。式中のＣは炭素原子を、Ｈは水素原子を表しており、＝は二重結合を表している。また、式中のＲはアルキル基を表し、各Ｒは同じでも異なっていてもよく、プロピレン４量体においては、１分子中のＲの炭素数の合計は１０である。
つまり、ＲＲＣ＝ＣＲＲの構造を有するプロピレンオリゴマーのオレフィンタイプを「ＴｙｐｅＶオレフィン」という。
ＴｙｐｅＩはビニルタイプと呼ばれることがあり、ＴｙｐｅＩＩＩはビニリデンタイプと呼ばれることがある。
オリゴマー異性体の分岐度や二重結合の位置が異なることにより、そのオリゴマーを供給原料として使用する下流プロセスにおいて、各オリゴマー異性体の反応性が異なることがある。例えば、高分岐な異性体においては、コッホ反応やアルキレーション反応のような反応において高活性である。このような反応性の違いは、二重結合の周りの立体的な環境の違いによるものと考えられる。
オリゴマー異性体の分岐度や二重結合の位置の違いは、反応性だけでなく、そのオリゴマーを供給原料として使用する下流プロセスでの製品性状に影響を与えることもある。例えば、本発明のプロピレンオリゴマーのように、高分岐な異性体が多く含まれるオリゴマーを用いて製造した製品の粘度は、直鎖状または低分岐な異性体が多く含まれるオリゴマーを用いて製造した製品の粘度よりも低くなる。これは粘度に限られた現象ではなく、界面活性剤用途の洗浄性や生分解性等が向上することも期待できる。
オリゴマー異性体の分岐度や二重結合の位置の違いは、反応性だけでなく、そのオリゴマーを供給原料として使用する下流プロセスでの製品性状に影響を与えることもある。例えば、本発明のプロピレンオリゴマーのように、高分岐な異性体が多く含まれるオリゴマーを用いて製造した製品の粘度は、直鎖状または低分岐な異性体が多く含まれるオリゴマーを用いて製造した製品の粘度よりも低くなる。これは粘度に限られた現象ではなく、界面活性剤用途の洗浄性や生分解性等が向上することも期待できる。
本発明のプロピレン４量体のＴｙｐｅＶオレフィン濃度は、２５質量％以上であり、２８質量％以上が好ましく、３０質量％以上がより好ましく、３２質量％以上が更に好ましく、３４質量％以上がより更に好ましく、３５質量％以上がより更に好ましい。上限には制限はないが、生産効率の観点から、５０質量％以下が好ましく、４５質量％以下がより好ましく、４０質量％以下が更に好ましい。
ＴｙｐｅＶオレフィン濃度とは、プロピレン４量体中のＴｙｐｅＶオレフィンの含有量（質量％）であり、その測定及び算出方法は実施例に記載した方法を用いる。
ＴｙｐｅＶオレフィン濃度が２５質量％以上であると、高分岐度の各種オレフィン誘導体の原料として好適に用いることができる。
ＴｙｐｅＶオレフィン濃度とは、プロピレン４量体中のＴｙｐｅＶオレフィンの含有量（質量％）であり、その測定及び算出方法は実施例に記載した方法を用いる。
ＴｙｐｅＶオレフィン濃度が２５質量％以上であると、高分岐度の各種オレフィン誘導体の原料として好適に用いることができる。
本発明のプロピレン４量体は、ＴｙｐｅＶオレフィン以外に、ＴｙｐｅＩＶオレフィン、ＴｙｐｅＩＩＩオレフィン、ＴｙｐｅＩＩオレフィン、ＴｙｐｅＩオレフィンを含んでいてもよい。
本発明のプロピレン４量体のＴｙｐｅＩＶオレフィン濃度は、６５質量％以下が好ましく、６０質量％以下がより好ましく、５７質量％以下が更に好ましく、５３質量％以下がより更に好ましく、５１質量％以下がより更に好ましく、５０質量％以下がより更に好ましい。下限には制限はないが、生産効率の観点から、３０質量％以上が好ましく、４０質量％以上がより好ましく、４５質量％以上が更に好ましい。
ＴｙｐｅＩＶオレフィン濃度とは、プロピレン４量体中のＴｙｐｅＩＶオレフィンの含有量（質量％）であり、その測定及び算出方法は実施例に記載した方法を用いる。
ＴｙｐｅＩＶオレフィン濃度とは、プロピレン４量体中のＴｙｐｅＩＶオレフィンの含有量（質量％）であり、その測定及び算出方法は実施例に記載した方法を用いる。
本発明のプロピレン４量体のＴｙｐｅＩＩＩオレフィン濃度は、得られるプロピレン４量体の分岐度と反応性を両立する観点から、０．５〜８．０質量％が好ましく、１．０〜５．０質量％がより好ましく、２．０〜４．３質量％が更に好ましく、３．０〜４．０質量％がより更に好ましい。
ＴｙｐｅＩＩＩオレフィン濃度とは、プロピレン４量体中のＴｙｐｅＩＩＩオレフィンの含有量（質量％）であり、その測定及び算出方法は実施例に記載した方法を用いる。
ＴｙｐｅＩＩＩオレフィン濃度とは、プロピレン４量体中のＴｙｐｅＩＩＩオレフィンの含有量（質量％）であり、その測定及び算出方法は実施例に記載した方法を用いる。
本発明のプロピレン４量体のＴｙｐｅＩＩオレフィン濃度は、２０質量％以下が好ましく、１０質量％以下が好ましく、８．０質量％以下がより好ましく、７．０質量％以下が更に好ましい。下限には制限はないが、生産効率の観点から、２．０質量％以上が好ましく、４．０質量％以上がより好ましい。
ＴｙｐｅＩＩオレフィン濃度とは、プロピレン４量体中のＴｙｐｅＩＩオレフィンの含有量（質量％）であり、その測定及び算出方法は実施例に記載した方法を用いる。
ＴｙｐｅＩＩオレフィン濃度とは、プロピレン４量体中のＴｙｐｅＩＩオレフィンの含有量（質量％）であり、その測定及び算出方法は実施例に記載した方法を用いる。
本発明のプロピレン４量体のＴｙｐｅＩオレフィン濃度は、得られるプロピレン４量体の分岐度と反応性を両立する観点から、０．１〜５．０質量％が好ましく、０．２〜３．０質量％がより好ましく、０．３〜１．０質量％が更に好ましく、０．５〜０．９質量％がより更に好ましい。
ＴｙｐｅＩオレフィン濃度とは、プロピレン４量体中のＴｙｐｅＩオレフィンの含有量（質量％）であり、その測定及び算出方法は実施例に記載した方法を用いる。
ＴｙｐｅＩオレフィン濃度とは、プロピレン４量体中のＴｙｐｅＩオレフィンの含有量（質量％）であり、その測定及び算出方法は実施例に記載した方法を用いる。
また、本発明のプロピレン４量体は、分岐指数が３．１０以上であることが好ましく、３．２０以上であることがより好ましく、３．３０以上であることが更に好ましい。
分岐指数とは、１分子に平均何ヵ所の分岐があるかを示す数であり、大きいものほど、分岐が多いことを示す。プロピレン４量体（ドデセン）を水素添加して得られる飽和炭化水素（ドデカン）の場合、直鎖飽和炭化水素（ｎ−ドデカン）では０となり、分岐が１ヵ所であれば、分岐指数は１となる。なお、前記「分岐」とは、１つの炭素に３つの炭素が結合したものが１つあると１ヵ所とし、１つの炭素に４つの炭素が結合したものが１つあると２ヵ所として算出される。
プロピレン４量体において、分岐指数が３．１０以上であると、高分岐度の各種オレフィン誘導体の原料として好適に用いることができる。
分岐指数とは、１分子に平均何ヵ所の分岐があるかを示す数であり、大きいものほど、分岐が多いことを示す。プロピレン４量体（ドデセン）を水素添加して得られる飽和炭化水素（ドデカン）の場合、直鎖飽和炭化水素（ｎ−ドデカン）では０となり、分岐が１ヵ所であれば、分岐指数は１となる。なお、前記「分岐」とは、１つの炭素に３つの炭素が結合したものが１つあると１ヵ所とし、１つの炭素に４つの炭素が結合したものが１つあると２ヵ所として算出される。
プロピレン４量体において、分岐指数が３．１０以上であると、高分岐度の各種オレフィン誘導体の原料として好適に用いることができる。
本発明のプロピレン４量体のＪＩＳ Ｋ２２５４：２０１８に規定される常圧法蒸留試験方法による留出温度（初留点〜終点）は、１５０〜２３０℃であることが好ましく、１５５〜２２５℃であることがより好ましく、１６０〜２２０℃であることが更に好ましく、１６５〜２１０℃であることがより更に好ましく、１７０〜２００℃であることがより更に好ましい。
本発明のプロピレン４量体のＪＩＳ Ｋ２２５４：２０１８に規定される常圧法蒸留試験方法による５０容量％留出温度は、１７５〜１９５℃であることが好ましく、１８０〜１９０℃であることがより好ましく、１８５〜１９０℃であることが更に好ましい。
プロピレン４量体の沸点（蒸留試験による留出温度）が前記の範囲であることにより、目的とする、界面活性剤や溶剤等、各種オレフィン誘導体の原料として好適に用いることができる。
本発明のプロピレン４量体のＪＩＳ Ｋ２２５４：２０１８に規定される常圧法蒸留試験方法による５０容量％留出温度は、１７５〜１９５℃であることが好ましく、１８０〜１９０℃であることがより好ましく、１８５〜１９０℃であることが更に好ましい。
プロピレン４量体の沸点（蒸留試験による留出温度）が前記の範囲であることにより、目的とする、界面活性剤や溶剤等、各種オレフィン誘導体の原料として好適に用いることができる。
［プロピレン４量体の製造方法］
本発明のプロピレン４量体の製造方法は、１２員環ゼオライトの触媒存在下、プロピレンをオリゴマー化する工程を有する。
本製造方法によって得られるプロピレン４量体は、高分岐度であり、各種オレフィン誘導体の原料として好適に用いることができるという優れた特性を有する。
以下に本製造方法について説明する。
本発明のプロピレン４量体の製造方法は、１２員環ゼオライトの触媒存在下、プロピレンをオリゴマー化する工程を有する。
本製造方法によって得られるプロピレン４量体は、高分岐度であり、各種オレフィン誘導体の原料として好適に用いることができるという優れた特性を有する。
以下に本製造方法について説明する。
＜オリゴマー化工程＞
本工程は、１２員環ゼオライトの触媒存在下、プロピレンをオリゴマー化する工程である。
プロピレンに代表される低級オレフィンを固体リン酸やゼオライトのような固体酸触媒に接触させて、そのオレフィンのオリゴマーを得る方法をカチオン重合という。カチオン重合によって得られたオリゴマー生成物は、通常、オレフィン２量体、３量体、４量体、およびそれ以上の高級オリゴマーの混合物となる。さらに、各オリゴマーは複雑な反応機構によって生成されるため、単一の炭素骨格および二重結合の位置を持ったオレフィンとして得られることは少なく、通常、様々な異性体の混合物として得られる。
本発明の製造方法によれば、高分岐度のプロピレンオリゴマーを得ることができ、高分岐度の各種オレフィン誘導体の原料として用いることができる。
本工程は、１２員環ゼオライトの触媒存在下、プロピレンをオリゴマー化する工程である。
プロピレンに代表される低級オレフィンを固体リン酸やゼオライトのような固体酸触媒に接触させて、そのオレフィンのオリゴマーを得る方法をカチオン重合という。カチオン重合によって得られたオリゴマー生成物は、通常、オレフィン２量体、３量体、４量体、およびそれ以上の高級オリゴマーの混合物となる。さらに、各オリゴマーは複雑な反応機構によって生成されるため、単一の炭素骨格および二重結合の位置を持ったオレフィンとして得られることは少なく、通常、様々な異性体の混合物として得られる。
本発明の製造方法によれば、高分岐度のプロピレンオリゴマーを得ることができ、高分岐度の各種オレフィン誘導体の原料として用いることができる。
本工程で用いられる触媒は、１２員環ゼオライトである。
前記１２員環ゼオライトとしては、ＦＡＵ型（別名：Ｙ型ゼオライト）、ＢＥＡ型（別名：βゼオライト）、ＭＯＲ型、ＭＴＷ型（別名：ＺＳＭ−１２）、ＯＦＦ型、ＬＴＬ型（別名：Ｌ型ゼオライト）が挙げられ、ＦＡＵ型、ＢＥＡ型が好ましく、ＢＥＡ型がより好ましい。
活性を向上させる観点から、前記１２員環ゼオライトの窒素吸着法によって測定される全表面積は２００ｍ２／ｇ以上が好ましく、３００ｍ２／ｇ以上がより好ましく、４００ｍ２／ｇ以上が更に好ましい。
反応をより効率的に進行させる観点から、前記１２員環ゼオライトの窒素吸着法によって測定される外表面積と全表面積との比（外表面積／全表面積）は０．４以上が好ましく、０．５以上がより好ましく、０．６以上が更に好ましい。
反応をより効率的に進行させる観点から、前記１２員環ゼオライトのＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）によって観察される結晶径は１μｍ以下が好ましく、０．５μｍ以下がより好ましく、０．１μｍ以下が更に好ましい。
反応を効率的に進行させる観点から、前記１２員環ゼオライトのケイ素／アルミニウムのモル比（Ｓｉ／Ａｌ）は１００以下が好ましく、５０以下がより好ましく、２５以下が更に好ましい。
反応を効率的に進行させる観点から、前記１２員環ゼオライトのＮＨ３−ＴＰＤで測定した酸量は１５０μｍｏｌ／ｇ以上が好ましく、２００μｍｏｌ／ｇ以上がより好ましく、２５０μｍｏｌ／ｇ以上が更に好ましい。
触媒としての成型性を向上させるため、ゼオライトの成型時にバインダーを使用しても良い。バインダーにはアルミナ、シリカ、粘土等の金属酸化物が使用でき、機械強度や価格、酸点への影響等の観点からバインダーはアルミナが好ましい。バインダーの使用量が少ないほど、活性種であるゼオライト量が増加するため、バインダー量は５０質量％以下が好ましく、３０質量％以下がより好ましく、２０質量％以下が更に好ましい。
前記触媒は、固定床反応器に充填し、固定床触媒として用いることが好ましい。
前記１２員環ゼオライトとしては、ＦＡＵ型（別名：Ｙ型ゼオライト）、ＢＥＡ型（別名：βゼオライト）、ＭＯＲ型、ＭＴＷ型（別名：ＺＳＭ−１２）、ＯＦＦ型、ＬＴＬ型（別名：Ｌ型ゼオライト）が挙げられ、ＦＡＵ型、ＢＥＡ型が好ましく、ＢＥＡ型がより好ましい。
活性を向上させる観点から、前記１２員環ゼオライトの窒素吸着法によって測定される全表面積は２００ｍ２／ｇ以上が好ましく、３００ｍ２／ｇ以上がより好ましく、４００ｍ２／ｇ以上が更に好ましい。
反応をより効率的に進行させる観点から、前記１２員環ゼオライトの窒素吸着法によって測定される外表面積と全表面積との比（外表面積／全表面積）は０．４以上が好ましく、０．５以上がより好ましく、０．６以上が更に好ましい。
反応をより効率的に進行させる観点から、前記１２員環ゼオライトのＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）によって観察される結晶径は１μｍ以下が好ましく、０．５μｍ以下がより好ましく、０．１μｍ以下が更に好ましい。
反応を効率的に進行させる観点から、前記１２員環ゼオライトのケイ素／アルミニウムのモル比（Ｓｉ／Ａｌ）は１００以下が好ましく、５０以下がより好ましく、２５以下が更に好ましい。
反応を効率的に進行させる観点から、前記１２員環ゼオライトのＮＨ３−ＴＰＤで測定した酸量は１５０μｍｏｌ／ｇ以上が好ましく、２００μｍｏｌ／ｇ以上がより好ましく、２５０μｍｏｌ／ｇ以上が更に好ましい。
触媒としての成型性を向上させるため、ゼオライトの成型時にバインダーを使用しても良い。バインダーにはアルミナ、シリカ、粘土等の金属酸化物が使用でき、機械強度や価格、酸点への影響等の観点からバインダーはアルミナが好ましい。バインダーの使用量が少ないほど、活性種であるゼオライト量が増加するため、バインダー量は５０質量％以下が好ましく、３０質量％以下がより好ましく、２０質量％以下が更に好ましい。
前記触媒は、固定床反応器に充填し、固定床触媒として用いることが好ましい。
本工程においては、反応を開始する前に、触媒中の不純物を除去する前処理を行うことが好ましい。前処理方法としては、窒素やＬＰＧ等の不活性なガスを高温とし、このガス気流を反応器に流通させる方法が好ましい。
前処理の温度としては、１００〜５００℃が好ましく、１５０〜４００℃がより好ましく、１５０〜３００℃が更に好ましい。前処理の時間は、反応器の大きさによって異なるが、１〜２０時間が好ましく、２〜１０時間がより好ましい。
また、反応を開始する前に、触媒中の水分量を調整することが好ましい。触媒活性を高めるためには、水分を除去することが好ましく、触媒の寿命を延ばすためには、水分を添加することが好ましい。水分を除去する方法としては、前記の前処理方法を用いることが好ましい。
前処理の温度としては、１００〜５００℃が好ましく、１５０〜４００℃がより好ましく、１５０〜３００℃が更に好ましい。前処理の時間は、反応器の大きさによって異なるが、１〜２０時間が好ましく、２〜１０時間がより好ましい。
また、反応を開始する前に、触媒中の水分量を調整することが好ましい。触媒活性を高めるためには、水分を除去することが好ましく、触媒の寿命を延ばすためには、水分を添加することが好ましい。水分を除去する方法としては、前記の前処理方法を用いることが好ましい。
次に、反応器にプロピレンを導入する。
導入するプロピレンは、本反応に対して不活性なガスとの混合物として用いてもよいが、プロピレンをオリゴマー化する本工程において、触媒を除く反応混合物中のプロピレンの濃度は、５５体積％以上であることが好ましく、６０体積％以上であることがより好ましく、６５体積％以上であることが更に好ましく、７０体積％以上であることが更に好ましい。
プロピレンをオリゴマー化する本工程における反応温度は、５０〜２００℃であることが好ましく、７０〜１８０℃がより好ましく、９０〜１５０℃が更に好ましく、１００〜１３０℃がより更に好ましく、１００〜１２０℃がより更に好ましい。２００℃以下で反応することによって、高分岐なプロピレン４量体が高収率で得られる。
プロピレンをオリゴマー化する本工程における液空間速度は、５時間−１以下であることが好ましく、４時間−１以下であることがより好ましく、３時間−１以下であることが更に好ましく、２時間−１以下であることがより更に好ましい。液空間速度を５時間−１以下とすることによって、高分岐なプロピレン４量体が高収率で得られる。
プロピレンをオリゴマー化する本工程における予備反応時間が、１００時間以上であることが好ましく、２００時間以上であることが好ましく、２５０時間以上であることが好ましく、２７０時間以上であることが好ましい。反応生成物を取得する前に予備反応時間を設けることによって、触媒を安定化させることができ、高分岐なプロピレン４量体を高収率で得ることができる。
本工程におけるプロピレンの転化率は、５０〜９９％が好ましく、５０〜９５％がより好ましく、６０〜９５％が更に好ましく、７０〜９５％がより更に好ましい。
本工程では、反応器の除熱や未反応プロピレン量を減少させる目的から、反応器出口から出てくる未反応のプロピレンや反応で生じた軽質なオリゴマーを再度反応器に戻して、リサイクルすることも可能である。軽質なオリゴマーは、たとえば、プロピレンの２量体やプロピレンの３量体である。リサイクルを行う場合、生産効率の観点から、フレッシュフィード（原料のプロピレン）とリサイクル（未反応のプロピレンや軽質なオリゴマー）の比（Ｒ／Ｆ）は、０．１〜１０が好ましく、０．３〜６がより好ましく、１〜３が更に好ましい。
導入するプロピレンは、本反応に対して不活性なガスとの混合物として用いてもよいが、プロピレンをオリゴマー化する本工程において、触媒を除く反応混合物中のプロピレンの濃度は、５５体積％以上であることが好ましく、６０体積％以上であることがより好ましく、６５体積％以上であることが更に好ましく、７０体積％以上であることが更に好ましい。
プロピレンをオリゴマー化する本工程における反応温度は、５０〜２００℃であることが好ましく、７０〜１８０℃がより好ましく、９０〜１５０℃が更に好ましく、１００〜１３０℃がより更に好ましく、１００〜１２０℃がより更に好ましい。２００℃以下で反応することによって、高分岐なプロピレン４量体が高収率で得られる。
プロピレンをオリゴマー化する本工程における液空間速度は、５時間−１以下であることが好ましく、４時間−１以下であることがより好ましく、３時間−１以下であることが更に好ましく、２時間−１以下であることがより更に好ましい。液空間速度を５時間−１以下とすることによって、高分岐なプロピレン４量体が高収率で得られる。
プロピレンをオリゴマー化する本工程における予備反応時間が、１００時間以上であることが好ましく、２００時間以上であることが好ましく、２５０時間以上であることが好ましく、２７０時間以上であることが好ましい。反応生成物を取得する前に予備反応時間を設けることによって、触媒を安定化させることができ、高分岐なプロピレン４量体を高収率で得ることができる。
本工程におけるプロピレンの転化率は、５０〜９９％が好ましく、５０〜９５％がより好ましく、６０〜９５％が更に好ましく、７０〜９５％がより更に好ましい。
本工程では、反応器の除熱や未反応プロピレン量を減少させる目的から、反応器出口から出てくる未反応のプロピレンや反応で生じた軽質なオリゴマーを再度反応器に戻して、リサイクルすることも可能である。軽質なオリゴマーは、たとえば、プロピレンの２量体やプロピレンの３量体である。リサイクルを行う場合、生産効率の観点から、フレッシュフィード（原料のプロピレン）とリサイクル（未反応のプロピレンや軽質なオリゴマー）の比（Ｒ／Ｆ）は、０．１〜１０が好ましく、０．３〜６がより好ましく、１〜３が更に好ましい。
＜分画工程＞
本発明のプロピレン４量体の製造方法は、前記プロピレンをオリゴマー化する工程の後で蒸留によって分画する工程を有することが好ましい。
本分画工程は、オリゴマー化で生成する副生成物である低分子量物（たとえばプロピレン２量体や３量体）や高分子量物（５量体以上の多量体）、分解等の副反応によって得られる３の倍数の炭素数ではないオレフィンのような変性物等を除去するために行うことが好ましい。
蒸留の条件は、圧力や蒸留装置の大きさ、蒸留塔の段数等によって異なり、また、生産効率や目的とする純度、用途によって異なるが、プロピレン４量体である炭素数１２のオレフィンが得られる条件で行うことが好ましい。
常圧（１気圧）で分画を行う場合、蒸留の留出設定温度は、１５０〜２３０℃であることが好ましく、１５５〜２２５℃であることがより好ましく、１６０〜２２０℃であることが更に好ましい。
本発明のプロピレン４量体の製造方法は、前記プロピレンをオリゴマー化する工程の後で蒸留によって分画する工程を有することが好ましい。
本分画工程は、オリゴマー化で生成する副生成物である低分子量物（たとえばプロピレン２量体や３量体）や高分子量物（５量体以上の多量体）、分解等の副反応によって得られる３の倍数の炭素数ではないオレフィンのような変性物等を除去するために行うことが好ましい。
蒸留の条件は、圧力や蒸留装置の大きさ、蒸留塔の段数等によって異なり、また、生産効率や目的とする純度、用途によって異なるが、プロピレン４量体である炭素数１２のオレフィンが得られる条件で行うことが好ましい。
常圧（１気圧）で分画を行う場合、蒸留の留出設定温度は、１５０〜２３０℃であることが好ましく、１５５〜２２５℃であることがより好ましく、１６０〜２２０℃であることが更に好ましい。
＜前記製造方法で得られたプロピレン４量体＞
本発明の製造方法で得られたプロピレン４量体は、前記プロピレン４量体、すなわち、ＴｙｐｅＶオレフィン濃度が２５質量％以上であるものが好ましいが、本製造方法で得られるプロピレン４量体には、得られるプロピレン４量体の用途や生産効率によって、前記プロピレン４量体の範囲に含まれないものも含まれる。
また、本製造方法で得られたプロピレン４量体は、分岐指数が３．１０以上であるプロピレン４量体であることが好ましい。
その他の特性についても、前記［プロピレン４量体］に記載したプロピレン４量体と同様の特性を有することが好ましい。たとえば、ＴｙｐｅＶオレフィン濃度は２５質量％以上が好ましく、２８質量％以上がより好ましく、３０質量％以上が更に好ましく、３２質量％以上がより更に好ましく、３４質量％以上がより更に好ましく、３５質量％以上がより更に好ましい。上限には制限はないが、５０質量％以下が好ましく、４５質量％以下がより好ましく、４０質量％以下が更に好ましい。ＴｙｐｅＩＶオレフィン濃度は６５質量％以下が好ましく、６０質量％以下がより好ましく、５７質量％以下が更に好ましく、５３質量％以下がより更に好ましく、５１質量％以下がより更に好ましく、５０質量％以下がより更に好ましい。下限には制限はないが、３０質量％以上が好ましく、４０質量％以上がより好ましく、４５質量％が更に好ましい。ＴｙｐｅＩＩＩオレフィン濃度は０．５〜８．０質量％が好ましく、１．０〜５．０質量％がより好ましく、２．０〜４．３質量％が更に好ましく、３．０〜４．０質量％がより更に好ましい。ＴｙｐｅＩＩ濃度は２０質量％以下が好ましく、１０質量％以下が好ましく、８．０質量％以下がより好ましく、７．０質量％以下が更に好ましい。下限には制限はないが、２．０質量％以上が好ましく、４．０質量％以上がより好ましい。ＴｙｐｅＩオレフィン濃度は０．１〜５．０質量％が好ましく、０．２〜３．０質量％がより好ましく、０．３〜１．０質量％が更に好ましく、０．５〜０．９質量％がより更に好ましい。分岐指数は３．１０以上であることが好ましく、３．２０以上であることがより好ましく、３．３０以上であることが更に好ましい。ＪＩＳ Ｋ２２５４：２０１８に規定される常圧法蒸留試験方法による留出温度は、１５０〜２３０℃であることが好ましく、１５５〜２２５℃であることがより好ましく、１６０〜２２０℃であることが更に好ましく、１６５〜２１０℃であることがより更に好ましく、１７０〜２００℃であることがより更に好ましい。
本発明の製造方法で得られたプロピレン４量体は、前記プロピレン４量体、すなわち、ＴｙｐｅＶオレフィン濃度が２５質量％以上であるものが好ましいが、本製造方法で得られるプロピレン４量体には、得られるプロピレン４量体の用途や生産効率によって、前記プロピレン４量体の範囲に含まれないものも含まれる。
また、本製造方法で得られたプロピレン４量体は、分岐指数が３．１０以上であるプロピレン４量体であることが好ましい。
その他の特性についても、前記［プロピレン４量体］に記載したプロピレン４量体と同様の特性を有することが好ましい。たとえば、ＴｙｐｅＶオレフィン濃度は２５質量％以上が好ましく、２８質量％以上がより好ましく、３０質量％以上が更に好ましく、３２質量％以上がより更に好ましく、３４質量％以上がより更に好ましく、３５質量％以上がより更に好ましい。上限には制限はないが、５０質量％以下が好ましく、４５質量％以下がより好ましく、４０質量％以下が更に好ましい。ＴｙｐｅＩＶオレフィン濃度は６５質量％以下が好ましく、６０質量％以下がより好ましく、５７質量％以下が更に好ましく、５３質量％以下がより更に好ましく、５１質量％以下がより更に好ましく、５０質量％以下がより更に好ましい。下限には制限はないが、３０質量％以上が好ましく、４０質量％以上がより好ましく、４５質量％が更に好ましい。ＴｙｐｅＩＩＩオレフィン濃度は０．５〜８．０質量％が好ましく、１．０〜５．０質量％がより好ましく、２．０〜４．３質量％が更に好ましく、３．０〜４．０質量％がより更に好ましい。ＴｙｐｅＩＩ濃度は２０質量％以下が好ましく、１０質量％以下が好ましく、８．０質量％以下がより好ましく、７．０質量％以下が更に好ましい。下限には制限はないが、２．０質量％以上が好ましく、４．０質量％以上がより好ましい。ＴｙｐｅＩオレフィン濃度は０．１〜５．０質量％が好ましく、０．２〜３．０質量％がより好ましく、０．３〜１．０質量％が更に好ましく、０．５〜０．９質量％がより更に好ましい。分岐指数は３．１０以上であることが好ましく、３．２０以上であることがより好ましく、３．３０以上であることが更に好ましい。ＪＩＳ Ｋ２２５４：２０１８に規定される常圧法蒸留試験方法による留出温度は、１５０〜２３０℃であることが好ましく、１５５〜２２５℃であることがより好ましく、１６０〜２２０℃であることが更に好ましく、１６５〜２１０℃であることがより更に好ましく、１７０〜２００℃であることがより更に好ましい。
次に、本発明を実施例により、さらに詳細に説明するが、本発明は、これらの例によってなんら限定されるものではない。
実施例及び比較例で得られたプロピレン４量体の分析方法は以下の通りである。
（１）組成（各オレフィンタイプの割合）
実施例及び比較例のプロピレン４量体の各オレフィンタイプの割合を、核磁気共鳴装置（ＮＭＲ）ＥＣＡ５００（日本電子株式会社製）を用いて、以下のようにして求めた。
実施例及び比較例で得られたプロピレン４量体を重水素化クロロホルム（クロロホルム−ｄ）に溶解し、１Ｈ−ＮＭＲを測定した。クロロホルム（７．２６ｐｐｍ）を基準として得られたＮＭＲスペクトルにおいて、５．６０〜５．９０ｐｐｍがＴｙｐｅＩ（ビニル型）オレフィンに由来するピーク、４．５８〜４．７７ｐｐｍがＴｙｐｅＩＩＩ（ビニリデン型）オレフィンに由来するピーク、５．３０〜５．６０ｐｐｍがＴｙｐｅＩＩオレフィンに由来するピーク、４．７７〜５．３０ｐｐｍがＴｙｐｅＩＶオレフィンに由来するピークとして面積比より、各オレフィンタイプの相対比を算出した。さらに、前記のピークとその他のピークとの面積比より、ＴｙｐｅＩ（ビニル型）オレフィン、ＴｙｐｅＩＩＩ（ビニリデン型）オレフィン、ＴｙｐｅＩＩオレフィン及びＴｙｐｅＩＶオレフィンの合計量を算出し、残部のＴｙｐｅＶオレフィンの含有量を算出した。ＴｙｐｅＩ（ビニル型）オレフィン、ＴｙｐｅＩＩＩ（ビニリデン型）オレフィン、ＴｙｐｅＩＩオレフィン及びＴｙｐｅＩＶオレフィンの合計量に前記各オレフィンタイプの相対比を乗じて、各オレフィンタイプの割合を算出した。なお、前記の各オレフィンタイプに由来するピークの帰属は、Ｓｔｅｈｌｉｎｇ ｅｔ ａｌ．， Ａｎａｌ．Ｃｈｅｍ．，３８（１１），ｐｐ．１４６７〜１４７９（１９６６）による。
（１）組成（各オレフィンタイプの割合）
実施例及び比較例のプロピレン４量体の各オレフィンタイプの割合を、核磁気共鳴装置（ＮＭＲ）ＥＣＡ５００（日本電子株式会社製）を用いて、以下のようにして求めた。
実施例及び比較例で得られたプロピレン４量体を重水素化クロロホルム（クロロホルム−ｄ）に溶解し、１Ｈ−ＮＭＲを測定した。クロロホルム（７．２６ｐｐｍ）を基準として得られたＮＭＲスペクトルにおいて、５．６０〜５．９０ｐｐｍがＴｙｐｅＩ（ビニル型）オレフィンに由来するピーク、４．５８〜４．７７ｐｐｍがＴｙｐｅＩＩＩ（ビニリデン型）オレフィンに由来するピーク、５．３０〜５．６０ｐｐｍがＴｙｐｅＩＩオレフィンに由来するピーク、４．７７〜５．３０ｐｐｍがＴｙｐｅＩＶオレフィンに由来するピークとして面積比より、各オレフィンタイプの相対比を算出した。さらに、前記のピークとその他のピークとの面積比より、ＴｙｐｅＩ（ビニル型）オレフィン、ＴｙｐｅＩＩＩ（ビニリデン型）オレフィン、ＴｙｐｅＩＩオレフィン及びＴｙｐｅＩＶオレフィンの合計量を算出し、残部のＴｙｐｅＶオレフィンの含有量を算出した。ＴｙｐｅＩ（ビニル型）オレフィン、ＴｙｐｅＩＩＩ（ビニリデン型）オレフィン、ＴｙｐｅＩＩオレフィン及びＴｙｐｅＩＶオレフィンの合計量に前記各オレフィンタイプの相対比を乗じて、各オレフィンタイプの割合を算出した。なお、前記の各オレフィンタイプに由来するピークの帰属は、Ｓｔｅｈｌｉｎｇ ｅｔ ａｌ．， Ａｎａｌ．Ｃｈｅｍ．，３８（１１），ｐｐ．１４６７〜１４７９（１９６６）による。
（２）分岐指数
実施例及び比較例のプロピレン４量体２．０ｇとパラジウム炭素（１０質量％Ｐｄ）０．１ｇを反応容器に充填した。反応容器に圧力が５．０ＭＰａとなるよう水素を導入し、１５０℃、２．０時間反応を行った。反応後、濾過にて触媒を除去し、飽和炭化水素（分岐ノナン）を得た。
得られた飽和炭化水素を、核磁気共鳴装置（ＮＭＲ）ＥＣＡ５００（日本電子株式会社製）を用いて、以下のようにして求めた。
飽和炭化水素を重水素化クロロホルム（クロロホルム−ｄ）に溶解し、１Ｈ−ＮＭＲを測定した。クロロホルム（７．２６ｐｐｍ）を基準として得られたＮＭＲスペクトルにおいて、０．３〜１．０５ｐｐｍがＣＨ３（１級炭素）に由来するピーク、１．０５〜２．８ｐｐｍがＣＨ２（３級炭素）とＣＨ（２級炭素）に由来するピークとする。
これらのピーク面積を用いて、式（１）により計算し、分岐指数を算出する。
分岐指数は、直鎖飽和炭化水素（ｎ−ドデカン）を０としたときに、更に１分子に平均何ヵ所の分岐があるかを示す。
分岐指数＝［（２ｎ＋２−６）Ｘ−６］／（３Ｘ＋３） （１）
（式中、Ｘ＝（ピーク面積ＣＨ３）／（ピーク面積ＣＨ２＋ピーク面積ＣＨ）、ｎ：炭素数。プロピレン４量体の場合、１２とする。）
なお、前記の各炭素に由来するピークの帰属と分岐指数の算出方法は、特表２００９−５３９８０１号公報の開示内容による。
実施例及び比較例のプロピレン４量体２．０ｇとパラジウム炭素（１０質量％Ｐｄ）０．１ｇを反応容器に充填した。反応容器に圧力が５．０ＭＰａとなるよう水素を導入し、１５０℃、２．０時間反応を行った。反応後、濾過にて触媒を除去し、飽和炭化水素（分岐ノナン）を得た。
得られた飽和炭化水素を、核磁気共鳴装置（ＮＭＲ）ＥＣＡ５００（日本電子株式会社製）を用いて、以下のようにして求めた。
飽和炭化水素を重水素化クロロホルム（クロロホルム−ｄ）に溶解し、１Ｈ−ＮＭＲを測定した。クロロホルム（７．２６ｐｐｍ）を基準として得られたＮＭＲスペクトルにおいて、０．３〜１．０５ｐｐｍがＣＨ３（１級炭素）に由来するピーク、１．０５〜２．８ｐｐｍがＣＨ２（３級炭素）とＣＨ（２級炭素）に由来するピークとする。
これらのピーク面積を用いて、式（１）により計算し、分岐指数を算出する。
分岐指数は、直鎖飽和炭化水素（ｎ−ドデカン）を０としたときに、更に１分子に平均何ヵ所の分岐があるかを示す。
分岐指数＝［（２ｎ＋２−６）Ｘ−６］／（３Ｘ＋３） （１）
（式中、Ｘ＝（ピーク面積ＣＨ３）／（ピーク面積ＣＨ２＋ピーク面積ＣＨ）、ｎ：炭素数。プロピレン４量体の場合、１２とする。）
なお、前記の各炭素に由来するピークの帰属と分岐指数の算出方法は、特表２００９−５３９８０１号公報の開示内容による。
製造例１（固体リン酸触媒の調製）
担体として珪藻土（中央シリカ株式会社製、シリカクイーンＳ）５５質量部と、オルトリン酸（富士フイルム和光純薬工業（株）製、特級試薬、純度８５％以上）４５質量部を量り取り、これらをニーダーに投入してよく混練した。得られた粘土状の生成物を押出成型機に入れ、４．５ｍｍφのシリンダー状ペレットとして押し出した。
得られたペレットをマッフル炉に入れ、室温から１０℃／ｍｉｎの速度で昇温し、２００℃で３時間乾燥を行った後、１０℃／ｍｉｎの速度で再度昇温し、４００℃で２時間焼成を行った。これらの操作は全て空気気流下で行った。その後、流通気体を約２０％の水蒸気を含む空気へ変更し、更に４００℃で１時間温度を保持した。これらの操作の後、室温まで降温し、ペレット状の固体リン酸触媒を得た。
得られたペレット状の固体リン酸触媒を粉砕し、６メッシュサイズ及び９メッシュサイズの篩を用いてふるうことで、粒子が均一な粒状の固体リン酸触媒とした。
担体として珪藻土（中央シリカ株式会社製、シリカクイーンＳ）５５質量部と、オルトリン酸（富士フイルム和光純薬工業（株）製、特級試薬、純度８５％以上）４５質量部を量り取り、これらをニーダーに投入してよく混練した。得られた粘土状の生成物を押出成型機に入れ、４．５ｍｍφのシリンダー状ペレットとして押し出した。
得られたペレットをマッフル炉に入れ、室温から１０℃／ｍｉｎの速度で昇温し、２００℃で３時間乾燥を行った後、１０℃／ｍｉｎの速度で再度昇温し、４００℃で２時間焼成を行った。これらの操作は全て空気気流下で行った。その後、流通気体を約２０％の水蒸気を含む空気へ変更し、更に４００℃で１時間温度を保持した。これらの操作の後、室温まで降温し、ペレット状の固体リン酸触媒を得た。
得られたペレット状の固体リン酸触媒を粉砕し、６メッシュサイズ及び９メッシュサイズの篩を用いてふるうことで、粒子が均一な粒状の固体リン酸触媒とした。
実施例１（プロピレン４量体（１）の製造）
（１）オリゴマー化工程
βゼオライト触媒（ＢＥＡ型、１２員環、東ソー社製、ＨＳＺ−９３０ＨＯＤ１Ａ、触媒径１．５ｍｍφ、触媒長３ｍｍ、シリンダー形状の押出成型品。）４０ｃｃとアルミナボール（２ｍｍφ、球状、ニッカトー社製、ＳＳＡ−９９５）４０ｃｃを混合し、ステンレス製の固定床反応管に充填した。
反応管内部を窒素気流下で２００℃、３時間処理し、２５℃まで冷却した。
次にプロピレンを反応圧６．５ＭＰａ、６０ｃｃ／時（ＬＨＳＶ＝１．５時間―１）となるように導入した。触媒を安定させるために１２日間（２８８時間）、１００〜１２０℃で反応させた後、１１０℃に調整し、反応混合物を抜き出した。この時のプロピレン転化率は７９．９％であった。
（１）オリゴマー化工程
βゼオライト触媒（ＢＥＡ型、１２員環、東ソー社製、ＨＳＺ−９３０ＨＯＤ１Ａ、触媒径１．５ｍｍφ、触媒長３ｍｍ、シリンダー形状の押出成型品。）４０ｃｃとアルミナボール（２ｍｍφ、球状、ニッカトー社製、ＳＳＡ−９９５）４０ｃｃを混合し、ステンレス製の固定床反応管に充填した。
反応管内部を窒素気流下で２００℃、３時間処理し、２５℃まで冷却した。
次にプロピレンを反応圧６．５ＭＰａ、６０ｃｃ／時（ＬＨＳＶ＝１．５時間―１）となるように導入した。触媒を安定させるために１２日間（２８８時間）、１００〜１２０℃で反応させた後、１１０℃に調整し、反応混合物を抜き出した。この時のプロピレン転化率は７９．９％であった。
（２）分画工程
前工程で得られた反応混合物を蒸留にて分画して、プロピレン４量体（１）を得た。蒸留設定温度は、１６０〜２２０℃とした。得られたプロピレン４量体（１）の分析結果を表２に示す。
前工程で得られた反応混合物を蒸留にて分画して、プロピレン４量体（１）を得た。蒸留設定温度は、１６０〜２２０℃とした。得られたプロピレン４量体（１）の分析結果を表２に示す。
比較例１（プロピレン４量体（２）の製造）
（１）オリゴマー化工程
製造例１で得られた固体リン酸触媒２０ｃｃをステンレス製の固定床反応管に充填した。
次にプロピレンを反応圧６．５ＭＰａ、３０ｃｃ／時（ＬＨＳＶ＝１．５時間―１）となるように導入した。なお、固体リン酸触媒の活性の低下を防ぐため、１００質量ｐｐｍの水分も同時に導入した。触媒を安定させるために１２日間（２８８時間）、１５０〜１８０℃で反応させた後、１６０℃に調整し、反応混合物を抜き出た。この時のプロピレン転化率は８０．０％であった。
（１）オリゴマー化工程
製造例１で得られた固体リン酸触媒２０ｃｃをステンレス製の固定床反応管に充填した。
次にプロピレンを反応圧６．５ＭＰａ、３０ｃｃ／時（ＬＨＳＶ＝１．５時間―１）となるように導入した。なお、固体リン酸触媒の活性の低下を防ぐため、１００質量ｐｐｍの水分も同時に導入した。触媒を安定させるために１２日間（２８８時間）、１５０〜１８０℃で反応させた後、１６０℃に調整し、反応混合物を抜き出た。この時のプロピレン転化率は８０．０％であった。
（２）分画工程
前工程で得られた反応混合物を蒸留にて分画して、プロピレン４量体（２）を得た。蒸留設定温度は、１６０〜２２０℃とした。得られたプロピレン４量体（２）の分析結果を表２に示す。
前工程で得られた反応混合物を蒸留にて分画して、プロピレン４量体（２）を得た。蒸留設定温度は、１６０〜２２０℃とした。得られたプロピレン４量体（２）の分析結果を表２に示す。
実施例のプロピレン４量体は、比較例のプロピレン４量体に比べ、ＴｙｐｅＶオレフィン濃度が高く、更に分岐指数も高いため、高分岐度の各種オレフィン誘導体の原料として用いることができる。また、実施例の製造方法によれば、ＴｙｐｅＶオレフィン濃度が高いプロピレン４量体が効率よく得られることがわかる。
Claims (8)
- ＴｙｐｅＶオレフィン濃度が２５質量％以上であるプロピレン４量体。
- ＪＩＳ Ｋ２２５４：２０１８に規定される常圧法蒸留試験方法による留出温度が１６０〜２２０℃である、請求項１に記載のプロピレン４量体。
４量体 - １２員環ゼオライトの触媒存在下、プロピレンをオリゴマー化する工程を有する、プロピレン４量体の製造方法。
- １２員環ゼオライトが、ＢＥＡ型１２員環ゼオライトである、請求項３に記載のプロピレン４量体の製造方法。
- 前記プロピレンをオリゴマー化する工程の後で蒸留によって分画する工程を有する、請求項３又は４に記載のプロピレン４量体の製造方法。
- 前記プロピレンをオリゴマー化する工程後のプロピレン転化率が５０〜９９％である、請求項３〜５のいずれか１つに記載のプロピレン４量体の製造方法。
- 請求項３〜６のいずれか１つに記載のプロピレン４量体の製造方法によって得られたプロピレン４量体。
- 分岐指数が３．１０以上であるプロピレン４量体。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PCT/JP2020/030430 WO2021029377A1 (ja) | 2019-08-09 | 2020-08-07 | プロピレン４量体及びプロピレン４量体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2019148196 | 2019-08-09 | ||
| JP2019148196 | 2019-08-09 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2021028318A true JP2021028318A (ja) | 2021-02-25 |
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ID=74667150
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2020071268A Pending JP2021028318A (ja) | 2019-08-09 | 2020-04-10 | プロピレン４量体及びプロピレン４量体の製造方法 |
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|---|---|
| JP (1) | JP2021028318A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114917608A (zh) * | 2022-06-30 | 2022-08-19 | 中国天辰工程有限公司 | 一种低能耗的丙烯寡聚体分离系统及分离方法 |
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2020
- 2020-04-10 JP JP2020071268A patent/JP2021028318A/ja active Pending
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