JP2020510837A - 非破壊のレーザー走査による繊維強化複合材料パラメータ同定の方法及び装置 - Google Patents
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Abstract
Description
非破壊のレーザー走査による繊維強化複合材料パラメータ同定方法は、
真空筐体を開け、締結ボルトを調整し、複合梁試験片をクランプ機構の基準位置に順次設置するステップ1と、
締結ボルトの調整を通じて、クランプ機構の圧力が徐々に高くなるよう調整し、圧力センサーから出力された圧力表示値に基づいて、適切な挟持力に達したと判断した後、調整を停止するステップ2と、
昇降台を適した位置に調整し、真空筐体を締め付け;空気抽出器で筐体内の気体を吸引して真空環境をつくるステップ3と、
スキャニングレーザー振動装置により、レーザー振動計から射出されたレーザースポット位置を移動してレーザースポットを複合梁試験片の自由端位置にさせ;そして励振装置を起動させ、広い振動数範囲内において正弦波掃引加振試験を行い、自在クランプ本体上の加速度センサーにより掃引加振信号の時間領域波形データをモニタリングし、またレーザー振動計を通じて複合梁試験片の自由端位置の振動応答信号のスペクトルを得、ハーフパワー帯域幅法を通じて各ピーク値が対応する周波数及びハーフパワー点の周波数を同定することで、複合梁試験片の3次までの固有振動数及び減衰比を得るステップ4と、
励振装置の周波数を1次固有振動数に調整し、複合梁試験片が共振状態に達するように励起され、振動台上の加速度センサーにより1次共振状態が対応する励起振幅を確認し;同時にスキャニングレーザー振動装置の制御スイッチをオンにし、スキャニングレーザー振動装置によりレーザー振動計から射出されたレーザースポット位置を移動して複合梁試験片の片持ち梁端位置から自由端位置まで走査試験を実施し、複合梁試験片の各走査測点位置における振動応答信号の振幅値を得ることで、1次共振状態下の複合梁試験片の振幅値がその長さに伴って変化する曲線(1次共振振幅曲線と呼ばれ、前記1次共振振幅曲線の横軸が長さ、縦軸が振幅値である)を描くステップ5と、
励振装置の周波数を2次固有振動数及び3次固有振動数に調整し、ステップ5において用いるプロセスにより、2次共振振幅曲線及び3次共振振幅曲線を得るステップ6と、
繊維強化複合構造材料パラメータ同定方法により、3次までの固有振動数、減衰比及び共振振幅曲線を入力し、同定許容誤差範囲を10%に設定すると、繊維の縦弾性率E1、繊維の横弾性率E2、せん断弾性率G12、ポアソン比v21及び繊維の縦方向の損失係数η11、繊維の横方向の損失係数η22及びせん断損失係数η12を得ることができるステップ7と、
を含む。
スキャニングレーザー振動システムは、スキャニングレーザー振動計と送りねじと軸継手とモータとを含み;スキャニングレーザー振動計を載置する台は、一組の送りねじで挿通され、送りねじが軸継手と連結して動力伝達機構を構成し;モータの駆動により、スキャニングレーザー振動計は、動力伝達機構を通じてレーザー振動装置の水平方向の運動を実現でき;レーザー振動計から射出されたレーザースポット位置は、一定の走査速度において、複合梁試験片の片持ち梁端位置から自由端位置まで走査試験を実施し、複合梁試験片の各走査測点位置における振動応答信号の振幅値を得ることで、対応の共振振幅曲線を描き;スキャニングレーザー振動システムは、昇降台に設けられ、スキャニングレーザー振動計の垂直方向における位置の調整を実現でき、前記昇降台の昇降フレームが第2作業テーブルに固定される。
図1乃至図5に示すように、本発明に係る装置は、主に複合作業テーブル、昇降台、クランプ機構、励振装置、スキャニングレーザー振動システム及び真空装置で構成され;
複合作業テーブルは、第1作業テーブル4と第2作業テーブル2とを含み、2つのテーブル間がI形鋼3で繋がり、下方がベース部1で支持され;クランプ機構8は、複合梁試験片15の固定及びモニタリングに用いられ、定盤17とその上部の押さえブロック18とを含み、前記押さえブロック18がボルトで下方へ押さえ、複合梁試験片を固定し;
定盤17に2個の丸孔構造が設けられ、圧力センサーの丸型ガスケットの設置に用いられ、圧力センサーの数値に基づいて複合材料供試体に作用する圧力を定量的に調整し、拘束条件の量的な特性化試験を実現する。
試験機の外部に筐体とバッフルプレートから成る真空装置が設けられ;バッフルプレートは、筐体と密結合され、空気侵入を防止し;バッフルプレート上に丸孔構造があり、エアポンプと連なることで、装置内の気体を吸引し、真空環境をつくり、実験の誤差を減らす。
2.1繊維強化複合梁試験片の固有特性及び基礎励起下の振動応答に対する求解;
複合梁試験片は、n層の直交異方性特性を持つ繊維とマトリックス材料を組み合わせてから成り;仮に層間がしっかりと結合され、層間に摺動や相対変位がない場合、層間カップリング効果の影響を無視でき;まず、その中央面を基準面とすると共にxoy座標系を作成し;仮に繊維方向とグローバル座標系のx軸方向の交角は、θであり、板長がaであり、板幅がbであり、板厚がhである場合、各層がz座標軸の低い表面hk−1と高い表面hkの間に位置し、各層の厚さが均しく同じであり;図内の1は、繊維の縦方向を示し、2が繊維の横方向を示し、3が1−2平面に垂直する方向を示し;
仮に複合梁試験片が基礎励起荷重の影響を受け、かつ該基礎励起の運動方程式は、次式(1)のように表現できる。
(15)
ここで、aijは未定係数であり、pi(ξ)(i=1,…,M)及びqj(η)(j=1,…,N)が一連の直交多項式であり;
境界条件を満たす多項式関数を直交化することで、一連の直交多項式が得られる。
ここで、K、C及びMは、それぞれ構造の剛性マトリックス、材料の減衰マトリックス、構造の質量マトリックスであり、一般化変位ベクトルa=(a11、a12、・・・aij)T、Fが加振力ベクトルであり;
ここで、K、C、Mはそれぞれ構造剛性マトリックス、材料減衰マトリックス、構造質量マトリックスであり、一般化変位ベクトルa=(a11、a12、・・・aij)T、Fは加振力ベクトルです。
複合梁試験片の自由振動問題について、材料の減衰マトリックスC及び加振力ベクトルFをゼロにさせるだけ、すなわち、次式(25)で表わされる。
まず、業者から供給される材料パラメータの平均値E0 1、、E0 2、G0 12、v0 12、を中心として、Rerr=10%〜20%の誤差を考慮して材料パラメータの取り得る値の範囲は次式(41)の通り与えられる。
ここで、Rは、モード次数であり、△fiが理論計算で得られた第i次の固有振動数及び実験で得られた第i次の固有振動数の差であり、 が実験試験で得られた第i次の固有振動数であり;
組換え方式により材料パラメータを反復計算し、最小二乗相対誤差関数efreが最小値を取るとき、すなわち仮計算して材料パラメータE1、E2、G12、v12が得られ;
そして、減衰比と損失係数の関係によって得られた各次数のモード損失係数ηrは、次式(42)で表わされる。
こうして3次までの固有振動数及び減衰試験結果を通じて仮計算してE1、E2、G12、v12η1、η2及びη12等の7つの材料パラメータが得られる。
まず、実験試験によって複合梁試験片の3次までの固有振動数及び減衰比が得られると共に上記固有振動数で複合梁試験片が共振状態に達するように励起され、次に非破壊のレーザー走査実験により各々複合梁の3次までの共振振幅曲線が得られ;さらに、繊維の縦弾性率E1、繊維の横弾性率E2、せん断弾性率G12、ポアソン比v12、繊維の縦方向の損失係数η1、繊維の横方向の損失係数η2及びせん断損失係数η1を最初に確認することに基づいて、より小さい誤差範囲(例:10%)を考慮し、より小さいステップサイズで材料パラメータベクトルを構築すると共に組換え方式でパラメータを反復計算し、反復計算都度理論計算により一組の3次までの固有振動数が対応する共振振幅曲線を得ることができ;
最後に、ある理論計算で得られた3次までの固有振動数が対応する共振振幅曲線と試験で得られた3次までの共振振幅曲線の偏差を比較し;1次共振振幅曲線の比較を例にすると、理論計算で得られた曲線は上限値誤差・下限値誤差を表すグラフ範囲内にある時、上記材料パラメータは正確であると考えられ、この時用いられる材料パラメータは同定で得られた最終材料パラメータである。
(1)繊維強化複合梁試験片の固有特性及び基礎励起下の振動応答に対する求解
まず、古典積層理論に基づいて繊維強化複合梁試験片の理論モデルを確立すると共にその材料パラメータを複素弾性率の形式で表現し;そしてRitzエネルギー法に基づいて複合梁試験片の固有特性及び基礎励起下の複合梁試験片の振動応答を求解し;
(2)試験により複合梁試験片の3次までの固有振動数及び減衰比を得
スキャニングレーザー振動装置により、レーザー振動計から射出されたレーザースポット位置を移動してレーザースポットを複合梁試験片の自由端位置にさせ;そして励振装置を起動させ、広い振動数範囲内において正弦波掃引加振試験を行い、振動台上の加速度センサーにより掃引加振信号の時間領域波形データをモニタリングし、またレーザー振動計を通じて複合梁試験片の自由端位置の振動応答信号のスペクトルを得、ハーフパワー帯域幅法を通じて各ピーク値が対応する周波数及びハーフパワー点の周波数を同定することで、複合梁試験片の3次までの固有振動数及び減衰比を得;
(3)複合材料パラメータの仮計算
まず、業者から供給される材料パラメータの平均値を中心として材料パラメータベクトルを構築し、組換え方式により材料パラメータを反復計算し、理論計算で得られた第i次の固有振動数及び実験で得られた第i次の固有振動数の相対誤差関数が最小値を取るとき、繊維の縦弾性率E1、繊維の横弾性率E2、せん断弾性率G12及びポアソン比v12を仮計算して得ることができ、そしてモードひずみエネルギー法に基づいて、実験を通じて複合梁試験片の3次までのモード損失係数結果が得られ、繊維の縦方向の損失係数η1、繊維の横方向の損失係数η2及びせん断損失係数η12を仮計算し;
(4)非破壊のレーザー走査実験により、正確に試験して複合梁の3次までの共振振幅曲線が得られ、励振装置の周波数を1次固有振動数に調整し、複合梁試験片が共振状態に達するように励起され、振動台上の加速度センサーにより1次共振状態が対応する励起振幅を確認し;同時にスキャニングレーザー振動装置の制御スイッチをオンにし、スキャニングレーザー振動装置によりレーザー振動計から射出されたレーザースポット位置を移動し、一定の走査速度において、複合梁試験片の片持ち梁端位置から自由端位置まで走査試験を実施し、複合梁試験片の各走査測点位置における振動応答信号の振幅値を得ることで、1次共振振幅曲線を描き;このステップを繰り返すと、2次共振振幅曲線及び3次共振振幅曲線を順次得ることができ;
(5)複合材料パラメータを正確に同定
ステップ(3)において得られた材料パラメータを中心とし、より小さい誤差範囲(例:10%)を考慮し、より小さいステップサイズで材料パラメータベクトルを構築すると共に組換え方式でパラメータを反復計算し、反復計算都度理論計算により一組の3次までの固有振動数が対応する共振振幅曲線を得ることができ;次に、ある理論計算で得られた3次までの固有振動数が対応する共振振幅曲線と試験で得られた3次までの共振振幅曲線の偏差を比較し;理論計算で得られた曲線は上限値誤差・下限値誤差を表すグラフ範囲内にある時、上記材料パラメータは正確であると考えられ、この時用いられる材料パラメータは同定で得られた最終材料パラメータである。
1 ベース部
2 第2作業テーブル
3 I形鋼
4 第1作業テーブル
5 振動台
6 振動吸収バネ
7 バッフルプレート
8 クランプ機構
9 加速度センサー
11 スキャニングレーザー振動計
12 筐体
13 スライドブロック
14 昇降台
15 梁試験片
16 加振機
17 軸継手
18 モータ
19 伸縮テーブル
20 排気孔
21 定盤
Claims (3)
- 非破壊のレーザー走査による繊維強化複合材料パラメータ同定方法であって、
真空筐体を開け、締結ボルトを調整し、複合梁試験片をクランプ機構の基準位置に順次設置するステップ1と、
前記締結ボルトの調整を通じて、前記クランプ機構の圧力が徐々に高くなるよう調整し、圧力センサーから出力された圧力表示値に基づいて、適切な挟持力に達したと判断した後、調整を停止するステップ2と、
昇降台を適した位置に調整し、前記真空筐体を締め付け;空気抽出器で筐体内の気体を吸引して真空環境をつくるステップ3と、
スキャニングレーザー振動装置により、レーザー振動計から射出されたレーザースポット位置を移動してレーザースポットを複合梁試験片の自由端位置にさせ;そして励振装置を起動させ、広い振動数範囲内において正弦波掃引加振試験を行い、自在クランプ本体上の加速度センサーにより掃引加振信号の時間領域波形データをモニタリングし、また前記レーザー振動計を通じて前記複合梁試験片の前記自由端位置の振動応答信号のスペクトルを得、ハーフパワー帯域幅法を通じて各ピーク値が対応する周波数及びハーフパワー点の周波数を同定することで、複合梁試験片の3次までの固有振動数及び減衰比を得るステップ4と、
前記励振装置の周波数を1次固有振動数に調整し、前記複合梁試験片が共振状態に達するように励起され、振動台上の加速度センサーにより1次共振状態が対応する励起振幅を確認し;同時に前記スキャニングレーザー振動装置の制御スイッチをオンにし、前記スキャニングレーザー振動装置により前記レーザー振動計から射出されたレーザースポット位置を移動して前記複合梁試験片の片持ち梁端位置から前記自由端位置まで走査試験を実施し、前記複合梁試験片の各走査測点位置における振動応答信号の振幅値を得ることで、1次共振状態下の前記複合梁試験片の振幅値がその長さに伴って変化する曲線(1次共振振幅曲線と呼ばれ、前記1次共振振幅曲線の横軸が長さ、縦軸が振幅値である)を描くステップ5と、
前記励振装置の周波数を2次固有振動数及び3次固有振動数に調整し、ステップ5において用いるプロセスにより、2次共振振幅曲線及び3次共振振幅曲線を得るステップ6と、
繊維強化複合構造材料パラメータ同定方法により、3次までの固有振動数、減衰比及び共振振幅曲線を入力し、同定許容誤差範囲を10%に設定すると、繊維の縦弾性率E1、繊維の横弾性率E2、せん断弾性率G12、ポアソン比v21及び繊維の縦方向の損失係数η11、繊維の横方向の損失係数η22及びせん断損失係数η12を得ることができるステップ7と、
を含むことを特徴とする、非破壊のレーザー走査による繊維強化複合材料パラメータ同定方法。 - 請求項1に記載の方法を実現する装置であって、前記装置は、主に複合作業テーブル、昇降台、クランプ機構、励振装置、スキャニングレーザー振動システム及び真空装置で構成され;複合作業テーブルは、第1作業テーブルと第2作業テーブルとを含み、2つのテーブル間がI形鋼で繋がり、下方がベース部で支持され;前記クランプ機構は、複合梁試験片の固定及びモニタリングに用いられ、定盤とその上部の押さえブロックとを含み、前記押さえブロック18がボルトで下方へ押さえ、前記複合梁試験片を固定し;前記定盤に2個の丸孔構造が設けられ、圧力センサーの丸型ガスケットの設置に用いられ、前記圧力センサーの数値に基づいて複合材料供試体に作用する圧力を定量的に調整し、拘束条件の量的な特性化試験を実現し;前記励振装置は、加振機と振動台とから成り、励起力を発生すると共に前記複合梁試験片に振動を伝達するために用いられ;前記加振機は、信号源に接続して一定振動数の振動を発生し、振動を前記振動台及び前記クランプ機構によって前記複合梁試験片に伝達され;励起振動状態へのモニタリングを実現するため、前記クランプ機構の上部に加速度センサーが取り付けられ、振幅の大きさを測定するために用いられ;前記加振機は、ボルトで前記第1作業テーブル上に固結され、励起力を発生し、また励起力を前記振動台に加えるために用いられ;前記振動台の下方の四隅に均一に配置される4本の振動吸収スクリューを備え、振動吸収バネを前記振動吸収スクリュー内に嵌め込むことで、前記第2作業テーブルとの連結を実現し、両者間はバネの軸心線方向における変位のみを発生させることができ;
スキャニングレーザー振動システムは、スキャニングレーザー振動計と送りねじと軸継手とモータとを含み;前記スキャニングレーザー振動計を載置する台は、一組の前記送りねじで挿通され、前記送りねじが前記軸継手と連結して動力伝達機構を構成し;前記モータの駆動により、前記スキャニングレーザー振動計は、動力伝達機構を通じてレーザー振動装置の水平方向の運動を実現でき;前記レーザー振動計から射出されたレーザースポット位置は、一定の走査速度において、前記複合梁試験片の片持ち梁端位置から自由端位置まで走査試験を実施し、前記複合梁試験片の各走査測点位置における振動応答信号の振幅値を得ることで、対応の共振振幅曲線を描き;前記スキャニングレーザー振動システムは、昇降台に設けられ、前記スキャニングレーザー振動計の垂直方向における位置の調整を実現でき、前記昇降台の昇降フレームが前記第2作業テーブルに固定される、
ことを特徴とする、装置。 - 試験機の外部に筐体とバッフルプレートから成る真空装置が設けられ;前記バッフルプレートは、前記筐体と密結合され、空気侵入を防止し;前記バッフルプレート上に丸孔構造があり、エアポンプと連なることで、装置内の気体を吸引し、真空環境をつくり、実験の誤差を減らすことを特徴とする、請求項1に記載の方法。
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Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20220166945A (ko) * | 2021-06-11 | 2022-12-20 | 부경대학교 산학협력단 | 이방성 소재의 동적 모드 변화 분석 방법 및 이를 이용한 분석 장치 |
Families Citing this family (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107515247B (zh) * | 2017-07-24 | 2019-11-22 | 河海大学 | 一种复合材料板局部层间剥离位置检测方法 |
CN107818222A (zh) * | 2017-11-01 | 2018-03-20 | 东北大学 | 热振环境下纤维复合板非线性动力学参数测试方法及系统 |
CN109000872B (zh) * | 2018-05-31 | 2019-10-25 | 东北大学 | 激光扫描的风沙-热振下无人机机翼损伤检测设备及方法 |
CN108760020A (zh) * | 2018-06-01 | 2018-11-06 | 东北大学 | 基于激光测振的纤维复合薄板非线性振动表征测试方法 |
CN109115594B (zh) * | 2018-09-03 | 2020-10-23 | 东北大学 | 测试纤维增强复合材料退化时力学性能的装置及方法 |
CN109270169A (zh) * | 2018-10-19 | 2019-01-25 | 中国工程物理研究院总体工程研究所 | 一种纤维增强复合材料弹性参数快速测定方法和系统 |
CN110008501B (zh) * | 2019-01-28 | 2023-08-04 | 华北水利水电大学 | 非线性矩形截面中凸弹簧的自由振动模型的建模方法及应用 |
CN109798973B (zh) * | 2019-03-14 | 2020-12-25 | 浙江润久机械科技有限公司 | 非接触式超声换能器固有频率的测试法 |
CN110133103B (zh) * | 2019-05-29 | 2021-04-16 | 东北大学 | 基于平面脉冲声波激振的纤维增强复合材料参数辨识方法 |
CN110377940B (zh) * | 2019-06-10 | 2020-11-13 | 大连理工大学 | 一种获取cfrp工件铣削振动幅度的方法 |
CN110231405B (zh) * | 2019-06-19 | 2021-12-17 | 中汽研(天津)汽车工程研究院有限公司 | 一种粘弹性材料弹性模量及阻尼损耗因子的测试方法 |
CN112818288B (zh) * | 2019-11-18 | 2024-04-02 | 中车时代电动汽车股份有限公司 | 道路模拟试验机用悬浮隔振基础的参数识别方法及识别系统 |
CN110849973B (zh) * | 2019-12-03 | 2021-12-03 | 上海海事大学 | 用于无损检测小尺寸构件表层微观裂纹的高频振动系统及方法 |
CN111639457B (zh) * | 2020-06-23 | 2023-06-09 | 广州电力机车有限公司 | 一种矿用自卸车电动轮试验工装的设计方法及试验方法 |
CN112172190B (zh) * | 2020-09-08 | 2022-02-01 | 武汉大学 | 一种无损检测指导复合材料铺放工艺在线调整系统及方法 |
CN112100895B (zh) * | 2020-10-28 | 2023-09-26 | 北京机电工程研究所 | 一种针对螺栓连接组合结构的分层模型修正方法和系统 |
CN112611659A (zh) * | 2020-11-30 | 2021-04-06 | 潍柴动力股份有限公司 | 一种材料参数的测试方法和测试装置 |
CN113221061B (zh) * | 2021-04-29 | 2024-05-14 | 河南科技大学 | 一种抛物线基底共振式曲面推土板及触土曲面的设置方法 |
CN115111991A (zh) * | 2022-06-01 | 2022-09-27 | 华中科技大学 | 一种狭小空间下动态配合间隙的精密测量方法及设备 |
Citations (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63250548A (ja) * | 1987-04-06 | 1988-10-18 | Osaka Pref Gov | 棒材又は板材の損失係数、動弾性係数、動せん断弾性係数及び動ポアソン比の測定方法並びに測定装置 |
JPH05302880A (ja) * | 1992-04-28 | 1993-11-16 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 疲労試験装置 |
JPH063237A (ja) * | 1992-06-24 | 1994-01-11 | Fujitsu Ltd | ヤング率測定装置及びヤング率測定方法 |
JPH06506055A (ja) * | 1990-11-02 | 1994-07-07 | ユニヴァースティ オブ ロチェスター | 振幅推定用のドップラー変調パラメータの利用 |
US5533399A (en) * | 1992-09-30 | 1996-07-09 | Wayne State University | Method and apparatus for non-destructive measurement of elastic properties of structural materials |
JPH11223623A (ja) * | 1998-02-04 | 1999-08-17 | Sony Corp | 材料物性測定装置 |
JP2002148169A (ja) * | 2000-11-10 | 2002-05-22 | National Institute Of Advanced Industrial & Technology | 定断面作動体の出力圧の測定方法及び測定装置 |
JP2013203788A (ja) * | 2012-03-27 | 2013-10-07 | Teijin Ltd | 制振性構造物 |
CN103713048A (zh) * | 2013-12-10 | 2014-04-09 | 同济大学 | 一种用于无损探伤的超声场非接触可视化方法及装置 |
CN104483218A (zh) * | 2014-04-25 | 2015-04-01 | 华侨大学 | 一种微观尺度下基于超声振动的材料疲劳特性测试方法 |
JP2016080390A (ja) * | 2014-10-10 | 2016-05-16 | 横河電機株式会社 | 共振周波数測定システム、共振周波数測定方法 |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3308667B2 (ja) * | 1993-07-16 | 2002-07-29 | 東芝タンガロイ株式会社 | 超音波振動式疲労試験機 |
US7798000B1 (en) * | 2005-10-28 | 2010-09-21 | Trustees Of Boston University | Non-destructive imaging, characterization or measurement of thin items using laser-generated lamb waves |
DE102006013770A1 (de) | 2006-03-24 | 2007-09-27 | Occlutech Gmbh | Occlusionsinstrument und Verfahren zu dessen Herstellung |
FR2949153B1 (fr) * | 2009-08-11 | 2014-11-21 | Centre Nat Rech Scient | Procede pour determiner un parametre physique, procede d'imagerie et dispositif pour mettre en oeuvre ledit procede. |
CN102538950A (zh) * | 2010-12-23 | 2012-07-04 | 沈阳黎明航空发动机(集团)有限责任公司 | 一种发动机零部件固有频率的声学测试方法 |
JP6079776B2 (ja) * | 2012-06-06 | 2017-02-15 | 日本電気株式会社 | 構造物の分析装置および構造物の分析方法 |
CN103528782B (zh) * | 2013-10-23 | 2015-11-04 | 东北大学 | 基于压电陶瓷激振器的薄壁结构件振动测试装置及方法 |
CN104934437B (zh) | 2014-03-17 | 2019-12-13 | 松下电器产业株式会社 | 薄膜晶体管元件基板及其制造方法、和有机el显示装置 |
CN104897268B (zh) * | 2015-06-08 | 2017-12-29 | 东北大学 | 基于激光扫描的高档数控机床模态振型测试装置及方法 |
CN105510435A (zh) * | 2015-11-27 | 2016-04-20 | 航天晨光股份有限公司 | 一种基于激光振动检测金属波纹管缺陷的方法 |
CN105628496A (zh) * | 2016-03-22 | 2016-06-01 | 北京航空航天大学 | 一种用于复合材料参数识别的多功能剪切试验夹具 |
-
2017
- 2017-03-16 CN CN201710155498.2A patent/CN106950280B/zh active Active
- 2017-03-29 WO PCT/CN2017/078513 patent/WO2018165999A1/zh active Application Filing
- 2017-03-29 JP JP2019548923A patent/JP7109798B2/ja active Active
Patent Citations (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63250548A (ja) * | 1987-04-06 | 1988-10-18 | Osaka Pref Gov | 棒材又は板材の損失係数、動弾性係数、動せん断弾性係数及び動ポアソン比の測定方法並びに測定装置 |
JPH06506055A (ja) * | 1990-11-02 | 1994-07-07 | ユニヴァースティ オブ ロチェスター | 振幅推定用のドップラー変調パラメータの利用 |
JPH05302880A (ja) * | 1992-04-28 | 1993-11-16 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 疲労試験装置 |
JPH063237A (ja) * | 1992-06-24 | 1994-01-11 | Fujitsu Ltd | ヤング率測定装置及びヤング率測定方法 |
US5533399A (en) * | 1992-09-30 | 1996-07-09 | Wayne State University | Method and apparatus for non-destructive measurement of elastic properties of structural materials |
JPH11223623A (ja) * | 1998-02-04 | 1999-08-17 | Sony Corp | 材料物性測定装置 |
JP2002148169A (ja) * | 2000-11-10 | 2002-05-22 | National Institute Of Advanced Industrial & Technology | 定断面作動体の出力圧の測定方法及び測定装置 |
JP2013203788A (ja) * | 2012-03-27 | 2013-10-07 | Teijin Ltd | 制振性構造物 |
CN103713048A (zh) * | 2013-12-10 | 2014-04-09 | 同济大学 | 一种用于无损探伤的超声场非接触可视化方法及装置 |
CN104483218A (zh) * | 2014-04-25 | 2015-04-01 | 华侨大学 | 一种微观尺度下基于超声振动的材料疲劳特性测试方法 |
JP2016080390A (ja) * | 2014-10-10 | 2016-05-16 | 横河電機株式会社 | 共振周波数測定システム、共振周波数測定方法 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20220166945A (ko) * | 2021-06-11 | 2022-12-20 | 부경대학교 산학협력단 | 이방성 소재의 동적 모드 변화 분석 방법 및 이를 이용한 분석 장치 |
KR102520394B1 (ko) | 2021-06-11 | 2023-04-11 | 부경대학교 산학협력단 | 이방성 소재의 동적 모드 변화 분석 방법 및 이를 이용한 분석 장치 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN106950280B (zh) | 2019-04-12 |
WO2018165999A1 (zh) | 2018-09-20 |
CN106950280A (zh) | 2017-07-14 |
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