JP2020184434A

JP2020184434A - スパークプラグ

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Publication number: JP2020184434A
Application number: JP2019087429A
Authority: JP
Inventors: 達哉後澤; Tatsuya Atozawa; 大希後藤; Daiki Goto
Original assignee: NGK Spark Plug Co Ltd
Current assignee: Niterra Co Ltd
Priority date: 2019-05-07
Filing date: 2019-05-07
Publication date: 2020-11-12
Anticipated expiration: 2039-05-07
Also published as: US10742002B1; JP6868053B2; CN111917006B; DE102020112014A1; CN111917006A

Abstract

【課題】副室を形成するカバー部を備えるスパークプラグにおいて、プレイグニッション及び失火の発生を抑制する。【解決手段】スパークプラグ１００は、中心電極１０の先端部１１と、接地電極１３の対向部１３Ａと、を先端側から覆って、プレチャンバー空間６３を形成するとともに、貫通孔たる噴孔６１が形成されたカバー部５０を備えている。主体金具４０において、プレチャンバー空間６３の後端６５よりも先端側の金具体積Ａ（ｍｍ３）と、主体金具４０の常温での熱伝導率Ｂ（Ｗ／ｍＫ）とは、式（１）を満たし、３．６＜Ａ／Ｂ＜９８．０ …式（１）金具体積Ａ（ｍｍ３）と、プレチャンバー空間６３の空間体積Ｃとは、式（２）を満たす。０．１８＜Ｃ／Ａ＜１．２０ …式（２）【選択図】図２

Description

本発明はスパークプラグに関する。

点火室を備えたスパークプラグが開発されている。例えば、特許文献１のプレチャンバー点火プラグは、円筒状の金属製のハウジングと、中心電極と接地電極との両方を取り囲み点火室を形成する点火室キャップと、を備えている。点火室キャップは、混合気が燃焼室から点火室へ流入することを許容する複数のオリフィスが形成されている。この点火プラグでは、点火室内での着火によりオリフィスから燃焼室内にトーチ状の火炎を噴出させて燃焼室内の混合気を燃焼させる。

特開２０１２−１９９２３６号公報

しかしながら、特許文献１に開示された点火プラグでは、点火室がオリフィスを除いて閉じられている構造であるため、着火時に点火室内部の温度が高くなり易く、プレイグニッションが生じるおそれがある。一方で、この点火プラグでは、点火室内部の温度が低くなり過ぎると、点火室内部における燃焼の際に圧力損失・熱損失が大きくなり、主燃焼室に噴出する際の圧力および熱量が小さくなることで失火するおそれがある。そこで、点火室における熱伝導に大きな影響を及ぼすハウジングと点火室キャップにおいて、熱伝導率と体積を適正な値に設定して、プレイグニッションと失火を抑制し得る構成が求められている。
本発明は、上記実情に鑑みてなされたものであり、副室を形成するカバー部を備えるスパークプラグにおいて、プレイグニッション及び失火の発生を抑制することを目的とする。本発明は、以下の形態として実現することが可能である。

（１）中心電極と、
前記中心電極の先端部に対向する対向部を有し、前記対向部と前記中心電極の前記先端部との間に放電ギャップを形成する接地電極と、
前記中心電極の前記先端部が自身の先端よりも露出した状態で前記中心電極を内部に収容する筒状の絶縁体と、
前記絶縁体を内部に収容する筒状の主体金具と、
前記中心電極の前記先端部と、前記接地電極の前記対向部と、を先端側から覆って、副室を形成するとともに、前記主体金具の先端側に接合され、貫通孔たる噴孔が形成されたカバー部と、
を備えたスパークプラグであって、
前記主体金具において、前記副室の後端よりも先端側の金具体積Ａ（ｍｍ^３）と、前記主体金具の常温での熱伝導率Ｂ（Ｗ／ｍＫ）とは、式（１）を満たし、
３．６＜Ａ／Ｂ＜９８．０ …式（１）
前記金具体積Ａ（ｍｍ^３）と、前記副室の副室体積Ｃ（ｍｍ^３）とは、式（２）を満たすスパークプラグ。
０．１８＜Ｃ／Ａ＜１．２０ …式（２）

本発明のスパークプラグにおいて、副室の後端よりも先端側の金具体積Ａ（ｍｍ^３）は、値が大きくなるほど副室に熱を蓄え易くする。また、主体金具の常温での熱伝導率Ｂ（Ｗ／ｍＫ）は、値が大きくなるほど副室から外部へ熱を逃がし易くする。そのため、副室の後端よりも先端側の金具体積Ａ（ｍｍ^３）と、主体金具の常温での熱伝導率Ｂ（Ｗ／ｍＫ）と、の関係を上記式（１）で規定することで、副室に熱を蓄え易くする要素と、副室から外部へ熱が逃げ易くする要素とのバランスを良好にし、副室内の温度を適切に保つことができ、プレイグニッション及び失火を防ぐことができる。
また、スパークプラグにおいて、副室の副室体積Ｃ（ｍｍ^３）は、値が大きくなるほど副室から外部へ熱を逃がし易くする。そのため、副室の後端よりも先端側の金具体積Ａ（ｍｍ^３）と、副室の副室体積Ｃ（ｍｍ^３）と、の関係を上記式（２）で規定することで、副室に熱を蓄え易くする要素と、副室から外部へ熱が逃げ易くする要素とのバランスを良好にし、副室内の温度を適切に保つことができ、プレイグニッション及び失火を防ぐことができる。

（２）前記金具体積Ａ（ｍｍ^３）と、前記副室体積Ｃ（ｍｍ^３）とは、式（３）を満たす（１）に記載のスパークプラグ。
０．３６＜Ｃ／Ａ＜０．５８ …式（３）

本発明のスパークプラグは、上記式（３）を採用することで、副室に熱を蓄え易くする要素と、副室から外部へ熱が逃げ易くする要素とのバランスをより一層良好にし、副室内の温度をより一層適切に保つことができ、プレイグニッション及び失火をより一層防ぐことができる。

（３）前記金具体積Ａ（ｍｍ^３）と、前記熱伝導率Ｂ（Ｗ／ｍＫ）とは、式（４）を満たす（１）又は（２）に記載のスパークプラグ。
９．８＜Ａ／Ｂ＜４２．５ …式（４）

本発明のスパークプラグは、上記式（４）を採用することで、副室に熱を蓄え易くする要素と、副室から外部へ熱が逃げ易くする要素とのバランスをより一層良好にし、副室内の温度をより一層適切に保つことができ、プレイグニッション及び失火をより一層防ぐことができる。

第１実施形態におけるスパークプラグの構成を示す断面図である。第１実施形態におけるスパークプラグの一部拡大断面図である。

＜第１実施形態＞
以下、スパークプラグ１００の第１実施形態について、図面を参照しつつ詳細に説明する。なお、以下の説明では、図１の下方側をスパークプラグ１００の先端側（前方側）と呼び、図１の上方側を後端側とする。
図１は、第１実施形態におけるスパークプラグ１００の概略構成を示す断面図である。図１では、スパークプラグ１００の中心軸線ＣＸ（スパークプラグの軸線）が一点鎖線で図示されている。

スパークプラグ１００は、内燃機関に取り付けられて、燃焼室内の混合気の点火に用いられる。内燃機関に取り付けられたときには、スパークプラグ１００の先端側（紙面下側）は内燃機関の燃焼室内に配置され、後端側（紙面上側）は燃焼室の外部に配置される。スパークプラグ１００は、中心電極１０と、接地電極１３と、絶縁体２０と、端子電極３０と、主体金具４０と、を備えている。

中心電極１０は、軸状の電極部材によって構成され、その中心軸がスパークプラグ１００の中心軸線ＣＸと一致するように配置されている。中心電極１０は、その先端部１１が、主体金具４０の先端側開口部４０Ａよりも後端側（紙面上側）に位置するように、絶縁体２０を介して主体金具４０に保持されている。中心電極１０は、後端側に配置されている端子電極３０を介して外部電源に電気的に接続される。

接地電極１３は、主体金具４０の先端側開口部４０Ａよりわずかに後端側（紙面上側）の位置から、中心電極１０の先端部１１よりわずかに先端側（紙面下側）の位置に向かって延伸している棒状の電極である。具体的には、接地電極１３は、主体金具４０の先端側開口部４０Ａのわずかに後端側（紙面上側）の位置に接続されている。そして、接地電極１３は、中心電極１０の先端部１１の前方まで延びている。図２に示すように、接地電極１３は、中心電極１０の先端部１１に対向する対向部１３Ａを有している。接地電極１３の対向部１３Ａと、中心電極１０の先端部１１との間に放電ギャップＳＧが形成されている。

絶縁体２０は、中心を貫通する軸孔２１を有する筒状部材である。絶縁体２０は、例えば、アルミナや、窒化アルミニウム等のセラミック焼結体によって構成される。絶縁体２０の軸孔２１の先端側には、中心電極１０が、その先端部１１が露出した状態で収容されている。軸孔２１の後端側には軸状の電極部材である端子電極３０が保持されている。端子電極３０の後端部３１は、外部電源と接続可能なように、絶縁体２０の後端開口部２２から延出している。中心電極１０と端子電極３０とは、火花放電発生時における電波雑音の発生を抑制するために、ガラスシール材に挟まれた抵抗体３５を介して電気的に接続されている。絶縁体２０の中心軸は、スパークプラグ１００の中心軸線ＣＸと一致している。

主体金具４０は、中心に筒孔４１を有する略円筒状の金属部材である。主体金具４０は、例えば、炭素鋼によって構成される。主体金具４０の中心軸はスパークプラグ１００の中心軸線ＣＸと一致する。主体金具４０の先端側開口部４０Ａ付近には、上述したように、接地電極１３が取り付けられている。主体金具４０の内側における縮径部分と絶縁体２０との間には、パッキン４３が設けられている。パッキン４３は、例えば、主体金具４０を構成する金属材料よりも軟質の金属材料によって構成されている。

スパークプラグ１００は、カバー部５０を備えている。カバー部５０は、ドーム状に形成されている。カバー部５０は、例えば、ステンレス、ニッケル系合金、銅系合金等によって構成される。カバー部５０は、主体金具４０の先端（より具体的には、先端側開口部４０Ａ）に環状に接合されている。カバー部５０は、中心電極１０の先端部１１、及び接地電極１３の対向部１３Ａを前方側から覆っている。カバー部５０によって囲まれた空間が、プレチャンバー空間（副室）６３とされている。プレチャンバー空間６３の後端６５は、主体金具４０の内側が縮径している部分（図２の破線Ｌが通る部分）であり、具体的には、絶縁体２０と主体金具４０とが中心電極１０の先端部１１よりも後端側で接している部分である。カバー部５０は、後端側からその頂部５１Ａに近いほど厚みが徐々に小さくなっている。

図２に示すように、カバー部５０には、その頂部５１Ａよりも後端側に複数の噴孔６１が形成されている。噴孔６１は、例えば、４個形成されている。噴孔６１はいずれも略円柱形の貫通孔である。複数の噴孔６１は、スパークプラグ１００の中心軸線ＣＸを中心とする仮想円周上に位置している。複数の噴孔６１は、上記仮想円周上において等間隔に配列している。カバー部５０に覆われた空間であるプレチャンバー空間６３は、着火室として構成され、噴孔６１を介して燃焼室と連通する。

本第１実施形態のスパークプラグ１００は、主体金具４０において、プレチャンバー空間６３の後端６５よりも先端側（破線Ｌよりも先端側）の金具体積Ａ（ｍｍ^３）と、主体金具４０の常温での熱伝導率Ｂ（Ｗ／ｍＫ）とが、下記（１）式を満たす。
３．６＜Ａ／Ｂ＜９８．０ …（１）
７１６≦Ａ≦２１９１ …（５）
１３≦Ｂ≦３７２ …（６）
また、主体金具４０において、プレチャンバー空間６３の後端６５よりも先端側の金具体積Ａ（ｍｍ^３）と、プレチャンバー空間６３の空間体積（副室体積）Ｃ（ｍｍ^３）とが、下記（２）式を満たす。なお、プレチャンバー空間６３の空間体積Ｃは、噴孔６１が形成されていない状態のカバー部５０（噴孔６１が埋められて内面がなだらかに連なっている状態のカバー部５０）と、主体金具４０と、中心電極１０と、接地電極１３と、絶縁体２０と、によって囲まれた空間である。
０．１８＜Ｃ／Ａ＜１．２０ …（２）
２５９≦Ｃ≦８８７ …（７）
このスパークプラグ１００において、プレチャンバー空間６３の後端６５よりも先端側の金具体積Ａ（ｍｍ^３）は、値が大きくなるほどプレチャンバー空間６３に熱を蓄え易くする。また、主体金具４０の常温での熱伝導率Ｂ（Ｗ／ｍＫ）は、値が大きくなるほどプレチャンバー空間６３から外部へ熱を逃がし易くする。そのため、３．６＜Ａ／Ｂ＜９８．０となる構成を採用することで、プレチャンバー空間６３に熱を蓄え易くする要素と、プレチャンバー空間６３から外部へ熱が逃げ易くする要素とのバランスを良好にし、プレチャンバー空間６３内の温度を適切に保つことができ、プレイグニッション及び失火を防ぐことができる。
また、スパークプラグ１００において、プレチャンバー空間６３の副室体積Ｃ（ｍｍ^３）は、値が大きくなるほどプレチャンバー空間６３から外部へ熱を逃がし易くする。そのため、０．１８＜Ｃ／Ａ＜１．２０となる構成を採用することで、プレチャンバー空間６３に熱を蓄え易くする要素と、プレチャンバー空間６３から外部へ熱が逃げ易くする要素とのバランスを良好にし、プレチャンバー空間６３内の温度を適切に保つことができ、プレイグニッション及び失火を防ぐことができる。

また、本第１実施形態のスパークプラグ１００は、主体金具４０において、プレチャンバー空間６３の後端６５よりも先端側の金具体積Ａ（ｍｍ^３）と、プレチャンバー空間６３の空間体積Ｃ（ｍｍ^３）とが、下記（３）式を満たす。
０．３６＜Ｃ／Ａ＜０．５８ …（３）
このスパークプラグ１００は、０．３６＜Ｃ／Ａ＜０．５８となる構成を採用することで、プレチャンバー空間６３に熱を蓄え易くする要素と、プレチャンバー空間６３から外部へ熱が逃げ易くする要素とのバランスをより一層良好にし、プレチャンバー空間６３内の温度をより一層適切に保つことができ、プレイグニッション及び失火をより一層防ぐことができる。

また、本第１実施形態のスパークプラグ１００は、主体金具４０において、プレチャンバー空間６３の後端６５よりも先端側の金具体積Ａ（ｍｍ^３）と、主体金具４０の常温での熱伝導率Ｂ（Ｗ／ｍＫ）とが、下記（４）式を満たす。
９．８＜Ａ／Ｂ＜４２．５ …（４）
このスパークプラグ１００は、９．８＜Ａ／Ｂ＜４２．５となる構成を採用することで、プレチャンバー空間６３に熱を蓄え易くする要素と、プレチャンバー空間６３から外部へ熱が逃げ易くする要素とのバランスをより一層良好にし、プレチャンバー空間６３内の温度をより一層適切に保つことができ、プレイグニッション及び失火をより一層防ぐことができる。

以下、実施例により本発明を更に具体的に説明する。

１．実験１（第１実施形態に対応する実験）
（１）実験方法
（１．１）実験例１（実施例）
図１、２に示されるスパークプラグ１００のサンプルを用いた。詳細な条件は、下記の表１に記載した。このスパークプラグ１００は、第１実施形態の要件を満たしている。表１において、実験例を「Ｎｏ．」を用いて示す。表１のＮｏ．１，４，７，１３，１４，１６〜２１，２３〜２６，２８〜３３，３５，３６，４２，４５，４８は実施例である。
（１．２）実験例２（比較例）
図１、２に示されるスパークプラグ１００とは異なる構成のスパークプラグのサンプルを用いた。詳細な条件は、下記の表１に記載した。このスパークプラグは、第１実施形態の要件を満たしていない。表１において「１＊」のように、「＊」が付されている場合には、比較例であることを示している。すなわち、表１のＮｏ．２，３，５，６，８〜１２，１５，２２，２７，３４，３７〜４１，４３，４４，４６，４７は比較例である。

（２）評価方法
（２．１）金具体積Ａ（ｍｍ^３）、空間体積Ｃ（ｍｍ^３）の測定
Ｘ線ＣＴスキャナーを用いて、管電圧２００ｋＶ、管電流１２０μＡの条件で、各サンプルをスキャンした。スキャン結果から３Ｄ像を作製して、主体金具において、プレチャンバー空間の後端よりも先端側の金具体積Ａ（ｍｍ^３）と、プレチャンバー空間の空間体積Ｃ（ｍｍ^３）と、を測定した。
（２．２）耐プレイグニッション評価試験
各サンプルについて、耐プレイグニッション評価試験を行った。耐プレイグニッション評価試験の概要は次の通りである。各サンプルを、直列４気筒、排気量１．３Ｌの自然吸気エンジンに取り付け、点火角度（クランク角度）を所定の初期値として、全開状態（６０００ｒｐｍ）にてエンジンの一連の工程を１０００サイクル動作させた。エンジン動作時にプレイグニッションが発生したか否かを確認し、プレイグニッションが発生した場合には、そのときの点火角度をプレイグニッション発生角度として特定した。プレイグニッションが発生しなかった場合には、点火角度を１度進角させた上で、再度エンジンを全開状態にて動作させ、プレイグニッションの発生の有無を確認した。これを、プレイグニッションが発生するまで繰り返し行い、各サンプルのプレイグニッション発生角度を特定した。また、基準となるスパークプラグ（試験エンジンに搭載された純正スパークプラグ）についても、同様にしてプレイグニッション発生角度を特定した。そして、基準となるスパークプラグのプレイグニッション発生角度と各サンプルのプレイグニッション発生角度の差分値を算出した。この基準となるスパークプラグに対してプレイグニッション発生角度が進角側であるほど、耐プレイグニッション性能が良好なスパークプラグとして評価される。基準となるスパークプラグに対する各サンプルのプレイグニッション発生角度を以下の基準で評価して、各実験例の評価スコアを付けた。その結果を、表１の「耐プレイグニッション」の欄に示した。

＜耐プレイグニッションの評価＞
評価は以下のような３段階で行った。評価スコアは、点数が高いほど、耐プレイグニッション性能が良好であることを示す。
評価スコア３：基準となるスパークプラグに対して５°ＣＡ以上進角
１：基準となるスパークプラグに対して２°ＣＡ以上５°ＣＡ未満進角
０：基準となるスパークプラグに対して２°ＣＡ未満進角又は遅角

（２．３）耐失火の試験
各サンプルについて、耐失火評価試験を行った。耐失火評価試験の概要は次の通りである。サンプルを、直列４気筒、排気量１．６Ｌ、直噴ターボチャージャエンジンに取り付け、２０００ｒｐｍ、吸気圧１０００ｋＰａの条件で、１０００サイクル運転した際の失火率を測定した。失火率が低いほど、耐失火性能（着火性能）が良好なスパークプラグとして評価される。各サンプルの失火率を以下の基準で評価して、各実験例の評価スコアを付けた。その結果を、表１の「耐失火」の欄に示した。

＜耐失火の評価＞
評価は以下のような３段階で行った。評価スコアは、点数が高いほど、耐失火性能が良好であることを示す。
評価スコア３：失火率が１％未満
１：失火率が１％以上３％未満
０：失火率が３％以上

（２．４）総合評価
耐プレイグニッションの評価スコアと、耐失火の評価スコアの合計スコアをもとに、各サンプルを総合評価した。合計スコアが高いほど、耐プレイグニッション性能と、耐失火性能の双方が良好であるとして評価される。合計スコアが６のサンプルの総合評価を「◎」とし、４と２のサンプルの総合評価を「〇」とし、３と１と０のサンプルの総合評価を「×」とした。その結果を、表１の「総合評価」の欄に示した。

（３）評価結果
（３．１）耐プレイグニッションについて
実験例２，３，５，６，８，９，１１，１２，３７，３８，４０，４１，４３，４４，４６，４７（比較例）では、主体金具４０の常温での熱伝導率Ｂ（Ｗ／ｍＫ）に対する、主体金具４０においてプレチャンバー空間６３の後端６５よりも先端側の金具体積Ａ（ｍｍ^３）の割合Ａ／Ｂが上記（１）式（３．６＜Ａ／Ｂ＜９８．０）を満たしておらず、「耐プレイグニッション」の評価スコアが０であった。一方で、実験例１，４，７，１０，１３〜３６，３９，４２，４５，４８（実施例）では、Ａ／Ｂが上記（１）式（３．６＜Ａ／Ｂ＜９８．０）であり、「耐プレイグニッション」の評価スコアが１又は３であった。このように、実施例は、上記（１）式（３．６＜Ａ／Ｂ＜９８．０）を満たすことで、比較例と比較して、プレイグニッションが抑制されていた。

実験例１，４，７，１０，２５，２８，３１，３４，３９，４２，４５，４８（実施例）では、Ａ／Ｂが上記（４）式（９．８＜Ａ／Ｂ＜４２．５）を満たしておらず、「耐プレイグニッション」の評価スコアが１であった。一方で、実験例１３〜２４，２６，２７，２９，３０，３２，３３，３５，３６（実施例）では、Ａ／Ｂが上記（４）式（９．８＜Ａ／Ｂ＜４２．５）であり、「耐プレイグニッション」の評価スコアが３であった。このように、実施例は、上記（４）式（９．８＜Ａ／Ｂ＜４２．５）を満たすことで、プレイグニッションがより一層抑制されていた。

（３．２）耐失火について
実験例３，１０，１５，２２，２７，３４，３９，４６（比較例）では、プレチャンバー空間６３の空間体積Ｃ（ｍｍ^３）に対する、主体金具４０においてプレチャンバー空間６３の後端６５よりも先端側の金具体積Ａ（ｍｍ^３）の割合Ｃ／Ａが上記（２）式（０．１８＜Ｃ／Ａ＜１．２０）を満たしておらず、「耐失火」の評価スコアが０であった。一方で、実験例１，２，４〜９，１１〜１４，１６〜２１，２３〜２６，２８〜３３，３５〜３８，４０〜４５，４７，４８（実施例）では、Ｃ／Ａが上記（２）式（０．１８＜Ｃ／Ａ＜１．２０）であり、「耐失火」の評価スコアが１又は３であった。このように、実施例は、上記（２）式（０．１８＜Ｃ／Ａ＜１．２０）を満たすことで、失火が抑制されていた。

実験例２，４〜７，９，１１，１４，１６〜１９，２１，２３，２６，２８〜３１，３３，３５，３８，４０〜４３，４５，４７（実施例）では、Ｃ／Ａが上記（３）式（０．３６＜Ｃ／Ａ＜０．５８）を満たしておらず、「耐失火」の評価スコアが１であった。一方で、実験例１，８，１２，１３，２０，２４，２５，３２，３６，３７，４４，４８（実施例）では、Ｃ／Ａが上記（３）式（０．３６＜Ｃ／Ａ＜０．５８）であり、「耐失火」の評価スコアが３であった。このように、実施例は、上記（３）式（０．３６＜Ｃ／Ａ＜０．５８）を満たすことで、失火がより一層抑制されていた。

（３．３）総合評価について
実験例１，４，７，１３，１４，１６〜２１，２３〜２６，２８〜３３，３５，３６，４２，４５，４８（実施例）では、「耐プレイグニッション」の評価スコア及び「耐失火」の評価スコアがともに１以上であり、プレイグニッションと失火の双方が抑制されていた。特に、実験例１３，２０，２４，３２，３６（実施例）では、合計スコアが６であり、プレイグニッションと失火の双方が良好に抑制されていた。

＜他の実施形態（変形例）＞
なお、この発明は上記の実施形態に限られるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において種々の態様において実施することが可能である。

（１）上記実施形態では、カバー部の形状は、特定形状としたが、その形状は適宜変更することができる。カバー部の形状は、例えば、円筒、四角の箱型、円錐等とすることができる。
（２）上記実施形態では、特定数の噴孔を備えたスパークプラグを例示したが、噴孔の数は、特に限定されず、適宜変更できる。また、噴孔の配置、貫通方向も適宜変更可能である。

１０…中心電極
１１…先端部
１３…接地電極
１３Ａ…対向部
２０…絶縁体
２１…軸孔
２２…後端開口部
３０…端子電極
３１…後端部
３５…抵抗体
４０…主体金具
４０Ａ…先端側開口部
４１…筒孔
４３…パッキン
５０，２５０…カバー部
５０Ａ，２５０Ａ…先端側の部分
５０Ｂ，２５０Ｂ…後端側の部分
５１Ａ，２５１Ａ…頂部
６１，２６１…噴孔
６３，２６３…プレチャンバー空間（副室）
６５…プレチャンバー空間の後端
１００，２００…スパークプラグ
ＡＸ…中心軸線
ＣＸ…中心軸線
ＳＧ…放電ギャップ

Claims

中心電極と、
前記中心電極の先端部に対向する対向部を有し、前記対向部と前記中心電極の前記先端部との間に放電ギャップを形成する接地電極と、
前記中心電極の前記先端部が自身の先端よりも露出した状態で前記中心電極を内部に収容する筒状の絶縁体と、
前記絶縁体を内部に収容する筒状の主体金具と、
前記中心電極の前記先端部と、前記接地電極の前記対向部と、を先端側から覆って、副室を形成するとともに、前記主体金具の先端側に接合され、貫通孔たる噴孔が形成されたカバー部と、
を備えたスパークプラグであって、
前記主体金具において、前記副室の後端よりも先端側の金具体積Ａ（ｍｍ^３）と、前記主体金具の常温での熱伝導率Ｂ（Ｗ／ｍＫ）とは、式（１）を満たし、
３．６＜Ａ／Ｂ＜９８．０ …式（１）
前記金具体積Ａ（ｍｍ^３）と、前記副室の副室体積Ｃ（ｍｍ^３）とは、式（２）を満たすスパークプラグ。
０．１８＜Ｃ／Ａ＜１．２０ …式（２）
前記金具体積Ａ（ｍｍ^３）と、前記副室体積Ｃ（ｍｍ^３）とは、式（３）を満たす請求項１に記載のスパークプラグ。
０．３６＜Ｃ／Ａ＜０．５８ …式（３）
前記金具体積Ａ（ｍｍ^３）と、前記熱伝導率Ｂ（Ｗ／ｍＫ）とは、式（４）を満たす請求項１又は２に記載のスパークプラグ。
９．８＜Ａ／Ｂ＜４２．５ …式（４）