JP2020084925A - ターボチャージャ - Google Patents

Abstract

【課題】コンプレッサホイールに生じる振動を抑制する。【解決手段】ターボチャージャ２０におけるコンプレッサホイール７０の軸部７３は、コンプレッサホイール７０の回転軸線方向に延びている。軸部７３からは、径方向外側に向かって羽部７１が突出している。羽部７１は、コンプレッサホイール７０の周方向に互いに離間して複数配置されている。コンプレッサハウジング３０には、コンプレッサホイール７０が収容される収容空間３２が区画されている。また、コンプレッサハウジング３０には、収容空間３２に対して回転軸線方向の一方側から接続されて当該収容空間３２に吸気を導入する導入通路３５が区画されている。導入通路３５の内壁面からは、板状のガイドベーン３７が突出している。ガイドベーン３７は、導入通路３５の周方向に互いに離間して複数配置されている。ガイドベーン３７の数は、羽部７１の数よりも大きい最小の奇数になっている。【選択図】図６

Description

本発明は、ターボチャージャに関する。

特許文献１の内燃機関における吸気管には、ターボチャージャのコンプレッサハウジングが取り付けられている。コンプレッサハウジングの内部には、コンプレッサホイールを収容するための収容空間が区画されている。また、コンプレッサハウジングには、収容空間に吸気を導入するための導入通路が区画されている。導入通路における内壁面からは、吸気を整流する板状のガイドベーンが突出している。このガイドベーンは、導入通路の周方向に互いに離間して複数配置されている。また、コンプレッサハウジングの収容空間には、コンプレッサホイールが収容されている。コンプレッサホイールは、当該コンプレッサホイールの回転軸線方向に延びる軸部と、軸部から径方向外側に向かって突出する複数の羽部とを備えている。

国際公開第２０１５／００１６４４号

特許文献１のターボチャージャでは、コンプレッサホイールが回転して導入通路から収容空間へと吸気が流通する際、吸気がコンプレッサホイールに当たる。そのため、コンプレッサホイールは、吸気が当たった衝撃で僅かに振動する。そして、コンプレッサホイールの羽部の数とコンプレッサハウジングにおけるガイドベーンの数との関係によっては、コンプレッサホイールに生じる振動が無視できないほど大きくなることがある。

上記課題を解決するためのターボチャージャは、吸気管に取り付けられたコンプレッサハウジングと、前記コンプレッサハウジングの内部に収容されたコンプレッサホイールとを備えているターボチャージャであって、前記コンプレッサホイールは、当該コンプレッサホイールの回転軸線方向に延びる軸部と、前記軸部から径方向外側に向かって突出する羽部とを備え、前記羽部は、前記コンプレッサホイールの周方向に互いに離間して複数配置されており、前記コンプレッサハウジングには、前記コンプレッサホイールを収容するための収容空間と、前記収容空間に対して前記回転軸線方向の一方側から接続されて前記収容空間に吸気を導入する導入通路とが区画されており、前記導入通路の内壁面からは、板状のガイドベーンが突出しており、前記ガイドベーンは、前記導入通路の周方向に互いに離間して複数配置されており、前記ガイドベーンの数は、前記羽部の数よりも大きい最小の奇数である。

上記構成では、ガイドベーンがある部分では吸気が流れず、ガイドベーンがない部分では吸気が流れるため、ガイドベーンの数に応じた吸気流が生じる。これらの吸気流が、コンプレッサホイールにおける羽部の端部に当たることで、コンプレッサホイールに振動が生じる。仮に、吸気流の数（ガイドベーンの数）とコンプレッサホイールの羽部の数とが同一であると、各羽部に同じようなタイミングで吸気流が当たって互いの振動が打ち消し合うことがないため、コンプレッサホイール全体としての振動が大きくなることがある。この点、上記構成においては、ガイドベーンの数は、コンプレッサホイールの羽部の数と同じでなく、羽部の数の倍数でもない。したがって、整流された吸気流が羽部の端部に当たって生じる振動が同じタイミングで発生することはなく、各振動が互いに干渉して減衰しやすい。さらに、上記構成では、ガイドベーンの数が羽部の数よりも小さくなっている構成に比べて、ガイドベーンの数に応じた吸気流の数が大きくなることで、一つの吸気流によって羽部に発生する振動を小さくできる。また、ガイドベーンの数は羽部の数よりも大きい奇数のうちの最小値であるため、ガイドベーンによる吸気抵抗の増大を最小にできる。

上記構成において、前記コンプレッサホイールは、前記軸部から径方向外側に向かって突出する補助羽部を備え、前記補助羽部は、前記コンプレッサホイールの周方向において並んだ前記羽部の間に配置されており、前記羽部における前記回転軸線方向の一方側の端は、前記補助羽部における前記回転軸線方向の一方側の端よりも、前記回転軸線方向の一方側に位置していてもよい。

上記構成においては、羽部の上流端が補助羽部の上流端よりも上流側に位置しているため、ガイドベーンよりも下流側に流れた気流の大半が羽部の上流端に当たる。上記構成では、上流側に位置する羽部の数に対してガイドベーンの数が設定されているため、コンプレッサホイールの振動を効果的に抑制できる。

上記構成において、前記導入通路の中心軸線は、前記回転軸線と一致しており、前記導入通路における前記回転軸線方向の一方側は、前記コンプレッサハウジングの外部に開口しており、前記回転軸線方向において、前記導入通路における前記回転軸線方向の一方側の端からの距離と、前記羽部の前記回転軸線方向の一方側の端からの距離が等しい点を中点としたとき、前記ガイドベーンは、前記コンプレッサホイールの回転軸線方向において、前記導入通路における前記回転軸線方向の一方側の端から、前記中点よりも前記羽部側にまで延びていてもよい。

上記構成によれば、導入通路の開口からコンプレッサホイールの羽部にまで至る導入通路の半分を超えてガイドベーンが延びているため、当該ガイドベーンによる吸気の整流効果が大きい。また、ガイドベーンの端部とコンプレッサホイールの羽部との距離が比較的に近いため、整流された吸気が拡散されることなく羽部へと至りやすい。

上記構成において、前記コンプレッサハウジングは、前記収容空間が区画されているとともに当該収容空間から前記回転軸線方向の一方側に延びて前記コンプレッサハウジングの外部に開口する挿入孔が区画されているハウジング本体と、前記挿入孔に挿入される筒状部材とを備え、前記挿入孔は、小径部と、前記小径部よりも内径が大きく、前記小径部よりも前記回転軸線方向の一方側に位置して前記小径部から前記挿入孔の前記回転軸線方向の一方側の端部に至る大径部とを含んでおり、前記筒状部材は、前記大径部に嵌め込まれており、前記筒状部材の内部が前記導入通路を構成しており、前記筒状部材及び前記ガイドベーンは、一体成形物であってもよい。

上記構成によれば、ハウジング本体における挿入孔の開口に筒状部材を嵌め合わせるという簡便な作業で、コンプレッサハウジングにガイドベーンを設けることができる。また、ハウジング本体にはガイドベーンは設けられていないため、ガイドベーンを設けるのに伴ってハウジング本体の形状が複雑化することを抑制できる。

内燃機関の概略図。 ターボチャージャの正面図。 ターボチャージャの平面図。 図３における４−４線での断面図。 図２における５−５線での断面図。 図９における６−６線での部分断面図。 図９における６−６線での部分断面図。 図９における６−６線での部分断面図。 図２における９−９線での断面図。 （ａ）は、フロートベアリングの断面図。（ｂ）は、フロートベアリングの側面図。 コンプレッサホイール、連結シャフト、及びタービンホイールの正面図。 （ａ）は、ウェイストゲートバルブの側面図。（ｂ）は、ウェイストゲートバルブの正面図。（ｃ）は、ウェイストゲートバルブの底面図。 ターボチャージャの部分断面図。 製造工程を示す説明図。 （ａ）は、比較例に係るウェイストゲートバルブの周辺構成を示す説明図。（ｂ）は、ウェイストゲートバルブの周辺構成を示す説明図。

以下、実施形態を図１〜図１５にしたがって説明する。
＜吸気及び排気の通路構成＞
まず、車両の内燃機関１０における吸気及び排気の通路構成について説明する。

図１に示すように、内燃機関１０は、当該内燃機関１０の外部からの吸気が流通する吸気管１１を備えている。吸気管１１の下流端には、内部に気筒が区画された機関本体１２が接続されている。機関本体１２の気筒内では、燃料が吸気と混合されて燃焼する。機関本体１２には、当該機関本体１２から排出された排気が流通する排気管１３の上流端が接続されている。排気管１３の途中には、排気を浄化するための触媒１５が取り付けられている。

内燃機関１０は、排気の流れを利用して吸気を圧縮するためのターボチャージャ２０を備えている。ターボチャージャ２０のコンプレッサハウジング３０は、吸気管１１の途中に取り付けられている。また、ターボチャージャ２０のタービンハウジング６０は、排気管１３における触媒１５よりも上流側の部分に取り付けられている。コンプレッサハウジング３０及びタービンハウジング６０は、ターボチャージャ２０におけるベアリングハウジング５０を介して接続されている。

コンプレッサハウジング３０の内部には、吸気を圧縮するコンプレッサホイール７０が収容されている。コンプレッサホイール７０には、連結シャフト８０の一端部が接続されている。連結シャフト８０の中央部分は、ベアリングハウジング５０の内部に収容されている。連結シャフト８０は、ベアリングハウジング５０に対して回転可能に支持されている。連結シャフト８０の他端部には、排気の流通によって回転するタービンホイール９０が接続されている。タービンホイール９０は、タービンハウジング６０の内部に収容されている。タービンホイール９０が排気の流通によって回転すると、連結シャフト８０を介して連結されているコンプレッサホイール７０が共に回転する。そして、コンプレッサホイール７０が回転することで吸気が圧縮される。

＜ターボチャージャの全体構成＞
次に、ターボチャージャ２０の全体的な構成について説明する。なお、以下では、内燃機関１０が車両に搭載されているものとし、車両の上下方向をターボチャージャ２０の上下方向とする。また、連結シャフト８０の回転軸線８０ａに沿う方向を回転軸線方向と略記し、回転軸線方向のコンプレッサホイール７０側を一方側、回転軸線方向のタービンホイール９０側を他方側とする。

図２及び図３に示すように、コンプレッサハウジング３０におけるハウジング本体３９は、回転軸線方向に延びる略円筒形状の筒状部３０Ａと、筒状部３０Ａの外周を取り囲むように延びる略円弧形状の円弧部３０Ｂとを備えている。円弧部３０Ｂは、筒状部３０Ａにおける回転軸線方向の他方側（図２における右側）の端部を取り囲んでいる。

図４に示すように、ハウジング本体３９の筒状部３０Ａの内部空間のうち、回転軸線方向の他方側の一部は、コンプレッサホイール７０を収容するための収容空間３２になっている。収容空間３２の中心軸線は、連結シャフト８０の回転軸線８０ａと同軸になっている。

収容空間３２における回転軸線方向の一方側の端からは、回転軸線方向の一方側に向かって挿通孔３１が延びている。挿通孔３１は、ハウジング本体３９の外面に開口している。挿通孔３１の中心軸線は、連結シャフト８０の回転軸線８０ａと同軸になっている。

ハウジング本体３９の筒状部３０Ａの外周面からは、ボス部３８が突出している。ボス部３８は、回転軸線方向に延びる略円筒形状になっている。このボス部３８には、図示しないボルトを介してコンプレッサハウジング３０よりも上流側に位置する吸気管１１が固定されている。

ハウジング本体３９における回転軸線方向の他方側には、全体として円板形状のシールプレート４０が配置されている。シールプレート４０の外径は、ハウジング本体３９における円弧部３０Ｂの外径と略同じになっている。シールプレート４０における径方向外側の部分は、ハウジング本体３９の円弧部３０Ｂにおける回転軸線方向の他方側の端部に対してボルト１９１によって固定されている。また、シールプレート４０における径方向の中央部には、回転軸線方向に挿通孔４１が貫通している。この挿通孔４１には、連結シャフト８０が挿通されている。

ハウジング本体３９の円弧部３０Ｂには、ハウジング本体３９から吸気を排出するスクロール通路３４が区画されている。スクロール通路３４は、コンプレッサホイール７０を取り囲むように、連結シャフト８０の回転軸線８０ａを中心とした周方向に延びている。ハウジング本体３９における円弧部３０Ｂの延設方向の端部には、コンプレッサハウジング３０よりも下流側に位置する吸気管１１が固定されている。また、スクロール通路３４における回転軸線方向の他方側の端は、円弧部３０Ｂにおける回転軸線方向の他方側の端にまで至っている。そして、スクロール通路３４における回転軸線方向の他方側の部分は、シールプレート４０における回転軸線方向の一方側の端面４０ａによって塞がれている。すなわち、シールプレート４０の端面４０ａは、スクロール通路３４の内壁面の一部を構成している。また、収容空間３２における回転軸線方向の他方側の部分は、シールプレート４０の端面４０ａによって塞がれている。

シールプレート４０における回転軸線方向の一方側の端面４０ａと、ハウジング本体３９の筒状部３０Ａにおける回転軸線方向の他方側の端面３０Ａａとの間には、隙間が確保されている。この隙間は、筒状部３０Ａの収容空間３２と円弧部３０Ｂのスクロール通路３４とを接続する接続通路３３として機能している。

図７に示すように、シールプレート４０における回転軸線方向の他方側には、ベアリングハウジング５０の本体部５１が配置されている。本体部５１は、全体として円柱形状になっており、シールプレート４０から回転軸線方向の他方側に向かって延びている。本体部５１における径方向の中央部には、回転軸線方向に支持孔５２が貫通している。支持孔５２の中心軸線は、連結シャフト８０の回転軸線８０ａと同軸になっている。

図９に示すように、本体部５１には、ベアリングハウジング５０の外部から本体部５１の内部にオイルを供給するためのオイル導入通路５３が区画されている。オイル導入通路５３の一端は、支持孔５２に接続されている。オイル導入通路５３の他端は、本体部５１の外周面に開口している。また、オイル導入通路５３の他端は、本体部５１の外周面のうちの下側に位置している。オイル導入通路５３には図示しないオイル供給管が接続されており、このオイル供給管を介してオイル導入通路５３にオイルが供給される。

本体部５１には、当該本体部５１の内部から外部にオイルを排出するためのオイル排出空間５４が区画されている。オイル排出空間５４の大部分は、支持孔５２よりも下側に位置している。図７に示すように、オイル排出空間５４は、回転軸線方向に延びている。オイル排出空間５４における回転軸線方向の一方側の端は、本体部５１における回転軸線方向の一方側の端にまで至っている。そして、オイル排出空間５４における回転軸線方向の一方側の部分は、シールプレート４０における回転軸線方向の他方側の端面４０ｂによって塞がれている。すなわち、シールプレート４０の端面４０ｂは、オイル排出空間５４の内壁面の一部を構成している。オイル排出空間５４は、回転軸線方向において本体部５１の両端から中央側に向かうほど下側に位置するように広がっている。

図７に示すように、本体部５１には、オイル排出空間５４と本体部５１の外部とを連通するオイル排出口５５が区画されている。オイル排出口５５の一端は、オイル排出空間５４の最下部に接続されている。オイル排出口５５の他端は、本体部５１の外周面に開口している。また、オイル排出口５５の他端は、本体部５１の外周面のうちの下側に位置しており、オイル導入通路５３の他端（開口）と隣接している。オイル排出口５５には図示しないオイル排出管が接続されており、オイル排出管を介してオイル排出口５５からオイルが排出される。

本体部５１には、冷却水が流通する冷却水通路５６が区画されている。冷却水通路５６は、回転軸線方向に延びている。冷却水通路５６には、図示しないウォータポンプから圧送された冷却水が流通し、冷却水通路５６を流通する冷却水との熱交換によってベアリングハウジング５０が冷却される。

図７に示すように、支持孔５２の内部には、略円筒形状のフロートベアリング１２０が挿入されている。回転軸線方向におけるフロートベアリング１２０の寸法は、回転軸線方向における本体部５１の寸法よりも小さくなっている。フロートベアリング１２０は、回転軸線方向における本体部５１の中央部に配置されている。図９に示すように、フロートベアリング１２０には、当該フロートベアリング１２０の径方向に供給孔１２１が貫通している。供給孔１２１は、オイル導入通路５３に連通している。

フロートベアリング１２０の外周面と支持孔５２の内周面との間には、ベアリングハウジング５０のオイル導入通路５３を介してオイルが供給される。したがって、フロートベアリング１２０は、フロートベアリング１２０の外周面と支持孔５２の内周面との間に供給されたオイルの中で浮いたような状態で、ベアリングハウジング５０の本体部５１に支持される。

フロートベアリング１２０の内部には、連結シャフト８０が挿入されている。連結シャフト８０の外周面とフロートベアリング１２０の内周面との間には、供給孔１２１を介してオイルが供給される。したがって、連結シャフト８０は、連結シャフト８０の外周面とフロートベアリング１２０の内周面との間に供給されたオイルを介して回転可能に支持される。

図７に示すように、ベアリングハウジング５０の本体部５１の外周面における回転軸線方向の中央部よりも他方側の部分からは、連結シャフト８０の径方向外側に向かって挟持フランジ部５９が突出している。挟持フランジ部５９は、連結シャフト８０の周方向全域に亘って延びており、略円環形状になっている。

図８に示すように、ベアリングハウジング５０における回転軸線方向の他方側には、タービンハウジング６０が配置されている。タービンハウジング６０は、ベアリングハウジング５０から回転軸線方向の他方側に向かって延びる略円筒形状の筒状部６０Ｂと、筒状部６０Ｂの外周を取り囲むように延びる略円弧形状の円弧部６０Ａとを備えている。円弧部６０Ａは、筒状部６０Ｂにおける回転軸線方向の中央部よりもやや一方側の部分を取り囲んでいる。

図８に示すように、タービンハウジング６０の筒状部６０Ｂの外周面における回転軸線方向の一方側の端部からは、連結シャフト８０の径方向外側に向かって挟持フランジ部６８が突出している。挟持フランジ部６８は、連結シャフト８０の周方向全域に亘って延びており、略円環形状になっている。タービンハウジング６０の挟持フランジ部６８の外径は、ベアリングハウジング５０の挟持フランジ部５９の外径と略同じになっている。

タービンハウジング６０の挟持フランジ部６８及びベアリングハウジング５０の挟持フランジ部５９の径方向外側には、固定部材としてのＶクランプ１４０が取り付けられている。Ｖクランプ１４０は、連結シャフト８０の周方向に延びており、全体として円環形状になっている。Ｖクランプ１４０は、当該Ｖクランプ１４０の延設方向に直交する断面視において連結シャフト８０の径方向内側が開いた略Ｖ字形状になっている。Ｖクランプ１４０の径方向内側の部分にはタービンハウジング６０の挟持フランジ部６８及びベアリングハウジング５０の挟持フランジ部５９が配置されており、Ｖクランプ１４０によってタービンハウジング６０の挟持フランジ部６８及びベアリングハウジング５０の挟持フランジ部５９が回転軸線方向に締め付けられて互いに固定されている。また、タービンハウジング６０の筒状部６０Ｂとベアリングハウジング５０の本体部５１との間には、タービンハウジング６０の内部を流通する排気の熱がベアリングハウジング５０に伝達されることを抑制する遮熱板１３０が配置されている。

図８に示すように、円弧部６０Ａには、タービンハウジング６０の外部から排気を導入するためのスクロール通路６１が区画されている。スクロール通路６１は、タービンホイール９０を取り囲むように、連結シャフト８０の回転軸線８０ａを中心とした周方向に延びている。図４に示すように、タービンハウジング６０における円弧部６０Ａの延設方向の端部からは、スクロール通路６１の径方向外側に向かって上流側フランジ部６６が突出している。この上流側フランジ部６６には、図示しないボルトによってタービンハウジング６０よりも上流側に位置する排気管１３が固定されている。本実施形態では、２つのスクロール通路６１が円弧部６０Ａに区画されており、これら２つのスクロール通路６１は回転軸線方向に並設されている。

図８に示すように、筒状部６０Ｂの内部空間のうち、回転軸線方向の一方側の一部は、タービンホイール９０を収容するための収容空間６２になっている。収容空間６２の中心軸線は、連結シャフト８０の回転軸線８０ａと同軸になっている。

収容空間６２における回転軸線方向の他方側の端からは、回転軸線方向の他方側に向かって排出通路６３が延びている。排出通路６３における回転軸線方向の他方側の端は、筒状部６０Ｂにおける回転軸線方向の他方側の端にまで至っていて、タービンハウジング６０の外面に開口している。したがって、収容空間６２に導入された排気は、排出通路６３を介してタービンハウジング６０の外部に排出される。タービンハウジング６０の筒状部６０Ｂにおける回転軸線方向の他方側の端部には、タービンハウジング６０よりも下流側に位置する排気管１３が固定されている。

タービンハウジング６０における円弧部６０Ａ及び筒状部６０Ｂには、スクロール通路６１と排出通路６３とを接続するバイパス通路６４が区画されている。すなわち、バイパス通路６４は、タービンホイール９０をバイパスしている。バイパス通路６４は、スクロール通路６１から排出通路６３の下流端に向かって略直線状に延びている。本実施形態では、２つのスクロール通路６１に対応して２つのバイパス通路６４が区画されている。

図１３に示すように、タービンハウジング６０には、バイパス通路６４を開閉するためのウェイストゲートバルブ１５０が取り付けられている。ウェイストゲートバルブ１５０におけるシャフト１５１は、タービンハウジング６０の筒状部６０Ｂの壁部を貫通しており、タービンハウジング６０に対して回転可能に支持されている。シャフト１５１におけるタービンハウジング６０の内部側の端部からは、径方向外側に向かって弁体１５２が延びている。弁体１５２は、タービンハウジング６０における排出通路６３に配置されている。

図２に示すように、シャフト１５１におけるタービンハウジング６０の外部側の端部には、駆動力を伝達するリンク機構１７０の一端部が連結されている。リンク機構１７０の他端部には、アクチュエータ１８０が連結されている。アクチュエータ１８０は、固定プレート１８５を介してコンプレッサハウジング３０におけるハウジング本体３９の円弧部３０Ｂに固定されている。アクチュエータ１８０の駆動力がリンク機構１７０を介してウェイストゲートバルブ１５０に伝達されると、ウェイストゲートバルブ１５０がバイパス通路６４を開閉する。

＜ターボチャージャ２０の各部の構成＞
次に、ターボチャージャ２０の各所の構成についてより具体的に説明する。先ず、ベアリングハウジング５０、フロートベアリング１２０及び連結シャフト８０等の詳細について説明する。

＜ベアリングハウジング５０及びフロートベアリング１２０の構成＞
図７に示すように、ベアリングハウジング５０における支持孔５２は、回転軸線方向においてオイル排出空間５４よりも他方側に位置する他方側支持孔５２ａと、回転軸線方向において他方側支持孔５２ａよりも一方側に位置する一方側支持孔５２ｂとに大別できる。一方側支持孔５２ｂの内径は、フロートベアリング１２０の外径よりも僅かに大きくなっている。また、一方側支持孔５２ｂの回転軸線方向における寸法は、回転軸線方向におけるフロートベアリング１２０の寸法よりもやや大きくなっている。支持孔５２における一方側支持孔５２ｂの内部には、フロートベアリング１２０が挿入されている。図９に示すように、支持孔５２における一方側支持孔５２ｂには、オイル導入通路５３の一端が接続されている。

図７に示すように、ベアリングハウジング５０における本体部５１には、支持孔５２における一方側支持孔５２ｂから下方に向かって延びる貫通孔５７が区画されている。貫通孔５７の下端は、オイル排出空間５４に接続されている。貫通孔５７の延長線上には、オイル排出口５５が位置している。また、貫通孔５７における下側部分の内径が上側部分の内径よりも大きくなっており、貫通孔５７には、下側部分と上側部分との境界部分に段差がある。

図１０（ａ）に示すように、フロートベアリング１２０には、当該フロートベアリング１２０の径方向に固定孔１２２が貫通している。固定孔１２２の中心軸線は、貫通孔５７の中心軸線と同軸になっている。図７に示すように、固定孔１２２及び貫通孔５７には固定ピン１２９が挿通されており、フロートベアリング１２０は、ベアリングハウジング５０の本体部５１に対して回転不可能且つ回転軸線方向に移動不可能に固定されている。なお、固定ピン１２９は貫通孔５７の段差によって軸方向に位置決めされており、固定ピン１２９の上端は連結シャフト８０の外周面に当接していない。

図１１に示すように、連結シャフト８０におけるシャフト本体８１は、回転軸線方向に延びており、全体として円棒状になっている。シャフト本体８１は、回転軸線方向の他方側の端から順に、大径部８２と、大径部８２よりも外径の小さい中径部８３と、中径部８３よりも外径の小さい小径部８４とに大別できる。

大径部８２の外径は、ベアリングハウジング５０の支持孔５２における他方側支持孔５２ａの内径よりもやや小さくなっている。回転軸線方向における大径部８２の寸法は、回転軸線方向におけるベアリングハウジング５０の他方側支持孔５２ａの寸法と略同じになっている。

図１１に示すように、大径部８２の外周面からは、連結シャフト８０の径方向内側に向かって第１凹部８２ａが窪んでいる。第１凹部８２ａは、連結シャフト８０の周方向全域に亘って環状に延びている。図７に示すように、第１凹部８２ａには、タービンハウジング６０の内部の排気がベアリングハウジング５０の内部に流入することを抑制する第１シール部材１０６が取り付けられている。第１シール部材１０６は、連結シャフト８０の周方向に延びるＣ字状になっている。この実施形態では第１シール部材１０６は、連結シャフト８０の周方向に約３５９度に亘って延びている。換言すると、第１シール部材１０６は、環の一部に切れ目が設けられたような形状になっている。第１シール部材１０６の外径は、ベアリングハウジング５０の支持孔５２における他方側支持孔５２ａの内径と略同じになっている。

図１１に示すように、大径部８２の外周面のうちの回転軸線方向における第１凹部８２ａよりも一方側の部分からは、連結シャフト８０の径方向内側に向かって第２凹部８２ｂが窪んでいる。第２凹部８２ｂは、連結シャフト８０の周方向全域に亘って環状に延びている。図７に示すように、第２凹部８２ｂには、タービンハウジング６０の内部の排気がベアリングハウジング５０の内部に流入することを抑制する第２シール部材１０７が取り付けられている。第２シール部材１０７は、連結シャフト８０の周方向に延びるＣ字状になっている。この実施形態では第２シール部材１０７は、連結シャフト８０の周方向に約３５９度に亘って延びている。換言すると、第２シール部材１０７は、環の一部に切れ目が設けられたような形状になっている。第２シール部材１０７の外径は、ベアリングハウジング５０の支持孔５２における他方側支持孔５２ａの内径と略同じになっている。

図７に示すように、連結シャフト８０の大径部８２は、ベアリングハウジング５０の支持孔５２における他方側支持孔５２ａの内部に挿入されている。したがって、連結シャフト８０における大径部８２の外周面とベアリングハウジング５０の支持孔５２における他方側支持孔５２ａの内周面との間には、第１シール部材１０６が介在されている。また、連結シャフト８０における大径部８２の外周面とベアリングハウジング５０の支持孔５２における他方側支持孔５２ａの内周面との間であって、回転軸線方向において第１シール部材１０６よりも一方側には、第２シール部材１０７が介在されている。

回転軸線方向から視たときに、第２シール部材１０７は、Ｃ字の切れ目の部分が、第１シール部材１０６のＣ字の切れ目の部分に対して１８０度対称的な位置になるように、取り付けられている。したがって、回転軸線方向から視たときに、連結シャフト８０の周方向全域において第１シール部材１０６及び第２シール部材１０７の少なくとも一方が介在されている。

上述したとおり、ベアリングハウジング５０には、冷却水通路５６が区画されている。この冷却水通路５６を流通する冷却水との熱交換によってベアリングハウジング５０が冷却される。冷却水通路５６における回転軸線方向の他方側の端は、第１シール部材１０６及び第２シール部材１０７の近傍まで延びている。具体的には、冷却水通路５６における回転軸線方向の他方側の端は、回転軸線方向において第２シール部材１０７よりも他方側にまで延びている。また、冷却水通路５６における回転軸線方向の他方側の端部は、径方向外側から第１シール部材１０６及び第２シール部材１０７を取り囲むように区画されている。

連結シャフト８０における中径部８３の外径は、フロートベアリング１２０の内径よりも僅かに小さくなっている。回転軸線方向における中径部８３の寸法は、回転軸線方向におけるフロートベアリング１２０の寸法よりもやや大きくなっている。中径部８３は、フロートベアリング１２０の内部に挿入されている。したがって、連結シャフト８０の中径部８３の外周面とフロートベアリング１２０の内周面との間には、供給孔１２１を介してオイルが供給される。また、中径部８３における回転軸線方向の他方側の一部は、フロートベアリング１２０から回転軸線方向の他方側に突出している。中径部８３におけるフロートベアリング１２０から突出している部分からは、連結シャフト８０の径方向外側に向かって規制部８５が突出している。規制部８５は、連結シャフト８０の周方向全域に亘って環状に延びている。規制部８５の外径は、支持孔５２の一方側支持孔５２ｂの内径よりも僅かに小さく、フロートベアリング１２０の外径と略同じになっている。規制部８５は、回転軸線方向においてフロートベアリング１２０における回転軸線方向の他方側の端面１２５と対向している。また、連結シャフト８０における規制部８５は、支持孔５２の一方側支持孔５２ｂの内部に位置している。

連結シャフト８０における小径部８４の外径は、シールプレート４０の挿通孔４１の内径よりも小さくなっている。小径部８４における中径部８３側の端部には、全体として筒形状の規制ブッシュ１１０が取り付けられている。規制ブッシュ１１０における回転軸線方向の他方側の端部は、小径部８４と中径部８３との境界部の段差に当接している。

規制ブッシュ１１０におけるブッシュ本体１１１は、回転軸線方向に延びる略円筒形状になっている。ブッシュ本体１１１の外径は、支持孔５２の一方側支持孔５２ｂの内径よりも小さく、シールプレート４０の挿通孔４１の内径よりもやや小さくなっている。ブッシュ本体１１１の内径は、連結シャフト８０における小径部８４の外径と略同じになっている。ブッシュ本体１１１は、小径部８４に対して固定されており、小径部８４と一体に回転する。なお、本実施形態では、回転軸線方向における他方側から一方側を視たときに、連結シャフト８０は、当該連結シャフト８０の周方向一方側（時計回り側）に回転する。

ブッシュ本体１１１の外周面における回転軸線方向の他方側の端部からは、連結シャフト８０の径方向外側に向かって規制環部１１２が突出している。すなわち、規制環部１１２は、連結シャフト８０におけるシャフト本体８１の外周面から径方向外側に向かって突出するようになっている。規制環部１１２は、連結シャフト８０の周方向全域に亘って環状に延びている。規制環部１１２の外径は、支持孔５２の一方側支持孔５２ｂの内径よりも僅かに小さく、フロートベアリング１２０の外径と略同じになっている。規制環部１１２は、回転軸線方向においてフロートベアリング１２０における回転軸線方向の一方側の端面１２８と対向している。また、連結シャフト８０における規制環部１１２は、支持孔５２の一方側支持孔５２ｂの内部に位置している。

ブッシュ本体１１１の外周面における回転軸線方向の略中央部からは、連結シャフト８０の径方向外側に向かって円環部１１３が突出している。円環部１１３は、連結シャフト８０の周方向全域に亘って環状に延びている。円環部１１３は、回転軸線方向において規制環部１１２と離れている。したがって、円環部１１３と規制環部１１２との間には、略円環形状の空間として円環溝部１１４が区画されている。また、円環溝部１１４は、支持孔５２の一方側支持孔５２ｂの内部に位置している。したがって、円環溝部１１４における径方向外側は、支持孔５２の一方側支持孔５２ｂの内周面によって区画されている。

ブッシュ本体１１１の外周面における回転軸線方向の一方側の端部からは、連結シャフト８０の径方向内側に向かって第１凹部１１１ａが窪んでいる。第１凹部１１１ａは、連結シャフト８０の周方向全域に亘って環状に延びている。第１凹部１１１ａには、コンプレッサハウジング３０の内部の吸気がベアリングハウジング５０の内部に流入することを抑制する第１シールリング１０１が取り付けられている。第１シールリング１０１は、円環形状になっている。第１シールリング１０１の外径は、シールプレート４０の挿通孔４１の内径と略同じになっている。

また、ブッシュ本体１１１の外周面における回転軸線方向の一方側の端部のうちの第１凹部１１１ａよりも他方側の部分からは、連結シャフト８０の径方向内側に向かって第２凹部１１１ｂが窪んでいる。第２凹部１１１ｂは、連結シャフト８０の周方向全域に亘って環状に延びている。第２凹部１１１ｂには、コンプレッサハウジング３０の内部の吸気がベアリングハウジング５０の内部に流入することを抑制する第２シールリング１０２が取り付けられている。第２シールリング１０２は、円環形状になっている。第２シールリング１０２の外径は、シールプレート４０の挿通孔４１の内径と略同じになっている。

規制ブッシュ１１０のブッシュ本体１１１における回転軸線方向の一方側の端部は、シールプレート４０の挿通孔４１の内部に挿通されている。したがって、規制ブッシュ１１０のブッシュ本体１１１の外周面とシールプレート４０の挿通孔４１の内周面との間には、第１シールリング１０１が介在されている。また、規制ブッシュ１１０のブッシュ本体１１１の外周面とシールプレート４０の挿通孔４１の内周面との間であって、第１シールリング１０１よりも回転軸線方向の他方側には、第２シールリング１０２が介在されている。なお、小径部８４の回転軸線方向の一方側の一部分は、コンプレッサハウジング３０の収容空間３２に位置している。

図１０（ｂ）に示すように、フロートベアリング１２０の端面１２５は、連結シャフト８０の規制部８５に対向するランド面１２５ａと、当該ランド面１２５ａに対して傾斜するテーパ面１２５ｂとに大別できる。

ランド面１２５ａは、連結シャフト８０の回転軸線８０ａに直交した平坦な面になっている。ランド面１２５ａは、連結シャフト８０の周方向において互いに離間して４つ配置されている。４つのランド面１２５ａの離間幅は、連結シャフト８０の周方向において等間隔になっている。なお、図１０（ｂ）では、一部の符号を省略している。

テーパ面１２５ｂは、連結シャフト８０の周方向においてランド面１２５ａの間にそれぞれ配置されている。すなわち、テーパ面１２５ｂは、連結シャフト８０の周方向において４つ配置されている。また、テーパ面１２５ｂは、連結シャフト８０の周方向においてランド面１２５ａと隣り合っている。すなわち、連結シャフト８０の周方向において、ランド面１２５ａ及びテーパ面１２５ｂが接続されている。テーパ面１２５ｂは、ランド面１２５ａに対して回転軸線方向に窪んでいる。テーパ面１２５ｂは、連結シャフト８０の回転方向進行側である周方向一方側（図１０（ｂ）における時計回り側）ほど、回転軸線方向における窪み深さが浅くなっている。すなわち、テーパ面１２５ｂは、連結シャフト８０の周方向一方側ほど、回転軸線方向において規制部８５に近づくように傾斜している。また、テーパ面１２５ｂにおける連結シャフト８０の周方向一方側の端は、ランド面１２５ａと面一になっている。

テーパ面１２５ｂからは、回転軸線方向に溝部１２５ｃが窪んでいる。溝部１２５ｃは、連結シャフト８０の回転方向進行側とは反対側の周方向他方側（図１０（ｂ）における反時計回り側）のテーパ面１２５ｂにおける端部に位置している。溝部１２５ｃは、端面１２５における内周縁１２５ｄから連結シャフト８０の径方向外側に向かって直線状に延びている。溝部１２５ｃは、連結シャフト８０の径方向外側に向かうほど窪み深さが浅くなっており、テーパ面１２５ｂの軽方向外側の縁に至る前に深さがゼロになっている。つまり、溝部１２５ｃにおける連結シャフト８０の径方向外側の端部は、端面１２５における外周縁１２５ｅにまでは至っていない。なお、フロートベアリング１２０の端面１２８は端面１２５と同様の構成であるため、フロートベアリング１２０の端面１２８の説明を省略する。

図７に示すように、オイル排出空間５４は、回転軸線方向の一方側の端部に位置する一方側端部空間５４ａと、回転軸線方向の中央部に位置する中央空間５４ｂと、回転軸線方向の他方側の端部に位置する他方側端部空間５４ｃとを備えている。中央空間５４ｂの全域は、連結シャフト８０よりも下側に位置している。

一方側端部空間５４ａは、連結シャフト８０よりも上側にまで至っている。また、一方側端部空間５４ａは、連結シャフト８０における規制ブッシュ１１０を径方向外側から囲むように広がっており、全体として円環形状になっている。

他方側端部空間５４ｃは、連結シャフト８０よりも上側にまで至っている。また、他方側端部空間５４ｃは、連結シャフト８０の中径部８３における規制部８５よりも回転軸線方向の他方側の部分を径方向外側から囲むように広がっており、全体として円環形状になっている。

オイル排出空間５４の中央空間５４ｂにおける一方側の部分からは、上側に向かってオイル排出空間５４の一方側環状空間５４ｄが延びている。一方側環状空間５４ｄは、フロートベアリング１２０における回転軸線方向の一方側の端部を径方向外側から取り囲むように区画されており、全体として円環形状になっている。一方側環状空間５４ｄは、フロートベアリング１２０の端面１２８と連結シャフト８０における規制ブッシュ１１０の規制環部１１２との空間に接続されている。

オイル排出空間５４の中央空間５４ｂにおける他方側の部分からは、上側に向かってオイル排出空間５４の他方側環状空間５４ｅが延びている。他方側環状空間５４ｅは、フロートベアリング１２０における回転軸線方向の他方側の端部を径方向外側から取り囲むように区画されており、全体として円環形状になっている。他方側環状空間５４ｅは、フロートベアリング１２０の端面１２５と連結シャフト８０における規制部８５との空間に接続されている。

＜コンプレッサホイール７０及びコンプレッサハウジング３０等の具体的な構成＞
次に、コンプレッサホイール７０及びコンプレッサハウジング３０等の詳細について説明する。

図１１に示すように、コンプレッサホイール７０における軸部７３は、回転軸線方向に延びており、全体として円筒形状になっている。軸部７３の内径は、連結シャフト８０の小径部８４の外径と略同じになっている。軸部７３の内部には、連結シャフト８０の小径部８４が挿入されている。軸部７３は、ナット７６によって連結シャフト８０の小径部８４に対して固定されている。

軸部７３の外周面からは、連結シャフト８０の径方向外側に向かって羽部７１が突出している。羽部７１は、軸部７３における回転軸線方向の略全域に亘って延びている。羽部７１は、回転軸線方向における他方側から一方側を視たときに、回転軸線方向の一方側に向かうほど、連結シャフト８０の周方向において時計回り側に位置するように湾曲している。羽部７１は、連結シャフト８０の周方向において互いに離間して６つ配置されている。各羽部７１は、連結シャフト８０の周方向において互いの離間幅が等しくなるように等間隔毎に配置されている。

軸部７３の外周面からは、連結シャフト８０の径方向外側に向かって補助羽部７２が突出している。補助羽部７２は、連結シャフト８０の周方向において並んだ羽部７１の間に配置されている。本実施形態では、羽部７１の数に対応して合計６つの補助羽部７２が配置されている。補助羽部７２は、回転軸線方向において羽部７１よりも延設長さが短くなっている。また、補助羽部７２における回転軸線方向の一方側の端は、軸部７３における回転軸線方向の略中央に位置している。したがって、羽部７１における回転軸線方向の一方側の端は、補助羽部７２における回転軸線方向の一方側の端よりも、回転軸線方向の一方側に位置している。また、補助羽部７２は、回転軸線方向における他方側から一方側を視たときに、回転軸線方向の一方側に向かうほど、連結シャフト８０の周方向において時計回り側に位置するように湾曲している。

図６に示すように、上記コンプレッサホイール７０が配置されているハウジング本体３９における収容空間３２からは、回転軸線方向の一方側に向かって挿通孔３１の小径部３１ｂが延びている。小径部３１ｂからは、回転軸線方向の一方側に向かって挿通孔３１における大径部３１ａが延びている。大径部３１ａは、筒状部３０Ａの端部にまで至っている。すなわち、挿通孔３１の大径部３１ａは、ハウジング本体３９の外部に開口している。大径部３１ａの内径は、小径部３１ｂの内径よりも大きくなっている。

挿通孔３１の大径部３１ａには、コンプレッサホイール７０へ導入する吸気を整流するためのインレットダクト３６Ａが取り付けられている。インレットダクト３６Ａは、略円筒形状の筒状部材３６を備えている。回転軸線方向における筒状部材３６の寸法は、回転軸線方向におけるハウジング本体３９の大径部３１ａの寸法と略同じになっている。筒状部材３６の外径は、ハウジング本体３９の大径部３１ａの内径と略同じになっている。また、筒状部材３６の内径は、ハウジング本体３９の小径部３１ｂの内径と略同じになっている。筒状部材３６は、ハウジング本体３９の大径部３１ａに嵌め込まれている。筒状部材３６の内部空間は、ハウジング本体３９の小径部３１ｂの内部空間と共に、ハウジング本体３９の収容空間３２に吸気を導入する導入通路３５として機能している。

図６に示すように、筒状部材３６（導入通路３５）の内壁面からは、連結シャフト８０の径方向内側に向かって略四角板状のガイドベーン３７が突出している。ガイドベーン３７は、回転軸線方向に対して平行に延びている。ここで、回転軸線方向において、筒状部材３６における回転軸線方向の一方側の端からの距離と、羽部７１における回転軸線方向の一方側の端からの距離とが等しい点を中点Ｘとする。ガイドベーン３７は、筒状部材３６における回転軸線方向の一方側の端から中点Ｘよりも回転軸線方向の他方側（羽部７１側）まで延びている。ガイドベーン３７は、連結シャフト８０の周方向において互いに離間して７つ配置されている。すなわち、ガイドベーン３７の数（７つ）は、羽部７１の数（６つ）よりも大きい最小の奇数である。また、各ガイドベーン３７は、連結シャフト８０の周方向において互いの離間幅が等しくなるように配置されている。本実施形態では、ガイドベーン３７は、樹脂成型によって筒状部材３６と一体に構成された一体成形物である。また、本実施形態では、インレットダクト３６Ａ及びハウジング本体３９によってコンプレッサハウジング３０が構成されている。なお、インレットダクト３６Ａは、樹脂成型によってコンプレッサハウジング３０よりも上流側の吸気管１１とも一体に構成されている。

＜シールプレート４０の周辺構成＞
次に、シールプレート４０とベアリングハウジング５０との組み付け構造の詳細について説明する。

図５に示すように、ベアリングハウジング５０の本体部５１の外周面における回転軸線方向の一方側の端部からは、連結シャフト８０の径方向外側に向かって支持部５８が突出している。支持部５８における回転軸線方向の一方側の面は、シールプレート４０における回転軸線方向の他方側の面に当接している。すなわち、シールプレート４０は、回転軸線方向の一方側からベアリングハウジング５０の支持部５８に対して当接している。支持部５８には、図示しないボルト孔が設けられており、このボルト孔に挿通されるボルト１９２によって、支持部５８（ベアリングハウジング５０）がシールプレート４０に固定されている。

図９に示すように、支持部５８は、連結シャフト８０の周方向において互いに離間して３つ配置されている。ここで、３つの支持部５８のうちの一つ（図９において最も右側の支持部５８）を第１支持部５８ａとし、３つの支持部５８のうちの第１支持部５８ａ以外の一つ（図９において最も左側の支持部５８）を第２支持部５８ｂとする。また、３つの支持部５８のうちの第１支持部５８ａ及び第２支持部５８ｂ以外の一つ（図９において最も上側の支持部５８）を第３支持部５８ｃとする。そして、連結シャフト８０の回転軸線８０ａに直交するとともに、第１支持部５８ａの中央を通過する直線を仮想直線５８ｄとする。

第１支持部５８ａは、連結シャフト８０の回転軸線８０ａよりも仮想直線５８ｄに沿う方向の一方側（図９における右下側）に位置している。また、第２支持部５８ｂ及び第３支持部５８ｃは、連結シャフト８０の回転軸線８０ａよりも仮想直線５８ｄに沿う方向の他方側（図９における左上側）に位置している。すなわち、仮想直線５８ｄに沿う方向において、第１支持部５８ａ及び第２支持部５８ｂは、互いに連結シャフト８０の回転軸線８０ａの反対側に位置している。また、仮想直線５８ｄに沿う方向において、第１支持部５８ａ及び第３支持部５８ｃは、互いに連結シャフト８０の回転軸線８０ａの反対側に位置している。

＜連結シャフト８０とタービンホイール９０との連結構造＞
次に、連結シャフト８０とタービンホイール９０との連結構造の詳細について説明する。

図７に示すように、シャフト本体８１の大径部８２における回転軸線方向の他方側の端からは、回転軸線方向の他方側に向かって略円柱形状の連結部８６が延びている。連結部８６の外径は、大径部８２の外径よりも小さくなっている。大径部８２と連結部８６との境界部分は、曲面になっていて、いわゆるフィレット形状になっている。この連結部８６にタービンホイール９０が固定されている。

図１１に示すように、タービンホイール９０における軸部９２は、回転軸線方向に延びており、全体として円柱形状になっている。軸部９２の外径は、連結シャフト８０の連結部８６の外径よりも大きく、連結シャフト８０の大径部８２の外径と略同じになっている。

軸部９２における回転軸線方向の一方側の端面からは、回転軸線方向の他方側に向かって略円柱形状の連結凹部９３が窪んでいる。連結凹部９３の内径は、連結シャフト８０の連結部８６の外径と略同じになっている。連結凹部９３における回転軸線方向の一方側の開口縁は、面取り形状になっている。軸部９２における連結凹部９３の内部には、連結シャフト８０における連結部８６が挿入されている。そして、連結シャフト８０における大径部８２の回転軸線方向の他方側の端面と、タービンホイール９０における軸部９２の回転軸線方向一方側の端面とが当接した状態で、連結シャフト８０とタービンホイール９０とが固定されている。本実施形態では、連結シャフト８０とタービンホイール９０とが溶接で固定されている。

軸部９２の外周面からは、連結シャフト８０の径方向外側に向かって羽部９１が突出している。羽部９１は、軸部９２における回転軸線方向の略全域に亘って延びている。羽部９１は、連結シャフト８０の周方向において互いに離間して９つ配置されている。各羽部９１は、連結シャフト８０の周方向において互いの離間幅が等しくなるように等間隔毎に配置されている。

＜ベアリングハウジング５０とタービンハウジング６０との連結構造＞
次に、ベアリングハウジング５０とタービンハウジング６０との連結構造の詳細について説明する。

図７に示すように、ベアリングハウジング５０の本体部５１における挟持フランジ部５９よりも回転軸線方向の他方側の端部である連結部５１ａの外径は、ベアリングハウジング５０の本体部５１における挟持フランジ部５９よりも回転軸線方向の一方側の部分の外径よりも小さくなっている。連結部５１ａは、回転軸線方向の一方側の端から順に、連結大径部５１ｂと、連結大径部５１ｂよりも外径の小さい連結小径部５１ｃとに大別できる。連結大径部５１ｂと連結小径部５１ｃとの境界部には、連結シャフト８０の周方向全域に延びる段差があり、この段差を構成する連結大径部５１ｂにおける回転軸線方向の他方側の端面が挟持面５１ｄとして機能する。挟持面５１ｄは、連結シャフト８０の回転軸線８０ａに直交した平坦な面になっている。

図８に示すように、タービンハウジング６０における筒状部６０Ｂの内部空間のうち、収容空間６２よりも回転軸線方向の一方側の部分は、ベアリングハウジング５０の連結部５１ａが挿入される連結孔６７になっている。図７に示すように、連結孔６７は、回転軸線方向の一方側の端から順に、連結大径孔６７ａと、連結大径孔６７ａよりも内径の小さい連結小径孔６７ｂとに大別できる。連結大径孔６７ａの内径は、ベアリングハウジング５０の連結大径部５１ｂの外径と略同じになっている。また、連結小径孔６７ｂの内径は、ベアリングハウジング５０の連結小径部５１ｃの外径よりも大きくなっている。連結大径孔６７ａと連結小径孔６７ｂとの境界部には、連結シャフト８０の周方向全域に延びる段差があり、この段差を構成する連結小径孔６７ｂにおける回転軸線方向の一方側の端面が挟持面６７ｄとして機能する。挟持面６７ｄは、連結シャフト８０の回転軸線８０ａに直交した平坦な面になっている。タービンハウジング６０における連結孔６７の内部には、ベアリングハウジング５０における連結部５１ａが挿入されている。

ベアリングハウジング５０における連結部５１ａとタービンハウジング６０における連結孔６７との間には、全体として円環形状の遮熱板１３０が配置されている。遮熱板１３０の径方向外側の部分である外周部１３３は、平板円環形状になっている。外周部１３３の外縁の径は、タービンハウジング６０における連結孔６７の連結大径孔６７ａの内径よりも小さくなっている。外周部１３３は、当該外周部１３３の厚み方向において、ベアリングハウジング５０における連結部５１ａの挟持面５１ｄとタービンハウジング６０における連結孔６７の挟持面６７ｄとの間に挟み込まれている。また、上述したように外周部１３３は平板環形状になっているため、外周部１３３は、連結シャフト８０の周方向全域において、ベアリングハウジング５０における連結部５１ａの挟持面５１ｄとタービンハウジング６０における連結孔６７の挟持面６７ｄとの間に挟み込まれている。外周部１３３の内縁の径は、タービンハウジング６０の挟持面６７ｄの内縁の径よりも小さくなっている。外周部１３３の内縁からは、回転軸線方向の他方側に向かって湾曲部１３２が延びている。湾曲部１３２は、回転軸線方向他方側ほど連結シャフト８０の径方向内側に位置するように湾曲している。湾曲部１３２は、外周部１３３の内縁の全域から延びている。湾曲部１３２の内縁からは、連結シャフト８０の径方向内側に向かって内周部１３１が延びている。内周部１３１は、湾曲部１３２の内縁の全域から延びており、平板円環形状になっている。遮熱板１３０の外周部１３３が挟み込まれた状態では、回転軸線方向に湾曲部１３２が弾性変形しており、ベアリングハウジング５０の連結部５１ａにおける回転軸線方向の他方側の端部に内周部１３１が当接している。そして、遮熱板１３０の内周部１３１は、ベアリングハウジング５０における連結部５１ａとタービンホイール９０の羽部９１との間に配置されている。

ベアリングハウジング５０の挟持フランジ部５９における回転軸線方向の他方側の端面である対向面５９ａは、連結シャフト８０の回転軸線８０ａに直交している。また、タービンハウジング６０の挟持フランジ部６８における回転軸線方向の一方側の端面である対向面６８ａは、連結シャフト８０の回転軸線８０ａに直交している。ベアリングハウジング５０の挟持フランジ部５９における対向面５９ａとタービンハウジング６０の挟持フランジ部６８における対向面６８ａとは、回転軸線方向において互いに対向している。ベアリングハウジング５０の挟持フランジ部５９における対向面５９ａとタービンハウジング６０の挟持フランジ部６８における対向面６８ａとが回転軸線方向において対向する全領域では、回転軸線方向において両者が離間しており、両者の間に隙間が生じている。

＜ウェイストゲートバルブ１５０の周辺構成＞
次に、タービンハウジング６０のバイパス通路６４、及びウェイストゲートバルブ１５０の詳細について説明する。

図８に示すように、タービンハウジング６０においては、２つのスクロール通路６１に対応して、２つのバイパス通路６４が区画されている（図８では１つのバイパス通路６４のみを図示）。２つのバイパス通路６４はタービンハウジング６０の内部に向けて開口しているとともに、これらの開口位置が並設されている。タービンハウジング６０の内壁面のうちのバイパス通路６４の出口部分６４ａの開口縁を取り囲むように弁座６５が設けられている。本実施形態では、弁座６５は、タービンハウジング６０の内壁面から突出する円筒状になっていて、その内部に２つのバイパス通路６４の出口部分６４ａがそれぞれ区画されている。弁座６５の端面である当接面６５ａは、平坦な面になっている。

図１３に示すように、タービンハウジング６０の筒状部６０Ｂの壁部には、貫通孔６９が貫通している。貫通孔６９は、タービンハウジング６０における弁座６５よりも下流側（回転軸線方向の他方側）に位置している。貫通孔６９の中心軸線は、弁座６５の当接面６５ａに対して平行になっている。貫通孔６９の内部には、円筒形状のブッシュ１６０が挿入されている。ブッシュ１６０の外径は、貫通孔６９の内径と略同じになっている。ブッシュ１６０の中心軸線は、貫通孔６９の中心軸線と同軸になっている。

図１３に示すように、タービンハウジング６０には、バイパス通路６４を開閉するウェイストゲートバルブ１５０が取り付けられている。ウェイストゲートバルブ１５０のシャフト１５１は、略円柱形状になっている。シャフト１５１の外径は、ブッシュ１６０の内径と略同じになっている。シャフト１５１は、ブッシュ１６０の内部に挿通されており、タービンハウジング６０に対して回転可能に支持されている。シャフト１５１の回転軸線１５１ａは、貫通孔６９の中心軸線と同軸になっている。また、上述したように、貫通孔６９はタービンハウジング６０における弁座６５よりも下流側に位置しているため、シャフト１５１の回転軸線１５１ａは、弁座６５の当接面６５ａと直交する方向において弁座６５の当接面６５ａからバイパス通路６４を流通する排気の下流側に離れるように位置している。

シャフト１５１におけるタービンハウジング６０の内部側の端部からは、シャフト１５１の径方向外側に向かって弁体１５２の接続部１５３が延びている。図１２（ｃ）に示すように、接続部１５３におけるシャフト１５１の周方向一方側には、略円板形状の弁本体１５４が接続されている。弁本体１５４のうちの接続部１５３と反対側に位置する面は、シャフト１５１の周方向に対して交差しており、タービンハウジング６０の弁座６５に対する当接面１５４ａとして機能する。弁本体１５４の当接面１５４ａは、全域が平坦な面になっている。また、接続部１５３における弁本体１５４の当接面１５４ａに直交する方向の寸法は、シャフト１５１側（図１２（ｃ）における左側）ほど大きくなっている。本実施形態では、鋳造によってシャフト１５１及び弁体１５２が一体に構成されている。したがって、ウェイストゲートバルブ１５０は、シャフト１５１及び弁体１５２が一体に構成された一体成形物である。

図２に示すように、ウェイストゲートバルブ１５０のシャフト１５１におけるタービンハウジング６０の外部側の端部には、リンク機構１７０が連結されている。具体的には、シャフト１５１には、略長方形板状のリンクアーム１７１の一端部が連結されている。リンクアーム１７１の他端部には、全体として棒状のリンクロッド１７２の一端部が連結されている。したがって、シャフト１５１の径方向において、リンクロッド１７２及びリンクアーム１７１の連結中心１７７は、リンクアーム１７１及びシャフト１５１の連結中心１７６から離れている。リンクロッド１７２は、全体として回転軸線方向の他方側から一方側に向かって延びている。リンクロッド１７２の他端部には、アクチュエータ１８０の出力軸が連結されている。

図２に示すように、アクチュエータ１８０の駆動によってリンクロッド１７２が当該リンクロッド１７２の長手方向の一方側（図２における左側）に運動すると、リンクアーム１７１は、リンクロッド１７２の運動を回転運動に変換して、シャフト１５１の周方向一方側（図２における反時計回り側）に回転する。そして、ウェイストゲートバルブ１５０は、シャフト１５１の周方向一方側に回転する。すると、ウェイストゲートバルブ１５０における弁体１５２の当接面１５４ａが、タービンハウジング６０の弁座６５の当接面６５ａに当接する。こうしてバイパス通路６４の下流端がウェイストゲートバルブ１５０の弁体１５２に覆われることで、バイパス通路６４が全閉状態になる。なお、本実施形態では、弁体１５２の当接面１５４ａと弁座６５の当接面６５ａとが当接してウェイストゲートバルブ１５０がそれ以上閉側に回転できなくなる状態が全閉状態である。なお、本実施形態では、図１３に示すように、バイパス通路６４の全閉状態において、リンクロッド１７２の長手方向に沿う仮想直線１７２ａが、弁座６５の当接面６５ａと平行な仮想平面６５ｂに対して交差するようになっている。

一方、図２に示すように、アクチュエータ１８０の駆動によってリンクロッド１７２が当該リンクロッド１７２の長手方向の他方側（図２における右側）に運動すると、リンクアーム１７１は、リンクロッド１７２の運動を回転運動に変換して、シャフト１５１の周方向他方側（図２における時計回り側）に回転する。そして、ウェイストゲートバルブ１５０は、シャフト１５１の周方向他方側に回転する。すると、ウェイストゲートバルブ１５０における弁体１５２の当接面１５４ａが、タービンハウジング６０の弁座６５の当接面６５ａから離間する。こうしてバイパス通路６４の下流端がウェイストゲートバルブ１５０の弁体１５２に覆われないことで、バイパス通路６４が開状態になる。

図１２（ａ）に示すように、弁体１５２の当接面１５４ａは、リンクアーム１７１からシャフト１５１の回転軸線１５１ａに沿う方向である回転軸線１５１ａ方向に離れるほど（図１２（ａ）における下側ほど）、シャフト１５１の回転軸線１５１ａに対してシャフト１５１の径方向外側（図１２（ａ）における左側）に位置するように傾斜している。したがって、バイパス通路６４の全閉状態において、弁体１５２の当接面１５４ａは、リンクアーム１７１からシャフト１５１の回転軸線１５１ａに沿う方向である回転軸線１５１ａ方向に離れるほど、シャフト１５１の回転軸線１５１ａに対してリンクロッド１７２の長手方向の一方側（弁座６５が位置する側）に位置するように傾斜する。本実施形態では、弁体１５２の当接面１５４ａがシャフト１５１の回転軸線１５１ａに対して１度以下で傾斜している。なお、図１２（ａ）では、シャフト１５１の回転軸線１５１ａに対する弁体１５２の当接面１５４ａの傾斜を誇張して図示している。

シャフト１５１の回転軸線１５１ａに直交するとともに弁座６５の当接面６５ａを含む断面において、図１２（ｃ）に示すように、弁体１５２の当接面１５４ａに直交する方向における弁体１５２の当接面１５４ａからシャフト１５１の回転軸線１５１ａまでの距離のうちの最も長い距離を距離Ａとする。また、シャフト１５１の回転軸線１５１ａに直交するとともに弁座６５の当接面６５ａを含む断面において、図１３に示すように、弁座６５の当接面６５ａに直交する方向における弁座６５の当接面６５ａからシャフト１５１の回転軸線１５１ａまでの距離のうちの最も短い距離を距離Ｂとする。本実施形態では、距離Ａが、距離Ｂよりも短くなるように、弁座６５の当接面６５ａに対する弁本体１５４の当接面１５４ａの位置が設計されている。

＜バイパス通路６４と触媒１５との構成＞
次に、バイパス通路６４と触媒１５との位置関係の詳細について説明する。
図８に示すように、触媒１５における筒状部１６は、排気管１３の上流側から下流側に向かって直線状に延びている。筒状部１６は、円筒形状になっている。筒状部１６の内部には、当該筒状部１６の内部空間を区画する複数の区画壁１７が設けられている。区画壁１７は、筒状部１６の中心軸線１６ａと平行に、筒状部１６の上流端から下流端にまで延びている。区画壁１７は、筒状部１６の中心軸線１６ａに直交する第１方向に延びる複数の第１区画壁１７ａと、第１方向に直交する第２方向に延びる複数の第２区画壁１７ｂとで構成されている。したがって、筒状部１６の中心軸線１６ａに沿う方向から視たときに、複数の第１区画壁１７ａ及び複数の第２区画壁１７ｂは、格子状になっている。なお、図８では、区画壁１７の数を減らして触媒１５の構成を簡略化して図示している。

バイパス通路６４の出口部分６４ａの中心軸線６４ｂ上には、触媒１５の上流端面の中央部が位置している。また、バイパス通路６４の出口部分６４ａの中心軸線６４ｂは、触媒１５の第１区画壁１７ａと交差している。図８に示すように、バイパス通路６４の出口部分６４ａの中心軸線６４ｂ及び触媒１５の筒状部１６の中心軸線１６ａにそれぞれ直交する方向から視たときに、バイパス通路６４の出口部分６４ａの中心軸線６４ｂと触媒１５の筒状部１６の中心軸線１６ａとがなす鋭角の角度Ｃは、３０度になっている。なお、本実施形態では、２つのバイパス通路６４の出口部分６４ａが平行に延びている。

＜タービンホイール９０と連結シャフト８０とを溶接する製造方法＞
次に、タービンホイール９０の軸部９２における回転軸線方向の一方側の端部と連結シャフト８０の大径部８２における回転軸線方向の他方側の端部との接触部分とを溶接する製造方法について説明する。まず、溶接に用いる溶接装置２００について説明する。

図１４に示すように、溶接装置２００は、タービンホイール９０及び連結シャフト８０の溶接位置を調整するための昇降台２０１を備えている。昇降台２０１の上面は、図示しないアクチュエータによって昇降可能になっている。昇降台２０１の上面には、連結シャフト８０の回転軸線方向の一方側の端部を支持するための下部チャック２０２が取り付けられている。下部チャック２０２は、昇降台２０１に対して回転可能になっている。下部チャック２０２の回転軸線は、上下方向に沿うように延びている。また、昇降台２０１の上面には、真空空間を区画するための真空チャンバ２０６が取り付けられている。真空チャンバ２０６の内部から空気が排出されることで真空チャンバ２０６の内部が略真空になる。真空チャンバ２０６の上部には、タービンホイール９０の回転軸線方向の他方側の端部を支持するための上部チャック２０３が取り付けられている。上部チャック２０３は、下部チャック２０２の回転軸線上に位置している。また、上部チャック２０３は、下部チャック２０２と同軸で、真空チャンバ２０６に対して回転可能になっている。上部チャック２０３には、電動モータ２０４が連結されている。電動モータ２０４の駆動によって上部チャック２０３に支持されたタービンホイール９０及び連結シャフト８０が回転する。また、真空チャンバ２０６の側部には、電子ビームを照射するための電子銃２０５が取り付けられている。

続いて、タービンホイール９０の軸部９２における回転軸線方向の一方側の端部と連結シャフト８０の大径部８２における回転軸線方向の他方側の端部との接触部分とを溶接する製造方法について具体的に説明する。

まず、連結シャフト８０の連結部８６をタービンホイール９０の軸部９２の連結凹部９３の内部に挿入する。次に、連結シャフト８０における回転軸線方向の一方側（図１４における下側）の端部を下部チャック２０２で支持し、タービンホイール９０における回転軸線方向の他方側（図１４における上側）の端部を上部チャック２０３で支持する。そして、真空チャンバ２０６の内部から空気を排出し、真空チャンバ２０６の内部を略真空状態にする。

次に、タービンホイール９０の軸部９２における回転軸線方向の一方側の端部と連結シャフト８０の大径部８２における回転軸線方向の他方側の端部との接触部分に対して、連結シャフト８０の径方向外側に電子銃２０５を配置する。そして、その電子銃２０５から電子ビーム（例えば、電流が数ｍＡ、電圧が数十ｋＶ）を照射する。電子銃２０５による電子ビームを照射した状態で、タービンホイール９０及び連結シャフト８０を連結シャフト８０の回転軸線８０ａ周りに１周回転（例えば、数秒の時間をかけて回転）させて仮溶接を行う。

続いて、電子銃２０５による電子ビームの出力を大きくする（例えば、電流が十数ｍＡ、電圧が数十ｋＶ）。そして、タービンホイール９０の軸部９２における回転軸線方向の一方側の端部と連結シャフト８０の大径部８２における回転軸線方向の他方側の端部との接触部分に対して、連結シャフト８０の径方向外側に電子銃２０５を配置する。そして、その電子銃２０５から電子ビームを照射する。そして、電子銃２０５による電子ビームを照射した状態で、タービンホイール９０及び連結シャフト８０を連結シャフト８０の回転軸線８０ａ周りに１周回転（例えば、数秒の時間をかけて回転）させて本溶接を行う。

次に、電子銃２０５による電子ビームの出力を小さくする（例えば、電流が数ｍＡ、電圧が数十ｋＶ）。そして、タービンホイール９０の軸部９２における回転軸線方向の一方側の端部と連結シャフト８０の大径部８２における回転軸線方向の他方側の端部との接触部分に対して、連結シャフト８０の径方向外側に電子銃２０５を配置する。そして、その電子銃２０５から電子ビームを照射する。そして、電子銃２０５による電子ビームを照射した状態で、タービンホイール９０及び連結シャフト８０を連結シャフト８０の回転軸線８０ａ周りに１周回転（例えば、数秒の時間をかけて回転）させて焼き戻しを行う。

上記の仮溶接の工程では、タービンホイール９０の軸部９２と連結シャフト８０の大径部８２との連結強度が、ターボチャージャ２０の駆動に耐え得る連結強度に満たない。また、上記の焼き戻しの工程では、タービンホイール９０の軸部９２と連結シャフト８０の大径部８２とが溶融しない。そのため、本実施形態では、上記の本溶接の工程において、タービンホイール９０の軸部９２と連結シャフト８０の大径部８２との連結強度が、ターボチャージャ２０の駆動に耐え得る連結強度となる溶接が１回だけ行われている。

本実施形態の作用及び効果について説明する。
（１）ガイドベーン３７の周辺構成に関連する効果について。
（１−１）ターボチャージャ２０では、コンプレッサハウジング３０の内部のコンプレッサホイール７０が回転すると、コンプレッサハウジング３０よりも上流側の吸気管１１から導入通路３５に導入された吸気が、収容空間３２、接続通路３３、及びスクロール通路３４を介して、コンプレッサハウジング３０よりも下流側の吸気管１１に排出される。

図６に示すように、コンプレッサハウジング３０における筒状部材３６（導入通路３５）の内壁面からは、連結シャフト８０の径方向内側に向かって略四角板状のガイドベーン３７が突出している。そのため、導入通路３５における径方向外側の部分においては、導入通路３５におけるガイドベーン３７がある部分で吸気が流れず、導入通路３５における隣り合うガイドベーン３７の間の部分で吸気が流れてガイドベーン３７の数に応じた吸気流が生じる。すると、導入通路３５におけるガイドベーン３７よりも下流側では、吸気流が生じた部分の吸気の流れが強い一方、吸気流が生じていない部分の吸気の流れが弱い。このように導入通路３５の周方向において吸気の流れの強さがばらついていると、吸気流が生じて吸気の流れが強い部分が、コンプレッサホイール７０における羽部７１の上流端部に当たることで、コンプレッサホイール７０全体に振動が生じる。

ここで、仮に、ガイドベーン３７の数が、コンプレッサホイール７０の羽部７１の数と同じ７つであるとする。この場合には、ガイドベーン３７の数に応じた吸気流の数が７つとなってコンプレッサホイール７０の羽部７１の数と同じ７つになるため、導入通路３５から下流側に流れたそれぞれの吸気流がコンプレッサホイール７０の羽部７１の上流端部に同じようなタイミングで当たる。すると、吸気流が羽部７１の上流端部に当たることによって発生する振動が重なることで、コンプレッサホイール７０に過度に大きな振動が発生するおそれがある。

本実施形態では、ガイドベーン３７の数（７つ）は、羽部７１の数（６つ）よりも大きい最小の奇数である。すなわち、ガイドベーン３７の数は、コンプレッサホイール７０の羽部７１の数と同じではなく、羽部７１の数の倍数でもない。そのため、吸気流がコンプレッサホイール７０の羽部７１の上流端部に同じようなタイミングで当たらないため、吸気流が羽部７１の上流端部に当たることによって発生する振動が同じタイミングで発生しない。これにより、吸気流が羽部７１の上流端部に当たることによって発生するそれぞれの振動が互いに干渉して、コンプレッサホイール７０全体の振動が減衰しやすい。

また、ガイドベーン３７の数は羽部７１の数よりも大きくなっているため、ガイドベーン３７の数が羽部７１の数よりも小さくなっている構成に比べて、ガイドベーン３７の数に応じた吸気流の数が大きくなる。そのため、吸気流と羽部７１とが当たることで発生するそれぞれの羽部７１の振動を小さくできる。さらに、ガイドベーン３７の数は、羽部７１の数よりも大きい奇数のうちの最小値であり、必要最小限の数になっているため、ガイドベーン３７の存在による吸気抵抗の増大を最小にできる。

（１−２）羽部７１における回転軸線方向の一方側（上流側）の端は、補助羽部７２における回転軸線方向の一方側（上流側）の端よりも、回転軸線方向の一方側（上流側）に位置している。ここで、導入通路３５から収容空間３２に吸気が流れる際には、コンプレッサホイール７０が回転しているため、導入通路３５から収容空間３２に流れる吸気の大半が羽部７１の上流端部に当たる。そのため、吸気流がコンプレッサホイール７０に当たることによって発生する振動の大半は、吸気流が羽部７１に当たることによって発生する。したがって、ガイドベーン３７の数と補助羽部７２の数との関係は、コンプレッサホイール７０の振動に与える影響が極めて小さい。本実施形態では、ガイドベーン３７の数が羽部７１の数に対して設定されているため、補助羽部７２の数によってガイドベーン３７の数が変わらない。これにより、補助羽部７２の数に応じてガイドベーン３７の数が増えることがなく、そのようにガイドベーン３７の数が増えることに伴って吸気抵抗が増大することもない。

（１−３）ガイドベーン３７は、筒状部材３６における回転軸線方向の一方側の端から中点Ｘよりも回転軸線方向の他方側（羽部７１側）まで延びている。そのため、本実施形態では、ガイドベーン３７における回転軸線方向の他方側の端が中点Ｘよりも回転軸線方向の一方側に位置する構成に比べて、ガイドベーン３７の整流効果が大きくなる。また、ガイドベーン３７における回転軸線方向の他方側（下流側）の端と羽部７１における回転軸線方向の一方側（上流側）の端との距離が比較的に近いため、整流された吸気が拡散されることなく羽部７１へと至りやすい。ここで、整流された吸気が拡散されることなく羽部７１に流れると、導入通路３５の周方向における吸気が流れる強さのばらつきが大きくなる。そして、吸気の流れが強い部分が羽部７１に当たって発生する羽部７１の振動は、大きくなりやすい。このようなガイドベーン３７に対して、上記のようにガイドベーン３７の数を設定することで、コンプレッサホイール７０の振動抑制効果を特に有効に得られる。

（１−４）インレットダクト３６Ａはハウジング本体３９とは別の部材として構成されており、インレットダクト３６Ａにおける筒状部材３６がハウジング本体３９の大径部３１ａに嵌め込まれている。そして、インレットダクト３６Ａにおけるガイドベーン３７及び筒状部材３６は一体成形物になっている。そのため、ハウジング本体３９の大径部３１ａにインレットダクト３６Ａにおける筒状部材３６を嵌め合わせるという簡便な作用によって、コンプレッサハウジング３０の内部にガイドベーン３７を形成できる。また、ハウジング本体３９には、ガイドベーン３７が形成されていないため、ハウジング本体３９の形状が複雑化することを抑制できる。

（２）連結シャフト８０の周辺構成に関連する効果について。
（２−１）図７に示すように、連結シャフト８０の大径部８２の外周面とベアリングハウジング５０の支持孔５２の内周面との間には、第１シール部材１０６が介在されている。この第１シール部材１０６によって、タービンハウジング６０の収容空間６２を流通する排気がベアリングハウジング５０のオイル排出空間５４に流入することが抑制される。

ところで、内燃機関１０の運転状況等によっては、タービンハウジング６０の内部の排気の圧力が過度に高くなることがある。すると、タービンハウジング６０の収容空間６２を流通する排気が、連結シャフト８０の大径部８２の外周面とベアリングハウジング５０の支持孔５２の内周面との間のうちの第１シール部材１０６よりも回転軸線方向の一方側に流入するおそれがある。

本実施形態では、連結シャフト８０における大径部８２の外周面とベアリングハウジング５０の支持孔５２における他方側支持孔５２ａの内周面との間であって、回転軸線方向において第１シール部材１０６よりも一方側には、第２シール部材１０７が介在されている。そのため、上記のように、連結シャフト８０の大径部８２の外周面とベアリングハウジング５０の支持孔５２の内周面との間のうちの第１シール部材１０６よりも回転軸線方向の一方側に排気が流入したとしても、第２シール部材１０７よりも回転軸線方向の一方側に排気が流入することを抑制できる。

（２−２）第１シール部材１０６及び第２シール部材１０７は、連結シャフト８０の周方向に約３５９度に亘って延びており、一部に切れ目が生じている。そのため、連結シャフト８０の大径部８２の外周面とベアリングハウジング５０の支持孔５２の内周面との間のうちの第１シール部材１０６の切れ目の部分の隙間を介して、第１シール部材１０６よりも回転軸線方向の一方側に排気が流入するおそれがある。

本実施形態では、回転軸線方向から視たときに、連結シャフト８０の周方向全域において第１シール部材１０６及び第２シール部材１０７の少なくとも一方が介在されている。このように第１シール部材１０６及び第２シール部材１０７が互いに連結シャフト８０の反対側に位置しているため、第１シール部材１０６の切れ目の部分の隙間を介して、第１シール部材１０６よりも回転軸線方向の一方側に排気が流入したとしても、第２シール部材１０７によって排気が流入することを抑制できる。

特に、本実施形態では、回転軸線方向から視たときに、第２シール部材１０７は、Ｃ字の切れ目の部分が、第１シール部材１０６のＣ字の切れ目の部分に対して１８０度対称的な位置になるように、取り付けられている。そのため、連結シャフト８０の大径部８２の外周面とベアリングハウジング５０の支持孔５２の内周面との間のうち、第１シール部材１０６のＣ字の切れ目の部分から第２シール部材１０７のＣ字の切れ目の部分までの距離を確保しやすい。

（２−３）本実施形態では、第１シール部材１０６は、第２シール部材１０７よりも回転軸線方向の他方側に介在されているため、第２シール部材１０７に比べて排気に晒されやすい。そのため、第１シール部材１０６は、排気の熱によって劣化することがある。

図７に示すように、ベアリングハウジング５０の冷却水通路５６における回転軸線方向の他方側の端は、回転軸線方向において第２シール部材１０７よりも他方側にまで延びている。そのため、冷却水通路５６を流通する冷却水との熱交換によって、ベアリングハウジング５０における第２シール部材１０７の近傍部分に加えて、ベアリングハウジング５０における第１シール部材１０６の近傍部分も冷却される。そして、ベアリングハウジング５０の支持孔５２の内部に介在されている第１シール部材１０６や第２シール部材１０７が冷却される。これにより、第１シール部材１０６や第２シール部材１０７の温度が過度に高くなることを抑制でき、第１シール部材１０６や第２シール部材１０７に劣化が生じることを抑制できる。

（３）フロートベアリング１２０の周辺構成に関連する効果について。
（３−１）図７に示すように、連結シャフト８０の規制部８５は、回転軸線方向においてフロートベアリング１２０における回転軸線方向の他方側の端面１２５と対向している。ここで、連結シャフト８０が回転しているときに、連結シャフト８０の規制部８５とフロートベアリング１２０の端面１２５とが当接すると、規制部８５やフロートベアリング１２０の端面１２５が摩耗するおそれがある。

本実施形態では、連結シャフト８０の外周面とフロートベアリング１２０の内周面との間に供給されたオイルの一部が、連結シャフト８０の規制部８５とフロートベアリング１２０の端面１２５との間に流れる。そのため、連結シャフト８０が回転しているときには、フロートベアリング１２０の端面１２５と連結シャフト８０の規制部８５との間に存在するオイルが、連結シャフト８０の規制部８５の回転に引き連れられて、連結シャフト８０の回転方向進行側に流動する。

ここで、フロートベアリング１２０の端面１２５におけるテーパ面１２５ｂは、連結シャフト８０の周方向一方側ほど、回転軸線方向において規制部８５に近づくように傾斜している。すなわち、フロートベアリング１２０のテーパ面１２５ｂと連結シャフト８０の規制部８５との回転軸線方向の間隔が、連結シャフト８０の回転方向進行側ほど小さくなっている。したがって、連結シャフト８０の規制部８５の回転に引き連れられてオイルが流動すると、この間隔の小さい箇所にオイルが流入しようとするため、当該間隔の小さい箇所のオイルの圧力が高くなる。このようにフロートベアリング１２０のテーパ面１２５ｂと連結シャフト８０の規制部８５との間のオイルの圧力が高くなることで、フロートベアリング１２０の端面１２５と連結シャフト８０の規制部８５との間に隙間を確保することができる。その結果、フロートベアリング１２０の端面１２５と連結シャフト８０の規制部８５とが当接して摩耗することを抑制できる。

（３−２）フロートベアリング１２０の端面１２５においては、ランド面１２５ａ及びテーパ面１２５ｂが、連結シャフト８０の周方向に離間してそれぞれ４つ形成されている。そのため、フロートベアリング１２０におけるそれぞれのテーパ面１２５ｂと連結シャフト８０の規制部８５との間でオイルの圧力が高まる箇所が、周方向に等間隔で４つ生じることになる。その結果、連結シャフト８０の規制部８５に作用するオイルの圧力によって、フロートベアリング１２０に対して連結シャフト８０が傾くことを抑制できる。

（３−３）フロートベアリング１２０の端面１２５における溝部１２５ｃは、端面１２５の内周縁１２５ｄから連結シャフト８０の径方向外側に向かって延びている。そのため、連結シャフト８０の外周面とフロートベアリング１２０の内周面との間のオイルを、溝部１２５ｃを介してフロートベアリング１２０のテーパ面１２５ｂと連結シャフト８０の規制部８５との間に供給できる。したがって、フロートベアリング１２０のテーパ面１２５ｂと連結シャフト８０の規制部８５との間に供給されるオイルの量が不足することが抑制できる。

（３−４）また、フロートベアリング１２０の端面１２５における溝部１２５ｃは、端面１２５における外周縁１２５ｅには至っていない。そのため、フロートベアリング１２０の溝部１２５ｃに流入したオイルが、溝部１２５ｃを介して端面１２５における外周縁１２５ｅよりも径方向外側に流出しにくい。これにより、溝部１２５ｃを介してフロートベアリング１２０のテーパ面１２５ｂと連結シャフト８０の規制部８５との間に供給されるオイル量の低下を抑制できる。

（３−５）フロートベアリング１２０の端面１２５における溝部１２５ｃは、連結シャフト８０の回転方向進行側とは反対側の周方向他方側（図１０（ｂ）における反時計回り側）のテーパ面１２５ｂにおける端部に位置している。すなわち、フロートベアリング１２０のテーパ面１２５ｂと連結シャフト８０の規制部８５との間のオイルの圧力が比較的に低い部分に溝部１２５ｃが位置している。そのため、本実施形態では、連結シャフト８０の回転方向進行側の周方向一方側（図１０（ｂ）における時計回り側）のテーパ面１２５ｂにおける端部に溝部１２５ｃが位置している構成に比べて、溝部１２５ｃに流入したオイルが、フロートベアリング１２０のテーパ面１２５ｂと連結シャフト８０の規制部８５との間に供給されやすい。

（３−６）本実施形態では、フロートベアリング１２０における回転軸線方向の一方側の端面１２８が、フロートベアリング１２０における回転軸線方向の他方側の端面１２５と同様の構成になっている。また、フロートベアリング１２０の端面１２８は、連結シャフト８０における規制ブッシュ１１０の規制環部１１２と対向している。そして、規制ブッシュ１１０はシャフト本体８１と一体に回転するため、連結シャフト８０が回転しているときには、フロートベアリング１２０の端面１２８と規制ブッシュ１１０の規制環部１１２との間に存在するオイルが、規制ブッシュ１１０の規制環部１１２の回転に引き連れられて、連結シャフト８０の回転方向進行側に流動する。これにより、フロートベアリング１２０の端面１２８と連結シャフト８０における規制ブッシュ１１０の規制環部１１２との間に隙間を確保することができる。

（３−７）フロートベアリング１２０は、当該フロートベアリング１２０の固定孔１２２に挿通された固定ピン１２９によってベアリングハウジング５０に対して、回転不可能且つ回転軸線方向に移動不可能になっている。そのため、例えば、フロートベアリング１２０における回転軸線方向の一方側の端面１２８には、フロートベアリング１２０をベアリングハウジング５０に対して固定するための構成を採用する必要がない。これにより、上述したように、フロートベアリング１２０における回転軸線方向の一方側の端面１２８には、フロートベアリング１２０における回転軸線方向の他方側の端面１２５と同様の構成を採用している。

（３−８）上記のように、フロートベアリング１２０における回転軸線方向の一方側の端面１２８には、フロートベアリング１２０をベアリングハウジング５０に対して固定するための構成を採用する必要がない。そのため、ベアリングハウジング５０の本体部５１における回転軸線方向の一方側の部分には、フロートベアリング１２０の端面１２８を支持するためのスラストベアリング等を取り付ける必要がない。これにより、ベアリングハウジング５０の本体部５１における回転軸線方向の一方側の部分にはスラストベアリング等を取り付けるための構造を採用する必要もないため、ベアリングハウジング５０の本体部５１における回転軸線方向の一方側の部分の設計自由度を向上できる。そして、本実施形態では、ベアリングハウジング５０の本体部５１における回転軸線方向の一方側の部分には、オイル排出空間５４の一方側端部空間５４ａが全体として円環形状に区画されている。これにより、一方側端部空間５４ａの内部のオイルは、中央空間５４ｂを介してオイル排出口５５からベアリングハウジング５０の外部に速やかに排出される。

（３−９）ベアリングハウジング５０におけるオイル排出空間５４の他方側環状空間５４ｅは、フロートベアリング１２０における回転軸線方向の他方側の端部を径方向外側から取り囲むように区画されている。また、オイル排出空間５４の他方側環状空間５４ｅは、フロートベアリング１２０の端面１２５と連結シャフト８０における規制部８５との空間に接続されている。そのため、フロートベアリング１２０の端面１２５と連結シャフト８０の規制部８５との間に供給されたオイルは、連結シャフト８０の径方向外側に流れてオイル排出空間５４の他方側環状空間５４ｅに至る。そして、オイル排出空間５４及びオイル排出口５５を介して、ベアリングハウジング５０の外部に排出される。これにより、フロートベアリング１２０の端面１２５と連結シャフト８０の規制部８５との間でオイルが滞留することを抑制できる。その結果、フロートベアリング１２０の端面１２５と連結シャフト８０の規制部８５との間のオイルの流動が、オイルの滞留に起因して妨げられることを抑制できる。また、オイル排出空間５４の一方側環状空間５４ｄによって、フロートベアリング１２０の端面１２８と連結シャフト８０における規制ブッシュ１１０の規制環部１１２との間でオイルが滞留することを抑制できる。

（３−１０）フロートベアリング１２０の端面１２８と連結シャフト８０における規制ブッシュ１１０の規制環部１１２との間からオイル排出空間５４の一方側環状空間５４ｄに流れるオイル量が過度に大きくなることがある。このように一方側環状空間５４ｄに流れるオイル量が大きいと、一方側環状空間５４ｄ内のオイルの圧力が高くなることがある。すると、一方側環状空間５４ｄ内のオイルが、ベアリングハウジング５０の支持孔５２における一方側支持孔５２ｂの内周面と連結シャフト８０における規制ブッシュ１１０の規制環部１１２の外周面との間を介して回転軸線方向の一方側に流れることがある。そして、このように回転軸線方向の一方側に流れるオイルの圧力も高くなっているため、シールプレート４０の挿通孔４１の内周面と連結シャフト８０における規制ブッシュ１１０のブッシュ本体１１１の外周面との間を介して、コンプレッサハウジング３０の収容空間３２にオイルが流入するおそれがある。

本実施形態では、規制ブッシュ１１０における円環部１１３と規制環部１１２との間には、略円環形状の空間として円環溝部１１４が区画されている。そのため、ベアリングハウジング５０の支持孔５２における一方側支持孔５２ｂの内周面と連結シャフト８０における規制ブッシュ１１０の規制環部１１２の外周面との間を介して回転軸線方向の一方側に流れたオイルは、規制ブッシュ１１０の円環溝部１１４の内部に導入される。このように規制ブッシュ１１０の円環溝部１１４の内部にオイルが導入されると、回転軸線方向の一方側に流れたオイルの圧力が低下する。これにより、シールプレート４０の挿通孔４１の内周面と連結シャフト８０における規制ブッシュ１１０のブッシュ本体１１１の外周面との間を介して、コンプレッサハウジング３０の収容空間３２にオイルが流入することを抑制できる。

（４）シールプレート４０の周辺構成に関連する効果について。
（４−１）仮に、ベアリングハウジング５０が支持部５８を備えていない場合には、ベアリングハウジング５０の本体部５１とシールプレート４０の中央部分とが回転軸線方向に当接しているのみとなる。この構成においては、例えば、内燃機関１０の振動等によって、シールプレート４０の径方向外側の部分に対して回転軸線方向の力が作用すると、シールプレート４０が撓むように変形することがある。このようにシールプレート４０が変形すると、シールプレート４０の端面４０ａとコンプレッサハウジング３０の回転軸線方向の他方側の端面との間の密閉性が確保できなくなり、シールプレート４０の端面４０ａとコンプレッサハウジング３０の回転軸線方向の他方側の端面との間から吸気が漏れる可能性がある。

図５に示すように、本実施形態では、ベアリングハウジング５０の本体部５１の外周面における回転軸線方向の一方側の端部からは、連結シャフト８０の径方向外側に向かって支持部５８が突出している。そして、シールプレート４０は、回転軸線方向の一方側からベアリングハウジング５０の支持部５８に対して当接している。そのため、ベアリングハウジング５０の本体部５１よりも径方向外側に位置するシールプレート４０の径方向外側の部分が回転軸線方向の一方側から他方側に向かって変形しようとしても、そのシールプレート４０の変形が、ベアリングハウジング５０の支持部５８によって規制される。これにより、シールプレート４０における径方向外側の部分に対して回転軸線方向の一方側から他方側への力が作用したとしても、シールプレート４０の変形を抑制できる。

（４−２）ベアリングハウジング５０の支持部５８は、ボルト１９２によってシールプレート４０に固定されている。支持部５８にシールプレート４０が固定されていることで、シールプレート４０における径方向外側の部分が回転軸線方向の他方側から一方側に向かって変形しようとしたとしても、そのシールプレート４０の変形は、ベアリングハウジング５０の支持部５８によって規制される。これにより、シールプレート４０における径方向外側の部分においては、回転軸線方向に力が作用したとしても、回転軸線方向の両側の変形を抑制できる。

（４−３）図９に示すように、支持部５８は、連結シャフト８０の周方向において互いに離間して３つ配置されている。そのため、本実施形態では、支持部５８が連結シャフト８０の周方向全域に延びている構成に比べて、支持部５８の存在による重量増加を最小限にしつつ、シールプレート４０の変形を抑制できる。

（４−４）支持部５８が連結シャフト８０の周方向において互いに離間して配置されているため、ベアリングハウジング５０では、支持部５８が設けられていない部分の外径が小さくなる。ここで、例えば、ベアリングハウジング５０を鋳造によって構成する際において、１つの金型の内部に複数のベアリングハウジング５０のためのキャビティを形成するものとする。この場合には、金型の内部において、ベアリングハウジング５０の支持部５８が互い違いなるようにキャビティを形成することで、１つの金型の内部で鋳造できるベアリングハウジング５０の数を増やしやすい。

（４−５）第１支持部５８ａは、連結シャフト８０の回転軸線８０ａよりも仮想直線５８ｄに沿う方向の一方側に位置している。また、第２支持部５８ｂは、連結シャフト８０の回転軸線８０ａよりも仮想直線５８ｄに沿う方向の他方側に位置している。すなわち、仮想直線５８ｄに沿う方向において、第１支持部５８ａ及び第２支持部５８ｂは、互いに連結シャフト８０の回転軸線８０ａの反対側に位置している。そのため、シールプレート４０における径方向外側の部分は、互いに連結シャフト８０の回転軸線８０ａの反対側に位置する第１支持部５８ａ及び第２支持部５８ｂに当接する。そのため、連結シャフト８０の周方向において、シールプレート４０における径方向外側の部分の回転軸線方向の変形を抑制できる。同様に、仮想直線５８ｄに沿う方向において、第１支持部５８ａ及び第３支持部５８ｃは、互いに連結シャフト８０の回転軸線８０ａの反対側に位置している。これにより、シールプレート４０における径方向外側の部分は、互いに連結シャフト８０の回転軸線８０ａの反対側に位置する第１支持部５８ａ及び第３支持部５８ｃとの当接によっても、回転軸線方向の変形を抑制できる。

（５）遮熱板１３０の周辺構成に関連する効果について。
（５−１）ターボチャージャ２０では、タービンハウジング６０の内部に排気が導入されることで、タービンハウジング６０の温度が高くなる。ここで、仮に、タービンハウジング６０における挟持フランジ部６８の対向面６８ａがベアリングハウジング５０における挟持フランジ部５９の対向面５９ａに接触していると、タービンハウジング６０の筒状部６０Ｂにおける回転軸線方向の一方側の部分は、ベアリングハウジング５０側に熱が伝達されて温度が低下する。これに対して、タービンハウジング６０の筒状部６０Ｂにおける回転軸線方向の他方側の部分は、ベアリングハウジング５０側に熱が伝達されにくいので温度が低下しにくい。すなわち、タービンハウジング６０の筒状部６０Ｂにおける回転軸線方向の一方側の部分は比較的に温度が低い一方、タービンハウジング６０の筒状部６０Ｂにおける回転軸線方向の他方側の部分は比較的に温度が高い。このようにタービンハウジング６０において温度差が生じると、熱膨張量の違いによってタービンハウジング６０に大きな内部応力が発生し、タービンハウジング６０の変形や割れの原因となるおそれがある。

本実施形態では、図７に示すように、ベアリングハウジング５０の挟持フランジ部５９における対向面５９ａとタービンハウジング６０の挟持フランジ部６８における対向面６８ａとが回転軸線方向において対向する全領域において、両者の間に隙間が生じている。このように隙間が生じている箇所においては、タービンハウジング６０における挟持フランジ部６８側からベアリングハウジング５０における挟持フランジ部５９側に向かって熱が伝達されにくい。そのため、タービンハウジング６０の筒状部６０Ｂにおける回転軸線方向の一方側の部分は、温度が低下しにくい。これにより、タービンハウジング６０においては、温度が低い部分と温度が高い部分とが生じにくい。その結果、タービンハウジング６０では、熱膨張量の違いによる内部応力が発生しにくく、変形や割れが生じることを抑制できる。

（５−２）遮熱板１３０の外周部１３３は、当該外周部１３３の厚み方向において、ベアリングハウジング５０における連結部５１ａの挟持面５１ｄとタービンハウジング６０における連結孔６７の挟持面６７ｄとの間に挟み込まれている。ここで、遮熱板１３０の外周部１３３は平板形状になっているため、外周部１３３の厚み方向に変形しにくい。そのため、遮熱板１３０の外周部１３３を介して、ベアリングハウジング５０及びタービンハウジング６０の回転軸線方向の位置関係を決定できる。これにより、上述したように、ベアリングハウジング５０の挟持フランジ部５９における対向面５９ａとタービンハウジング６０の挟持フランジ部６８における対向面６８ａとの間に隙間が生じていて、両者が接触していなくても、ベアリングハウジング５０とタービンハウジング６０との回転軸線方向の位置関係にずれが生じることを抑制できる。

（５−３）遮熱板１３０の外周部１３３は、連結シャフト８０の周方向全域において、ベアリングハウジング５０における連結部５１ａの挟持面５１ｄとタービンハウジング６０における連結孔６７の挟持面６７ｄとの間に挟み込まれている。そのため、遮熱板１３０の外周部１３３は、連結シャフト８０の周方向全域において、ベアリングハウジング５０における連結部５１ａの挟持面５１ｄとタービンハウジング６０における連結孔６７の挟持面６７ｄとに密着している。これにより、遮熱板１３０の外周部１３３は、タービンハウジング６０の内部の排気が外部に漏れ出ることを抑制するシール部材としても機能する。したがって、ベアリングハウジング５０の挟持フランジ部５９における対向面５９ａとタービンハウジング６０の挟持フランジ部６８における対向面６８ａとの間に隙間が生じていたとしても、両者の隙間を介して排気が外部に漏れ出ることがない。その結果、タービンハウジング６０の内部の排気が外部に漏れ出ることを抑制するシール部材を別途取り付ける必要がない。

（５−４）上述したように、遮熱板１３０の外周部１３３は、ベアリングハウジング５０における連結部５１ａの挟持面５１ｄとタービンハウジング６０における連結孔６７の挟持面６７ｄとの間に挟み込まれている。そのため、遮熱板１３０の外周部１３３は、連結シャフト８０の回転軸線８０ａに直交する方向に移動しない。したがって、遮熱板１３０の外周部１３３が、ベアリングハウジング５０における連結部５１ａの挟持面５１ｄやタービンハウジング６０における連結孔６７の挟持面６７ｄに対して摺動して、遮熱板１３０の外周部１３３に摩耗が生じることもない。

（６）ウェイストゲートバルブ１５０の周辺構成に関連する効果について。
（６−１）仮に、ウェイストゲートバルブ１５０におけるシャフト１５１と弁体１５２とが別部材になっており、両者を組み付けてウェイストゲートバルブ１５０が構成されていたとする。この構成においては、ウェイストゲートバルブ１５０がバイパス通路６４を開状態から全閉状態にするときや、ウェイストゲートバルブ１５０がバイパス通路６４を開状態にしている際にバイパス通路６４を流通する排気の圧力が変動したときに、シャフト１５１と弁体１５２との組み付け部分で、がたつき音が生じることがある。このようながたつき音は、車両の乗員に異音として知覚されるおそれがある。

本実施形態では、図１２（ｂ）に示すように、ウェイストゲートバルブ１５０は、シャフト１５１及び弁体１５２が一体に構成された一体成形物である。このようにシャフト１５１及び弁体１５２が一体に構成されているため、シャフト１５１に対して弁体１５２が揺動することがなく、揺動に伴ってがたつき音が発生することもない。

（６−２）仮に、図１２（ｃ）に示している弁体１５２の当接面１５４ａに直交する方向における当接面１５４ａからシャフト１５１の回転軸線１５１ａまでの距離Ａと、図１３に示している弁座６５の当接面６５ａに直交する方向における当接面６５ａからシャフト１５１の回転軸線１５１ａまでの距離Ｂとが同じになるように設計されていたとする。そして、この設計通りにウェイストゲートバルブ１５０及びタービンハウジング６０が製造されたとすれば、バイパス通路６４の全閉状態において、タービンハウジング６０の弁座６５の当接面６５ａとウェイストゲートバルブ１５０の弁体１５２の当接面１５４ａとが面接触する。

しかし、上記のように、バイパス通路６４の全閉状態において、タービンハウジング６０の弁座６５の当接面６５ａとウェイストゲートバルブ１５０の弁体１５２の当接面１５４ａとが面接触するように設計されていたとしても、実際には製造誤差等が発生するため両者が面接触するとは限らない。特に、図１５（ａ）に示すように、実際の距離Ａ１が設計値である距離Ａよりも長くなると、バイパス通路６４を全閉状態にする際には、ウェイストゲートバルブ１５０が弁座６５の当接面６５ａに対してお尻付きするように当接する。具体的には、バイパス通路６４を全閉状態にする際に、ウェイストゲートバルブ１５０が閉じきる前に当接面１５４ａにおけるシャフト１５１に近い側の一端部１５４ｂが弁座６５の当接面６５ａに干渉してウェイストゲートバルブ１５０がそれ以上回転できなくなる。

本実施形態では、距離Ａが、距離Ｂよりも短くなるように設計されている。そのため、ウェイストゲートバルブ１５０やタービンハウジング６０に多少の製造誤差が生じても、図１５（ｂ）に示すように、バイパス通路６４を全閉状態にする際には、ウェイストゲートバルブ１５０が弁座６５の当接面６５ａに対して頭付きするように当接する。具体的には、バイパス通路６４を全閉状態にする際に、弁体１５２の当接面１５４ａにおけるシャフト１５１から遠い側（図１５（ｂ）における右側）の他端部１５４ｃが弁座６５の当接面６５ａに当接する。したがって、ウェイストゲートバルブ１５０が閉じきる前に弁体１５２の当接面１５４ａが弁座６５の当接面６５ａに干渉するといった事態は生じない。これにより、製造誤差量が同じだけ生じたとしても、バイパス通路６４の全閉状態において、図１５（ａ）及び図１５（ｂ）に示すように、弁体１５２の当接面１５４ａと弁座６５の当接面６５ａとがなす角度Ｅは、弁体１５２の当接面１５４ａと弁座６５の当接面６５ａとがなす角度Ｄに比べて小さくなる。その結果、バイパス通路６４の全閉状態において、弁体１５２の当接面１５４ａと弁座６５の当接面６５ａとの間の隙間を小さくでき、バイパス通路６４から排出通路６３に漏れ出る排気量を小さくできる。なお、図１５（ａ）及び図１５（ｂ）では、角度Ｄ及び角度Ｅを誇張して図示している。

（６−３）図１３に示すように、バイパス通路６４を全閉状態にする際には、リンクロッド１７２が、アクチュエータ１８０の駆動によってリンクロッド１７２の長手方向の他方側（図１３における上側）から一方側（図１３における下側）に運動する。そして、バイパス通路６４の全閉状態が維持されているときには、ウェイストゲートバルブ１５０のシャフト１５１におけるタービンハウジング６０の外部側の端部には、リンクアーム１７１を介してリンクロッド１７２の長手方向の他方側から一方側に向かう力が作用する。すると、ウェイストゲートバルブ１５０のシャフト１５１は、タービンハウジング６０の外部側の端部がリンクロッド１７２の長手方向の一方側に、タービンハウジング６０の内部側の端部がリンクロッド１７２の長手方向の他方側に位置するように傾く。そして、ウェイストゲートバルブ１５０の弁体１５２の当接面１５４ａは、タービンハウジング６０の外部側の端部がリンクロッド１７２の長手方向の一方側に、タービンハウジング６０の内部側の端部がリンクロッド１７２の長手方向の他方側に位置するように傾く。

本実施形態では、図１２（ａ）に示すように、上記のようなバイパス通路６４の全閉状態に生じるウェイストゲートバルブ１５０のシャフト１５１の傾きを見越して、弁体１５２の当接面１５４ａがシャフト１５１の回転軸線１５１ａに対して傾斜している。具体的には、弁体１５２の当接面１５４ａは、リンクアーム１７１からシャフト１５１の回転軸線１５１ａに沿う方向である回転軸線１５１ａ方向に離れるほど、シャフト１５１の回転軸線１５１ａに対してシャフト１５１の径方向外側に位置するように傾斜している。そして、図１３に示すように、バイパス通路６４の全閉状態においては、弁体１５２の当接面１５４ａと弁座６５の当接面６５ａとが平行になる。これにより、バイパス通路６４の全閉状態においてシャフト１５１が傾いたとしても、弁体１５２の当接面１５４ａと弁座６５の当接面６５ａとの間に生じる隙間を小さくできる。

（６−４）図１５（ｂ）に示すように、バイパス通路６４を全閉状態にする際には、ウェイストゲートバルブ１５０がシャフト１５１の回転軸線１５１ａを中心に回転して、弁体１５２の当接面１５４ａにおけるシャフト１５１から遠い側の他端部１５４ｃが弁座６５の当接面６５ａに当接する。そして、弁体１５２の当接面１５４ａにおける他端部１５４ｃが弁座６５の当接面６５ａに当接している際には、弁体１５２においてシャフト１５１に近い側ほど、弁体１５２が弁座６５を押し付けているときに生じる応力が大きくなる。ここで、接続部１５３における弁本体１５４の当接面１５４ａに直交する方向の寸法は、シャフト１５１側（図１５（ｂ）における左側）ほど大きくなっている。そのため、ウェイストゲートバルブ１５０では、弁体１５２における接続部１５３の剛性を向上できる。これにより、弁体１５２の接続部１５３において変形やひび割れ等が生じることを抑制できる。

（７）バイパス通路６４の周辺構成に関連する効果について。
（７−１）図８に示すように、ターボチャージャ２０では、バイパス通路６４の開状態において、バイパス通路６４を排気が流通すると、当該排気がタービンハウジング６０よりも下流側に位置する触媒１５に向かって流れる。そして、排気によって触媒１５が暖められることで、触媒１５が活性化して浄化能力を発揮する。

ところで、触媒１５に向かって流れる排気の流量や温度が同じであったとしても、触媒１５の区画壁１７と排気の流通方向とがなす角度によって、触媒１５の暖気速度に違いが生じる。例えば、仮に、バイパス通路６４の出口部分６４ａの中心軸線６４ｂと触媒１５の筒状部１６の中心軸線１６ａとがなす鋭角の角度Ｃが大きい（例えば８０度）場合には、バイパス通路６４を流通した排気が触媒１５の上流端に衝突して排気管１３における触媒１５よりも上流側の部分で排気が滞留することがある。また、仮に、バイパス通路６４の出口部分６４ａの中心軸線６４ｂと触媒１５の筒状部１６の中心軸線１６ａとが平行になっている場合には、バイパス通路６４を流通した排気が、触媒１５の区画壁１７の壁面に衝突せずに下流側に流れてしまうことがある。すなわち、バイパス通路６４の出口部分６４ａの中心軸線６４ｂと触媒１５の筒状部１６の中心軸線１６ａとがなす鋭角の角度Ｃが大きすぎても小さすぎても、触媒１５の暖気速度が低下して、触媒１５を速やかに活性化することができない。

本実施形態では、バイパス通路６４の出口部分６４ａの中心軸線６４ｂは、触媒１５の第１区画壁１７ａと交差している。そして、バイパス通路６４の出口部分６４ａの中心軸線６４ｂと触媒１５の筒状部１６の中心軸線１６ａとがなす鋭角の角度Ｃは、３０度になっている。そのため、バイパス通路６４の開状態において、バイパス通路６４を流通した排気が触媒１５に至ると、触媒１５における第１区画壁１７ａの壁面に衝突する。そして、第１区画壁１７ａの壁面に衝突した排気は、当該第１区画壁１７ａの壁面に沿うように下流側に流れる。すると、排気の熱が触媒１５の第１区画壁１７ａに伝達され、触媒１５の温度を速やかに高くできる。

（７−２）図８に示すように、ウェイストゲートバルブ１５０の弁体１５２の当接面１５４ａは、弁座６５に当接する箇所を含めた全体が平坦な面になっている。そのため、本実施形態では、弁体１５２の当接面１５４ａの一部が曲面になっている場合に比べて、バイパス通路６４の開状態において、バイパス通路６４を流通した排気の流れがウェイストゲートバルブ１５０の弁体１５２によって妨げられない。これにより、バイパス通路６４を流通した排気を、ウェイストゲートバルブ１５０の弁体１５２によって触媒１５側へと案内することもできる。

（８）タービンホイール９０と連結シャフト８０との溶接方法に関連する効果について。
（８−１）上記の本溶接の工程では、タービンホイール９０の軸部９２における回転軸線方向の一方側の端部と連結シャフト８０の大径部８２における回転軸線方向の他方側の端部との接触部分に対して、連結シャフト８０の回転軸線８０ａ周りに１周回転させて本溶接を行う。そのため、本実施形態では、タービンホイール９０及び連結シャフト８０を連結シャフト８０の回転軸線８０ａ周りに複数回回転させて溶接する製造方法に比べて、溶接時間を短くできる。これにより、タービンホイール９０及び連結シャフト８０の溶接時間が長くなることに起因して、ターボチャージャ２０の製造コストが増大することを抑制できる。

本実施形態は、以下のように変更して実施することができる。本実施形態及び以下の変更例は、技術的に矛盾しない範囲で互いに組み合わせて実施することができる。
＜コンプレッサハウジング３０の周辺構成についての変更例＞
・上記実施形態において、ガイドベーン３７の数は変更できる。例えば、コンプレッサホイール７０における羽部７１の数を変更した場合には、ガイドベーン３７の数が羽部７１の数よりも大きい、最小の奇数になっていればよい。

・上記実施形態において、コンプレッサホイール７０の構成は変更できる。例えば、上述したように、羽部７１の数は変更してもよい。同様に、補助羽部７２の数は変更してもよく、補助羽部７２を省略してもよい。また、羽部７１の数と補助羽部７２の数の関係は変更できる。具体的には、羽部７１の数は、補助羽部７２の数よりも多くても、少なくてもよい。

・上記実施形態において、コンプレッサハウジング３０の構成は変更できる。例えば、ガイドベーン３７の回転軸線方向の延設長さは変更できる。具体的には、ガイドベーン３７は、筒状部材３６における中点Ｘよりも回転軸線方向の一方側にのみ設けられていてもよい。また、ガイドベーン３７は、筒状部材３６における中点Ｘよりも回転軸線方向の他方側にのみ設けられていてもよい。

・上記実施形態において、コンプレッサハウジング３０におけるインレットダクト３６Ａ及びハウジング本体３９が一体的に構成されていてもよい。この場合にも、コンプレッサハウジング３０における導入通路３５の内壁面から、ガイドベーン３７が突出していればよい。

・上記実施形態において、インレットダクト３６Ａと吸気管１１とが別部材になっていてもよい。
＜連結シャフト８０の周辺構成の変更例＞
・上記実施形態において、連結シャフト８０の構成は変更できる。例えば、タービンハウジング６０の内部の排気がベアリングハウジング５０の内部に流入する可能性が低いのであれば、第２シール部材１０７を省略できるため、それに伴って、連結シャフト８０における第２凹部８２ｂを省略してもよい。

・上記実施形態において、第１シール部材１０６に対する第２シール部材１０７の取り付け向きは変更できる。例えば、タービンハウジング６０の内部から第１シール部材１０６よりも回転軸線方向の一方側に流入する排気の量が比較的に少ない場合には、回転軸線方向から視たときに、第１シール部材１０６の切れ目の部分と第２シール部材１０７の切れ目の部分とが周方向において同一の位置に存在していてもよい。すなわち、回転軸線方向から視たときに、連結シャフト８０の周方向の一部において第１シール部材１０６及び第２シール部材１０７のいずれもが存在しない箇所があってもよい。

・上記実施形態において、第１シール部材１０６及び第２シール部材１０７の構成は変更できる。例えば、第１シール部材１０６は、切れ目のない環状になっていてもよい。この場合、回転軸線方向から視たときに、第１シール部材１０６に対する第２シール部材の取り付け向きは適宜変更できる。また、第１シール部材１０６における連結シャフト８０の周方向の延設範囲は、１８０度未満になっていてもよい。この場合には、第１シール部材１０６の周方向の延設範囲と第２シール部材１０７の周方向の延設範囲との合計が３６０度を超えていれば、回転軸線方向から視たときに、第１シール部材１０６及び第２シール部材１０７のいずれかが介在されるように、第１シール部材１０６及び第２シール部材１０７を配置することができる。

・上記実施形態において、ベアリングハウジング５０の冷却水通路５６の形状は変更できる。例えば、タービンハウジング６０の内部から流入する排気の熱によって高くなる第１シール部材１０６の温度が比較的に低いのであれば、冷却水通路５６における回転軸線方向の他方側の端は、回転軸線方向において第２シール部材１０７よりも回転軸線方向の一方側に位置していてもよい。

＜フロートベアリング１２０の周辺構成の変更例＞
・上記実施形態において、フロートベアリング１２０の構成は変更できる。例えば、連結シャフト８０の規制部８５とフロートベアリング１２０の端面１２５との間に流れるオイル量が大きく、連結シャフト８０の規制部８５とフロートベアリング１２０の端面１２５とが当接する可能性が低いのであれば、フロートベアリング１２０の端面１２５におけるテーパ面１２５ｂを省略してもよい。

・上記実施形態において、フロートベアリング１２０の端面１２５におけるランド面１２５ａ及びテーパ面１２５ｂの数は変更できる。例えば、ランド面１２５ａ及びテーパ面１２５ｂの数は、３つ以下や５つ以上にしてもよい。

・上記実施形態において、フロートベアリング１２０のテーパ面１２５ｂにおける溝部１２５ｃの位置は変更できる。例えば、溝部１２５ｃは、テーパ面１２５ｂにおける周方向の中央部や、連結シャフト８０の回転方向進行側のテーパ面１２５ｂにおける端部に位置していてもよい。

・上記実施形態において、フロートベアリング１２０のテーパ面１２５ｂにおける溝部１２５ｃの形状は変更できる。例えば、溝部１２５ｃにおける連結シャフト８０の径方向外側の端部は、端面１２５における外周縁１２５ｅにまで至っていてもよい。また、溝部１２５ｃにおける窪み深さは、一定になっていてもよい。

・上記実施形態において、フロートベアリング１２０のテーパ面１２５ｂにおける溝部１２５ｃは省略してもよい。例えば、連結シャフト８０の外周面とフロートベアリング１２０の内周面との間からフロートベアリング１２０のテーパ面１２５ｂに供給されるオイルの量が十分に大きい場合には、溝部１２５ｃを省略しても差し支えない。

・上記実施形態において、ベアリングハウジング５０の構成は変更できる。例えば、連結シャフト８０の規制部８５とフロートベアリング１２０の端面１２５との間から径方向外側に流れるオイルの量が小さい場合には、ベアリングハウジング５０におけるオイル排出空間５４の他方側環状空間５４ｅを省略してもよい。同様に、ベアリングハウジング５０におけるオイル排出空間５４の一方側環状空間５４ｄを省略してもよい。

・上記実施形態において、フロートベアリング１２０を固定するための固定ピン１２９を省略してもよい。例えば、フロートベアリング１２０における回転軸線方向の一方側の端部に凹部を形成し、その凹部に凸部材を嵌め込むことでベアリングハウジング５０に対してフロートベアリング１２０を固定すれば、固定ピン１２９を省略してもよい。また、このような場合において、フロートベアリング１２０における回転軸線方向の一方側の端面１２８に、フロートベアリング１２０における回転軸線方向の他方側の端面１２５と同様の構成を採用できないときには、フロートベアリング１２０の端面１２８を支持するためにスラストベアリング等をベアリングハウジング５０に取り付けてもよい。

＜シールプレート４０の周辺構成の変更例＞
・上記実施形態において、ベアリングハウジング５０の構成は変更できる。例えば、内燃機関１０の振動等によって生じるシールプレート４０の径方向外側の部分における変形量が小さい場合には、ベアリングハウジング５０の支持部５８を省略してもよい。

・上記実施形態において、シールプレート４０に対するベアリングハウジング５０の支持部５８の固定構成は変更できる。例えば、溶接によってベアリングハウジング５０の支持部５８がシールプレート４０の径方向外側の部分に固定されていてもよい。

・また、ベアリングハウジング５０の支持部５８は、シールプレート４０に固定されていなくてもよい。例えば、ベアリングハウジング５０の本体部５１がシールプレート４０の中央部に対して固定されていれば、ベアリングハウジング５０の支持部５８がシールプレート４０に固定されていなくてもよい。

・上記実施形態において、ベアリングハウジング５０における支持部５８の形状や数は変更できる。例えば、ベアリングハウジング５０における支持部５８は、２つ以下でも４つ以上でもよい。また、ベアリングハウジング５０は、連結シャフト８０の周方向全域に延びる支持部５８を一つ備えていてもよい。

・上記実施形態において、ベアリングハウジング５０における各支持部５８の位置関係は変更できる。例えば、第１支持部５８ａ、第２支持部５８ｂ、及び第３支持部５８ｃの全てが、連結シャフト８０の回転軸線８０ａよりも仮想直線５８ｄに沿う方向の一方側に位置していてもよい。シールプレート４０の径方向外側の部分において、回転軸線方向の撓みの生じやすい箇所があるならば、その箇所の近傍に支持部５８を配置すればよい。

＜遮熱板１３０の周辺構成についての変更例＞
・上記実施形態において、ベアリングハウジング５０及びタービンハウジング６０の接続構成は変更できる。例えば、タービンハウジング６０の温度分布に偏りが生じにくいのであれば、ベアリングハウジング５０の挟持フランジ部５９における対向面５９ａとタービンハウジング６０の挟持フランジ部６８における対向面６８ａとが接触していてもよい。なお、ベアリングハウジング５０の挟持フランジ部５９における対向面５９ａとタービンハウジング６０の挟持フランジ部６８における対向面６８ａとが接触していても、周方向において部分的に接触していない箇所があるならば、タービンハウジング６０において温度差が生じることは多少なりとも抑制できる。

・上記実施形態において、ベアリングハウジング５０及びタービンハウジング６０の間の遮熱板１３０の固定構成は変更できる。例えば、遮熱板１３０の外周部１３３は、連結シャフト８０の周方向の一部においてベアリングハウジング５０とタービンハウジング６０との間に挟み込まれていてもよい。この場合には、例えば、ベアリングハウジング５０とタービンハウジング６０との間に別途シール部材を取り付けることで、タービンハウジング６０の内部の排気が外部に漏れ出ることを抑制できる。

・また、例えば、ベアリングハウジング５０とタービンハウジング６０との回転軸線方向の位置関係のずれが比較的に小さい場合には、遮熱板１３０の外周部１３３が、当該外周部１３３の厚み方向において、ベアリングハウジング５０とタービンハウジング６０との間に挟み込まれていなくてもよい。

・上記実施形態において、タービンハウジング６０の挟持フランジ部６８及びベアリングハウジング５０の挟持フランジ部５９を固定する構成は変更できる。例えば、タービンハウジング６０の挟持フランジ部６８及びベアリングハウジング５０の挟持フランジ部５９は、ボルト及びナットによって固定されていてもよい。

・上記実施形態において、タービンハウジング６０の挟持フランジ部６８及びベアリングハウジング５０の挟持フランジ部５９の形状は変更できる。例えば、タービンハウジング６０における挟持フランジ部６８の対向面６８ａからは、回転軸線方向に凹部が窪んでいてもよい。また、ベアリングハウジング５０における挟持フランジ部５９の対向面５９ａからは、回転軸線方向に凹部が窪んでいてもよい。そして、タービンハウジング６０における凹部とベアリングハウジング５０における凹部との間に位置決め用のピンが嵌め込まれていてもよい。この場合にも、タービンハウジング６０における挟持フランジ部６８の対向面６８ａとベアリングハウジング５０における挟持フランジ部５９の対向面５９ａとの間に隙間が設けられていれば、タービンハウジング６０における挟持フランジ部６８側からベアリングハウジング５０における挟持フランジ部５９側に向かって熱が伝達されにくい。

＜ウェイストゲートバルブ１５０の周辺構成の変更例＞
・上記実施形態において、ウェイストゲートバルブ１５０の構成は変更できる。例えば、ウェイストゲートバルブ１５０において、シャフト１５１と弁体１５２とが別部材になっていてもよい。ウェイストゲートバルブ１５０のがたつき音が比較的に小さい場合には、別部材のシャフト１５１と弁体１５２とを組み付けてウェイストゲートバルブ１５０を構成しても、車両の運転者に異音として知覚されるおそれは低い。

・上記実施形態において、弁体１５２の当接面１５４ａに直交する方向における当接面１５４ａからシャフト１５１の回転軸線１５１ａまでの距離Ａと、弁座６５の当接面６５ａに直交する方向における当接面６５ａからシャフト１５１の回転軸線１５１ａまでの距離Ｂとの関係構成は変更できる。例えば、ウェイストゲートバルブ１５０の製造精度が高くて、製造誤差が無視できるほどに小さいのであれば距離Ａと距離Ｂとが同じになるように設計しても問題は生じない。

・上記実施形態において、シャフト１５１の回転軸線１５１ａに対する弁体１５２の当接面１５４ａの傾斜構成は変更できる。例えば、タービンハウジング６０の貫通孔６９、ブッシュ１６０、ウェイストゲートバルブ１５０のシャフト１５１の構成によっては、バイパス通路６４の全閉状態において、タービンハウジング６０の貫通孔６９に対するウェイストゲートバルブ１５０のシャフト１５１の傾き量が異なる。そのため、バイパス通路６４の全閉状態におけるタービンハウジング６０の貫通孔６９に対するウェイストゲートバルブ１５０のシャフト１５１の傾き量に応じて、シャフト１５１の回転軸線１５１ａに対する弁体１５２の当接面１５４ａの傾斜は変更すればよい。なお、タービンハウジング６０の貫通孔６９に対するウェイストゲートバルブ１５０のシャフト１５１の傾き量が比較的に小さい場合には、弁体１５２の当接面１５４ａがシャフト１５１の回転軸線１５１ａに対して傾斜していなくてもよい。

・また、例えば、リンク機構１７０の連結構成によっては、バイパス通路６４を全閉状態にする際に、リンクロッド１７２が、当該リンクロッド１７２の長手方向の一方側（図１３における下側）から他方側（図１３における上側）に運動する。すると、バイパス通路６４の全閉状態において、ウェイストゲートバルブ１５０のシャフト１５１は、タービンハウジング６０の外部側の端部がリンクロッド１７２の長手方向の他方側に、タービンハウジング６０の内部側の端部がリンクロッド１７２の長手方向の一方側に位置するように傾く。この場合、弁体１５２の当接面１５４ａは、リンクアーム１７１からシャフト１５１の回転軸線１５１ａに沿う方向である回転軸線１５１ａ方向に離れるほど（図１２（ａ）における下側ほど）、シャフト１５１の回転軸線１５１ａに対してシャフト１５１の径方向内側（図１２（ａ）における右側）に位置するように傾斜していればよい。

・上記実施形態において、ウェイストゲートバルブ１５０における弁体１５２の構成は変更できる。例えば、ウェイストゲートバルブ１５０における弁体１５２の当接面１５４ａと弁座６５の当接面６５ａとが面接触する場合には、弁体１５２の当接面１５４ａが弁座６５の当接面６５ａに当接している際に弁体１５２に生じる応力が小さくなりやすい。このような場合には、接続部１５３における弁本体１５４の当接面１５４ａに直交する方向の寸法が一定になっていてもよい。

＜タービンハウジング６０及び触媒１５の周辺構成の変更例＞
・上記実施形態において、バイパス通路６４の出口部分６４ａの中心軸線６４ｂと触媒１５の筒状部１６の中心軸線１６ａとがなす鋭角の角度Ｃは変更できる。例えば、バイパス通路６４の出口部分６４ａの中心軸線６４ｂと触媒１５の筒状部１６の中心軸線１６ａとがなす鋭角の角度Ｃは、２５度〜３５度の範囲内で変更してもよい。なお、この角度Ｃが２５度〜３５度の範囲内である場合には、触媒１５の区画壁１７に排気が衝突することで当該触媒１５の温度を速やかに高くなることを発明者が実験等によって発見した。

・また、例えば、タービンハウジング６０の収容空間６２を流通した排気によって触媒１５を十分に暖めることができる場合には、バイパス通路６４の出口部分６４ａの中心軸線６４ｂと触媒１５の筒状部１６の中心軸線１６ａとがなす鋭角の角度Ｃは、２５度未満であったり３５度以上であったりしてもよい。

・上記実施形態において、触媒１５の構成は変更できる。例えば、筒状部１６の中心軸線１６ａに沿う方向から視たときに、触媒１５における区画壁１７は、ハニカム形状になっていてもよい。この場合にも、バイパス通路６４の出口部分６４ａの中心軸線６４ｂと触媒１５の筒状部１６の中心軸線１６ａとがなす鋭角の角度Ｃを２５度〜３５度の範囲内にすることで、区画壁１７の壁面に沿うように排気を流通させることができる。

＜タービンホイール９０と連結シャフト８０とを溶接する製造方法に関する変更例＞
・上記実施形態において、タービンホイール９０と連結シャフト８０とを溶接する製造方法は変更できる。例えば、タービンホイール９０及び連結シャフト８０を溶接して固定するのに要する時間が比較的短く、ターボチャージャ２０の製造コストが増大しにくい場合には、タービンホイール９０及び連結シャフト８０を連結シャフト８０の回転軸線８０ａ周りに複数回回転させて溶接してもよい。

＜その他の変更例＞
・特開２００９−０９２０２６号公報のターボチャージャにおけるタービンハウジング内には、タービンホイールが収容されている。また、タービンハウジングには、タービンホイールよりも排気上流側とタービンホイールよりも排気下流側とをバイパスするバイパス通路が区画されている。このタービンハウジングには、バイパス通路を開閉するウェイストゲートバルブが取り付けられている。ウェイストゲートバルブにおけるシャフトは、タービンハウジングの壁部に回転可能に支持されている。シャフトの端部からは、当該シャフトの径方向外側に向かって支持アームが延びている。この支持アームには、弁体が支持アームに対して揺動可能に取り付けられている。

特開２００９−０９２０２６号公報のターボチャージャにおいては、弁体は支持アームに対する揺動が許容されているため、例えば、ウェイストゲートバルブがバイパス通路を開状態から全閉状態にするときや、ウェイストゲートバルブがバイパス通路を開状態にしている際にバイパス通路からの排気の圧力が変動したときに、弁体の支持アームに対する取り付け部分からがたつき音が生じる。このようながたつき音は、車両の乗員に異音として知覚されるおそれがあり、好ましくない。

このような課題を鑑みれば、コンプレッサハウジングのガイドベーンの数とコンプレッサホイールの羽部の数との関係構成に拘らず、ウェイストゲートバルブを一体化するという構成を採用すればよい。

・特開２０１８−０４０３１７号公報のターボチャージャにおけるタービンハウジングには、タービンホイールが収容されている。タービンホイールには、連結シャフトの一端が固定されている。連結シャフトは、ベアリングハウジングの内部で回転可能に支持されている。タービンハウジングの端部にはフランジ部が設けられている。また、ベアリングハウジングの端部にはフランジ部が設けられている。タービンハウジングのフランジ部及びベアリングハウジングのフランジ部は、互いに突き合わされた状態でクランプ部材によって固定されている。

特開２０１８−０４０３１７号公報のターボチャージャでは、タービンハウジングの内部に排気が導入されるため、タービンハウジングの温度は高くなる。このとき、タービンハウジングにおけるベアリングハウジングに接触している部分では、ベアリングハウジング側に熱が伝達されるので温度が低下する。その一方で、タービンハウジングにおけるベアリングハウジングから遠い部分では、ベアリングハウジング側へと熱が伝達しにくいので温度が低下しにくい。すなわち、タービンハウジングにおいて、温度が低い部分と温度が高い部分とが生じる。このように、タービンハウジングにおいて温度差が生じると、熱膨張量の違いによってタービンハウジングに大きな内部応力が発生して変形や割れの原因となるため、好ましくない。

このような課題を鑑みれば、コンプレッサハウジングのガイドベーンの数とコンプレッサホイールの羽部の数との関係構成に拘らず、タービンハウジングにおけるフランジ部の対向面とベアリングハウジングにおけるフランジ部の対向面との間に隙間を設けるという構成を採用すればよい。

・特開２０１５−１２７５１７号公報のターボチャージャは、略筒状のベアリングハウジングを備えている。このベアリングハウジングの内部には、タービンホイールとコンプレッサホイールとを連結する連結シャフトが回転可能に支持されている。ベアリングハウジングにおける連結シャフトの回転軸線方向の一方側（コンプレッサホイール側）には、略円板形状のシールプレートが固定されている。具体的には、シールプレートの外径は、ベアリングハウジングの外径よりも大きくなっている。シールプレートの中央部分は、ベアリングハウジングに対してねじによって固定されている。シールプレートにおけるベアリングハウジングとは反対側には、コンプレッサハウジングが固定されている。これらシールプレート及びコンプレッサハウジングによって、コンプレッサホイールが収容される空間や、コンプレッサホイールが圧送する吸気が流通するスクロール通路が区画されている。

特開２０１５−１２７５１７号公報のターボチャージャでは、シールプレートが、ベアリングハウジングの外周面よりも径方向外側にまで張り出している。そのため、シールプレートの径方向外側の部分に対してベアリングハウジングの軸線方向の力が作用すると、シールプレートが撓むように変形するおそれがある。仮に、シールプレートが変形すると、シールプレートとコンプレッサハウジングとの間の密閉性が確保できなくなり、シールプレートとコンプレッサハウジングとの間から吸気が漏れる可能性がある。

このような課題を鑑みれば、コンプレッサハウジングのガイドベーンの数とコンプレッサホイールの羽部の数との関係構成に拘らず、シールプレートがベアリングハウジングの支持部に対して回転軸線方向の一方側から当接するという構成を採用すればよい。

・特表２００４−５１２４５３号公報のターボチャージャにおけるベアリングハウジングの内部には、円筒状のフロートベアリングが挿入されている。フロートベアリングの内部には、タービンホイール及びコンプレッサホイールを連結する連結シャフトが挿入されている。この連結シャフトは、その回転軸線方向の端部がフロートベアリングの外部に突出している。

特表２００４−５１２４５３号公報のような連結シャフトの端部には、他の箇所よりも外径の大きい規制部が設けられることがある。そして、フロートベアリングの軸線方向の端部に、連結シャフトの規制部が当接することで、フロートベアリングに対する連結シャフトの回転軸線方向の移動が規制される。そのため、フロートベアリングの軸線方向の端部や連結シャフトの規制部においては摩耗が発生しやすい。したがって、ターボチャージャにおいては、このような摩耗を抑制できる構造が求められる。

このような課題を鑑みれば、コンプレッサハウジングのガイドベーンの数とコンプレッサホイールの羽部の数との関係構成に拘らず、連結シャフトの規制部に対向するフロートベアリングの端面においてランド面及びテーパ面を設けるという構成を採用すればよい。

・特開２００９−０６８３８０号公報には、ターボチャージャにおけるタービンホイールの端部と連結シャフトの端部とを溶接で固定する技術が記載されている。具体的には、特開２００９−０６８３８０号公報に記載の技術においては、タービンホイールの端部及び連結シャフトの端部を接触させ、両者の接触部分に対して連結シャフトの径方向外側から電子銃による電子ビームを照射した状態で、電子銃に対してタービンホイール及び連結シャフトを当該連結シャフトの回転軸線周りに回転させる。すると、この電子ビームの熱によって連結シャフト及びタービンホイールのそれぞれの端部が溶接される。その後、タービンホイール及び連結シャフトの溶接部分の外表面に対して連結シャフトの径方向外側から電子銃による電子ビームを照射した状態で、電子銃に対してタービンホイール及び連結シャフトを当該連結シャフトの回転軸線周りに回転させる。すると、タービンホイール及び連結シャフトの溶接部分が滑らかに仕上がる。

特開２００９−０６８３８０号公報の製造方法においては、電子ビーム溶接を２回行うことになるため、連結シャフトの端部及びタービンホイールの端部を固定するための溶接時間が長くなる。このように溶接時間が長くなると、ターボチャージャの製造コスト増大の原因となる。

このような課題を鑑みれば、コンプレッサハウジングのガイドベーンの数とコンプレッサホイールの羽部の数との関係構成に拘らず、電子銃に対してタービンホイール及び連結シャフトを当該連結シャフトの回転軸線周りに１回だけ回転させることでタービンホイールの端部と連結シャフトの端部とを溶接するという製造方法を採用すればよい。

・特開２０１７−０７８４３５号公報のターボチャージャにおけるタービンハウジングには、タービンホイールが収容されている。タービンホイールには、連結シャフトの一端が固定されている。連結シャフトは、ベアリングハウジングに区画された支持孔の内部に収容されている。連結シャフトにおけるタービンホイール側の端部の外周面には、略環状のシール部材が取り付けられている。このシール部材によって、連結シャフトにおけるタービンホイール側の端部の外周面とベアリングハウジングの支持孔の内周面との隙間が埋められる。

特開２０１７−０７８４３５号公報のターボチャージャにおいては、内燃機関の駆動時に、タービンハウジングの内部を流通する排気の圧力が過度に上昇することがある。このように排気の圧力が高くなると、シール部材によって隙間が埋められているとはいえ、タービンハウジングの内部を流通する排気がベアリングハウジングの内部に流入する可能性がある。

このような課題を鑑みれば、コンプレッサハウジングのガイドベーンの数とコンプレッサホイールの羽部の数との関係構成に拘らず、連結シャフトにおける回転軸線方向の他方側の端部の外周面とベアリングハウジングにおける支持孔の内周面との間であって第１シール部材よりも回転軸線方向の一方側に第２シール部材を介在させるという構成を採用すればよい。

・特開２０１８−０８７５５６号公報の内燃機関における排気管の途中には、排気を浄化するための触媒が取り付けられている。排気管における触媒よりも上流側の部分には、ターボチャージャのタービンハウジングが取り付けられている。タービンハウジングには、排気の流通によって回転するタービンホイールが収容されている。また、タービンハウジングには、タービンホイールよりも排気上流側及び排気下流側をバイパスするバイパス通路が設けられている。このバイパス通路の出口部分は、タービンハウジングよりも下流側に位置する触媒に向かって延びている。

特開２０１８−０８７５５６号公報のターボチャージャにおいては、内燃機関の駆動時に、バイパス通路を排気が流通すると、当該排気がタービンハウジングよりも下流側に位置する触媒に向かって流れる。そして、排気によって触媒が暖められることで、触媒が活性化して浄化能力を発揮する。ここで、触媒に向かって流れる排気の流量や温度が同じであったとしても、触媒の区画壁と排気の流通方向とがなす角度によって、触媒の暖機速度に違いが生じる。特開２０１８−０８７５５６号公報のターボチャージャは、触媒の暖機速度という観点では、バイパス通路からの排気の流通方向についての検討がなされておらず、さらなる改良の余地がある。

このような課題を鑑みれば、コンプレッサハウジングのガイドベーンの数とコンプレッサホイールの羽部の数との関係構成に拘らず、バイパス通路における出口部分の中心軸線及び触媒における筒状部の中心軸線のそれぞれに直交する方向から視たときに、バイパス通路の出口部分の中心軸線と触媒の筒状部の中心軸線とがなす鋭角の角度が２５〜３５度になっているという構成を採用すればよい。

上記実施形態及び変更例から把握できる技術的思想とその効果について記載する。
・タービンホイールを収容するとともに前記タービンホイールよりも排気上流側及び排気下流側をバイパスするバイパス通路が区画されたタービンハウジングと、前記タービンハウジングに取り付けられて前記バイパス通路を開閉するウェイストゲートバルブとを備えているターボチャージャであって、前記タービンハウジングの内壁面における前記バイパス通路の開口縁には、前記ウェイストゲートバルブに対する弁座が設けられており、前記ウェイストゲートバルブは、前記タービンハウジングの壁部を貫通して当該壁部に回転可能に支持されたシャフトと、前記シャフトにおける前記タービンハウジングの内部側の端部から前記シャフトの径方向に延びる弁体とを備えており、前記弁体に対する前記弁座の当接面、及び前記弁座に対する前記弁体の当接面は、いずれも平面になっており、前記ウェイストゲートバルブは、前記シャフト及び前記弁体を含む一体成形物であるターボチャージャ。

上記構成では、シャフト及び弁体が一体成形されているため、シャフトに対して弁体が揺動しない。これにより、弁体の揺動に伴ってがたつき音が発生することを抑制できる。
・上記構成において、前記シャフトの回転軸線は、前記弁座の前記当接面と直交する方向において前記弁座から前記バイパス通路の排気下流側に離れるように位置しており、前記シャフトの回転軸線に直交するとともに前記弁座の前記当接面を含む断面において、前記弁体の前記当接面と直交する方向における前記弁体の前記当接面から前記シャフトの回転軸線までの距離は、前記弁座の前記当接面と直交する方向における前記弁座の前記当接面から前記シャフトの回転軸線までの距離よりも短い。

ターボチャージャでは、バイパス通路の全閉状態において、タービンハウジングの弁座とウェイストゲートバルブの弁体とが面接触するように設計されていたとしても、製造誤差等が発生すると両者が面接触しない。特に、弁体の当接面と直交する方向における弁体の当接面からシャフトの回転軸線までの距離が、設計よりも長くなると、ウェイストゲートバルブが閉じきる前に弁体が弁座に干渉して、ウェイストゲートバルブがそれ以上閉側に回転できなくなる。上記構成では、弁体の当接面と直交する方向における弁体の当接面からシャフトの回転軸線までの距離が短いため、タービンハウジングやウェイストゲートバルブに多少の製造誤差が生じても、ウェイストゲートバルブが閉じきる前に弁体が弁座に干渉するといった事態は発生しにくい。これにより、弁体の当接面と直交する方向における弁体の当接面からシャフトの回転軸線までの距離が長くなる構成に比べて、バイパス通路の全閉状態において弁座の当接面と弁体の当接面とがなす角度を小さくできる。その結果、バイパス通路の全閉状態において、弁座の当接面と弁体の当接面との間に生じる隙間を小さくできる。

・上記構成において、前記シャフトにおける前記タービンハウジングの外部側の端部に連結されてアクチュエータからの駆動力を前記シャフトに伝達するリンク機構を備え、前記リンク機構は、前記シャフトにおける前記タービンハウジングの外部側の端部に連結されたリンクアームと、前記リンクアームにおける当該リンクアーム及び前記シャフトの連結中心から前記シャフトの径方向に離れた部分に連結されたリンクロッドとを備え、前記リンクロッドは、前記バイパス通路を開状態から全閉状態にする際において、前記リンクロッドの長手方向の一方側から他方側へと運動するものであり、前記バイパス通路の全閉状態において、前記リンクロッドの長手方向に沿う仮想直線は、前記弁座の前記当接面と平行な仮想平面に対して交差しており、前記弁体の前記当接面は、前記バイパス通路の全閉状態において、前記リンクアームから前記シャフトの回転軸線方向に離れるほど、前記シャフトの回転軸線に対して前記リンクロッドの長手方向の他方側に位置するように傾斜している。

上記構成において、バイパス通路が全閉状態に維持されているときには、ウェイストゲートバルブのシャフトには、リンク機構のリンクアームから、リンクロッドの長手方向の一方側から他方側に向かう力が作用する。すると、ウェイストゲートバルブのシャフトは、タービンハウジングの外部側の端部が長手方向の他方側に、タービンハウジングの内部側の端部が長手方向の一方側に位置するように傾く。上記構成では、ウェイストゲートバルブがシャフト及び弁体を含んだ一体成型物であるため、シャフトが傾くとシャフトに固定された弁体も傾くことになる。上記構成では、このような弁体の傾きを見越して、当該弁体の当接面が傾斜しているので、ウェイストゲートバルブのシャフトが傾くことに伴って弁体と弁座との間に生じる隙間を小さくできる。

・上記構成において、前記弁体は、当該弁体の前記当接面を有する弁本体と、前記弁本体及び前記シャフトを接続する接続部とを含み、前記接続部は、前記シャフト側ほど前記弁体の前記当接面と直交する方向の寸法が大きい。

上記構成では、弁体においてシャフトに近い側ほど、弁体が弁座を押し付けているときに生じる応力が大きくなる。上記構成によれば、弁体の応力が大きくなる部分ほど厚みが大きくなっているため、弁体において変形やひび割れ等が生じることを抑制できる。

・タービンホイールを収容するタービンハウジングと、前記タービンホイールに連結された連結シャフトを回転可能に支持するベアリングハウジングとを備えたターボチャージャであって、前記タービンハウジングにおける前記連結シャフトの回転軸線方向の一方側の端部には、前記連結シャフトの径方向外側に向かってフランジ部が突出しており、前記ベアリングハウジングにおける前記連結シャフトの回転軸線方向の他方側の端部には、前記連結シャフトの径方向外側に向かってフランジ部が突出しており、前記タービンハウジングのフランジ部と前記ベアリングハウジングのフランジ部とが固定部材によって前記連結シャフトの回転軸線方向に締め付けられて互いに固定されており、前記タービンハウジングと前記ベアリングハウジングとの間には、環状の遮熱板が配置されているとともに、当該遮熱板は、前記タービンハウジングと前記ベアリングハウジングとによって挟み込まれており、前記タービンハウジングのフランジ部には、前記連結シャフトの回転軸線方向において前記ベアリングハウジングのフランジ部に対向する対向面が設けられており、前記ベアリングハウジングのフランジ部には、前記連結シャフトの回転軸線方向において前記タービンハウジングのフランジ部に対向する対向面が設けられており、前記タービンハウジングの対向面において前記ベアリングハウジングの対向面に対向する全領域には、両者の間に隙間が設けられているターボチャージャ。

上記構成では、隙間が設けられている箇所においては、タービンハウジングのフランジ部からベアリングハウジングのフランジ部に向かって熱が伝達されにくい。そのため、タービンハウジングにおけるベアリングハウジングに近い側の部分の温度が低くなりにくい。これにより、タービンハウジングにおいて、温度が低い部分と温度が高い部分とが生じにくい。

・上記構成において、前記遮熱板の径方向外側の一部である外周部は、平板状になっており、前記遮熱板の外周部は、前記タービンハウジングと前記ベアリングハウジングとによって前記遮熱板の外周部の厚み方向に挟み込まれている。

上記構成では、遮熱板の外周部が平板状になっていて厚み方向に変形しにくいので、この遮熱板の外周部を挟み込むことで、タービンハウジングとベアリングハウジングとの位置関係を決定できる。したがって、タービンハウジングのフランジ部とベアリングハウジングのフランジ部との間に隙間が生じていて、両者が直接的に当接していなくても、タービンハウジングとベアリングハウジングとの位置関係にずれが生じることを抑制できる。

・上記構成において、前記遮熱板の径方向外側の一部である外周部は、前記連結シャフトの周方向全域において前記タービンハウジングと前記ベアリングハウジングとによって挟み込まれている。

上記構成では、遮熱板の外周部が、連結シャフトの周方向全域においてタービンハウジング及びベアリングハウジングに密着している。そのため、遮熱板は、タービンハウジングの内部に導入された排気が外部に漏れることを防ぐシール部材としても機能する。したがって、排気の漏れを防ぐための部材を別途取り付ける必要はない。

・タービンホイール及びコンプレッサホイールを連結する連結シャフトが挿入されるベアリングハウジングと、前記ベアリングハウジングにおける前記連結シャフトの回転軸線方向の一方側に固定されたシールプレートと、前記シールプレートにおける前記連結シャフトの回転軸線方向の一方側に固定され、前記シールプレートとともに前記コンプレッサホイールの収容空間を区画するコンプレッサハウジングとを備えているターボチャージャであって、前記ベアリングハウジングは、前記連結シャフトを回転可能に支持する本体部と、前記本体部の外周面から前記連結シャフトの径方向外側に向かって突出する支持部とを備え、前記シールプレートは、前記支持部に対して前記連結シャフトの回転軸線方向の一方側から当接しているターボチャージャ。

上記構成によれば、ベアリングハウジングの本体部よりも径方向外側に位置するシールプレートの径方向外側の部分が連結シャフトの回転軸線方向の一方側から他方側に向かって変形しようとしても、その変形は、ベアリングハウジングの支持部によって規制される。したがって、シールプレートにおける径方向外側の部分に対して連結シャフトの回転軸線方向の一方側から他方側への力が作用しても、シールプレートの変形を抑制できる。

・上記構成において、前記シールプレートは、前記支持部に固定されている。
上記構成では、支持部にシールプレートが固定されていることで、シールプレートにおける径方向外側の部分が連結シャフトの回転軸線方向の他方側から一方側に向かって変形しようとしても、その変形は、ベアリングハウジングの支持部によって規制される。したがって、シールプレートにおける径方向外側の部分においては、連結シャフトの回転軸線方向に力が作用しても、連結シャフトの回転軸線方向の両側の変形を抑制できる。

・上記構成において、前記支持部は、前記連結シャフトの周方向に互いに離間して複数配置されている。
上記構成では、シールプレートの変形を抑制しつつも、支持部が周方向全域に延びている構成に比べて、支持部を設けたことによるベアリングハウジングの重量増加等を最小限にできる。

・上記構成において、前記連結シャフトの周方向に配置された複数の前記支持部のうちの一つを第１支持部とし、前記連結シャフトの周方向に配置された複数の前記支持部のうちの前記第１支持部以外の一つを第２支持部とし、前記連結シャフトの回転軸線に直交するとともに前記第１支持部を通過する直線を仮想直線としたとき、前記第１支持部は、前記連結シャフトの回転軸線よりも前記仮想直線方向の一方側に位置しており、前記第２支持部は、前記連結シャフトの回転軸線よりも前記仮想直線方向の他方側に位置している。

上記構成では、シールプレートの径方向外側の部分は、互いに連結シャフトの反対側に位置する第１支持部及び第２支持部に当接する。そのため、連結シャフトの周方向において、シールプレートの径方向外側の部分の変形を抑制できる。

・タービンホイールを収容するタービンハウジングとコンプレッサホイールを収容するコンプレッサハウジングとがベアリングハウジングを介して連結されており、前記ベアリングハウジングの内部には、筒状のフロートベアリングが挿入されており、前記フロートベアリングの内部には、前記タービンホイールと前記コンプレッサホイールとを連結する連結シャフトが挿入されており、前記フロートベアリングの内周面と前記連結シャフトの外周面との間にオイルが供給されるターボチャージャであって、前記連結シャフトは、前記フロートベアリングの内部に挿入される棒状のシャフト本体と、前記シャフト本体の外周面から径方向外側に向かって突出するとともに前記シャフト本体の周方向全域に亘って延びている規制部とを備え、前記シャフト本体の一部分は、前記フロートベアリングの軸線方向の端面よりも前記フロートベアリングの外側に突出しており、前記規制部は、前記シャフト本体における前記一部分の外周面から突出しており、前記フロートベアリングの前記端面には、前記規制部に対向するランド面と、前記連結シャフトの周方向において前記ランド面と隣り合っているとともに前記ランド面に対して傾斜しているテーパ面とが設けられており、前記テーパ面は、前記ランド面に対して窪んでいるとともに、ターボチャージャの駆動時における前記連結シャフトの回転方向進行側ほど、前記連結シャフトの回転軸線方向において前記規制部に近づくように傾斜しているターボチャージャ。

上記構成では、フロートベアリングの端面と連結シャフトの規制部との間に存在するオイルが、連結シャフトの規制部の回転に引き連れられて、連結シャフトの回転方向進行側に流動する。上記構成によれば、フロートベアリングのテーパ面が連結シャフトの回転方向進行側ほど規制部に近づくように傾斜している。すなわち、テーパ面と規制部との間隔が、連結シャフトの回転方向進行側ほど小さくなる。この間隔の小さい箇所に、オイルが流入しようとするため、この箇所におけるオイルの圧力は高くなる。このように、テーパ面と規制部との間のオイルの圧力を高くすることで、フロートベアリングの端面と連結シャフトの規制部との間に隙間を確保することができ、両者が当接して摩耗することを抑制できる。

・上記構成において、前記フロートベアリングの前記端面には、前記連結シャフトの周方向において互いに離間した複数の前記ランド面と、前記連結シャフトの周方向において離間した前記ランド面の間に位置する複数の前記テーパ面とが設けられている。

上記構成では、フロートベアリングの端面と連結シャフトの規制部との間のオイルの流動によって、各テーパ面と規制部との間においてオイルの圧力が高まる。これにより、連結シャフトの周方向においてオイルの圧力が高い部分を分散でき、連結シャフトの規制部に作用するオイルの圧力によってフロートベアリングに対して連結シャフトが傾くことを抑制できる。

・上記構成において、前記フロートベアリングの前記端面には、前記テーパ面から窪んだ溝部が設けられており、前記溝部は、前記フロートベアリングの前記端面における内周縁から前記連結シャフトの径方向外側に向かって延びている。

上記構成では、フロートベアリングの内周面と連結シャフトにおけるシャフト本体の外周面との間のオイルを、溝部を介してテーパ面に供給できる。これにより、テーパ面と規制部との間に十分なオイルが供給される。

・上記構成において、前記溝部は、前記フロートベアリングの外周縁には至っていない。
上記構成では、フロートベアリングの内周縁側から溝部に流入したオイルが、フロートベアリングの外周縁よりも径方向外側には流出しにくい。すなわち、溝部を介してテーパ面に供給されるオイル量が低下することを抑制できる。したがって、オイルによるフロートベアリングの端面と連結シャフトの規制部との間の潤滑性を向上できる。

・上記構成において、前記溝部は、ターボチャージャの駆動時における前記連結シャフトの回転方向進行側とは反対側の前記テーパ面の端部に位置する。
上記構成では、連結シャフトの回転軸線方向においてテーパ面と規制部との間隔が最も離れた部分に溝部が位置している。すなわち、テーパ面と規制部との間のオイルの圧力が比較的に低い部分に溝部が位置している。そのため、溝部に流入したオイルが、フロートベアリングのテーパ面と連結シャフトの規制部との間の隙間に供給されやすい。

・上記構成において、前記ベアリングハウジングには、前記フロートベアリングと前記連結シャフトとの間に供給されるオイルを外部に排出するためのオイル排出空間が区画されるとともに、前記オイル排出空間と前記ベアリングハウジングの外部とを連通するオイル排出口が区画されており、前記オイル排出空間の少なくとも一部は、前記フロートベアリングにおける前記規制部側の端部を径方向外側から囲むように区画されているとともに、前記フロートベアリングの前記端面と前記規制部との空間に接続されている。

上記構成では、フロートベアリングの端面と連結シャフトの規制部との間に供給されたオイルが、連結シャフトの径方向外側に流れてオイル排出空間に至る。そして、オイル排出口を介してベアリングハウジングの外部に排出される。これにより、フロートベアリングの端面と連結シャフトの規制部との間でオイルが滞留することを抑制できる。その結果、フロートベアリングの端面と連結シャフトの規制部との間のオイルの流動が、オイルの滞留に起因して妨げられることを抑制できる。

・タービンハウジングに収容されるタービンホイールと、コンプレッサハウジングに収容されるコンプレッサホイールと、前記タービンホイール及び前記コンプレッサホイールを連結する連結シャフトとを備えているターボチャージャの製造方法であって、前記タービンホイールの端部及び前記連結シャフトの端部の接触部分に対して前記連結シャフトの径方向外側から電子銃による電子ビームを照射した状態で、前記電子銃に対して前記タービンホイール及び前記連結シャフトを当該連結シャフトの回転軸線周りに１回だけ回転させることで前記タービンホイールの端部と前記連結シャフトの端部とを溶接するターボチャージャの製造方法。

上記構成では、電子銃に対してタービンホイール及び連結シャフトを当該連結シャフトの回転軸線周りに１回だけ回転させて溶接を行っているため、タービンホイール及び連結シャフトを当該連結シャフトの回転軸線周りに複数回回転させて溶接する製造方法に比べて溶接時間を短くできる。

・タービンホイールを収容するタービンハウジングと、コンプレッサホイールを収容するコンプレッサハウジングと、前記タービンハウジング及び前記コンプレッサハウジングを接続するベアリングハウジングと、前記タービンホイール及び前記コンプレッサホイールを連結するとともに前記ベアリングハウジングに収容される連結シャフトとを備えているターボチャージャであって、前記ベアリングハウジングには、前記連結シャフトが収容される支持孔が、前記タービンハウジング側から前記コンプレッサハウジング側へ貫通しており、前記連結シャフトにおける前記タービンホイール側の端部の外周面と前記支持孔の内周面との間には、前記連結シャフトの周方向に延びている第１シール部材が介在しており、前記連結シャフトにおける前記タービンホイール側の端部の外周面と前記支持孔の内周面との間であって前記第１シール部材よりも前記コンプレッサホイール側には、前記連結シャフトの周方向に延びている第２シール部材が介在しているターボチャージャ。

上記構成において、タービンハウジングの内部を流通する排気の圧力が上昇すると、連結シャフトの外周面と支持孔の内周面との間における第１シール部材よりもコンプレッサホイール側に排気が流入することがある。上記構成では、このように第１シール部材よりもコンプレッサホイール側に排気が流入したとしても、連結シャフトの外周面と支持孔の内周面との間に介在した第２シール部材によって、当該第２シール部材よりもコンプレッサホイール側に排気が流入することを抑制できる。

・上記構成において、前記第１シール部材は、前記連結シャフトの周方向における延設範囲が１８０度以上３６０度未満であり、前記第２シール部材は、前記連結シャフトの周方向における延設範囲が１８０度以上３６０度未満であり、前記連結シャフトの回転軸線方向から視たときに、前記連結シャフトの周方向全域において前記第１シール部材及び前記第２シール部材の少なくとも一方が介在している。

上記構成においては、連結シャフトの外周面と支持孔の内周面との間における第１シール部材が介在されていない隙間を介して第１シール部材よりもコンプレッサホイール側に排気が流入することがある。上記構成では、第１シール部材及び第２シール部材が互いに連結シャフトの反対側に位置しているため、第１シール部材における隙間から排気が流入したとしても、第２シール部材によって排気が流入することを抑制できる。

・上記構成において、前記ベアリングハウジングには、冷却水が流通する冷却水通路が区画されており、前記冷却水通路の一部は、前記連結シャフトの回転軸線方向において前記第２シール部材よりも前記タービンホイール側にまで延びている。

上記構成では、連結シャフトの回転軸線方向において、冷却水通路の一部が、第２シール部材を越えて第１シール部材側に延びている。そのため、冷却水通路を流通する冷却水との熱交換によって、第２シール部材に加えて第１シール部材も冷却される。これにより、タービンハウジングの内部を流通する排気の熱によって、第１シール部材や第２シール部材の温度が過度に高くなることを抑制できる。その結果、過度に温度が高くなることに起因して、第１シール部材や第２シール部材に劣化が生じることを抑制できる。

・排気が流通する排気管と、前記排気管に取り付けられたターボチャージャのタービンハウジングと、前記排気管における前記タービンハウジングよりも下流側の部分に取り付けられて排気を浄化するための触媒とを備えている内燃機関の排気構造であって、前記触媒は、筒状の筒状部と、前記筒状部の中心軸線方向に延びている複数の区画壁とを備え、前記タービンハウジングには、タービンホイールが収容される収容空間と、前記収容空間に接続されるとともに前記タービンハウジングの外部から前記収容空間に排気を導入するスクロール通路と、前記収容空間に接続されるとともに前記収容空間から前記タービンハウジングの外部に排気を排出する排出通路と、前記スクロール通路及び前記排出通路に接続されるとともに前記タービンホイールをバイパスするバイパス通路とが区画されており、前記バイパス通路の排気の出口部分の中心軸線上には前記触媒の上流端面が位置するとともに前記出口部分の中心軸線は前記区画壁と交差しており、前記出口部分の中心軸線及び前記筒状部の中心軸線のそれぞれに直交する方向から視たときに、前記出口部分の中心軸線と前記筒状部の中心軸線とがなす鋭角の角度は、２５〜３５度になっている内燃機関の排気構造。

仮に、バイパス通路の出口部分の中心軸線と触媒の筒状部の中心軸線とが平行になっていると、バイパス通路を流通した排気が、触媒の区画壁の壁面に衝突せずに下流側に流れてしまう可能性がある。また、バイパス通路の出口部分の中心軸線と触媒の筒状部の中心軸線とがなす角度が９０度に近づくと、バイパス通路を流通した排気が、触媒の上流端面に衝突して触媒よりも上流側の部分で滞留する可能性がある。

上記構成では、バイパス通路を流通した排気が下流側の触媒に至ると、触媒における区画壁の壁面に排気が衝突する。そして、触媒における区画壁の壁面に衝突した排気は、区画壁の壁面に沿うように下流側に流れる。そのため、排気の熱が触媒の区画壁に伝達され、触媒の温度を速やかに高くできる。また、上記構成では、バイパス通路を流通した排気が触媒の上流端に衝突して排気管における触媒よりも上流側の部分で排気が滞留することを抑制できる。

Ａ…距離、Ａ１…距離、Ｂ…距離、Ｃ…角度、Ｄ…角度、Ｅ…角度、Ｘ…中点、１０…内燃機関、１１…吸気管、１２…機関本体、１３…排気管、１５…触媒、１６…筒状部、１６ａ…中心軸線、１７…区画壁、１７ａ…第１区画壁、１７ｂ…第２区画壁、２０…ターボチャージャ、３０…コンプレッサハウジング、３０Ａ…筒状部、３０Ａａ…端面、３０Ｂ…円弧部、３１…挿通孔、３１ａ…大径部、３１ｂ…小径部、３２…収容空間、３３…接続通路、３４…スクロール通路、３５…導入通路、３６…筒状部材、３６Ａ…インレットダクト、３７…ガイドベーン、３８…ボス部、３９…ハウジング本体、４０…シールプレート、４０ａ…端面、４０ｂ…端面、４１…挿通孔、５０…ベアリングハウジング、５１…本体部、５１ａ…連結部、５１ｂ…連結大径部、５１ｃ…連結小径部、５１ｄ…挟持面、５２…支持孔、５２ａ…他方側支持孔、５２ｂ…一方側支持孔、５３…オイル導入通路、５４…オイル排出空間、５４ａ…一方側端部空間、５４ｂ…中央空間、５４ｃ…他方側端部空間、５４ｄ…一方側環状空間、５４ｅ…他方側環状空間、５５…オイル排出口、５６…冷却水通路、５７…貫通孔、５８…支持部、５８ａ…第１支持部、５８ｂ…第２支持部、５８ｃ…第３支持部、５８ｄ…仮想直線、５９…挟持フランジ部、５９ａ…対向面、６０…タービンハウジング、６０Ａ…円弧部、６０Ｂ…筒状部、６１…スクロール通路、６２…収容空間、６３…排出通路、６４…バイパス通路、６４ａ…出口部分、６４ｂ…中心軸線、６５…弁座、６５ａ…当接面、６５ｂ…仮想平面、６６…上流側フランジ部、６７…連結孔、６７ａ…連結大径孔、６７ｂ…連結小径孔、６７ｄ…挟持面、６８…挟持フランジ部、６８ａ…対向面、６９…貫通孔、７０…コンプレッサホイール、７１…羽部、７２…補助羽部、７３…軸部、７６…ナット、８０…連結シャフト、８０ａ…回転軸線、８１…シャフト本体、８２…大径部、８２ａ…第１凹部、８２ｂ…第２凹部、８３…中径部、８４…小径部、８５…規制部、８６…連結部、９０…タービンホイール、９１…羽部、９２…軸部、９３…連結凹部、１０１…第１シールリング、１０２…第２シールリング、１０６…第１シール部材、１０７…第２シール部材、１１０…規制ブッシュ、１１１…ブッシュ本体、１１１ａ…第１凹部、１１１ｂ…第２凹部、１１２…規制環部、１１３…円環部、１１４…円環溝部、１２０…フロートベアリング、１２１…供給孔、１２２…固定孔、１２５…端面、１２５ａ…ランド面、１２５ｂ…テーパ面、１２５ｃ…溝部、１２５ｄ…内周縁、１２５ｅ…外周縁、１２８…端面、１２９…固定ピン、１３０…遮熱板、１３１…内周部、１３２…湾曲部、１３３…外周部、１４０…Ｖクランプ、１５０…ウェイストゲートバルブ、１５１…シャフト、１５１ａ…回転軸線、１５２…弁体、１５３…接続部、１５４…弁本体、１５４ａ…当接面、１５４ｂ…一端部、１５４ｃ…他端部、１６０…ブッシュ、１７０…リンク機構、１７１…リンクアーム、１７２…リンクロッド、１７２ａ…仮想直線、１７６…連結中心、１７７…連結中心、１８０…アクチュエータ、１８５…固定プレート、１９１…ボルト、１９２…ボルト、２００…溶接装置、２０１…昇降台、２０２…下部チャック、２０３…上部チャック、２０４…電動モータ、２０５…電子銃、２０６…真空チャンバ。

Claims (4)

1. 吸気管に取り付けられたコンプレッサハウジングと、前記コンプレッサハウジングの内部に収容されたコンプレッサホイールとを備えているターボチャージャであって、
   前記コンプレッサホイールは、当該コンプレッサホイールの回転軸線方向に延びる軸部と、前記軸部から径方向外側に向かって突出する羽部とを備え、
   前記羽部は、前記コンプレッサホイールの周方向に互いに離間して複数配置されており、
   前記コンプレッサハウジングには、前記コンプレッサホイールを収容するための収容空間と、前記収容空間に対して前記回転軸線方向の一方側から接続されて前記収容空間に吸気を導入する導入通路とが区画されており、
   前記導入通路の内壁面からは、板状のガイドベーンが突出しており、
   前記ガイドベーンは、前記導入通路の周方向に互いに離間して複数配置されており、
   前記ガイドベーンの数は、前記羽部の数よりも大きい最小の奇数である
   ターボチャージャ。
2. 前記コンプレッサホイールは、前記軸部から径方向外側に向かって突出する補助羽部を備え、
   前記補助羽部は、前記コンプレッサホイールの周方向において並んだ前記羽部の間に配置されており、
   前記羽部における前記回転軸線方向の一方側の端は、前記補助羽部における前記回転軸線方向の一方側の端よりも、前記回転軸線方向の一方側に位置している
   請求項１に記載のターボチャージャ。
3. 前記導入通路の中心軸線は、前記回転軸線と一致しており、
   前記導入通路における前記回転軸線方向の一方側は、前記コンプレッサハウジングの外部に開口しており、
   前記回転軸線方向において、前記導入通路における前記回転軸線方向の一方側の端からの距離と、前記羽部の前記回転軸線方向の一方側の端からの距離が等しい点を中点としたとき、
   前記ガイドベーンは、前記コンプレッサホイールの回転軸線方向において、前記導入通路における前記回転軸線方向の一方側の端から、前記中点よりも前記羽部側にまで延びている
   請求項１又は請求項２に記載のターボチャージャ。
4. 前記コンプレッサハウジングは、
   前記収容空間が区画されているとともに当該収容空間から前記回転軸線方向の一方側に延びて前記コンプレッサハウジングの外部に開口する挿入孔が区画されているハウジング本体と、
   前記挿入孔に挿入される筒状部材とを備え、
   前記挿入孔は、小径部と、前記小径部よりも内径が大きく、前記小径部よりも前記回転軸線方向の一方側に位置して前記小径部から前記挿入孔の前記回転軸線方向の一方側の端部に至る大径部とを含んでおり、
   前記筒状部材は、前記大径部に嵌め込まれており、
   前記筒状部材の内部が前記導入通路を構成しており、
   前記筒状部材及び前記ガイドベーンは、一体成形物である
   請求項１〜請求項３のいずれか一項に記載のターボチャージャ。