JP2020059939A

JP2020059939A - 吸湿発熱性アクリル繊維

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Publication number: JP2020059939A
Application number: JP2018190907A
Authority: JP
Inventors: 元樹朝倉; Motoki Asakura
Original assignee: Toray Industries Inc
Current assignee: Toray Industries Inc
Priority date: 2018-10-09
Filing date: 2018-10-09
Publication date: 2020-04-16

Abstract

【課題】吸湿発熱性を向上させ、秋冬用の肌着や機能性インナーに適し、紡績加工に十分な繊維物性を有したアクリル繊維を得る。【解決手段】比表面積が３００ｍ２／ｇ以上かつ細孔容積が０．２５ｍｌ／ｇ以上の多孔質無機微粒子を５．０〜１５．０ｗｔ％含有し、Ｆ／Ｆ（繊維／繊維間）静止摩擦係数が０．２０〜０．４５であるアクリル繊維。繊度０．５〜３．３ｄｔｅｘ、引張り強度が２．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、吸湿パラメーター（ΔＭＲ）が１．５以上８．０％以下であることが好ましい。【選択図】なし

Description

本発明は、吸湿発熱性に優れたアクリル繊維に関するものである。

従来、アクリル繊維は羊毛に似た風合いや嵩高性を持つことから、セーターや靴下などの衣料製品、あるいは獣毛調の風合いや光沢を生かし、獣毛調立毛製品のパイル素材に用いられてきた。

一方、肌着や機能性インナーにおいては、ドレープ性、光沢感等の審美性、表面のなめらかなタッチが求め、特に近年、秋冬用の肌着や機能性インナーには着用時の暖かさが重要視されている。

アクリル繊維は、ドレープ性、光沢感等の審美性、表面のなめらかなタッチ、染色性に優れ、肌着や機能性インナーに適した素材ではあるが暖かさが欠けている。

暖かさの発現方法には、断熱効果の高い空気層を形成する保温作用、外部エネルギーを熱に変換して取り込む蓄熱作用、熱源となる物質を利用する発熱作用の利用が挙げられる。発熱作用を示す繊維素材としてはセルロース系繊維やアクリレート系繊維が知られており、これらはいずれも吸湿により発熱する性能、すなわち吸湿発熱性能を保有している。

アクリル繊維に吸湿性を付与する技術として、吸湿性に優れたポリビニルピロリドンンを混合させる技術が知られている（特許文献１参照）。特許文献１の実施例３において、アクリロニトリル／アクリル酸メチル／メタクリルスルホン酸ナトリウム＝９５．５／４．２／０．３（モル比）からなるアクリル系重合体に対し、ポリビニルピロリドンを２０ｗｔ％となるように混ぜ湿式紡糸することにより繊維を得ている。しかしながら、色調ｂ値が６．８と記載されており、黄色味が強いことから肌着や機能性インナーには適さない。また、ポリビニルピロリドンを２０ｗｔ％混合させているので、アクリル系重合体の凝固がしづらく単糸間の接着が多くなることが考えられ、工業的に安定して生産することは難しいと考える。

他の技術として、シリカゲル粒子を添加する技術が知られている（特許文献２参照）。特許文献２の例えば実施例８においては、アクリロニトリル系ポリマーのチオシアン酸ナトリウム水溶液に平均粒子径０．４μｍのシリカゲルを６５重量％（３８．９体積％）添加し、湿式紡糸を行うことで繊維を得ており、その吸湿率が２６％であることが記載されている。しかしながら、この実施例８の繊維の単繊維直径は２１μｍと衣料用繊維としては太く、保温作用を高めるために必要な単繊維直径の低減、すなわち細繊度化が達成できていない。また、引っ張り強度が１４０ＭＰａと低く、紡績工程での工程通過性不良が懸念される。

特開２００４−２６３３４２号公報特開平１０−１４０４２０号公報

本発明の課題は、高い吸湿発熱性および紡績加工に十分な繊維物性を有し、秋冬用の肌着や機能性インナーに適したアクリル繊維を得ることである。

上記課題を達成する本発明のアクリル繊維は、比表面積が３００ｍ^２／ｇ以上かつ細孔容積が０．２５ｍｌ／ｇ以上の多孔質無機微粒子を５．０〜１５．０ｗｔ％含有し、Ｆ／Ｆ（繊維／繊維間）静止摩擦係数が０．２０〜０．４５であることを特徴とするものである。

本発明のアクリル繊維は、比表面積が３００ｍ^２／ｇ以上かつ細孔容積が０．２５ｍｌ／ｇ以上の多孔質無機微粒子を５．０〜１５．０ｗｔ％含有し、Ｆ／Ｆ静止摩擦係数が０．２０〜０．４５であるため、アクリル繊維の吸湿発熱性を向上でき、紡績加工に十分な繊維物性を有し、秋冬用の肌着や機能性インナーに適したアクリル繊維を提供することができる。

本発明のアクリル繊維の素材は、アクリロニトリルの重合体または共重合体（以下これらを総合してアクリロニトリル系（共）重合体と略称する）であればよく、特に限定されないが、好ましくはアクリロニトリル単位を５０質量％以上含有していることが好ましく、８５質量％以上とすることがより好ましい。アクリロニトリルの共重合比率を８５質量％以上とすることで、良好な強度を有し、紡績工程での工程通過性も良好で、品質に優れた紡績糸が得られる。上限としてはアクリロニトリル単位１００質量％、すなわち、単独重合体でもよいが、紡糸工程での延伸性の点からは共重合体とすることが好ましい。

アクリロニトリル共重合体とするときのアクリロニトリル以外の共重合成分としては、アクリロニトリルと共重合可能なアクリロニトリル以外のビニル系モノマー、例えばアクリル酸、メタクリル酸、あるいはアルキルエステル類、酢酸ビニル、塩化ビニル、マレイン酸、フマル酸、イタコン酸、スチレン、塩化ビニリデン、アリルスルホン酸ソーダ、メタリルスルホン酸ソーダ、ビニルスルホン酸ソーダ等のスルホン酸基を有するビニルモノマーなどが好ましく挙げられ、これらは１種又は２種以上で用いられる。なかでもスルホン酸基を有するビニルモノマーとその他のビニルモノマーを併用して共重合することが好ましい。

これらアクリロニトリル共重合体とするときのアクリロニトリル以外の共重合成分は、５０質量％未満であることが好ましく、１５質量％以下であることがより好ましい。一方、紡糸工程での延伸性の点から３質量％以上であることが好ましい。

なかでもアクリロニトリルと共重合可能な共重合成分として、スルホン酸基を有するビニルモノマーおよびその他のビニルモノマーを併用する場合は、スルホン酸基を有するビニルモノマーを０．５〜５質量％、その他のビニルモノマーを２〜１５質量％共重合することが好ましく、さらにはスルホン酸基を有するビニルモノマーを１〜３質量％、その他のビニルモノマーを３〜７質量％共重合することがさらに好ましい。なお、本発明において、共重合比率とは、アクリロニトリル系共重合体全体の質量を１００質量％としたときの各共重合成分の質量比率である。

本発明に用いられるアクリロニトリル系（共）重合体は、通常溶液中で重合されるが、その際の重合反応溶液には、必要に応じて、重合開始剤、ｐＨ調整剤および分子量調整剤等を添加することができる。

本発明における多孔質無機微粒子としては、ＢＥＴ法にて算出した比表面積が３００ｍ^２／ｇ以上の多孔質無機微粒子を用いる。好ましくは、比表面積が３５０ｍ^２／ｇ以上５００ｍ^２／ｇ以下である多孔質無機微粒子を用いる。比表面積が３００ｍ^２／ｇ以上であることで低湿雰囲気での吸湿性が向上する。低湿雰囲気とは、日常生活における湿度状態２０〜６５％程度に相当する。

また、本発明における多孔質無機微粒子としては、ＢＪＨ法にて算出した細孔容積が０．２５ｍｌ／ｇ以上の多孔質無機微粒子を用いる。好ましくは、０．８ｍｌ／ｇ以上１．２５ｍｌ／ｇ以下である多孔質無機微粒子を用いる。細孔容積が０．２５ｍｌ／ｇ以上であることで高湿雰囲気での吸湿性が向上する。高湿雰囲気とは、運動中や発汗時の衣服中の湿度状態８０〜１００％程度に相当する。

本発明において使用できる多孔質無機微粒子としては、上記の比表面積及び細孔容積を満たせば特に限定はされないが、比表面積及び細孔容積の制御しやすさの観点から多孔質シリカ、多孔質アルミナ、多孔質酸化チタン、ゼオライト、アパタイトなどが好ましい例として挙げられる。また、平均粒子径としては、繊維内部での均一性の観点から０．１〜５．０μｍが好ましい。

本発明における繊維中の多孔質無機微粒子の含有率は、５．０〜１５．０質量％であることが高い吸湿発熱性を付与するのに必要である。好ましくは、７．５〜１２．５質量％である。５．０質量％未満の場合、吸湿発熱性が十分なものとはならない。１５．０質量％より大きくなると紡糸時の糸切れが増加し、高次工程通過性が悪化する。

なお、本発明において、多孔質無機微粒子の含有率とは、アクリル繊維全体の質量を１００質量％としたときの多孔質無機微粒子の質量比率であり、実施例に記載した方法により測定された値を指す。

多孔質無機微粒子のアクリル繊維への添加方法は特に限定されないが、紡糸原液に用いる有機溶媒、または紡糸原液に用いるものと同一のアクリロニトリル系共重合体を５〜１５質量％の濃度で溶解させた溶液に、多孔質無機微粒子の粒子を加えて分散処理し、分散液とした後、紡糸原液ラインの途中で紡糸原液と混合する方法などが好ましく挙げられる（以下、この多孔質無機微粒子を含むアクリロニトリル系共重合体を混合原液ということがある）。

また、本発明のアクリル繊維は、紡績性という観点から、Ｆ／Ｆ静止摩擦係数が０．２０〜０．４５であることが好ましい。より好ましくは、Ｆ／Ｆ静止摩擦係数が０．２５〜０．３５である。０．２０未満の場合、加工時、特にスライバー作製時に素抜けが生じてしまい、安定した加工ができない。０．４５を超えると、ドラフト不良による糸ムラが発生し、糸質が悪化する。Ｆ／Ｆ静止摩擦係数は、油剤浴濃度を増加させると減少、多孔質無機微粒子含有量を増加させると増加傾向にあるため、その調整には製糸条件の見極めが重要である。多孔質無機粒子含有量５．０〜１５．０質量％、油剤浴濃度１．５〜３．５％であることが好ましいが、多孔質無機粒子含有量に合わせて、油剤浴濃度を調整する必要がある。例えば、多孔質無機粒子含有量が１０．０ｗｔ％のとき、油剤浴濃度２．０〜３．０％などが挙げられる。

本発明のアクリル繊維の形状は、特に限定されるものではなく、断面については丸型、β型、Ｃ型、三角、扁平、ドックボーン型、多葉型等、いずれの形状であってもよい。また、中空形状であってもよい。

本発明のアクリル繊維の繊維長は、特に限定されるものではなく、梳毛、長紡、短紡、綿毛および２インチ紡など通常の加工方法から適宜選択することができる。肌着や機能性インナー用途では、短紡での加工が主流であることから繊維長は３８〜７６ｍｍであることが好ましい。

本発明のアクリル繊維の繊度は、単繊維繊度で０．５〜３．３ｄｔｅｘであることが好ましい。単繊維繊度が、０．５ｄｔｅｘ未満だと、紡績加工時にカード工程でシリンダーへの沈み綿の増加や、ドッファへの移行不良が発生し、紡績性が著しく低下する。また、３．３ｄｔｅｘを超えると、衣料製品としたときに風合いが硬くなり、衣料製品に適さない。

本発明のアクリル繊維は、引っ張り強度が２．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることが好ましい。引っ張り強度が２．０ｃＮ／ｄｔｅｘより低いと紡績糸に加工する際、カード工程でのフライ、ネップの発生や、ローラー巻付きなどのトラブルを引き起こし、生産性が著しく低下する。

なお、本発明のアクリル繊維は、多孔質無機微粒子を含むアクリロニトリル系（共）重合体とその他のアクリロニトリル系（共）重合体との複合構造を有するものであってよい。複合構造の形態としては、芯鞘構造やサイドバイサイド構造、多層構造などが挙げられる。また、本発明のアクリル繊維は、長さ方向に太さ（径）が均一なものでも太細のあるものでもよい。

次に、本発明のアクリル繊維を製造する方法について、その一例を説明する。

＜重合＞
本発明で用いられるアクリロニトリル系（共）重合体の重合方法は、懸濁重合法、乳化重合法、溶液重合法など、いずれの重合方法を用いてもよい。また、重合に使用する有機溶媒の例として、ジメチルスルホキシド（以下、ＤＭＳＯということがある。）、ジメチルアセトアミド、ジメチルホルムアミド等の有機溶媒が挙げられる。なかでも、本発明に用いられるアクリロニトリル系（共）重合体はＤＭＳＯ系湿式紡糸において製糸性に優れることから、重合方法および重合溶媒はＤＭＳＯを用いた溶液重合法が好ましい。

＜紡糸＞
紡糸原液全体に対するアクリロニトリル系（共）重合体の割合は、２０〜２５質量％が好ましく、その際、有機溶媒の割合を７５〜８０質量％とすることが好ましい。紡糸原液全体に対するアクリロニトリル系（共）重合体の割合は、より好ましくは２１〜２４質量％であり、有機溶媒の割合は、より好ましくは７６〜７９質量％である。

紡糸原液において、アクリロニトリル系（共）重合体の割合が２０質量％以上であると、得られる繊維が失透しにくく光沢が失われにくくなるとともに染色斑、発色性が向上しやすくなる。一方、アクリロニトリル系（共）重合体の割合が２５質量％以下であると製糸性が向上しやすくなる。

このようにして作製された紡糸原液は、通常の紡糸装置を使用して紡糸することができる。例えば、アクリロニトリル系共重合体を紡糸口金孔から空気または不活性雰囲気中に吐出した後、熱で溶媒を気化し凝固する乾式紡糸や、紡糸口金孔から吐出された重合体を一旦空気または不活性雰囲気中に吐出した後、凝固浴に導入する乾湿式紡糸、紡糸口金孔から吐出された重合体を凝固浴中に直接吐出する湿式紡糸などが挙げられる。乾湿式紡糸および湿式紡糸の場合に凝固浴として使用する有機溶媒としては、ＤＭＳＯ、ジメチルホルムアミド、ジメチルアセトアミド等が挙げられる。なかでも、溶媒の拡散係数が高く、アクリロニトリル系（共）重合体を湿式紡糸した際の製糸性に優れるＤＭＳＯ水溶液が好ましく用いられる。

各種紡糸法により紡糸を行った後、熱延伸、水洗、乾燥緻密化させ、ディップ方式でカチオン系の油剤を付与し、捲縮および熱緩和処理を施すことにより、本発明のアクリル繊維を得ることができる。

以下、本発明を実施例によりさらに具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。なお、得られた繊維の単繊維繊度、引っ張り強度、吸湿性、多孔質無機微粒子含有率、Ｆ／Ｆ静止摩擦係数、紡績性の評価は下記方法により求めたものである。

（１）単繊維繊度、総繊度、引っ張り強度、Ｆ／Ｆ静止摩擦係数
単繊維繊度、引っ張り強度およびＦ／Ｆ静止摩擦係数は、ＪＩＳＬ１０１５：２０１０化学繊維ステープル試験方法に準拠して測定した。総繊度は、単繊維繊度とフィラメント数より算出した。

（２）吸湿性ΔＭＲ
繊維試料を１１０℃×２４時間真空乾燥した後の重量を測定し、これを絶乾時の重量Ｗ０とする。続いて繊維試料を恒温恒湿器（Ｅｓｐｅｃ社製ＬＨＵ−１２３）にて２０℃×６５％ＲＨの雰囲気下中に２４時間放置した後の重量を測定し、これをＷ１とする。引き続き繊維試料を３０℃×９０％ＲＨの雰囲気下中に２４時間放置した後の重量を測定し、これをＷ２とする。これらから次式
ＭＲ１（％）＝（Ｗ１−Ｗ０）／Ｗ０×１００
ＭＲ２（％）＝（Ｗ２−Ｗ０）／Ｗ０×１００
ΔＭＲ（％）＝ＭＲ２−ＭＲ１
にて、ΔＭＲを算出し、４つの試料（ｎ＝４）での測定値の平均値をもってΔＭＲとした。

（３）吸湿発熱性ΔＴ（カケンＢ法）
１辺７０ｍｍのＰＰスパンボンド不織布を２枚準備し、１枚には中心部に２０ｍｍ×２０ｍｍの四角い穴を開けておく。２枚の不織布の間に測定する繊維試料を４〜５ｇ挟み、４辺をステープラーで固定し繊維試料がはみ出さないようにする。なお、マイクロメーターを用いて測定した繊維試料の厚みは、０．５〜１．０ｍｍとする。このような形態の測定試料を４検体準備し、四角い穴が開いてある方を測定面（裏面）としてＩＳＯ１８７８２に則り吸湿発熱性ΔＴ（℃）を求め、４検体の平均値をもって吸湿発熱性ΔＴ（℃）とした。

（４）多孔質無機微粒子含有率（灰分）
熱処理時に重量が変化しないるつぼを計量し、これを重量Ｗ３とする。このるつぼに約３ｇの繊維試料を入れて計量し、これを重量Ｗ４とする。続いて、試料が飛散しないように注意しながら徐々に燃焼させた後、８００℃×５時間の条件で熱処理を行う。灰化させた試料の重量を測定し、これを重量Ｗ５とする。これらから、次式
多孔質無機微粒子含有率（％）＝（Ｗ５−Ｗ３）／（Ｗ４−Ｗ３）×１００
にて、多孔質無機微粒子含有率を算出した。

（５）紡績性の評価
紡績性については、カードでのシリンダーや延伸パートでのローラーに巻付きがないものを○、巻き付きがあるものを×とした。なお、×としたものは生産対応できないレベルである。

［実施例１］
ＤＭＳＯを溶媒とする溶液重合により、アクリロニトリル由来の単位９１．４質量％、アクリル酸メチル由来の単位７．２質量％、メタリルスルホン酸ナトリウム由来の単位１．４質量％を含むアクリロニトリル系共重合体溶液（アクリロニトリル系共重合体濃度２２．４質量％）を得た。多孔質無機微粒子として、多孔質シリカであり、平均粒子径２．６μｍ、ＢＥＴ比表面積５００ｍ^２／ｇ、細孔容積０．８０ｍｌ／ｇの富士シリシア化学社製“サイリシア”５３０を用いた。このアクリロニトリル系共重合体溶液に、富士シリシア化学社製“サイリシア”５３０を溶液１００重量部に対して１．１重量部を添加し、攪拌翼を用いて攪拌して混合原液を得た。この混合原液中の全固形分（アクリルニトリル系共重合体と粒子の和）に対する多孔質シリカ粒子の含有量は５．０ｗｔ％となる。添加した粒子特性を表１、混合原液調整条件を表２に示す。

この混合原液を孔径０．０５５ｍｍ、ホール数４００Ｈの口金より、４０℃の６２質量％ＤＭＳＯ／水混合溶液にギアポンプを用いて吐出し、紡糸した。６２質量％ＤＭＳＯ／水混合溶液中で凝固させ、６．０ｍ／ｍｉｎで引き取った後、７５℃の３０重量％ＤＭＳＯ／水混合溶液、９８℃の１５重量％ＤＭＳＯ／水混合溶液からなる２段の延伸浴で５．０倍延伸した後、２５℃の水浴で水洗し、続いて１４０℃のホットドラムを通過させて乾燥、濃度１．６０％の油剤浴でカチオン系の油分を付与させ、アクリル繊維を得た。このアクリル繊維をバッチセッターで１０２℃、２０ｍｉｎのスチームセットを行った。製糸性は良好であり、延伸浴での単糸切れもなかった。

吸湿性ΔＭＲおよび吸湿発熱性ΔＴも優れた値を示した。また、引っ張り強度やＦ／Ｆ静止摩擦係数も紡績加工に十分な値を示した。多孔質シリカのスペックが比表面積３００ｍ^２／ｇ以上かつ細孔容積０．２５ｍｌ／ｇ以上であり、該粒子を５．０〜１５．０ｗｔ％含有すれば、優れた吸湿性ΔＭＲおよび吸湿発熱性ΔＴ、紡績加工に十分な物性を有する繊維が得られることを確認した。

［実施例２〜３］
混合原液調整時の粒子添加量、混合原液吐出量および油剤浴濃度を表２のとおり変更し、多孔質シリカ含有量、単繊維繊度およびＦ／Ｆ静止摩擦係数を変化させた以外は実施例１と同様の方法で混合原液調整、紡糸を行った。製糸性は実施例１と同様に良好であった。多孔質無機微粒子の添加量の増加に伴い、吸湿性ΔＭＲおよび吸湿発熱性ΔＴは向上した。また、紡績加工に十分な物性を有する繊維が得られることを確認した。

［比較例１］
混合原液調整時の粒子添加量および油剤浴濃度を表２のとおり変更し、多孔質シリカ含有量およびＦ／Ｆ静止摩擦係数を変化させた以外は実施例２と同様の方法で混合原液調整、紡糸を行った。製糸性は実施例１、２、３と同様に良好であった。しかしながら、吸湿性ΔＭＲが０．６％と不十分であり、吸湿発熱性ΔＴも同様に不十分であった。

［比較例２］
混合原液調整時の粒子添加量を表２のとおり変更し、多孔質シリカ含有量を変化させた以外は実施例２と同様の方法で混合原液調整、紡糸を行った。製糸性は実施例１、２、３と同様に良好であった。しかしながら、吸湿性ΔＭＲが１．３％と不十分であり、吸湿発熱性ΔＴも同様に不十分であった。

［比較例３］
混合原液調整時の粒子添加量、混合原液吐出量および油剤浴濃度を表２のとおり変更し、多孔質シリカ含有量、単繊維繊度およびＦ／Ｆ静止摩擦係数を変化させた以外は実施例２と同様の方法で混合原液調整、紡糸を行った。製糸性は実施例１、２、３と異なり、延伸中での単糸切れが多発し、操業性が著しく悪化した。得られた繊維も糸切れ、毛羽が数多く見られた。紡績加工においても、カードでのシリンダーや延伸パートでのローラーに巻付きが多発した。

［比較例４〜５］
油剤浴濃度を表２のとおり変更し、Ｆ／Ｆ静止摩擦係数を変化させた以外は実施例２と同様の方法で混合原液調整、紡糸を行った。製糸性は実施例１、２、３と同様に良好であった。しかしながら、Ｆ／Ｆ静止摩擦係数が、比較例４では０．１８と低く、比較例５では０．６３と高く、紡績不良が発生した。

［実施例４］
混合原液調整時の粒子グレードを表３のとおり変更し、多孔質無機微粒子の種類を変化させた以外は実施例２と同様の方法で混合原液調整、紡糸を行った。使用した多孔質無機微粒子は、多孔質シリカであり、平均粒子径２．６μｍ、ＢＥＴ比表面積３００ｍ^２／ｇ、細孔容積１．６０ｍｌ／ｇの富士シリシア化学社製“サイリシア”３１０Ｐである。製糸性は実施例２と同様に良好であった。吸湿性ΔＭＲおよび吸湿発熱性ΔＴも優れた値を示した。多孔質シリカのスペックが比表面積３００ｍ^２／ｇ以上かつ細孔容積０．２５ｍｌ／ｇ以上であれば、優れた吸湿性ΔＭＲおよび吸湿発熱性ΔＴを有する繊維が得られることを確認した。また、紡績加工に十分な物性を有する繊維が得られることを確認した。

［実施例５］
混合原液調整時の粒子グレードを表３のとおり変更し、多孔質無機微粒子の種類を変化させた以外は実施例２と同様の方法で混合原液調整、紡糸を行った。使用した多孔質無機微粒子は、多孔質シリカであり、平均粒子径２．９μｍ、ＢＥＴ比表面積３５０ｍ^２／ｇ、細孔容積１．２５ｍｌ／ｇの富士シリシア化学社製“サイリシア”４２０である。製糸性は実施例２と同様に良好であった。吸湿性ΔＭＲおよび吸湿発熱性ΔＴも優れた値を示した。多孔質シリカのスペックが比表面積３００ｍ^２／ｇ以上かつ細孔容積０．２５ｍｌ／ｇ以上であれば、優れた吸湿性ΔＭＲおよび吸湿発熱性ΔＴを有する繊維が得られることを確認した。また、紡績加工に十分な物性を有する繊維が得られることを確認した。

［実施例６］
混合原液調整時の粒子グレードおよび混合原液吐出量を表３のとおり変更し、多孔質無機微粒子の種類および単糸繊度を変化させた以外は実施例２と同様の方法で混合原液調整、紡糸を行った。使用した多孔質無機微粒子は、多孔質シリカであり、平均粒子径３．８μｍ、ＢＥＴ比表面積４７０ｍ^２／ｇ、細孔容積１．１０ｍｌ／ｇの水澤化学社製“ミズカシル”Ｐ−７３である。製糸性は実施例２と同様に良好であった。吸湿性ΔＭＲおよび吸湿発熱性ΔＴも優れた値を示した。多孔質シリカのスペックが比表面積３００ｍ^２／ｇ以上かつ細孔容積０．２５ｍｌ／ｇ以上であれば、優れた吸湿性ΔＭＲおよび吸湿発熱性ΔＴを有する繊維が得られることを確認した。また、紡績加工に十分な物性を有する繊維が得られることを確認した。

［実施例７〜８］
混合原液調整時の粒子グレードおよび混合原液吐出量を表３のとおり変更し、多孔質無機微粒子の種類および単糸繊度を変化させた以外は実施例２と同様の方法で混合原液調整、紡糸を行った。使用した多孔質無機微粒子は、ゼオライトであり、平均粒子径０．３μｍ、ＢＥＴ比表面積８００ｍ^２／ｇ、細孔容積０．２８ｍｌ／ｇの中村超硬社製“ゼオール”４Ａである。製糸性は実施例２と同様に良好であった。吸湿性ΔＭＲおよび吸湿発熱性ΔＴも優れた値を示した。多孔質無機微粒子のスペックが比表面積３００ｍ^２／ｇ以上かつ細孔容積０．２５ｍｌ／ｇ以上であれば、多孔質シリカでなくとも優れた吸湿性ΔＭＲおよび吸湿発熱性ΔＴを有する繊維が得られることを確認した。また、紡績加工に十分な物性を有する繊維が得られることを確認した。

［比較例６］
混合原液調整時の粒子グレードを表３のとおり変更し、多孔質無機微粒子の種類を変化させた以外は実施例２と同様の方法で混合原液調整、紡糸を行った。使用した無機微粒子は、乾式シリカ粒子であり、平均粒子径０．１μｍ、ＢＥＴ比表面積２００ｍ^２／ｇの日本アエロジル社製“アエロジル”２００である。製糸性は実施例２と同様に良好であった。しかしながら、吸湿性ΔＭＲが０．９％と不十分であった。

実施例１〜８、および比較例１〜６で作製したアクリル繊維については、上述の（１）単繊維繊度、引っ張り強度、Ｆ／Ｆ静止摩擦係数、（２）吸湿性ΔＭＲ、（３）吸湿発熱性ΔＴ（カケンＢ法）、（４）多孔質無機微粒子含有率（灰分）、（５）紡績性の評価を行い、結果を表２、表３に示した。その結果、本発明におけるアクリル繊維は、優れた吸湿発熱性および紡績加工に十分な繊維物性を有し、秋冬用の肌着や機能性インナーに適したアクリル繊維であることが明確であった。

Claims

比表面積が３００ｍ^２／ｇ以上かつ細孔容積が０．２５ｍｌ／ｇ以上の多孔質無機微粒子を５．０〜１５．０ｗｔ％含有し、Ｆ／Ｆ（繊維／繊維間）静止摩擦係数が０．２０〜０．４５であることを特徴とするアクリル繊維。
繊度０．５〜３．３ｄｔｅｘ、引張り強度が２．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である請求項１記載のアクリル繊維。
吸湿パラメーター（ΔＭＲ）が１．５以上８．０％以下である請求項１記載のアクリル繊維。