JP2020059778A - ゴム組成物、トレッド及びタイヤ - Google Patents
ゴム組成物、トレッド及びタイヤ Download PDFInfo
- Publication number
- JP2020059778A JP2020059778A JP2018190295A JP2018190295A JP2020059778A JP 2020059778 A JP2020059778 A JP 2020059778A JP 2018190295 A JP2018190295 A JP 2018190295A JP 2018190295 A JP2018190295 A JP 2018190295A JP 2020059778 A JP2020059778 A JP 2020059778A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- conjugated diene
- mass
- rubber composition
- oil
- parts
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/80—Technologies aiming to reduce greenhouse gasses emissions common to all road transportation technologies
- Y02T10/86—Optimisation of rolling resistance, e.g. weight reduction
Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Tires In General (AREA)
Abstract
【課題】タイヤの低転がり抵抗性と、湿潤路面での制動性能と、乾燥路面でのハンドリング性能と、耐摩耗性と、を高度に両立することが可能なゴム組成物を提供する。【解決手段】変性共役ジエン系重合体（Ａ１）を含むゴム成分（Ａ）と、充填剤（Ｂ）と、オイル（Ｃ）と、を含み、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部中、前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）の含有量が７０〜１００質量部であり、前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、重量平均分子量が２０×１０4〜３００×１０4であって、該変性共役ジエン系重合体（Ａ１）の総量に対して、分子量が２００×１０4〜５００×１０4である変性共役ジエン系重合体を、０．２５〜３０質量％含み、収縮因子（ｇ’）が０．６４未満であり、前記オイル（Ｃ）の含有量が、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して１〜３０質量部であることを特徴とする、ゴム組成物である。【選択図】なし
Description
本発明は、ゴム組成物、トレッド及びタイヤに関するものである。
一般に、タイヤには、種々の要求性能があり、例えば、車両の安全性を向上させる観点からは、乾燥路面でのハンドリング性能と、湿潤路面での制動性能との双方を向上させることが求められる。また、例えば、経済性の観点から、タイヤには、転がり抵抗の低減や、耐摩耗性の向上も求められる。
従来、タイヤの乾燥路面でのハンドリング性能と、湿潤路面での制動性能との双方を向上させるために、タイヤのトレッドに用いるゴム組成物に、シリカ等の無機充填剤を配合する手法が採用されている（特許文献１参照）。
従来、タイヤの乾燥路面でのハンドリング性能と、湿潤路面での制動性能との双方を向上させるために、タイヤのトレッドに用いるゴム組成物に、シリカ等の無機充填剤を配合する手法が採用されている（特許文献１参照）。
しかしながら、上記のような、タイヤのトレッドに用いるゴム組成物に無機充填剤を配合する手法では、タイヤのエネルギーロスが上昇して、タイヤの転がり抵抗が増加してしまい、また、タイヤの耐摩耗性を十分に向上さることもできなかった。
そこで、本発明は、上記従来技術の問題を解決し、タイヤの低転がり抵抗性と、湿潤路面での制動性能と、乾燥路面でのハンドリング性能と、耐摩耗性と、を高度に両立することが可能なゴム組成物及びトレッドを提供することを課題とする。
また、本発明は、低転がり抵抗性と、湿潤路面での制動性能と、乾燥路面でのハンドリング性能と、耐摩耗性と、を高度に両立したタイヤを提供することを更なる課題とする。
また、本発明は、低転がり抵抗性と、湿潤路面での制動性能と、乾燥路面でのハンドリング性能と、耐摩耗性と、を高度に両立したタイヤを提供することを更なる課題とする。
上記課題を解決する本発明の要旨構成は、以下の通りである。
本発明のゴム組成物は、変性共役ジエン系重合体（Ａ１）を含むゴム成分（Ａ）と、充填剤（Ｂ）と、オイル（Ｃ）と、を含み、
前記ゴム成分（Ａ）１００質量部中、前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）の含有量が７０〜１００質量部であり、
前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、重量平均分子量が２０×１０4〜３００×１０4であって、該変性共役ジエン系重合体（Ａ１）の総量に対して、分子量が２００×１０4〜５００×１０4である変性共役ジエン系重合体を、０．２５〜３０質量％含み、収縮因子（ｇ’）が０．６４未満であり、
前記オイル（Ｃ）の含有量が、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して１〜３０質量部であることを特徴とする。
かかる本発明のゴム組成物は、タイヤに適用することで、タイヤの低転がり抵抗性と、湿潤路面での制動性能と、乾燥路面でのハンドリング性能と、耐摩耗性と、を高度に両立することができる。
前記ゴム成分（Ａ）１００質量部中、前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）の含有量が７０〜１００質量部であり、
前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、重量平均分子量が２０×１０4〜３００×１０4であって、該変性共役ジエン系重合体（Ａ１）の総量に対して、分子量が２００×１０4〜５００×１０4である変性共役ジエン系重合体を、０．２５〜３０質量％含み、収縮因子（ｇ’）が０．６４未満であり、
前記オイル（Ｃ）の含有量が、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して１〜３０質量部であることを特徴とする。
かかる本発明のゴム組成物は、タイヤに適用することで、タイヤの低転がり抵抗性と、湿潤路面での制動性能と、乾燥路面でのハンドリング性能と、耐摩耗性と、を高度に両立することができる。
本発明のゴム組成物は、前記オイル（Ｃ）として、ＴＤＡＥ、ＳＲＡＥ、ブラックオイルからなる群から選択される少なくとも１種のオイル（Ｃ１）を、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して合計で１〜１２質量部含むことが好ましい。この場合、ゴム組成物を用いたタイヤの転がり抵抗を十分に低減しつつ、タイヤの乾燥路面でのハンドリング性能を十分に向上させることができる。
本発明のゴム組成物は、更に、前記オイル（Ｃ）として、石油系オイル、植物系オイル、カルボン酸エステル可塑剤、リン酸エステル可塑剤、スルホン酸エステル可塑剤からなる群から選択される少なくとも１種のオイル（Ｃ２）を、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して合計で１質量部以上含むことが好ましい。この場合、ゴム組成物を用いたタイヤの転がり抵抗を更に低減できる。
ここで、前記オイル（Ｃ１）と前記オイル（Ｃ２）とは、下記の式（１）：
０．５≦オイル（Ｃ１）の含有量／オイル（Ｃ２）の含有量≦２ ・・・ （１）
を満たすことが好ましい。この場合、ゴム組成物を用いたタイヤの転がり抵抗を更に低減しつつ、タイヤの乾燥路面でのハンドリング性能を更に向上させることができる。
０．５≦オイル（Ｃ１）の含有量／オイル（Ｃ２）の含有量≦２ ・・・ （１）
を満たすことが好ましい。この場合、ゴム組成物を用いたタイヤの転がり抵抗を更に低減しつつ、タイヤの乾燥路面でのハンドリング性能を更に向上させることができる。
本発明のゴム組成物は、更に、イソプレンゴム、天然ゴム、スチレン−ブタジエン共重合体ゴム、ブタジエンゴムからなる群から選択される少なくとも１種のゴム（Ａ２）を、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部中、０質量部超３０質量部以下含むことが好ましい。この場合、本発明の目的を達成しつつ、用途に応じた性能を、ゴム組成物に付与することができる。
本発明のゴム組成物は、更に、熱可塑性樹脂（Ｄ）を、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して１〜３０質量部含むことが好ましい。この場合、ゴム組成物を用いたタイヤの乾燥路面でのハンドリング性能と湿潤路面での制動性能とを更に向上させることができる。
本発明のゴム組成物は、前記充填剤（Ｂ）として、シリカ（Ｂ１）を、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して７０質量部以上含むことが好ましい。この場合、ゴム組成物を用いたタイヤの乾燥路面でのハンドリング性能と、耐摩耗性とを更に向上させることができる。
ここで、前記シリカ（Ｂ１）は、セチルトリメチルアンモニウムブロミド吸着比表面積（ＣＴＡＢ）が１４０ｍ2／ｇ以上であることが好ましい。この場合、ゴム組成物を適用したタイヤの乾燥路面でのハンドリング性能と、耐摩耗性とを更に向上させることができる。
本発明のゴム組成物は、前記オイル（Ｃ２）として、オレイン酸オクチルを含むことが好ましい。この場合、ゴム組成物を用いたタイヤの転がり抵抗を更に低減できる。
本発明のゴム組成物は、ガラス転移温度（Ｔｇ）が−１５℃以上０℃以下であることが好ましい。この場合、ゴム組成物を用いたタイヤの低転がり抵抗性と、湿潤路面での制動性能と、乾燥路面でのハンドリング性能と、耐摩耗性と、を更に高度にバランスさせることができる。
本発明のゴム組成物において、前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、分岐を有し、分岐度が５以上であることが好ましい。この場合、タイヤに適用することで、タイヤの湿潤路面での制動性能を更に向上させることができる。
本発明のゴム組成物において、前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、１以上のカップリング残基と、該カップリング残基に対して結合する共役ジエン系重合体鎖と、を有し、
前記分岐は、１の前記カップリング残基に対して５以上の前記共役ジエン系重合体鎖が結合している分岐を含むことが好ましい。この場合、タイヤに適用することで、タイヤの湿潤路面での制動性能を更に向上させることができる。
前記分岐は、１の前記カップリング残基に対して５以上の前記共役ジエン系重合体鎖が結合している分岐を含むことが好ましい。この場合、タイヤに適用することで、タイヤの湿潤路面での制動性能を更に向上させることができる。
本発明のゴム組成物において、前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、下記一般式（Ｉ）：
［式中、Ｄは、共役ジエン系重合体鎖を示し、Ｒ1、Ｒ2及びＲ3は、それぞれ独立して単結合又は炭素数１〜２０のアルキレン基を示し、Ｒ4及びＲ7は、それぞれ独立して炭素数１〜２０のアルキル基を示し、Ｒ5、Ｒ8、及びＲ9は、それぞれ独立して水素原子又は炭素数１〜２０のアルキル基を示し、Ｒ6及びＲ10は、それぞれ独立して炭素数１〜２０のアルキレン基を示し、Ｒ11は、水素原子又は炭素数１〜２０のアルキル基を示し、ｍ及びｘは、それぞれ独立して１〜３の整数を示し、ｘ≦ｍであり、ｐは、１又は２を示し、ｙは、１〜３の整数を示し、ｙ≦（ｐ＋１）であり、ｚは、１又は２の整数を示し、それぞれ複数存在する場合のＤ、Ｒ1〜Ｒ11、ｍ、ｐ、ｘ、ｙ、及びｚは、それぞれ独立しており、ｉは、０〜６の整数を示し、ｊは、０〜６の整数を示し、ｋは、０〜６の整数を示し、（ｉ＋ｊ＋ｋ）は、３〜１０の整数であり、（（ｘ×ｉ）＋（ｙ×ｊ）＋（ｚ×ｋ））は、５〜３０の整数であり、Ａは、炭素数１〜２０の、炭化水素基、又は、酸素原子、窒素原子、ケイ素原子、硫黄原子及びリン原子からなる群より選ばれる少なくとも１種の原子を有し、かつ、活性水素を有しない有機基を示す］で表されることが好ましい。この場合、タイヤに適用することで、タイヤの耐摩耗性を更に向上させることができる。
ここで、前記一般式（Ｉ）において、Ａは、下記一般式（ＩＩ）：
［式中、Ｂ1は、単結合又は炭素数１〜２０の炭化水素基を示し、ａは、１〜１０の整数を示し、複数存在する場合のＢ1は、各々独立している］、
下記一般式（ＩＩＩ）：
［式中、Ｂ2は、単結合又は炭素数１〜２０の炭化水素基を示し、Ｂ3は、炭素数１〜２０のアルキル基を示し、ａは、１〜１０の整数を示し、それぞれ複数存在する場合のＢ2及びＢ3は、各々独立している］、
下記一般式（ＩＶ）：
［式中、Ｂ4は、単結合又は炭素数１〜２０の炭化水素基を示し、ａは、１〜１０の整数を示し、複数存在する場合のＢ4は、各々独立している］、
下記一般式（Ｖ）：
［式中、Ｂ5は、単結合又は炭素数１〜２０の炭化水素基を示し、ａは、１〜１０の整数を示し、複数存在する場合のＢ5は、各々独立している］のいずれかで表されることが好ましい。この場合、タイヤに適用することで、タイヤの低転がり抵抗性と、湿潤路面での制動性能と、耐摩耗性とを更に高度にバランスさせることができる。
下記一般式（ＩＩＩ）：
下記一般式（ＩＶ）：
下記一般式（Ｖ）：
本発明のゴム組成物において、前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、共役ジエン系重合体を、下記一般式（ＶＩ）：
［式中、Ｒ12、Ｒ13及びＲ14は、それぞれ独立して単結合又は炭素数１〜２０のアルキレン基を示し、Ｒ15、Ｒ16、Ｒ17、Ｒ18及びＲ20は、それぞれ独立して炭素数１〜２０のアルキル基を示し、Ｒ19及びＲ22は、それぞれ独立して炭素数１〜２０のアルキレン基を示し、Ｒ21は、炭素数１〜２０の、アルキル基又はトリアルキルシリル基を示し、ｍは、１〜３の整数を示し、ｐは、１又は２を示し、Ｒ12〜Ｒ22、ｍ及びｐは、複数存在する場合、それぞれ独立しており、ｉ、ｊ及びｋは、それぞれ独立して０〜６の整数を示し、但し、（ｉ＋ｊ＋ｋ）は、３〜１０の整数であり、Ａは、炭素数１〜２０の、炭化水素基、又は、酸素原子、窒素原子、ケイ素原子、硫黄原子及びリン原子からなる群から選択される少なくとも一種の原子を有し、活性水素を有しない有機基を示す］で表されるカップリング剤と反応させてなることが好ましい。この場合、タイヤに適用することで、タイヤの耐摩耗性を更に向上させることができる。
ここで、前記一般式（ＶＩ）で表されるカップリング剤が、テトラキス［３−（２，２−ジメトキシ−１−アザ−２−シラシクロペンタン）プロピル］−１，３−プロパンジアミン、テトラキス（３−トリメトキシシリルプロピル）−１，３−プロパンジアミン、及びテトラキス（３−トリメトキシシリルプロピル）−１，３−ビスアミノメチルシクロヘキサンからなる群から選択される少なくとも一種であることが好ましい。この場合、タイヤに適用することで、タイヤの耐摩耗性をより一層向上させることができる。
また、本発明のトレッドは、上記のゴム組成物を用いたことを特徴とする。かかる本発明のトレッドは、タイヤに適用することで、タイヤの低転がり抵抗性と、湿潤路面での制動性能と、乾燥路面でのハンドリング性能と、耐摩耗性と、を高度に両立することができる。
また、本発明のタイヤは、上記のトレッドを用いたことを特徴とする。かかる本発明のタイヤは、低転がり抵抗性と、湿潤路面での制動性能と、乾燥路面でのハンドリング性と、耐摩耗性と、を高度に両立できる。
本発明によれば、タイヤの低転がり抵抗性と、湿潤路面での制動性能と、乾燥路面でのハンドリング性能と、耐摩耗性と、を高度に両立することが可能なゴム組成物及びトレッドを提供することができる。
また、本発明によれば、低転がり抵抗性と、湿潤路面での制動性能と、乾燥路面でのハンドリング性能と、耐摩耗性と、を高度に両立したタイヤを提供することができる。
また、本発明によれば、低転がり抵抗性と、湿潤路面での制動性能と、乾燥路面でのハンドリング性能と、耐摩耗性と、を高度に両立したタイヤを提供することができる。
以下に、本発明のゴム組成物、トレッド及びタイヤを、その実施形態に基づき、詳細に例示説明する。
＜ゴム組成物＞
本発明のゴム組成物は、変性共役ジエン系重合体（Ａ１）を含むゴム成分（Ａ）と、充填剤（Ｂ）と、オイル（Ｃ）と、を含み、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部中、前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）の含有量が７０〜１００質量部であり、前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、重量平均分子量が２０×１０4〜３００×１０4であって、該変性共役ジエン系重合体（Ａ１）の総量に対して、分子量が２００×１０4〜５００×１０4である変性共役ジエン系重合体を、０．２５〜３０質量％含み、収縮因子（ｇ’）が０．６４未満であり、前記オイル（Ｃ）の含有量が、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して１〜３０質量部であることを特徴とする。
本発明のゴム組成物は、変性共役ジエン系重合体（Ａ１）を含むゴム成分（Ａ）と、充填剤（Ｂ）と、オイル（Ｃ）と、を含み、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部中、前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）の含有量が７０〜１００質量部であり、前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、重量平均分子量が２０×１０4〜３００×１０4であって、該変性共役ジエン系重合体（Ａ１）の総量に対して、分子量が２００×１０4〜５００×１０4である変性共役ジエン系重合体を、０．２５〜３０質量％含み、収縮因子（ｇ’）が０．６４未満であり、前記オイル（Ｃ）の含有量が、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して１〜３０質量部であることを特徴とする。
本発明のゴム組成物に使用する、前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、高分岐であり、また、分子量が高いため、該変性共役ジエン系重合体（Ａ１）を使用することで、ゴム組成物の耐摩耗性を向上させることができる。
また、前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、ガラス転移温度（Ｔｇ）が高いため、該変性共役ジエン系重合体（Ａ１）を含むゴム組成物をタイヤに使用することで、タイヤの湿潤路面での制動性能を向上させることができる。
また、前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、変性されており、充填剤（Ｂ）との親和性に優れるため、該変性共役ジエン系重合体（Ａ１）を使用することで、ゴム組成物のヒステリシスロスが小さくなり、更には、該ゴム組成物をタイヤに使用することで、タイヤの転がり抵抗を低減できる。
また、本発明のゴム組成物は、オイル（Ｃ）を、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して１質量部以上含むことで、ヒステリシスロスが更に小さくなり、該ゴム組成物をタイヤに使用することで、タイヤの転がり抵抗を更に低減できる。
また、タイヤに用いるゴム組成物において、前記オイル（Ｃ）の含有量を、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して３０質量部以下とすることで、タイヤの乾燥路面でのハンドリング性能を向上させることができる。
以上の点から、本発明のゴム組成物は、タイヤに適用することで、タイヤの低転がり抵抗性と、湿潤路面での制動性能と、乾燥路面でのハンドリング性能と、耐摩耗性と、を高度に両立することができる。
また、前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、ガラス転移温度（Ｔｇ）が高いため、該変性共役ジエン系重合体（Ａ１）を含むゴム組成物をタイヤに使用することで、タイヤの湿潤路面での制動性能を向上させることができる。
また、前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、変性されており、充填剤（Ｂ）との親和性に優れるため、該変性共役ジエン系重合体（Ａ１）を使用することで、ゴム組成物のヒステリシスロスが小さくなり、更には、該ゴム組成物をタイヤに使用することで、タイヤの転がり抵抗を低減できる。
また、本発明のゴム組成物は、オイル（Ｃ）を、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して１質量部以上含むことで、ヒステリシスロスが更に小さくなり、該ゴム組成物をタイヤに使用することで、タイヤの転がり抵抗を更に低減できる。
また、タイヤに用いるゴム組成物において、前記オイル（Ｃ）の含有量を、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して３０質量部以下とすることで、タイヤの乾燥路面でのハンドリング性能を向上させることができる。
以上の点から、本発明のゴム組成物は、タイヤに適用することで、タイヤの低転がり抵抗性と、湿潤路面での制動性能と、乾燥路面でのハンドリング性能と、耐摩耗性と、を高度に両立することができる。
本発明のゴム組成物は、ゴム成分（Ａ）を含み、該ゴム成分（Ａ）１００質量部中、前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）の含有量が７０質量部以上である。なお、ゴム成分（Ａ）中の変性共役ジエン系重合体（Ａ１）の含有量の上限は特に無く、ゴム成分（Ａ）１００質量部中、１００質量部が当該変性共役ジエン系重合体（Ａ１）であってもよい。ゴム成分（Ａ）１００質量部中の、変性共役ジエン系重合体（Ａ１）の含有量が７０質量部未満では、タイヤの低転がり抵抗性と、湿潤路面での制動性能と、耐摩耗性と、を十分に向上させることができない。
前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、重量平均分子量（Ｍｗ）が２０×１０4〜３００×１０4であって、該変性共役ジエン系重合体（Ａ１）の総量に対して、分子量が２００×１０4〜５００×１０4である変性共役ジエン系重合体を、０．２５〜３０質量％含み、収縮因子（ｇ’）が０．６４未満である。
一般に、分岐を有する重合体は、同一の絶対分子量である直鎖状の重合体と比較した場合に、分子の大きさが小さくなる傾向にあり、前記収縮因子（ｇ’）は、想定上同一の絶対分子量である直鎖状重合体に対する、分子の占める大きさの比率の指標である。即ち、重合体の分岐度が大きくなれば、収縮因子（ｇ’）は小さくなる傾向にある。本実施形態では、分子の大きさの指標として固有粘度を用い、直鎖状の重合体は、固有粘度［η］＝−３．８８３Ｍ0.771の関係式に従うものとして用いる。変性共役ジエン系重合体の各絶対分子量のときの収縮因子（ｇ’）を算出し、絶対分子量が１００×１０4〜２００×１０4のときの収縮因子（ｇ’）の平均値を、その変性共役ジエン系重合体の収縮因子（ｇ’）とする。ここで、「分岐」とは、１つの重合体に対して、他の重合体が直接的又は間接的に結合することにより形成されるものである。また、「分岐度」は、１の分岐に対して、直接的又は間接的に互いに結合している重合体の数である。例えば、後述するカップリング残基を介して間接的に、後述の５つの共役ジエン系重合体鎖が互いに結合している場合には、分岐度は５である。なお、カップリング残基とは、共役ジエン系重合体鎖に結合される、変性共役ジエン系重合体の構成単位であり、例えば、後述する共役ジエン系重合体とカップリング剤とを反応させることによって生じる、カップリング剤由来の構造単位である。また、共役ジエン系重合体鎖は、変性共役ジエン系重合体の構成単位であり、例えば、後述する共役ジエン系重合体とカップリング剤とを反応させることによって生じる、共役ジエン系重合体由来の構造単位である。
前記収縮因子（ｇ’）は、０．６４未満であり、好ましくは０．６３以下であり、より好ましくは０．６０以下であり、さらに好ましくは０．５９以下であり、より一層好ましくは０．５７以下である。また、収縮因子（ｇ’）の下限は特に限定されず、検出限界値以下であってもよいが、好ましくは０．３０以上であり、より好ましくは０．３３以上であり、さらに好ましくは０．３５以上であり、より一層好ましくは０．４５以上である。収縮因子（ｇ’）がこの範囲である変性共役ジエン系重合体（Ａ１）を使用することで、ゴム組成物の加工性が向上する。
収縮因子（ｇ’）は分岐度に依存する傾向にあるため、例えば、分岐度を指標として収縮因子（ｇ’）を制御することができる。具体的には、分岐度が６である変性共役ジエン系重合体とした場合には、その収縮因子（ｇ’）は０．５９以上０．６３以下となる傾向にあり、分岐度が８である変性共役ジエン系重合体とした場合には、その収縮因子（ｇ’）は０．４５以上０．５９以下となる傾向にある。収縮因子（ｇ’）は、後述する実施例に記載の方法により測定する。
前記収縮因子（ｇ’）は、０．６４未満であり、好ましくは０．６３以下であり、より好ましくは０．６０以下であり、さらに好ましくは０．５９以下であり、より一層好ましくは０．５７以下である。また、収縮因子（ｇ’）の下限は特に限定されず、検出限界値以下であってもよいが、好ましくは０．３０以上であり、より好ましくは０．３３以上であり、さらに好ましくは０．３５以上であり、より一層好ましくは０．４５以上である。収縮因子（ｇ’）がこの範囲である変性共役ジエン系重合体（Ａ１）を使用することで、ゴム組成物の加工性が向上する。
収縮因子（ｇ’）は分岐度に依存する傾向にあるため、例えば、分岐度を指標として収縮因子（ｇ’）を制御することができる。具体的には、分岐度が６である変性共役ジエン系重合体とした場合には、その収縮因子（ｇ’）は０．５９以上０．６３以下となる傾向にあり、分岐度が８である変性共役ジエン系重合体とした場合には、その収縮因子（ｇ’）は０．４５以上０．５９以下となる傾向にある。収縮因子（ｇ’）は、後述する実施例に記載の方法により測定する。
前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、分岐を有し、分岐度が５以上であることが好ましい。また、変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、１以上のカップリング残基と、該カップリング残基に対して結合する共役ジエン系重合体鎖とを有し、さらに、上記分岐が、１の当該カップリング残基に対して５以上の当該共役ジエン系重合体鎖が結合している分岐を含むことがより好ましい。分岐度が５以上であること、及び、分岐が、１のカップリング残基に対して５以上の共役ジエン系重合体鎖が結合している分岐を含むよう、変性共役ジエン系重合体の構造を特定することにより、より確実に収縮因子（ｇ’）を０．６４未満にすることができる。なお、１のカップリング残基に対して結合している共役ジエン系重合体鎖の数は、収縮因子（ｇ’）の値から確認することができる。
また、前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、分岐を有し、分岐度が６以上であることがより好ましい。また、変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、１以上のカップリング残基と、該カップリング残基に対して結合する共役ジエン系重合体鎖とを有し、さらに、上記分岐が、１の当該カップリング残基に対して６以上の当該共役ジエン系重合体鎖が結合している分岐を含むことが、さらに好ましい。分岐度が６以上であること、及び、分岐が、１のカップリング残基に対して６以上の共役ジエン系重合体鎖が結合している分岐を含むよう、変性共役ジエン系重合体の構造を特定することにより、収縮因子（ｇ’）を０．６３以下にすることができる。
更に、前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、分岐を有し、分岐度が７以上であることがさらに好ましく、分岐度が８以上であることがより一層好ましい。分岐度の上限は特に限定されないが、１８以下であることが好ましい。また、変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、１以上のカップリング残基と、該カップリング残基に対して結合する共役ジエン系重合体鎖とを有し、さらに、上記分岐が、１の当該カップリング残基に対して７以上の当該共役ジエン系重合体鎖が結合している分岐を含むことが、より一層好ましく、１の当該カップリング残基に対して８以上の当該共役ジエン系重合体鎖が結合している分岐を含むことが、特に好ましい。分岐度が８以上であること、及び、分岐が、１のカップリング残基に対して８以上の共役ジエン系重合体鎖が結合している分岐を含むよう、変性共役ジエン系重合体の構造を特定することにより、収縮因子（ｇ’）を０．５９以下にすることができる。
また、前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、分岐を有し、分岐度が６以上であることがより好ましい。また、変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、１以上のカップリング残基と、該カップリング残基に対して結合する共役ジエン系重合体鎖とを有し、さらに、上記分岐が、１の当該カップリング残基に対して６以上の当該共役ジエン系重合体鎖が結合している分岐を含むことが、さらに好ましい。分岐度が６以上であること、及び、分岐が、１のカップリング残基に対して６以上の共役ジエン系重合体鎖が結合している分岐を含むよう、変性共役ジエン系重合体の構造を特定することにより、収縮因子（ｇ’）を０．６３以下にすることができる。
更に、前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、分岐を有し、分岐度が７以上であることがさらに好ましく、分岐度が８以上であることがより一層好ましい。分岐度の上限は特に限定されないが、１８以下であることが好ましい。また、変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、１以上のカップリング残基と、該カップリング残基に対して結合する共役ジエン系重合体鎖とを有し、さらに、上記分岐が、１の当該カップリング残基に対して７以上の当該共役ジエン系重合体鎖が結合している分岐を含むことが、より一層好ましく、１の当該カップリング残基に対して８以上の当該共役ジエン系重合体鎖が結合している分岐を含むことが、特に好ましい。分岐度が８以上であること、及び、分岐が、１のカップリング残基に対して８以上の共役ジエン系重合体鎖が結合している分岐を含むよう、変性共役ジエン系重合体の構造を特定することにより、収縮因子（ｇ’）を０．５９以下にすることができる。
前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、窒素原子と、ケイ素原子とを有することが好ましい。この場合、ゴム組成物の加工性が良好となり、また、タイヤに適用した際に、タイヤの湿潤路面での制動性能及び耐摩耗性を更に向上させつつ、転がり抵抗を更に低減できる。なお、変性共役ジエン系重合体（Ａ１）が窒素原子を有することは、後述する実施例記載の方法で、特定のカラムへの吸着の有無によって確認することができる。また、変性共役ジエン系重合体（Ａ１）がケイ素原子を有することは、後述する実施例に記載の方法で金属分析によって確認することができる。
前記共役ジエン系重合体鎖は、少なくともその１つの末端が、それぞれカップリング残基が有するケイ素原子と結合していることが好ましい。この場合、複数の共役ジエン系重合体鎖の末端が、１のケイ素原子と結合していてもよい。また、共役ジエン系重合体鎖の末端と炭素数１〜２０のアルコキシ基又は水酸基とが、一つのケイ素原子に結合し、その結果として、その１つのケイ素原子が炭素数１〜２０のアルコキシシリル基又はシラノール基を構成していてもよい。
前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、伸展油を加えた油展重合体とすることができる。該変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、非油展であっても、油展であってもよいが、耐摩耗性の観点から、１００℃で測定されるムーニー粘度が、２０以上１００以下であることが好ましく、３０以上８０以下であることがより好ましい。なお、ムーニー粘度は、後述する実施例に記載の方法により測定する。
前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）の重量平均分子量（Ｍｗ）は、２０×１０4〜３００×１０4であり、好ましくは５０×１０4以上であり、より好ましくは６４×１０4以上であり、さらに好ましくは８０×１０4以上である。また、上記重量平均分子量は、好ましくは２５０×１０4以下であり、更に好ましくは１８０×１０4以下であり、より好ましくは１５０×１０4以下である。重量平均分子量が２０×１０4未満では、タイヤの低転がり抵抗性と湿潤路面での制動性能とを高度に両立することができない。また、重量平均分子量が３００×１０4を超えると、ゴム組成物の加工性が悪化する。変性共役ジエン系重合体（Ａ１）及び後述する共役ジエン系重合体の重量平均分子量は、後述する実施例に記載の方法により測定する。
前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、該変性共役ジエン系重合体の総量（１００質量％）に対して、分子量が２００×１０4〜５００×１０4である変性共役ジエン系重合体（以下、「特定の高分子量成分」ともいう。）を、０．２５〜３０質量％含む。該特定の高分子量成分の含有量が０．２５質量％未満でも、３０質量％を超えても、タイヤの低転がり抵抗性と湿潤路面での制動性能とを高度に両立することができない。
前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、特定の高分子量成分を、好ましくは１．０質量％以上含み、より好ましくは１．４質量％以上含み、さらに好ましくは１．７５質量％以上含み、より一層好ましくは２．０質量％以上含み、特に好ましくは２．１５質量％以上含み、極めて好ましくは２．５質量％以上含む。また、変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、特定の高分子量成分を、好ましくは２８質量％以下含み、より好ましくは２５質量％以下含み、さらに好ましくは２０質量％以下含み、より一層好ましくは１８質量％以下含む。
なお、本明細書において「分子量」とは、ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィー）によって得られる、標準ポリスチレン換算分子量である。特定の高分子量成分の含有量がこのような範囲にある変性共役ジエン系重合体（Ａ１）を得るためには、後述する重合工程と反応工程とにおける反応条件を制御することが好ましい。例えば、重合工程においては、後述する有機モノリチウム化合物の重合開始剤としての使用量を調整すればよい。また、重合工程において、連続式、及び回分式のいずれの重合様式においても、滞留時間分布を有する方法を用いる、すなわち、成長反応の時間分布を広げるとよい。
前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、特定の高分子量成分を、好ましくは１．０質量％以上含み、より好ましくは１．４質量％以上含み、さらに好ましくは１．７５質量％以上含み、より一層好ましくは２．０質量％以上含み、特に好ましくは２．１５質量％以上含み、極めて好ましくは２．５質量％以上含む。また、変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、特定の高分子量成分を、好ましくは２８質量％以下含み、より好ましくは２５質量％以下含み、さらに好ましくは２０質量％以下含み、より一層好ましくは１８質量％以下含む。
なお、本明細書において「分子量」とは、ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィー）によって得られる、標準ポリスチレン換算分子量である。特定の高分子量成分の含有量がこのような範囲にある変性共役ジエン系重合体（Ａ１）を得るためには、後述する重合工程と反応工程とにおける反応条件を制御することが好ましい。例えば、重合工程においては、後述する有機モノリチウム化合物の重合開始剤としての使用量を調整すればよい。また、重合工程において、連続式、及び回分式のいずれの重合様式においても、滞留時間分布を有する方法を用いる、すなわち、成長反応の時間分布を広げるとよい。
前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）においては、数平均分子量（Ｍｎ）に対する重量平均分子量（Ｍｗ）の比で表される分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、１．６以上３．０以下が好ましい。変性共役ジエン系重合体（Ａ１）の分子量分布がこの範囲であれば、ゴム組成物の加工性が良好となる。
なお、変性共役ジエン系重合体（Ａ１）及び後述する共役ジエン系重合体に対する、数平均分子量、重量平均分子量、分子量分布、特定の高分子量成分の含有量は、後述する実施例に記載の方法により測定する。
なお、変性共役ジエン系重合体（Ａ１）及び後述する共役ジエン系重合体に対する、数平均分子量、重量平均分子量、分子量分布、特定の高分子量成分の含有量は、後述する実施例に記載の方法により測定する。
前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）の製造方法は、特に限定されるものではないが、有機モノリチウム化合物を重合開始剤として用い、少なくとも共役ジエン化合物を重合し、共役ジエン系重合体を得る重合工程と、該共役ジエン系重合体の活性末端に対して、５官能以上の反応性化合物（以下、「カップリング剤」ともいう。）を反応させる反応工程と、を有することが好ましい。カップリング剤としては、窒素原子とケイ素原子とを有する５官能以上の反応性化合物を反応させるのが好ましい。
前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、共役ジエン系重合体を、上記一般式（ＶＩ）で表されるカップリング剤と反応させてなることが好ましい。該カップリング剤と反応させてなる変性共役ジエン系重合体（Ａ１）を含むゴム組成物をタイヤに使用することで、タイヤの耐摩耗性を更に向上させることが可能となる。
なお、一般式（ＶＩ）中、Ｒ12、Ｒ13及びＲ14は、それぞれ独立して単結合又は炭素数１〜２０のアルキレン基を示し、Ｒ15、Ｒ16、Ｒ17、Ｒ18及びＲ20は、それぞれ独立して炭素数１〜２０のアルキル基を示し、Ｒ19及びＲ22は、それぞれ独立して炭素数１〜２０のアルキレン基を示し、Ｒ21は、炭素数１〜２０の、アルキル基又はトリアルキルシリル基を示し、ｍは、１〜３の整数を示し、ｐは、１又は２を示し、Ｒ11〜Ｒ22、ｍ及びｐは、複数存在する場合、それぞれ独立しており、ｉ、ｊ及びｋは、それぞれ独立して０〜６の整数を示し、但し、（ｉ＋ｊ＋ｋ）は、３〜１０の整数であり、Ａは、炭素数１〜２０の、炭化水素基、又は、酸素原子、窒素原子、ケイ素原子、硫黄原子及びリン原子からなる群から選択される少なくとも一種の原子を有し、活性水素を有しない有機基を示す。
ここで、一般式（ＶＩ）中、Ａが示す炭化水素基は、飽和、不飽和、脂肪族、及び芳香族の炭化水素基を包含する。活性水素を有しない有機基としては、例えば、水酸基（−ＯＨ）、第２級アミノ基（＞ＮＨ）、第１級アミノ基（−ＮＨ2）、スルフヒドリル基（−ＳＨ）等の活性水素を有する官能基、を有しない有機基が挙げられる。
なお、一般式（ＶＩ）中、Ｒ12、Ｒ13及びＲ14は、それぞれ独立して単結合又は炭素数１〜２０のアルキレン基を示し、Ｒ15、Ｒ16、Ｒ17、Ｒ18及びＲ20は、それぞれ独立して炭素数１〜２０のアルキル基を示し、Ｒ19及びＲ22は、それぞれ独立して炭素数１〜２０のアルキレン基を示し、Ｒ21は、炭素数１〜２０の、アルキル基又はトリアルキルシリル基を示し、ｍは、１〜３の整数を示し、ｐは、１又は２を示し、Ｒ11〜Ｒ22、ｍ及びｐは、複数存在する場合、それぞれ独立しており、ｉ、ｊ及びｋは、それぞれ独立して０〜６の整数を示し、但し、（ｉ＋ｊ＋ｋ）は、３〜１０の整数であり、Ａは、炭素数１〜２０の、炭化水素基、又は、酸素原子、窒素原子、ケイ素原子、硫黄原子及びリン原子からなる群から選択される少なくとも一種の原子を有し、活性水素を有しない有機基を示す。
ここで、一般式（ＶＩ）中、Ａが示す炭化水素基は、飽和、不飽和、脂肪族、及び芳香族の炭化水素基を包含する。活性水素を有しない有機基としては、例えば、水酸基（−ＯＨ）、第２級アミノ基（＞ＮＨ）、第１級アミノ基（−ＮＨ2）、スルフヒドリル基（−ＳＨ）等の活性水素を有する官能基、を有しない有機基が挙げられる。
前記重合工程は、リビングアニオン重合反応による成長反応による重合が好ましく、これにより、活性末端を有する共役ジエン系重合体を得ることができ、高変性率の変性共役ジエン系重合体（Ａ１）を得ることができる。
前記共役ジエン系重合体は、少なくとも共役ジエン化合物を重合して得られ、必要に応じて共役ジエン化合物とビニル置換芳香族化合物との両方を共重合して得られる。
前記共役ジエン化合物としては、炭素数４〜１２の共役ジエン化合物が好ましく、より好ましくは炭素数４〜８の共役ジエン化合物である。このような共役ジエン化合物としては、例えば、１，３−ブタジエン、イソプレン、２，３−ジメチル−１，３−ブタジエン、１，３−ペンタジエン、３−メチル−１，３−ペンタジエン、１，３−ヘキサジエン、及び１，３−ヘプタジエンが挙げられる。これらの中でも、工業的入手の容易さの観点から、１，３−ブタジエン、及びイソプレンが好ましい。これら共役ジエン化合物は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。
また、前記ビニル置換芳香族化合物としては、モノビニル芳香族化合物が好ましい。該モノビニル芳香族化合物としては、例えば、スチレン、ｐ−メチルスチレン、α−メチルスチレン、ビニルエチルベンゼン、ビニルキシレン、ビニルナフタレン、及びジフェニルエチレンが挙げられる。これらの中でも、工業的入手の容易さの観点から、スチレンが好ましい。これらビニル置換芳香族化合物は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。
前記共役ジエン化合物としては、炭素数４〜１２の共役ジエン化合物が好ましく、より好ましくは炭素数４〜８の共役ジエン化合物である。このような共役ジエン化合物としては、例えば、１，３−ブタジエン、イソプレン、２，３−ジメチル−１，３−ブタジエン、１，３−ペンタジエン、３−メチル−１，３−ペンタジエン、１，３−ヘキサジエン、及び１，３−ヘプタジエンが挙げられる。これらの中でも、工業的入手の容易さの観点から、１，３−ブタジエン、及びイソプレンが好ましい。これら共役ジエン化合物は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。
また、前記ビニル置換芳香族化合物としては、モノビニル芳香族化合物が好ましい。該モノビニル芳香族化合物としては、例えば、スチレン、ｐ−メチルスチレン、α−メチルスチレン、ビニルエチルベンゼン、ビニルキシレン、ビニルナフタレン、及びジフェニルエチレンが挙げられる。これらの中でも、工業的入手の容易さの観点から、スチレンが好ましい。これらビニル置換芳香族化合物は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。
前記有機モノリチウム化合物の重合開始剤としての使用量は、目標とする共役ジエン系重合体又は変性共役ジエン系重合体の分子量によって決めることが好ましい。重合開始剤の使用量に対する、共役ジエン化合物等の単量体の使用量が重合度に関係し、すなわち、数平均分子量及び／又は重量平均分子量に関係する。従って、分子量を増大させるためには、重合開始剤を減らす方向に調整するとよく、分子量を低下させるためには、重合開始剤量を増やす方向に調整するとよい。
前記有機モノリチウム化合物は、工業的入手の容易さ及び重合反応のコントロールの容易さの観点から、好ましくは、アルキルリチウム化合物である。この場合、重合開始末端にアルキル基を有する、共役ジエン系重合体が得られる。アルキルリチウム化合物としては、例えば、ｎ−ブチルリチウム、ｓｅｃ−ブチルリチウム、ｔｅｒｔ−ブチルリチウム、ｎ−ヘキシルリチウム、ベンジルリチウム、フェニルリチウム、及びスチルベンリチウムが挙げられる。アルキルリチウム化合物としては、工業的入手の容易さ及び重合反応のコントロールの容易さの観点から、ｎ−ブチルリチウム、及びｓｅｃ−ブチルリチウムが好ましい。これらの有機モノリチウム化合物は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。
前記有機モノリチウム化合物は、工業的入手の容易さ及び重合反応のコントロールの容易さの観点から、好ましくは、アルキルリチウム化合物である。この場合、重合開始末端にアルキル基を有する、共役ジエン系重合体が得られる。アルキルリチウム化合物としては、例えば、ｎ−ブチルリチウム、ｓｅｃ−ブチルリチウム、ｔｅｒｔ−ブチルリチウム、ｎ−ヘキシルリチウム、ベンジルリチウム、フェニルリチウム、及びスチルベンリチウムが挙げられる。アルキルリチウム化合物としては、工業的入手の容易さ及び重合反応のコントロールの容易さの観点から、ｎ−ブチルリチウム、及びｓｅｃ−ブチルリチウムが好ましい。これらの有機モノリチウム化合物は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。
前記重合工程において、重合反応様式としては、例えば、回分式、連続式の重合反応様式が挙げられる。連続式においては、１個又は２個以上の連結された反応器を用いることができる。連続式の反応器は、例えば、撹拌機付きの槽型、管型のものが用いられる。連続式においては、好ましくは、連続的に単量体、不活性溶媒、及び重合開始剤が反応器にフィードされ、該反応器内で重合体を含む重合体溶液が得られ、連続的に重合体溶液が排出される。回分式の反応器は、例えば、攪拌機付の槽型のものが用いられる。回分式においては、好ましくは、単量体、不活性溶媒、及び重合開始剤がフィードされ、必要により単量体が重合中に連続的又は断続的に追加され、該反応器内で重合体を含む重合体溶液が得られ、重合終了後に重合体溶液が排出される。本実施形態において、高い割合で活性末端を有する共役ジエン系重合体を得るには、重合体を連続的に排出し、短時間で次の反応に供することが可能な、連続式が好ましい。
前記重合工程は、不活性溶媒中で重合することが好ましい。溶媒としては、例えば、飽和炭化水素、芳香族炭化水素等の炭化水素系溶媒が挙げられる。具体的な炭化水素系溶媒としては、以下のものに限定されないが、例えば、ブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン等の脂肪族炭化水素；シクロペンタン、シクロヘキサン、メチルシクロペンタン、メチルシクロヘキサン等の脂環族炭化水素；ベンゼン、トルエン、キシレン等の芳香族炭化水素及びそれらの混合物からなる炭化水素が挙げられる。重合反応に供する前に、不純物であるアレン類、及びアセチレン類を有機金属化合物で処理することで、高濃度の活性末端を有する共役ジエン系重合体が得られる傾向にあり、高い変性率の変性共役ジエン系重合体が得られる傾向にあるため好ましい。
前記重合工程においては、極性化合物を添加してもよい。極性化合物を添加することで、芳香族ビニル化合物を共役ジエン化合物とランダムに共重合させることができ、また、極性化合物は、共役ジエン部のミクロ構造を制御するためのビニル化剤としても用いることができる傾向にある。
前記極性化合物としては、例えば、テトラヒドロフラン、ジエチルエーテル、ジオキサン、エチレングリコールジメチルエーテル、エチレングリコールジブチルエーテル、ジエチレングリコールジメチルエーテル、ジエチレングリコールジブチルエーテル、ジメトキシベンゼン、２，２−ビス（２−オキソラニル）プロパン等のエーテル類；テトラメチルエチレンジアミン、ジピペリジノエタン、トリメチルアミン、トリエチルアミン、ピリジン、キヌクリジン等の第３級アミン化合物；カリウム−ｔｅｒｔ−アミラート、カリウム−ｔｅｒｔ−ブチラート、ナトリウム−ｔｅｒｔ−ブチラート、ナトリウムアミラート等のアルカリ金属アルコキシド化合物；トリフェニルホスフィン等のホスフィン化合物等を用いることができる。これらの極性化合物は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。
前記極性化合物としては、例えば、テトラヒドロフラン、ジエチルエーテル、ジオキサン、エチレングリコールジメチルエーテル、エチレングリコールジブチルエーテル、ジエチレングリコールジメチルエーテル、ジエチレングリコールジブチルエーテル、ジメトキシベンゼン、２，２−ビス（２−オキソラニル）プロパン等のエーテル類；テトラメチルエチレンジアミン、ジピペリジノエタン、トリメチルアミン、トリエチルアミン、ピリジン、キヌクリジン等の第３級アミン化合物；カリウム−ｔｅｒｔ−アミラート、カリウム−ｔｅｒｔ−ブチラート、ナトリウム−ｔｅｒｔ−ブチラート、ナトリウムアミラート等のアルカリ金属アルコキシド化合物；トリフェニルホスフィン等のホスフィン化合物等を用いることができる。これらの極性化合物は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。
前記重合工程において、重合温度は、生産性の観点から、０℃以上であることが好ましく、１２０℃以下であることがさらに好ましく、５０℃以上１００℃以下であることが特に好ましい。このような範囲にあることで、重合終了後の活性末端に対するカップリング剤の反応量を充分に確保することができる傾向にある。
前記共役ジエン系重合体又は変性共役ジエン系重合体（Ａ１）中の結合共役ジエン量は、特に限定されないが、４０質量％以上１００質量％以下であることが好ましく、５５質量％以上８０質量％以下であることがより好ましい。
また、前記共役ジエン系重合体又は変性共役ジエン系重合体（Ａ１）中の結合芳香族ビニル量は、特に限定されないが、０質量％以上６０質量％以下であることが好ましく、２０質量％以上４５質量％以下であることがより好ましい。
前記結合共役ジエン量及び結合芳香族ビニル量が上記範囲であると、ゴム組成物をタイヤに適用した際に、低転がり抵抗性と、湿潤路面での制動性能と、耐摩耗性とを、更に高度にバランスすることが可能となる。
なお、結合芳香族ビニル量は、フェニル基の紫外吸光によって測定でき、ここから結合共役ジエン量も求めることができる。具体的には、後述する実施例に記載の方法に準じて測定する。
また、前記共役ジエン系重合体又は変性共役ジエン系重合体（Ａ１）中の結合芳香族ビニル量は、特に限定されないが、０質量％以上６０質量％以下であることが好ましく、２０質量％以上４５質量％以下であることがより好ましい。
前記結合共役ジエン量及び結合芳香族ビニル量が上記範囲であると、ゴム組成物をタイヤに適用した際に、低転がり抵抗性と、湿潤路面での制動性能と、耐摩耗性とを、更に高度にバランスすることが可能となる。
なお、結合芳香族ビニル量は、フェニル基の紫外吸光によって測定でき、ここから結合共役ジエン量も求めることができる。具体的には、後述する実施例に記載の方法に準じて測定する。
前記共役ジエン系重合体又は変性共役ジエン系重合体（Ａ１）において、共役ジエン結合単位中のビニル結合量は、特に限定されないが、１０モル％以上７５モル％以下であることが好ましく、２０モル％以上６５モル％以下であることがより好ましい。ビニル結合量が上記範囲であると、ゴム組成物をタイヤに適用した際に、低転がり抵抗性と、湿潤路面での制動性能と、耐摩耗性とを、更に高度にバランスすることが可能となる。
なお、変性共役ジエン系重合体（Ａ１）がブタジエンとスチレンとの共重合体である場合には、ハンプトンの方法［Ｒ．Ｒ．Ｈａｍｐｔｏｎ，Ａｎａｌｙｔｉｃａｌ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ，２１，９２３（１９４９）］により、ブタジエン結合単位中のビニル結合量（１，２−結合量）を求めることができる。具体的には、後述する実施例に記載の方法により測定する。
なお、変性共役ジエン系重合体（Ａ１）がブタジエンとスチレンとの共重合体である場合には、ハンプトンの方法［Ｒ．Ｒ．Ｈａｍｐｔｏｎ，Ａｎａｌｙｔｉｃａｌ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ，２１，９２３（１９４９）］により、ブタジエン結合単位中のビニル結合量（１，２−結合量）を求めることができる。具体的には、後述する実施例に記載の方法により測定する。
前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、ガラス転移温度（Ｔｇ）が−５０℃を超えることが好ましく、−４５℃以上−１５℃以下であることが更に好ましい。変性共役ジエン系重合体（Ａ１）のガラス転移温度（Ｔｇ）が−４５℃以上−１５℃以下の範囲にあると、ゴム組成物をタイヤに適用した際に、低転がり抵抗性と湿潤路面での制動性能とを更に高度に両立することができる。
なお、ガラス転移温度については、ＩＳＯ ２２７６８：２００６に従い、所定の温度範囲で昇温しながらＤＳＣ曲線を記録し、ＤＳＣ微分曲線のピークトップ（Ｉｎｆｌｅｃｔｉｏｎ ｐｏｉｎｔ）をガラス転移温度とする。具体的には、後述する実施例に記載の方法により測定する。
なお、ガラス転移温度については、ＩＳＯ ２２７６８：２００６に従い、所定の温度範囲で昇温しながらＤＳＣ曲線を記録し、ＤＳＣ微分曲線のピークトップ（Ｉｎｆｌｅｃｔｉｏｎ ｐｏｉｎｔ）をガラス転移温度とする。具体的には、後述する実施例に記載の方法により測定する。
前記反応性化合物（カップリング剤）は、好ましくは、窒素原子とケイ素原子とを有する５官能以上の反応性化合物であることが好ましく、少なくとも３個のケイ素含有官能基を有していることが好ましい。さらに好ましいカップリング剤は、少なくとも１のケイ素原子が、炭素数１〜２０のアルコキシシリル基又はシラノール基を構成するものであり、より好ましくは上記一般式（ＶＩ）で表される化合物である。
カップリング剤が有するアルコキシシリル基は、例えば、共役ジエン系重合体が有する活性末端と反応して、アルコキシリチウムが解離し、共役ジエン系重合体鎖の末端とカップリング残基のケイ素との結合を形成する傾向にある。カップリング剤１分子が有するＳｉＯＲの総数から、反応により減じたＳｉＯＲ数を差し引いた値が、カップリング残基が有するアルコキシシリル基の数となる。また、カップリング剤が有するアザシラサイクル基は、＞Ｎ−Ｌｉ結合及び共役ジエン系重合体末端とカップリング残基のケイ素との結合を形成する。なお、＞Ｎ−Ｌｉ結合は、仕上げ時の水等により容易に＞ＮＨ及びＬｉＯＨとなる傾向にある。また、カップリング剤において、未反応で残存したアルコキシシリル基は、仕上げ時の水等により容易にシラノール（Ｓｉ−ＯＨ基）となり得る傾向にある。
カップリング剤が有するアルコキシシリル基は、例えば、共役ジエン系重合体が有する活性末端と反応して、アルコキシリチウムが解離し、共役ジエン系重合体鎖の末端とカップリング残基のケイ素との結合を形成する傾向にある。カップリング剤１分子が有するＳｉＯＲの総数から、反応により減じたＳｉＯＲ数を差し引いた値が、カップリング残基が有するアルコキシシリル基の数となる。また、カップリング剤が有するアザシラサイクル基は、＞Ｎ−Ｌｉ結合及び共役ジエン系重合体末端とカップリング残基のケイ素との結合を形成する。なお、＞Ｎ−Ｌｉ結合は、仕上げ時の水等により容易に＞ＮＨ及びＬｉＯＨとなる傾向にある。また、カップリング剤において、未反応で残存したアルコキシシリル基は、仕上げ時の水等により容易にシラノール（Ｓｉ−ＯＨ基）となり得る傾向にある。
前記反応工程における反応温度は、好ましくは共役ジエン系重合体の重合温度と同様の温度であり、より好ましくは０℃以上１２０℃以下であり、さらに好ましくは５０℃以上１００℃以下である。また、重合工程後からカップリング剤が添加されるまでの温度変化は、好ましくは１０℃以下であり、より好ましくは５℃以下である。
前記反応工程における反応時間は、好ましくは１０秒以上であり、より好ましくは３０秒以上である。重合工程の終了時から反応工程の開始時までの時間は、カップリング率の観点から、より短い方が好ましいが、より好ましくは５分以内である。
反応工程における混合は、機械的な攪拌、スタティックミキサーによる攪拌等のいずれでもよい。重合工程が連続式である場合は、反応工程も連続式であることが好ましい。反応工程における反応器は、例えば、撹拌機付きの槽型、管型のものが用いられる。カップリング剤は、不活性溶媒により希釈して反応器に連続的に供給してもよい。重合工程が回分式の場合は、重合反応器にカップリング剤を投入する方法でも、別の反応器に移送して反応工程を行ってもよい。
前記反応工程における反応時間は、好ましくは１０秒以上であり、より好ましくは３０秒以上である。重合工程の終了時から反応工程の開始時までの時間は、カップリング率の観点から、より短い方が好ましいが、より好ましくは５分以内である。
反応工程における混合は、機械的な攪拌、スタティックミキサーによる攪拌等のいずれでもよい。重合工程が連続式である場合は、反応工程も連続式であることが好ましい。反応工程における反応器は、例えば、撹拌機付きの槽型、管型のものが用いられる。カップリング剤は、不活性溶媒により希釈して反応器に連続的に供給してもよい。重合工程が回分式の場合は、重合反応器にカップリング剤を投入する方法でも、別の反応器に移送して反応工程を行ってもよい。
前記一般式（ＶＩ）において、Ａは、好ましくは上記一般式（ＩＩ）〜（Ｖ）のいずれかで表される。Ａが一般式（ＩＩ）〜（Ｖ）のいずれかで表されるものであることにより、より優れた性能を有する変性共役ジエン系重合体（Ａ１）を得ることができる。
前記一般式（ＩＩ）中、Ｂ1は、単結合又は炭素数１〜２０の炭化水素基を示し、ａは、１〜１０の整数を示す。複数存在する場合のＢ1は、各々独立している。
前記一般式（ＩＩＩ）中、Ｂ2は、単結合又は炭素数１〜２０の炭化水素基を示し、Ｂ3は、炭素数１〜２０のアルキル基を示し、ａは、１〜１０の整数を示す。それぞれ複数存在する場合のＢ2及びＢ3は、各々独立している。
前記一般式（ＩＶ）中、Ｂ4は、単結合又は炭素数１〜２０の炭化水素基を示し、ａは、１〜１０の整数を示す。複数存在する場合のＢ4は、各々独立している。
前記一般式（Ｖ）中、Ｂ5は、単結合又は炭素数１〜２０の炭化水素基を示し、ａは、１〜１０の整数を示す。複数存在する場合のＢ5は、各々独立している。
なお、前記一般式（ＩＩ）〜（Ｖ）中のＢ1、Ｂ2、Ｂ4、Ｂ5に関して、炭素数１〜２０の炭化水素基としては、炭素数１〜２０のアルキレン基等が挙げられる。
前記一般式（ＩＩ）中、Ｂ1は、単結合又は炭素数１〜２０の炭化水素基を示し、ａは、１〜１０の整数を示す。複数存在する場合のＢ1は、各々独立している。
前記一般式（ＩＩＩ）中、Ｂ2は、単結合又は炭素数１〜２０の炭化水素基を示し、Ｂ3は、炭素数１〜２０のアルキル基を示し、ａは、１〜１０の整数を示す。それぞれ複数存在する場合のＢ2及びＢ3は、各々独立している。
前記一般式（ＩＶ）中、Ｂ4は、単結合又は炭素数１〜２０の炭化水素基を示し、ａは、１〜１０の整数を示す。複数存在する場合のＢ4は、各々独立している。
前記一般式（Ｖ）中、Ｂ5は、単結合又は炭素数１〜２０の炭化水素基を示し、ａは、１〜１０の整数を示す。複数存在する場合のＢ5は、各々独立している。
なお、前記一般式（ＩＩ）〜（Ｖ）中のＢ1、Ｂ2、Ｂ4、Ｂ5に関して、炭素数１〜２０の炭化水素基としては、炭素数１〜２０のアルキレン基等が挙げられる。
好ましくは、前記一般式（ＶＩ）において、Ａは、前記一般式（ＩＩ）又は（ＩＩＩ）で表され、ｋは、０を示す。
より好ましくは、前記一般式（ＶＩ）において、Ａは、前記一般式（ＩＩ）又は（ＩＩＩ）で表され、ｋは、０を示し、前記一般式（ＩＩ）又は（ＩＩＩ）において、ａは、２〜１０の整数を示す。
より一層好ましくは、前記一般式（ＶＩ）において、Ａは、前記一般式（ＩＩ）で表され、ｋは、０を示し、前記一般式（ＩＩ）において、ａは、２〜１０の整数を示す。
かかるカップリング剤としては、例えば、ビス（３−トリメトキシシリルプロピル）−［３−（２，２−ジメトキシ−１−アザ−２−シラシクロペンタン）プロピル］アミン、トリス（３−トリメトキシシリルプロピル）アミン、トリス（３−トリエトキシシリルプロピル）アミン、トリス（３−トリメトキシシリルプロピル）−［３−（２，２−ジメトキシ−１−アザ−２−シラシクロペンタン）プロピル］−１，３−プロパンジアミン、テトラキス［３−（２，２−ジメトキシ−１−アザ−２−シラシクロペンタン）プロピル］−１，３−プロパンジアミン、テトラキス（３−トリメトキシシリルプロピル）−１，３−プロパンジアミン、テトラキス（３−トリメトキシシリルプロピル）−１，３−ビスアミノメチルシクロヘキサン、トリス（３−トリメトキシシリルプロピル）−メチル−１，３−プロパンジアミン、ビス［３−（２，２−ジメトキシ−１−アザ−２−シラシクロペンタン）プロピル］−（３−トリスメトキシシリルプロピル）−メチル−１，３−プロパンジアミン等が挙げられ、これらの中でも、テトラキス［３−（２，２−ジメトキシ−１−アザ−２−シラシクロペンタン）プロピル］−１，３−プロパンジアミン、テトラキス（３−トリメトキシシリルプロピル）−１，３−プロパンジアミン、テトラキス（３−トリメトキシシリルプロピル）−１，３−ビスアミノメチルシクロヘキサンが特に好ましい。
より好ましくは、前記一般式（ＶＩ）において、Ａは、前記一般式（ＩＩ）又は（ＩＩＩ）で表され、ｋは、０を示し、前記一般式（ＩＩ）又は（ＩＩＩ）において、ａは、２〜１０の整数を示す。
より一層好ましくは、前記一般式（ＶＩ）において、Ａは、前記一般式（ＩＩ）で表され、ｋは、０を示し、前記一般式（ＩＩ）において、ａは、２〜１０の整数を示す。
かかるカップリング剤としては、例えば、ビス（３−トリメトキシシリルプロピル）−［３−（２，２−ジメトキシ−１−アザ−２−シラシクロペンタン）プロピル］アミン、トリス（３−トリメトキシシリルプロピル）アミン、トリス（３−トリエトキシシリルプロピル）アミン、トリス（３−トリメトキシシリルプロピル）−［３−（２，２−ジメトキシ−１−アザ−２−シラシクロペンタン）プロピル］−１，３−プロパンジアミン、テトラキス［３−（２，２−ジメトキシ−１−アザ−２−シラシクロペンタン）プロピル］−１，３−プロパンジアミン、テトラキス（３−トリメトキシシリルプロピル）−１，３−プロパンジアミン、テトラキス（３−トリメトキシシリルプロピル）−１，３−ビスアミノメチルシクロヘキサン、トリス（３−トリメトキシシリルプロピル）−メチル−１，３−プロパンジアミン、ビス［３−（２，２−ジメトキシ−１−アザ−２−シラシクロペンタン）プロピル］−（３−トリスメトキシシリルプロピル）−メチル−１，３−プロパンジアミン等が挙げられ、これらの中でも、テトラキス［３−（２，２−ジメトキシ−１−アザ−２−シラシクロペンタン）プロピル］−１，３−プロパンジアミン、テトラキス（３−トリメトキシシリルプロピル）−１，３−プロパンジアミン、テトラキス（３−トリメトキシシリルプロピル）−１，３−ビスアミノメチルシクロヘキサンが特に好ましい。
前記カップリング剤としての一般式（ＶＩ）で表される化合物の添加量は、共役ジエン系重合体のモル数対カップリング剤のモル数が、所望の化学量論的比率で反応させるよう調整することができ、そのことにより所望の分岐度が達成される傾向にある。具体的な重合開始剤のモル数は、カップリング剤のモル数に対して、好ましくは５．０倍モル以上、より好ましくは６．０倍モル以上であることが好ましい。この場合、一般式（ＶＩ）において、カップリング剤の官能基数（（ｍ−１）×ｉ＋ｐ×ｊ＋ｋ）は、５〜１０の整数であることが好ましく、６〜１０の整数であることがより好ましい。
前記特定の高分子成分を有する変性共役ジエン系重合体（Ａ１）を得るためには、共役ジエン系重合体の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）を、好ましくは１．５以上２．５以下、より好ましくは１．８以上２．２以下とするとよい。また、得られる変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、ＧＰＣによる分子量曲線が一山のピークが検出されるものであることが好ましい。
前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）のＧＰＣによるピーク分子量をＭｐ1、共役ジエン系重合体のピーク分子量をＭｐ2とした場合、以下の式が成り立つことが好ましい。
（Ｍｐ1／Ｍｐ2）＜１．８×１０−１２×（Ｍｐ2−１２０×１０4）2＋２
Ｍｐ2は、２０×１０4以上８０×１０4以下、Ｍｐ1は３０×１０4以上１５０×１０4以下がより好ましい。Ｍｐ1及びＭｐ2は、後述する実施例に記載の方法により求める。
前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）のＧＰＣによるピーク分子量をＭｐ1、共役ジエン系重合体のピーク分子量をＭｐ2とした場合、以下の式が成り立つことが好ましい。
（Ｍｐ1／Ｍｐ2）＜１．８×１０−１２×（Ｍｐ2−１２０×１０4）2＋２
Ｍｐ2は、２０×１０4以上８０×１０4以下、Ｍｐ1は３０×１０4以上１５０×１０4以下がより好ましい。Ｍｐ1及びＭｐ2は、後述する実施例に記載の方法により求める。
前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）の変性率は、好ましくは３０質量％以上、より好ましくは５０質量％以上、さらに好ましくは７０質量％以上である。変性率が３０質量％以上であることで、ゴム組成物をタイヤに適用した際に、タイヤの耐摩耗性を向上させつつ、転がり抵抗を更に低減できる。なお、変性率は、後述する実施例に記載の方法により測定する。
前記反応工程の後、共重合体溶液に、必要に応じて、失活剤、中和剤等を添加してもよい。失活剤としては、以下のものに限定されないが、例えば、水；メタノール、エタノール、イソプロパノール等のアルコール等が挙げられる。中和剤としては、以下のものに限定されないが、例えば、ステアリン酸、オレイン酸、バーサチック酸（炭素数９〜１１個で、１０個を中心とする、分岐の多いカルボン酸混合物）等のカルボン酸；無機酸の水溶液、炭酸ガス等が挙げられる。
また、前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、重合後のゲル生成を防止する観点、及び加工時の安定性を向上させる観点から、例えば、２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシトルエン（ＢＨＴ）、ｎ−オクタデシル−３−（４’−ヒドロキシ−３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）プロピネート、２−メチル−４，６−ビス［（オクチルチオ）メチル］フェノール等の酸化防止剤を添加することが好ましい。
また、前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、重合後のゲル生成を防止する観点、及び加工時の安定性を向上させる観点から、例えば、２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシトルエン（ＢＨＴ）、ｎ−オクタデシル−３−（４’−ヒドロキシ−３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）プロピネート、２−メチル−４，６−ビス［（オクチルチオ）メチル］フェノール等の酸化防止剤を添加することが好ましい。
前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）の加工性をより改善するために、必要に応じて、伸展油を変性共役ジエン系共重合体に添加することができる。伸展油を変性共役ジエン系重合体に添加する方法としては、以下のものに限定されないが、伸展油を該重合体溶液に加え、混合して、油展共重合体溶液としたものを脱溶媒する方法が好ましい。伸展油としては、例えば、アロマ油、ナフテン油、パラフィン油等が挙げられる。これらの中でも、環境安全上の観点、並びにオイルブリード防止及び湿潤路面での制動性能の観点から、ＩＰ３４６法による多環芳香族（ＰＣＡ）成分が３質量％以下であるアロマ代替油が好ましい。アロマ代替油としては、Ｋａｕｔｓｃｈｕｋ Ｇｕｍｍｉ Ｋｕｎｓｔｓｔｏｆｆｅ５２（１２）７９９（１９９９）に示されるＴＤＡＥ（Ｔｒｅａｔｅｄ Ｄｉｓｔｉｌｌａｔｅ Ａｒｏｍａｔｉｃ Ｅｘｔｒａｃｔｓ）、ＭＥＳ（Ｍｉｌｄ Ｅｘｔｒａｃｔｉｏｎ Ｓｏｌｖａｔｅ）等の他、ＲＡＥ（Ｒｅｓｉｄｕａｌ Ａｒｏｍａｔｉｃ Ｅｘｔｒａｃｔｓ）が挙げられる。伸展油の添加量は、特に限定されないが、変性共役ジエン系重合体（Ａ１）１００質量部に対し、１〜２０質量部が好ましく、５〜１５質量部がより好ましい。
前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）を、重合体溶液から取得する方法としては、公知の方法を用いることができる。その方法として、例えば、スチームストリッピング等で溶媒を分離した後、重合体を濾別し、さらにそれを脱水及び乾燥して重合体を取得する方法、フラッシングタンクで濃縮し、さらにベント押出し機等で脱揮する方法、ドラムドライヤー等で直接脱揮する方法が挙げられる。
上記一般式（ＶＩ）で表されるカップリング剤と、共役ジエン系重合体とを反応させてなる変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、例えば、上記一般式（Ｉ）で表される。
一般式（Ｉ）中、Ｄは、共役ジエン系重合体鎖を示し、該共役ジエン系重合体鎖の重量平均分子量は、１０×１０4〜１００×１０4であることが好ましい。該共役ジエン系重合体鎖は、変性共役ジエン系重合体の構成単位であり、例えば、共役ジエン系重合体とカップリング剤とを反応させることによって生じる、共役ジエン系重合体由来の構造単位である。
Ｒ1、Ｒ2及びＲ3は、各々独立に、単結合又は炭素数１〜２０のアルキレン基を示し、Ｒ4及びＲ7は、各々独立に、炭素数１〜２０のアルキル基を示し、Ｒ5、Ｒ8、及びＲ9は、各々独立に、水素原子又は炭素数１〜２０のアルキル基を示し、Ｒ6及びＲ10は、各々独立に、炭素数１〜２０のアルキレン基を示し、Ｒ11は、水素原子又は炭素数１〜２０のアルキル基を示す。ｍ及びｘは、１〜３の整数を示し、ｘ≦ｍであり、ｐは、１又は２を示し、ｙは１〜３の整数を示し、ｙ≦（ｐ＋１）であり、ｚは、１又は２の整数を示す。それぞれ複数存在する場合のＤ、Ｒ1〜Ｒ11、ｍ、ｐ、ｘ、ｙ、及びｚは、各々独立しており、同じであっても異なっていてもよい。また、ｉは、０〜６の整数を示し、ｊは０〜６の整数を示し、ｋは０〜６の整数を示し、（ｉ＋ｊ＋ｋ）は３〜１０の整数であり、（（ｘ×ｉ）＋（ｙ×ｊ）＋（ｚ×ｋ））は、５〜３０の整数である。Ａは、炭素数１〜２０の炭化水素基、又は、酸素原子、窒素原子、ケイ素原子、硫黄原子、及びリン原子からなる群より選ばれる少なくとも１種の原子を有し、かつ、活性水素を有しない有機基を示す。Ａが示す炭化水素基は、飽和、不飽和、脂肪族、及び芳香族の炭化水素基を包含する。上記活性水素を有しない有機基としては、例えば、水酸基（−ＯＨ）、第２級アミノ基（＞ＮＨ）、第１級アミノ基（−ＮＨ2）、スルフヒドリル基（−ＳＨ）等の活性水素を有する官能基、を有しない有機基が挙げられる。
Ｒ1、Ｒ2及びＲ3は、各々独立に、単結合又は炭素数１〜２０のアルキレン基を示し、Ｒ4及びＲ7は、各々独立に、炭素数１〜２０のアルキル基を示し、Ｒ5、Ｒ8、及びＲ9は、各々独立に、水素原子又は炭素数１〜２０のアルキル基を示し、Ｒ6及びＲ10は、各々独立に、炭素数１〜２０のアルキレン基を示し、Ｒ11は、水素原子又は炭素数１〜２０のアルキル基を示す。ｍ及びｘは、１〜３の整数を示し、ｘ≦ｍであり、ｐは、１又は２を示し、ｙは１〜３の整数を示し、ｙ≦（ｐ＋１）であり、ｚは、１又は２の整数を示す。それぞれ複数存在する場合のＤ、Ｒ1〜Ｒ11、ｍ、ｐ、ｘ、ｙ、及びｚは、各々独立しており、同じであっても異なっていてもよい。また、ｉは、０〜６の整数を示し、ｊは０〜６の整数を示し、ｋは０〜６の整数を示し、（ｉ＋ｊ＋ｋ）は３〜１０の整数であり、（（ｘ×ｉ）＋（ｙ×ｊ）＋（ｚ×ｋ））は、５〜３０の整数である。Ａは、炭素数１〜２０の炭化水素基、又は、酸素原子、窒素原子、ケイ素原子、硫黄原子、及びリン原子からなる群より選ばれる少なくとも１種の原子を有し、かつ、活性水素を有しない有機基を示す。Ａが示す炭化水素基は、飽和、不飽和、脂肪族、及び芳香族の炭化水素基を包含する。上記活性水素を有しない有機基としては、例えば、水酸基（−ＯＨ）、第２級アミノ基（＞ＮＨ）、第１級アミノ基（−ＮＨ2）、スルフヒドリル基（−ＳＨ）等の活性水素を有する官能基、を有しない有機基が挙げられる。
上記一般式（Ｉ）において、Ａは、上記一般式（ＩＩ）〜（Ｖ）のいずれかで表されることが好ましい。Ａが一般式（ＩＩ）〜（Ｖ）のいずれかで表されることにより、ゴム組成物をタイヤに適用した際に、タイヤの低転がり抵抗性と、湿潤路面での制動性能と、耐摩耗性とを、更に高度にバランスさせることが可能となる。
また、好ましくは、前記一般式（Ｉ）において、Ａは、前記一般式（ＩＩ）又は（ＩＩＩ）で表され、ｋは、０を示す。
より好ましくは、前記一般式（Ｉ）において、Ａは、前記一般式（ＩＩ）又は（ＩＩＩ）で表され、ｋは、０を示し、前記一般式（ＩＩ）又は（ＩＩＩ）において、ａは、２〜１０の整数を示す。
より一層好ましくは、前記一般式（Ｉ）において、Ａは、前記一般式（ＩＩ）で表され、ｋは、０を示し、前記一般式（ＩＩ）において、ａは、２〜１０の整数を示す。
また、好ましくは、前記一般式（Ｉ）において、Ａは、前記一般式（ＩＩ）又は（ＩＩＩ）で表され、ｋは、０を示す。
より好ましくは、前記一般式（Ｉ）において、Ａは、前記一般式（ＩＩ）又は（ＩＩＩ）で表され、ｋは、０を示し、前記一般式（ＩＩ）又は（ＩＩＩ）において、ａは、２〜１０の整数を示す。
より一層好ましくは、前記一般式（Ｉ）において、Ａは、前記一般式（ＩＩ）で表され、ｋは、０を示し、前記一般式（ＩＩ）において、ａは、２〜１０の整数を示す。
本発明のゴム組成物は、更に、イソプレンゴム、天然ゴム、スチレン−ブタジエン共重合体ゴム、ブタジエンゴムからなる群から選択される少なくとも１種のゴム（Ａ２）を、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部中、０質量部超３０質量部以下含むことが好ましい。ゴム成分（Ａ）１００質量部中、前記ゴム（Ａ２）を、０質量部超３０質量部以下含むことで、本発明の目的を達成しつつ、用途に応じた性能を、ゴム組成物に付与することができる。なお、前記ゴム（Ａ２）の中でも、天然ゴム、ブタジエンゴムが好ましい。
前記ゴム成分（Ａ）は、上述の変性共役ジエン系重合体（Ａ１）、ゴム（Ａ２）の他に、他のゴム成分を含んでもよい。かかる他のゴム成分としては、スチレン−イソプレン共重合体ゴム（ＳＩＲ）等が挙げられる。
本発明のゴム組成物は、充填剤（Ｂ）を含む。該充填剤（Ｂ）は、ゴム組成物を用いたタイヤの乾燥路面でのハンドリング性能と、耐摩耗性との向上に寄与する。
本発明のゴム組成物は、前記充填剤（Ｂ）として、シリカ（Ｂ１）を含むことが好ましい。なお、充填剤（Ｂ）中のシリカ（Ｂ１）の割合は、好ましくは６０質量％以上、より好ましくは７０質量％以上、より一層好ましくは９０質量％以上であり、充填剤の全量がシリカであってもよい。充填剤（Ｂ）中のシリカ（Ｂ１）の割合が６０質量％以上であれば、ゴム組成物のヒステリシスロスが更に小さくなり、該ゴム組成物を適用したタイヤの転がり抵抗を更に低減できる。
本発明のゴム組成物は、前記充填剤（Ｂ）として、前記シリカ（Ｂ１）を、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して７０質量部以上含むことが好ましい。シリカ（Ｂ１）の含有量が前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して７０質量部以上であれば、ゴム組成物を用いたタイヤの乾燥路面でのハンドリング性能と、耐摩耗性とを更に向上させることができる。
なお、前記シリカ（Ｂ１）の含有量は、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して１５０質量部以下が好ましく、１３０質量部以下が更に好ましい。シリカ（Ｂ１）の含有量が前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して１５０質量部以下であれば、ゴム組成物のヒステリシスロスの上昇を抑制して、ゴム組成物を適用したタイヤの転がり抵抗を更に低減でき、また、トレッドの変形体積が大きくなって、タイヤの湿潤路面での制動性能を更に向上させることがる。
なお、前記シリカ（Ｂ１）の含有量は、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して１５０質量部以下が好ましく、１３０質量部以下が更に好ましい。シリカ（Ｂ１）の含有量が前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して１５０質量部以下であれば、ゴム組成物のヒステリシスロスの上昇を抑制して、ゴム組成物を適用したタイヤの転がり抵抗を更に低減でき、また、トレッドの変形体積が大きくなって、タイヤの湿潤路面での制動性能を更に向上させることがる。
前記シリカ（Ｂ１）は、セチルトリメチルアンモニウムブロミド吸着比表面積（ＣＴＡＢ）が１４０ｍ2／ｇ以上であることが好ましい。ＣＴＡＢが１４０ｍ2／ｇ以上のシリカ（Ｂ１）を配合することで、ゴム組成物を適用したタイヤの乾燥路面でのハンドリング性能と、耐摩耗性とを更に向上させることができる。なお、シリカ（Ｂ１）のＣＴＡＢは、ゴム組成物の加工性の観点から、３００ｍ2／ｇ以下であることが好ましい。
ここで、本発明において、シリカ（Ｂ１）のＣＴＡＢは、ＪＩＳ Ｋ ６４３０：２００８の附属書Ｇ「ＣＴＡＢ吸着法による比表面積の求め方（定量）」に従って測定した値である。
ここで、本発明において、シリカ（Ｂ１）のＣＴＡＢは、ＪＩＳ Ｋ ６４３０：２００８の附属書Ｇ「ＣＴＡＢ吸着法による比表面積の求め方（定量）」に従って測定した値である。
前記シリカ（Ｂ１）としては、例えば、湿式シリカ（含水ケイ酸）、乾式シリカ（無水ケイ酸）、ケイ酸カルシウム、ケイ酸アルミニウム等が挙げられ、これらの中でも、湿式シリカが好ましい。これらシリカ（Ｂ１）は、１種単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
本発明のゴム組成物は、前記シリカ（Ｂ１）の配合効果を向上させるために、シリカ（Ｂ１）と共に、シランカップリング剤を含むことが好ましい。該シランカップリング剤としては、特に限定されるものではなく、例えば、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）トリスルフィド、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（２−トリエトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（３−トリメトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２−トリメトキシシリルエチル）テトラスルフィド、３−メルカプトプロピルトリメトキシシラン、３−メルカプトプロピルトリエトキシシラン、２−メルカプトエチルトリメトキシシラン、２−メルカプトエチルトリエトキシシラン、３−トリメトキシシリルプロピル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３−トリエトキシシリルプロピル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、２−トリエトキシシリルエチル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３−トリメトキシシリルプロピルベンゾチアゾリルテトラスルフィド、３−トリエトキシシリルプロピルベンゾチアゾリルテトラスルフィド、３−トリエトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィド、３−トリメトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィド、ビス（３−ジエトキシメチルシリルプロピル）テトラスルフィド、３−メルカプトプロピルジメトキシメチルシラン、ジメトキシメチルシリルプロピル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、ジメトキシメチルシリルプロピルベンゾチアゾリルテトラスルフィド、３−オクタノイルチオプロピルトリエトキシシラン、３−［エトキシビス（３，６，９，１２，１５−ペンタオキサオクタコサン−１−イルオキシ）シリル］−１−プロパンチオール（エボニック・デグッサ社製の商品名「Ｓｉ３６３」）等が挙げられる。これらシランカップリング剤は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
また、前記シランカップリング剤の配合量は、シリカ（Ｂ１）の分散性を向上させる観点から、前記シリカ（Ｂ１）１００質量部に対して１質量部以上が好ましく、４質量部以上が更に好ましく、また、２０質量部以下が好ましく、１２質量部以下が更に好ましい。
また、前記シランカップリング剤の配合量は、シリカ（Ｂ１）の分散性を向上させる観点から、前記シリカ（Ｂ１）１００質量部に対して１質量部以上が好ましく、４質量部以上が更に好ましく、また、２０質量部以下が好ましく、１２質量部以下が更に好ましい。
前記充填剤（Ｂ）は、上述のシリカ（Ｂ１）の他に、他の充填剤を含んでもよい。かかる他の充填剤としては、カーボンブラック、γ−アルミナ、α−アルミナ等のアルミナ（Ａｌ2Ｏ3）、ベーマイト、ダイアスポア等のアルミナ一水和物（Ａｌ2Ｏ3・Ｈ2Ｏ）、ギブサイト、バイヤライト等の水酸化アルミニウム［Ａｌ（ＯＨ）3］、炭酸アルミニウム［Ａｌ2（ＣＯ3）3］、水酸化マグネシウム［Ｍｇ（ＯＨ）2］、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）、炭酸マグネシウム（ＭｇＣＯ3）、タルク（３ＭｇＯ・４ＳｉＯ2・Ｈ2Ｏ）、アタパルジャイト（５ＭｇＯ・８ＳｉＯ2・９Ｈ2Ｏ）、チタン白（ＴｉＯ2）、チタン黒（ＴｉＯ2n-1）、酸化カルシウム（ＣａＯ）、水酸化カルシウム［Ｃａ（ＯＨ）2］、酸化アルミニウムマグネシウム（ＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3）、クレー（Ａｌ2Ｏ3・２ＳｉＯ2）、カオリン（Ａｌ2Ｏ3・２ＳｉＯ2・２Ｈ2Ｏ）、パイロフィライト（Ａｌ2Ｏ3・４ＳｉＯ2・Ｈ2Ｏ）、ベントナイト（Ａｌ2Ｏ3・４ＳｉＯ2・２Ｈ2Ｏ）、ケイ酸アルミニウム（Ａｌ2ＳｉＯ5、Ａｌ4・３ＳｉＯ4・５Ｈ2Ｏ等）、ケイ酸マグネシウム（Ｍｇ2ＳｉＯ4、ＭｇＳｉＯ3等）、ケイ酸カルシウム（Ｃａ2ＳｉＯ4等）、ケイ酸アルミニウムカルシウム（Ａｌ2Ｏ3・ＣａＯ・２ＳｉＯ2等）、ケイ酸マグネシウムカルシウム（ＣａＭｇＳｉＯ4）、炭酸カルシウム（ＣａＣＯ3）、酸化ジルコニウム（ＺｒＯ2）、水酸化ジルコニウム［ＺｒＯ（ＯＨ）2・ｎＨ2Ｏ］、炭酸ジルコニウム［Ｚｒ（ＣＯ3）2］、各種ゼオライトのように、電荷を補正する水素、アルカリ金属又はアルカリ土類金属を含む結晶性アルミノケイ酸塩等が挙げられる。
本発明のゴム組成物において、前記充填剤（Ｂ）の配合量は、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して、好ましくは３０質量部以上、より好ましくは４０質量部以上であり、また、好ましくは１５０質量部以下、より好ましくは１３０質量部以下である。ゴム組成物中の充填剤（Ｂ）の配合量が前記範囲内であれば、該ゴム組成物をタイヤのトレッドに適用することで、タイヤの低転がり抵抗性と、湿潤路面での制動性能と、乾燥路面でのハンドリング性能と、耐摩耗性と、を更に高度に両立することができる。
本発明のゴム組成物は、オイル（Ｃ）を含み、該オイル（Ｃ）の含有量が、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して１〜３０質量部であることを特徴とする。オイル（Ｃ）の含有量が、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して１質量部未満では、タイヤの転がり抵抗を十分に低減することができず、一方、３０質量部を超えると、タイヤの乾燥路面でのハンドリング性能を十分に向上させることができない。なお、オイル（Ｃ）の含有量は、タイヤの転がり抵抗を低減する観点から、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して５質量部以上が好ましく、また、タイヤの乾燥路面でのハンドリング性能を向上させる観点から、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して２５質量部以下が好ましい。
本発明のゴム組成物は、前記オイル（Ｃ）として、ＴＤＡＥ、ＳＲＡＥ、ブラックオイルからなる群から選択される少なくとも１種のオイル（Ｃ１）を、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して合計で１〜１２質量部含むことが好ましい。オイル（Ｃ１）の含有量が、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して１質量部以上であれば、タイヤの転がり抵抗を十分に低減でき、また、１２質量部以下であれば、タイヤの乾燥路面でのハンドリング性能を十分に向上させることができる。
なお、オイル（Ｃ１）は、特に限定されるものではないが、前記ゴム成分（Ａ）の伸展油、特には、前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）の伸展油として使用することが好ましい。伸展油としてのオイル（Ｃ１）の添加量は、特に限定されないが、ゴム成分（Ａ）［特には、変性共役ジエン系重合体（Ａ１）］１００質量部に対し、１〜２０質量部が好ましく、５〜１５質量部がより好ましい。
なお、オイル（Ｃ１）は、特に限定されるものではないが、前記ゴム成分（Ａ）の伸展油、特には、前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）の伸展油として使用することが好ましい。伸展油としてのオイル（Ｃ１）の添加量は、特に限定されないが、ゴム成分（Ａ）［特には、変性共役ジエン系重合体（Ａ１）］１００質量部に対し、１〜２０質量部が好ましく、５〜１５質量部がより好ましい。
本発明のゴム組成物は、更に、前記オイル（Ｃ）として、石油系オイル、植物系オイル、カルボン酸エステル可塑剤、リン酸エステル可塑剤、スルホン酸エステル可塑剤からなる群から選択される少なくとも１種のオイル（Ｃ２）を、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して合計で１質量部以上含むことが好ましい。オイル（Ｃ２）の含有量が、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して１質量部以上であれば、タイヤの転がり抵抗を更に低減できる。なお、オイル（Ｃ２）の含有量は、タイヤの乾燥路面でのハンドリング性能の観点から、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して合計で２０質量部以下であることが好ましく、１５質量部以下であることが更に好ましい。
前記オイル（Ｃ２）は、ガラス転移温度（Ｔｇ）が−５０℃より低いことが好ましく、−６０℃より低いことが更に好ましい。ガラス転移温度（Ｔｇ）が−５０℃より低いオイル（Ｃ２）を含有することによって、ゴム組成物のガラス転移温度の上昇を抑制できる。
前記石油系オイルとしては、ナフテン系オイル、アロマオイル、パラフィンオイル等が挙げられる。なお、本明細書において、オイル（Ｃ２）としての、石油系オイルは、上述のオイル（Ｃ１）を除くものとする。
前記植物系オイルとしては、パーム油、ひまし油、綿実油、大豆油、オレンジオイル等が挙げられる。
前記カルボン酸エステル可塑剤としては、フタル酸エステル、イソフタル酸エステル、テトラヒドロフタル酸エステル、アジピン酸エステル、マレイン酸エステル、フマル酸エステル、トリメリット酸エステル、ピロメリット酸エステル、リノール酸エステル、オレイン酸エステル、ステアリン酸エステル、リシノール酸エステル等が挙げられる。
前記リン酸エステル可塑剤としては、トリメチルホスフェート、トリエチルホスフェート、トリブチルホスフェート、トリオクチルホスフェート、トリ−（２−エチルヘキシル）ホスフェート、２−エチルヘキシルジフェニルホスフェート、トリブトキシエチルホスフェート等が挙げられる。
前記スルホン酸エステル可塑剤としては、フェノール系アルキルスルホン酸エステル等が挙げられる。
前記植物系オイルとしては、パーム油、ひまし油、綿実油、大豆油、オレンジオイル等が挙げられる。
前記カルボン酸エステル可塑剤としては、フタル酸エステル、イソフタル酸エステル、テトラヒドロフタル酸エステル、アジピン酸エステル、マレイン酸エステル、フマル酸エステル、トリメリット酸エステル、ピロメリット酸エステル、リノール酸エステル、オレイン酸エステル、ステアリン酸エステル、リシノール酸エステル等が挙げられる。
前記リン酸エステル可塑剤としては、トリメチルホスフェート、トリエチルホスフェート、トリブチルホスフェート、トリオクチルホスフェート、トリ−（２−エチルヘキシル）ホスフェート、２−エチルヘキシルジフェニルホスフェート、トリブトキシエチルホスフェート等が挙げられる。
前記スルホン酸エステル可塑剤としては、フェノール系アルキルスルホン酸エステル等が挙げられる。
前記オイル（Ｃ２）としては、オレイン酸エステル、トリオクチルホスフェート、アジピン酸エステル、トリメリット酸エステル及びピロメリット酸エステルが好ましく、オレイン酸エステルが更に好ましい。また、オレイン酸エステルの中でも、オレイン酸オクチルが特に好ましい。ゴム組成物が、オイル（Ｃ２）として、オレイン酸オクチルを含む場合、タイヤの転がり抵抗を更に低減できる。
前記オイル（Ｃ１）と前記オイル（Ｃ２）とは、下記の式（１）：
０．５≦オイル（Ｃ１）の含有量／オイル（Ｃ２）の含有量≦２ ・・・ （１）
を満たすことが好ましい。オイル（Ｃ１）とオイル（Ｃ２）とが、上記式（１）を満たす場合、オイル（Ｃ１）とオイル（Ｃ２）との両方の効果が十分に発揮されて、タイヤの転がり抵抗を更に低減しつつ、タイヤの乾燥路面でのハンドリング性能を更に向上させることができる。
０．５≦オイル（Ｃ１）の含有量／オイル（Ｃ２）の含有量≦２ ・・・ （１）
を満たすことが好ましい。オイル（Ｃ１）とオイル（Ｃ２）とが、上記式（１）を満たす場合、オイル（Ｃ１）とオイル（Ｃ２）との両方の効果が十分に発揮されて、タイヤの転がり抵抗を更に低減しつつ、タイヤの乾燥路面でのハンドリング性能を更に向上させることができる。
本発明のゴム組成物は、更に、熱可塑性樹脂（Ｄ）を含むことが好ましい。ゴム組成物に熱可塑性樹脂（Ｄ）を配合することで、弾性率が向上し、タイヤに適用した際に、タイヤの乾燥路面でのハンドリング性能と湿潤路面での制動性能とを更に高度に両立できる。
前記熱可塑性樹脂（Ｄ）の含有量は、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して、１〜３０質量部が好ましく、５〜２５質量部が更に好ましい。熱可塑性樹脂（Ｄ）の含有量がゴム成分（Ａ）１００質量部に対して１質量部以上であれば、タイヤの湿潤路面での制動性能が更に向上し、また、３０質量部以下であれば、タイヤの乾燥路面でのハンドリング性能が更に向上する。
前記熱可塑性樹脂（Ｄ）としては、Ｃ5系樹脂、Ｃ5−Ｃ9系樹脂、Ｃ9系樹脂、ジシクロペンタジエン樹脂、テルペンフェノール樹脂、テルペン樹脂、ロジン樹脂、及びアルキルフェノール樹脂等が挙げられ、Ｃ5系樹脂、Ｃ5−Ｃ9系樹脂、Ｃ9系樹脂、ジシクロペンタジエン樹脂、ロジン樹脂、及びアルキルフェノール樹脂から選択される少なくとも一種が好ましい。熱可塑性樹脂（Ｄ）として、Ｃ5系樹脂、Ｃ5−Ｃ9系樹脂、Ｃ9系樹脂、ジシクロペンタジエン樹脂、テルペンフェノール樹脂、テルペン樹脂、ロジン樹脂、及びアルキルフェノール樹脂の少なくとも一種を含む場合、タイヤの湿潤路面での制動性能を更に向上させることができる。
前記熱可塑性樹脂（Ｄ）の中でも、Ｃ5系樹脂、Ｃ5−Ｃ9系樹脂及びＣ9系樹脂が特に好ましい。Ｃ5系樹脂、Ｃ5−Ｃ9系樹脂及びＣ9系樹脂は、ゴム成分（Ａ）との相溶性が高く、タイヤの湿潤路面での制動性能をより一層向上させることができる。前記熱可塑性樹脂（Ｄ）は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
前記熱可塑性樹脂（Ｄ）の中でも、Ｃ5系樹脂、Ｃ5−Ｃ9系樹脂及びＣ9系樹脂が特に好ましい。Ｃ5系樹脂、Ｃ5−Ｃ9系樹脂及びＣ9系樹脂は、ゴム成分（Ａ）との相溶性が高く、タイヤの湿潤路面での制動性能をより一層向上させることができる。前記熱可塑性樹脂（Ｄ）は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
前記Ｃ5系樹脂とは、Ｃ5系合成石油樹脂を指し、該Ｃ5系樹脂としては、例えば、石油化学工業のナフサの熱分解によって得られるＣ5留分を、ＡｌＣｌ3、ＢＦ3等のフリーデルクラフツ型触媒を用いて重合して得られる脂肪族系石油樹脂が挙げられる。前記Ｃ5留分には、通常、１−ペンテン、２−ペンテン、２−メチル−１−ブテン、２−メチル−２−ブテン、３−メチル−１−ブテン等のオレフィン系炭化水素、２−メチル−１，３−ブタジエン、１，２−ペンタジエン、１，３−ペンタジエン、３−メチル−１，２−ブタジエン等のジオレフィン系炭化水素等が含まれる。なお、前記Ｃ5系樹脂としては、市販品を利用することができ、例えば、エクソンモービルケミカル社製脂肪族系石油樹脂である「エスコレッツ（登録商標）１０００シリーズ」、日本ゼオン株式会社製脂肪族系石油樹脂である「クイントン（登録商標）１００シリーズ」の内「Ａ１００、Ｂ１７０、Ｍ１００、Ｒ１００」、東燃化学社製「Ｔ−ＲＥＺ ＲＡ１００」等が挙げられる。
前記Ｃ5−Ｃ9系樹脂とは、Ｃ5−Ｃ9系合成石油樹脂を指し、該Ｃ5−Ｃ9系樹脂としては、例えば、石油由来のＣ5留分とＣ9留分とを、ＡｌＣｌ3、ＢＦ3等のフリーデルクラフツ型触媒を用いて重合して得られる固体重合体が挙げられ、より具体的には、スチレン、ビニルトルエン、α−メチルスチレン、インデン等を主成分とする共重合体等が挙げられる。該Ｃ5−Ｃ9系樹脂としては、Ｃ9以上の成分の少ない樹脂が、ゴム成分との相溶性の観点から好ましい。ここで、「Ｃ9以上の成分が少ない」とは、樹脂全量中のＣ9以上の成分が５０質量％未満、好ましくは４０質量％以下であることを言うものとする。前記Ｃ5−Ｃ9系樹脂としては、市販品を利用することができ、例えば、商品名「クイントン（登録商標）Ｇ１００Ｂ」（日本ゼオン株式会社製）、商品名「ＥＣＲ２１３」（エクソンモービルケミカル社製）、商品名「Ｔ−ＲＥＺ ＲＤ１０４」（東燃化学社製）等が挙げられる。
前記Ｃ9系樹脂は、例えば、石油化学工業のナフサの熱分解により、エチレン、プロピレン等の石油化学基礎原料と共に副生するＣ9留分である、ビニルトルエン、アルキルスチレン、インデンを主要なモノマーとする炭素数９の芳香族を重合した樹脂である。ここで、ナフサの熱分解によって得られるＣ9留分の具体例としては、ビニルトルエン、α−メチルスチレン、β−メチルスチレン、γ−メチルスチレン、ｏ−メチルスチレン、ｐ−メチルスチレン、インデン等が挙げられる。該Ｃ9系樹脂は、Ｃ9留分と共に、Ｃ8留分であるスチレン等、Ｃ10留分であるメチルインデン、１，３−ジメチルスチレン等、更にはナフタレン、ビニルナフタレン、ビニルアントラセン、ｐ−ｔｅｒｔ−ブチルスチレン等をも原料として用い、これらのＣ8〜Ｃ10留分等を混合物のまま、例えばフリーデルクラフツ型触媒により共重合して得ることができる。また、前記Ｃ9系樹脂は、水酸基を有する化合物、不飽和カルボン酸化合物等で変性された変性石油樹脂であってもよい。なお、前記Ｃ9系樹脂としては、市販品を利用することができ、例えば、未変性Ｃ9系石油樹脂としては、商品名「日石ネオポリマー（登録商標）Ｌ−９０」、「日石ネオポリマー（登録商標）１２０」、「日石ネオポリマー（登録商標）１３０」、「日石ネオポリマー（登録商標）１４０」（ＪＸ日鉱日石エネルギー株式会社製）等が挙げられる。
前記ジシクロペンタジエン樹脂は、シクロペンタジエンを二量体化して得られるジシクロペンタジエンを主原料に製造された石油樹脂である。前記ジシクロペンタジエン樹脂としては、市販品を利用することができ、例えば、日本ゼオン株式会社製脂環式系石油樹脂である商品名「クイントン（登録商標）１０００シリーズ」の内「１１０５、１３２５、１３４０」等が挙げられる。
前記テルペンフェノール樹脂は、例えば、テルペン類と種々のフェノール類とを、フリーデルクラフツ型触媒を用いて反応させたり、又はさらにホルマリンで縮合する方法で得ることができる。原料のテルペン類としては特に制限はなく、α−ピネンやリモネン等のモノテルペン炭化水素が好ましく、α−ピネンを含むものがより好ましく、特にα−ピネンであることが好ましい。該テルペンフェノール樹脂としては、市販品を利用することができ、例えば、商品名「タマノル８０３Ｌ」、「タマノル９０１」（荒川化学工業株式会社製）、商品名「ＹＳポリスター（登録商標）Ｕ」シリーズ、「ＹＳポリスター（登録商標）Ｔ」シリーズ、「ＹＳポリスター（登録商標）Ｓ」シリーズ、「ＹＳポリスター（登録商標）Ｇ」シリーズ、「ＹＳポリスター（登録商標）Ｎ」シリーズ、「ＹＳポリスター（登録商標）Ｋ」シリーズ、「ＹＳポリスター（登録商標）ＴＨ」シリーズ（ヤスハラケミカル株式会社製）等が挙げられる。
前記テルペン樹脂は、マツ属の木からロジンを得る際に同時に得られるテレピン油、或いは、これから分離した重合成分を配合し、フリーデルクラフツ型触媒を用いて重合して得られる固体状の樹脂であり、β−ピネン樹脂、α−ピネン樹脂等が挙げられる。該テルペン樹脂としては、市販品を利用することができ、例えば、ヤスハラケミカル株式会社製の商品名「ＹＳレジン」シリーズ（ＰＸ−１２５０、ＴＲ−１０５等）、ハーキュリーズ社製の商品名「ピコライト」シリーズ（Ａ１１５、Ｓ１１５等）等が挙げられる。
前記ロジン樹脂は、マツ科の植物の樹液である松脂（松ヤニ）等のバルサム類を集めてテレピン精油を蒸留した後に残る残留物で、ロジン酸（アビエチン酸、パラストリン酸、イソピマール酸等）を主成分とする天然樹脂、及びそれらを変性、水素添加等で加工した変性樹脂、水添樹脂である。例えば、天然樹脂ロジン、その重合ロジンや部分水添ロジン；グリセリンエステルロジン、その部分水添ロジンや完全水添ロジンや重合ロジン；ペンタエリスリトールエステルロジン、その部分水添ロジンや重合ロジン等が挙げられる。天然樹脂ロジンとして、生松ヤニやトール油に含まれるガムロジン、トール油ロジン、ウッドロジン等がある。前記ロジン樹脂としては、市販品を利用することができ、例えば、商品名「ネオトール１０５」（ハリマ化成株式会社製）、商品名「ＳＮタック７５４」（サンノプコ株式会社製）、商品名「ライムレジンＮｏ．１」、「ペンセルＡ」及び「ペンセルＡＤ」（荒川化学工業株式会社製）、商品名「ポリペール」及び「ペンタリンＣ」（イーストマンケミカル株式会社製）、商品名「ハイロジン（登録商標）Ｓ」（大社松精油株式会社製）等が挙げられる。
前記アルキルフェノール樹脂は、例えば、アルキルフェノールとホルムアルデヒドとの触媒下における縮合反応によって得られる。該アルキルフェノール樹脂としては、市販品を利用することができ、例えば、商品名「ヒタノール１５０２Ｐ」（アルキルフェノールホルムアルデヒド樹脂、日立化成株式会社製）、商品名「タッキロール２０１」（アルキルフェノールホルムアルデヒド樹脂、田岡化学工業株式会社製）、商品名「タッキロール２５０−Ｉ」（臭素化アルキルフェノールホルムアルデヒド樹脂、田岡化学工業株式会社製）、商品名「タッキロール２５０−ＩＩＩ」（臭素化アルキルフェノールホルムアルデヒド樹脂、田岡化学工業株式会社製）、商品名「Ｒ７５２１Ｐ」、「ＳＰ１０６８」、「Ｒ７５１０ＰＪ」、「Ｒ７５７２Ｐ」及び「Ｒ７５７８Ｐ」（ＳＩ ＧＲＯＵＰ ＩＮＣ．製）等が挙げられる。
本発明のゴム組成物は、ガラス転移温度（Ｔｇ）が−１５℃以上０℃以下であることが好ましい。ゴム組成物のガラス転移温度（Ｔｇ）が−１５℃以上の場合、乾燥路面でのハンドリング性能と耐摩耗性とが更に向上し、また、０℃以下の場合、低転がり抵抗性と、湿潤路面での制動性能とが更に向上する。
なお、本発明において、ゴム組成物のガラス転移温度（Ｔｇ）は、実施例に記載の方法で測定する。
なお、本発明において、ゴム組成物のガラス転移温度（Ｔｇ）は、実施例に記載の方法で測定する。
本発明のゴム組成物には、前記ゴム成分（Ａ）、充填剤（Ｂ）、オイル（Ｃ）、熱可塑性樹脂（Ｄ）、シランカップリング剤の他、ゴム工業界で通常使用される配合剤、例えば、ステアリン酸、老化防止剤、酸化亜鉛（亜鉛華）、加硫促進剤、加硫剤等を、本発明の目的を害しない範囲内で適宜選択して配合してもよい。これら配合剤としては、市販品を好適に使用することができる。
また、本発明のゴム組成物は、タイヤを始めとする種々のゴム製品に利用できる。特には、本発明のゴム組成物は、タイヤのトレッドとして好適である。
＜トレッド＞
本発明のトレッドは、上記のゴム組成物を用いたことを特徴とする。かかる本発明のトレッド（トレッドゴム）は、上述したゴム組成物を用いているため、タイヤに適用することで、タイヤの低転がり抵抗性と、湿潤路面での制動性能と、乾燥路面でのハンドリング性能と、耐摩耗性と、を高度に両立することができる。
なお、本発明のトレッドは、新品タイヤに適用してもよいし、更生タイヤに適用してもよい。
本発明のトレッドは、上記のゴム組成物を用いたことを特徴とする。かかる本発明のトレッド（トレッドゴム）は、上述したゴム組成物を用いているため、タイヤに適用することで、タイヤの低転がり抵抗性と、湿潤路面での制動性能と、乾燥路面でのハンドリング性能と、耐摩耗性と、を高度に両立することができる。
なお、本発明のトレッドは、新品タイヤに適用してもよいし、更生タイヤに適用してもよい。
＜タイヤ＞
本発明のタイヤは、上記のトレッドを用いたことを特徴とする。かかる本発明のタイヤは、低転がり抵抗性と、湿潤路面での制動性能と、乾燥路面でのハンドリング性と、耐摩耗性と、を高度に両立できる。
なお、本発明のタイヤは、各種車輌向けのタイヤとして利用できるが、乗用車用タイヤとして好ましい。
本発明のタイヤは、適用するタイヤの種類に応じ、未加硫のゴム組成物をトレッドに用いて成形後に加硫して得てもよく、又は予備加硫工程等を経た半加硫のトレッド（トレッドゴム）を用いて成形後、さらに本加硫して得てもよい。なお、本発明のタイヤは、好ましくは空気入りタイヤであり、空気入りタイヤに充填する気体としては、通常の或いは酸素分圧を調整した空気の他、窒素、アルゴン、ヘリウム等の不活性ガスを用いることができる。
本発明のタイヤは、上記のトレッドを用いたことを特徴とする。かかる本発明のタイヤは、低転がり抵抗性と、湿潤路面での制動性能と、乾燥路面でのハンドリング性と、耐摩耗性と、を高度に両立できる。
なお、本発明のタイヤは、各種車輌向けのタイヤとして利用できるが、乗用車用タイヤとして好ましい。
本発明のタイヤは、適用するタイヤの種類に応じ、未加硫のゴム組成物をトレッドに用いて成形後に加硫して得てもよく、又は予備加硫工程等を経た半加硫のトレッド（トレッドゴム）を用いて成形後、さらに本加硫して得てもよい。なお、本発明のタイヤは、好ましくは空気入りタイヤであり、空気入りタイヤに充填する気体としては、通常の或いは酸素分圧を調整した空気の他、窒素、アルゴン、ヘリウム等の不活性ガスを用いることができる。
以下に、実施例を挙げて本発明を更に詳しく説明するが、本発明は下記の実施例に何ら限定されるものではない。
合成した変性ＳＢＲの、結合スチレン量、ブタジエン部分のミクロ構造、分子量、収縮因子（ｇ’）、ムーニー粘度、ガラス転移温度（Ｔｇ）、変性率、窒素原子の有無、ケイ素原子の有無は以下の方法で分析する。
（１）結合スチレン量
変性共役ジエン系重合体を試料として、試料１００ｍｇを、クロロホルムで１００ｍＬにメスアップし、溶解して測定サンプルとする。スチレンのフェニル基による紫外線吸収波長（２５４ｎｍ付近）の吸収量により、試料１００質量％に対しての結合スチレン量（質量％）を測定する（島津製作所社製の分光光度計「ＵＶ−２４５０」）。
変性共役ジエン系重合体を試料として、試料１００ｍｇを、クロロホルムで１００ｍＬにメスアップし、溶解して測定サンプルとする。スチレンのフェニル基による紫外線吸収波長（２５４ｎｍ付近）の吸収量により、試料１００質量％に対しての結合スチレン量（質量％）を測定する（島津製作所社製の分光光度計「ＵＶ−２４５０」）。
（２）ブタジエン部分のミクロ構造（１，２−ビニル結合量）
変性共役ジエン系重合体を試料として、試料５０ｍｇを、１０ｍＬの二硫化炭素に溶解して測定サンプルとする。溶液セルを用いて、赤外線スペクトルを６００〜１０００ｃｍ-1の範囲で測定して、所定の波数における吸光度によりハンプトンの方法（Ｒ．Ｒ．Ｈａｍｐｔｏｎ，Ａｎａｌｙｔｉｃａｌ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ ２１，９２３（１９４９）に記載の方法）の計算式に従い、ブタジエン部分のミクロ構造、すなわち、１，２−ビニル結合量（ｍｏｌ％）を求める（日本分光社製のフーリエ変換赤外分光光度計「ＦＴ−ＩＲ２３０」）。
変性共役ジエン系重合体を試料として、試料５０ｍｇを、１０ｍＬの二硫化炭素に溶解して測定サンプルとする。溶液セルを用いて、赤外線スペクトルを６００〜１０００ｃｍ-1の範囲で測定して、所定の波数における吸光度によりハンプトンの方法（Ｒ．Ｒ．Ｈａｍｐｔｏｎ，Ａｎａｌｙｔｉｃａｌ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ ２１，９２３（１９４９）に記載の方法）の計算式に従い、ブタジエン部分のミクロ構造、すなわち、１，２−ビニル結合量（ｍｏｌ％）を求める（日本分光社製のフーリエ変換赤外分光光度計「ＦＴ−ＩＲ２３０」）。
（３）分子量
共役ジエン系重合体又は変性共役ジエン系重合体を試料として、ポリスチレン系ゲルを充填剤としたカラムを３本連結したＧＰＣ測定装置（東ソー社製の商品名「ＨＬＣ−８３２０ＧＰＣ」）を使用して、ＲＩ検出器（東ソー社製の商品名「ＨＬＣ８０２０」）を用いてクロマトグラムを測定し、標準ポリスチレンを使用して得られる検量線に基づいて、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）と分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）と、変性共役ジエン系重合体のピークトップ分子量（Ｍｐ1）と共役ジエン系重合体のピークトップ分子量（Ｍｐ2）とその比率（Ｍｐ1／Ｍｐ2）と、分子量２００×１０4以上５００×１０4以下の割合と、を求める。溶離液は５ｍｍｏｌ／Ｌのトリエチルアミン入りＴＨＦ（テトラヒドロフラン）を使用する。カラムは、東ソー社製の商品名「ＴＳＫｇｅｌ ＳｕｐｅｒＭｕｌｔｉｐｏｒｅＨＺ−Ｈ」を３本接続し、その前段にガードカラムとして東ソー社製の商品名「ＴＳＫｇｕａｒｄｃｏｌｕｍｎ ＳｕｐｅｒＭＰ（ＨＺ）−Ｈ」を接続して使用する。測定用の試料１０ｍｇを１０ｍＬのＴＨＦに溶解して測定溶液とし、測定溶液１０μＬをＧＰＣ測定装置に注入して、オーブン温度４０℃、ＴＨＦ流量０．３５ｍＬ／分の条件で測定する。
上記のピークトップ分子量（Ｍｐ1及びＭｐ2）は、次のようにして求める。測定して得られるＧＰＣ曲線において、最も高分子量の成分として検出されるピークを選択する。その選択したピークについて、そのピークの極大値に相当する分子量を算出し、ピークトップ分子量とする。
また、上記の分子量２００×１０4〜５００×１０4の割合は、積分分子量分布曲線から分子量５００×１０4以下が全体に占める割合から分子量２００×１０4未満が占める割合を差し引くことで算出する。
共役ジエン系重合体又は変性共役ジエン系重合体を試料として、ポリスチレン系ゲルを充填剤としたカラムを３本連結したＧＰＣ測定装置（東ソー社製の商品名「ＨＬＣ−８３２０ＧＰＣ」）を使用して、ＲＩ検出器（東ソー社製の商品名「ＨＬＣ８０２０」）を用いてクロマトグラムを測定し、標準ポリスチレンを使用して得られる検量線に基づいて、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）と分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）と、変性共役ジエン系重合体のピークトップ分子量（Ｍｐ1）と共役ジエン系重合体のピークトップ分子量（Ｍｐ2）とその比率（Ｍｐ1／Ｍｐ2）と、分子量２００×１０4以上５００×１０4以下の割合と、を求める。溶離液は５ｍｍｏｌ／Ｌのトリエチルアミン入りＴＨＦ（テトラヒドロフラン）を使用する。カラムは、東ソー社製の商品名「ＴＳＫｇｅｌ ＳｕｐｅｒＭｕｌｔｉｐｏｒｅＨＺ−Ｈ」を３本接続し、その前段にガードカラムとして東ソー社製の商品名「ＴＳＫｇｕａｒｄｃｏｌｕｍｎ ＳｕｐｅｒＭＰ（ＨＺ）−Ｈ」を接続して使用する。測定用の試料１０ｍｇを１０ｍＬのＴＨＦに溶解して測定溶液とし、測定溶液１０μＬをＧＰＣ測定装置に注入して、オーブン温度４０℃、ＴＨＦ流量０．３５ｍＬ／分の条件で測定する。
上記のピークトップ分子量（Ｍｐ1及びＭｐ2）は、次のようにして求める。測定して得られるＧＰＣ曲線において、最も高分子量の成分として検出されるピークを選択する。その選択したピークについて、そのピークの極大値に相当する分子量を算出し、ピークトップ分子量とする。
また、上記の分子量２００×１０4〜５００×１０4の割合は、積分分子量分布曲線から分子量５００×１０4以下が全体に占める割合から分子量２００×１０4未満が占める割合を差し引くことで算出する。
（４）収縮因子（ｇ’）
変性共役ジエン系重合体を試料として、ポリスチレン系ゲルを充填剤としたカラムを３本連結したＧＰＣ測定装置（Ｍａｌｖｅｒｎ社製の商品名「ＧＰＣｍａｘ ＶＥ−２００１」）を使用して、光散乱検出器、ＲＩ検出器、粘度検出器（Ｍａｌｖｅｒｎ社製の商品名「ＴＤＡ３０５」）の順番に接続されている３つの検出器を用いて測定し、標準ポリスチレンに基づいて、光散乱検出器とＲＩ検出器結果から絶対分子量を、ＲＩ検出器と粘度検出器の結果から固有粘度を求める。直鎖ポリマーは、固有粘度［η］＝−３．８８３Ｍ0.771に従うものとして用い、各分子量に対応する固有粘度の比としての収縮因子（ｇ’）を算出する。溶離液は５ｍｍｏｌ／Ｌのトリエチルアミン入りＴＨＦを使用する。カラムは、東ソー社製の商品名「ＴＳＫｇｅｌ Ｇ４０００ＨＸＬ」、「ＴＳＫｇｅｌ Ｇ５０００ＨＸＬ」、及び「ＴＳＫｇｅｌ Ｇ６０００ＨＸＬ」を接続して使用する。測定用の試料２０ｍｇを１０ｍＬのＴＨＦに溶解して測定溶液とし、測定溶液１００μＬをＧＰＣ測定装置に注入して、オーブン温度４０℃、ＴＨＦ流量１ｍＬ／分の条件で測定する。
変性共役ジエン系重合体を試料として、ポリスチレン系ゲルを充填剤としたカラムを３本連結したＧＰＣ測定装置（Ｍａｌｖｅｒｎ社製の商品名「ＧＰＣｍａｘ ＶＥ−２００１」）を使用して、光散乱検出器、ＲＩ検出器、粘度検出器（Ｍａｌｖｅｒｎ社製の商品名「ＴＤＡ３０５」）の順番に接続されている３つの検出器を用いて測定し、標準ポリスチレンに基づいて、光散乱検出器とＲＩ検出器結果から絶対分子量を、ＲＩ検出器と粘度検出器の結果から固有粘度を求める。直鎖ポリマーは、固有粘度［η］＝−３．８８３Ｍ0.771に従うものとして用い、各分子量に対応する固有粘度の比としての収縮因子（ｇ’）を算出する。溶離液は５ｍｍｏｌ／Ｌのトリエチルアミン入りＴＨＦを使用する。カラムは、東ソー社製の商品名「ＴＳＫｇｅｌ Ｇ４０００ＨＸＬ」、「ＴＳＫｇｅｌ Ｇ５０００ＨＸＬ」、及び「ＴＳＫｇｅｌ Ｇ６０００ＨＸＬ」を接続して使用する。測定用の試料２０ｍｇを１０ｍＬのＴＨＦに溶解して測定溶液とし、測定溶液１００μＬをＧＰＣ測定装置に注入して、オーブン温度４０℃、ＴＨＦ流量１ｍＬ／分の条件で測定する。
（５）ムーニー粘度
共役ジエン系重合体又は変性共役ジエン系重合体を試料として、ムーニー粘度計（上島製作所社製の商品名「ＶＲ１１３２」）を用い、ＪＩＳ Ｋ６３００に準拠し、Ｌ形ローターを用いてムーニー粘度を測定する。測定温度は、共役ジエン系重合体を試料とする場合には１１０℃とし、変性共役ジエン系重合体を試料とする場合には１００℃とする。まず、試料を１分間試験温度で予熱した後、ローターを２ｒｐｍで回転させ、４分後のトルクを測定してムーニー粘度（ＭＬ(1+4)）とする。
共役ジエン系重合体又は変性共役ジエン系重合体を試料として、ムーニー粘度計（上島製作所社製の商品名「ＶＲ１１３２」）を用い、ＪＩＳ Ｋ６３００に準拠し、Ｌ形ローターを用いてムーニー粘度を測定する。測定温度は、共役ジエン系重合体を試料とする場合には１１０℃とし、変性共役ジエン系重合体を試料とする場合には１００℃とする。まず、試料を１分間試験温度で予熱した後、ローターを２ｒｐｍで回転させ、４分後のトルクを測定してムーニー粘度（ＭＬ(1+4)）とする。
（６）ガラス転移温度（Ｔｇ）
変性共役ジエン系重合体を試料として、ＩＳＯ ２２７６８：２００６に準拠して、マックサイエンス社製の示差走査熱量計「ＤＳＣ３２００Ｓ」を用い、ヘリウム５０ｍＬ／分の流通下、−１００℃から２０℃／分で昇温しながらＤＳＣ曲線を記録し、ＤＳＣ微分曲線のピークトップ（Ｉｎｆｌｅｃｔｉｏｎ ｐｏｉｎｔ）をガラス転移温度とする。
変性共役ジエン系重合体を試料として、ＩＳＯ ２２７６８：２００６に準拠して、マックサイエンス社製の示差走査熱量計「ＤＳＣ３２００Ｓ」を用い、ヘリウム５０ｍＬ／分の流通下、−１００℃から２０℃／分で昇温しながらＤＳＣ曲線を記録し、ＤＳＣ微分曲線のピークトップ（Ｉｎｆｌｅｃｔｉｏｎ ｐｏｉｎｔ）をガラス転移温度とする。
（７）変性率
変性共役ジエン系重合体を試料として、シリカ系ゲルを充填剤としたＧＰＣカラムに、変性した塩基性重合体成分が吸着する特性を応用することにより、測定する。試料及び低分子量内部標準ポリスチレンを含む試料溶液を、ポリスチレン系カラムで測定したクロマトグラムと、シリカ系カラムで測定したクロマトグラムと、の差分よりシリカ系カラムへの吸着量を測定し、変性率を求める。具体的には、以下に示すとおりである。
試料溶液の調製：試料１０ｍｇ及び標準ポリスチレン５ｍｇを２０ｍＬのＴＨＦに溶解させて、試料溶液とする。
ポリスチレン系カラムを用いたＧＰＣ測定条件：東ソー社製の商品名「ＨＬＣ−８３２０ＧＰＣ」を使用して、５ｍｍｏｌ／Ｌのトリエチルアミン入りＴＨＦを溶離液として用い、試料溶液１０μＬを装置に注入し、カラムオーブン温度４０℃、ＴＨＦ流量０．３５ｍＬ／分の条件で、ＲＩ検出器を用いてクロマトグラムを得る。カラムは、東ソー社製の商品名「ＴＳＫｇｅｌ ＳｕｐｅｒＭｕｌｔｉｐｏｒｅＨＺ−Ｈ」を３本接続し、その前段にガードカラムとして東ソー社製の商品名「ＴＳＫｇｕａｒｄｃｏｌｕｍｎ ＳｕｐｅｒＭＰ（ＨＺ）−Ｈ」を接続して使用する。
シリカ系カラムを用いたＧＰＣ測定条件：東ソー社製の商品名「ＨＬＣ−８３２０ＧＰＣ」を使用して、ＴＨＦを溶離液として用い、試料溶液５０μＬを装置に注入し、カラムオーブン温度４０℃、ＴＨＦ流量０．５ｍｌ／分の条件で、ＲＩ検出器を用いてクロマトグラムを得る。カラムは、商品名「Ｚｏｒｂａｘ ＰＳＭ−１０００Ｓ」、「ＰＳＭ−３００Ｓ」、「ＰＳＭ−６０Ｓ」を接続して使用し、その前段にガードカラムとして商品名「ＤＩＯＬ ４．６×１２．５ｍｍ ５ｍｉｃｒｏｎ」を接続して使用する。
変性率の計算方法：ポリスチレン系カラムを用いたクロマトグラムのピーク面積の全体を１００として、試料のピーク面積をＰ１、標準ポリスチレンのピーク面積をＰ２、シリカ系カラムを用いたクロマトグラムのピーク面積の全体を１００として、試料のピーク面積をＰ３、標準ポリスチレンのピーク面積をＰ４として、下記式より変性率（％）を求める。
変性率（％）＝［１−（Ｐ２×Ｐ３）／（Ｐ１×Ｐ４）］×１００
（ただし、Ｐ１＋Ｐ２＝Ｐ３＋Ｐ４＝１００）
変性共役ジエン系重合体を試料として、シリカ系ゲルを充填剤としたＧＰＣカラムに、変性した塩基性重合体成分が吸着する特性を応用することにより、測定する。試料及び低分子量内部標準ポリスチレンを含む試料溶液を、ポリスチレン系カラムで測定したクロマトグラムと、シリカ系カラムで測定したクロマトグラムと、の差分よりシリカ系カラムへの吸着量を測定し、変性率を求める。具体的には、以下に示すとおりである。
試料溶液の調製：試料１０ｍｇ及び標準ポリスチレン５ｍｇを２０ｍＬのＴＨＦに溶解させて、試料溶液とする。
ポリスチレン系カラムを用いたＧＰＣ測定条件：東ソー社製の商品名「ＨＬＣ−８３２０ＧＰＣ」を使用して、５ｍｍｏｌ／Ｌのトリエチルアミン入りＴＨＦを溶離液として用い、試料溶液１０μＬを装置に注入し、カラムオーブン温度４０℃、ＴＨＦ流量０．３５ｍＬ／分の条件で、ＲＩ検出器を用いてクロマトグラムを得る。カラムは、東ソー社製の商品名「ＴＳＫｇｅｌ ＳｕｐｅｒＭｕｌｔｉｐｏｒｅＨＺ−Ｈ」を３本接続し、その前段にガードカラムとして東ソー社製の商品名「ＴＳＫｇｕａｒｄｃｏｌｕｍｎ ＳｕｐｅｒＭＰ（ＨＺ）−Ｈ」を接続して使用する。
シリカ系カラムを用いたＧＰＣ測定条件：東ソー社製の商品名「ＨＬＣ−８３２０ＧＰＣ」を使用して、ＴＨＦを溶離液として用い、試料溶液５０μＬを装置に注入し、カラムオーブン温度４０℃、ＴＨＦ流量０．５ｍｌ／分の条件で、ＲＩ検出器を用いてクロマトグラムを得る。カラムは、商品名「Ｚｏｒｂａｘ ＰＳＭ−１０００Ｓ」、「ＰＳＭ−３００Ｓ」、「ＰＳＭ−６０Ｓ」を接続して使用し、その前段にガードカラムとして商品名「ＤＩＯＬ ４．６×１２．５ｍｍ ５ｍｉｃｒｏｎ」を接続して使用する。
変性率の計算方法：ポリスチレン系カラムを用いたクロマトグラムのピーク面積の全体を１００として、試料のピーク面積をＰ１、標準ポリスチレンのピーク面積をＰ２、シリカ系カラムを用いたクロマトグラムのピーク面積の全体を１００として、試料のピーク面積をＰ３、標準ポリスチレンのピーク面積をＰ４として、下記式より変性率（％）を求める。
変性率（％）＝［１−（Ｐ２×Ｐ３）／（Ｐ１×Ｐ４）］×１００
（ただし、Ｐ１＋Ｐ２＝Ｐ３＋Ｐ４＝１００）
（８）窒素原子の有無
前記（７）と同様の測定を行い、算出された変性率が１０％以上であった場合、窒素原子を有していると判断する。
前記（７）と同様の測定を行い、算出された変性率が１０％以上であった場合、窒素原子を有していると判断する。
（９）ケイ素原子の有無
変性共役ジエン系重合体０．５ｇを試料として、ＪＩＳ Ｋ ０１０１ ４４．３．１に準拠して、紫外可視分光光度計（島津製作所社製の商品名「ＵＶ−１８００」）を用いて測定し、モリブデン青吸光光度法により定量する。これにより、ケイ素原子が検出された場合（検出下限１０質量ｐｐｍ）、ケイ素原子を有していると判断する。
変性共役ジエン系重合体０．５ｇを試料として、ＪＩＳ Ｋ ０１０１ ４４．３．１に準拠して、紫外可視分光光度計（島津製作所社製の商品名「ＵＶ−１８００」）を用いて測定し、モリブデン青吸光光度法により定量する。これにより、ケイ素原子が検出された場合（検出下限１０質量ｐｐｍ）、ケイ素原子を有していると判断する。
＜変性ＳＢＲの合成＞
内容積が１０Ｌで、内部の高さ（Ｌ）と直径（Ｄ）との比（Ｌ／Ｄ）が４．０であり、底部に入口、頂部に出口を有し、攪拌機付槽型反応器である攪拌機及び温度制御用のジャケットを有する槽型圧力容器を重合反応器とする。予め水分除去した、１，３−ブタジエンを１７．２ｇ／分、スチレンを１０．５ｇ／分、ｎ−ヘキサンを１４５．３ｇ／分の条件で混合する。この混合溶液を反応器の入口に供給する配管の途中に設けたスタティックミキサーにおいて、残存不純物不活性処理用のｎ−ブチルリチウムを０．１１７ｍｍｏｌ／分で添加、混合した後、反応器の底部に連続的に供給する。更に、極性物質として２，２−ビス（２−オキソラニル）プロパンを０．０１９ｇ／分の速度で、重合開始剤としてｎ−ブチルリチウムを０．２４２ｍｍｏｌ／分の速度で、攪拌機で激しく混合する重合反応器の底部へ供給し、連続的に重合反応を継続させる。反応器頂部出口における重合溶液の温度が７５℃となるように温度を制御する。重合が十分に安定したところで、反応器頂部出口より、カップリング剤添加前の重合体溶液を少量抜出し、酸化防止剤（ＢＨＴ）を重合体１００ｇあたり０．２ｇとなるように添加した後に溶媒を除去し、１１０℃のムーニー粘度及び各種の分子量を測定する。
次に、反応器の出口より流出した重合体溶液に、カップリング剤として２．７４ｍｍｏｌ／Ｌに希釈したテトラキス（３−トリメトキシシリルプロピル）−１，３−プロパンジアミンを０．０３０２ｍｍｏｌ／分（水分５．２ｐｐｍ含有ｎ−ヘキサン溶液）の速度で連続的に添加し、カップリング剤を添加された重合体溶液はスタティックミキサーを通ることで混合されカップリング反応する。このとき、反応器の出口より流出した重合溶液にカップリング剤が添加されるまでの時間は４．８分、温度は６８℃であり、重合工程における温度と、カップリング剤を添加するまでの温度との差は７℃である。カップリング反応した重合体溶液に、酸化防止剤（ＢＨＴ）を重合体１００ｇあたり０．２ｇとなるように０．０５５ｇ／分（ｎ−ヘキサン溶液）で連続的に添加し、カップリング反応を終了する。酸化防止剤と同時に、重合体１００ｇに対してオイル（ＪＸ日鉱日石エネルギー社製、商品名「ＪＯＭＯプロセスＮＣ１４０」、ＳＲＡＥ）が１０.０ｇとなるように連続的に添加し、スタティックミキサーで混合する。スチームストリッピングにより溶媒を除去して、変性スチレン−ブタジエン共重合体ゴム（変性ＳＢＲ）を得る。
内容積が１０Ｌで、内部の高さ（Ｌ）と直径（Ｄ）との比（Ｌ／Ｄ）が４．０であり、底部に入口、頂部に出口を有し、攪拌機付槽型反応器である攪拌機及び温度制御用のジャケットを有する槽型圧力容器を重合反応器とする。予め水分除去した、１，３−ブタジエンを１７．２ｇ／分、スチレンを１０．５ｇ／分、ｎ−ヘキサンを１４５．３ｇ／分の条件で混合する。この混合溶液を反応器の入口に供給する配管の途中に設けたスタティックミキサーにおいて、残存不純物不活性処理用のｎ−ブチルリチウムを０．１１７ｍｍｏｌ／分で添加、混合した後、反応器の底部に連続的に供給する。更に、極性物質として２，２−ビス（２−オキソラニル）プロパンを０．０１９ｇ／分の速度で、重合開始剤としてｎ−ブチルリチウムを０．２４２ｍｍｏｌ／分の速度で、攪拌機で激しく混合する重合反応器の底部へ供給し、連続的に重合反応を継続させる。反応器頂部出口における重合溶液の温度が７５℃となるように温度を制御する。重合が十分に安定したところで、反応器頂部出口より、カップリング剤添加前の重合体溶液を少量抜出し、酸化防止剤（ＢＨＴ）を重合体１００ｇあたり０．２ｇとなるように添加した後に溶媒を除去し、１１０℃のムーニー粘度及び各種の分子量を測定する。
次に、反応器の出口より流出した重合体溶液に、カップリング剤として２．７４ｍｍｏｌ／Ｌに希釈したテトラキス（３−トリメトキシシリルプロピル）−１，３−プロパンジアミンを０．０３０２ｍｍｏｌ／分（水分５．２ｐｐｍ含有ｎ−ヘキサン溶液）の速度で連続的に添加し、カップリング剤を添加された重合体溶液はスタティックミキサーを通ることで混合されカップリング反応する。このとき、反応器の出口より流出した重合溶液にカップリング剤が添加されるまでの時間は４．８分、温度は６８℃であり、重合工程における温度と、カップリング剤を添加するまでの温度との差は７℃である。カップリング反応した重合体溶液に、酸化防止剤（ＢＨＴ）を重合体１００ｇあたり０．２ｇとなるように０．０５５ｇ／分（ｎ−ヘキサン溶液）で連続的に添加し、カップリング反応を終了する。酸化防止剤と同時に、重合体１００ｇに対してオイル（ＪＸ日鉱日石エネルギー社製、商品名「ＪＯＭＯプロセスＮＣ１４０」、ＳＲＡＥ）が１０.０ｇとなるように連続的に添加し、スタティックミキサーで混合する。スチームストリッピングにより溶媒を除去して、変性スチレン−ブタジエン共重合体ゴム（変性ＳＢＲ）を得る。
カップリング剤添加前の重合体溶液から得たスチレン−ブタジエン共重合体（共役ジエン系重合体）を上記の方法で分析すると、重量平均分子量（Ｍｗ）が３５．８×１０4ｇ／ｍｏｌであり、数平均分子量（Ｍｎ）が１６．６×１０4ｇ／ｍｏｌであり、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．１６であり、ピークトップ分子量（Ｍｐ2）が３０．９×１０4ｇ／ｍｏｌであり、ムーニー粘度（１１０℃）が４７であることが分かる。
また、得られた変性ＳＢＲを上記の方法で分析すると、結合スチレン量が３５質量％であり、ビニル結合量（１，２−結合量）が４２ｍｏｌ％であり、重量平均分子量（Ｍｗ）が８５．２×１０4ｇ／ｍｏｌであり、数平均分子量（Ｍｎ）が３８．２×１０4ｇ／ｍｏｌであり、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．２３であり、ピークトップ分子量（Ｍｐ1）が９６．８×１０4ｇ／ｍｏｌであり、ピークトップ分子量の比率（Ｍｐ1／Ｍｐ2）が３．１３であり、分子量２００×１０4〜５００×１０4の割合が４．６％であり、収縮因子（ｇ’）が０．５７であり、ムーニー粘度（１００℃）が６５であり、ガラス転移温度（Ｔｇ）が−２４℃であり、変性率が８０％であることが分かる。また、得られた変性ＳＢＲが窒素原子を有すること、ケイ素原子を有することも確認される。
なお、前記変性ＳＢＲは、カップリング剤の官能基数と添加量から想定される分岐数に相当する「分岐度」は８であり（収縮因子の値からも確認できる）、カップリング剤１分子が有するＳｉＯＲの総数から反応により減じたＳｉＯＲ数を引いた値に相当する「ＳｉＯＲ残基数」は４である。
また、得られた変性ＳＢＲを上記の方法で分析すると、結合スチレン量が３５質量％であり、ビニル結合量（１，２−結合量）が４２ｍｏｌ％であり、重量平均分子量（Ｍｗ）が８５．２×１０4ｇ／ｍｏｌであり、数平均分子量（Ｍｎ）が３８．２×１０4ｇ／ｍｏｌであり、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．２３であり、ピークトップ分子量（Ｍｐ1）が９６．８×１０4ｇ／ｍｏｌであり、ピークトップ分子量の比率（Ｍｐ1／Ｍｐ2）が３．１３であり、分子量２００×１０4〜５００×１０4の割合が４．６％であり、収縮因子（ｇ’）が０．５７であり、ムーニー粘度（１００℃）が６５であり、ガラス転移温度（Ｔｇ）が−２４℃であり、変性率が８０％であることが分かる。また、得られた変性ＳＢＲが窒素原子を有すること、ケイ素原子を有することも確認される。
なお、前記変性ＳＢＲは、カップリング剤の官能基数と添加量から想定される分岐数に相当する「分岐度」は８であり（収縮因子の値からも確認できる）、カップリング剤１分子が有するＳｉＯＲの総数から反応により減じたＳｉＯＲ数を引いた値に相当する「ＳｉＯＲ残基数」は４である。
＜ゴム組成物の調製と評価＞
表１に示す配合処方に従い、通常のバンバリーミキサーを用いて、ゴム組成物を製造する。
なお、表１中の「ＳＢＲ」は、ゴム成分１００質量部に対してオイル分（伸展油）３７．５質量部を含む油展ゴムとして配合し、また、「変性ＳＢＲ」は、上記の通り、ゴム成分１００質量部に対してオイル分（伸展油）１０質量部を含む油展ゴムとして配合する。
得られたゴム組成物のガラス転移温度（Ｔｇ）を以下の方法で測定する。
表１に示す配合処方に従い、通常のバンバリーミキサーを用いて、ゴム組成物を製造する。
なお、表１中の「ＳＢＲ」は、ゴム成分１００質量部に対してオイル分（伸展油）３７．５質量部を含む油展ゴムとして配合し、また、「変性ＳＢＲ」は、上記の通り、ゴム成分１００質量部に対してオイル分（伸展油）１０質量部を含む油展ゴムとして配合する。
得られたゴム組成物のガラス転移温度（Ｔｇ）を以下の方法で測定する。
（１０）ゴム組成物のガラス転移温度（Ｔｇ）
Ｔｇについては、ＩＳＯ ２２７６８：２００６に従い、所定の温度範囲で昇温しながらＤＳＣ曲線を記録し、ＤＳＣ微分曲線のピークトップ（Ｉｎｆｌｅｃｔｉｏｎ ｐｏｉｎｔ）をＴｇとする。具体的には、以下のとおりである。ゴム組成物を試料として、ＩＳＯ ２２７６８：２００６に準拠して、マックサイエンス社製の示差走査熱量計「ＤＳＣ３２００Ｓ」を用い、ヘリウム５０ｍＬ／分の流通下、−１００℃から２０℃／分で昇温しながらＤＳＣ曲線を記録し、ＤＳＣ微分曲線のピークトップ（Ｉｎｆｌｅｃｔｉｏｎ ｐｏｉｎｔ）をＴｇとする。
Ｔｇについては、ＩＳＯ ２２７６８：２００６に従い、所定の温度範囲で昇温しながらＤＳＣ曲線を記録し、ＤＳＣ微分曲線のピークトップ（Ｉｎｆｌｅｃｔｉｏｎ ｐｏｉｎｔ）をＴｇとする。具体的には、以下のとおりである。ゴム組成物を試料として、ＩＳＯ ２２７６８：２００６に準拠して、マックサイエンス社製の示差走査熱量計「ＤＳＣ３２００Ｓ」を用い、ヘリウム５０ｍＬ／分の流通下、−１００℃から２０℃／分で昇温しながらＤＳＣ曲線を記録し、ＤＳＣ微分曲線のピークトップ（Ｉｎｆｌｅｃｔｉｏｎ ｐｏｉｎｔ）をＴｇとする。
更に、得られたゴム組成物をトレッド（トレッドゴム）に用いて、サイズ１９５／６５Ｒ１５の乗用車用空気入りラジアルタイヤを作製する。
得られたゴム組成物又はタイヤに対して、下記の方法で、低転がり抵抗性、湿潤路面での制動性能、乾燥路面でのハンドリング性能及び耐摩耗性を評価する。結果を表１に示す。
得られたゴム組成物又はタイヤに対して、下記の方法で、低転がり抵抗性、湿潤路面での制動性能、乾燥路面でのハンドリング性能及び耐摩耗性を評価する。結果を表１に示す。
（１１）低転がり抵抗性
供試タイヤを、回転ドラムにより８０ｋｍ／ｈｒの速度で回転させ、荷重を４．８２ｋＮとして、転がり抵抗を測定し、比較例１のタイヤの転がり抵抗の逆数を１００として指数表示する。指数値が大きい程、転がり抵抗が低く、低転がり抵抗性に優れることを示す。
供試タイヤを、回転ドラムにより８０ｋｍ／ｈｒの速度で回転させ、荷重を４．８２ｋＮとして、転がり抵抗を測定し、比較例１のタイヤの転がり抵抗の逆数を１００として指数表示する。指数値が大きい程、転がり抵抗が低く、低転がり抵抗性に優れることを示す。
（１２）湿潤路面での制動性能
供試タイヤを試験車に装着し、湿潤路面での実車試験にて、制動性能をドライバーのフィーリング評点で表し、比較例１のタイヤのフィーリング評点を１００として指数表示する。指数値が大きい程、湿潤路面での制動性能に優れることを示す。
供試タイヤを試験車に装着し、湿潤路面での実車試験にて、制動性能をドライバーのフィーリング評点で表し、比較例１のタイヤのフィーリング評点を１００として指数表示する。指数値が大きい程、湿潤路面での制動性能に優れることを示す。
（１３）乾燥路面でのハンドリング性能
供試タイヤを試験車に装着し、乾燥路面での実車試験にて、ハンドリング性能をドライバーのフィーリング評点で表し、比較例１のタイヤのフィーリング評点を１００として指数表示する。指数値が大きい程、乾燥路面でのハンドリング性能に優れることを示す。
供試タイヤを試験車に装着し、乾燥路面での実車試験にて、ハンドリング性能をドライバーのフィーリング評点で表し、比較例１のタイヤのフィーリング評点を１００として指数表示する。指数値が大きい程、乾燥路面でのハンドリング性能に優れることを示す。
（１４）耐摩耗性
得られたゴム組成物を１４５℃で３３分加硫後、ＪＩＳ Ｋ ６２６４−２：２００５に準拠し、ランボーン摩耗試験機を使用して２３℃で摩耗量を測定し、比較例１の摩耗量の逆数を１００として、それぞれ指数表示する。指数値が大きい程、摩耗量が少なく、耐摩耗性に優れることを示す。
得られたゴム組成物を１４５℃で３３分加硫後、ＪＩＳ Ｋ ６２６４−２：２００５に準拠し、ランボーン摩耗試験機を使用して２３℃で摩耗量を測定し、比較例１の摩耗量の逆数を１００として、それぞれ指数表示する。指数値が大きい程、摩耗量が少なく、耐摩耗性に優れることを示す。
＊１ ＮＲ： 天然ゴム、インドネシア製「ＳＩＲ２０」
＊２ ＢＲ： ブタジエンゴム、ＪＳＲ株式会社製、商品名「ＢＲ０１」
＊３ 変性ＳＢＲ： 上記の方法で合成される変性スチレン−ブタジエン共重合体ゴム、重量平均分子量（Ｍｗ）＝８５．２×１０4、分子量２００×１０4〜５００×１０4の割合＝４．６％、収縮因子（ｇ’）＝０．５７
＊４ ＳＢＲ： 溶液重合スチレン−ブタジエン共重合体ゴム、ＪＳＲ株式会社製、商品名「ＨＰ７５５Ｂ」、ゴム成分１００質量部に対してオイル分３７．５質量部を含む
＊５ シリカ（１）： 東ソー・シリカ社製、商品名「ニップシールＡＱ」、ＣＴＡＢ＝１６５ｍ2／ｇ
＊２ ＢＲ： ブタジエンゴム、ＪＳＲ株式会社製、商品名「ＢＲ０１」
＊３ 変性ＳＢＲ： 上記の方法で合成される変性スチレン−ブタジエン共重合体ゴム、重量平均分子量（Ｍｗ）＝８５．２×１０4、分子量２００×１０4〜５００×１０4の割合＝４．６％、収縮因子（ｇ’）＝０．５７
＊４ ＳＢＲ： 溶液重合スチレン−ブタジエン共重合体ゴム、ＪＳＲ株式会社製、商品名「ＨＰ７５５Ｂ」、ゴム成分１００質量部に対してオイル分３７．５質量部を含む
＊５ シリカ（１）： 東ソー・シリカ社製、商品名「ニップシールＡＱ」、ＣＴＡＢ＝１６５ｍ2／ｇ
＊６ シリカ（２）： 以下の方法で合成する。
撹拌機を備えた１８０リットルのジャケット付きステンレス反応槽に、水８９リットルとケイ酸ナトリウム水溶液（ＳｉＯ2１６０ｇ／リットル、ＳｉＯ2／Ｎａ2Ｏモル比３．３）１．７０リットルを入れ、７５℃に加熱する。生成した溶液中のＮａ2Ｏ濃度は０．０１５ｍｏｌ／リットルである。
この溶液の温度を７５℃に維持しながら、上記と同様のケイ酸ナトリウム水溶液を流量５２０ミリリットル／分で、硫酸（１８ｍｏｌ／リットル）を流量２３ミリリットル／分で、同時に滴下する。流量を調整しつつ、反応溶液中のＮａ2Ｏ濃度を０．００５〜０．０３５ｍｏｌ／リットルの範囲に維持しながら中和反応を行う。反応途中から反応溶液は白濁をはじめ、４６分目に粘度が上昇してゲル状溶液となる。さらに、添加を続けて１００分で反応を停止する。生じた溶液中のシリカ濃度は６０ｇ／リットルである。引き続いて、上記と同様の硫酸を溶液のｐＨが３になるまで添加してケイ酸スラリーを得る。得られたケイ酸スラリーをフィルタープレスで濾過、水洗を行って湿潤ケーキを得る。次いで湿潤ケーキを乳化装置を用いてスラリーとして、噴霧式乾燥機で乾燥し、シリカ（２）を得る。
得られるシリカ（２）は、ＣＴＡＢ（セチルトリメチルアンモニウムブロミド吸着比表面積）が１９１（ｍ2／ｇ）である。
撹拌機を備えた１８０リットルのジャケット付きステンレス反応槽に、水８９リットルとケイ酸ナトリウム水溶液（ＳｉＯ2１６０ｇ／リットル、ＳｉＯ2／Ｎａ2Ｏモル比３．３）１．７０リットルを入れ、７５℃に加熱する。生成した溶液中のＮａ2Ｏ濃度は０．０１５ｍｏｌ／リットルである。
この溶液の温度を７５℃に維持しながら、上記と同様のケイ酸ナトリウム水溶液を流量５２０ミリリットル／分で、硫酸（１８ｍｏｌ／リットル）を流量２３ミリリットル／分で、同時に滴下する。流量を調整しつつ、反応溶液中のＮａ2Ｏ濃度を０．００５〜０．０３５ｍｏｌ／リットルの範囲に維持しながら中和反応を行う。反応途中から反応溶液は白濁をはじめ、４６分目に粘度が上昇してゲル状溶液となる。さらに、添加を続けて１００分で反応を停止する。生じた溶液中のシリカ濃度は６０ｇ／リットルである。引き続いて、上記と同様の硫酸を溶液のｐＨが３になるまで添加してケイ酸スラリーを得る。得られたケイ酸スラリーをフィルタープレスで濾過、水洗を行って湿潤ケーキを得る。次いで湿潤ケーキを乳化装置を用いてスラリーとして、噴霧式乾燥機で乾燥し、シリカ（２）を得る。
得られるシリカ（２）は、ＣＴＡＢ（セチルトリメチルアンモニウムブロミド吸着比表面積）が１９１（ｍ2／ｇ）である。
＊７ 軟化剤： オレイン酸エステル含有オイル、花王社製、商品名「スプレンダー」
＊８ ワックス： マイクロクリスタリンワックス、日本精蝋株式会社製、商品名「オゾエース０７０１」
＊９ 老化防止剤６ＰＰＤ： Ｎ−（１，３−ジメチルブチル）−Ｎ’−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン、大内新興化学工業株式会社製、商品名「ノクラック６Ｃ」
＊１０ 老化防止剤ＴＭＱ： ２，２，４−トリメチル−１，２−ジヒドロキノリン重合体、精工化学株式会社製、商品名「ノンフレックスＲＤ−Ｓ」
＊１１ 熱可塑性樹脂： Ｃ5−Ｃ9系樹脂： 日本ゼオン株式会社製、商品名「クイントン（登録商標）Ｇ１００Ｂ」
＊１２ 加硫促進剤ＤＰＧ： １，３−ジフェニルグアニジン、大内新興化学工業株式会社製、商品名「ノクセラー（登録商標）Ｄ」
＊１３ 加硫促進剤ＭＢＴＳ： ジ−２−ベンゾチアゾリルジスルフィド、大内新興化学工業株式会社製、商品名「ノクセラー（登録商標）ＤＭ−Ｐ」
＊１４ 加硫促進剤ＣＢＳ： Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、大内新興化学工業株式会社製、商品名「ノクセラー（登録商標）ＣＺ−Ｇ」
＊８ ワックス： マイクロクリスタリンワックス、日本精蝋株式会社製、商品名「オゾエース０７０１」
＊９ 老化防止剤６ＰＰＤ： Ｎ−（１，３−ジメチルブチル）−Ｎ’−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン、大内新興化学工業株式会社製、商品名「ノクラック６Ｃ」
＊１０ 老化防止剤ＴＭＱ： ２，２，４−トリメチル−１，２−ジヒドロキノリン重合体、精工化学株式会社製、商品名「ノンフレックスＲＤ−Ｓ」
＊１１ 熱可塑性樹脂： Ｃ5−Ｃ9系樹脂： 日本ゼオン株式会社製、商品名「クイントン（登録商標）Ｇ１００Ｂ」
＊１２ 加硫促進剤ＤＰＧ： １，３−ジフェニルグアニジン、大内新興化学工業株式会社製、商品名「ノクセラー（登録商標）Ｄ」
＊１３ 加硫促進剤ＭＢＴＳ： ジ−２−ベンゾチアゾリルジスルフィド、大内新興化学工業株式会社製、商品名「ノクセラー（登録商標）ＤＭ−Ｐ」
＊１４ 加硫促進剤ＣＢＳ： Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、大内新興化学工業株式会社製、商品名「ノクセラー（登録商標）ＣＺ−Ｇ」
表１から、本発明に従う実施例のゴム組成物は、タイヤに適用することで、タイヤの低転がり抵抗性と、湿潤路面での制動性能と、乾燥路面でのハンドリング性能と、耐摩耗性と、を高度に両立できることが分かる。
本発明のゴム組成物は、タイヤ、特にはタイヤのトレッドに有用である。
Claims (18)
- 変性共役ジエン系重合体（Ａ１）を含むゴム成分（Ａ）と、充填剤（Ｂ）と、オイル（Ｃ）と、を含み、
前記ゴム成分（Ａ）１００質量部中、前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）の含有量が７０〜１００質量部であり、
前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、重量平均分子量が２０×１０4〜３００×１０4であって、該変性共役ジエン系重合体（Ａ１）の総量に対して、分子量が２００×１０4〜５００×１０4である変性共役ジエン系重合体を、０．２５〜３０質量％含み、収縮因子（ｇ’）が０．６４未満であり、
前記オイル（Ｃ）の含有量が、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して１〜３０質量部であることを特徴とする、ゴム組成物。 - 前記オイル（Ｃ）として、ＴＤＡＥ、ＳＲＡＥ、ブラックオイルからなる群から選択される少なくとも１種のオイル（Ｃ１）を、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して合計で１〜１２質量部含む、請求項１に記載のゴム組成物。
- 更に、前記オイル（Ｃ）として、石油系オイル、植物系オイル、カルボン酸エステル可塑剤、リン酸エステル可塑剤、スルホン酸エステル可塑剤からなる群から選択される少なくとも１種のオイル（Ｃ２）を、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して合計で１質量部以上含む、請求項２に記載のゴム組成物。
- 前記オイル（Ｃ１）と前記オイル（Ｃ２）とは、下記の式（１）：
０．５≦オイル（Ｃ１）の含有量／オイル（Ｃ２）の含有量≦２ ・・・ （１）
を満たす、請求項３に記載のゴム組成物。 - 更に、イソプレンゴム、天然ゴム、スチレン−ブタジエン共重合体ゴム、ブタジエンゴムからなる群から選択される少なくとも１種のゴム（Ａ２）を、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部中、０質量部超３０質量部以下含む、請求項１〜４のいずれか一項に記載のゴム組成物。
- 更に、熱可塑性樹脂（Ｄ）を、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して１〜３０質量部含む、請求項１〜５のいずれか一項に記載のゴム組成物。
- 前記充填剤（Ｂ）として、シリカ（Ｂ１）を、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して７０質量部以上含む、請求項１〜６のいずれか一項に記載のゴム組成物。
- 前記シリカ（Ｂ１）は、セチルトリメチルアンモニウムブロミド吸着比表面積（ＣＴＡＢ）が１４０ｍ2／ｇ以上である、請求項７に記載のゴム組成物。
- 前記オイル（Ｃ２）として、オレイン酸オクチルを含む、請求項３〜８のいずれか一項に記載のゴム組成物。
- ガラス転移温度（Ｔｇ）が−１５℃以上０℃以下である、請求項１〜９のいずれか一項に記載のゴム組成物。
- 前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、分岐を有し、分岐度が５以上である、請求項１〜１０のいずれか一項に記載のゴム組成物。
- 前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、１以上のカップリング残基と、該カップリング残基に対して結合する共役ジエン系重合体鎖と、を有し、
前記分岐は、１の前記カップリング残基に対して５以上の前記共役ジエン系重合体鎖が結合している分岐を含む、請求項１〜１１のいずれか一項に記載のゴム組成物。 - 前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、下記一般式（Ｉ）：
- 前記一般式（Ｉ）において、Ａは、下記一般式（ＩＩ）：
下記一般式（ＩＩＩ）：
下記一般式（ＩＶ）：
下記一般式（Ｖ）：
- 前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、共役ジエン系重合体を、下記一般式（ＶＩ）：
- 前記一般式（ＶＩ）で表されるカップリング剤が、テトラキス［３−（２，２−ジメトキシ−１−アザ−２−シラシクロペンタン）プロピル］−１，３−プロパンジアミン、テトラキス（３−トリメトキシシリルプロピル）−１，３−プロパンジアミン、及びテトラキス（３−トリメトキシシリルプロピル）−１，３−ビスアミノメチルシクロヘキサンからなる群から選択される少なくとも一種である、請求項１５に記載のゴム組成物。
- 請求項１〜１６のいずれか一項に記載のゴム組成物を用いたことを特徴とする、トレッド。
- 請求項１７に記載のトレッドを用いたことを特徴とする、タイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2018190295A JP2020059778A (ja) | 2018-10-05 | 2018-10-05 | ゴム組成物、トレッド及びタイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2018190295A JP2020059778A (ja) | 2018-10-05 | 2018-10-05 | ゴム組成物、トレッド及びタイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2020059778A true JP2020059778A (ja) | 2020-04-16 |
Family
ID=70220028
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2018190295A Pending JP2020059778A (ja) | 2018-10-05 | 2018-10-05 | ゴム組成物、トレッド及びタイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2020059778A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2022249763A1 (ja) * | 2021-05-28 | 2022-12-01 | 株式会社ブリヂストン | タイヤ用ゴム組成物、トレッドゴム及びタイヤ |
| WO2022249764A1 (ja) * | 2021-05-28 | 2022-12-01 | 株式会社ブリヂストン | タイヤ用ゴム組成物、トレッドゴム及びタイヤ |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006104455A (ja) * | 2004-09-08 | 2006-04-20 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | 空気入りタイヤ用ゴム組成物及び空気入りタイヤ |
| WO2016199779A1 (ja) * | 2015-06-12 | 2016-12-15 | 旭化成株式会社 | 変性共役ジエン系重合体及びその製造方法、ゴム組成物、並びにタイヤ |
| WO2018034194A1 (ja) * | 2016-08-19 | 2018-02-22 | 旭化成株式会社 | 変性共役ジエン系重合体、ゴム組成物、及びタイヤ |
-
2018
- 2018-10-05 JP JP2018190295A patent/JP2020059778A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006104455A (ja) * | 2004-09-08 | 2006-04-20 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | 空気入りタイヤ用ゴム組成物及び空気入りタイヤ |
| WO2016199779A1 (ja) * | 2015-06-12 | 2016-12-15 | 旭化成株式会社 | 変性共役ジエン系重合体及びその製造方法、ゴム組成物、並びにタイヤ |
| WO2018034194A1 (ja) * | 2016-08-19 | 2018-02-22 | 旭化成株式会社 | 変性共役ジエン系重合体、ゴム組成物、及びタイヤ |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2022249763A1 (ja) * | 2021-05-28 | 2022-12-01 | 株式会社ブリヂストン | タイヤ用ゴム組成物、トレッドゴム及びタイヤ |
| WO2022249764A1 (ja) * | 2021-05-28 | 2022-12-01 | 株式会社ブリヂストン | タイヤ用ゴム組成物、トレッドゴム及びタイヤ |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPWO2018186367A1 (ja) | ゴム組成物及びタイヤ | |
| JP7288861B2 (ja) | ゴム組成物及びタイヤ | |
| CN112055729A (zh) | 橡胶组合物和充气轮胎 | |
| JP2020100677A (ja) | タイヤ | |
| JP2020059778A (ja) | ゴム組成物、トレッド及びタイヤ | |
| JP7316942B2 (ja) | ゴム組成物およびタイヤ | |
| CN112955502A (zh) | 橡胶组合物和充气轮胎 | |
| JP2020094108A (ja) | ゴム組成物及びタイヤ | |
| WO2019117093A1 (ja) | ゴム組成物及びタイヤ | |
| JP7158988B2 (ja) | タイヤ | |
| WO2020075829A1 (ja) | ゴム組成物、トレッド及びタイヤ | |
| WO2020075830A1 (ja) | ゴム組成物、トレッド、ベーストレッド用ゴム組成物及びタイヤ | |
| WO2019244850A1 (ja) | ゴム組成物およびタイヤ | |
| JP7402812B2 (ja) | タイヤ | |
| CN112888735A (zh) | 橡胶组合物和充气轮胎 | |
| JP2020059808A (ja) | タイヤ | |
| WO2020075831A1 (ja) | タイヤ | |
| JP2021098758A (ja) | ゴム組成物及びタイヤ | |
| JP7081879B2 (ja) | タイヤ | |
| JP2020176209A (ja) | ゴム組成物及びタイヤ | |
| JP2021098759A (ja) | ゴム組成物およびタイヤ | |
| WO2024090556A1 (ja) | 重合体組成物及びタイヤ | |
| WO2022249766A1 (ja) | タイヤ用ゴム組成物、トレッドゴム及びタイヤ | |
| WO2022195978A1 (ja) | ゴム組成物及びタイヤ | |
| EP4309915A1 (en) | Rubber composition and tire |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20210826 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20220531 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20220607 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20221129 |