JP2020002673A

JP2020002673A - 内装下地材用防音合板

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Publication number: JP2020002673A
Application number: JP2018124141A
Authority: JP
Inventors: 徹朴井; Toru Enoi
Original assignee: Marutama Plywood Co
Current assignee: Marutama Plywood Co
Priority date: 2018-06-29
Filing date: 2018-06-29
Publication date: 2020-01-09
Anticipated expiration: 2038-06-29
Also published as: JP7025760B2

Abstract

【課題】優れた防音性能の内装下地材用防音合板を提供する。【解決手段】ポリマー主剤１００重量部に対して、少なくとも１種の飽和脂肪酸金属塩１〜５０重量部を含む制振用塗料組成物が、合成繊維の不織布に含浸されて成る制振材（１０）を、表単板（１１ａ）の表面、裏単板（１１ｂ）の裏面又は／及び任意な単板同士の隣り合う相互間へ介在する状態に貼り合わせ一体化した。【選択図】図７

Description

本発明は住宅の内装下地材（構造用）としてふさわしく有効な防音合板に関する。

戸建て住宅や集合住宅の内装下地材、殊更壁・天井下地材としては、石膏ボードが一般的であるが、これはビス強度に対抗できる保持力を有さないため、例えばカーテンレールやエヤコン、トイレットペーパーホルダー、その他の振動や音の発生源となる諸部材を取り付ける壁下地材として好ましくない。

また、上記発生源から発生する振動や音が壁下地材を透過して隣室へ伝播したり、天井下地材や床下地材を透過して階下へ伝播したりすることを防ぐためには、上記石膏ボードの施工後に、別個な遮音シートを追加施工しなければならず、その現場作業上甚だ煩わしく、多大の時間と労力を要する。

他方、遮音性能と放射線遮断性能を有する鉛が貼り合わされた鉛複合板も市場にあるが、これは非常に重く、壁下地材としての施工上その鉛の面が室外を向く状態に貼り付けなければならない制約を受けるほか、安全性の問題もある。

この点、ガラス転移点が−３０℃以下のバインダーに、かさ比重が４以上の無機物質粉末（鉛又は鉛合金を除く）を充填した接着剤で、合板用単板を接着した制振遮音合板が、特許文献１に記載されている。

また、積層した基材（木質合板）（２）と、表面化粧材（３）との間に遮音シート（４）を介在し、表面化粧材（３）の表裏に貫通するように形成した目地溝（５）の溝底（５ａ）に、上記遮音シート（４）を露出させた天井材（１）が、特許文献２に開示されている。

更に、複数の木質単板をその繊維が交叉されて積み重ねて接着一体化して成る合板の少なくとも１つの積み重ね間へ、平均粒径１．０〜２．０mmの加硫粒状ゴムを自己融着性ゴムプラスチックでバインドして成る制振シートを介在、自己融着させたことを特徴とする制振床下地材が、特許文献３に開示されている。

特開平３−１５５９０１号公報特開２００３−８２８０６号公報特開平３−８１４５１号公報

ところが、特許文献１に記載の制振遮音合板では、その隣り合う単板同士を貼り付ける接着剤が、嵩比重４以上のバイライト、硫酸バリウム、酸化鉄，酸化亜鉛、その他の粉末状無機フィラーを含むため、振動エネルギーを摩擦熱により減衰させるという効果があるとしても、その効果を発揮させるためには高配合量が必要となり、面密度を大きくするようになっていることとも相俟って、制振遮音合板の重量がいたずらに増加するほか、切断加工や表面切削加工などを容易に行えない問題もある。

他方、特許文献２に記載の天井材では、その積層基材（木質合板）（２）の表面に別個な遮音シート（４）を貼り付けているが、その遮音シート（４）は金属等の高比重物質を混入させた樹脂製のシート材であるとして、やはり面密度を上げることにより、遮音効果を得るようになっているため、天井材としての重量が増すばかりでなく、遮音シート（４）の表面へ更に板状表面化粧材（３）の貼り付けと、その遮音シート（４）が露出することになる目地溝（５）の貫通加工とを要する点で、生産性に劣り、クロス仕上げ用の天井材として使用できない問題もある。

また、特許文献３に記載の制振床下地材では、合板の内部（中間）に主制振材となる加硫粒状ゴムが介在しているため、その床下地材としての重量がいたずらに増加するばかりでなく、同時切削などの加工が極めて困難となる問題もあり、このことは制振シートが加硫粒状ゴムのみならず、ブチルゴムと低密度ポリエチレンも加えられた構成である場合に、ますます顕著となる。

本発明はこのような問題点の改良に役立つ内装下地材用（構造用）防音合板の提供を目的としており、その目的を達成するために、請求項１ではポリマー主剤１００重量部に対して、少なくとも１種の飽和脂肪酸金属塩１〜５０重量部を含む制振用塗料組成物が、合成繊維の不織布に含浸されて成る制振材を、表単板の表面、裏単板の裏面又は／及び任意な単板同士の隣り合う相互間へ介在する状態に貼り合わせ一体化したことを特徴とする。

また、請求項２では芯単板の代りとなる制振材を、その両添え芯単板の隣り合う相互間へ介在する状態に貼り合わせ一体化したことを特徴とする。

請求項３では芯単板とその両添え芯単板との隣り合う相互間へ、各々制振材を介在する状態に貼り合わせ一体化したことを特徴とする。

請求項４では繊維方向が長手方向と平行な平行単板同士の隣り合う相互間へ、制振材を介在する状態に貼り合わせ一体化したことを特徴とする。

請求項５では繊維方向が長手方向と直交する直交単板同士の隣り合う相互間へ、制振材を介在する状態に貼り合わせ一体化したことを特徴とする。

請求項６では繊維方向が長手方向と平行な平行単板と、同じく長手方向と直交する直交単板との隣り合う相互間へ、制振材を介在する状態に貼り合わせ一体化したことを特徴とする。

請求項７ではすべての単板を針葉樹単板として、制振材も含む防音合板の全体厚みを３〜２８mmに設定したことを特徴とする。

請求項８では制振材における制振用塗料組成物の飽和脂肪酸金属塩が飽和脂肪酸のアルカリ土類金属塩であることを特徴とする。

請求項９では制振材における制振用塗料組成物のポリマー主剤がスチレン−アクリル共重合樹脂エマルジョンであり、同じく塗料組成物の飽和脂肪酸金属塩がステアリン酸カルシウムであって、

その前者の１００重量部と後者の５重量部とが混合されていることを特徴とする。

更に、請求項１０では制振材における不織布の密度を１０〜１，０００ｇ／m²、同じく不織布の厚みを０．１〜２．０mm、その不織布に対する制振用塗料組成物の含浸量を１０〜４，５００ｇ／m³に各々設定したことを特徴とする。

請求項１の上記構成によれば、その規定の特殊な制振用塗料組成物が合成繊維の不織布に含浸されて成る制振材の働きに基き、内装下地材用（構造用）の防音合板として優れた防音性能を発揮し得る効果がある。

しかも、その制振用塗料組成物の含浸される基体となっている不織布は、多孔性を有するため、上記制振材を合板の表面（表単板）、裏面（裏単板）又は／及び内部（中間）へ介在する状態に貼り合わせ一体化しても、その防音合板の重量がいたずらに増加したり、切断加工などが困難になったりするおそれはない。

また、上記制振材の貼り合わせ状態にある防音合板は、ビス強度に対抗できる保持力と防音性能を兼備した汎用的な製品として、工場生産されるものであるため、従来技術のような現場において石膏ボードの施工後、特別に遮音シートを追加施工する必要がなく、天井下地材や壁下地材、床下地材などの内装下地材として便利良く使用できる効果もある。

その場合、請求項２の構成を採用するならば、図１１に例示するような内部の中央位置に制振材が介在する仕様の内装下地材用（構造用）防音合板を得られ、その表裏（上下）両面が従来の合板と同じ平滑面として、クロス仕上げすることもできるのである。

また、請求項３の構成を採用するならば、図７（ハ）に例示するような内部（中間）に制振材が２層貼りされた仕様の内装下地材用（構造用）防音合板を得られ、その中２層貼り仕様でも重量のいたずらに増加することはなく、著しく優れた防音性能を発揮させることができる。

合板における任意な単板同士の隣り合う相互間へ、制振材を介在する状態に貼り合わせる構成として、請求項４〜６の何れを採用してもほぼ同等の防音性能を得られる。

更に、請求項７の構成を採用するならば、針葉樹単板の欠点と言われる空隙や凹みなどを、振動音や衝撃音などの吸収用に働かせることができ、全体厚みの比較的薄い天井下地材用から厚い床下地材用や、その中間の厚みを有する壁下地材用として広く使える効果がある。

請求項８、９や特に請求項１０の構成を採用するならば、十分なエネルギー減衰性を得られ、延いては優れた防音性能を達成できる効果がある。

本発明の第１実施形態に係る３層防音合板の断面図であって、（イ）はその制振材の表貼り仕様、（ロ）は制振材の裏貼り仕様、（ハ）は制振材の中貼り仕様を各々示している。図１（イ）の防音合板製造工程を示す断面図である。図１（ハ）の防音合板製造工程を示す断面図である。本発明の第２実施形態に係る４層防音合板の断面図であって、（イ）はその制振材の表貼り仕様、（ロ）は制振材の裏貼り仕様、（ハ）は制振材の中貼り仕様を各々示している。図４（イ）の防音合板製造工程を示す断面図である。図４（ハ）の防音合板製造工程を示す断面図である。本発明の第３実施形態に係る５層防音合板の断面図であって、（イ）はその制振材の表貼り仕様、（ロ）は制振材の裏貼り仕様、（ハ）は制振材の中２層貼り仕様、（ニ）は制振材の中１層・裏貼り仕様を各々示している。す説明図である。図７（イ）の防音合板製造工程を示す断面図である。図７（ハ）の防音合板製造工程を示す断面図である。図７（ニ）の防音合板の製造工程を示す説明図である。本発明の第４実施形態に係る６層防音合板の断面図である。図１１の防音合板製造工程を示す断面図である。本発明の第５実施形態を示す８層防音合板の断面図であって、（イ）はその制振材の裏貼り仕様，（ロ）は制振材の中１層・裏貼り仕様を各々示している。図１３（ロ）の防音合板製造工程を示す断面図である。防音性能測定装置の説明図である。

以下、図面に基いて本発明に係る内装下地材用（構造用）防音合板（Ａ）の各種実施形態を説明する。先ず、図１はその第１実施形態に係る内装下地材として使用し得る合計３層（３プライ）の防音合板（Ａ１）を示しており、図１ (イ）の防音合板（Ａ１）は後述する特殊な制振材（１０）をその合板表面へ貼り合わせ一体化した表貼り仕様、図１（ロ）の防音合板（Ａ１）は同じく制振材（１０）を合板裏面へ貼り合わせ一体化した裏貼り仕様、図１（ハ）の防音合板（Ａ１）はやはり制振材（１０）を合板の内部（中間）へ介在する状態に貼り合わせ一体化した中貼り仕様であって、何れも天井下地材用（天井下地構造用）としてふさわしい一定の全体厚み（Ｔ１）（例えば１．５〜４．０mmの厚みを備えた単板と制振材との合計３〜９mm）を有している。

つまり、図１（イ）の防音合板（Ａ１）ではその繊維方向が長手方向に沿って延在する平行単板である表単板（１１ａ）の表面に、後述の制振材（１０）が貼り合わせ一体化されており、図１（ロ）の防音合板（Ａ１）ではその繊維方向が同じく長手方向に沿って延在する平行単板である裏単板（１１ｂ）の裏面に、やはり制振材（１０）が貼り合わせ一体化されていて、その何れも制振材（１０）を表側（上側）や裏側（下側）から目視できるようになっているに比し、図１（ハ）の防音合板（Ａ１）ではその繊維方向が幅方向に沿って延在する（長手方向とほぼ直交する）直交単板である芯単板（１２）と、上記平行単板である表単板（１１ａ）との隣り合う相互間に、制振材（１０）が介在する状態として貼り合わせ一体化されており、その制振材（１０）を表裏（上下）両側から目視することはできない。

尚、制振材（１０）を目視することができない中貼り仕様の防音合板（Ａ１）としては、その制振材（１０）が上記直交単板の芯単板（１２）と、平行単板の裏単板（１１ｂ）との隣り合う相互間へ、介在する状態に貼り合わせ一体化されることもあり得る。

何れにしても、上記制振材（１０）はポリマー主剤１００重量部に対して、少なくとも１種の飽和脂肪酸金属塩１〜５０重量部を含む制振用塗料組成物を、その多孔性の基体となる不織布に含浸させた後、乾燥したシート状の軽量品である。

ここに、制振材（１０）の制振用塗料組成物に用いるポリマー主剤には、ポリ塩化ビニル、塩素化ポリエチレン、塩素化ポリプロピレン、ポリプロピレン、ポリ酢酸ビニル、エチレン―酢酸ビニル共重合体、（メタ）アクリル共重合体、ポリフッ化ビニリデン、ポリイソプレン、アクリロニトリル―ブタジエンゴム、スチレン―ブタジエンゴム、ブタジエンゴム、天然ゴム、イソプレンゴム、ポリスチレン、ポリエステル、ポリウレタン、ポリアミド等を挙げることができ、これらのポリマーから選ばれる１種類又は２種類以上の混合物として用いることができる。好ましくは１種類又は２種類以上の（メタ）アクリル共重合体、より好ましくは１種類又は２種類以上のスチレン−（メタ）アクリル共重合体である。スチレン−（メタ）アクリル共重合体のアクリルモノマーとしては、ブチルアクリレート、２−エチルヘキシルアクリレート、シクロヘキシル（メタ）アクリレート、アクリロニトリル、（メタ）アクリル酸、イタコン酸、（メタ）アクリルアミド、ヒドロキシエチル（メタ）アクリレートを挙げることができるが、好ましくはブチルアクリレート、２−エチルヘキシルアクリレートである。

また、上記制振材（１０）の制振用塗料組成物に用いる飽和脂肪酸金属塩の飽和脂肪酸としては、炭素数６〜２２の脂肪酸の塩を挙げることができ、直鎖状又は分岐状であっても良く、水酸基、カルボニル基又はフェニル基で置換されていても良い。具体例を挙げると、カプロン酸、エナント酸、カプリル酸、ペラルゴン酸、カプリン酸、ラウリン酸、ミリスチン酸、ペンタデシル酸、パルミチン酸、マルガリン酸、ステアリン酸、ツベルクロステアリン酸、アラキジン酸、ベヘン酸を用いることができる。好ましくは、ラウリン酸、ステアリン酸、より好ましくはステアリン酸である。これらの脂肪酸を１種類又は２種類以上混合して用いる。

更に、金属塩としては、リチウム塩、ナトリウム塩、カリウム塩等のアルカリ金属塩、バリウム塩、カルシウム塩、マグネシウム塩等のアルカリ土類金属塩、亜鉛塩等の第１２族金属塩、アルミニウム塩等の第１３族金属塩、ニッケル塩、鉄塩、マンガン塩、コバルト塩、チタン塩、ジルコニウム塩等の遷移金属塩、スズ塩、鉛塩等の第１４族塩、及びランタン塩、セリウム塩等のランタノイド金属塩を挙げることができる。好ましくは、アルカリ金属塩、アルカリ土類金属塩、第１３族金属塩、より好ましくはアルカリ土類金属塩である。

好ましい飽和脂肪酸金属塩は、ステアリン酸の金属塩であり、具体例としては、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸アルミニウム、ステアリン酸バリウム、ステアリン酸リチウム、ステアリン酸ナトリウム、ステアリン酸カリウム、１２−ヒドロキシステアリン酸カルシウム、１２−ヒドロキシステアリン酸亜鉛、１２−ヒドロキシステアリン酸マグネシウム、１２−ヒドロキシステアリン酸バリウム、１２−ヒドロキシステアリン酸アルミニウム、１２−ヒドロキシステアリン酸リチウム、１２−ヒドロキシステアリン酸ナトリウム等を挙げることができる。好ましくは、ステアリン酸のアルカリ金属塩、より好ましくはステアリン酸カルシウムである。尚、これらのステアリン酸の金属塩を２種類以上混合して用いても良い。

上記制振用塗料組成物に用いる飽和脂肪酸金属塩は、ポリマー主剤と混合されて、分散相を形成し、振動や衝撃等のエネルギーを減衰する働き（以下、エネルギー減衰性という）を有するものと考えられる。飽和脂肪酸金属塩の量は、ポリマー主剤１００重量部に対して、好ましくは１〜５０重量部、より好ましくは２〜２０重量部である。飽和脂肪酸金属塩の量が１重量部より少ない場合、十分なエネルギー減衰性を得られず、また５０重量部より多い場合、範囲を超える分だけの十分なエネルギー減衰性を得られないからである。

上記制振材（１０）の制振用塗料組成物には、上記成分のほかに、難燃剤、分散剤、湿潤剤、凍結防止剤、腐食防止剤、酸化防止剤、消泡剤、増粘剤、着色剤、有機発泡剤、及びマイカ、シリカ、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、硫酸バリウム、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、酸化チタン、酸化アルミニウム、酸化亜鉛、酸化マグネシウム、ガラス繊維、珪藻土等の無機フィラー等を必要に応じて適宜加えることができ、好ましくはその多孔性の基体である不織布の厚みに変化があっても、その全体的な均一に含浸させ得る粘度に調整される。

また、上記制振材（１０）の制振用塗料組成物は、上記の構成成分を所定割合で配合し、必要に応じ水や溶剤を添加して、攪拌機等で混合することにより容易に得られる。尚、ポリマー主剤には水性樹脂エマルションを用いることが好ましい。飽和脂肪酸金属塩と容易に混合することができるからである。水性樹脂エマルションは、乳化重合等の公知の重合方法を用いて調製することができる。

更に、上記制振材（１０）に用いる多孔性基体としての不織布には、アラミド繊維、セルロース繊維、ナイロン繊維、ビニロン繊維、ポリエチレン繊維、ポリオレフィン繊維、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）繊維、ガラス繊維、レーヨン繊維、その他の合成繊維から選ばれる１種類又は２種類以上の混合物から構成されるものを用いることができる。好ましくは、アラミド繊維、ナイロン繊維、ポリエチレン繊維、ＰＥＴ繊維、レーヨン繊維、より好ましくはＰＥＴ繊維、レーヨン繊維である。

多孔性基体である不織布の密度としては特に限定されないが、好ましくは１０〜１０００ｇ／m²、更に好ましくは５０〜８００ｇ／m²である。その密度が１０ｇ／m²より小さいと、空隙が多過ぎて、十分なエネルギー減衰性を得られない。また、１０００ｇ／m²より大きいと、密度が高過ぎて、上記制振用塗料組成物を不織布へ十分に含浸させることができなくなり、十分なエネルギー減衰性を得られないからである。

また、上記不織布の厚みとしては内装下地材の厚みに制約がある関係上、好ましくは０．１〜２．０mmである。その不織布が厚い程、上記制振用塗料組成物を均一に含浸させやすく、エネルギー減衰性の向上を得られるが、２．０mmを越えると、合板としての強度低下を招くことになる。

逆に、不織布が薄い程、その制振材（１０）を合板の表面又は／及び裏面や、内部（中間）へ介在する複数層として貼り合わせやすくなるが、０．１mm未満であると、取り扱い困難となる。そのため、壁下地材、天井下地材又は床下地材として使われる用途や、その防音合板（Ａ）の層数（プライ数）などを考慮して、上記数値範囲（０．１〜２．０mm）内での好適な数値を選定すれば良い。

上記制振材（１０）を製造するには、合成繊維の不織布を多孔性基体として、これに上記制振用塗料組成物を含浸させた後、その不織布をマングル等のローラーで圧縮することにより、シート状に仕上げれば良い。その塗料組成物を含浸させるためには、吹付け法や浸漬法等を用いることができる。

上記制振材（１０）は、多孔性基体としての不織布に上記制振用塗料組成物を含浸させたものであり、その含浸量は１０〜４５００ｇ／m³、好ましくは５０〜４０００ｇ／m³、より好ましくは１００〜３０００ｇ／m³である。含浸量が１０ｇ／m³より小さいと、十分なエネルギー減衰性を得られない。また、含浸量が４５００ｇ／m³より大きいと、含浸量に比し十分なエネルギー減衰性を得られないからである。ここで、含浸量とは含浸前の多孔性基体（不織布）の単位体積（m³）当たりの含浸後の重量増加量である。尚、含浸後の重量増加量は、含浸後の多孔性基体（不織布）を乾燥した後の重量から含浸前の多孔性基体（不織布）の重量を差し引いて算出する。

以上を要するに、本発明の内装下地材用（構造用）防音合板（Ａ）に使う制振材（１０）としては、ポリマー主剤であるスチレン−アクリル共重合樹脂エマルジョン（ＴＴ−５０４、高圧ガス工業株式会社製）の１００重量部に対して、飽和脂肪酸金属塩であるステアリン酸カルシウムを５重量部配合し、更に粘着付与剤、分散剤、凍結防止剤、防腐剤、消泡剤、着色剤、増粘剤などを所定量添加し混合して成る制振用塗料組成物を、その多孔性基体となるＰＥＴ繊維の不織布（密度：３００ｇ／m²、厚さ：１．５mm、市販品）に含浸させた後、乾燥したシート状の製品を採用することが、最も好ましい。

これによれば、同様なシート状の無機フィラーと比較してもはるかに軽質であって、切断加工やその他の取り扱いなどを行いやすいほか、振動や衝撃などエネルギーの優れた減衰性能を得られる。特に、高周波数帯域（１KHz 〜４KHz ）での顕著な衝撃音低減効果を発揮するため、壁下地材用や天井下地材用、床下地材用防音合板（Ａ）の構成材料として最適である。

その場合、上記制振用塗料組成物の粘度を低く調製することによって、不織布の厚みが薄くても、その不織布へ全体的な均一に含浸させることができる。尚、乾燥後の重量から算出した上記制振用塗料組成物の含浸量としては、２８３０ｇ／m³程度であれば良い。

上記第１実施形態に係る防音合板（Ａ１）のうち、その図１（イ）に示した表貼り仕様の防音合板（Ａ１）を製造するに当っては、図２の製造工程から明白なように、その３層（３プライ）合板（３Ｐ）の表面（平行単板である表単板）（１１ａ）へ、図外の接着剤塗布ロールとドクターロールを用いて、反応性（ＰＵＲ）ホットメルト接着剤（１３）を３０〜１１０ｇ／m²、好ましくは７０ｇ／m²塗布し、その上側（表側）から上記シート状の制振材（１０）を積層させて、図外の鉄製プレスロールにより２０kg/cm の圧力 (冷圧) で２回プレスした後、図外の平面プレス（一対のプレス盤）により、１０kgf ／cm²の圧力（冷圧）で１０分間挟み付けプレスするのである。

そうすれば、図１（イ）のような防音合板（Ａ１）における制振材（１０）の表貼り仕様製品として完成する。尚、図１（ロ）に示した裏貼り仕様の防音合板（Ａ１）は、その３層（３プライ）合板（３Ｐ）の表裏（上下）を反転させて、図２の上記製造工程を実行することにより、その合板（３Ｐ）の裏面（平行単板である裏単板）（１１ｂ）に制振材（１０）が貼り合わせ一体化された完成品として、同じ製造装置により容易に製造することができる。

その場合、図１（イ）（ロ）の防音合板（Ａ１）ではその３層（３プライ）合板（３Ｐ）の表面又は裏面から、壁下地材用や天井下地材用としてはクロス仕上げ上好ましくない制振材（１０）の不織布が露出することになるが、これを上記表単板（１１ａ）又は裏単板（１１ｂ）へ貼り合わせる接着剤は、水分を含まない反応性（ＰＵＲ）ホットメルト接着剤（１３）であるため、その合板（３Ｐ）への貼り合わせ時に接着剤（１３）の水分が合板（３Ｐ）の表面又は裏面から不織布へ浸透せず、また硬化させるための加熱も不要となる利点がある。

他方、図１（ハ）に示した中貼り仕様の防音合板（Ａ１）を製造するに当っては、図３の製造工程から明白なように、先ずその３層（３プライ）合板（３Ｐ）の直交単板である芯単板（１２）へ、やはり図外の接着剤塗布ロールとドクターロールを使って、合板用の接着剤である熱硬化性のフェノール樹脂系接着剤（１４）を約２１０ｇ／m²塗布し、その上側（表側）から上記制振材（１０）を積層させる。

次いで、その芯単板（直交単板）（１２）と制振材（１０）との積層物（２Ｍ）を、図外の平面プレス（上下一対のプレス盤）により、１０kgf ／cm²の圧力（冷圧）で５０分間挟み付けプレスする。

その後、上記積層物（２Ｍ）の表裏（上下）両面へ上下一対のロールコーター（スプレッダーロール）（図示省略）によって、その片面づつに上記フェノール樹脂系接着剤（１４ａ）（１４ｂ）を約２１０ｇ／m²塗布し、接着剤が全然塗布されていない表単板（平行単板）（１１ａ）と裏単板（平行単板）（１１ｂ）との２枚を、更に上記積層物（２Ｍ）の対応的な表側（上側）と裏側（下側）へ、同時に積層させるのである。

そして、最後に図外の平面プレス（上下一対のプレス盤）により、１０kgf ／cm²の圧力（冷圧）で５０分間挟み付けプレスし、引続き平面プレス（ホットプレス）を用いて、１３０℃の加熱温度と１０kgf ／cm²の圧力（熱圧）で５分間挟み付けプレスし、そのフェノール樹脂系接着剤（１４）（１４ａ）（１４ｂ）に含まれた水分を飛ばして、固化させる。

そうすれば、図１（ハ）のような防音合板（Ａ１）における制振材（１０）の中貼り仕様製品として完成することになる。尚、制振材（１０）が上記直交単板である芯単板（１２）と、平行単板である裏単板（１１ｂ）との隣り合う相互間に介在する中貼り仕様の防音合板（Ａ１）については、図示省略してあるが、その芯単板（１２）と制振材（１０）との上記積層物（２Ｍ）を表裏（上下）反転させて、図３の上記製造工程を実行することにより、やはり同じ製造装置を用いて容易に製造することができる。

次に、図４は本発明の第２実施形態に係る内装下地材として使用し得る合計４層（４プライ）の防音合板（Ａ２）を示しており、図４（イ）の防音合板（Ａ２）は上記した制振材（１０）をその合板表面へ貼り合わせ一体化した表貼り仕様、図４（ロ）の防音合板（Ａ２）は同じく制振材（１０）を合板裏面へ貼り合わせ一体化した裏貼り仕様、図４（ハ）の防音合板（Ａ２）は上記制振材（１０）を合板の内部（中間部）へ介在する状態に貼り合わせた中貼り仕様であって、何れも壁下地材用（壁下地構造用）としてふさわしい一定の全体厚み（Ｔ２）（例えば９〜１２mm）を有している。

つまり、図４（イ）の防音合板（Ａ２）では上記第１実施形態として図１（イ）に示した合計３層の防音合板（Ａ１）と同じく、その繊維方向が長手方向に沿って延在する表単板（平行単板）（１１ａ）の表面に、シート状の上記制振材（１０）が貼り合わせ一体化されており、図４（ロ）の防音合板（Ａ２）では図１（ロ）に示した上記合計３層の防音合板（Ａ１）と同じく、その繊維方向がやはり長手方向に沿って延在する裏単板（平行単板）（１１ｂ）の裏面に、上記制振材（１０）が貼り合わせ一体化されている。そのため、その何れも制振材（１０）を表側（上側）や裏側（下側）から目視することができる。

このような図４（イ）（ロ）の防音合板（Ａ２）に比して、図４（ハ）の防音合板（Ａ２）ではその繊維方向が幅方向に沿って延在する（長手方向とほぼ直交する）２枚１組から成る芯単板（直交単板）（１２ａ）（１２ｂ）同士の隣り合う相互間に、上記制振材（１０）が介在する状態として貼り合わせ一体化されており、そのためその制振材（１０）を表裏（上下）両側から目視することはできない。

尚、上記第２実施形態に係る合計４層（４プライ）の防音合板（Ａ２）は偶数枚の単板から成るが、その２枚１組の芯単板（１２ａ）（１２ｂ）を１層としてカウントすることにより、奇数枚の単板から成る合板であると言える。

上記第２実施形態に係る防音合板（Ａ２）のうち、その図４（イ）に示した表貼り仕様の防音合板（Ａ２）を製造するに当っては、図５の製造工程から明白なように、その４層（４プライ）合板（４Ｐ）の表面（平行単板である表単板）（１１ａ）へ、図外の接着剤塗布ロールとドクターロールを用いて、反応性（ＰＵＲ）ホットメルト接着剤（１３）を３０〜１１０ｇ／m²、好ましくは７０ｇ／m²塗布し、その上側（表側）からシート状の上記制振材（１０）を積層させて、図外の鉄製プレスロールにより２０kg／cmの圧力（冷圧）で２回プレスした後、図外の平面プレス（コールドプレス）により、１０kgf ／cm²の圧力（冷圧）で１０分間挟み付けプレスする。

そうすれば、図４（イ）のような防音合板（Ａ２）における制振材（１０）の表貼り仕様製品が完成する。尚、図４（ロ）に示した裏貼り仕様の防音合板（Ａ２）は、その４層（４プライ）合板（４Ｐ）の表裏（上下）を反転させて、図５の上記製造工程を実行することにより、その合板（４Ｐ）の裏面（平行単板である裏単板）（１１ｂ）に制振材（１０）が貼り合わせ一体化された完成品として、同じ製造装置により容易に製造することができる。

他方、図４（ハ）に示した中貼り仕様の防音合板（Ａ２）を製造するに当っては、図６の製造工程から明白なように、上記芯単板（直交単板）（１２ａ）（１２ｂ）における一方（下側）の芯単板（直交単板）（１２ｂ）の表面へ、図外の接着剤塗布ロールとドクターロールを用いて、フェノール樹脂系接着剤（１４）を約２１０ｇ／m²塗布し、その上側（表側）から制振材（１０）を積層させる。

次いで、その芯単板（直交単板）（１２ｂ）と制振材（１０）との積層物（２Ｍ）を、図外の平面プレス（上下一対のプレス盤）によって、１０kgf ／cm²の圧力（冷圧）で５０分間挟み付けプレスし、その後残る他方（上側）の芯単板（直交単板）（１２ａ）の表裏（上下）両面へ、上下一対のロールコーター（スプレッダーロール）（図示省略）により、その片面づつに上記フェノール樹脂系接着剤（１４ａ）（１４ｂ）を約２１０ｇ／m²塗布すると共に、上記積層物（２Ｍ）の裏面へやはり図外の接着剤塗布ロールとドクターロールを使って、同じくフェノール樹脂系接着剤（１４）を約２１０ｇ／m²塗布する。

そして、接着剤が全然塗布されていない表単板（平行単板）（１１ａ）と裏単板（平行単板）（１１ｂ）との２枚を、更に上記積層物（２Ｍ）と芯単板（直交単板）（１２ａ）へ、表裏（上下）両側から同時に積層する状態として貼り合わせ、最後に図外の平面プレス（コールドプレス）により１０kgf ／cm²の圧力（冷圧）で５０分間挟み付けプレスし、引続き平面プレス（ホットプレス）を用いて、１３０℃の加熱温度と１０kgf ／cm²の圧力（熱圧）で５分間挟み付けプレスする。そうすれば、図４（ハ）のよな防音合板（Ａ２）における制振材（１０）の中貼り仕様製品として完成する。

また、図７は本発明の第３実施形態に係る内装下地材として使用できる合計５層（５プライ）の防音合板（Ａ３）を示しており、図７（イ）の防音合板（Ａ３）は上記した制振材（１０）をその合板表面へ貼り合わせ一体化した表貼り仕様、図７（ロ）の防音合板（Ａ３）は同じく制振材（１０）を合板裏面へ貼り合わせ一体化した裏貼り仕様、図７（ハ）の防音合板（Ａ３）は上記制振材（１０）を合板の内部（中間）へ、特に２層介在する状態として貼り合わせ一体化した中２層貼り仕様、図７（ニ）の防音合板（Ａ３）は上記制振材（１０）を合板の内部（中間）と裏面へ貼り合わ一体化した中１層・裏貼り仕様であり、これらも壁下地材用（壁下地構造用）としてふさわしい一定の全体厚み（Ｔ３）（例えば９〜１５mm）を備えている。

つまり、図７（イ）の防音合板（Ａ３）ではこれも上記第１実施形態として図１（イ）に示した合計３層の防音合板（Ａ１）と同じく、その繊維方向が長手方向に沿って延在する表単板（平行単板）（１１ａ）の表面に、シート状の上記制振材（１０）が貼り合わせ一体化されており、図７（ロ）の防音合板（Ａ３）では図１（ロ）に示した上記合計３層の防音合板（Ａ１）と同じく、その繊維方向がやはり長手方向に沿って延在する裏単板（平行単板）（１１ｂ）の裏面に、上記制振材（１０）が貼り合わせ一体化されているため、その何れも制振材（１０）が表側（上側）や裏側（下側）から露出している。

このような図７（イ）（ロ）の防音合板（Ａ３）に比して、図７（ハ）の防音合板（Ａ３）ではその繊維方向が長手方向に沿って延在する平行単板である芯単板（１５）と、同じく繊維方向が幅方向に沿って延在する（長手方向とほぼ直交する）直交単板である両添え芯単板（１６ａ）（１６ｂ）との隣り合う相互間に、上下一対の制振材（１０）が２層介在する状態として貼り合わせ一体化された中２層貼り仕様になっている。そのため、その制振材（１０）を表裏（上下）両側から目視することは不可能である。

また、図７（ニ）の防音合板（Ａ３）ではその繊維方向が長手方向に沿って延在する平行単板である芯単板（１５）と、同じく繊維方向が幅方向に沿って延在する（長手方向とほぼ直交する）直交単板である表側（上側）の添え芯単板（１６ａ）との隣り合う相互間に、上記制振材（１０）が１層だけ介在する状態に貼り合わせ一体化されているほか、上記芯単板（１５）と同様な平行単板である裏単板（１１ｂ）の裏面にも制振材（１０）が貼り合わせ一体化された中１層・裏貼り仕様になっており、その中１層貼りされた制振材（１０）を表裏（上下）両側から目視することはできない。

上記第３実施形態に係る防音合板（Ａ３）のうち、その図７（イ）に示した表貼り仕様の防音合板（Ａ３）を製造するに当っては、図８の製造工程から明白なように、その５層（５プライ）合板（５Ｐ）の表面（平行単板である表単板）（１１ａ）へ、図外の接着剤塗布ロールとドクターロールを用いて、反応性（ＰＵＲ）ホットメルト接着剤（１３）を３０〜１１０ｇ／m²、望ましくは７０ｇ／m²塗布し、その上側（表側）からシート状の上記制振材（１０）を積層させて、図外の鉄製プレスロールにより２０kg／cmの圧力（冷圧）で２回プレスした後、図外の平面プレス（コールドプレス）により、１０kgf ／cm²の圧力（冷圧）で１０分間挟み付けプレスするのである。

そうすれば、図７（イ）のような防音合板（Ａ３）における表貼り仕様製品として完成する。尚、図７（ロ）に示した裏貼り仕様の防音合板（Ａ３）は、その５層（５プライ）合板（５Ｐ）の表裏（上下）を反転させて、図８の上記製造工程を実行することにより、その合板（５Ｐ）の裏面（平行単板である裏単板）（１１ｂ）に制振材（１０）が貼り合わせ一体化された完成品として、同じ製造装置により容易に製造することができる。

また、図７（ハ）に示した中２層貼り仕様の防音合板（Ａ３）を製造する場合には、図９の製造工程から明白なように、平行単板である芯単板（１５）の表裏（上下）両面へ、上下一対のロールコーター（スプレッダーロール）（図示省略）を用いて、その片面づつに合板用のフェノール樹脂系接着剤（１４ａ）（１４ｂ）を約２１０ｇ／m²塗布する。

その後、その接着剤（１４ａ）（１４ｂ）が塗布された芯単板（１５）の表裏（上下）両面へ、シート状の上記制振材（１０）を積層する状態に貼り合わせて、その積層物（３Ｍ）を図外の平面プレス（上下一対のプレス盤）により、１０kgf ／cm²の圧力（冷圧）で５０分間挟み付けプレスする。

他方、芯単板（１５）を挟む直交単板である各添え芯単板（１６ａ）（１６ｂ）の表裏上下）両面へ、やはり上下一対のロールコーター（スプレッダーロール）（図示省略）を用いて、その片面づつに上記フェノール樹脂系接着剤（１４ａ）（１４ｂ）を約２１０ｇ／m²塗布し、接着剤が全然塗布されていない表単板（平行単板）（１１ａ）と裏単板（平行単板）（１１ｂ）との２枚を、上記積層物（３Ｍ）並びに両添え芯単板（１６ａ）（１６ｂ）へ全体として同時に積層させる。

そして、最後に図外の平面プレス（上下一対のプレス盤）により、１０kgf ／cm²の圧力（冷圧）で５０分間挟み付けプレスし、引続き同じく平面プレス（ホットプレス）を用いて、１３０℃の加熱温度と１０kgf ／cm²の圧力（熱圧）で５分間挟み付けプレスし、上記フェノール樹脂系接着剤（１４ａ）（１４ｂ）の水分を飛ばして、固化させるのである。そうすれば、図７（ハ）のような防音合板（Ａ３）における制振材（１０）の２層が中貼りされた仕様製品を得られることになる。

更に、図７（ニ）に示した中１層・裏貼り仕様の防音合板（Ａ３）を製造するに当っては、図１０の製造工程から明白なように、平行単板である芯単板（１５）の表面へ図外の接着剤塗布ロールとドクターロールを用いて、フェノール樹脂系接着剤（１４）を約２１０ｇ／m²塗布し、その上側（表側）から上記制振材（１０）を積層させる。

次いで、その芯単板（平行単板）（１５）と制振材（１０）との積層物（２Ｍ）を、図外の平面プレスにより１０kgf ／cm²の圧力（冷圧）で５０分間挟み付けプレスする。

その後、直交単板である上下一対の添え芯単板（１６ａ）（１６ｂ）について、その何れも表裏（上下）両面へ上下一対のロールコーター（スプレッダーロール）（図示省略）により、その片面づつにフェノール樹脂系接着剤（１４ａ）（１４ｂ）を約２１０ｇ／m²塗布し、接着剤が全然塗布されていない表単板（平行単板）（１１ａ）と裏単板（平行単板）（１１ｂ）との２枚を、更に上記積層物（２Ｍ）の対応的な表側（上側）と裏側（下側）へ、同時に積層させるのである。

そして、図外の平面プレス（コールドプレス）により、１０kgf ／cm²の圧力（冷圧）で５０分間挟み付けプレスし，引続き平面プレス（ホットプレス）を用いて、１３０℃の加熱温度と１０kgf ／cm²の圧力（熱圧）で５分間挟み付けプレスし、そのフェノール樹脂系接着剤（１４）（１４ａ）（１４ｂ）の水分を飛ばす。

このような制振材（１０）の１層が中貼りされた５層（５プライ）の合板（５Ｐ）として固化したならば、最後にその合板（５Ｐ）の表裏（上下）両面をサンディングすることにより平滑化し、その裏面（平行単板である裏単板）（１１ｂ）へ図外の接着剤塗布ロールーとドクターロールを用いて、反応性（ＰＵＲ）ホットメルト接着剤（１３）を３０〜１１０ｇ／m²、好ましくは７０ｇ／m²塗布し、その上側（表側）から上記制振材（１０）を積層する状態に貼り合わせて、図外の鉄製プレスロールにより２０kg／cmの圧力（冷圧）で２回プレスした後、図外の平面プレス（コールドプレス）により１０kgf ／cm²の圧力（冷圧）で１０分間挟み付けプレスするのである。

そうすれば、図７（ニ）のような防音合板（Ａ３）における制振材（１０）が１層だけ中貼りされると共に、裏貼りされた仕様製品を得られることになる。

次に、図１１は本発明の第４実施形態に係る内装下地材として使用できる合計６層（６プライ）の防音合板（Ａ４）を示しており、これではその繊維方向が長手方向に沿って延在する２枚１組から成る芯単板（平行単板）（１７ａ）（１７ｂ）同士の隣り合う相互間に、上記制振材（１０）が介在する状態の中貼り仕様になっている。その一定の全体厚み（Ｔ４）は壁下地材用（壁下地構造用）としてふさわしい９〜１５mmである。

つまり、ここに第４実施形態に係る合計６層（６プライ）の防音合板（Ａ４）は、上記第２実施形態として図４（ハ）に示した合計４層（４プライ）の防音合板（Ａ２）と同じく、偶数枚の単板から成るが、その２枚１組の芯単板（１７ａ）（１７ｂ）を１層としてカウントするならば、上記制振材（１０）を芯単板の代りとなる中央位置の１層として、その両添え芯単板（１６ａ）（１６ｂ）の隣り合う相互間へ介在する状態に貼り合わせた中貼り仕様製品であると換言することができる。

但し、図４（ハ）に示した合計４層（４プライ）の防音合板（Ａ２）では、その２枚１組の芯単板（１２ａ）（１２ｂ）が直交単板であるに比して、図１１に示した合計６層（６プライ）の防音合板（Ａ４）では、その２枚１組の芯単板（１７ａ）（１７ｂ）が表単板（１１ａ）並びに裏単板（１１ｂ）と同じく平行単板であり、その平行単板同士の隣り合う相互間に両添え芯単板（１６ａ）（１６ｂ）が介在している点で、相違する。

このような第４実施形態に係る中貼り仕様の防音合板（Ａ４）を製造する場合には、図１２の製造工程から明白なように、シート状制振材（１０）の表裏（上下）両面へ上下一対のロールコーター（スプレッダーロール）（図示省略）を用いて、その片面づつに反応性（ＰＵＲ）ホットメルト接着剤（１３ａ）（１３ｂ）を３０〜１１０ｇ／m²、好ましくは７０ｇ／m²塗布する。

その後、接着剤が全然塗布されていない３層（３プライ）合板（３Ｐ）の上下一対を、更に上記制振材（１０）の表裏（上下）両面へ相前後して積層する状態に貼り合わせて、図外の鉄製プレスロールにより２０kg／cmの圧力（冷圧）で２回プレスし、最後に図外の平面プレス（コールドプレス）によって、１０kgf ／cm²の圧力（冷圧）で１０分間挟み付けプレスするのであり、そうすれば図１１のような防音合板（Ａ４）における制振材（１０）の中貼り仕様製品を得られることになる。

更に、図１３は本発明の第５実施形態に係る内装下地材として使用し得る合計８層（８プライ）の防音合板（Ａ５）を示しており、図１３（イ）の防音合板（Ａ５）は上記シート状制振材（１０）をその合板裏面へ貼り合わせ一体化した裏貼り仕様、図１３（ロ）の防音合板（Ａ５）は上記制振材（１０）を合板の内部（中間）と裏面へ貼り合わせ一体化した中１層・裏貼り仕様であって、何れも床下地材用（床下地構造用）としてふさわしい一定の全体厚み（Ｔ５）（例えば全体的な２４〜２８mm）を有している。

つまり、図１３（イ）の防音合板（Ａ５）ではその繊維方向が長手方向に沿って延在する裏単板（平行単板）（１１ｂ）の裏面に、上記制振材（１０）が貼り合わせ一体化されているに比して、図１３（ロ）の防音合板（Ａ５）では表単板（平行単板）（１１ａ）から第２段目の直交単板（第１添え芯単板）（１８ａ）と、第３段目の平行単板（第１芯単板）（１９ａ）との隣り合う相互間に、上記制振材（１０）が１層だけ介在する状態に貼り合わせ一体化されているほか、裏単板（平行単板）（１１ｂ）の裏面にも同じく制振材（１０）が貼り合わせ一体化された中１層・裏貼り仕様になっている。

上記第５実施形態に係る防音合板（Ａ５））のうち、その図１３（ロ）に示した中１層・裏貼り仕様の防音合板（Ａ５）を製造する場合には、図１４の製造工程から明白なように、上記第３段目の平行単板（第１芯単板）（１９ａ）の表面へ図外の接着剤塗布布ロールとドクターロールを用いて、フェノール樹脂系接着剤（１４）を約２１０ｇ／m²塗布し、その上側（表側）から上記制振材（１０）を積層させる。

次いで、その平行単板（第１芯単板）（１９ａ）と制振材（１０）との積層物（２Ｍ）を、図外の平面プレス（上下一対のプレス盤）により１０kgf ／cm²の圧力（冷圧）で５０分間挟み付けプレスする。

その後、上記第２段目の直交単板（第１添え芯単板）（１８ａ）と第４段目の直交単板（第２添え芯単板）（１８ｂ）、第６段目の直交単板（第３添え芯単板）（１８ｃ）については、その何れも表裏（上下）両面へ上下一対のロールコーター（スプレッダーロール）（図示省略）により、その片面づつに上記フェノール樹脂系接着剤（１４ａ）（１４ｂ）を約２１０ｇ／m²塗布すると共に、第７段目の直交単板（第４添え芯単板）（１８ｄ）については、その片面（裏面）だけに図外の接着剤塗布ロールとドクターロールを用いて、やはりフェノール樹脂系接着剤（１４）を同じ約２１０ｇ／m²塗布する。

そして、接着剤が全然塗布されていない表単板（平行単板）（１１ａ）と第５段目の平行単板（第２芯単板）（１９ｂ）並びに裏単板（平行単板）（１１ｂ）を、更に上記積層物（２Ｍ）の対応的な表側（上側）と裏側（下側）から同時に積層する状態に貼り合わせて、図外の平面プレス（コールドプレス）により１０kgf ／cm²の圧力（冷圧）で５０分間挟み付けプレスした後、平面プレス（ホットプレス）を用いて、１３０℃の加熱温度と１０kgf ／cm²の圧力（熱圧）で約１１．７分間挟み付けプレスする。

このような制振材（１０）の１層が中貼りされた８層（８プライ）合板（８Ｐ）として硬化したならば、最後にその合板（８Ｐ）の表裏（上下）両面をサンディングすることにより平滑化し、その裏面（平行単板である裏単板）（１１ｂ）へ図外の接着剤塗布ロールとドクターロールを使って、反応性（ＰＵＲ）ホットメルト接着剤（１３）を３０〜１１０ｇ／m²、好ましくは７０ｇ／m²塗布し、その上側（表側）から上記制振材（１０）を積層する状態に貼り合わせて、図外の鉄製プレスロールにより２０kg／cmの圧力（冷圧）で２回プレスした後、図外の平面プレス（コールドプレス）により１０kgf ／cm²の圧力（冷圧）で１０分間挟み付けプレスするのである。

そうすれば、図１３（ロ）のような防音合板（Ａ５）における制振材（１０）が１層だけ中貼りされると共に、裏貼りされた仕様製品として完成する。尚、図１３（イ）に示した裏貼り仕様の防音合板（Ａ５）を製造する工程（方法）としては、図７（イ）（ロ）の５層防音合板（Ａ３）における図８に示した製造工程（方法）を準用することができるため、その説明を省略する。

尚、図１、４、７の上記第１〜３実施形態と図１３の第５実施形態では、表面（表単板）（１１ａ）と裏面（裏単板）（１１ｂ）との何れか一方だけに、制振材（１０）が貼り合わせ一体化された仕様の防音合板（Ａ１）（Ａ２）（Ａ３）（Ａ５）を示しているが、その層数（プライ数）の多少に拘らず、表面（表単板）（１１ａ）と裏面（裏単板）（１１ｂ）との双方に、制振材（１０）が貼り合わせ一体化される防音合板（Ａ）の仕様もあり得る。

また、図１、４、７、１１、１３の各種実施形態から示唆されるように、防音合板（Ａ１）〜（Ａ５）における層数（プライ数）の多少に拘らず、上記制振材（１０）をその内部（中間）の任意な適当位置に介在する１層又は２層として、貼り合わせ一体化することができるが、更に床下地材用（床下地構造用）となる層数（プライ数）が多く，例えば全体厚みが２８mmの９層防音合板（Ａ）では、上記制振材（１０）をその表面（表単板）（１１ａ）又は／及び裏面（裏単板）（１１ｂ）と、内部（中間）の任意位置との少なくとも２層として貼り合わせ一体化しても良い。

〔実施例〕
以下、防音性能を従来例と比較するために、本発明に係る防音合板の各種実施例を挙げて、更に具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例だけに限定されるものではない。

実施例１（イ）の制振材が図１（イ）のように表貼りされた全体厚み：９mmの３層防音合板と、実施例１（ロ）の制振材が図１（ロ）のように裏貼りされた同じ厚み：９mmの３層防音合板とを、図２の製造法により各々製造すると共に、実施例１（ハ）の制振材が図１（ハ）のように中貼りされた同じ厚み：９mmの３層防音合板を、図３の製造法により製造した。

これらの実施例１（イ)(ロ)(ハ) と比較する従来例１は、制振材を具備しない同じ厚み：９mmの３層合板である。

そして、上記実施例１（イ）（ロ）（ハ）の３層防音合板と、従来例１の３層合板とを比較するため、これらを測定対象物（試供品）として、図１５に示すようなスピーカーが存在する音源側と音響測定器が存在する受音側との間へ介挿設置し、その周波数を１２５Ｈｚ〜４，０００Ｈｚに変えることにより、各々透過音圧レベル（ｄＢ）を測定した。その音圧レベル（ｄＢ）の測定結果は表１に示すとおりである。

表１の結果によれば、実施例１（イ）（ロ）（ハ）の３層防音合板では同じ厚みを有する従来例１の３層合板に比して、優れた防音性能を発揮していることが明白であり、その防音性能は特に２ＫＨｚ〜４ＫＨｚの高周波数帯域において顕著となっている。

また、実施例２（イ）の制振材が図４（イ）のように表貼りされた全体厚み：１２mmの４層防音合板と、実施例２（ロ）の制振材が図４（ロ）のように裏貼りされた同じ厚み：１２mmの４層防音合板とを、図５の製造法によって各々製造すると共に、実施例２（ハ）の制振材が図４（ハ）のように中貼りされた同じ厚み：１２mmの４層防音合板を、図６の製造法により製造した。

更に、実施例３（イ）の制振材が図７（イ）のように表貼りされた全体厚み：１２mmの５層防音合板と、実施例３（ロ）の制振材が図７（ロ）のように裏貼りされた同じ厚み：１２mmの５層防音合板とを、図８の製造法によって各々製造すると共に、実施例３（ハ）の制振材が図７（ハ）のように中２層貼りされた同じ厚み：１２mmの５層防音合板を、図９の製造法により製造すると共に、実施例３（ニ）の制振材が図７（ニ）のように中１層・裏貼りされた同じ厚み：１２mmの５層防音合板を、図１０の製造法により製造した。

これらの実施例２（イ）（ロ）（ハ）並びに実施例３（イ）（ロ）（ハ）（ニ）と比較する従来例２は、制振材を具備しない同じ全体厚み：１２mmの石膏ボードと４層合板並びに５層合板である。

そして、上記実施例２（イ）（ロ）（ハ）の４層防音合板並びに上記実施例３（イ）（ロ）（ハ）（ニ）の５層防音合板と、従来例の石膏ボードと４層合板並びに５層合板とを比較するため、やはりこれらを測定対象物（試供品）として、図１５のように音源側と受音側との間へ介挿設置し、その周波数を１２５Ｈｚから４，０００Ｈｚへ変えることにより、各々透過音圧レベル（ｄＢ）を測定した。その音圧レベル（ｄＢ）の測定結果を表２に示す。

表２の結果によれば、実施例２（イ）（ロ）（ハ）の４層防音合板と実施例３（イ）（ロ）（ハ）（ニ）の５層防音合板との何れにあっても、同じ厚みを備えた従来例２の石膏ボードは勿論のこと、対応する４層合板や５層合板に比しても、優れた防音性能を得られていることが明白であり、その防音性能は特に２ＫＨｚ〜４ＫＨｚの高周波数帯域において顕著となっている。

また、実施例５（イ）の制振材が図１３（イ）のように裏貼りされた全体厚み：２４mmの８層防音合板を、図８の製造法に準拠して製造すると共に、実施例５（ロ）の制振材がが図１３（ロ）のように中１層・裏貼りされた同じ厚み：２４mmの８層防音合板を、図１４の製造法により製造した。

これらの実施例５（イ）（ロ）と比較する従来例３は、制振材を具備しない同じ厚み：２４mmの８層合板である。

そして、上記実施例５（イ）（ロ）の８層防音合板と、従来例３の８層合板とを比較するために、これらを測定対象物（試供品）として、やはり図１５のように音源側と受音側との間に介挿設置し、その周波数を１２５Ｈｚ〜４，０００Ｈｚへ変えることにり、各々透過音圧レベル（ｄＢ）を測定した。その音圧レベル（ｄＢ）の測定結果は表３に示すとおりである。

表３の結果によれば、実施例５（イ）（ロ）の８層防音合板では同じ厚みを有する従来例の８層合板に比して、優れた防音性能を得られており、その防音性能は特に２ＫＨｚ〜４ＫＨｚの高周波数帯域において顕著である。

更に言えば、上記実施例２（イ）（ロ）（ハ）の４層防音合板や上記実施例３（イ）（ロ）（ハ）（ニ）の５層防音合板並びに上記実施例５（イ）（ロ）の８層防音合板にあっても、その特に実施例３（ハ）の制振材を中２層貼りした仕様や実施例３（ニ）の制振材を中１層・裏貼りした仕様並びに実施例５（ロ）の制振材を中１層・裏貼りした仕様から窮知されるように、制振材を複数層として貼り合わせた仕様では、１２５Ｈｚ〜４，０００Ｈｚの全周波数帯域において、従来例２、３をはるかに凌ぐ優れた防音性能を発揮することが明白である。

（１０）・制振材
（１１ａ）・表単板
（１１ｂ）・裏単板
（１２）（１２ａ）（１２ｂ）（１５）（１７ａ）（１７ｂ）・芯単板
（１６ａ）（１６ｂ）・添え芯単板
（１８ａ）・第１添え芯単板
（１８ｂ）・第２添え芯単板
（１８ｃ）・第３添え芯単板
（１８ｄ）・第４添え芯単板
（１９ａ）・第１芯単板
（１９ｂ）・第２芯単板
（Ａ）（Ａ１）（Ａ２）（Ａ３）（Ａ４）（Ａ５）・防音合板
（Ｔ１）（Ｔ２）（Ｔ３）（Ｔ４）（Ｔ５）・防音合板の厚み
（２Ｍ）（３Ｍ）・積層物
（２Ｐ）・２層合板
（３Ｐ）・３層合板
（４Ｐ）・４層合板
（５Ｐ）・５層合板
（８Ｐ）・８層合板

本発明の第１実施形態に係る３層防音合板の断面図であって、（イ）はその制振材の表貼り仕様、（ロ）は制振材の裏貼り仕様、（ハ）は制振材の中貼り仕様を各々示している。図１（イ）の防音合板製造工程を示す断面図である。図１（ハ）の防音合板製造工程を示す断面図である。本発明の第２実施形態に係る４層防音合板の断面図であって、（イ）はその制振材の表貼り仕様、（ロ）は制振材の裏貼り仕様、（ハ）は制振材の中貼り仕様を各々示している。図４（イ）の防音合板製造工程を示す断面図である。図４（ハ）の防音合板製造工程を示す断面図である。本発明の第３実施形態に係る５層防音合板の断面図であって、（イ）はその制振材の表貼り仕様、（ロ）は制振材の裏貼り仕様、（ハ）は制振材の中２層貼り仕様、（ニ）は制振材の中１層・裏貼り仕様を各々示している。図７（イ）の防音合板製造工程を示す断面図である。図７（ハ）の防音合板製造工程を示す断面図である。図７（ニ）の防音合板製造工程を示す断面図である。本発明の第４実施形態に係る６層防音合板の断面図である。図１１の防音合板製造工程を示す断面図である。本発明の第５実施形態を示す８層防音合板の断面図であって、（イ）はその制振材の裏貼り仕様，（ロ）は制振材の中１層・裏貼り仕様を各々示している。図１３（ロ）の防音合板製造工程を示す断面図である。防音性能測定装置の説明図である。

上記第５実施形態に係る防音合板（Ａ５）のうち、その図１３（ロ）に示した中１層・裏貼り仕様の防音合板（Ａ５）を製造する場合には、図１４の製造工程から明白なように、上記第３段目の平行単板（第１芯単板）（１９ａ）の表面へ図外の接着剤塗布布ロールとドクターロールを用いて、フェノール樹脂系接着剤（１４）を約２１０ｇ／m²塗布し、その上側（表側）から上記制振材（１０）を積層させる。

また、実施例５（イ）の制振材が図１３（イ）のように裏貼りされた全体厚み：２４mmの８層防音合板を、図８の製造法に準拠して製造すると共に、実施例５（ロ）の制振材が図１３（ロ）のように中１層・裏貼りされた同じ厚み：２４mmの８層防音合板を、図１４の製造法により製造した。

Claims

ポリマー主剤１００重量部に対して、少なくとも１種の飽和脂肪酸金属塩１〜５０重量部を含む制振用塗料組成物が、合成繊維の不織布に含浸されて成る制振材を、表単板の表面、裏単板の裏面又は／及び任意な単板同士の隣り合う相互間へ介在する状態に貼り合わせ一体化したことを特徴とする内装下地材用防音合板。
芯単板の代りとなる制振材を、その両添え芯単板の隣り合う相互間へ介在する状態に貼り合わせ一体化したことを特徴とする請求項１記載の内装下地材用防音合板。
芯単板とその両添え芯単板との隣り合う相互間へ、各々制振材を介在する状態に貼り合わせ一体化したことを特徴とする請求項１記載の内装下地材用防音合板。
繊維方向が長手方向と平行な平行単板同士の隣り合う相互間へ、制振材を介在する状態に貼り合わせ一体化したことを特徴とする請求項１記載の内装下地材用防音合板。
繊維方向が長手方向と直交する直交単板同士の隣り合う相互間へ、制振材を介在する状態に貼り合わせ一体化したことを特徴とする請求項１記載の内装下地材用防音合板。
繊維方向が長手方向と平行な平行単板と、同じく長手方向と直交する直交単板との隣り合う相互間へ、制振材を介在する状態に貼り合わせ一体化したことを特徴とする請求項１記載の内装下地材用防音合板。
すべての単板を針葉樹単板として、制振材も含む防音合板の全体厚みを３〜２８mmに設定したことを特徴とする請求項１記載の内装下地材用防音合板。
制振材における制振用塗料組成物の飽和脂肪酸金属塩が飽和脂肪酸のアルカリ土類金属塩であることを特徴とする請求項１記載の内装下地材用防音合板。
制振材における制振用塗料組成物のポリマー主剤がスチレン−アクリル共重合樹脂エマルジョンであり、同じく塗料組成物の飽和脂肪酸金属塩がステアリン酸カルシウムであって、
その前者の１００重量部と後者の５重量部とが混合されていることを特徴とする請求項１記載の内装下地材用防音合板。
制振材における不織布の密度を１０〜１，０００ｇ／m²、同じく不織布の厚みを０．１〜２．０mm、その不織布に対する制振用塗料組成物の含浸量を１０〜４，５００ｇ／m³に各々設定したことを特徴とする請求項１記載の内装下地材用防音合板。