JP2019528414A - 自己潤滑性転がり軸受およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
自己潤滑性転がり軸受およびその製造方法において、軸受の内外輪の鋳鉄材料の成分組成が、Ｃ：３．４％−３．７％、Ｓｉ：２．７％−２．９％、Ｍｎ：０．３％−０．５％、Ｃｒ：０．３％−０．５％、Ｓ≦０．０５％、Ｐ≦０．０５％を含有し、残留のＭｇ含有量が０．０３％−０．０４５％であり、残余が鉄である。軸受の保持器の鋳鉄材料の成分組成が、Ｃ：３．３％−３．５％、Ｓｉ：２．８％−３．１％、Ｍｎ：０．２％−０．３％、Ｓ≦０．０５％、Ｐ≦０．０５％を含有し、残留のＭｇ含有量が０．０３％−０．０４５％であり、残余が鉄である。当該内外輪の材料はオーステンパ球状黒鉛鋳鉄であり、それの球状黒鉛の直径が０．０２ｍｍ以下であり、黒鉛粒数が４００個／ｍｍ２以上であり、基材組織は５００倍以上の金属顕微鏡でしか観察できない「オースフェライト鉄組織」であり、最終的に自己潤滑性転がり軸受に製作される。
Description
本発明は軸受の製造技術に関し、具体的には自己潤滑性転がり軸受に関し、また、この転がり軸受の製造方法にも関する。
軸受の用途は運動中の軸と静止の受座との間の相互摩擦を減少することであるため、軸受の潤滑を介して摩擦抵抗を減少し軸受の寿命を延ばすことは軸受研究の重要な方向となっている。市場において、スリーブ、すべり軸受、自己潤滑性転がり軸受などの製品が続々と出てきた。しかしながら、すべり摩擦の摩擦抵抗が大きく、高速回転の作業状況に提供できず、生産に特定の問題が存在している。一方、軸受用鋼を介して製造された転がり軸受は摩擦力が多すぎる問題を解決し、工業に広く応用されている。転がり摩擦がすべり摩擦より相当に低いが、すべり軸受は自己潤滑の形式で、すなわち、スリーブの壁に黒鉛棒を嵌め、黒鉛の優れた潤滑性を用いて摩擦係数を低減することができる一方、転がり軸受には継続的かつ定期的に潤滑油を注入しなければならないため、以下のような特殊の作業環境において適用しがたい。１，冶金機械など環境温度が比較的高い場合、頻繁で定期的に油を注入することは非常に煩雑である。規定の要求に従うと、転がり軸受に定期的に油を注入する間隔時間とは７０℃の作業温度を基準とされ、この温度を超えると、注入の時間間隔が短縮されるべきである。作業温度が１００℃のときは基準時間の４分の１まで短縮され、１２０℃のときは基準時間の１０分の１までも短縮される。２．軸受が大型設備の心臓部に装着されている場合、潤滑のために設備を分解するには相当に手間がかかる。３．交通運輸装置にある軸受は、出荷されると追跡および整備がしにくい。以上のような特殊の作業状況において、定期的に油を注入し転がり軸受を潤滑することが確実に実現できず、大量の転がり軸受が乾燥摩擦の状態で運転されることが発生するため、軸受の早期廃棄および材料浪費が生じる。また、精密機械（ロボットなど）において使用される精密な減速器は、高い「加速度トルク」および「瞬間の加速度トルク」という性能が必要とされ、撓性軸受に潤滑油を注入すると、油の粘着性がこれらの重要指標に悪い影響をもたらす。
転がり軸受の上述した問題点を解決するために、市場において以下のような製品が出てきた。例えば、粉末冶金の含油軸受という製品があり、粉末冶金軸受の材料の隙間に油を含有し、自己潤滑の機能を生じさせるが、材料の強度が低く、研磨粒子の摩耗が激しいため、適用できる場面が限られている。オーステンパ球状黒鉛鋳鉄（autotempered ductile iron、ＡＤＩとも略称されている）という製品が自己潤滑の機能を生じさせるが、従来の鋳造による球状黒鉛鋳鉄の基材組織が粗く、黒鉛の状態（球状化率、黒鉛粒数）が良くない。球状黒鉛鋳鉄をオーステンパすることによって取得する「オースフェライト鉄組織」および黒鉛形態は、一般的な装置製造が材料強化の総合的性能に対する要求をよく満足することができるが、以下の原因によって転がり軸受に適用できない。
（１）正常使用を前提として、転がり軸受の失効および破壊の主な原因はローター間の点接触疲労損傷にある。球状黒鉛鋳鉄に存在している黒鉛は潤滑性を提供することができるが、基材組織にとってそれは１つひとつの微細の凹みである。球状黒鉛の丸みが揃っていなくて球径が大きいものがある場合、このような凹みの周縁は、比較的大きい応力を受け、高速循環負荷の条件の下、点接触疲労亀裂の発生点または亀裂開始領域になる。従来の鋳造による黒鉛形態が良くないため、接触疲労の発生点になることが回避でない。
（２）従来の鋳造による鋳物は、気孔、砂かみ、スラグ巻き込みおよび収縮巣を含有し、鍛造後の軸受用鋼未加工材より遙かに細くない。
（３）従来の鋳造による球状黒鉛鋳鉄の鋳抜き組織が比較的大きいため、オーステンパ中に焼入れの温度保持時間と恒温変態時間（約１．５時間以上）が延ばされ、熱処理の効率が低く、製品のコストが増加し、得られる組織の性能も最高ではない。
（４）水平連続鋳造の鋳鉄の型材は鋳鉄材組織の微細化を実現し、欠陥をゼロにすることすら可能であるが、この方法によれば中空の型材しか生成できず、軸受輪の製造が未加工材の形状に対する需要に明らかに満たせない。
（１）正常使用を前提として、転がり軸受の失効および破壊の主な原因はローター間の点接触疲労損傷にある。球状黒鉛鋳鉄に存在している黒鉛は潤滑性を提供することができるが、基材組織にとってそれは１つひとつの微細の凹みである。球状黒鉛の丸みが揃っていなくて球径が大きいものがある場合、このような凹みの周縁は、比較的大きい応力を受け、高速循環負荷の条件の下、点接触疲労亀裂の発生点または亀裂開始領域になる。従来の鋳造による黒鉛形態が良くないため、接触疲労の発生点になることが回避でない。
（２）従来の鋳造による鋳物は、気孔、砂かみ、スラグ巻き込みおよび収縮巣を含有し、鍛造後の軸受用鋼未加工材より遙かに細くない。
（３）従来の鋳造による球状黒鉛鋳鉄の鋳抜き組織が比較的大きいため、オーステンパ中に焼入れの温度保持時間と恒温変態時間（約１．５時間以上）が延ばされ、熱処理の効率が低く、製品のコストが増加し、得られる組織の性能も最高ではない。
（４）水平連続鋳造の鋳鉄の型材は鋳鉄材組織の微細化を実現し、欠陥をゼロにすることすら可能であるが、この方法によれば中空の型材しか生成できず、軸受輪の製造が未加工材の形状に対する需要に明らかに満たせない。
本発明の目的は、自己潤滑性転がり軸受を提供し、既存の転がり軸受は、回転数が比較的低く、作業温度が比較的大きく、潤滑油を度々注入しにくく、頻繁に衝撃を受けるなどの作業状況の下、自己潤滑性が悪く、転がり軸受の廃棄をもたらしやすいという問題を解決することである。
本発明のもう１つの目的は、自己潤滑性転がり軸受の製造方法を提供することである。
本発明が採用する技術手段である自己潤滑性転がり軸受は、内外輪と保持器と転動体とを含み、当該内外輪と保持器と転動体とは一般のプロセスによって装着され、内外輪の鋳鉄材料の成分組成が、Ｃ：３．３％−３．５％、Ｓｉ：２．７％−２．９％、Ｍｎ：０．３％−０．５％、Ｃｒ：０．３％−０．５％、Ｓ≦０．０５％、Ｐ≦０．０５％を含有し、残留のＭｇ含有量が０．０３％−０．０４５％であり、残余が鉄であり、成分組成の質量％の合計は１００％となる。
本発明が採用するもう１つの技術手段である自己潤滑性転がり軸受の製造方法は、
海綿鉄、鋼スクラップおよび鉄合金を材料として配置し溶鉄に溶融し、内外輪用の溶鉄の成分組成が質量％で、Ｃ：３．４％−３．７％、Ｓｉ：１．５％−１．７％、Ｍｎ：０．３％−０．５％、Ｃｒ：０．３％−０．５％、Ｓ≦０．０５％、Ｐ≦０．０５％を含有し、残余は鉄および不可避の不純物であり、成分組成の質量％の合計は１００％となり、接種処理および球状化処理を介して、内外輪用の溶鉄の最終的な珪含有量を２．７％−２．９％に、かつ、内外輪用の溶鉄の残留のＭｇ含有量を０．０３％−０．０４５％にし、保持器用の溶鉄の成分組成がＣ：３．３％−３．５％、Ｓｉ：１．８％−２．０％、Ｍｎ：０．２％−０．３％、Ｓ≦０．０５％、Ｐ≦０．０５％、残余は鉄であり、成分組成の質量％の合計は１００％となり、接種処理および球状化処理を介して、保持器用の溶鉄の最終的な珪含有量を２．８％−３．１％に、かつ、保持器用の溶鉄の残留のＭｇ含有量を０．０３％−０．０４５％にするステップ１、
垂直連続鋳造法を介してステップ１の溶鉄を用いてそれぞれに球状黒鉛鋳鉄管（ダクタイル鋳鉄管とも呼ばれている）を生成するステップ２、
ステップ２によって得る球状黒鉛鋳鉄管に球状化焼きなまし処理を行ってから黒鉛形態を検察し、黒鉛形態において、球状化率が９０％以上であり、１００倍の顕微鏡で観察するときの黒鉛粒数が少なくとも５００個／ｍｍ２であるステップ３、
ステップ３によって処理された球状黒鉛鋳鉄管を旋削し研削して内外輪を得て、旋削加工後かつ研削加工前にオーステンパ処理を行うステップ４、
ステップ４によって得る内外輪を検察し、検察項目は、
（１）金属組織の球状化率が少なくとも９３％であることと、
（２）黒鉛粒数が少なくとも５００個／ｍｍ２であることと、
（３）基材組織のフェライトの硬度が通常の鋳造組織の硬度の２倍より高いことと、
（４）材料全体の硬度が少なくともＨＲＣ４８であることと、を含むステップ５、
ステップ２によって得る球状黒鉛鋳鉄管を焼きなまし処理し、加工して保持器を得るステップ６、および
ステップ５によって得る内外輪と、ステップ６によって得る保持器と、転動体とを一般のプロセスによって装着して自己潤滑性転がり軸受を得るステップ７、
に従って実施する。
海綿鉄、鋼スクラップおよび鉄合金を材料として配置し溶鉄に溶融し、内外輪用の溶鉄の成分組成が質量％で、Ｃ：３．４％−３．７％、Ｓｉ：１．５％−１．７％、Ｍｎ：０．３％−０．５％、Ｃｒ：０．３％−０．５％、Ｓ≦０．０５％、Ｐ≦０．０５％を含有し、残余は鉄および不可避の不純物であり、成分組成の質量％の合計は１００％となり、接種処理および球状化処理を介して、内外輪用の溶鉄の最終的な珪含有量を２．７％−２．９％に、かつ、内外輪用の溶鉄の残留のＭｇ含有量を０．０３％−０．０４５％にし、保持器用の溶鉄の成分組成がＣ：３．３％−３．５％、Ｓｉ：１．８％−２．０％、Ｍｎ：０．２％−０．３％、Ｓ≦０．０５％、Ｐ≦０．０５％、残余は鉄であり、成分組成の質量％の合計は１００％となり、接種処理および球状化処理を介して、保持器用の溶鉄の最終的な珪含有量を２．８％−３．１％に、かつ、保持器用の溶鉄の残留のＭｇ含有量を０．０３％−０．０４５％にするステップ１、
垂直連続鋳造法を介してステップ１の溶鉄を用いてそれぞれに球状黒鉛鋳鉄管（ダクタイル鋳鉄管とも呼ばれている）を生成するステップ２、
ステップ２によって得る球状黒鉛鋳鉄管に球状化焼きなまし処理を行ってから黒鉛形態を検察し、黒鉛形態において、球状化率が９０％以上であり、１００倍の顕微鏡で観察するときの黒鉛粒数が少なくとも５００個／ｍｍ２であるステップ３、
ステップ３によって処理された球状黒鉛鋳鉄管を旋削し研削して内外輪を得て、旋削加工後かつ研削加工前にオーステンパ処理を行うステップ４、
ステップ４によって得る内外輪を検察し、検察項目は、
（１）金属組織の球状化率が少なくとも９３％であることと、
（２）黒鉛粒数が少なくとも５００個／ｍｍ２であることと、
（３）基材組織のフェライトの硬度が通常の鋳造組織の硬度の２倍より高いことと、
（４）材料全体の硬度が少なくともＨＲＣ４８であることと、を含むステップ５、
ステップ２によって得る球状黒鉛鋳鉄管を焼きなまし処理し、加工して保持器を得るステップ６、および
ステップ５によって得る内外輪と、ステップ６によって得る保持器と、転動体とを一般のプロセスによって装着して自己潤滑性転がり軸受を得るステップ７、
に従って実施する。
本発明は他の技術的特徴を有する。ステップ２において、球状黒鉛鋳鉄管の内径は軸受の内外輪の完成品の内径より４ｍｍ−５ｍｍ小さく、球状黒鉛鋳鉄管の外径は軸受の内外輪の完成品の外径より３ｍｍ−４ｍｍ大きい。
ステップ２における垂直連続鋳造法に採用される結晶化装置は二重螺旋状の２イン２アウトの水冷式結晶化装置であり、当該結晶化装置は、互いに回動可能な内筒体と外筒体とを含み、内筒体と外筒体との上端に上フランジと連結しており、内筒体と外筒体との下端に下フランジと連結しており、外筒体の上部に第１水入口および第２水入口が設けられており、外筒体の下部に第１水出口および第２水出口が設けられており、内筒体の外周に二重螺旋状のリブが設けられており、内筒体と外筒体とが組み合わせられると二重螺旋状の水経路を形成する。
ステップ３における球状化焼きなまし処理は、
ピット型または箱型の熱処理炉において球状黒鉛鋳鉄管を共析変態温度Ａｃ１＋５０℃まで加熱し、５５分間−６５分間を保温するステップａと、
ステップａによって処理された球状黒鉛鋳鉄管を共析変態温度Ａｃ１−５０℃まで冷却し、５５分間−６５分間を保温するステップｂと、
ステップａおよびステップｂを少なくとも２回繰り返すステップｃと、
ステップｃによって処理された球状黒鉛鋳鉄管を５９５℃−６０５℃まで炉冷してから、空冷に切り替えて常温まで空冷するステップｄと、を含む。
ピット型または箱型の熱処理炉において球状黒鉛鋳鉄管を共析変態温度Ａｃ１＋５０℃まで加熱し、５５分間−６５分間を保温するステップａと、
ステップａによって処理された球状黒鉛鋳鉄管を共析変態温度Ａｃ１−５０℃まで冷却し、５５分間−６５分間を保温するステップｂと、
ステップａおよびステップｂを少なくとも２回繰り返すステップｃと、
ステップｃによって処理された球状黒鉛鋳鉄管を５９５℃−６０５℃まで炉冷してから、空冷に切り替えて常温まで空冷するステップｄと、を含む。
ステップ４におけるオーステンパ処理は、内外輪を８８０℃−９００℃まで加熱し、壁厚が１０ｍｍ以下の輪に５０分間−６０分間を保温し、壁厚が１０ｍｍ以上の輪に１０ｍｍより１ｍｍの厚みの増加ごとに保温時間を２分間増加し、十分な保温時間が経過後、２３０℃−２５０℃の恒温媒体槽に速やかに浸して４０分間−５０分間を保持し、槽から出してから空冷を行い、続いて洗滌槽に入れ、塩類を洗滌することを含む。
ステップ６における焼きなまし処理において、ピット型または箱型の熱処理炉において球状黒鉛鋳鉄管を共析変態温度７６０℃まで加熱し、１２０分間を保温してから、５００℃以下まで炉冷し、続いて空冷に切り替える。
ステップ７における転動体の硬度は内外輪の硬度より１ＨＲＣ−２ＨＲＣ高い。
本発明の有益な効果について、本発明の自己潤滑性転がり軸受は、超微細（中国の国家標準規定の最高レベルを超える）の鋳抜き組織を有する球状黒鉛鋳鉄の中空の型材を採用し、それを球状化焼きなましおよびオーステンパで処理し、最終的に優れた機械特性を有する「ＡＤＩ」材料を得る。当該「ＡＤＩ」材料を用いて転がり軸受の内外輪を製作し、また、球状黒鉛鋳鉄の中空の型材を用いて転がり軸受の保持器を製作し、最終的に自己潤滑性を有する転がり軸受を製作する。本発明は転がり軸受の輪の材料選択、熱加工プロセス、および硬度に対して重大の変更を行い、その旨は、転がり軸受と自己潤滑性すべり軸受との利点を結合し、冶金機械など設備の製造業界に、「回転数が比較的低く、作業温度が比較的大きく、潤滑油を度々注入しにくく、頻繁に衝撃を受ける」との作業状況の下で長時間に作業できる自己潤滑性転がり軸受を提供することにある。
以下は添付図面および具体的な実施例を用いて本発明について詳細に説明する。
本発明の自己潤滑性転がり軸受内は外輪と保持器と転動体とを含む。当該内外輪と保持器と転動体とは一般のプロセスによって装着される。内外輪の鋳鉄材料の成分組成が、Ｃ：３．３％−３．５％、Ｓｉ：２．７％−２．９％、Ｍｎ：０．３％−０．５％、Ｃｒ：０．３％−０．５％、Ｓ≦０．０５％、Ｐ≦０．０５％を含有し、残留のＭｇ含有量が０．０３％−０．０４５％であり、残余が鉄であり、成分組成の質量％の合計は１００％となる。
本発明は上述した自己潤滑性転がり軸受の製造方法も提供する。当該製造方法は中国の特許発明「低塑性金属中空型材の連続鋳造成形設備」（出願番号：ＺＬ２００７１００１８９２８．２、公開番号：ＣＮ１０１１３４２３１、公開日：２００８年３月５日）において実施されてもよいが、この設備との差異とは、この設備における結晶化装置と本発明における結晶化装置との構造が異なるところである。図１、図２に示されているように、本発明における結晶化装置は二重螺旋状の２イン２アウトの水冷式結晶化装置であり、当該結晶化装置は、互いに回動可能な内筒体１と外筒体２とを含み、内筒体１と外筒体２との上端に上フランジ３と連結しており、内筒体１と外筒体２との下端に下フランジ４と連結しており、外筒体２の上部に第１水入口５および第２水入口６が設けられており、外筒体２の下部に第１水出口７および第２水出口８が設けられており、内筒体１の外周に二重螺旋状のリブが設けられており、内筒体１と外筒体２とが組み合わせられると二重螺旋状の水流経路を形成する。二重螺旋状の水路はさらに大きい冷却能力を提供する。黒鉛シリンダは、内筒体の内孔に嵌まっており、溶鉄と直接的に接触する耐高温部品であり、溶鉄を型材に凝固させ、その自己潤滑性を利用して型材を結晶化装置から引き出させるように用いられる。
自己潤滑性転がり軸受の製造方法は、具体的には以下のステップに従って実施する。
ステップ１：海綿鉄、鋼スクラップおよび鉄合金を材料として配置し溶鉄に溶融し、内外輪用の溶鉄の成分組成が質量％で、Ｃ：３．４％−３．７％、Ｓｉ：１．５％−１．７％、Ｍｎ：０．３％−０．５％、Ｃｒ：０．３％−０．５％、Ｓ≦０．０５％、Ｐ≦０．０５％を含有し、残余は鉄および不可避の不純物であり、成分組成の質量％の合計は１００％となり、接種処理および球状化処理を介して、内外輪用の溶鉄の最終的な珪含有量を２．７％−２．９％に、かつ、内外輪用の溶鉄の残留のＭｇ含有量を０．０３％−０．０４５％にし、保持器用の溶鉄の成分組成がＣ：３．３％−３．５％、Ｓｉ：２．８％−３．１％、Ｍｎ：０．２％−０．３％、Ｓ≦０．０５％、Ｐ≦０．０５％、保持器用の溶鉄の残留のＭｇ含有量が０．０３％−０．０４５％であり、残余は鉄であり、成分組成の質量％の合計は１００％となる。
ステップ２：垂直連続鋳造法を介してステップ１の溶鉄を用いて、異なる直径および壁厚を有する球状黒鉛鋳鉄管を生成する。球状黒鉛鋳鉄管の内径は軸受の内外輪の完成品の内径より４ｍｍ−５ｍｍ小さく、球状黒鉛鋳鉄管の外径は軸受の内外輪の完成品の外径より３ｍｍ−４ｍｍ大きい。保持器の型材の内外径の加工取り代もそれぞれに４ｍｍ−５ｍｍおよび３ｍｍ−４ｍｍである。
ステップ３：ステップ２によって得る球状黒鉛鋳鉄管に球状化焼きなまし処理を行ってから黒鉛形態を検察し、黒鉛形態において、球状化率が９０％以上であり、１００倍の顕微鏡で観察するときの黒鉛粒数が少なくとも５００個／ｍｍ２である。
図３のプロセス曲線が示しているように、球状化焼きなまし処理は、
ピット型または箱型の熱処理炉において球状黒鉛鋳鉄管を共析変態温度７８０℃まで加熱し、５５分間−６５分間を保温するステップａと、
ステップａによって処理された球状黒鉛鋳鉄管を共析変態温度６８０℃まで冷却し、５５分間−６５分間を保温するステップｂと、
ステップａおよびステップｂを少なくとも２回繰り返すステップｃと、
ステップｃによって処理された球状黒鉛鋳鉄管を５９５℃−６０５℃まで炉冷してから、空冷に切り替えて常温まで空冷するステップｄと、を含む。
ピット型または箱型の熱処理炉において球状黒鉛鋳鉄管を共析変態温度７８０℃まで加熱し、５５分間−６５分間を保温するステップａと、
ステップａによって処理された球状黒鉛鋳鉄管を共析変態温度６８０℃まで冷却し、５５分間−６５分間を保温するステップｂと、
ステップａおよびステップｂを少なくとも２回繰り返すステップｃと、
ステップｃによって処理された球状黒鉛鋳鉄管を５９５℃−６０５℃まで炉冷してから、空冷に切り替えて常温まで空冷するステップｄと、を含む。
ステップ４：ステップ３によって処理された球状黒鉛鋳鉄管を旋削し研削して内外輪を得て、旋削加工後かつ研削加工前にオーステンパ処理を行う。
図４に示されているように、オーステンパ処理は、内外輪を８８０℃−９００℃まで加熱し、壁厚が１０ｍｍ以下の輪に５０分間−６０分間を保温し、壁厚が１０ｍｍ以上の輪に１０ｍｍより１ｍｍの厚みの増加ごとに保温時間を２分間増加し、十分な保温時間が経過後、２３０℃−２５０℃の恒温媒体槽に速やかに浸して４０分間−５０分間を保持し、槽から出してから空冷を行い、続いて洗滌槽に入れ、塩類を洗滌することを含む。
ステップ５：ステップ４によって得る内外輪を検察し、検察項目は、金属組織の球状化率が少なくとも９３％であることと、黒鉛粒数が少なくとも５００個／ｍｍ２であることと、（高珪素のフェライトであるため）基材組織のフェライトの硬度が通常の鋳造組織の硬度の２倍より高いことと、材料全体の硬度が少なくともＨＲＣ４８であることと、を含む。
ステップ６：ステップ２によって得る中空型材を焼きなまし処理し、具体的には、図５に示されているように、ピット型または箱型の熱処理炉において球状黒鉛鋳鉄管を共析変態温度７６０℃まで加熱し、１２０分間を保温してから、５００℃以下まで炉冷し、続いて空冷に切り替え、そして加工して保持器を得る。材料は型番がＱＴ４００−１８の球状黒鉛鋳鉄に相当するものである。
ステップ７：
ステップ５によって得る内外輪と、ステップ６によって得る保持器と、市販の転動体（球状または円柱状）とを一般のプロセスによって装着して自己潤滑性転がり軸受を得て、転動体の硬度は内外輪の硬度より１ＨＲＣ−２ＨＲＣ高い。
ステップ５によって得る内外輪と、ステップ６によって得る保持器と、市販の転動体（球状または円柱状）とを一般のプロセスによって装着して自己潤滑性転がり軸受を得て、転動体の硬度は内外輪の硬度より１ＨＲＣ−２ＨＲＣ高い。
従来技術と比べると、本発明は以下の利点を有する。
１．完全な丸に近い形状を有して微細に分布している球状黒鉛は、軸受の転動副摩擦に対して潤滑剤を提供し、点接触疲労損傷を回避することもできる。図６に示されているように、垂直連続鋳造の球状黒鉛鋳鉄管は、球状化率が９０％以上もあり、オーステンパされると黒鉛の丸い形状をさらに完全にし、黒鉛の凹みの稜辺および突出先端において疲労亀裂が生じる確率を低減する。黒鉛粒数が多く、５００個／ｍｍ２−７００個／ｍｍ２もある。黒鉛がこんなに微細のため、その最大の凹みの開口面積は、球状黒鉛鋳鉄についての中国の国家標準における７級球状黒鉛（２００個／ｍｍ２、従来の鋳造所によって得られる最小の球状黒鉛である）の開口面積の数十分の一に過ぎず、軸受において転動体と輪との瞬間接触面積よりも遙かに小さいため、疲労亀裂の原因にならない。
２．微細のオーステンパ組織によって、軸受の内外輪がよい総合的機械特性を有する。内外輪における２０％−４０％の高炭素オースフェライトは、運転中、表層が転動体の転がりによって押されると応力誘起マルテンサイトに変態しえて、硬度と耐摩耗性をさらに向上する。連続鋳造型材におけるフェライトの珪素含有量が比較的高く、オーステンパ後の硬度が普通のフェライトの硬度より２−３倍以上高く、輪の全体的な強度を有効に向上する。高炭素オースフェライトおよび高珪素フェライトの２相組織は、疲労亀裂の深い進展を有効に阻止し、ともに材料の衝撃に対する耐性を向上し、軸受の使用寿命を延長させる。
３．本発明におけるＡＤＩ材料は高強度と高靭性が両立しているオースフェライト鉄組織および球状黒鉛からなり、このような微細に分布している球状黒鉛があるからこそ、転がり軸受に潤滑剤を絶えずに提供することができる。
４．温度上昇が低い。球状黒鉛鋳鉄材料の熱伝導率は約８０以上であり、鋼の熱伝導率（４０）より倍も高く、摩擦熱が迅速に外へ伝導される。また、球状黒鉛鋳鉄材料の耐焼き戻し性が鋼より高く、比較的高温の環境で作業しても硬度が降下しない。超微細ＡＤＩ材料によって製造された軸受の温度上昇が比較的低く、オーステンパ媒体の温度（２００℃まで）以下の環境で作業することができる。
５．騒音が低い。ＡＤＩ材料の振動吸収性が鋼より大きいため、転がり軸受による騒音を低減することができる。
６．重量が軽い。同じ体積ではＡＤＩ材料の重量が鋼より１０％軽い。
７．鍛造用未加工材と比べると、高速精密垂直連続鋳造の球状黒鉛鋳鉄の中空型材の加工取り代が小さい。
本発明において、軸受の内外輪について、その未加工材料は、垂直連続鋳造による球状黒鉛鋳鉄管から取得され、オーステンパ処理を経る。その金属組織は、「オースフェライト鉄組織」に微細の球状黒鉛鋳鉄が嵌まっているものである。「オースフェライト鉄組織」において、炭素および珪素が多く含まれたナノレベルのサイズのオースフェライトおよびフェライトはよい強靱性マッチングを提供し、摩耗に耐性あり、衝撃にも耐性ある。２０％−４０％の残留のオースフェライトは耐疲労性を向上し、また、応力誘起によって硬化されるので輪の表面に耐摩耗性を持たせる。球状化率が９３％以上であり、黒鉛粒数が５００個／ｍｍ２以上であり、従来のＡＤＩ組織が届かたい品質達成する。球状黒鉛は転がり摩擦に対して自己潤滑性、振動吸収性、および迅速な熱伝導という効果を提供する同時に、高度の微細分布という特徴によって点接触疲労亀裂の誘発を回避することができる。軸受の転動体は従来の軸受用鋼を用いるが、その硬度は輪と同様であるまたはやや高い。軸受の保持器は、連続鋳造され焼きなましを経た球状黒鉛鋳鉄の中空型材（ＱＴ４００−１８）によって製造される。軸受用鋼と比べると、ＡＤＩ材料の焼き戻した硬度がＨＲＣ４８以上であるため、高速回転軸受に適用しにくい。そのため、本発明は自己潤滑性転がり軸受の適用範囲を、「回転速度が比較的低く、作業温度が２００℃以下であり、潤滑油を度々注入しにくく、頻繁に衝撃を受ける」という範囲内に制限する。
実施例１
ステップ１：海綿鉄、鋼スクラップおよび鉄合金を材料として配置し溶鉄に溶融し、内外輪用の溶鉄の成分組成が質量％で、Ｃ：３．４％−３．７％、Ｓｉ：１．５％−１．７％、Ｍｎ：０．３％−０．５％、Ｃｒ：０．３％−０．５％、Ｓ≦０．０５％、Ｐ≦０．０５％を含有し、残余は鉄および不可避の不純物であり、成分組成の質量％の合計は１００％となり、接種処理および球状化処理を介して、内外輪用の溶鉄の最終的な珪含有量を２．７％−２．９％に、かつ、内外輪用の溶鉄の残留のＭｇ含有量を０．０３％−０．０４５％にし、保持器用の溶鉄の成分組成がＣ：３．３％−３．５％、Ｓｉ：２．８％−３．１％、Ｍｎ：０．２％−０．３％、Ｓ≦０．０５％、Ｐ≦０．０５％、保持器用の溶鉄の残留のＭｇ含有量が０．０３％−０．０４５％であり、残余は鉄であり、成分組成の質量％の合計は１００％となる。
ステップ２：垂直連続鋳造法を介してステップ１の溶鉄を用いて、異なる直径および壁厚を有する球状黒鉛鋳鉄管を生成する。球状黒鉛鋳鉄管の内径は軸受の内外輪の完成品の内径より４ｍｍ−５ｍｍ小さく、球状黒鉛鋳鉄管の外径は軸受の内外輪の完成品の外径より３ｍｍ−４ｍｍ大きい。保持器の型材の内外径の加工取り代もそれぞれに４ｍｍ−５ｍｍおよび３ｍｍ−４ｍｍである。
ステップ３：ステップ２によって得る球状黒鉛鋳鉄管に球状化焼きなまし処理を行ってから黒鉛形態を検察し、黒鉛形態において、球状化率が９０％以上であり、１００倍の顕微鏡で観察するときの黒鉛粒数が少なくとも５００個／ｍｍ２である。
球状化焼きなまし処理は、
ピット型または箱型の熱処理炉において球状黒鉛鋳鉄管を共析変態温度７８０℃まで加熱し、６０分間を保温するステップａと、
ステップａによって処理された球状黒鉛鋳鉄管を共析変態温度６８０℃まで冷却し、５５分間を保温するステップｂと、
ステップａおよびステップｂを少なくとも２回繰り返すステップｃと、
ステップｃによって処理された球状黒鉛鋳鉄管を６００℃まで炉冷してから、空冷に切り替えて常温まで空冷するステップｄと、を含む。
ピット型または箱型の熱処理炉において球状黒鉛鋳鉄管を共析変態温度７８０℃まで加熱し、６０分間を保温するステップａと、
ステップａによって処理された球状黒鉛鋳鉄管を共析変態温度６８０℃まで冷却し、５５分間を保温するステップｂと、
ステップａおよびステップｂを少なくとも２回繰り返すステップｃと、
ステップｃによって処理された球状黒鉛鋳鉄管を６００℃まで炉冷してから、空冷に切り替えて常温まで空冷するステップｄと、を含む。
ステップ４：ステップ３によって処理された球状黒鉛鋳鉄管を旋削し研削して内外輪を得て、旋削加工後かつ研削加工前にオーステンパ処理を行う。
オーステンパ処理は、内外輪を８８０℃まで加熱し、壁厚が１０ｍｍ以下の輪に５０分間を保温し、壁厚が１０ｍｍ以上の輪に１０ｍｍより１ｍｍの厚みの増加ごとに保温時間を２分間増加し、十分な保温時間が経過後、２５０℃の恒温媒体槽に速やかに浸して４０分間を保持し、槽から出してから空冷を行い、続いて洗滌槽に入れ、塩類を洗滌することを含む。
ステップ５：ステップ４によって得る内外輪を検察し、検察項目は、金属組織の球状化率が少なくとも９３％であることと、黒鉛粒数が少なくとも５００個／ｍｍ２であることと、基材組織のフェライトの硬度が通常の鋳造組織の硬度の２倍より高いことと、材料全体の硬度が少なくともＨＲＣ４８であることと、を含む。
ステップ６：ステップ２によって得る中空型材を焼きなまし処理し、具体的には、ピット型または箱型の熱処理炉において球状黒鉛鋳鉄管を共析変態温度７６０℃まで加熱し、１２０分間を保温してから、５００℃以下まで炉冷し、続いて空冷に切り替え、そして加工して保持器を得る。材料の型番はＱＴ４００−１８である。
ステップ７：
ステップ５によって得る内外輪と、ステップ６によって得る保持器と、市販の転動体（球状または円柱状）とを一般のプロセスによって装着して自己潤滑性転がり軸受を得て、転動体の硬度は内外輪の硬度より１ＨＲＣ−２ＨＲＣ高い。
ステップ５によって得る内外輪と、ステップ６によって得る保持器と、市販の転動体（球状または円柱状）とを一般のプロセスによって装着して自己潤滑性転がり軸受を得て、転動体の硬度は内外輪の硬度より１ＨＲＣ−２ＨＲＣ高い。
実施例２
ステップ１：海綿鉄、鋼スクラップおよび鉄合金を材料として配置し溶鉄に溶融し、内外輪用の溶鉄の成分組成が質量％で、Ｃ：３．４％−３．７％、Ｓｉ：１．５％−１．７％、Ｍｎ：０．３％−０．５％、Ｃｒ：０．３％−０．５％、Ｓ≦０．０５％、Ｐ≦０．０５％を含有し、残余は鉄および不可避の不純物であり、成分組成の質量％の合計は１００％となり、接種処理および球状化処理を介して、内外輪用の溶鉄の最終的な珪含有量を２．７％−２．９％に、かつ、内外輪用の溶鉄の残留のＭｇ含有量を０．０３％−０．０４５％にし、保持器用の溶鉄の成分組成がＣ：３．３％−３．５％、Ｓｉ：２．８％−３．１％、Ｍｎ：０．２％−０．３％、Ｓ≦０．０５％、Ｐ≦０．０５％、保持器用の溶鉄の残留のＭｇ含有量が０．０３％−０．０４５％であり、残余は鉄であり、成分組成の質量％の合計は１００％となる。
ステップ２：垂直連続鋳造法を介してステップ１の溶鉄を用いて、異なる直径および壁厚を有する球状黒鉛鋳鉄管を生成する。球状黒鉛鋳鉄管の内径は軸受の内外輪の完成品の内径より４ｍｍ−５ｍｍ小さく、球状黒鉛鋳鉄管の外径は軸受の内外輪の完成品の外径より３ｍｍ−４ｍｍ大きい。保持器の型材の内外径の加工取り代もそれぞれに４ｍｍ−５ｍｍおよび３ｍｍ−４ｍｍである。
ステップ３：ステップ２によって得る球状黒鉛鋳鉄管に球状化焼きなまし処理を行ってから黒鉛形態を検察し、黒鉛形態において、球状化率が９０％以上であり、１００倍の顕微鏡で観察するときの黒鉛粒数が少なくとも５００個／ｍｍ２である。
球状化焼きなまし処理は、
ピット型または箱型の熱処理炉において球状黒鉛鋳鉄管を共析変態温度７８０℃まで加熱し、５５分間を保温するステップａと、
ステップａによって処理された球状黒鉛鋳鉄管を共析変態温度６８０℃まで冷却し、６０分間を保温するステップｂと、
ステップａおよびステップｂを少なくとも２回繰り返すステップｃと、
ステップｃによって処理された球状黒鉛鋳鉄管を５９５℃まで炉冷してから、空冷に切り替えて常温まで空冷するステップｄと、を含む。
ピット型または箱型の熱処理炉において球状黒鉛鋳鉄管を共析変態温度７８０℃まで加熱し、５５分間を保温するステップａと、
ステップａによって処理された球状黒鉛鋳鉄管を共析変態温度６８０℃まで冷却し、６０分間を保温するステップｂと、
ステップａおよびステップｂを少なくとも２回繰り返すステップｃと、
ステップｃによって処理された球状黒鉛鋳鉄管を５９５℃まで炉冷してから、空冷に切り替えて常温まで空冷するステップｄと、を含む。
ステップ４：ステップ３によって処理された球状黒鉛鋳鉄管を旋削し研削して内外輪を得て、旋削加工後かつ研削加工前にオーステンパ処理を行う。
オーステンパ処理は、内外輪を９００℃まで加熱し、壁厚が１０ｍｍ以下の輪に５５分間を保温し、壁厚が１０ｍｍ以上の輪に１０ｍｍより１ｍｍの厚みの増加ごとに保温時間を２分間増加し、十分な保温時間が経過後、２４０℃の恒温媒体槽に速やかに浸して４５分間を保持し、槽から出してから空冷を行い、続いて洗滌槽に入れ、塩類を洗滌することを含む。
ステップ５：ステップ４によって得る内外輪を検察し、検察項目は、金属組織の球状化率が少なくとも９３％であることと、黒鉛粒数が少なくとも５００個／ｍｍ２であることと、基材組織のフェライトの硬度が通常の鋳造組織の硬度の２倍より高いことと、材料全体の硬度が少なくともＨＲＣ４８であることと、を含む。
ステップ６：ステップ２によって得る中空型材を焼きなまし処理し、具体的には、ピット型または箱型の熱処理炉において球状黒鉛鋳鉄管を共析変態温度７６０℃まで加熱し、１２０分間を保温してから、５００℃以下まで炉冷し、続いて空冷に切り替え、そして加工して保持器を得る。材料の型番はＱＴ４００−１８である。
ステップ７：
ステップ５によって得る内外輪と、ステップ６によって得る保持器と、市販の転動体（球状または円柱状）とを一般のプロセスによって装着して自己潤滑性転がり軸受を得て、転動体の硬度は内外輪の硬度より１ＨＲＣ−２ＨＲＣ高い。
ステップ５によって得る内外輪と、ステップ６によって得る保持器と、市販の転動体（球状または円柱状）とを一般のプロセスによって装着して自己潤滑性転がり軸受を得て、転動体の硬度は内外輪の硬度より１ＨＲＣ−２ＨＲＣ高い。
実施例３
ステップ１：海綿鉄、鋼スクラップおよび鉄合金を材料として配置し溶鉄に溶融し、内外輪用の溶鉄の成分組成が質量％で、Ｃ：３．４％−３．７％、Ｓｉ：１．５％−１．７％、Ｍｎ：０．３％−０．５％、Ｃｒ：０．３％−０．５％、Ｓ≦０．０５％、Ｐ≦０．０５％を含有し、残余は鉄および不可避の不純物であり、成分組成の質量％の合計は１００％となり、接種処理および球状化処理を介して、内外輪用の溶鉄の最終的な珪含有量を２．７％−２．９％に、かつ、内外輪用の溶鉄の残留のＭｇ含有量を０．０３％−０．０４５％にし、保持器用の溶鉄の成分組成がＣ：３．３％−３．５％、Ｓｉ：２．８％−３．１％、Ｍｎ：０．２％−０．３％、Ｓ≦０．０５％、Ｐ≦０．０５％、保持器用の溶鉄の残留のＭｇ含有量が０．０３％−０．０４５％であり、残余は鉄であり、成分組成の質量％の合計は１００％となる。
ステップ２：垂直連続鋳造法を介してステップ１の溶鉄を用いて、異なる直径および壁厚を有する球状黒鉛鋳鉄管を生成する。球状黒鉛鋳鉄管の内径は軸受の内外輪の完成品の内径より４ｍｍ−５ｍｍ小さく、球状黒鉛鋳鉄管の外径は軸受の内外輪の完成品の外径より３ｍｍ−４ｍｍ大きい。保持器の型材の内外径の加工取り代もそれぞれに４ｍｍ−５ｍｍおよび３ｍｍ−４ｍｍである。
ステップ３：ステップ２によって得る球状黒鉛鋳鉄管に球状化焼きなまし処理を行ってから黒鉛形態を検察し、黒鉛形態において、球状化率が９０％以上であり、１００倍の顕微鏡で観察するときの黒鉛粒数が少なくとも５００個／ｍｍ２である。
球状化焼きなまし処理は、
ピット型または箱型の熱処理炉において球状黒鉛鋳鉄管を共析変態温度７８０℃まで加熱し、６５分間を保温するステップａと、
ステップａによって処理された球状黒鉛鋳鉄管を共析変態温度６８０℃まで冷却し、６５分間を保温するステップｂと、
ステップａおよびステップｂを少なくとも２回繰り返すステップｃと、
ステップｃによって処理された球状黒鉛鋳鉄管を６０５℃まで炉冷してから、空冷に切り替えて常温まで空冷するステップｄと、を含む。
ピット型または箱型の熱処理炉において球状黒鉛鋳鉄管を共析変態温度７８０℃まで加熱し、６５分間を保温するステップａと、
ステップａによって処理された球状黒鉛鋳鉄管を共析変態温度６８０℃まで冷却し、６５分間を保温するステップｂと、
ステップａおよびステップｂを少なくとも２回繰り返すステップｃと、
ステップｃによって処理された球状黒鉛鋳鉄管を６０５℃まで炉冷してから、空冷に切り替えて常温まで空冷するステップｄと、を含む。
ステップ４：ステップ３によって処理された球状黒鉛鋳鉄管を旋削し研削して内外輪を得て、旋削加工後かつ研削加工前にオーステンパ処理を行う。
オーステンパ処理は、内外輪を８９０℃まで加熱し、壁厚が１０ｍｍ以下の輪に６０分間を保温し、壁厚が１０ｍｍ以上の輪に１０ｍｍより１ｍｍの厚みの増加ごとに保温時間を２分間増加し、十分な保温時間が経過後、２３０℃の恒温媒体槽に速やかに浸して５０分間を保持し、槽から出してから空冷を行い、続いて洗滌槽に入れ、塩類を洗滌することを含む。
ステップ５：ステップ４によって得る内外輪を検察し、検察項目は、金属組織の球状化率が少なくとも９３％であること、黒鉛粒数が少なくとも５００個／ｍｍ２であること、基材組織のフェライトの硬度が通常の鋳造組織の硬度の２倍より高いこと、材料全体の硬度が少なくともＨＲＣ４８であること、を含む。
ステップ６：ステップ２によって得る中空型材を焼きなまし処理し、具体的には、ピット型または箱型の熱処理炉において球状黒鉛鋳鉄管を共析変態温度７６０℃まで加熱し、１２０分間を保温してから、５００℃以下まで炉冷し、続いて空冷に切り替え、そして加工して保持器を得る。材料の型番はＱＴ４００−１８である。
ステップ７：
ステップ５によって得る内外輪と、ステップ６によって得る保持器と、市販の転動体（球状または円柱状）とを一般のプロセスによって装着して自己潤滑性転がり軸受を得て、転動体の硬度は内外輪の硬度より１ＨＲＣ−２ＨＲＣ高い。
ステップ５によって得る内外輪と、ステップ６によって得る保持器と、市販の転動体（球状または円柱状）とを一般のプロセスによって装着して自己潤滑性転がり軸受を得て、転動体の硬度は内外輪の硬度より１ＨＲＣ−２ＨＲＣ高い。
１ 内筒体
２ 外筒体
３ 上フランジ
４ 下フランジ
５ 第１水入口
６ 第２水入口
７ 第１水出口
８ 第２水出口
９ 二重螺旋状のリブ
２ 外筒体
３ 上フランジ
４ 下フランジ
５ 第１水入口
６ 第２水入口
７ 第１水出口
８ 第２水出口
９ 二重螺旋状のリブ
Claims (8)
- 内外輪と保持器と転動体とを含み、当該内外輪と保持器と転動体とは一般のプロセスによって装着され、内外輪の鋳鉄材料の成分組成が、Ｃ：３．３％−３．５％、Ｓｉ：２．７％−２．９％、Ｍｎ：０．３％−０．５％、Ｃｒ：０．３％−０．５％、Ｓ≦０．０５％、Ｐ≦０．０５％を含有し、残留のＭｇ含有量が０．０３％−０．０４５％であり、残余が鉄であり、前記成分組成の質量％の合計は１００％となる、自己潤滑性転がり軸受。
- 海綿鉄、鋼スクラップおよび鉄合金を材料として配置し溶鉄に溶融し、内外輪用の溶鉄の成分組成が質量％で、Ｃ：３．４％−３．７％、Ｓｉ：１．５％−１．７％、Ｍｎ：０．３％−０．５％、Ｃｒ：０．３％−０．５％、Ｓ≦０．０５％、Ｐ≦０．０５％を含有し、残余は鉄および不可避の不純物であり、前記成分組成の質量％の合計は１００％となり、接種処理および球状化処理を介して、内外輪用の溶鉄の最終的な珪含有量を２．７％−２．９％に、かつ、内外輪用の溶鉄の残留のＭｇ含有量を０．０３％−０．０４５％にし、保持器用の溶鉄の成分組成がＣ：３．３％−３．５％、Ｓｉ：１．８％−２．０％、Ｍｎ：０．２％−０．３％、Ｓ≦０．０５％、Ｐ≦０．０５％、残余は鉄であり、前記成分組成の質量％の合計は１００％となり、接種処理および球状化処理を介して、保持器用の溶鉄の最終的な珪含有量を２．８％−３．１％に、かつ、保持器用の溶鉄の残留のＭｇ含有量を０．０３％−０．０４５％にするステップ１、
垂直連続鋳造法を介してステップ１の溶鉄を用いてそれぞれに球状黒鉛鋳鉄管を生成するステップ２、
ステップ２によって得る球状黒鉛鋳鉄管に球状化焼きなまし処理を行ってから黒鉛形態を検察し、黒鉛形態において、球状化率が９０％以上であり、１００倍の顕微鏡で観察するときの黒鉛粒数が少なくとも５００個／ｍｍ２であるステップ３、
ステップ３によって処理された球状黒鉛鋳鉄管を旋削し研削して内外輪を得て、旋削加工後かつ研削加工前にオーステンパ処理を行うステップ４、
ステップ４によって得る内外輪を検察し、検察項目は、
（１）金属組織の球状化率が少なくとも９３％であることと、
（２）黒鉛粒数が少なくとも５００個／ｍｍ２であることと、
（３）基材組織のフェライトの硬度が通常の鋳造組織の硬度の２倍より高いことと、
（４）材料全体の硬度が少なくともＨＲＣ４８であることと、を含むステップ５、
ステップ２によって得る球状黒鉛鋳鉄管を焼きなまし処理し、加工して保持器を得るステップ６、および
ステップ５によって得る内外輪と、ステップ６によって得る保持器と、転動体とを一般のプロセスによって装着して自己潤滑性転がり軸受を得るステップ７、
に従って実施する、自己潤滑性転がり軸受の製造方法。 - ステップ２において、球状黒鉛鋳鉄管の内径は軸受の内外輪の完成品の内径より４ｍｍ−５ｍｍ小さく、球状黒鉛鋳鉄管の外径は軸受の内外輪の完成品の外径より３ｍｍ−４ｍｍ大きい、請求項２に記載の自己潤滑性転がり軸受の製造方法。
- ステップ２における垂直連続鋳造法に採用される結晶化装置は二重螺旋状の２イン２アウトの水冷式結晶化装置であり、当該結晶化装置は、互いに回動可能な内筒体（１）と外筒体（２）とを含み、前記内筒体（１）と外筒体（２）との上端に上フランジ（３）と連結しており、前記内筒体（１）と外筒体（２）との下端に下フランジ（４）と連結しており、前記外筒体（２）の上部に第１水入口（５）および第２水入口（６）が設けられており、前記外筒体（２）の下部に第１水出口（７）および第２水出口（８）が設けられており、前記内筒体（１）の外周に二重螺旋状のリブが設けられており、前記内筒体（１）と外筒体（２）とが組み合わせられると二重螺旋状の水経路を形成する、請求項２または３に記載の自己潤滑性転がり軸受の製造方法。
- ステップ３における球状化焼きなまし処理は、
ピット型または箱型の熱処理炉において球状黒鉛鋳鉄管を共析変態温度Ａｃ１＋５０℃まで加熱し、５５分間−６５分間を保温するステップａと、
ステップａによって処理された球状黒鉛鋳鉄管を共析変態温度Ａｃ１−５０℃まで冷却し、５５分間−６５分間を保温するステップｂと、
ステップａおよびステップｂを少なくとも２回繰り返すステップｃと、
ステップｃによって処理された球状黒鉛鋳鉄管を５９５℃−６０５℃まで炉冷してから、空冷に切り替えて常温まで空冷するステップｄと、を含む、請求項２に記載の自己潤滑性転がり軸受の製造方法。 - ステップ４におけるオーステンパ処理は、内外輪を８８０℃−９００℃まで加熱し、壁厚が１０ｍｍ以下の輪に５０分間−６０分間を保温し、壁厚が１０ｍｍ以上の輪に１０ｍｍより１ｍｍの厚みの増加ごとに保温時間を２分間増加し、十分な保温時間が経過後、２３０℃−２５０℃の恒温媒体槽に速やかに浸して４０分間−５０分間を保持し、槽から出してから空冷を行い、続いて洗滌槽に入れ、塩類を洗滌することを含む、請求項２に記載の自己潤滑性転がり軸受の製造方法。
- ステップ６における焼きなまし処理において、ピット型または箱型の熱処理炉において球状黒鉛鋳鉄管を共析変態温度７６０℃まで加熱し、１２０分間を保温してから、５００℃以下まで炉冷し、続いて空冷に切り替える、請求項２に記載の自己潤滑性転がり軸受の製造方法。
- ステップ７における転動体の硬度は内外輪の硬度より１ＨＲＣ−２ＨＲＣ高い、請求項２に記載の自己潤滑性転がり軸受の製造方法。
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