JP2019112495A - 潤滑性液晶化合物を用いた騒音低減方法、摩擦クラッチ装置および摩擦ブレーキ装置 - Google Patents

Abstract

【課題】摩擦部材と被押圧部材との間で異音が生じるのを防止可能であると共に、摩擦特性を安定化させることが可能な潤滑性液晶化合物（液晶グリース）を用いた騒音低減方法、摩擦クラッチ装置および摩擦ブレーキ装置を提供する。【解決手段】巻上機に用いられる摩擦ブレーキ装置７０であって、回転可能な摩擦材７２ａ，７２ｂと、摩擦部材７２ａ，７２ｂとの間で摩擦力を生じさせる被押圧部材７１，７３，３５と、を備え、摩擦部材７２ａ，７２ｂには、スメクチック液晶状態で配列される棒状液晶化合物１が含浸され、摩擦部材７２ａ，７２ｂ中、および被押圧部材７１，７３，３５との間に棒状液晶化合物１がスメクチック相を呈する液晶状態で内在あるいは介在している。【選択図】図５

Description

本発明は、巻上機等に用いられる、潤滑性液晶化合物を用いた騒音低減方法、摩擦クラッチ装置および摩擦ブレーキ装置に関する。

荷を昇降させるために、ホイストやチェーンブロックといった巻上機が広く用いられていて、かかる巻上機は、手動または電動等によって荷を昇降させることが可能である。このような巻上機は、駆動力を伝達するため、または駆動状態から停止させたり停止状態を維持するために、ブレーキ板などの摩擦材を備える摩擦ブレーキ装置が用いられている。このような巻上機としては、たとえば特許文献１に示すものがある。

また、巻上機の中には、たとえば特許文献２に示すような、湿式の摩擦クラッチ装置を備えるものも存在している。

特開２００８−２３０７２６号公報 特許第５０１１０４６号公報

ところで、特許文献１および特許文献２に示す巻上機においては、ブレーキ鳴きやクラッチ鳴きと呼ばれる異音が生じる場合がある。このような異音は、ブレーキ板や摩擦部材と、それらブレーキ板や摩擦部材が押し付けられる被押圧部材との間で、微小な振動が発生することで引き起こされると考えられている。しかしながら、現状の巻上機では、上記のような異音を有効に防止するための製造コストを必要としコスト低減が困難となっている。

また、たとえば特許文献１に開示のような、摩擦ブレーキ装置を備える構成では、潤滑油を含浸させたブレーキ板が用いられることがある。しかしながら、例えば巻上機の使用に伴ってブレーキ板等の摩擦部位が高温になると潤滑油が変性あるいは蒸発し、摩擦特性が安定しなくなる虞がある。

本発明は上記の事情に鑑みなされたもので、摩擦部材と被押圧部材との間で異音が生じるのを防止可能であると共に、摩擦特性を安定化させることが可能な潤滑性液晶化合物を用いた騒音低減方法、摩擦クラッチ装置および摩擦ブレーキ装置を提供することを目的とする。

上記課題を解決するために、本発明の第１の観点によると、摩擦部材と、該摩擦部材との間で摩擦力を生じさせる被押圧部材との間で発生する騒音を低減する潤滑性液晶化合物を用いた騒音低減方法であって、摩擦部材中に、あるいは摩擦部材と被押圧部材との間に棒状液晶化合物がスメクチック相を呈する液晶状態で内在あるいは介在させ、棒状液晶化合物にて摩擦部材と被押圧部材の少なくとも一方の振動エネルギを吸収する、ことを特徴とする潤滑性液晶化合物を用いた騒音低減方法が提供される。

また、上記課題を解決するために、本発明の第２の観点によると、摩擦ブレーキ装置であって、摩擦部材と、摩擦部材との間でブレーキのための摩擦力を生じさせる被押圧部材と、を備え、摩擦部材中に、あるいは摩擦部材と被押圧部材との間に棒状液晶化合物がスメクチック相を呈する液晶状態で内在あるいは介在させる、ことを特徴とする摩擦ブレーキ装置が提供される。

また、本発明の他の側面は、上述の発明において、棒状液晶化合物は、好ましくは、潤滑性基油及び下記一般式（１）で表される液晶化合物を含む潤滑剤組成物である：

［式中、
基Ａ及び基Ｂは、同一又は異なって、フッ素原子、ヒドロキシル基又はシアノ基で置換されていてもよく分岐を有していてもよい炭素数２以上のアルキル基；フッ素原子、ヒドロキシル基又はシアノ基で置換されていてもよく分岐を有していてもよい炭素数２以上のエーテル；フッ素原子、ヒドロキシル基又はシアノ基で置換されていてもよく分岐を有していてもよい炭素数２以上のアルケニル基；フッ素原子、ヒドロキシル基又はシアノ基で置換されていてもよく分岐を有していてもよい炭素数２以上のアルキニル基であり：
基Ｗは置換されていてもよい２価のテトラリン基、置換されていてもよい２価の多環芳香族基、及び下記一般式（Ｉ）で表される基からなる群より選ばれる２価のメソ−ゲン基である：

（式中、環Ｄ、環Ｅ及び環Ｆはそれぞれ独立にベンゼン環、シクロヘキサン環、シクロヘキセン環、ピリジン環、ピリミジン環、ジオキサン環、テトラリン環又は多環芳香族環であり、
Ｙはそれぞれ独立に、水素原子、重水素原子、炭素原子数１〜８のアルキル基、炭素数１〜８のアルコキシ基、炭素数２〜８のアルケニル基、炭素数２〜８のアルケニルオキシ基、炭素数２〜８のアルキニル基、炭素数２〜８のアルキニルオキシ基、炭素数２〜８のアルコキシアルキル基、炭素数２〜８のアルカノイルオキシ基、炭素数２〜８のアルコキシカルボニル基、ハロゲン原子、又はシアノ基であり、
ｓ１〜ｓ３はそれぞれ独立に、１、ないし環Ｄ、環Ｅ又は環Ｆの置換基が結合し得る部位の数、までの整数であり、
ｓ１〜ｓ３が２以上の場合、同一の環に結合した複数のＹは同一であっても異なっていてもよく、
Ｚ１およびＺ２はそれぞれ独立に単結合、−ＣＯ−Ｏ−、−Ｏ−ＣＯ−、−ＣＨ_２Ｏ−、−ＯＣＨ_２−、−ＣＨ_２ＣＨ_２−、−ＣＨ＝ＣＨＣＨ_２Ｏ−、−ＣＨ＝ＣＨ−、−ＣＦ_２Ｏ−、−ＯＣＦ_２−、−Ｓ−、−ＳＯ−、−ＳＯ_２−又は−Ｃ≡Ｃ−であり、
ｒは０、１又は２であり、
ｒが２の場合、二つ存在するＺ１は同一であっても異なっていてもよく、二つ存在する
環Ｄは同一であっても異なっていてもよく、二つの環Ｄにそれぞれ結合するＹは、同一で
あっても異なっていてもよい。）］。

さらに、本発明の他の側面は、上述の発明において、一般式（１）において、基Ａ及び基Ｂが、同一又は異なって、フッ素原子、ヒドロキシル基又はシアノ基で置換されていてもよく分岐を有する炭素数２以上のアルキル基であるか、又はフッ素原子、ヒドロキシル基又はシアノ基で置換されていてもよく分岐を有する炭素数２以上のエーテルである、ことが好ましい。

また、本発明の他の側面は、上述の発明において、摩擦部材は、多孔質状のレジンモールド系の摩擦材である、ことが好ましい。

さらに、本発明の他の側面は、上述の発明において、摩擦部材は少なくとも一対設けられていて、該摩擦部材はラチェット機構を構成する爪車を挟持している、ことが好ましい。

また、上記課題を解決するために、本発明の第３の観点によると、トルクを伝達する摩擦クラッチ装置であって、摩擦部材と、摩擦部材との間でトルクを伝達するための摩擦力を生じさせる被押圧部材と、を備え、摩擦部材中に、あるいは摩擦部材と被押圧部材との間に棒状液晶化合物がスメクチック相を呈する液晶状態で内在あるいは介在する、ことを特徴とする摩擦クラッチ装置が提供される。

また、本発明の他の側面は、上述の発明において、棒状液晶化合物は、好ましくは、潤滑性基油及び下記一般式（１）で表される液晶化合物を含む潤滑剤組成物である：

［式中、
基Ａ及び基Ｂは、同一又は異なって、フッ素原子、ヒドロキシル基又はシアノ基で置換されていてもよく分岐を有していてもよい炭素数２以上のアルキル基；フッ素原子、ヒドロキシル基又はシアノ基で置換されていてもよく分岐を有していてもよい炭素数２以上のエーテル；フッ素原子、ヒドロキシル基又はシアノ基で置換されていてもよく分岐を有していてもよい炭素数２以上のアルケニル基；フッ素原子、ヒドロキシル基又はシアノ基で置換されていてもよく分岐を有していてもよい炭素数２以上のアルキニル基であり：
基Ｗは置換されていてもよい２価のテトラリン基、置換されていてもよい２価の多環芳香族基、及び下記一般式（Ｉ）で表される基からなる群より選ばれる２価のメソ−ゲン基である：

（式中、環Ｄ、環Ｅ及び環Ｆはそれぞれ独立にベンゼン環、シクロヘキサン環、シクロヘキセン環、ピリジン環、ピリミジン環、ジオキサン環、テトラリン環又は多環芳香族環であり、
Ｙはそれぞれ独立に、水素原子、重水素原子、炭素原子数１〜８のアルキル基、炭素数１〜８のアルコキシ基、炭素数２〜８のアルケニル基、炭素数２〜８のアルケニルオキシ基、炭素数２〜８のアルキニル基、炭素数２〜８のアルキニルオキシ基、炭素数２〜８のアルコキシアルキル基、炭素数２〜８のアルカノイルオキシ基、炭素数２〜８のアルコキシカルボニル基、ハロゲン原子、又はシアノ基であり、
ｓ１〜ｓ３はそれぞれ独立に、１、ないし環Ｄ、環Ｅ又は環Ｆの置換基が結合し得る部位の数、までの整数であり、
ｓ１〜ｓ３が２以上の場合、同一の環に結合した複数のＹは同一であっても異なっていてもよく、
Ｚ１およびＺ２はそれぞれ独立に単結合、−ＣＯ−Ｏ−、−Ｏ−ＣＯ−、−ＣＨ_２Ｏ−、−ＯＣＨ_２−、−ＣＨ_２ＣＨ_２−、−ＣＨ＝ＣＨＣＨ_２Ｏ−、−ＣＨ＝ＣＨ−、−ＣＦ_２Ｏ−、−ＯＣＦ_２−、−Ｓ−、−ＳＯ−、−ＳＯ_２−又は−Ｃ≡Ｃ−であり、
ｒは０、１又は２であり、
ｒが２の場合、二つ存在するＺ１は同一であっても異なっていてもよく、二つ存在する
環Ｄは同一であっても異なっていてもよく、二つの環Ｄにそれぞれ結合するＹは、同一で
あっても異なっていてもよい。）］。

さらに、本発明の他の側面は、上述の発明において、一般式（１）において、基Ａ及び基Ｂが、同一又は異なって、フッ素原子、ヒドロキシル基又はシアノ基で置換されていてもよく分岐を有する炭素数２以上のアルキル基であるか、又はフッ素原子、ヒドロキシル基又はシアノ基で置換されていてもよく分岐を有する炭素数２以上のエーテルである、ことが好ましい。

本発明によると、摩擦部材と被押圧部材との間で異音が生じるのを防止可能であると共に、摩擦特性を安定化させることが可能な摩擦クラッチ装置および摩擦ブレーキ装置を提供することができる。

本発明の一実施の形態に係る液晶グリース分子のスメクチック相状態の分子配列の様子を示す図である。 図１に示す液晶グリース分子のスメクチック相の集合状態（層構造）を示す図である。 本発明の第１構成例に係り、レバーホイストの構成の一例を示す正面図である。 図３に示すレバーホイストにおける摩擦ブレーキ装置の断面図である。 本実施の形態において、液晶グリース分子がスメクチック相を構成することにより、騒音を低減するイメージを示す図である。 本発明の第２構成例に係る電気チェーンブロックの構成の一例を示す平面図である。 図６に示す電気チェーンブロックにおける摩擦クラッチ装置の構成を示す図であり、（ａ）は摩擦クラッチ装置の断面図であり、（ｂ）は（ａ）の一部を拡大して示す図である。 クラッチ板に摩擦材を貼着した各種形態を示す平面図であり、（ａ）は３枚の第１摩擦材と３枚の第２摩擦材が貼り付けられた構成を示す図であり、（ｂ）は３枚の第１摩擦材と、リング状の１枚の第２摩擦材が貼り付けられた構成を示す図であり、（ｃ）は１５枚の第１摩擦材と１５枚の第２摩擦材が貼り付けられた構成を示す図である。 本発明の第３構成例に係る電気チェーンブロックの構成の一例を示す平面図である。 図９に示す電気チェーンブロックにおける摩擦ブレーキ装置および摩擦クラッチ装置の構成を示す部分的な拡大図である。 比較例に係り、一般潤滑油が摩擦板に供給された摩擦ブレーキ装置から生じる騒音を測定して周波数分析したグラフである。 実施例１に係り、液晶グリースＡが摩擦板に含浸された摩擦ブレーキ装置から生じる騒音を測定して周波数分析したグラフである。 実施例２に係り、液晶グリースＢが摩擦板に含浸された摩擦ブレーキ装置から生じる騒音を測定して周波数分析したグラフである。

以下、本発明の一実施の形態に係る、潤滑性液晶化合物（液晶グリース）を用いた騒音低減方法、および摩擦ブレーキ装置と摩擦クラッチ装置のうちの少なくとも一方を備える巻上機について説明する。

（液晶グリースに関して）
本実施の形態における巻上機は、摩擦ブレーキ装置と摩擦クラッチ装置のうちの少なくとも一方に関して、摩擦部材に、液晶グリースを用いているが、最初に、液晶グリースに関して説明する。液晶グリースとは、液晶状態の化合物のうち潤滑性を有し、流動性はあるが粘性が高くグリース状を呈するものである。なお、液晶グリースは、潤滑性液晶化合物および棒状液晶化合物に対応するが、液晶グリース分子が潤滑性液晶化合物あるいは棒状液晶化合物に対応するものとしても良い。本実施の形態では、液晶グリースは、所定の鎖状構造および剛直なコア構造を有し、所定の温度域でスメクチック相を呈する棒状化合物であり、次の一般式（１）で表される。

液晶グリースにおいて基ＡおよびＢは柔軟なテール部分であり、潤滑剤として機能する部分である。また、基Ｗは剛直なコア構造（液晶形成要素）である。複数の液晶グリースの分子配列においては、隣り合う液晶グリース分子の基Ａおよび基Ｂの間で分子間力が作用する。したがって、おおよそ基Ｗは基Ｗどうし、基Ａおよび基Ｂは基Ａおよび基Ｂどうしの部分で重なった規則正しい分子間配列構造をとり、液晶グリースの液晶相は、スメクチック相の分子配列を形成する。

この液晶グリース分子のスメクチック相状態の分子配列の様子を、図１に示す。図１に示すように、液晶グリース分子１は、上述したスメクチック相の分子配列を取り、複数の層２が重なった層構造を有している。そして、液晶グリース分子は、同じ層２を構成する液晶グリース分子と共に同じ層内を容易に移動することが可能となっているが、上述した分子間力の作用によって、異なる層２同士では、層２をせん断する方向には移動し難い状態となっている。

ここで、本実施の形態では、上述した基Ａおよび基Ｂは、各種の機械に機械油として用いられている潤滑剤（潤滑油）と同じ構造を持つ部分となっている。したがって、本実施の形態の液晶グリース分子のスメクチック相の集合状態（層構造）では、層２の外側の部分（すなわち各層の表面）では、そのほとんどが高い潤滑性を有する部分となる。そのため、各層間では、図２に示すように、滑り合うことができる。

以下、上記の液晶グリースを表す上記一般式（１）における各基について説明する。

＜基Ｗについて＞
上記の一般式（１）において、基Ｗは、炭素のみから構成される環構造を持つ化合物、炭素とそれ以外の元素との両者から構成される環構造を持つ化合物が該当する。この基Ｗは、上記一般式（１）において、置換されていてもよい２価のテトラリン基、置換されていてもよい２価の多環芳香族基、及び下記一般式（Ｉ）で表される基からなる群より選ばれる２価のメソ−ゲン基である。

基Ｗは剛直な構造であり液晶グリース分子１における液晶形成要素（コア部分）である。

前記多環芳香族基は、２つ以上の芳香環を有する芳香族基である。これら２つ以上の芳香環は、例えばビフェニルのように単結合で結合していてもよいし、ナフタレンのように縮合環の状態で結合していてもよい。また、芳香環の環構成原子は炭素原子のみであってもよいし、ヘテロ原子が含まれていてもよい。

このような多環芳香族基の例としては、例えば以下のものが挙げられる。

前記テトラリン基及び多環芳香族基における置換基としては、重水素原子、フッ素原子、炭素数１〜３のアルキル基が挙げられる。

上記一般式（Ｉ）において、環Ｄ、環Ｅ及び環Ｆはそれぞれ独立にベンゼン環、シクロヘキサン環、シクロヘキセン環、ピリジン環、ピリミジン環、ジオキサン環、テトラリン環又は多環芳香族環である。前記多環芳香族環は、基Ｗの候補として上記で説明した多環芳香族基と同様である。

上記一般式（Ｉ）において、Ｙはそれぞれ独立に、水素原子、重水素原子、炭素原子数１〜８のアルキル基、炭素数１〜８のアルコキシ基、炭素数２〜８のアルケニル基、炭素数２〜８のアルケニルオキシ基、炭素数２〜８のアルキニル基、炭素数２〜８のアルキニルオキシ基、炭素数２〜８のアルコキシアルキル基、炭素数２〜８のアルカノイルオキシ基、炭素数２〜８のアルコキシカルボニル基、ハロゲン原子、又はシアノ基を表す。前記ハロゲン原子としては、フッ素原子、塩素原子、臭素原子が挙げられる。

上記一般式（Ｉ）において、ｓ１〜ｓ３はそれぞれ独立に、１、ないし環Ｄ、環Ｅ又は環Ｆの置換基が結合し得る部位の数、までの整数である。例えば環Ｄがベンゼン環であれば、ｓ１は１〜４の整数であり、ナフタレン環であればｓ１は１〜６の整数である。

ここで、ｓ１〜ｓ３が２以上の場合には、環Ｄ〜Ｆのそれぞれに複数のＹが結合することになるが、同一の環に結合した複数のＹは同一であっても異なっていてもよい。また、異なる環に結合したＹが同一であっても異なっていてもよいことはもちろんである。

上記一般式（Ｉ）において、Ｚ１およびＺ２はそれぞれ独立に単結合、−ＣＯ−Ｏ−、−Ｏ−ＣＯ−、−ＣＨ_２Ｏ−、−ＯＣＨ_２−、−ＣＨ_２ＣＨ_２−、−ＣＨ＝ＣＨＣＨ_２Ｏ−、−ＣＨ＝ＣＨ−、−ＣＦ_２Ｏ−、−ＯＣＦ_２−、−Ｓ−、−ＳＯ−、−ＳＯ_２−又は−Ｃ≡Ｃ−を表し、ｒは０、１又は２を表す。

ここでｒが２の場合には、環Ｄ及びＺ１が二つずつ存在することになるが、二つ存在するＺ１は同一であっても異なっていてもよく、二つ存在する環Ｄは同一であっても異なっていてもよい。さらに、二つの環Ｄにそれぞれ結合するＹは、同一であっても異なっていてもよい。

さらに、上記Ｙとしては、液晶の温度特性の観点からは、水素原子、重水素原子、ハロゲン原子、メチル基、エチル基が好ましく、水素原子、重水素原子及びハロゲン原子がより好ましく、水素原子及びハロゲン原子が特に好ましい。

また、Ｚ１およびＺ２としては、液晶の温度特性の観点からは、単結合、−ＣＯ−Ｏ−、−Ｏ−ＣＯ−、−ＣＨ２ＣＨ２−、−ＣＨ２Ｏ−、−ＯＣＨ２−、−ＳＯ２−が好ましく、単結合、−ＣＯ−Ｏ−、及び−ＣＨ２Ｏ−がより好ましく、単結合及び−ＣＯ−Ｏ−が特に好ましい。

環Ｄ、環Ｅ及び環Ｆとしては、ベンゼン環、シクロヘキサン環、ジオキサン環、テトラリン環及び多環芳香族環が好ましい。また、ｒは０又は１であることが好ましい。

以上説明した一般式（Ｉ）で表される二価のメソ−ゲン基の具体例としては、下記の二価の有機残基が挙げられる。

＜基Ａおよび基Ｂについて＞

上記の一般式（１）における基Ａおよび基Ｂは、液晶グリース分子１におけるテール部分を構成する。この基Ａおよび基Ｂは、上述のように潤滑剤として機能する部分であり、隣り合う液晶グリース分子１の基Ａおよび基Ｂの間で分子間力が作用する部分である。

この基Ａおよび基Ｂは、同一又は異なるものである。これら基Ａおよび基Ｂは、炭素数が２以上の鎖状の構造となっている。具体的には、基Ａおよび基Ｂとしては、炭素数が２以上（好ましくは２０以下）のアルキル基、エーテルが挙げられるが、側鎖状に分岐されていても良い。また、基Ａおよび基Ｂは、炭素数が２以上のアルケニル基やアルキニル基であっても良い。また、これらの基Ａおよび基Ｂは、フッ素原子、ヒドロキシル基又はシアノ基で置換されていてもよい。なお、上記の炭素数が２以上の鎖状の構造のうち、炭素数が８以上（好ましくは２０以下）のアルキル基、エーテル、炭素数が８以上のアルケニル基やアルキニル基の場合、隣り合う液晶グリース分子１の基Ａおよび基Ｂの間の分子間力の作用により、液晶グリース分子１が蒸発等によって抜け難くなると想定されるので、一層好ましい。

なお、アルキル基やエーテルの直鎖構造から分岐する側鎖状の部分が存在する場合、隣り合う液晶グリース分子１の直鎖部分の間隔が離れると考えられ、粘度を小さくする等の調整を行える。しかしながら、そのような側鎖状の部分を有さない構造を採用しても良い。

このような基Ａおよび基Ｂは、後述する摺動部材の凹凸に入り込むことができ、また凹凸が存在する摺動部材の表面に追従することができる。

ここで、代表的な基Ａおよび基Ｂについて、以下の一般式（２）、（３）、（４）に示す。

なお、一般式（３）におけるエーテル結合部分は、一般式（３）に示されている炭素間以外の任意の炭素間に存在する構成であっても良い。また、一般式（３）、（４）における側鎖部分のアルキル基は、一般式（３）、（４）に示されている炭素以外の直鎖部分の炭素から分岐するものであっても良い。

なお、上記のアルキル基の例としては、基Ａおよび基Ｂが直鎖部分のみの場合には、オクチル基、ノニル基、デシル基、ウンデシル基、ドデシル基、トリデシル基、テトラデシル基、またはそれ以上の炭素を有する各種アルキル基が挙げられる。また、基Ａおよび基Ｂが側鎖部分を有する場合には、直鎖部分は、上記の各アルキル基以外に、ブチル基、ペンチル基、ヘキシル基、ペプチル基であっても良い。

また、上記のアルケニル基の例としては、基Ａおよび基Ｂが直鎖部分のみの場合には、オクテニル基、ノネニル基、デセニル基、ウンデセニル基、ドデセニル基、トリデセニル基、テトラデセニル基、またはそれ以上の炭素を有する各種アルケニル基が挙げられる。また、基Ａおよび基Ｂが側鎖部分を有する場合には、直鎖部分は、上記の各アルケニル基以外に、ブテニル基、ペンテニル基、ヘプテニル基であっても良い。

また、上記のアルキニル基の例としては、基Ａおよび基Ｂが直鎖部分のみの場合には、オクチニル基、ノニニル基、デシニル基、ウンデシニル基、ドデシニル基、トリデシニル基、テトラデシニル基、またはそれ以上の炭素を有する各種アルケニル基が挙げられる。また、基Ａおよび基Ｂが側鎖部分を有する場合には、直鎖部分は、上記の各アルキニル基以外に、ブチニル基、ペンチニル基、ヘプチニル基であっても良い。

なお、上述の液晶グリース分子１は、種類の異なるものを複数混合して用いることができる。たとえば、基Ａおよび基Ｂの長さが異なるものを混合することで、液晶グリース分子１間の分子間力を調整することができ、スメクチック相を呈する温度範囲の調整や液晶グリースのちょう度（粘度）の調整を行える。しかしながら、１種類のみの液晶グリース分子１から構成された液晶グリースであっても良い。

以上説明したような液晶グリース分子１は、後述する第１構成例〜第３構成例における、摩擦ブレーキ装置と摩擦クラッチ装置の騒音防止剤または／および潤滑剤として、好適に用いることができる。

この場合、液晶グリース分子１は潤滑性液晶化合物（液晶グリース）を構成するが、その潤滑性液晶化合物（液晶グリース）を用いた騒音低減方法を提供することができる。すなわち、潤滑性液晶化合物（液晶グリース）を用いた騒音低減方法は、摩擦部材中に、あるいは摩擦部材と被押圧部材との間に棒状液晶化合物（液晶グリース分子１）がスメクチック相を呈する液晶状態で内在あるいは介在させ（後述する図５参照）、棒状液晶化合物（液晶グリース分子１および／または液晶グリース分子１の連続体３）にて摩擦部材と被押圧部材の少なくとも一方の振動エネルギを吸収する、ことを特徴とする。この場合、摩擦部材および被押圧部材の少なくとも一方の凹凸部分で振動が発生しても、その振動のエネルギは棒状液晶化合物（液晶グリース分子１および／または液晶グリース分子１の連続体３）に緩衝・吸収される。したがって、凹凸部分が高い振動数で振動することが困難となる。あるいは、摩擦部材中に内在する棒状液晶化合物（液晶グリース分子１および／または液晶グリース分子１の連続体３）は、摺動部で発生した振動を吸収・低減する制振材の機能を有する。それにより、特に振動数の高い４００Ｈｚを超える領域の騒音が低減される。

なお、液晶グリース分子１の中でも、一般式（１）において、基Ａ及び基Ｂが、同一又は異なって、フッ素原子、ヒドロキシル基又はシアノ基で置換されていてもよく分岐を有する炭素数２以上のアルキル基であるか、又はフッ素原子、ヒドロキシル基又はシアノ基で置換されていてもよく分岐を有する炭素数２以上のエーテルである、ことが好ましい。この場合には、液晶グリース分子１は良好な潤滑性を備えるためである。また、炭素数２以上で、たとえば一般式（３）、（４）で示すような分岐（側鎖部分）を有するものは、液晶グリース分子１間の分子間力が弱まるので、温度範囲が−５０℃〜３００℃で液晶となり、それによって潤滑剤として一層好適に用いることが可能となる。

また、一般的な潤滑用グリース（一般グリース）と、本実施の形態の液晶グリースとを比較すると、次のような相違がある。すなわち、一般グリースは、潤滑油と増ちょう剤を混ぜて、グリース状態にしたものである。この一般グリースを摩擦部材に染み込ませたいとき、粘度を下げることが考えられる。しかしながら、粘度を下げるために一般グリースを加熱すると、離油したり、潤滑油成分が変性・蒸発してしまい、グリースとしての機能が低下してしまう。そのため、一般グリースは、グリース状態で摩擦部材に含浸させることは困難である。

これに対して、本実施の形態の液晶グリースは、一般グリースで用いられる増ちょう剤を使用しておらず、また液晶状態から液体に変化させることができる化合物である。そのため、液晶グリースを加熱することで、グリース状態から粘度を下げることができ、その際に上述した離油や蒸発の問題が起こり難く、温度を下げると元のグリース状の液晶状態に戻すことができる。したがって、加熱した後の低粘度状態で摩擦部材に染み込ませる（含浸させる）ことができる。そして、含浸の後に、温度を下げることで、粘度の高いグリース状態に戻すことができる。このため、摺動面にスメクチック相を呈する状態で液晶グリースが潤滑剤として安定して存在することで、摩擦係数の急激な変化が少なく、摺動面で発生する、いわゆる「鳴き」そのものを低減することができる。なお、液晶相を呈する温度範囲を調整するために増粘剤（増ちょう剤）を添加しても良い。この場合の増粘剤（増ちょう剤）は、摩擦材への含浸の妨げとならない成分（液晶グリース用増粘剤）であることが好ましい。

（巻上機について）
＜第１構成例；レバーホイストについて＞
次に、上述の液晶グリース分子１から構成される液晶グリースが適用される、巻上機としてのレバーホイスト１０について説明する。なお、以下の説明においては、Ｘ方向は、駆動軸２５の軸線方向とし、Ｘ１側はカム部材５５が取り付けられる側とし、Ｘ２側はそれとは逆のケーシング１３が取り付けられる側とする。また、Ｚ方向はレバーホイスト１０の懸吊状態における鉛直方向（懸吊方向；巻上げ下げ方向）とし、Ｚ１側は懸吊状態における上側とし、Ｚ２側は懸吊状態における下側とする。

図３はレバーホイスト１０の構成の一例を示す正面図である。図４は、図３に示すレバーホイスト１０における摩擦ブレーキ装置７０の断面図である。図５は図３に示すレバーホイスト１０における摩擦ブレーキ装置７０を示す縦断正面図である。

図３に示すように、レバーホイスト１０が備える一対のフレーム１１，１２の間には、チェーンＣ１を掛け回すロードシーブ２０が回転自在な状態で支持されている。このロードシーブ２０には、後述する減速ギヤ３０の小径ギヤ部３２と噛み合うロードギヤ２１が一体的に成型されている。また、ロードシーブ２０には、軸方向（Ｘ方向）に貫く挿通孔２０ａには、駆動軸２５が挿通されている。駆動軸２５の中途の外周側には後述するメネジ部材３５と噛み合う雄ネジ部２６が設けられると共に、駆動軸２５の他端側（Ｘ２側）には減速ギヤ３０の大径ギヤ部３１に噛み合うピニオンギヤ２７が設けられている。また、減速ギヤ３０には、上述したロードギヤ２１と噛み合う小径ギヤ部３２も一体的に設けられている。

なお、フレーム１１にはケーシング１３が取り付けられ、上述した減速ギヤ３０やロードギヤ２１等の駆動部位を保護している。また、上述した雄ネジ部２６は、メネジ部材３５の雌ネジ部３６と噛み合っている。このメネジ部材３５には、雌ネジ部３６の他に、下方側（Ｚ２側）で切替爪４０と噛み合い可能な切替歯車３７も設けられている。切替爪４０は、間欠的に切替歯車３７と噛み合う少数（たとえば２つ）の爪状部（図示省略）を有していて、この爪状部４１が切替歯車３７と噛み合った状態で後述する操作レバー５０の回動させることで、メネジ部材３５に駆動力を伝達させる。

また、切替爪４０と同軸となる状態で切替操作ハンドル４５が取り付けられ、その切替操作ハンドル４５の切り替え操作によって、メネジ部材３５への駆動力の伝達を、巻上げ方向とするか、または巻下げ方向とするかを切り替え可能となっている。また、駆動軸２５には、該駆動軸２５に対して回転不能な状態でカム部材５５が取り付けられ、さらにカム部材５５よりも軸方向（Ｘ方向）の一端側（Ｘ１側）に遊転ニギリ６０と呼ばれる部材も駆動軸２５に対して回転不能な状態で取り付けられている。

また、ロードシーブ２０と駆動軸２５の間には、摩擦ブレーキ装置７０が配置されている。摩擦ブレーキ装置７０は、ブレーキ受け７１、ブレーキ板７２ａ，７２ｂ、爪車７３、爪部材７４、爪軸７５、ブッシュ７６等を主要な構成要素としている。また、本実施の形態の摩擦ブレーキ装置７０は、潤滑油として液晶グリースが用いられる半湿式の摩擦ブレーキ装置である。このブレーキ受け７１は、フランジ部７１ａと、中空ボス部７１ｂとを有している。フランジ部７１ａは、中空ボス部７１ｂよりも大径に設けられている部分であり、後述するブレーキ板７２ａを受け止めることが可能となっている。

中空ボス部７１ｂは、フランジ部７１ａよりもメネジ部材３５側（Ｘ１側）に位置し、爪軸７５を介して爪車７３を軸支する。なお、中空ボス部７１ｂの内周側は、キー結合またはスプライン結合等によって駆動軸２５と噛み合うことで、駆動軸２５とブレーキ受け７１とが一体的に回転する。

また、フランジ部７１ａと爪車７３との間、及びメネジ部材３５と爪車７３との間には、それぞれブレーキ板７２ａ，７２ｂが中空ボス部７１ｂに軸支されている。なお、ブレーキ板７２ａ，７２ｂは、摩擦部材に対応する。また、ブレーキ受け７１、爪車７３およびメネジ部材３５は、被押圧部材に対応する。

ブレーキ板７２ａ，７２ｂは、たとえばウーブン系の摩擦材、レジンモールド系の摩擦材、金属を含む材料を焼結した焼結材等を材質としている。これらのうち、ウーブン系の摩擦材は、金属線やガラス繊維を、樹脂系の結合材を含浸させ、乾燥・加熱・加圧することで形成されるものである。また、モールド系の摩擦材は、たとえばチタン酸カリウムや金属繊維などの骨格材料と、コークスやグラファイト金属硫化物などの潤滑材料と、各種の金属酸化物や鉱物や金属などの研削材と、ゴム類などのダンピング材と、消石灰等のアルカリ性物質などのｐＨ調整剤と、各種の紛体の充填材等をフェノール樹脂などの樹脂で焼き固めたものである。

また、焼結材は、たとえば銅系合金やアルミニウム系合金といった金属と、上述したような研削材と、上述したような潤滑剤を高温にて焼結させたものであり、一種の合金である。なお、上述のような材質から形成されるブレーキ板７２ａ，７２ｂは、多孔質状であるか、または表面に細かな凹凸が多数存在している。

また、爪車７３に設けられているラチェット歯が爪部材７４の先端が噛み合い、その噛み合いによって爪車７３の巻き下げ方向への回転を防止しつつ巻上げ方向への回転は許容するラチェット機構が構成される。

図４および図５に示すように、駆動軸２５に巻き下げ方向に負荷が作用する場合には、メネジ部材３５とブレーキ受け７１のねじ締め付け作用により、メネジ部材３５がブレーキ板７２ａ，７２ｂを押圧する。それにより、巻き下げ方向への回転が防止されている爪車７３に対しブレーキ受け７１にブレーキ力が作用し駆動軸２５の巻き下げ方向への回動を制動する。

また、操作レバー５０の操作によりメネジ部材３５を巻き上げ方向に回動させると、爪車７３は巻き上げ方向へ回転可能なので、メネジ部材３５、ブレーキ板７２ａ，７２ｂ、爪車７３、ブレーキ受け７１は一体となって駆動軸２５を回動し、チェーンＣ１を巻き上げる。これに対し、操作レバー５０の操作によりメネジ部材３５を巻き下げ方向に回動させると、メネジ部材３５とブレーキ受け７１のねじ締め作用が緩和され、爪車７３とのブレーキ力がメネジ部材３５の回転量に応じて開放されるので、ブレーキ受け７１と駆動軸２５は巻き下げ方向に回動する。

また、軸方向（Ｘ方向）の他方側（Ｘ２側）のブレーキ板７２ａは、フランジ部７１ａと後述する爪車７３との間に位置し、メネジ部材３５側から圧接される場合にはフランジ部７１ａと後述する爪車７３との間に大きな摩擦力を与え、その大きな摩擦力によって爪車７３に対してブレーキ受け７１が一体的に回転する状態となる。また、爪車７３とメネジ部材３５の間にもブレーキ板７２ｂが配置され、メネジ部材３５側からの圧接によって爪車７３とメネジ部材３５の間に大きな摩擦力を与える。その大きな摩擦力によって、操作レバー５０の操作によりメネジ部材３５が回転させられた際に、そのメネジ部材３５と爪車７３とが一体的に回転する状態となる。

ここで、上述したような巻き下げ方向への回動が行われると、ブレーキ受け７１と駆動軸２５とが巻き下げ方向へ回動した後に、メネジ部材３５とブレーキ受け７１とは、ねじ締めが緩和された状態から再び締結された状態へと移行する。その際に、ブレーキ板７２ａ，７２ｂは、ブレーキ受け７１、爪車７３およびメネジ部材３５に再び摩擦状態で接触するが、巻き下げ操作中、いわゆるブレーキ鳴きと呼ばれる異音が生じる場合がある。

これに対し、本実施の形態では、液晶グリース分子１がブレーキ板７２ａ，７２ｂに内在あるいは介在することで、ブレーキ鳴きを低減させている。以下、その詳細について説明する。

上述したように、ブレーキ板７２ａ，７２ｂは、多孔質状であるか、またはその表面に細かな凹凸が多数存在している。一方、ブレーキ板７２ａ，７２ｂが当接する爪車７３、ブレーキ受け７１およびメネジ部材３５は、金属を材質としている。したがって、液晶グリースをブレーキ板７２ａ，７２ｂに塗布または含浸させることで、液晶グリース分子１は、ブレーキ板７２ａ，７２ｂの多孔質状の孔部分に入り込む（内在する）か、またはブレーキ板７２ａ，７２ｂの表面の細かな凹凸に追従し摺動面に介在する。また、液晶グリース分子１は、爪車７３、ブレーキ受け７１およびメネジ部材３５の表面に存在する細かな凹凸に追従し摺動面に介在する。

そのような液晶グリース分子１の孔部分への入り込みや、細かな凹凸への追従により、これらの微小な部位の振動が吸収あるいは緩和される。また、摺動面にスメクチック相を呈する状態で、液晶グリースが潤滑剤として安定して存在することで、摩擦係数の急激な変化が少なく、摺動面で発生する「鳴き」そのものを低減することができる。それにより、いわゆるブレーキ鳴きと呼ばれる騒音を低減可能となっている。

また、液晶グリース分子１がスメクチック相を構成することにより、いわゆるブレーキ鳴きと呼ばれる騒音を低減するイメージを図５に示す。図５に示すように、液晶グリース分子１は、ブレーキ板７２ａ，７２ｂの表面の細かな凹凸、フランジ部７１ａの表面の細かな凹凸、および爪車７３の表面の細かな凹凸に追従して、液晶グリース分子１の層２が凹凸部分に追従した連続体３を形成する。すると、凹凸部分で振動が発生しても、その振動のエネルギは液晶グリース分子１で受け止められ、液晶グリース分子１の振動、変形、移動、さらには連続体３を変形、振動、分断、撓ませることで吸収される。したがって、凹凸部分が高い振動数で振動することが困難となる。それにより、特に振動数の高い400Ｈｚを超える領域の騒音が低減される。また、多孔質状のブレーキ板７２ａ，７２ｂに含浸した液晶グリース（液晶グリース分子１および／または液晶グリース分子１の連続体３）によりブレーキ板７２ａ，７２ｂ自身の制振性能が向上し、振動を減衰させる効果と振動の伝播防止効果が発揮され、ブレーキ鳴きを大幅に低減・解消させることができる。

なお、液晶グリース分子１が連続体３を形成する場合、この連続体３において作用する分子間力により、液晶グリース分子１が蒸発等によって抜け難いという特質も備えている。したがって、本実施の形態の液晶グリースは、一般的な潤滑油と異なり、蒸発し難いという特性も備えている。

再び、摩擦ブレーキ装置７０について説明する。図４に示すように、ブレーキ受け７１の中空ボス部７１ｂの外周側には、ブッシュ７６が設けられ、そのブッシュ７６の外周側には爪車７３が設けられている。なお、爪車７３の外周には、上述した爪部材７４の先端が噛み合う係止歯７３ａが設けられている。また、上述した爪軸７５には、ねじりばね７７のコイル部７７ａが取り付けられ、爪部材７４が係止歯７３ａに押し付けられる向きの付勢力をねじりばね７７が与えている。

以上のような構成によると、回転可能なブレーキ板７２ａ，７２ｂ（摩擦部材）と、ブレーキ板７２ａ，７２ｂ（摩擦部材）との間で摩擦力を生じさせるブレーキ受け７１、爪車７３およびメネジ部材３５（被押圧部材）と、を備え、ブレーキ板７２ａ，７２ｂ（摩擦部材）中に、あるいはブレーキ板７２ａ，７２ｂ（摩擦部材）とブレーキ受け７１、爪車７３およびメネジ部材３５（被押圧部材）との間に液晶グリース分子１（棒状液晶化合物）および／または液晶グリース分子１の連続体３（潤滑性液晶化合物）がスメクチック相の状態で内在あるいは介在する。

したがって、ブレーキ板７２ａ，７２ｂ（摩擦部材）の細かな凹凸部分で振動が発生しても、その振動のエネルギは液晶グリース（液晶グリース分子１および／または液晶グリース分子１の連続体３）に吸収される。したがって、上述の凹凸部分が高い振動数で振動することが困難となる。また、上述した液晶グリース分子１（棒状液晶化合物）および／または液晶グリース分子１の連続体３（潤滑性液晶化合物）は、ブレーキ受け７１、爪車７３およびメネジ部材３５（被押圧部材）の表面に存在する細かな凹凸に追従する。それによっても、これらの表面の細かな凹凸で振動が発生しても、その振動のエネルギは、液晶グリース（液晶グリース分子１および／または液晶グリース分子１の連続体３）に吸収される。したがって、これらの表面の凹凸が高い振動数で振動することが困難となり、特に振動数の高い高周波４００Ｈｚを超える領域の騒音が低減可能となる。また、発生した振動がブレーキ板７２ａ、７２ｂを介して他の部材に伝播することで、他の部材を振動させ共振現象が発生することがある。しかしながら、液晶グリース（液晶グリース分子１および／または液晶グリース分子１の連続体３）によって振動が吸収されることで、ブレーキ板７２ａ、７２ｂを介して他の部材へ伝播することを防止でき、騒音の原因となる共振現象を防止することができる。

また、本実施の形態では、液晶グリース分子１（棒状液晶化合物）が連続体３（潤滑性液晶化合物）を形成し、その連続体３において作用する分子間力により、液晶グリース分子１が蒸発等によって抜け難くなる。そのため、本実施の形態の液晶グリースは、一般的な潤滑油と異なり、蒸発し難くなるので、潤滑剤（潤滑油）切れが生じ難くなり、摩擦ブレーキ装置７０の長寿命化を図ることが可能となる。

また、本実施の形態では、ブレーキ板７２ａ，７２ｂ（摩擦部材）は、多孔質状のレジンモールド系の摩擦材を用いることが可能である。この場合には、液晶グリース分子１を良好に含浸することができ、騒音の低減を良好に図ることが可能となる。また、潤滑剤（潤滑油）切れが一層生じ難くなり、摩擦ブレーキ装置７０の長寿命化を図ることが可能となる。

さらに、本実施の形態では、ブレーキ板７２ａ，７２ｂ（摩擦部材）は少なくとも一対設けられていて、該ブレーキ板７２ａ，７２ｂ（摩擦部材）はラチェット機構を構成する爪車７３を挟持している。この場合には、爪車７３の表裏両面から、液晶グリース分子１が含浸または塗布されたブレーキ板７２ａ，７２ｂ（摩擦部材）が当接するので、爪車７３において騒音が生じるのを良好に低減可能となる。また、爪車７３の表裏両面において潤滑剤（潤滑油）切れが一層生じ難くなり、摩擦ブレーキ装置７０の長寿命化を図ることが可能となる。

＜第２構成例；摩擦クラッチ装置を備える電気チェーンブロックについて＞
次に、上述の液晶グリース分子１から構成される液晶グリース（潤滑性液晶化合物）が適用される、摩擦クラッチ装置１３０を備える電気チェーンブロック１００（巻上機に対応）について説明する。なお、以下の説明においては、Ｘ方向は、モータ出力軸１２５の軸線方向とし、Ｘ１側はロータ１１８が取り付けられる側とし、Ｘ２側はピニオンギヤ１２７が設けられる側とする。また、電気チェーンブロック１００を平面視したときにＸ方向と直交する方向とし、Ｙ１側は図６における上側とし、Ｙ２側はそれとは逆の下側とする。

図６は電気チェーンブロック１００の構成の一例を示す平面図である。図７は、図６に示す電気チェーンブロック１００における摩擦クラッチ装置１３０の構成を示す図であり、（ａ）は摩擦クラッチ装置１３０の断面図であり、（ｂ）は（ａ）の一部を拡大して示す図である。図９はクラッチ板１３３に摩擦材を貼着した各種形態を示す平面図であり、（ａ）は３枚の第１摩擦材１５１と３枚の第２摩擦材１５２が貼り付けられた構成を示す図であり、（ｂ）は３枚の第１摩擦材１５１と、リング状の１枚の第２摩擦材１５２が貼り付けられた構成を示す図であり、（ｃ）は１５枚の第１摩擦材１５１と１５枚の第２摩擦材１５２が貼り付けられた構成を示す図である。

図６に示すように、電気チェーンブロック１００の電気チェーンブロック本体１１０には、ステータ１１７およびロータ１１８から構成されるモータ１１６を収納するモータ収納部１１５が設けられている。また、電気チェーンブロック本体１１０のボディ１１１等には、ロードシーブ１２０が回転自在な状態で支持されている。このロードシーブ１２０のボス部１２１には、ロードギヤ１２２が一体的に回転するように取り付けられていて、該ロードギヤ１２２は、後述する摩擦クラッチ装置１３０のギヤ部１３１ａと噛み合っている。また、ロードシーブ１２０の挿通孔１２０ａには、モータ１１６の作動によって回転させられるモータ出力軸１２５が挿通されている。モータ出力軸１２５の他端側（Ｘ２側）には、クラッチ板１３３の外周ギヤ部１３３ａと噛み合うピニオンギヤ１２７が設けられている。

また、モータ出力軸１２５からの駆動力は、電気チェーンブロック本体１１０の減速ギヤ収納部１１２に配置された摩擦クラッチ装置１３０を介してロードギヤ１２２に伝達される。この摩擦クラッチ装置１３０は湿式であり、その全体が回転軸１３１に軸支されている。この回転軸１３１の一方側（Ｘ１側）には、該ギヤ部１３１ａの他の部分よりも大径のギヤ部１３１ａが設けられていて、そのギヤ部１３１ａはロードギヤ１２２と噛み合っている。

また、回転軸１３１の中途部位には、ブッシュ１３２が取り付けられていて、このブッシュ１３２には、クラッチ板１３３がブッシュ１３２を介して回転軸１３１に対し回転自在な状態で取り付けられている。クラッチ板１３３の外周側には、外周ギヤ部１３３ａが設けられていて、その外周ギヤ部１３３ａはピニオンギヤ１２７と噛み合っている。

また、回転軸１３１には、一対のクラッチ受け１３４ａ，１３４ｂが取り付けられている。なお、一対のクラッチ受け１３４ａ，１３４ｂは、被押圧部材に対応する。一対のクラッチ受け１３４ａ，１３４ｂは、クラッチ板１３３を挟み込む状態で配置され、さらに回転軸１３１に対して回転不能となるように（すなわち回転軸１３１と一体的に回転するように）取り付けられている。

また、回転軸１３１の外周部分には、一対のクラッチ受け１３４ａ，１３４ｂをクラッチ板１３３に向けて押圧する状態で皿バネ１３５ａ，１３５ｂが配置されている。これらのうち、軸方向（Ｘ方向）の一方側（Ｘ１側）の皿バネ１３５ａは、ギヤ部１３１ａによってクラッチ受け１３４ａを押圧し、軸方向（Ｘ方向）の他方側（Ｘ２側）の皿バネ１３５ｂは、回転軸１３１の外周側の所定部に配置されたバネ押さえ１３６によってクラッチ受け１３４ｂを押圧する。なお、回転軸１３１の軸方向（Ｘ方向）の他端側（Ｘ２側）には、皿バネ圧調整ナット１３７が取り付けられていて、この皿バネ圧調整ナット１３７の捻じ込み具合によって、一対の皿バネ１３５ａ，１３５ｂが、一対のクラッチ受け１３４ａ，１３４ｂをそれぞれ押圧する押圧力を調整可能となっている。また、電気チェーンブロック本体１１０には、電装品１４０を収納する電装品収納部１１３も設けられている。

次に、クラッチ板１３３の構成の詳細について説明する。図７（ｂ）および図９（ａ）に示すように、クラッチ板１３３の表面側および裏面側には、第１摩擦材１５１および第２摩擦材１５２が取り付けられている。なお、第１摩擦材１５１および第２摩擦材１５２は、摩擦部材に対応する。

第１摩擦材１５１は、たとえばＣＦＲＰ（Carbon Fiber Reinforced Plastics；炭素繊維強化プラスチック）と、その他の樹脂（エポキシ樹脂等）を材質として有する摩擦材である。この第１摩擦材１５１は、上述した第１構成例のブレーキ板７２ａ，７２ｂと同様に多孔質状であるか、またはその表面に細かな凹凸が多数存在している。したがって、液晶グリース分子１は、第１摩擦材１５１の多孔質状の孔部分に入り込むか、または第１摩擦材１５１の表面の細かな凹凸に追従し摺動面に介在する。図８（ａ）に示す構成では、第１摩擦材１５１は、クラッチ板１３３に対して、等間隔（１２０度間隔）となるように３枚取り付けられている。

また、第２摩擦材１５２は、たとえばペーパー系の摩擦材であり、たとえばパルプ・アラミド等の有機繊維とセラミックス等の摩擦調整材、黒鉛等の潤滑材の粉末を混合・抄造した紙質複合材（原紙）に熱硬化性樹脂を含浸・硬化して形成されている。この第２摩擦材１５２も、上述した第１構成例のブレーキ板７２ａ，７２ｂと同様に多孔質状であるか、またはその表面に細かな凹凸が多数存在している。したがって、液晶グリース分子１は、第２摩擦材１５２の多孔質状の孔部分に入り込む（内在する）か、または第２摩擦材１５２の表面の細かな凹凸に追従し摺動面に介在する。図８（ａ）に示す構成では、第２摩擦材１５２は、クラッチ板１３３に対して、等間隔（１２０度間隔）となるように３枚取り付けられている。

ここで、定格荷重の荷をフックに掛けた状態で、荷を下降させて非常停止させた場合、一対のクラッチ受け１３４ａ，１３４ｂは、クラッチ板１３３に対して摺動し（若干スリップし）、非常停止による衝撃を緩和することがあり、それによってクラッチ鳴きと呼ばれる騒音が発生することがある。また、誤って定格荷重を超える荷を巻上げた場合も、一対のクラッチ受け１３４ａ，１３４ｂは、クラッチ板１３３に対して摺動（スリップ）する状態となる。この場合も、クラッチ鳴きと呼ばれる騒音が発生することがある。

これに対し、本実施の形態では、液晶グリース分子１を第１摩擦材１５１や第２摩擦材１５２に内在あるいは摺動面に介在させている。すなわち、上述のように、第１摩擦材１５１および第２摩擦材１５２は、多孔質状であるか、またはその表面に細かな凹凸が多数存在している。また、第１摩擦材１５１や第２摩擦材１５２が当接する一対のクラッチ受け１３４ａ，１３４ｂも、その表面に細かな凹凸が多数存在する。第１摩擦材１５１および第２摩擦材１５２に液晶グリースを内在させる、あるいは摺動面に液晶グリースを塗布する、あるいは第１摩擦材１５１や第２摩擦材１５２を液晶グリースに浸す（オイルバス）など、液晶グリースを摺動面に適宜供給するようにすると、液晶グリース分子１は、第１摩擦材１５１および第２摩擦材１５２の多孔質状の孔部分に入り込む（内在する）か、または第１摩擦材１５１および第２摩擦材１５２の表面の細かな凹凸に追従し摺動面に介在する。また、液晶グリース分子１は、スメクチック相を呈する状態で少なくとも一対のクラッチ受け１３４ａ，１３４ｂの表面に存在する細かな凹凸に追従し安定して摺動面に介在する。

そのような液晶グリース分子１の孔部分への入り込みや、細かな凹凸への追従により、これらの微小な部位の振動が緩和される。したがって、いわゆるクラッチ鳴きと呼ばれる騒音を低減可能となっている。なお、第１摩擦材１５１と第２摩擦材１５２の２種類の摩擦材を有しているが、いずれか一方の摩擦材としてもよい。

なお、第２構成例に係る電気チェーンブロック１００においても、図５に示すように、液晶グリース分子１は、第１摩擦材１５１および第２摩擦材１５２の表面の細かな凹凸、一対のクラッチ受け１３４ａ，１３４ｂの表面の細かな凹凸に追従して摺動面に介在し、液晶グリース分子１の層２が凹凸部分に追従した連続体３を形成する。すると、凹凸部分で振動が発生しても、その振動のエネルギは液晶グリース分子１で受け止められ、液晶グリース分子１の振動、変形、移動、さらには連続体３を変形、振動、分断、撓ませることに吸収される。したがって、凹凸部分が高い振動数で振動することが困難となる。それにより、特に振動数の高い高周波４００Ｈｚを超える領域の騒音が低減される。また、摺動面にスメクチック相を呈する状態で液晶グリースが潤滑剤として安定して存在することで、摩擦係数の急激な変化が少なく、摺動面で発生する「鳴き」そのものを低減することができる。また、多孔質状の摩擦材（第１摩擦材１５１、第２摩擦材１５２）に含浸した液晶グリースにより摩擦材（第１摩擦材１５１、第２摩擦材１５２）自身の制振性能が向上する。したがって、振動を減衰させる効果と振動の伝播防止効果（制振材としての効果）が発揮され、クラッチ鳴きを大幅に低減・解消させることができる。なお、多孔質状の摩擦材（第１摩擦材１５１、第２摩擦材１５２）に含浸されるなどして内在する液晶グリースは、内部で制振材として働くのみならず、摺動面に供給され、いわゆるブレーキ鳴きの低減、摩擦材の長寿命化をもたらす。

以上のような第２構成例に係る電気チェーンブロック１００によると、回転可能なクラッチ板１３３に取り付けられている第１摩擦材１５１および第２摩擦材１５２（摩擦部材）と、第１摩擦材１５１および第２摩擦材１５２（摩擦部材）との間で摩擦力を生じさせる一対のクラッチ受け１３４ａ，１３４ｂ（被押圧部材）と、を備え、第１摩擦材１５１および第２摩擦材１５２（摩擦部材）内に、あるいは第１摩擦材１５１および第２摩擦材１５２（摩擦部材）と一対のクラッチ受け１３４ａ，１３４ｂ（被押圧部材）との間に液晶グリース分子１（棒状液晶化合物）および／または液晶グリース分子１の連続体３がスメクチック相を呈する液晶状態における連続体３の状態で内在あるいは介在する。

したがって、第１摩擦材１５１および第２摩擦材１５２（摩擦部材）の細かな凹凸部分で振動が発生しても、その振動のエネルギは液晶グリース分子１で受け止められ、液晶グリース分子１の振動、変形、移動、さらには連続体３を変形、振動、分断、撓ませることで吸収される。したがって、上述の凹凸部分が高い振動数で振動することが困難となる。また、上述した液晶グリース分子１（棒状液晶化合物）の連続体３は、一対のクラッチ受け１３４ａ，１３４ｂ（被押圧部材）の表面に存在する細かな凹凸に追従する。それによっても、これらの表面の細かな凹凸で振動が発生しても、その振動のエネルギは連続体３を撓ませることなどで吸収される。したがって、これらの表面の凹凸が高い振動数で振動することが困難となり、特に振動数の高い高周波４００Ｈｚを超える領域の騒音が低減可能となる。

また、本実施の形態では、液晶グリース分子１（棒状液晶化合物）が連続体３（潤滑性液晶化合物）を形成し、その連続体３において作用する分子間力により、液晶グリース分子１が蒸発等によって抜け難くなる。そのため、本実施の形態の液晶グリースは、一般的な潤滑油と異なり、蒸発し難くなるので、潤滑剤（潤滑油）切れが生じ難くなり、摩擦クラッチ装置１３０の長寿命化を図ることが可能となる。また、摩擦材（第１摩擦材１５１、第２摩擦材１５２）に含浸させる潤滑剤に求められる特性と、歯車用の潤滑剤（潤滑油）に求められる特性は異なる。しかしながら、従来の基油が同類の潤滑油を摩擦材に含浸させても、オイルバス形式では、歯車用の潤滑剤によって摩擦材から含浸させた潤滑油を溶け出してくることになる。一方、液晶グリースは、分子中央にベンゼン環を２〜３個含む長い硬い共役系を持っており、これに対して歯車用の鉱油ベースの潤滑剤の分子構造は炭化水素の鎖である。このような歯車用の鉱油ベースの潤滑剤の分子構造を有する化合物が、上記のようなベンゼン環を多く含む硬い構造の化合物を溶解することは困難であるため、歯車用の潤滑油に溶け出しにくく、長期間、摩擦材（第１摩擦材１５１、第２摩擦材１５２）内に液晶グリースが保持される。なお、液晶グリースの粘度をさらに高めるために、液晶グリース用の増粘材（増ちょう剤）を添加してもよい。また、歯車用の潤滑油に代えて液晶グリースを用い、摩擦部材を歯車潤滑用の液晶グリースに浸けて使用するようにしてもよい。

＜第３構成例；摩擦クラッチ装置と摩擦ブレーキ装置を備える電気チェーンブロックについて＞
次に、上述の液晶グリース分子１から構成される液晶グリースが適用される、摩擦ブレーキ装置２５０と摩擦クラッチ装置２６０を備える電気チェーンブロック２００について説明する。なお、以下の説明においては、Ｘ方向は、回転軸２４０の軸線方向とし、Ｘ１側はロードシーブ２２０が取り付けられる側とし、Ｘ２側は調整用ナット２８０が配置される側とする。また、電気チェーンブロック２００を平面視したときにＸ方向と直交する方向とし、Ｙ１側は図９における上側とし、Ｙ２側はそれとは逆の下側とする。

図９は電気チェーンブロック２００の構成の一例を示す平面図である。図１０は、図９に示す電気チェーンブロック２００における摩擦ブレーキ装置２５０および摩擦クラッチ装置２６０の構成を示す部分的な拡大図である。

第３構成例に係る電気チェーンブロック２００も、上述した第２構成例に係る電気チェーンブロック１００と同様に、電気チェーンブロック本体２１０を備え、その電気チェーンブロック本体２１０には、モータ２１６が設けられている。また、モータ出力軸２２５に設けられているピニオンギヤ２２７は、中間小径ギヤ２３２と同軸の中間大径ギヤ２３１と噛み合っている。中間小径ギヤ２３２は、従動ギヤ２４１（被押圧部材に対応）と噛み合っている。従動ギヤ２４１は、カム保持部材２４２の外周側に相互に回転不能な状態で取り付けられているが、そのカム保持部材２４２は、軸受２４３を介して回転軸２４０に取り付けられている。したがって、従動ギヤ２４１およびカム保持部材２４２は、回転軸２４０に対して回転自在に設けられている。なお、この回転軸２４０には、ロードシーブ２２０が一体的に設けられている。

また、従動ギヤ２４１およびカム保持部材２４２に対して、軸方向（Ｘ方向）の一方側（Ｘ１側）には、摩擦ブレーキ装置２５０を構成するブレーキ受け２５１が回転軸２４０と一体的に回転するように設けられている。このブレーキ受け２５１の軸方向（Ｘ方向）の他方側（Ｘ２側）には、摩擦板２５２ａ、爪車２５３および摩擦板２５２ｂがこの順序で配置されている。すなわち、爪車２５３を一対の摩擦板２５２ａ，２５２ｂが挟み込む構成となっていて、また摩擦板２５２ａがブレーキ受け２５１に押し付けられ、さらに摩擦板２５２ｂが従動ギヤ２４１に押し付けられる構成となっている。摩擦板２５２ａ、２５２ｂ、２６２は、ペーパー系摩擦部材からなり、従動ギヤ２４１の両側と爪車２５３の片側に貼り付けられているが、貼り付け部位はこれに限定されない。

なお、爪車２５３は、筒状軸受２５４を介してブレーキ受け２５１に回転自在に取り付けられている。また、ブレーキ受け２５１とカム保持部材２４２の間には、スラストベアリング２４４が配置されている。また、ブレーキ受け２５１と爪車２５３は、被押圧部材に対応する。

また、従動ギヤ２４１およびカム保持部材２４２に対して、軸方向（Ｘ方向）の他方側（Ｘ２側）には、摩擦クラッチ装置２６０を構成する押さえ板２６１が回転軸２４０と一体的に回転するように設けられている。この押さえ板２６１と従動ギヤ２４１の間には、摩擦板２６２が配置されていて、両者の間に所定の摩擦力を生じさせている。なお、摩擦ブレーキ装置２５０および摩擦クラッチ装置２６０は、共に湿式となっている。また、押さえ板２６１は、被押圧部材に対応する。

なお、摩擦板２５２ａ，２５２ｂ，２６２は、摩擦部材に対応する。また、摩擦板２５２ａ，２５２ｂ，２６２は、上述した第１構成例の７２ａ，７２ｂ、第２構成例の第１摩擦材１５１および第２摩擦材１５２と同様に、多孔質状であるか、または表面に細かな凹凸が多数存在している。この摩擦板２５２ａ，２５２ｂ，２６２を従動ギヤ２４１と爪車２５３の所定の位置に貼り付けた後に、液晶グリースの融点以上に加熱し液状化した液晶グリースを含浸させる。含浸させる際に、液晶グリースをテトラヒドロフラン等の有機溶剤に溶かして含浸させる方法も有効である。本実施の形態では、２００℃の恒温槽に３０分これらの部材を入れて含浸させた。

また、押さえ板２６１の軸方向（Ｘ方向）の他方側（Ｘ２側）には、押圧リング２６３が配置されていて、その押圧リング２６３の外周側には複数の皿ばねから構成される押圧用ばね部材２６４が嵌合している。押圧用ばね部材２６４は、押さえ板２６１を軸方向（Ｘ方向）の一方側（Ｘ１側）に押圧する付勢力を与える。

また、カム保持部材２４２には、押さえ板２６１と対向する面側に、回転軸２４０と同心的に弧状のカム溝２４５が間欠的に複数設けられている。このカム溝２４５には、鋼球等のカム部材２６５が配置され、該カム部材２６５が押さえ板２６１側に突出している。また、押さえ板２６１には、カム溝２４５から突出しているカム部材２６５が入り込む円環状溝２６６が設けられている。このような構成により、摩擦ブレーキ装置２５０および摩擦クラッチ装置２６０が構成されている。すなわち、巻き下げ操作時には、カム部材２６５がカム溝２４５によって押圧用ばね部材２６４の付勢力に抗して押さえ板２６１を押圧し、各摩擦部材（摩擦板２５２ａ，２５２ｂ，２６２）に働く面圧を減少させて摩擦ブレーキ装置２５０のブレーキ力を弱めることで巻き下げ方向への回動が可能となっている。

また、図１０に示すように、ロードシーブ２２０の他方側（Ｘ２側）と、電気チェーンブロック本体２１０のフレーム２１１の間には、オイルシール２７１ａが配置されている。また、回転軸２４０の軸方向（Ｘ方向）の他端側（Ｘ２側）には、スペーサ２７２が配置されていて、そのスペーサ２７２とフレーム２１１の間にも、オイルシール２７１ｂが配置されている。そして、一対のオイルシール２７１ａ，２７１ｂの間の所定部位に、減速歯車用の潤滑油が封入されている。また、回転軸２４０の他端側（Ｘ２側）の雄ねじ部には、押圧用ばね部材２６４を締め付ける調整用ナット２８０が捻じ込まれている。

以上のような構成の電気チェーンブロック２００においても、荷を不図示のフックに掛けた状態で、荷を下降させる巻下げを行う場合、摩擦板２５２ａは、ブレーキ受け２５１と爪車２５３に対して常に摺動する。また、摩擦板２５２ｂは、爪車２５３と従動ギヤ２４１に対して常に摺動する。また、摩擦板２６２も、従動ギヤ２４１と押さえ板２６１に対して若干摺動する。そして、これらの摺動に際して、騒音が発生し易い。

これに対し、本実施の形態では、液晶グリース分子１を、摩擦板２５２ａ，２５２ｂ，２６２に含浸させている。すなわち、上述のように、摩擦板２５２ａ，２５２ｂ，２６２は、多孔質状であるか、またはその表面に細かな凹凸が多数存在している。また、摩擦板２５２ａが当接するブレーキ受け２５１や爪車２５３、摩擦板２５２ｂが当接する爪車２５３や従動ギヤ２４１、および摩擦板２６２が当接する従動ギヤ２４１や押さえ板２６１も、その表面に細かな凹凸が多数存在するか、または多孔質状である。

したがって、液晶グリース分子１は、摩擦板２５２ａ，２５２ｂ，２６２の多孔質状の孔部分に入り込むか、または摩擦板２５２ａ，２５２ｂ，２６２の表面の細かな凹凸に追従し摺動面に介在する。また、液晶グリース分子１は、少なくとも従動ギヤ２４１、ブレーキ受け２５１および押さえ板２６１の表面に存在する細かな凹凸に追従する。

そのような液晶グリース分子１の孔部分への入り込みや、細かな凹凸への追従により、これらの微小な部位の振動が緩和される。したがって、いわゆるブレーキ鳴きやクラッチ鳴きと呼ばれる騒音を低減可能となっている。

なお、第３構成例に係る電気チェーンブロック２００においても、図５に示すように、液晶グリース分子１は、摩擦板２５２ａ，２５２ｂ，２６２の表面の細かな凹凸、従動ギヤ２４１、ブレーキ受け２５１および押さえ板２６１の表面の細かな凹凸に追従して、液晶グリース分子１の層２が凹凸部分に追従した連続体３を形成する。すると、凹凸部分で振動が発生しても、その振動のエネルギは連続体３を撓ませることなどで吸収される。したがって、凹凸部分が高い振動数で振動することが困難となる。それにより、特に振動数の高い４００Ｈｚを超える領域の騒音が低減される。また、摺動面にスメクチック相を呈する状態で、液晶グリースが潤滑剤として安定して存在することで、摩擦係数の急激な変化が少なく、摺動面で発生する「鳴き」そのものを低減することができる。

以上のような第３構成例に係る電気チェーンブロック２００においては、摩擦ブレーキ装置２５０における摩擦部材として摩擦板２５２ａ，２５２ｂを備えると共に、摩擦ブレーキ装置２５０における被押圧部材として爪車２５３およびブレーキ受け２５１を備えている。

また、摩擦クラッチ装置２６０における摩擦部材として摩擦板２５２ｂ，２６２を備えると共に、摩擦クラッチ装置２６０における被押圧部材として従動ギヤ２４１および押さえ板２６１を備えている。

このため、上述した第１構成例に係るレバーホイスト１０、第２構成例に係る電気チェーンブロック１００と同様に、摩擦ブレーキ装置２５０および摩擦クラッチ装置２６０において、特に振動数の高い高周波４００Ｈｚを超える領域の騒音が低減可能となる。また、摺動面にスメクチック相を呈する状態で、液晶グリースが潤滑剤として安定して存在することで、摩擦係数の急激な変化が少なく、摺動面で発生する「鳴き」そのものを低減することができる。また、本実施の形態の液晶グリースは、一般的な潤滑油と異なり、蒸発し難くなる。このため、潤滑剤（潤滑油）切れが生じ難くなり、摩擦ブレーキ装置２５０および摩擦クラッチ装置２６０の長寿命化を図ることが可能となる。

（実験結果について）
以下、本実施の形態において、騒音が低減された否かの実験（比較例、実施例１、実施例２）を行った。その実験結果について、以下に説明する。なお、この実験は、第３構成例に示すような電気チェーンブロック２００について、実験を行った。

＜比較例に係る実験結果について＞
比較例に係る実験で用いられる電気チェーンブロック２００においては、鉱油ベースの一般潤滑油（ＡＴＦオイル）が上述した摩擦ブレーキ装置２５０の摩擦板２５２ａ，２５２ｂが存在する内部空間に供給されている（オイルバス形式での潤滑）。

かかる電気チェーンブロック２００について、無負荷状態（０Ｗ）での巻き下げと、定格荷重の半分の荷重が掛かった状態（０．５Ｗ）での巻き下げと、定格荷重が掛かった状態（１．０Ｗ）での巻き下げについて、騒音測定を行った。なお、いずれの巻き下げでも、２．５ｍ／ｍｉｎという低速で、３回分騒音測定を行い、その平均値を算出した。この測定結果を、図１１に示す。図１１は、比較例に係り、一般潤滑油が摩擦板２５２ａ，２５２ｂに供給された摩擦ブレーキ装置２５０から生じる騒音を測定して周波数分析したグラフである。なお、図１１では、縦軸は音圧を示し、横軸は周波数を示す。また、図１１のグラフにおいては、最も右側に全体騒音値の平均値（オールパス値の平均）を示している。なお、図１１では、無負荷状態は一点鎖線で示し、定格荷重の半分の荷重が掛かった状態を二点鎖線で示し、定格荷重が掛かった状態を実線で示している。

図１１においては、無負荷の状態（図１１の一点鎖線）では、全体騒音値は59.87ｄＢとなった。また、各周波数における音圧は、２０Ｈｚのときに10ｄＢ、２５Ｈｚのときに10.11666667ｄＢ、３１．５Ｈｚのときに15.13666667ｄＢ、４０Ｈｚのときに13.04333333ｄＢ、５０Ｈｚのときに17.33666667ｄＢ、６３Ｈｚのときに21.95666667ｄＢ、８０Ｈｚのときに24.10333333ｄＢ、１００Ｈｚのときに31.59333333ｄＢ、１２５Ｈｚのときに34.17ｄＢ、１６０Ｈｚのときに31.8ｄＢ、２００Ｈｚのときに29.44666667ｄＢ、２５０Ｈｚのときに31.38333333ｄＢ、３１５Ｈｚのときに28.28666667ｄＢ、４００Ｈｚのときに31.76ｄＢ、５００Ｈｚのときに46.83333333ｄＢ、６３０Ｈｚのときに47.49ｄＢ、８００Ｈｚのときに47.93333333ｄＢ、１ｋＨｚのときに54.42666667ｄＢ、１．２５ｋＨｚのときに48.85333333ｄＢ、１．６ｋＨｚのときに48.53ｄＢ、２ｋＨｚのときに49.38666667ｄＢ、２．５ｋＨｚのときに44.96666667ｄＢ、３．１５ｋＨｚのときに48.45666667ｄＢ、４ｋＨｚのときに49.63333333ｄＢ、５ｋＨｚのときに41.61666667ｄＢ、６．３ｋＨｚのときに45.19ｄＢ、８ｋＨｚのときに36.83666667ｄＢ、１０ｋＨｚのときに34.20333333ｄＢ、１２．５ｋＨｚのときに25.48666667ｄＢ、１６ｋＨｚのときに18.77ｄＢ、２０ｋＨｚのときに13.55333333ｄＢとなった。

また、図１１においては、定格荷重の半分の荷重が掛かった状態（図１１の二点鎖線）では、全体騒音値は65.15666667ｄＢとなった。また、各周波数における音圧は、２０Ｈｚのときに10.32667ｄＢ、２５Ｈｚのときに15.67ｄＢ、３１．５Ｈｚのときに25.47667ｄＢ、４０Ｈｚのときに16.04ｄＢ、５０Ｈｚのときに23.29667ｄＢ、６３Ｈｚのときに24.49ｄＢ、８０Ｈｚのときに25.67333ｄＢ、１００Ｈｚのときに37.07667ｄＢ、１２５Ｈｚのときに36.35667ｄＢ、１６０Ｈｚのときに40.78667ｄＢ、２００Ｈｚのときに33.64333333ｄＢ、２５０Ｈｚのときに33.44333ｄＢ、３１５Ｈｚのときに29.27333ｄＢ、４００Ｈｚのときに34.79ｄＢ、５００Ｈｚのときに43.87333ｄＢ、６３０Ｈｚのときに54.56333ｄＢ、８００Ｈｚのときに54.52333ｄＢ、１ｋＨｚのときに51.43333ｄＢ、１．２５ｋＨｚのときに57.30333ｄＢ、１．６ｋＨｚのときに53.3ｄＢ、２ｋＨｚのときに54.92333ｄＢ、２．５ｋＨｚのときに51.35667ｄＢ、３．１５ｋＨｚのときに54.81333ｄＢ、４ｋＨｚのときに56.25333ｄＢ、５ｋＨｚのときに47.87ｄＢ、６．３ｋＨｚのときに50.09333ｄＢ、８ｋＨｚのときに43.91333ｄＢ、１０ｋＨｚのときに41.09667ｄＢ、１２．５ｋＨｚのときに31.71333ｄＢ、１６ｋＨｚのときに24.32667ｄＢ、２０ｋＨｚのときに19.38667ｄＢとなった。

また、図１１においては、定格荷重が掛かった状態（図１１の実線）では、全体騒音値は80.69ｄＢとなった。また、各周波数における音圧は、２０Ｈｚのときに10ｄＢ、２５Ｈｚのときに10.11333333ｄＢ、３１．５Ｈｚのときに17.03666667ｄＢ、４０Ｈｚのときに15.08666667ｄＢ、５０Ｈｚのときに19.08666667ｄＢ、６３Ｈｚのときに21.08333333ｄＢ、８０Ｈｚのときに23.64ｄＢ、１００Ｈｚのときに33.19666667ｄＢ、１２５Ｈｚのときに33.59666667ｄＢ、１６０Ｈｚのときに32.47666667ｄＢ、２００Ｈｚのときに31.05666667ｄＢ、２５０Ｈｚのときに33.43666667ｄＢ、３１５Ｈｚのときに32.37333333ｄＢ、４００Ｈｚのときに36.15ｄＢ、５００Ｈｚのときに53.94333333ｄＢ、６３０Ｈｚのときに70.93ｄＢ、８００Ｈｚのときに62.39333333ｄＢ、１ｋＨｚのときに59.68ｄＢ、１．２５ｋＨｚのときに73.42ｄＢ、１．６ｋＨｚのときに66ｄＢ、２ｋＨｚのときに74.11333333ｄＢ、２．５ｋＨｚのときに67.41333333ｄＢ、３．１５ｋＨｚのときに68.57333333ｄＢ、４ｋＨｚのときに73.9ｄＢ、５ｋＨｚのときに67.96666667ｄＢ、６．３ｋＨｚのときに64.65ｄＢ、８ｋＨｚのときに60.89333333ｄＢ、１０ｋＨｚのときに60.83666667ｄＢ、１２．５ｋＨｚのときに50.55ｄＢ、１６ｋＨｚのときに44.41666667ｄＢ、２０ｋＨｚのときに37.04333333ｄＢとなった。

なお、実際にブレーキ鳴きが生じたか否かについて、直接耳で聞き取った結果は、次の通りである。すなわち、定格荷重の半分の荷重が掛かった状態では、ブレーキ鳴きが生じ、さらに定格荷重が掛かった状態でもブレーキ鳴きが生じた。また、無負荷の状態では、ブレーキ鳴きは生じなかった。図１１の測定データにおいても、無負荷の状態では全体騒音値は６５ｄＢ未満となっている一方、定格荷重の半分の荷重が掛かった状態や、定格荷重が掛かった状態では、全体騒音値は６５ｄＢを超えていることからも、直接耳で聞き取った結果と、図１１の測定データは対応していると言える。

＜実施例１に係る実験結果について＞
次に、図１１と同じ製品に関して、液晶グリースを摩擦ブレーキ装置２５０の摩擦板２５２ａ，２５２ｂに含浸させて、実験を行った。なお、この実験でも、鉱油ベースの一般潤滑油（ＡＴＦオイル）が上述した摩擦ブレーキ装置２５０の摩擦板２５２ａ，２５２ｂが存在する内部空間には供給されている。さらに、摩擦板２５２ａ，２５２ｂには、液晶グリースＡが予め含浸されており、それ以外の実験条件は、比較例１と同一条件となっている。

ここで、液晶グリースＡは、以下の式（５）〜式（１１）で示す各液晶化合物を混合し、−５０℃から２００℃までの広い温度範囲でスメクチック液晶状態を形成する混合液晶を作成した。具体的には、１，４−ジスチリル系液晶の末端に２本のアルコキシ基を持つ以下の式（５）で示す液晶化合物を５質量部、１，４−ジスチリル系液晶の末端に３本のアルコキシ基を持つ以下の式（６）で示す液晶化合物を１０質量部、１，４−ジスチリル系液晶の末端に４本のアルコキシ基を持つ以下の式（７）で示す液晶化合物を５質量部、１，４−ジスチリル系液晶の末端に６本のアルコキシ基を持つ以下の式（８）で示す液晶化合物を２０質量部、およびビフェニル系液晶の末端に２本のアルコキシ基を持つ以下の式（９）で示す液晶化合物を１５質量部、式（９）とは異なると共にビフェニル系液晶の末端に２本のアルコキシ基を持つ以下の式（１０）で示す液晶化合物を３０質量部、式（９）および式（１０）とは異なると共にビフェニル系液晶の末端に２本のアルコキシ基を持つ以下の式（１１）で示す液晶化合物を１５質量部、混合した。

かかる液晶グリースＡは、次のような方法で、摩擦板２５２ａ，２５２ｂに含浸させた。具体的には、摩擦板２５２ａ，２５２ｂの表面に、液晶グリースＡを０．５ｇ塗布した。その後に、塗布した摩擦板２５２ａ，２５２ｂを、２００℃の恒温槽に３０分入れた。その後に、摩擦板２５２ａ，２５２ｂを恒温槽から取り出し、室温に戻した。すると、液晶グリースＡが含浸された摩擦板２５２ａ，２５２ｂが得られた。

以上のような液晶グリースＡが含浸された摩擦板２５２ａ，２５２ｂを電気チェーンブロック２００に取り付けて、図１１に示すのと同一条件で、無負荷状態（０Ｗ）、定格荷重の半分の荷重が掛かった状態（０．５Ｗ）、および定格荷重が掛かった状態（１．０Ｗ）のそれぞれの巻き下げについて騒音測定を行った。この様子を、図１２に示す。また、図１２のグラフにおいては、最も右側に全体騒音値の平均値（オールパス値の平均）を示している。なお、図１２では、無負荷状態は一点鎖線で示し、定格荷重の半分の荷重が掛かった状態を二点鎖線で示し、定格荷重が掛かった状態を実線で示している。

図１２においては、無負荷の状態（図１２の一点鎖線）では、全体騒音値は56.54ｄＢとなった。また、各周波数における音圧は、２０Ｈｚのときに10ｄＢ、２５Ｈｚのときに10ｄＢ、３１．５Ｈｚのときに14.94ｄＢ、４０Ｈｚのときに13.16666667ｄＢ、５０Ｈｚのときに16.87333333ｄＢ、６３Ｈｚのときに17.72666667ｄＢ、８０Ｈｚのときに22.60666667ｄＢ、１００Ｈｚのときに29.65666667ｄＢ、１２５Ｈｚのときに27.88ｄＢ、１６０Ｈｚのときに31.81666667ｄＢ、２００Ｈｚのときに32.25666667ｄＢ、２５０Ｈｚのときに33.38666667ｄＢ、３１５Ｈｚのときに27.49666667ｄＢ、４００Ｈｚのときに29.34333333ｄＢ、５００Ｈｚのときに36.48333333ｄＢ、６３０Ｈｚのときに43.32333333ｄＢ、８００Ｈｚのときに49.59333333ｄＢ、１ｋＨｚのときに45.77ｄＢ、１．２５ｋＨｚのときに46.18ｄＢ、１．６ｋＨｚのときに41.78666667ｄＢ、２ｋＨｚのときに44.03ｄＢ、２．５ｋＨｚのときに46.74333333ｄＢ、３．１５ｋＨｚのときに46.87333333ｄＢ、４ｋＨｚのときに49.25ｄＢ、５ｋＨｚのときに39.51666667ｄＢ、６．３ｋＨｚのときに44.22666667ｄＢ、８ｋＨｚのときに35.61666667ｄＢ、１０ｋＨｚのときに33.73666667ｄＢ、１２．５ｋＨｚのときに30.35ｄＢ、１６ｋＨｚのときに23.14333333ｄＢ、２０ｋＨｚのときに15.15ｄＢとなった。

また、図１２においては、定格荷重の半分の荷重が掛かった状態（図１２の二点鎖線）では、全体騒音値は56.82ｄＢとなった。また、各周波数における音圧は、２０Ｈｚのときに10ｄＢ、２５Ｈｚのときに10ｄＢ、３１．５Ｈｚのときに15.05ｄＢ、４０Ｈｚのときに13.48666667ｄＢ、５０Ｈｚのときに16.64333333ｄＢ、６３Ｈｚのときに18.23666667ｄＢ、８０Ｈｚのときに23.72666667ｄＢ、１００Ｈｚのときに31.63ｄＢ、１２５Ｈｚのときに28.50666667ｄＢ、１６０Ｈｚのときに31.2ｄＢ、２００Ｈｚのときに31.81ｄＢ、２５０Ｈｚのときに32.74333333ｄＢ、３１５Ｈｚのときに29.5ｄＢ、４００Ｈｚのときに30.18666667ｄＢ、５００Ｈｚのときに34.5ｄＢ、６３０Ｈｚのときに44.63ｄＢ、８００Ｈｚのときに47.26ｄＢ、１ｋＨｚのときに44.51333333ｄＢ、１．２５ｋＨｚのときに44.22333333ｄＢ、１．６ｋＨｚのときに47.93333333ｄＢ、２ｋＨｚのときに48.86ｄＢ、２．５ｋＨｚのときに47.27333333ｄＢ、３．１５ｋＨｚのときに47.78ｄＢ、４ｋＨｚのときに47.56333333ｄＢ、５ｋＨｚのときに40.77666667ｄＢ、６．３ｋＨｚのときに37.57ｄＢ、８ｋＨｚのときに39.04666667ｄＢ、１０ｋＨｚのときに36.43ｄＢ、１２．５ｋＨｚのときに34.24333333ｄＢ、１６ｋＨｚのときに29.42333333ｄＢ、２０ｋＨｚのときに19.97333333ｄＢとなった。

また、図１２においては、定格荷重が掛かった状態（図１２の実線）では、58.85333333ｄＢとなった。また、各周波数における音圧は、２０Ｈｚのときに10ｄＢ、２５Ｈｚのときに10ｄＢ、３１．５Ｈｚのときに13.97ｄＢ、４０Ｈｚのときに13.41ｄＢ、５０Ｈｚのときに16.37333333ｄＢ、６３Ｈｚのときに17.61333333ｄＢ、８０Ｈｚのときに24.46666667ｄＢ、１００Ｈｚのときに33.12333333ｄＢ、１２５Ｈｚのときに29.26ｄＢ、１６０Ｈｚのときに31.3ｄＢ、２００Ｈｚのときに31.47333333ｄＢ、２５０Ｈｚのときに33.52666667ｄＢ、３１５Ｈｚのときに29.61ｄＢ、４００Ｈｚのときに30.94ｄＢ、５００Ｈｚのときに40.48333333ｄＢ、６３０Ｈｚのときに47.17666667ｄＢ、８００Ｈｚのときに45.25666667ｄＢ、１ｋＨｚのときに49.06333333ｄＢ、１．２５ｋＨｚのときに48.48333333ｄＢ、１．６ｋＨｚのときに48.82333333ｄＢ、２ｋＨｚのときに52.48ｄＢ、２．５ｋＨｚのときに48.42666667ｄＢ、３．１５ｋＨｚのときに48.33ｄＢ、４ｋＨｚのときに48.82666667ｄＢ、５ｋＨｚのときに41.62ｄＢ、６．３ｋＨｚのときに37.88ｄＢ、８ｋＨｚのときに39.44666667ｄＢ、１０ｋＨｚのときに36.42666667ｄＢ、１２．５ｋＨｚのときに31.45666667ｄＢ、１６ｋＨｚのときに27.13ｄＢ、２０ｋＨｚのときに19.51666667ｄＢとなった。

なお、実際にブレーキ鳴きが生じたか否かについて、直接耳で聞き取った結果は、次の通りである。すなわち、定格荷重の半分の荷重が掛かった状態ではブレーキ鳴きは生じず、さらに定格荷重が掛かった状態でもブレーキ鳴きは生じなかった。また、無負荷の状態でもブレーキ鳴きは生じなかった。図１２の測定データにおいても、無負荷の状態、定格荷重の半分の荷重が掛かった状態、および定格荷重が掛かった状態のいずれでも、全体騒音値は６５ｄＢ未満となっている。また、いずれの荷重が負荷された場合でも、特に振動数の高い高周波４００Ｈｚを超える領域でのｄＢの低下が見られた。このことからも、直接耳で聞き取った結果と、図１２の測定データは対応していると言える。

＜実施例２に係る実験結果について＞
次に、図１１と同じ製品に関して、液晶グリースＡとは異なる液晶グリースＢを摩擦ブレーキ装置２５０の摩擦板２５２ａ，２５２ｂに含浸させて、実験を行った。なお、この実験でも、鉱油ベースの一般潤滑油（ＡＴＦオイル）が上述した摩擦ブレーキ装置２５０の摩擦板２５２ａ，２５２ｂが存在する内部空間には供給されている。そして、摩擦板２５２ａ，２５２ｂには、液晶グリースＢが含浸されており、それ以外の実験条件は、比較例１と同一条件となっている。

ここで、液晶グリースＢは、液晶グリースＡから上述の式（８）で示す液晶化合物以外の各液晶化合物を混合し、−５０℃から２００℃までの広い温度範囲でスメクチック液晶状態を形成する混合液晶を作成した。具体的には、１，４−ジスチリル系液晶の末端に２本のアルコキシ基を持つ以下の式（５）で示す液晶化合物を１０質量部、１，４−ジスチリル系液晶の末端に３本のアルコキシ基を持つ以下の式（６）で示す液晶化合物を２０質量部、１，４−ジスチリル系液晶の末端に４本のアルコキシ基を持つ以下の式（７）で示す液晶化合物を１０質量部、およびビフェニル系液晶の末端に２本のアルコキシ基を持つ以下の式（９）で示す液晶化合物を１５質量部、式（９）とは異なると共にビフェニル系液晶の末端に２本のアルコキシ基を持つ以下の式（１０）で示す液晶化合物を３０質量部、式（９）および式（１０）とは異なると共にビフェニル系液晶の末端に２本のアルコキシ基を持つ以下の式（１１）で示す液晶化合物を１５質量部、混合した。

なお、液晶グリースＢを摩擦板２５２ａ，２５２ｂに含浸させる手法は、上述の液晶グリースＡと同様である。

以上のような液晶グリースＢが含浸された摩擦板２５２ａ，２５２ｂを電気チェーンブロック２００に取り付けて、図１１に示すのと同一条件で、無負荷状態（０Ｗ）、定格荷重の半分の荷重が掛かった状態（０．５Ｗ）、および定格荷重が掛かった状態（１．０Ｗ）のそれぞれの巻き下げについて騒音測定を行った。この様子を、図１３に示す。また、図１３のグラフにおいては、最も右側に全体騒音値の平均値（オールパス値の平均）を示している。なお、図１３では、無負荷状態は一点鎖線で示し、定格荷重の半分の荷重が掛かった状態を二点鎖線で示し、定格荷重が掛かった状態を実線で示している。

図１３においては、無負荷の状態（図１３の一点鎖線）では、全体騒音値は62.14333333ｄＢとなった。また、各周波数における音圧は、２０Ｈｚのときに10ｄＢ、２５Ｈｚのときに10.01666667ｄＢ、３１．５Ｈｚのときに15.06333333ｄＢ、４０Ｈｚのときに13.03666667ｄＢ、５０Ｈｚのときに18.35ｄＢ、６３Ｈｚのときに21.56ｄＢ、８０Ｈｚのときに24.74333333ｄＢ、１００Ｈｚのときに30.11666667ｄＢ、１２５Ｈｚのときに30.54666667ｄＢ、１６０Ｈｚのときに31.84666667ｄＢ、２００Ｈｚのときに32.25333333ｄＢ、２５０Ｈｚのときに33.97ｄＢ、３１５Ｈｚのときに30.47666667ｄＢ、４００Ｈｚのときに31.42666667ｄＢ、５００Ｈｚのときに48.07ｄＢ、６３０Ｈｚのときに50.31333333ｄＢ、８００Ｈｚのときに47.83333333ｄＢ、１ｋＨｚのときに52.59ｄＢ、１．２５ｋＨｚのときに55.92666667ｄＢ、１．６ｋＨｚのときに53.68666667ｄＢ、２ｋＨｚのときに50.62666667ｄＢ、２．５ｋＨｚのときに48.02666667ｄＢ、３．１５ｋＨｚのときに52.74666667ｄＢ、４ｋＨｚのときに52.81666667ｄＢ、５ｋＨｚのときに44.76ｄＢ、６．３ｋＨｚのときに46.59333333ｄＢ、８ｋＨｚのときに36.87333333ｄＢ、１０ｋＨｚのときに34.79666667ｄＢ、１２．５ｋＨｚのときに26.30333333ｄＢ、１６ｋＨｚのときに20.23ｄＢ、２０ｋＨｚのときに13.74333333ｄＢとなった。

また、図１３においては、定格荷重の半分の荷重が掛かった状態（図１３の二点鎖線）では、全体騒音値は62.41ｄＢとなった。また、各周波数における音圧は、２０Ｈｚのときに10ｄＢ、２５Ｈｚのときに10.16666667ｄＢ、３１．５Ｈｚのときに20.71666667ｄＢ、４０Ｈｚのときに13.27ｄＢ、５０Ｈｚのときに16.97333333ｄＢ、６３Ｈｚのときに17.89666667ｄＢ、８０Ｈｚのときに24.99333333ｄＢ、１００Ｈｚのときに34.41333333ｄＢ、１２５Ｈｚのときに31.65ｄＢ、１６０Ｈｚのときに31.06ｄＢ、２００Ｈｚのときに30.83ｄＢ、２５０Ｈｚのときに34.47ｄＢ、３１５Ｈｚのときに30.28ｄＢ、４００Ｈｚのときに34.10666667ｄＢ、５００Ｈｚのときに48.17333333ｄＢ、６３０Ｈｚのときに48.64ｄＢ、８００Ｈｚのときに49.72666667ｄＢ、１ｋＨｚのときに57.15ｄＢ、１．２５ｋＨｚのときに51.32666667ｄＢ、１．６ｋＨｚのときに51.65ｄＢ、２ｋＨｚのときに51.32333333ｄＢ、２．５ｋＨｚのときに48.55ｄＢ、３．１５ｋＨｚのときに53.36ｄＢ、４ｋＨｚのときに52.33333333ｄＢ、５ｋＨｚのときに42.45333333ｄＢ、６．３ｋＨｚのときに44.08666667ｄＢ、８ｋＨｚのときに37.91666667ｄＢ、１０ｋＨｚのときに33.23333333ｄＢ、１２．５ｋＨｚのときに25.28666667ｄＢ、１６ｋＨｚのときに18.69333333ｄＢ、２０ｋＨｚのときに13.60333333ｄＢとなった。

また、図１３においては、定格荷重が掛かった状態（図１３の実線）では、全体騒音値は64.46ｄＢとなった。また、各周波数における音圧は、２０Ｈｚのときに10ｄＢ、２５Ｈｚのときに10.00333333ｄＢ、３１．５Ｈｚのときに15.59333333ｄＢ、４０Ｈｚのときに12.52333333ｄＢ、５０Ｈｚのときに17.83333333ｄＢ、６３Ｈｚのときに18.31333333ｄＢ、８０Ｈｚのときに25.14ｄＢ、１００Ｈｚのときに34.40333333ｄＢ、１２５Ｈｚのときに32.27ｄＢ、１６０Ｈｚのときに30.88ｄＢ、２００Ｈｚのときに32.15666667ｄＢ、２５０Ｈｚのときに34.97666667ｄＢ、３１５Ｈｚのときに31.80666667ｄＢ、４００Ｈｚのときに33.93333333ｄＢ、５００Ｈｚのときに43.25333333ｄＢ、６３０Ｈｚのときに50.87333333ｄＢ、８００Ｈｚのときに53.55666667ｄＢ、１ｋＨｚのときに56.06666667ｄＢ、１．２５ｋＨｚのときに53.02333333ｄＢ、１．６ｋＨｚのときに53.26ｄＢ、２ｋＨｚのときに58.50666667ｄＢ、２．５ｋＨｚのときに53.19ｄＢ、３．１５ｋＨｚのときに54.83666667ｄＢ、４ｋＨｚのときに54.53666667ｄＢ、５ｋＨｚのときに45.14666667ｄＢ、６．３ｋＨｚのときに42.87ｄＢ、８ｋＨｚのときに41.51ｄＢ、１０ｋＨｚのときに37.41666667ｄＢ、１２．５ｋＨｚのときに28.25ｄＢ、１６ｋＨｚのときに22.61666667ｄＢ、２０ｋＨｚのときに15.35ｄＢとなった。

なお、実際にブレーキ鳴きが生じたか否かについて、直接耳で聞き取った結果は、次の通りである。すなわち、定格荷重の半分の荷重が掛かった状態ではブレーキ鳴きは生じず、さらに定格荷重が掛かった状態でもブレーキ鳴きは生じなかった。また、無負荷の状態でもブレーキ鳴きは生じなかった。図１３の測定データにおいても、無負荷の状態、定格荷重の半分の荷重が掛かった状態、および定格荷重が掛かった状態のいずれでも、全体騒音値は６５ｄＢ未満となっている。また、いずれの荷重が負荷された場合でも、特に振動数の高い高周波４００Ｈｚを超える領域でのｄＢの低下も見られた。このことからも、直接耳で聞き取った結果と、図１３の測定データは対応していると言える。

以上の結果から、液晶グリースＡ，Ｂを摩擦板２５２ａ，２５２ｂに含浸させた場合には、一般潤滑油を用いた場合と比較して、定格荷重の掛かる範囲内でブレーキ鳴きを防止する効果が得られた。

＜変形例＞
以上、本発明の各実施の形態について説明したが、本発明はこれ以外にも種々変形可能となっている。以下、それについて述べる。

上述の実施の形態では、第１構成例においては半湿式の摩擦ブレーキ装置７０について説明し、第２構成例においては湿式の摩擦クラッチ装置１３０について説明し、第３構成例においては、湿式の摩擦ブレーキ装置２５０および湿式の摩擦クラッチ装置２６０について説明している。しかしながら、上述した液晶グリース分子１から構成される液晶グリースを、乾式の摩擦ブレーキ装置の摩擦部材の背面（被押圧部材と当接しない面）に塗布したり、乾式の摩擦クラッチ装置の摩擦部材の背面（被押圧部材と当接しない面）に塗布する構成を採用しても良い。このように構成する場合、液晶グリースは、制振材として機能させることができ、現状用いられている制振材を不要とすることが可能となる。

また、上述の実施の形態では、巻上機に用いられる摩擦ブレーキ装置について説明しているが、用途は巻上装置に限らず摩擦ブレーキ装置であれば良く、形式もディスクブレーキ装置やドラム式ブレーキ装置など、被押圧部材との間でブレーキのための摩擦力を生じさせる摩擦部材を有するブレーキ装置で有ればよい。同様に、摩擦クラッチ装置についても、巻上装置に限らず、変速装置等に用いられる摩擦クラッチ装置でもよく、その用途は限定されず、摩擦部材と摺動部材を有する摩擦クラッチ装置であれば同様の効果が得られる。

また、液晶グリースを摩擦部材に内在させる方法として、上述の実施の形態では、成型後の摩擦部材に含浸させる方法について説明している。しかしながら、摩擦部材を成型するときに液晶グリースを混合するようにしても良い。混合する方法として、摩擦部材に用いられている繊維質材料に液晶グリースを含ませてレジンモールなどの結合剤で成型するようにしても良く、結合剤に液晶グリースを混合して成型するようにしても良い。あるいは、その他の材料と一緒に液晶グリースを混ぜ合わせて成型するなどして、摩擦部材に液晶グリースを含浸させるようにしても良い。

１…液晶グリース分子、２…層、３…連続体、１０…レバーホイスト、１１…フレーム、１２…フレーム、１３…ケーシング、２０…ロードシーブ、２０ａ…挿通孔、２１…ロードギヤ、２５…駆動軸、２６…雄ネジ部、２７…ピニオンギヤ、３０…減速ギヤ、３１…大径ギヤ部、３２…小径ギヤ部、３５…メネジ部材（被押圧部材に対応）、３６…雌ネジ部、３７…切替歯車、４０…切替爪、４１…爪状部、４５…切替操作ハンドル、５０…操作レバー、５５…カム部材、６０…遊転ニギリ、７０…摩擦ブレーキ装置、７１…ブレーキ受け（被押圧部材に対応）、７１ａ…フランジ部、７１ｂ…中空ボス部、７２ａ，７２ｂ…ブレーキ板（摩擦部材に対応）、７３…爪車（被押圧部材に対応）、７３ａ…係止歯、７４…爪部材、７５…爪軸、７６…ブッシュ、７７…ねじりばね、７７ａ…コイル部、１００…電気チェーンブロック、１１０…電気チェーンブロック本体、１１１…ボディ、１１２…減速ギヤ収納部、１１３…電装品収納部、１１５…モータ収納部、１１６…モータ、１１７…ステータ、１１８…ロータ、１２０…ロードシーブ、１２０ａ…挿通孔、１２１…ボス部、１２２…ロードギヤ、１２５…モータ出力軸、１２７…ピニオンギヤ、１３０…摩擦クラッチ装置、１３１…回転軸、１３１ａ…ギヤ部、１３２…ブッシュ、１３３…クラッチ板、１３３ａ…外周ギヤ部、１３４ａ，１３４ｂ…クラッチ受け（被押圧部材に対応）、１３５ａ，１３５ｂ…皿バネ、バネ押さえ１３６、１３７…皿バネ圧調整ナット、１４０…電装品、１５１…第１摩擦材（摩擦部材に対応）、１５２…第２摩擦材（摩擦部材に対応）、２００…電気チェーンブロック、２１０…電気チェーンブロック本体、２１１…フレーム、２１６…モータ、２２０…ロードシーブ、２２５…モータ出力軸、２２７…ピニオンギヤ、２３１…中間大径ギヤ、２３２…中間小径ギヤ、２４０…回転軸、２４１…従動ギヤ（被押圧部材に対応）、２４２…カム保持部材、２４３…軸受、２４４…スラストベアリング、２４５…カム溝、２５０…摩擦ブレーキ装置、２５１…ブレーキ受け（被押圧部材に対応）、２５２ａ，２５２ｂ…摩擦板、２５３…爪車（被押圧部材に対応）、２５４…筒状軸受、２６０…摩擦クラッチ装置、２６１…押さえ板（被押圧部材に対応）、２６２…摩擦板、２６３…押圧リング、２６４…押圧用ばね部材、２６５…カム部材、２６６…円環状溝、２７１ａ，２７１ｂ…オイルシール、２７２…スペーサ、２８０…調整用ナット、Ｃ１…チェーン

Claims (9)

1. 摩擦部材と、該摩擦部材との間で摩擦力を生じさせる被押圧部材との間で発生する騒音を低減する潤滑性液晶化合物を用いた騒音低減方法であって、
   前記摩擦部材中に、あるいは前記摩擦部材と前記被押圧部材との間に棒状液晶化合物がスメクチック相を呈する液晶状態で内在あるいは介在させ、
   前記棒状液晶化合物にて前記摩擦部材と前記被押圧部材の少なくとも一方の振動エネルギを吸収する、
   ことを特徴とする潤滑性液晶化合物を用いた騒音低減方法。
2. 摩擦ブレーキ装置であって、
   摩擦部材と、
   前記摩擦部材との間でブレーキのための摩擦力を生じさせる被押圧部材と、
   を備え、
   前記摩擦部材中に、あるいは前記摩擦部材と前記被押圧部材との間に棒状液晶化合物がスメクチック相を呈する液晶状態で内在あるいは介在させる、
   ことを特徴とする摩擦ブレーキ装置。
3. 請求項２記載の摩擦ブレーキ装置であって、
   前記棒状液晶化合物は、潤滑性基油及び下記一般式（１）で表される液晶化合物を含む潤滑剤組成物である：
   

   

   ［式中、
   基Ａ及び基Ｂは、同一又は異なって、フッ素原子、ヒドロキシル基又はシアノ基で置換されていてもよく分岐を有していてもよい炭素数２以上のアルキル基；フッ素原子、ヒドロキシル基又はシアノ基で置換されていてもよく分岐を有していてもよい炭素数２以上のエーテル；フッ素原子、ヒドロキシル基又はシアノ基で置換されていてもよく分岐を有していてもよい炭素数２以上のアルケニル基；フッ素原子、ヒドロキシル基又はシアノ基で置換されていてもよく分岐を有していてもよい炭素数２以上のアルキニル基であり：
   基Ｗは置換されていてもよい２価のテトラリン基、置換されていてもよい２価の多環芳香族基、及び下記一般式（Ｉ）で表される基からなる群より選ばれる２価のメソ−ゲン基である：
   

   

   （式中、環Ｄ、環Ｅ及び環Ｆはそれぞれ独立にベンゼン環、シクロヘキサン環、シクロヘキセン環、ピリジン環、ピリミジン環、ジオキサン環、テトラリン環又は多環芳香族環であり、
   Ｙはそれぞれ独立に、水素原子、重水素原子、炭素原子数１〜８のアルキル基、炭素数１〜８のアルコキシ基、炭素数２〜８のアルケニル基、炭素数２〜８のアルケニルオキシ基、炭素数２〜８のアルキニル基、炭素数２〜８のアルキニルオキシ基、炭素数２〜８のアルコキシアルキル基、炭素数２〜８のアルカノイルオキシ基、炭素数２〜８のアルコキシカルボニル基、ハロゲン原子、又はシアノ基であり、
   ｓ１〜ｓ３はそれぞれ独立に、１、ないし環Ｄ、環Ｅ又は環Ｆの置換基が結合し得る部位の数、までの整数であり、
   ｓ１〜ｓ３が２以上の場合、同一の環に結合した複数のＹは同一であっても異なっていてもよく、
   Ｚ１およびＺ２はそれぞれ独立に単結合、−ＣＯ−Ｏ−、−Ｏ−ＣＯ−、−ＣＨ_２Ｏ−、−ＯＣＨ_２−、−ＣＨ_２ＣＨ_２−、−ＣＨ＝ＣＨＣＨ_２Ｏ−、−ＣＨ＝ＣＨ−、−ＣＦ_２Ｏ−、−ＯＣＦ_２−、−Ｓ−、−ＳＯ−、−ＳＯ_２−又は−Ｃ≡Ｃ−であり、
   ｒは０、１又は２であり、
   ｒが２の場合、二つ存在するＺ１は同一であっても異なっていてもよく、二つ存在する
   環Ｄは同一であっても異なっていてもよく、二つの環Ｄにそれぞれ結合するＹは、同一で
   あっても異なっていてもよい。）］。
4. 請求項３記載の摩擦ブレーキ装置であって、
   前記一般式（１）において、基Ａ及び基Ｂが、同一又は異なって、フッ素原子、ヒドロキシル基又はシアノ基で置換されていてもよく分岐を有する炭素数２以上のアルキル基であるか、又はフッ素原子、ヒドロキシル基又はシアノ基で置換されていてもよく分岐を有する炭素数２以上のエーテルである、
   ことを特徴とする摩擦ブレーキ装置。
5. 請求項２から４のいずれか１項に記載の摩擦ブレーキ装置であって、
   前記摩擦部材は、多孔質状のレジンモールド系の摩擦材である、
   ことを特徴とする摩擦ブレーキ装置。
6. 請求項２から５のいずれか１項に記載の摩擦ブレーキ装置であって、
   前記摩擦部材は少なくとも一対設けられていて、該摩擦部材はラチェット機構を構成する爪車を挟持している、
   ことを特徴とする摩擦ブレーキ装置。
7. トルクを伝達する摩擦クラッチ装置であって、
   摩擦部材と、
   前記摩擦部材との間でトルクを伝達するための摩擦力を生じさせる被押圧部材と、
   を備え、
   前記摩擦部材中に、あるいは前記摩擦部材と前記被押圧部材との間に棒状液晶化合物がスメクチック相を呈する液晶状態で内在あるいは介在する、
   ことを特徴とする摩擦クラッチ装置。
8. 請求項７記載の摩擦クラッチ装置であって、
   前記棒状液晶化合物は、潤滑性基油及び下記一般式（１）で表される液晶化合物を含む潤滑剤組成物である：
   

   

   ［式中、
   基Ａ及び基Ｂは、同一又は異なって、フッ素原子、ヒドロキシル基又はシアノ基で置換されていてもよく分岐を有していてもよい炭素数２以上のアルキル基；フッ素原子、ヒドロキシル基又はシアノ基で置換されていてもよく分岐を有していてもよい炭素数２以上のエーテル；フッ素原子、ヒドロキシル基又はシアノ基で置換されていてもよく分岐を有していてもよい炭素数２以上のアルケニル基；フッ素原子、ヒドロキシル基又はシアノ基で置換されていてもよく分岐を有していてもよい炭素数２以上のアルキニル基であり：
   基Ｗは置換されていてもよい２価のテトラリン基、置換されていてもよい２価の多環芳香族基、及び下記一般式（Ｉ）で表される基からなる群より選ばれる２価のメソ−ゲン基である：
   

   

   （式中、環Ｄ、環Ｅ及び環Ｆはそれぞれ独立にベンゼン環、シクロヘキサン環、シクロヘキセン環、ピリジン環、ピリミジン環、ジオキサン環、テトラリン環又は多環芳香族環であり、
   Ｙはそれぞれ独立に、水素原子、重水素原子、炭素原子数１〜８のアルキル基、炭素数１〜８のアルコキシ基、炭素数２〜８のアルケニル基、炭素数２〜８のアルケニルオキシ基、炭素数２〜８のアルキニル基、炭素数２〜８のアルキニルオキシ基、炭素数２〜８のアルコキシアルキル基、炭素数２〜８のアルカノイルオキシ基、炭素数２〜８のアルコキシカルボニル基、ハロゲン原子、又はシアノ基であり、
   ｓ１〜ｓ３はそれぞれ独立に、１、ないし環Ｄ、環Ｅ又は環Ｆの置換基が結合し得る部位の数、までの整数であり、
   ｓ１〜ｓ３が２以上の場合、同一の環に結合した複数のＹは同一であっても異なっていてもよく、
   Ｚ１およびＺ２はそれぞれ独立に単結合、−ＣＯ−Ｏ−、−Ｏ−ＣＯ−、−ＣＨ_２Ｏ−、−ＯＣＨ_２−、−ＣＨ_２ＣＨ_２−、−ＣＨ＝ＣＨＣＨ_２Ｏ−、−ＣＨ＝ＣＨ−、−ＣＦ_２Ｏ−、−ＯＣＦ_２−、−Ｓ−、−ＳＯ−、−ＳＯ_２−又は−Ｃ≡Ｃ−であり、
   ｒは０、１又は２であり、
   ｒが２の場合、二つ存在するＺ１は同一であっても異なっていてもよく、二つ存在する
   環Ｄは同一であっても異なっていてもよく、二つの環Ｄにそれぞれ結合するＹは、同一で
   あっても異なっていてもよい。）］。
9. 請求項８記載の摩擦クラッチ装置であって、
   前記一般式（１）において、基Ａ及び基Ｂが、同一又は異なって、フッ素原子、ヒドロキシル基又はシアノ基で置換されていてもよく分岐を有する炭素数２以上のアルキル基であるか、又はフッ素原子、ヒドロキシル基又はシアノ基で置換されていてもよく分岐を有する炭素数２以上のエーテルである、
   ことを特徴とする摩擦クラッチ装置。
   

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