JP2018518605A

JP2018518605A - パルプ成形装置およびそれに使用するための型

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Publication number: JP2018518605A
Application number: JP2017564738A
Authority: JP
Inventors: サンブラッド、パー; ハンソン、トールジョルン; オレヴィック、トミー
Original assignee: オルガノクリックアクチエボラグ
Priority date: 2015-06-23
Filing date: 2016-06-23
Publication date: 2018-07-12
Anticipated expiration: 2036-06-23
Also published as: EP3313637A4; EP3313637A1; SE1550864A1; EP3313637B1; AU2016281465B2; CA2989777A1; SE539866C2; CN107921671A; RU2017144082A; AU2016281465A1; WO2016209157A1; ES2774689T3; RU2712662C2; US20180187379A1; CN107921671B; RU2017144082A3; US10711404B2; DK3313637T3; JP6828980B2

Abstract

パルプスラリーへの浸漬後の吸引脱水のために穴が開いた、上昇可能かつ下降可能な雄型半体を有する大きな成形パルプ物体を製造するためのプレスである。上記雄型半体の成形面は、上記型半体の圧縮中、および熱膨張または熱収縮中に成形パルプ物体との均一な面接触を維持すべく、エラストマーでコーティングされる。有利な実施形態は、雄型半体のエラストマー層の下に真空分配トラフと、穴開きエラストマー層の上部の複数の金網層と、他の固定された雌型半体の微小な横方向の調整機能とを含む。

Description

一般的に、本明細書の実施形態は、大きいパルプ物体を成形すること、それに使用される型、およびそのような型を用いて成形パルプの大きな物体を製造するための装置に関する。

より具体的には、本願の様々な実施形態は、様々な型裏張りにとりわけ関し、１つの非限定な実施形態において、例えば、棺などの大きな物体をパルプ成形することに関する。

例えば、卵のカートン、使い捨ての食品皿、箱インサートおよび他の保護パッケージング材料などの小さいパッケージを製造するためのパルプ成形が、当分野において公知である。

［関連技術］米国特許第６，２４５，１９９号は、トレイをパルプ成形する方法を説明する。ここで、開始材料は、セルロース繊維を含む懸濁液である。雄型半体は、懸濁液の槽に浸漬され、型半体は次に、加熱および加圧下で共にプレスされる。

スウェーデン登録特許第５２９，８９７Ｃ２号は、トレイのパルプ成形を説明し、脱水用の容器がパルプトレイを成形するために使用され、トレイは次に、加圧および加熱を受ける圧縮工具に移される。それは、移動段階を含み、大きい容器のために容易に使用可能ではない。

しかしながら、関連技術のどれも本明細書の実施形態により提供される解決策をどのように達成するかを開示しておらず、または暗示していない。

［本発明の目的］本明細書の実施形態は、従来技術の設計にまだ存在する、調和が困難な相互関連した課題の複合体を解決することを意図する。

これまで、非常に大きな物体を製造するために、既存のパルプ成形方法を使用することは非常に困難であった。これは、プレス時にパルプの圧縮において使用される２つの金属型半体の熱膨張および熱収縮の問題に部分的に起因する。型半体の寸法が変化する場合、圧縮プロセス中に不可避的により冷たく、より熱くなっていくことに起因して、容器の強度は損なわれることとなり、表面は滑らかでなく、平坦でないこととなる。これは、例えば、パッケージング材料または使い捨て皿等の、仕上がった物体の表面の質および強度が少しも重要ではない場合には問題ではないが、仕上がった成形品の強度および表面仕上げが非常に重要である場合、これは、問題である。

強度および仕上げが極めて重要であるそのような１つの非常に大きな製品は、棺であるが、本解決策は、これに限定されない。

また、製造段階が、数および複雑さにおいて簡素に低減され得る場合、大きい利点となるであろう。

一般的に、パルプ成形品、特にそのような薄い製品において強度および表面の均一性を達成することは、困難である。

上記に挙げられた問題の全体の複合体は、添付の主な特許請求項に記載される、本明細書の実施形態にその解決策を見いだせる。

本開示の様々な実施形態は、圧縮および加熱によるパルプ成形に適した型半体の対３、５を含み、型半体の対３、５は、パルプスラリーの適用のための第１型半体５と、整合する第２型半体３とを含み、上記第１型半体５の表面は、エラストマー材料で覆われる。

本開示のさらなる実施形態は、以下を含む。型半体の対において、上記第１型半体５は、吸引パルプ脱水に適した穴開き型半体８である。

型半体の対において、１または複数の金網層７は、パルプ用の吸引脱水面を与えるエラストマー材料６を覆う。

型半体の対において、上記エラストマー材料６は、成形パルプ容器の圧縮中に上記型半体３、５の熱収縮および熱膨張を吸収するように適合される。型半体の対において、上記型半体３、５の本体は、金属で作られる。

前述の項目のうちの１つによる型半体の対において、上記第１型半体５は、雄型半体であり、上記第２型半体３は、上記雄型半体に整合する雌型半体である点で特徴付けられる。

型半体の対において、上記雄型半体５は、内部が中空の真空キャビティ１５と、吸引パルプ脱水のために、上記真空キャビティ１５と、上記雄型半体の表面との間に吸引効果をもたらす複数の導管経路８、１０とを有する。

型半体の対において、上記雄型半体は、エラストマー材料６の下に真空効果を分配する、上記雄型半体の上記本体にトラフ１４を有するエラストマー材料６の下に与えられる。

型半体の対において、上記エラストマー材料６は、１０ｍｍ以上５０ｍｍ以下の厚さを有する。型半体の対において、上記エラストマー材料６は、約６０〜８０のショアＡ硬度を有する。

型半体の対において、上記エラストマー材料６は、型半体の側面の硬度がその底部の硬度とは異なる。

型半体の対において、型半体３、５は、金属の型半体である、および／または型半体３、５の本体は、金属で作られる。

型半体の対において、上記第１型半体５の表面は、エラストマー材料でスプレーコーティングまたは鋳造されることにより覆われる。

型半体の対において、上記型半体は、圧縮および加熱によるパルプ成形に適した金属の型半体３、５であり、パルプスラリーの適用のための第１型半体（５）と、整合する第２型半体３とを含み、上記第１型半体５の金属の表面は、エラストマー材料でスプレーコーティングまたは鋳造される。

型半体の対において、上記雄型半体は、上記エラストマー材料６の下に上記雄型半体の上記本体にトラフ１４が与えられ、トラフ１４は、上記エラストマー材料６の下に真空効果を分配するために、エラストマー層の小さい脱水穴１０および穴８間を連通し、トラフ１４の底部において離間された真空キャビティ１５に至る。

本開示の実施形態はさらに、本開示の実施形態に明確にされるように、型半体の対と共に使用するための装置を含み、
上記型半体の最初のもの５が、第２型半体３の方への並進移動のための手段に取り付けられるフレーム１と、
互いに係合された上記型半体の対３、５を圧縮および保持するための手段と、パルプスラリー槽１６とを備え、並進移動のための上記手段４は、上記パルプスラリー槽１６に第１型半体を浸漬し、上記第１型半体を上記第２型半体に対して係合圧縮するように移動させるために適合される点で特徴付けられる。

本開示のさらなる実施形態は、以下を含む。上記第２型半体は、上記第１型半体５を上記第２型半体３に係合圧縮している間に正確な位置合わせを達成すべく、微小な横移動をするように取り付けられる装置。

上記第２型半体は、上記第１型半体５を上記第２型半体３に係合圧縮している間に正確な位置合わせを達成すべく、最大で２５ｍｍの微小な横移動をするように取り付けられる装置。

本明細書の実施形態は、添付の図面を参照してより詳細に説明されるであろう。
コンポーネントがどのように相互に作用するかをより明確に示すべく、雄型半体の位置において断面で、本明細書の実施形態による型半体の対を共に使用するための例示的なフレームを示す。コンポーネントがどのように相互に作用するかをより明確に示すべく、雄型半体の位置において断面で、本明細書の実施形態による型半体の対を共に使用するための例示的なフレームを示す。コンポーネントがどのように相互に作用するかをより明確に示すべく、雄型半体の位置において断面で、本明細書の実施形態による型半体の対を共に使用するための例示的なフレームを示す。コンポーネントがどのように相互に作用するかをより明確に示すべく、雄型半体の位置において断面で、本明細書の実施形態による型半体の対を共に使用するための例示的なフレームを示す。コンポーネントがどのように相互に作用するかをより明確に示すべく、雄型半体の位置において断面で、本明細書の実施形態による型半体の対を共に使用するための例示的なフレームを示す。コンポーネントがどのように相互に作用するかをより明確に示すべく、雄型半体の位置において断面で、本明細書の実施形態による型半体の対を共に使用するための例示的なフレームを示す。本明細書の実施形態のうちの例示的な実施形態において、係合された型半体の対を遠近法で示す。図２に示される雄型半体を通した断面図を示す。同じ雄型半体を斜視図で示す。その覆う金網がない図で雄型半体を示す。その覆う金網がない図で雄型半体を示す。その覆う金網がない図で雄型半体を示す。その覆う金網がない図で雄型半体を示す。その覆う金網がない図で雄型半体を示す。

本明細書の実施形態による装置は、１つの実施形態に示されるように、雌型半体３が取り付けられる固定プラットフォーム２と、その下方に、雄型半体５を保持する可動プラットフォーム１２とを保持するフレーム１を含む。図１ａ、図１ｂおよび図１ｆは、成形パルプシェルを形成するために、その型分離位置にある装置を示し、図１ｃ、図１ｄおよび図１ｅは、その型圧縮位置にある装置を示す。同一コンポーネントに対する同一参照番号は、図面の全体にわたって使用される。この実施形態の装置は、雄型半体５がスラリー槽１６に浸漬された型分離位置において、斜視図で図１ａに示される。液体スラリーそれ自体は、図に示されていない。この同一の型分離位置は、図１ｂの垂直断面で示される。

雄型半体５は、パルプスラリー槽１６（２５〜３０℃で、９９．５％の水分および０．５％のパルプ繊維）に浸漬され、吸引システム１７は、雄型の内部が中空のキャビティ１５に接続され、それにより、パルプスラリーのコーティングは、雄型半体５の表面上へ吸引される。

６つの長いねじ棒４上の同期的にモータ駆動される６つのナットは、スラリー槽１６から、図１ｃ、図１ｄおよび図１ｅに示される型の圧縮位置において加熱される雌型半体３と圧力係合するように雄型半体５を移動する。

図２は、互いに係合する２つの型半体のみを示す。実施形態において、型半体または型半体の本体の一方または両方は、金属で作られ得る。ずっしりと重いアルミニウムの雌型半体３が、縦断面で示されている一方、雄型半体５は、長さの半分だけが示されている。雄型半体５の表面全体を覆うエラストマー６は、パルプから水を排出している間に、真空吸引の最適な均一な分布のためにトラフ１４で覆われる雄型半体５の構造を示すためだけに縦断面で示される。詳細な拡大図のＥ２は、雄型半体５の内部の真空キャビティ１５に至るこれらの真空分配トラフ１４および穴８を、それらの底部においてより明確に示す。

図３ａは、雄型半体５を断面で示し、図３ｂは、それを斜視図で示す。図３ａおよび図３ｂにおいて、雄型半体５は完成した状態で示され、すなわちエラストマー層６および金網７で覆われている。上記第１型半体（５）の表面は、実施形態において、エラストマー材料でスプレーコーティングまたは鋳造されることにより覆われ得る。

雄型半体５の実施形態は、中空のアルミニウムで作られ、約３０ｍｍの厚さであるエラストマー６でコーティングされる。好ましい実施形態によれば、このエラストマーは、アルミニウムの雄型半体５の上へスプレーされる。エラストマーをアルミニウムの型半体上へ鋳造することも可能である。典型的なエラストマーは、疎水性であるはずであるが、加水分解を受けるべきではない。特にスプレーされるエラストマーに対する有利な硬さは、最適な弾性的性質を与えるべく、ショアＡ硬度７０である。互いに１５ｍｍで離間された５ｍｍ直径の貫通穴は、エラストマー層を覆い、雄型半体５のアルミニウム本体９において貫通穴８に接続する。雄型半体の内部に、０．８−０．９バール（８０−９０ｋＰａ）の真空が生成される。エラストマー層の上に、金網７が存在する。この場合には、それは１００メッシュ（すなわち、インチ当たり１００スレッド）であり、おおよそ１ｍｍの厚さである。金網はまた複数層で置かれ得、真空力をより均一に分配することにさらに寄与することとなる。

雌型半体３は、アルミニウムで作られ、この例では、７００ｋｇの重さがある。それは、例えば、雌型半体３の材料における穴１３に挿入される加熱棒によって、約２００℃に加熱される。これは、雌型半体を加熱する最もエネルギー効果の良い方法である。その内面３ａは、製品の外面を作り出すこととなる。２つの型半体３および５は、焼結材料を用いて強度を一面に増大させ、熱伝導性を増大させるべく、多孔性のアルミニウムで作られ得る。

図４ａ−図４ｅはそれぞれ、側面図、上面図、縦断面図（拡大詳細付き）、端部立面図および透視図（拡大詳細付き）における雄型半体５を示す。これらの図において、雄型半体５は、その覆う金網と共にではなく、そのエラストマー層と共に示される。拡大図のＥ４ｅにおいてよく示され得るように、エラストマー面の全体は、表面一面にわたって小さい脱水用の貫通穴１０で覆われている。詳細図のＥ４ｃにおいて示され得るように、これらの穴１０の各々は、雄型半体５のアルミニウム本体におけるトラフ１４に至り、そこから穴８を経由して、雄型半体５の内部の真空キャビティ１５に至る。穴８は、エラストマー層６におけるより多数の穴１０より直径が大きく、それによりパルプを脱水する真空効果を向上させる。雄型半体は、実施形態において、エラストマー材料６の下の雄型半体の本体にトラフ１４が与えられる。トラフ１４は、エラストマー材料６の下に真空効果を分配するために、エラストマー層の小さい脱水穴１０および穴８間を連通し、トラフ１４の底部において離間された真空キャビティ１５に至る。

雄型半体５は、スラリー槽１６に浸漬された後、真空によってスラリーをおおよそ乾燥度２０％（水分８０％）まで脱水し、雄型半体５は次に、２つの型半体間の間隙が約１ｍｍとなるまで雌型半体３へと押し下げられる。それは、この特定の製品に関して、有害な効果なく約０．８ｍｍ以上約１．２ｍｍ以下で変動し得る。雌型半体３（約２００℃まで予熱した）から熱を吸収することに起因して、アルミニウムの雄型半体５（最初は、約２５℃）は、その長さ全体にわたって、おおよそ７−８ｍｍ拡張し、これに対応して、その幅（２．５ｍｍ）および高さ（１．５ｍｍ）において膨張する。これは、エラストマー層６によって補われる。熱い雌型半体３の温度は、次に、圧縮プロセス中に約１３℃に降下することとなる。雄型半体および雌型半体の両方における温度は、圧縮プロセス中に上下に変動することとなり、それにより型についての寸法を繰り返し微小に変化させることとなる。従来のパルプ成形プロセスにおいて、これらの寸法の変動は、仕上がった製品に応力およびむら、ことによると破裂さえも引き起こさせるであろう。この特定の例示的な製品において、エラストマー層がなければ、雌型半体の温度は、すなわち、この例において、約１９５℃以上約２０４℃以下でかなり正確でなければならない。この正確さは、このタイプの工業プロセスにおいて達成および維持するのは困難である。これらの問題は、比較的小さいパルプ成形品の製造においてさえも直面されており、それらを回避すべく温度の正確な調整を必要とする。例えば、卵のカートンなどの、たいていのパルプ成形品は、数ミリメートルの厚さであり、従ってより多孔性であり、そのような製品が、粗面を有するかどうかで差を生じない。粗面を有する製品は、多くの用途では使用され得ない。大きな製品に関して、寸法の熱膨張／収縮の問題が、大幅に増加することとなる。これまで、これらの問題が、不良品発生率が合理的で、滑らかな表面を有する大きいパルプ成形品を製造することを不可能にしている。

本明細書の実施形態は、不良品が非常に少なく、２つの型半体の温度を正確に監視し、継続的に調整する必要性がない、棺用のシェルを製造すべく開発された。エラストマーが、雄型半体および雌型半体の寸法変動の大部分を吸収するために使用されるので、雄型半体および雌型半体は、温度変動を防止すべく大質量を必要としないので、別のやり方よりもはるかに軽量で薄く作製され得る。例えば、この例では、雌型半体は、約７５０ｋｇの重さがある。より一定の温度を維持する必要があるとすれば、数トンの質量を有する必要があり、そのような大質量を加熱し熱を維持すべく、より大きなエネルギーを必要としよう。

棺は、合板または木製の厚板で製造するのは高価なものであり、一般的に湾曲した側面を有する。本明細書の実施形態によれば、厚さが約１−２ｍｍのシェルを製造することが可能であり、それは、最大の剛性を与える。この厚さ（１−２ｍｍ）より大きい、またはより小さい厚さは、剛性を低下させる。複数層の強度を与えるべく、複数の仕上がったシェルを内部で互いに適合させることも可能である。

これらの問題は、雄型半体の表面をエラストマー材料で覆う、またはコーティングすることにより解決され、エラストマー材料の上へ１つまたは複数の金網がそこで適用される。このエラストマー材料は、圧縮／加熱プロセス中に２つの型半体の変動する寸法を継続的に補う。

本明細書の実施形態によって、プロセスのためにより大きな処理窓が存在する。本明細書の実施形態による設計は、はるかに柔軟である。例えば、湿潤パルプの圧縮および乾燥により、寸法変化を伴いながら、型半体を冷やすこととなる。

本明細書の実施形態のうちの１つの実施形態によれば、エラストマーが、雄型半体の表面上へスプレーされるが、より複雑な鋳造プロセスも可能であり、それによりエラストマーは、雄型半体５上へ鋳造される。

プレス動作中に、いかなる加熱膨張も雄型半体５および雌型半体３間の正確な横位置合わせを妨げないことを確実にすべく、固定された型半体（この場合、雌型半体３）を微小に横方向に移動可能（プラス・マイナス２５ｍｍ）であるように取り付けることも有利である。本明細書に説明されるように、型半体の対と共に使用するための装置の実施形態において、第２型半体は、第１型半体５を第２型半体３に係合圧縮している間に正確な位置合わせを達成すべく、最大で２５ｍｍの微小な横移動をするように取り付けられる。

パルプ成形装置１が機械的なジャッキを備え、圧縮段階のためにより漸増する最終段と組み合わされることも有利である。この最終段はまた、水力ピストンの助力で達成され得る。

パルプ成形装置１が機械的なジャッキを備え、圧縮段階のためにより漸増する最終段と組み合わされることも有利である。この最終段はまた、水力ピストンの助力で達成され得る。
（項目１）
パルプスラリーの適用のための第１半体と、整合する第２型半体とを備えた圧縮および加熱によるパルプ成形に適した型半体の対であって、上記第１半型の表面は、エラストマー材料で覆われる点で特徴づけられる、
型半体の対。
（項目２）
上記第１型半体は、吸引パルプ脱水に適した穴開き型半体である点で特徴づけられる、
項目１に記載の型半体の対。
（項目３）
１または複数の金網層は、上記エラストマー材料を覆い、パルプのための吸引脱水面を与える点で特徴づけられる、項目２に記載の型半体の対。
（項目４）
上記エラストマー材料は、成形パルプ容器の圧縮中に上記型半体の熱収縮および熱膨張を吸収するように適合される点で特徴づけられる、
項目１または２に記載の型半体の対。
（項目５）
上記型半体の本体は、金属で作られる点で特徴づけられる、
項目１から４の一項に記載の型半体の対。
（項目６）
上記第１半体は、雄型半体であり、上記第２型半体は、上記雄型半体に整合する雌型半体である点で特徴づけられる、
前述の項目の一項に記載の型半体の対。
（項目７）
上記雄型半体は、内部が中空の真空キャビティと、パルプ吸引脱水のために、上記真空キャビティと、上記雄型半体の表面との間に吸引効果をもたらす複数の導管経路とを有する点で特徴づけられる、
項目６に記載の型半体の対。
（項目８）
上記雄型半体は、上記雄型半体の上記本体にトラフを有する上記エラストマー材料の下に与えられ、上記エラストマー材料の下で真空効果を分配する点で特徴づけられる、
項目７に記載の型半体の対。
（項目９）
上記エラストマー材料は、１０ｍｍ以上５０ｍｍ以下の厚さを有する点で特徴づけられる、
前述の項目の一項に記載の型半体の対。
（項目１０）
上記エラストマー材料は、約６０〜８０のショアＡ硬度を有する点で特徴づけられる、
前述の項目の一項に記載の型半体の対。
（項目１１）
上記エラストマー材料は、上記型半体の側面の硬度がその底部の硬度とは異なる点で特徴づけられる、
前述の項目の一項に記載の型半体の対。
（項目１２）
上記型半体の最初のものが、第２型半体の方への並進移動のための手段に取り付けられているフレームと、
互いに係合された上記型半体の対を圧縮および保持するための手段と、
パルプスラリー槽とを備え、
並進移動のための上記手段は、上記パルプスラリー槽に第１型半体を浸漬し、上記第１型半体を上記第２型半体に対して係合圧縮するように移動させるために適合される点で特徴づけられる、
項目１から１１の一項に記載の型半体の対と共に使用するための装置。
（項目１３）
上記第２型半体は、上記第１型半体を上記第２型半体に係合圧縮している間に正確な位置合わせを達成すべく、微小な横移動をするように取り付けられる点で特徴づけられる、
項目１２に記載の装置。
（項目１４）
上記第２型半体は、上記第１型半体を上記第２型半体に係合圧縮している間に正確な位置合わせを達成すべく、最大で２５ｍｍの微小な横移動をするように取り付けられる点で特徴づけられる、
項目１３に記載の装置。
（項目１５）
上記型半体は、金属の型半体であり、および／または上記型半体の上記本体は、金属で作られる点で特徴づけられる、
前述の項目１から１１のいずれか一項に記載の型半体の対。
（項目１６）
上記第１半型の上記表面は、エラストマー材料でスプレーコーティングまたは鋳造されることにより覆われる点で特徴づけられる、
前述の項目１から１１のいずれか一項に記載の型半体の対。
（項目１７）
上記型半体は、圧縮および加熱によるパルプ成形に適した金属の型半体であり、パルプスラリーの適用のための第１半体と、整合する第２型半体とを備え、上記第１半型の上記金属の表面は、エラストマー材料でスプレーコーティングまたは鋳造される点で特徴づけられる、
前述の項目１から１１のいずれか一項に記載の型半体の対。
（項目１８）
上記雄型半体は、上記エラストマー材料の下において上記雄型半体の上記本体にトラフが与えられ、上記トラフは、上記エラストマー材料の下に真空効果を分配するために、上記エラストマー層の小さい脱水穴と穴との間を連通し、上記トラフの底部において離間された真空キャビティに至る点で特徴づけられる、
項目７に記載の型半体の対。

Claims

パルプスラリーの適用のための第１半体と、整合する第２型半体とを備えた圧縮および加熱によるパルプ成形に適した型半体の対であって、前記第１半型の前記表面は、エラストマー材料で覆われる点で特徴づけられる、
型半体の対。
前記第１型半体は、吸引パルプ脱水に適した穴開き型半体である点で特徴づけられる、
請求項１に記載の型半体の対。
１または複数の金網層は、前記エラストマー材料を覆い、パルプのための吸引脱水面を与える点で特徴づけられる、請求項２に記載の型半体の対。
前記エラストマー材料は、成形パルプ容器の圧縮中に前記型半体の熱収縮および熱膨張を吸収するように適合される点で特徴づけられる、
請求項１または２に記載の型半体の対。
前記型半体の本体は、金属で作られる点で特徴づけられる、
請求項１から４の一項に記載の型半体の対。
前記第１半体は、雄型半体であり、前記第２型半体は、前記雄型半体に整合する雌型半体である点で特徴づけられる、
前述の請求項の一項に記載の型半体の対。
前記雄型半体は、内部が中空の真空キャビティと、パルプ吸引脱水のために、前記真空キャビティと、前記雄型半体の表面との間に吸引効果をもたらす複数の導管経路とを有する点で特徴づけられる、
請求項６に記載の型半体の対。
前記雄型半体は、前記雄型半体の前記本体にトラフを有する前記エラストマー材料の下に与えられ、前記エラストマー材料の下で真空効果を分配する点で特徴づけられる、
請求項７に記載の型半体の対。
前記エラストマー材料は、１０ｍｍ以上５０ｍｍ以下の厚さを有する点で特徴づけられる、
前述の請求項の一項に記載の型半体の対。
前記エラストマー材料は、約６０〜８０のショアＡ硬度を有する点で特徴づけられる、
前述の請求項の一項に記載の型半体の対。
前記エラストマー材料は、前記型半体の側面の硬度がその底部の硬度とは異なる点で特徴づけられる、
前述の請求項の一項に記載の型半体の対。
前記型半体の最初のものが、第２型半体の方への並進移動のための手段に取り付けられているフレームと、
互いに係合された前記型半体の対を圧縮および保持するための手段と、
パルプスラリー槽とを備え、
並進移動のための前記手段は、前記パルプスラリー槽に第１型半体を浸漬し、前記第１型半体を前記第２型半体に対して係合圧縮するように移動させるために適合される点で特徴づけられる、
請求項１から１１の一項に記載の型半体の対と共に使用するための装置。
前記第２型半体は、前記第１型半体を前記第２型半体に係合圧縮している間に正確な位置合わせを達成すべく、微小な横移動をするように取り付けられる点で特徴づけられる、
請求項１２に記載の装置。
前記第２型半体は、前記第１型半体を前記第２型半体に係合圧縮している間に正確な位置合わせを達成すべく、最大で２５ｍｍの微小な横移動をするように取り付けられる点で特徴づけられる、
請求項１３に記載の装置。
前記型半体は、金属の型半体であり、および／または前記型半体の前記本体は、金属で作られる点で特徴づけられる、
前述の請求項１から１１のいずれか一項に記載の型半体の対。
前記第１半型の前記表面は、エラストマー材料でスプレーコーティングまたは鋳造されることにより覆われる点で特徴づけられる、
前述の請求項１から１１のいずれか一項に記載の型半体の対。
前記型半体は、圧縮および加熱によるパルプ成形に適した金属の型半体であり、パルプスラリーの適用のための第１半体と、整合する第２型半体とを備え、前記第１半型の前記金属の表面は、エラストマー材料でスプレーコーティングまたは鋳造される点で特徴づけられる、
前述の請求項１から１１のいずれか一項に記載の型半体の対。
前記雄型半体は、前記エラストマー材料の下において前記雄型半体の前記本体にトラフが与えられ、前記トラフは、前記エラストマー材料の下に真空効果を分配するために、前記エラストマー層の小さい脱水穴と穴との間を連通し、前記トラフの底部において離間された真空キャビティに至る点で特徴づけられる、
請求項７に記載の型半体の対。