JP2018172663A - 流動点降下剤及び潤滑油組成物 - Google Patents
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Abstract
【課題】 優れた粘度指数向上能、低温粘度特性、流動点降下能及びせん断安定性を有するとともに、特にエンジン油、駆動系油、自動変速機油、作動油に好適なパラフィン油を含有する潤滑油組成物を提供する。【解決手段】α位、β位及びγ位からなる群より選ばれる１個以上の炭素原子に、メチル基及び／又はエチル基が、合計で１個又は２個結合しており、分岐アルキル基の炭素数が１２〜１８である分岐アルキル（メタ）アクリレート（ａ）を必須構成単量体とする（共）重合体（Ａ）を含有する流動点降下剤、及び流動点降下剤及び基油を含有してなる潤滑油組成物。【選択図】 なし
Description
本発明は、潤滑油添加剤として使用する流動点降下剤及び流動点降下剤を含有してなる潤滑油組成物に関する。
従来、内燃機関や変速機、その他機械装置には、その作用を円滑にするために潤滑油が用いられる。近年、地球環境保護の観点から、潤滑油に求められる省燃費性能は益々高くなっており、更なる粘度指数及び低温粘度特性の向上、実使用時のせん断による粘度低下の抑制が求められている。
これを解決する手段の一つとして高粘度指数の基油を使用し、潤滑油の粘度指数を向上させる試みがなされている。高粘度指数の基油は一般的にパラフィン成分を多く含有しており、鉱物油に比べて低温での流動性が乏しい。そこで流動点降下剤を用いて低温粘度を良くする試みがなされている（特許文献１）。
これを解決する手段の一つとして高粘度指数の基油を使用し、潤滑油の粘度指数を向上させる試みがなされている。高粘度指数の基油は一般的にパラフィン成分を多く含有しており、鉱物油に比べて低温での流動性が乏しい。そこで流動点降下剤を用いて低温粘度を良くする試みがなされている（特許文献１）。
パラフィン成分を多く含有する基油ではパラフィン成分の結晶化が起こりやすいため流動点降下剤を用いて低温での流動性を良くする試みがなされているが、従来の流動点降下剤では低温流動性の改良の点で、必ずしも十分とは言えない。
そこで本発明は、優れた流動点降下能及びせん断安定性を有する流動点降下剤及び、低温流動性に優れる潤滑油組成物を提供することを目的とする。
本発明者等は、鋭意検討した結果、本発明に至った。
すなわち、分岐アルキル基のα位、β位及びγ位からなる群より選ばれる１個以上の炭素原子に、メチル基及び／又はエチル基が、合計で１個又は２個結合しており、分岐アルキル基の炭素数が１２〜１８である分岐アルキル（メタ）アクリレート（ａ）を必須構成単量体とする（共）重合体（Ａ）を含有する流動点降下剤である。
なお、「（メタ）アクリレート」とは、アクリレート又はメタクリレートを意味する。
すなわち、分岐アルキル基のα位、β位及びγ位からなる群より選ばれる１個以上の炭素原子に、メチル基及び／又はエチル基が、合計で１個又は２個結合しており、分岐アルキル基の炭素数が１２〜１８である分岐アルキル（メタ）アクリレート（ａ）を必須構成単量体とする（共）重合体（Ａ）を含有する流動点降下剤である。
なお、「（メタ）アクリレート」とは、アクリレート又はメタクリレートを意味する。
本発明の流動点降下剤は流動点降下能及びせん断安定性に優れ、当該流動点降下剤と潤滑油基油とを含んでなる潤滑油組成物は、低温流動性に優れるという効果を奏する。
本発明における流動点降下剤は、分岐アルキル基のα位、β位及びγ位からなる群より選ばれる１個以上の炭素原子に、メチル基及び／又はエチル基が、合計で１個又は２個結合しており、分岐アルキル基の炭素数が１２〜１８である分岐アルキル（メタ）アクリレート（ａ）を必須構成単量体とする（共）重合体（Ａ）を含有してなる。
なお、「（メタ）アクリレート」とは、アクリレート又はメタクリレートを意味する。
なお、「（メタ）アクリレート」とは、アクリレート又はメタクリレートを意味する。
本発明の（共）重合体（Ａ）の必須構成単量体である分岐アルキル（メタ）アクリレート（ａ）は、分岐アルキル基のα位の炭素原子、β位の炭素原子又はγ位の炭素原子に、メチル基及び／又はエチル基が、合計で１個又は２個結合しており、分岐アルキル基の炭素数が１２〜１８である分岐アルキル（メタ）アクリレートである。
分岐アルキル（メタ）アクリレート（ａ）は、基油中のワックス成分との共晶の観点から、分岐アルキル基のα位、β位及びγ位からなる群より選ばれる１個以上の炭素原子に、メチル基及び／又はエチル基が、合計で１個又は２個結合している。例えば、α位かβ位かγ位のいずれか１個の炭素原子にメチル基又はエチル基が１個ずつ結合していてもよいし、α位とβ位に１個ずつのメチル基が合計２個結合してもよいし、α位にメチル基とβ位にエチル基が合計で２個結合してもよい。
他方、α〜γ以外の位置にメチル基又はエチル基が結合する場合は、基油中のワックス成分との共晶を阻害しやすくなり流動点が下がりにくい傾向がある。
分岐アルキル（メタ）アクリレートのアルキル基の炭素数が１１個以下の場合も基油中のワックス成分との共晶が不十分になりやすく流動点が下がりにくい傾向がある。炭素数が１９個以上場合は共重合体（Ａ）が結晶化しやすくなり、流動点が下がりにくい傾向がある。
分岐アルキル（メタ）アクリレート（ａ）は、基油中のワックス成分との共晶の観点から、分岐アルキル基のα位、β位及びγ位からなる群より選ばれる１個以上の炭素原子に、メチル基及び／又はエチル基が、合計で１個又は２個結合している。例えば、α位かβ位かγ位のいずれか１個の炭素原子にメチル基又はエチル基が１個ずつ結合していてもよいし、α位とβ位に１個ずつのメチル基が合計２個結合してもよいし、α位にメチル基とβ位にエチル基が合計で２個結合してもよい。
他方、α〜γ以外の位置にメチル基又はエチル基が結合する場合は、基油中のワックス成分との共晶を阻害しやすくなり流動点が下がりにくい傾向がある。
分岐アルキル（メタ）アクリレートのアルキル基の炭素数が１１個以下の場合も基油中のワックス成分との共晶が不十分になりやすく流動点が下がりにくい傾向がある。炭素数が１９個以上場合は共重合体（Ａ）が結晶化しやすくなり、流動点が下がりにくい傾向がある。
分岐アルキル基のα位の炭素原子とは、エステル基の隣の炭素原子を意味する。分岐アルキル基のβ位の炭素原子とは、分岐アルキル基を構成する炭素原子の数が最も多くなる鎖を主鎖としたときに、主鎖上の炭素原子のうちα位の隣の炭素原子を意味し、γ位の炭素原子とは、主鎖上のβ位の隣の炭素原子を意味する。
分岐アルキル（メタ）アクリレート（ａ）としては、１−メチルウンデシル（メタ）アクリレート、１−メチルドデシル（メタ）アクリレート、１−エチルテトラデシル（メタ）アクリレート、１−メチルヘプタデシル（メタ）アクリレート、２−メチルウンデシル（メタ）アクリレート、２−メチルペンタデシル（メタ）アクリレート、２−メチルヘプタデシル（メタ）アクリレート、２−エチルデシル（メタ）アクリレート、２−エチルペンタデシル（メタ）アクリレート、２−エチルヘキサデシル（メタ）アクリレート、３−メチルトリデシル（メタ）アクリレート、３−エチルトリデシル（メタ）アクリレート、１，２−ジメチルドデシル（メタ）アクリレート、２，３−ジメチルデシル（メタ）アクリレート、２，４−ジメチルデシル（メタ）アクリレート等が挙げられる。
本発明における共重合体（Ａ）は、構成単量体として、さらに、直鎖アルキル基の炭素数が１０〜２０である直鎖アルキル（メタ）アクリレート（ｂ）を含有してなることが、流動点降下能及び基油への溶解性の観点から好ましい。
この直鎖アルキル（メタ）アクリレート（ｂ）の具体例としては、ｎ−デシル（メタ）アクリレート、ｎ−ドデシル（メタ）アクリレート、ｎ−トリデシル（メタ）アクリレート、ｎ−テトラデシル（メタ）アクリレート、ｎ−ペンタデシル（メタ）アクリレート、ｎ−ヘキサデシル（メタ）アクリレート、ｎ−オクタデシル（メタ）アクリレート、ｎ−ノナデシル（メタ）アクリレート、ｎ−イコシル（メタ）アクリレート等が挙げられる。
この直鎖アルキル（メタ）アクリレート（ｂ）の具体例としては、ｎ−デシル（メタ）アクリレート、ｎ−ドデシル（メタ）アクリレート、ｎ−トリデシル（メタ）アクリレート、ｎ−テトラデシル（メタ）アクリレート、ｎ−ペンタデシル（メタ）アクリレート、ｎ−ヘキサデシル（メタ）アクリレート、ｎ−オクタデシル（メタ）アクリレート、ｎ−ノナデシル（メタ）アクリレート、ｎ−イコシル（メタ）アクリレート等が挙げられる。
重合体（Ａ）を構成する分岐アルキル（メタ）アクリレート（ａ）の含有量は、重合体（Ａ）の重量に基づいて、流動点降下能及び基油への溶解性の観点から、好ましくは５〜５０重量％、更に好ましくは８〜４０重量％、特に好ましくは１０〜３０重量％である。
重合体（Ａ）を構成する直鎖アルキル（メタ）アクリレート（ｂ）の含有量は、重合体（Ａ）の重量に基づいて、基油への溶解性及び流動点降下能の観点から、好ましくは５０〜９５％重量、更に好ましくは６０〜９２重量％、特に好ましくは７０〜９０重量％である。
重合体（Ａ）を構成する直鎖アルキル（メタ）アクリレート（ｂ）の含有量は、重合体（Ａ）の重量に基づいて、基油への溶解性及び流動点降下能の観点から、好ましくは５０〜９５％重量、更に好ましくは６０〜９２重量％、特に好ましくは７０〜９０重量％である。
（Ａ）の構成単量体である分岐アルキル（メタ）アクリレート（ａ）及び直鎖アルキル（メタ）アクリレート（ｂ）のアルキル基の重量平均炭素数は１２〜１６が好ましい。
ここでいう重量平均炭素数とは、（Ａ）を構成する前記（ａ）及び前記（ｂ）のアルキル（メタ）アクリレートについて各構成単量体のアルキル基の炭素数（例えば、ｎ−ドデシルメタクリレートであれば炭素数１２）と全構成単量体に対する各構成単量体の重量分率とを乗じた値の総和である。
重量平均炭素数が１２未満であると基油に含有されるワックス成分との共晶が不十分となり、流動点降下能が悪化する場合がある。重量平均炭素数が１６を超えると（共）重合体（Ａ）自体の結晶化が起こり、流動点降下能が悪化する場合がある。
ここでいう重量平均炭素数とは、（Ａ）を構成する前記（ａ）及び前記（ｂ）のアルキル（メタ）アクリレートについて各構成単量体のアルキル基の炭素数（例えば、ｎ−ドデシルメタクリレートであれば炭素数１２）と全構成単量体に対する各構成単量体の重量分率とを乗じた値の総和である。
重量平均炭素数が１２未満であると基油に含有されるワックス成分との共晶が不十分となり、流動点降下能が悪化する場合がある。重量平均炭素数が１６を超えると（共）重合体（Ａ）自体の結晶化が起こり、流動点降下能が悪化する場合がある。
本願の構成要件を満たすことにより、基油に含有されるワックス成分と共晶化し、析出ワックス結晶の粒径を小さくでき、かつ（共）重合体（Ａ）自体の結晶化を抑制できるため、流動点降下能が良好となる効果がある。
本発明の潤滑油組成物における重合体（Ａ）の含有量は、潤滑油組成物の重量に基づいて、低温特性の観点から、好ましくは０．０５〜２．０重量％、更に好ましくは０．１〜１．０重量％、特に好ましくは０．２〜０．５重量％である。
（Ａ）の重量平均分子量（Ｍｗ）並びに数平均分子量（Ｍｎ）は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィーにより以下の条件で測定することができる。
＜測定条件＞
装置 ：「ＨＬＣ−８０２Ａ」［東ソー（株）製］
カラム ：「ＴＳＫ ｇｅｌ ＧＭＨ６」［東ソー（株）製］２本
測定温度 ：４０℃
試料溶液 ：０．２５重量％のテトラヒドロフラン溶液
溶液注入量：１００μｌ
検出装置 ：屈折率検出器
基準物質 ：標準ポリスチレン（ＴＳＫｓｔａｎｄａｒｄ ＰＯＬＹＳＴＹＲＥＮＥ）１２点（分子量：５００、１，０５０、２，８００、５，９７０、９，１００、１８，１００、３７，９００、９６，４００、１９０，０００、３５５，０００、１，０９０，０００、２，８９０，０００）［東ソー（株）製］
＜測定条件＞
装置 ：「ＨＬＣ−８０２Ａ」［東ソー（株）製］
カラム ：「ＴＳＫ ｇｅｌ ＧＭＨ６」［東ソー（株）製］２本
測定温度 ：４０℃
試料溶液 ：０．２５重量％のテトラヒドロフラン溶液
溶液注入量：１００μｌ
検出装置 ：屈折率検出器
基準物質 ：標準ポリスチレン（ＴＳＫｓｔａｎｄａｒｄ ＰＯＬＹＳＴＹＲＥＮＥ）１２点（分子量：５００、１，０５０、２，８００、５，９７０、９，１００、１８，１００、３７，９００、９６，４００、１９０，０００、３５５，０００、１，０９０，０００、２，８９０，０００）［東ソー（株）製］
（Ａ）のＭｗは、流動点降下能及びせん断安定性の観点から好ましくは１０，０００〜５００，０００、更に好ましくは２０，０００〜２００，０００特に好ましくは４０，０００〜１５０，０００、最も好ましくは５０，０００〜１２０，０００である。
（Ａ）の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、流動点降下効果とせん安定性を向上する点で１．６〜３．５であることが好ましい。
本発明の潤滑油組成物は、流動点降下剤及び基油を含有してなる。基油としては、パラフィン成分を含む鉱物油（溶剤精製油、イソパラフィンを含有する高粘度指数油、イソパラフィンの水素化分解による高粘度指数油及びナフテン油等）等が挙げられる。さらに合成潤滑油［炭化水素系合成潤滑油（ポリ−α−オレフィン系合成潤滑油等）及びエステル系合成潤滑油等］を混合してもよい。
基油の１００℃の動粘度は油膜の維持および省燃費性の観点から好ましくは３〜３０ｍｍ２／ｓである。基油の粘度指数は省燃費性の観点から好ましくは７０以上である。
（Ａ）は、公知の製造法によって得ることができる。具体的には前記の単量体を溶剤中で重合触媒存在下に溶液重合することにより得る方法が挙げられる。
溶剤としては、トルエン、キシレン、炭素数９〜１０のアルキルベンゼン、メチルエチルケトン及び鉱物油等が挙げられる。
重合触媒としては、アゾ系触媒（２，２’−アゾビス（２−メチルブチロニトリル）及び２，２’−アゾビス（２，４−ジメチルバレロニトリル）等）、過酸化物系触媒（ベンゾイルパーオキサイド、クミルパーオキサイド及びラウリルパーオキサイド等）及びレドックス系触媒（ベンゾイルパーオキサイドと３級アミンの混合物等）が挙げられる。更に分子量を調整する目的で、公知の連鎖移動剤（炭素数２〜２０のアルキルメルカプタン等）を使用することもできる。
重合温度は、好ましくは２５〜１４０℃であり、更に好ましくは５０〜１２０℃である。また、上記の溶液重合の他に、塊状重合、乳化重合又は懸濁重合により（Ａ）を得ることができる。
（Ａ）が共重合体である場合の重合形態としては、ランダム付加重合体又は交互共重合体のいずれでもよく、また、グラフト共重合体又はブロック共重合体のいずれでもよい。
溶剤としては、トルエン、キシレン、炭素数９〜１０のアルキルベンゼン、メチルエチルケトン及び鉱物油等が挙げられる。
重合触媒としては、アゾ系触媒（２，２’−アゾビス（２−メチルブチロニトリル）及び２，２’−アゾビス（２，４−ジメチルバレロニトリル）等）、過酸化物系触媒（ベンゾイルパーオキサイド、クミルパーオキサイド及びラウリルパーオキサイド等）及びレドックス系触媒（ベンゾイルパーオキサイドと３級アミンの混合物等）が挙げられる。更に分子量を調整する目的で、公知の連鎖移動剤（炭素数２〜２０のアルキルメルカプタン等）を使用することもできる。
重合温度は、好ましくは２５〜１４０℃であり、更に好ましくは５０〜１２０℃である。また、上記の溶液重合の他に、塊状重合、乳化重合又は懸濁重合により（Ａ）を得ることができる。
（Ａ）が共重合体である場合の重合形態としては、ランダム付加重合体又は交互共重合体のいずれでもよく、また、グラフト共重合体又はブロック共重合体のいずれでもよい。
本発明の潤滑油組成物は、各種添加剤を含有してもよい。添加剤としては、以下のものが挙げられる。
（１）清浄剤：
塩基性、過塩基性又は中性の金属塩［スルフォネート（石油スルフォネート、アルキルベンゼンスルフォネート及びアルキルナフタレンスルフォネート等）の過塩基性又はアルカリ土類金属塩等］、サリシレート類、フェネート類、ナフテネート類、カーボネート類、フォスフォネート類及びこれらの混合物；（２）分散剤：
コハク酸イミド類（ビス−又はモノ−ポリブテニルコハク酸イミド類）、マンニッヒ縮合物及びボレート類等；
（３）酸化防止剤：
ヒンダードフェノール類及び芳香族２級アミン類等；
（４）油性向上剤：
長鎖脂肪酸及びそれらのエステル（オレイン酸及びオレイン酸エステル等）、長鎖アミン及びそれらのアミド（オレイルアミン及びオレイン酸アミド等）等；
（５）摩擦摩耗調整剤：
モリブデン系及び亜鉛系化合物（モリブデンジチオフォスフェート、モリブデンジチオカーバメート及びジンクジアルキルジチオフォスフェート等）等；
（６）極圧剤：
硫黄系化合物（モノ又はジスルフィド、スルフォキシド及び硫黄フォスファイド化合物）、フォスファイド化合物及び塩素系化合物（塩素化パラフィン等）等；
（７）粘度指数向上剤：
オレフィンコポリマー（エチレン−プロピレン共重合体、エチレン−αーオレフィン共重合体）、ポリアルキル（メタ）アクリレート共重合体、スチレン−ジエン共重合体等。（８）消泡剤：
シリコン油、金属石けん、脂肪酸エステル及びフォスフェート化合物等；
（９）抗乳化剤：
４級アンモニウム塩（テトラアルキルアンモニウム塩等）、硫酸化油及びフォスフェート（ポリオキシエチレン含有非イオン性界面活性剤のフォスフェート等）等；
（１０）腐食防止剤：
窒素原子含有化合物（ベンゾトリアゾール及び１，３，４−チオジアゾリル−２，５−ビスジアルキルジチオカーバメート等）等。
（１）清浄剤：
塩基性、過塩基性又は中性の金属塩［スルフォネート（石油スルフォネート、アルキルベンゼンスルフォネート及びアルキルナフタレンスルフォネート等）の過塩基性又はアルカリ土類金属塩等］、サリシレート類、フェネート類、ナフテネート類、カーボネート類、フォスフォネート類及びこれらの混合物；（２）分散剤：
コハク酸イミド類（ビス−又はモノ−ポリブテニルコハク酸イミド類）、マンニッヒ縮合物及びボレート類等；
（３）酸化防止剤：
ヒンダードフェノール類及び芳香族２級アミン類等；
（４）油性向上剤：
長鎖脂肪酸及びそれらのエステル（オレイン酸及びオレイン酸エステル等）、長鎖アミン及びそれらのアミド（オレイルアミン及びオレイン酸アミド等）等；
（５）摩擦摩耗調整剤：
モリブデン系及び亜鉛系化合物（モリブデンジチオフォスフェート、モリブデンジチオカーバメート及びジンクジアルキルジチオフォスフェート等）等；
（６）極圧剤：
硫黄系化合物（モノ又はジスルフィド、スルフォキシド及び硫黄フォスファイド化合物）、フォスファイド化合物及び塩素系化合物（塩素化パラフィン等）等；
（７）粘度指数向上剤：
オレフィンコポリマー（エチレン−プロピレン共重合体、エチレン−αーオレフィン共重合体）、ポリアルキル（メタ）アクリレート共重合体、スチレン−ジエン共重合体等。（８）消泡剤：
シリコン油、金属石けん、脂肪酸エステル及びフォスフェート化合物等；
（９）抗乳化剤：
４級アンモニウム塩（テトラアルキルアンモニウム塩等）、硫酸化油及びフォスフェート（ポリオキシエチレン含有非イオン性界面活性剤のフォスフェート等）等；
（１０）腐食防止剤：
窒素原子含有化合物（ベンゾトリアゾール及び１，３，４−チオジアゾリル−２，５−ビスジアルキルジチオカーバメート等）等。
以下、実施例により本発明を詳細に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
＜製造例１＞
撹拌装置、加熱冷却装置、温度計、空気導入管、減圧装置および減水装置を備えた反応容器に、２−メチル−１−ウンデカノール５０重量部、トルエン５０重量部、メタクリル酸３４．６重量部、ハイドロキノン０．０５重量部を投入し、撹拌して均一化した。その後、パラトルエンスルホン酸２重量部を加え、３０分撹拌した後、空気を３０ｍｌ／分の流量で吹き込みながら１００℃で生成する水を除去しながら５時間反応させた。その後、反応容器内の圧力を３００ｍｍＨｇに調整し、生成する水を除去しながらさらに３時間反応させた。反応溶液を室温まで冷却後、１０％水酸化ナトリウム水溶液５５重量部を加えて１時間撹拌したのち静置して有機相と水相を分離させた。有機相を分液で採取し、ハイドロキノン０．０１重量部を投入し、空気を吹き込みながら減圧で溶媒を除去し、２−メチル−ウンデシルメタクリレート６１重量部（ａ−１）を得た。
撹拌装置、加熱冷却装置、温度計、空気導入管、減圧装置および減水装置を備えた反応容器に、２−メチル−１−ウンデカノール５０重量部、トルエン５０重量部、メタクリル酸３４．６重量部、ハイドロキノン０．０５重量部を投入し、撹拌して均一化した。その後、パラトルエンスルホン酸２重量部を加え、３０分撹拌した後、空気を３０ｍｌ／分の流量で吹き込みながら１００℃で生成する水を除去しながら５時間反応させた。その後、反応容器内の圧力を３００ｍｍＨｇに調整し、生成する水を除去しながらさらに３時間反応させた。反応溶液を室温まで冷却後、１０％水酸化ナトリウム水溶液５５重量部を加えて１時間撹拌したのち静置して有機相と水相を分離させた。有機相を分液で採取し、ハイドロキノン０．０１重量部を投入し、空気を吹き込みながら減圧で溶媒を除去し、２−メチル−ウンデシルメタクリレート６１重量部（ａ−１）を得た。
＜製造例２＞
製造例１の２−メチル−１−ウンデカノール５０重量部を２−エチル−１−デカノール５０重量部に変更した以外は同様の操作を行い、２−エチル−デシルメタクリレート６１．５重量部（ａ−２）を得た。
製造例１の２−メチル−１−ウンデカノール５０重量部を２−エチル−１−デカノール５０重量部に変更した以外は同様の操作を行い、２−エチル−デシルメタクリレート６１．５重量部（ａ−２）を得た。
＜製造例３＞
製造例１の２−メチル−１−ウンデカノール５０重量部を２−メチル−１−ペンタデカノール６５重量部に変更した以外は同様の操作を行い、２−メチル−ペンタデシルメタクリレート７５重量部（ａ−３）を得た。
製造例１の２−メチル−１−ウンデカノール５０重量部を２−メチル−１−ペンタデカノール６５重量部に変更した以外は同様の操作を行い、２−メチル−ペンタデシルメタクリレート７５重量部（ａ−３）を得た。
＜製造例４＞
製造例１の２−メチル−１−ウンデカノール５０重量部を２−テトラデカノール５０重量部に、メタクリル酸３４．６重量部を４０重量部に変更した以外は同様の操作を行い、１−メチルトリデシルメタクリレート６２重量部（ａ−４）を得た。
＜製造例５＞
製造例１の２−メチル−１−ウンデカノール５０重量部を９−メチル−１−ドデカノール５０重量部に変更した以外は同様の操作を行い、９−メチルドデシルメタクリレート６２重量部（ａ’−１）を得た。
製造例１の２−メチル−１−ウンデカノール５０重量部を２−テトラデカノール５０重量部に、メタクリル酸３４．６重量部を４０重量部に変更した以外は同様の操作を行い、１−メチルトリデシルメタクリレート６２重量部（ａ−４）を得た。
＜製造例５＞
製造例１の２−メチル−１−ウンデカノール５０重量部を９−メチル−１−ドデカノール５０重量部に変更した以外は同様の操作を行い、９−メチルドデシルメタクリレート６２重量部（ａ’−１）を得た。
＜製造例６＞
撹拌装置、加熱冷却装置、温度計、窒素導入管、滴下装置および減圧装置を備えた耐圧容器に、マグネシウム粉末１０重量部を仕込み、脱水処理をしたテトラヒドロフラン２０重量部を滴下しながら加え１時間撹拌した。そこに１−ブロモドコサン２５重量部と脱水処理したテトラヒドロフラン２０重量部の混合溶液を滴下しながら加えて３時間反応させた。さらにアセトアルデヒド１０重量部を滴下しながら加えて５時間反応させた。その後、減圧で過剰のアセトアルデヒドを除去した後、トルエン１００重量部を加えて撹拌した。ろ過で未反応のマグネシウムを除去し、ろ液を濃縮して２−テトラコサノール２２重量部を得た。
＜製造例７＞
撹拌装置、加熱冷却装置、温度計、空気導入管、減圧装置、減水装置を備えた反応容器に、製造例６で得た２−テトラコサノール２０重量部、トルエン３０重量部、メタクリル酸１７．３重量部、ハイドロキノン０．０３重量部を投入し、撹拌して均一化した。その後、パラトルエンスルホン酸１．５重量部を加え、３０分撹拌した後、空気を１５ｍｌ／分の流量で吹き込みながら１００℃で生成する水を除去しながら６時間反応させた。その後、反応容器内の圧力を３００ｍｍＨｇに調整し、生成する水を除去しながらさらに３時間反応させた。反応溶液を室温まで冷却後、１０％水酸化ナトリウム水溶液２８重量部を加えて１時間撹拌したのち静置して有機相と水相を分離させた。有機相を分液で採取し、ハイドロキノン０．０１重量部を投入し、空気を吹き込みながら減圧で溶媒を除去し、１−メチルトリコシルメタクリレート２１重量部（ａ’−２）を得た。
撹拌装置、加熱冷却装置、温度計、窒素導入管、滴下装置および減圧装置を備えた耐圧容器に、マグネシウム粉末１０重量部を仕込み、脱水処理をしたテトラヒドロフラン２０重量部を滴下しながら加え１時間撹拌した。そこに１−ブロモドコサン２５重量部と脱水処理したテトラヒドロフラン２０重量部の混合溶液を滴下しながら加えて３時間反応させた。さらにアセトアルデヒド１０重量部を滴下しながら加えて５時間反応させた。その後、減圧で過剰のアセトアルデヒドを除去した後、トルエン１００重量部を加えて撹拌した。ろ過で未反応のマグネシウムを除去し、ろ液を濃縮して２−テトラコサノール２２重量部を得た。
＜製造例７＞
撹拌装置、加熱冷却装置、温度計、空気導入管、減圧装置、減水装置を備えた反応容器に、製造例６で得た２−テトラコサノール２０重量部、トルエン３０重量部、メタクリル酸１７．３重量部、ハイドロキノン０．０３重量部を投入し、撹拌して均一化した。その後、パラトルエンスルホン酸１．５重量部を加え、３０分撹拌した後、空気を１５ｍｌ／分の流量で吹き込みながら１００℃で生成する水を除去しながら６時間反応させた。その後、反応容器内の圧力を３００ｍｍＨｇに調整し、生成する水を除去しながらさらに３時間反応させた。反応溶液を室温まで冷却後、１０％水酸化ナトリウム水溶液２８重量部を加えて１時間撹拌したのち静置して有機相と水相を分離させた。有機相を分液で採取し、ハイドロキノン０．０１重量部を投入し、空気を吹き込みながら減圧で溶媒を除去し、１−メチルトリコシルメタクリレート２１重量部（ａ’−２）を得た。
＜製造例８＞
製造例１の２−メチル−１−ウンデカノール５０重量部を炭素数１８の多分岐アルコール［商品名「ファインオキソコール１８０」、日産化学工業（株）製］５０重量部に変更した以外は同様の操作を行い、多分岐オクタデシルメタクリレート５８重量部（ａ’−４）を得た。
製造例１の２−メチル−１−ウンデカノール５０重量部を炭素数１８の多分岐アルコール［商品名「ファインオキソコール１８０」、日産化学工業（株）製］５０重量部に変更した以外は同様の操作を行い、多分岐オクタデシルメタクリレート５８重量部（ａ’−４）を得た。
＜製造例９＞
製造例１の２−メチル−１−ウンデカノール５０重量部を７−メチル−９，９−ジメチル−１−ドデカノール５０重量部に変更した以外は同様の操作を行い、７−メチル−９,９−ジメチルデシルメタクリレート６２重量部（ａ’−５）を得た。
製造例１の２−メチル−１−ウンデカノール５０重量部を７−メチル−９，９−ジメチル−１−ドデカノール５０重量部に変更した以外は同様の操作を行い、７−メチル−９,９−ジメチルデシルメタクリレート６２重量部（ａ’−５）を得た。
＜実施例１〜５、比較例１〜６＞
撹拌装置、加熱冷却装置、滴下ロート、温度計及び窒素導入管を備えた反応容器に、コスモニュートラル１５０（コスモ石油ルブリカンツ製、１００℃動粘度：５．６ｍｍ２／ｓ、４０℃動粘度：３３．２ｍｍ２／ｓ）を３０重量部仕込み、窒素置換を行った後、８５℃に昇温した。
別のガラス製ビーカーに表１に記載の単量体を合計１００重量部、連鎖移動剤としてドデシルメルカプタン（表１中、ＤＯＳＨと略記）を表１に記載の量、及びラジカル重合開始剤として２，２−アゾビス（２，４−ジメチルバレロニトリル）（表１中、ＡＤＶＮと略記）１．３重量部及び２，２−アゾビス（２−メチルブチロニトリル）（表１中、ＡＭＢＮと略記）４．０重量部仕込み、撹拌混合した均一混合物を滴下ロートに仕込んだ。反応容器内を８５℃に保ちながら滴下ロートから単量体、連鎖移動剤及び開始剤の均一溶液を２時間かけて滴下した。
さらに１．５時間、同温度に保ち反応を完結させ、重合体（Ａ−１）〜（Ａ−５）及び比較の重合体（Ｈ−１）〜（Ｈ−６）を含有する流動点降下剤（Ｒ−１）〜（Ｒ−５）、比較の流動点降下剤（Ｓ−１）〜（Ｓ−６）を得た。
得られた共重合体（Ａ−１）〜（Ａ−５）、（Ｈ−１）〜（Ｈ−６）のＭｗを上記の方法で測定した。
撹拌装置、加熱冷却装置、滴下ロート、温度計及び窒素導入管を備えた反応容器に、コスモニュートラル１５０（コスモ石油ルブリカンツ製、１００℃動粘度：５．６ｍｍ２／ｓ、４０℃動粘度：３３．２ｍｍ２／ｓ）を３０重量部仕込み、窒素置換を行った後、８５℃に昇温した。
別のガラス製ビーカーに表１に記載の単量体を合計１００重量部、連鎖移動剤としてドデシルメルカプタン（表１中、ＤＯＳＨと略記）を表１に記載の量、及びラジカル重合開始剤として２，２−アゾビス（２，４−ジメチルバレロニトリル）（表１中、ＡＤＶＮと略記）１．３重量部及び２，２−アゾビス（２−メチルブチロニトリル）（表１中、ＡＭＢＮと略記）４．０重量部仕込み、撹拌混合した均一混合物を滴下ロートに仕込んだ。反応容器内を８５℃に保ちながら滴下ロートから単量体、連鎖移動剤及び開始剤の均一溶液を２時間かけて滴下した。
さらに１．５時間、同温度に保ち反応を完結させ、重合体（Ａ−１）〜（Ａ−５）及び比較の重合体（Ｈ−１）〜（Ｈ−６）を含有する流動点降下剤（Ｒ−１）〜（Ｒ−５）、比較の流動点降下剤（Ｓ−１）〜（Ｓ−６）を得た。
得られた共重合体（Ａ−１）〜（Ａ−５）、（Ｈ−１）〜（Ｈ−６）のＭｗを上記の方法で測定した。
表１に示した単量体の化学組成は下記のとおりである。なお（ａ’−３）は市販品を使用した。
（ａ−１）：２−メチルウンデシルメタクリレート（分子量２５４）
（ａ−２）：２−エチルデシルメタクリレート（分子量２５４）
（ａ−３）：２−メチルペンタデシルメタクリレート（分子量３１０）
（ａ−４）：１−メチルトリデシルメタクリレート（分子量２８２）
（ａ’−１）：９−メチルドデシルメタクリレート（分子量２６８）
（ａ’−２）：１−メチルトリコシルメタクリレート（分子量４２２）
（ａ’−３）：２−エチルヘキシルメタクリレート（分子量１９８）［商品名「アクリエステルＥＨ」、三菱ケミカル（株）製］
（ａ’−４）：多分岐オクタデシルメタクリレート（分子量３３８）
（ａ’−５）：７−メチル−９,９−ジメチルデシルメタクリレート（分子量２６８）
（ｂ−１）：ｎ−ドデシルメタクリレート（分子量２５４）
（ｂ−２）：ｎ−トリデシルメタクリレート（分子量２６８）
（ｂ−３）：ｎ−テトラデシルメタクリレート（分子量２８２）
（ｂ−４）：ｎ−ペンタデシルメタクリレート（分子量２９６）
（ｂ−５）：ｎ−ヘキサデシルメタクリレート（分子量３１０）
（ｂ−６）：ｎ−オクタデシルメタクリレート（分子量３３８）
（ａ−１）：２−メチルウンデシルメタクリレート（分子量２５４）
（ａ−２）：２−エチルデシルメタクリレート（分子量２５４）
（ａ−３）：２−メチルペンタデシルメタクリレート（分子量３１０）
（ａ−４）：１−メチルトリデシルメタクリレート（分子量２８２）
（ａ’−１）：９−メチルドデシルメタクリレート（分子量２６８）
（ａ’−２）：１−メチルトリコシルメタクリレート（分子量４２２）
（ａ’−３）：２−エチルヘキシルメタクリレート（分子量１９８）［商品名「アクリエステルＥＨ」、三菱ケミカル（株）製］
（ａ’−４）：多分岐オクタデシルメタクリレート（分子量３３８）
（ａ’−５）：７−メチル−９,９−ジメチルデシルメタクリレート（分子量２６８）
（ｂ−１）：ｎ−ドデシルメタクリレート（分子量２５４）
（ｂ−２）：ｎ−トリデシルメタクリレート（分子量２６８）
（ｂ−３）：ｎ−テトラデシルメタクリレート（分子量２８２）
（ｂ−４）：ｎ−ペンタデシルメタクリレート（分子量２９６）
（ｂ−５）：ｎ−ヘキサデシルメタクリレート（分子量３１０）
（ｂ−６）：ｎ−オクタデシルメタクリレート（分子量３３８）
＜流動点降下剤の流動点降下能の評価方法＞
流動点降下剤（Ｒ−１）〜（Ｒ−５）、（Ｓ−１）〜（Ｓ−６）を潤滑油基油（ＥＸＸＯＮ ＭＯＢＩＬ社製、商品名：ＡＰ／Ｅ ＣＯＲＥ１５０、流動点−１２℃）の重量に対して０．３重量％添加して均一化し、潤滑油組成物（Ｘ−１）〜（Ｘ−５）、（Ｙ−１）〜（Ｙ−６）を作成した。得られた潤滑油組成物の流動点をＪＩＳ Ｋ２２６９に準拠して測定した。結果を表２に示す。
流動点降下剤（Ｒ−１）〜（Ｒ−５）、（Ｓ−１）〜（Ｓ−６）を潤滑油基油（ＥＸＸＯＮ ＭＯＢＩＬ社製、商品名：ＡＰ／Ｅ ＣＯＲＥ１５０、流動点−１２℃）の重量に対して０．３重量％添加して均一化し、潤滑油組成物（Ｘ−１）〜（Ｘ−５）、（Ｙ−１）〜（Ｙ−６）を作成した。得られた潤滑油組成物の流動点をＪＩＳ Ｋ２２６９に準拠して測定した。結果を表２に示す。
＜せん断安定性の評価方法＞
流動点降下剤（Ｒ−１）〜（Ｒ−５）、（Ｓ−１）〜（Ｓ−６）を流動点降下能の評価と同じ潤滑油基油の重量に対して８重量％添加して均一化し、潤滑油組成物（Ｘ−６）〜（Ｘ−１０）、（Ｙ−７）〜（Ｙ−１２）を作成した。ＪＡＳＯ Ｍ３４７に準拠し、試験時間を１時間として試験した場合の潤滑油組成物の粘度低下率を算出した。結果を表２に示す。
流動点降下剤（Ｒ−１）〜（Ｒ−５）、（Ｓ−１）〜（Ｓ−６）を流動点降下能の評価と同じ潤滑油基油の重量に対して８重量％添加して均一化し、潤滑油組成物（Ｘ−６）〜（Ｘ−１０）、（Ｙ−７）〜（Ｙ−１２）を作成した。ＪＡＳＯ Ｍ３４７に準拠し、試験時間を１時間として試験した場合の潤滑油組成物の粘度低下率を算出した。結果を表２に示す。
表２の結果から明らかなように、本発明の流動点降下剤を含有する実施例１〜５の潤滑油組成物は比較例１〜６の潤滑油組成物に比べて、より低温での流動性維持とせん断安定性との両立が可能である。
一方、分岐アルキル（メタ）アクリレート（ａ）を含まない比較例１と、α位にメチル基を有していてもアルキル基の炭素数が１８より多い分岐アルキルメタクリレートを構成単量体とする共重合体である比較例３と、β位にメチル基またはエチル基より長い分岐アルキルが結合している分岐アルキルメタクリレートを構成単量体とする共重合体である比較例５と、α〜γ位以外にメチル基が３つ結合している分岐アルキルメタクリレートを構成単量体とする共重合体である比較例６の潤滑油組成物は、流動点が高く不良である。
また、β位にメチル基を有していてもアルキル基の炭素数が１２より少ない分岐アルキルメタクリレートを構成単量体とする共重合体である比較例４の潤滑油組成物は、流動点が不十分である。さらに、α〜γ位以外にメチル基が結合している分岐アルキルメタクリレートを構成単量体とする共重合体である比較例２の潤滑油組成物は、粘度低下率が大きく、流動点も不十分である。
一方、分岐アルキル（メタ）アクリレート（ａ）を含まない比較例１と、α位にメチル基を有していてもアルキル基の炭素数が１８より多い分岐アルキルメタクリレートを構成単量体とする共重合体である比較例３と、β位にメチル基またはエチル基より長い分岐アルキルが結合している分岐アルキルメタクリレートを構成単量体とする共重合体である比較例５と、α〜γ位以外にメチル基が３つ結合している分岐アルキルメタクリレートを構成単量体とする共重合体である比較例６の潤滑油組成物は、流動点が高く不良である。
また、β位にメチル基を有していてもアルキル基の炭素数が１２より少ない分岐アルキルメタクリレートを構成単量体とする共重合体である比較例４の潤滑油組成物は、流動点が不十分である。さらに、α〜γ位以外にメチル基が結合している分岐アルキルメタクリレートを構成単量体とする共重合体である比較例２の潤滑油組成物は、粘度低下率が大きく、流動点も不十分である。
本発明の流動点降下剤を含有してなる潤滑油組成物は、エンジン油用、駆動系潤滑油用、自動変速機油用及び作動油用の潤滑油組成物として好適である。
Claims (7)
- 分岐アルキル基のα位、β位及びγ位からなる群より選ばれる１個以上の炭素原子に、メチル基及び／又はエチル基が、合計で１個又は２個結合しており、分岐アルキル基の炭素数が１２〜１８である分岐アルキル（メタ）アクリレート（ａ）を必須構成単量体とする（共）重合体（Ａ）を含有する流動点降下剤。
- （共）重合体（Ａ）が、さらに直鎖アルキル基の炭素数が１０〜２０である直鎖アルキル（メタ）アクリレート（ｂ）を構成単量体とする共重合体である請求項１に記載の流動点降下剤。
- （共）重合体（Ａ） が、構成単量体として（Ａ）の重量に基づいて分岐アルキル（メタ）アクリレート（ａ）を５〜５０重量％、直鎖アルキル（メタ）アクリレート（ｂ）を５０〜９５重量％含有する共重合体である請求項２に記載の流動点降下剤。
- （共）重合体（Ａ） の重量平均分子量が１０，０００〜５００，０００である請求項１〜３のいずれかに記載の流動点降下剤。
- 請求項１〜４のいずれかに記載の流動点降下剤及び基油を含有してなる潤滑油組成物。
- さらに清浄剤、分散剤、酸化防止剤、油性向上剤、摩擦摩耗調整剤、極圧剤、粘度指数向上剤、消泡剤、抗乳化剤及び腐食防止剤からなる群から選ばれる少なくとも１種の添加剤を含有してなる請求項５記載の潤滑油組成物。
- 基油の１００℃の動粘度が３〜３０ｍｍ２／ｓであり、かつ基油の粘度指数が７０以上である請求項５又は６に記載の潤滑油組成物。
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2021134347A (ja) * | 2020-02-21 | 2021-09-13 | 新中村化学工業株式会社 | 潤滑剤用添加剤組成物およびその製造方法 |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10310758A (ja) * | 1997-05-09 | 1998-11-24 | Sanyo Chem Ind Ltd | 流動点降下剤 |
| JP2003147332A (ja) * | 2001-08-29 | 2003-05-21 | Sanyo Chem Ind Ltd | 粘度指数向上剤および潤滑油組成物 |
| JP2008088215A (ja) * | 2006-09-29 | 2008-04-17 | Sanyo Chem Ind Ltd | 粘度指数向上剤および潤滑油組成物 |
| WO2012081180A1 (ja) * | 2010-12-17 | 2012-06-21 | 三洋化成工業株式会社 | 粘度指数向上剤及び潤滑油組成物 |
| JP2014141577A (ja) * | 2013-01-23 | 2014-08-07 | Sanyo Chem Ind Ltd | 粘度指数向上剤及び潤滑油組成物 |
| JP2014152315A (ja) * | 2013-02-13 | 2014-08-25 | Sanyo Chem Ind Ltd | 粘度指数向上剤及び潤滑油組成物 |
| JP2014152316A (ja) * | 2013-02-13 | 2014-08-25 | Sanyo Chem Ind Ltd | 粘度指数向上剤及び潤滑油組成物 |
| JP2016065221A (ja) * | 2014-09-16 | 2016-04-28 | 三洋化成工業株式会社 | 粘度指数向上剤組成物及び潤滑油組成物 |
-
2018
- 2018-03-27 JP JP2018060567A patent/JP2018172663A/ja active Pending
Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10310758A (ja) * | 1997-05-09 | 1998-11-24 | Sanyo Chem Ind Ltd | 流動点降下剤 |
| JP2003147332A (ja) * | 2001-08-29 | 2003-05-21 | Sanyo Chem Ind Ltd | 粘度指数向上剤および潤滑油組成物 |
| JP2008088215A (ja) * | 2006-09-29 | 2008-04-17 | Sanyo Chem Ind Ltd | 粘度指数向上剤および潤滑油組成物 |
| WO2012081180A1 (ja) * | 2010-12-17 | 2012-06-21 | 三洋化成工業株式会社 | 粘度指数向上剤及び潤滑油組成物 |
| JP2014141577A (ja) * | 2013-01-23 | 2014-08-07 | Sanyo Chem Ind Ltd | 粘度指数向上剤及び潤滑油組成物 |
| JP2014152315A (ja) * | 2013-02-13 | 2014-08-25 | Sanyo Chem Ind Ltd | 粘度指数向上剤及び潤滑油組成物 |
| JP2014152316A (ja) * | 2013-02-13 | 2014-08-25 | Sanyo Chem Ind Ltd | 粘度指数向上剤及び潤滑油組成物 |
| JP2016065221A (ja) * | 2014-09-16 | 2016-04-28 | 三洋化成工業株式会社 | 粘度指数向上剤組成物及び潤滑油組成物 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2021134347A (ja) * | 2020-02-21 | 2021-09-13 | 新中村化学工業株式会社 | 潤滑剤用添加剤組成物およびその製造方法 |
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