JP2018071512A - 電動圧縮機及び冷凍空調装置 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】本発明の電動圧縮機3は、冷媒を圧縮する圧縮機構部33と、前記圧縮機構部33を駆動する電動モータ24と、を密閉容器25内に備え、前記冷媒がハイドロフルオロオレフィンを20質量%以上含み、前記密閉容器25に貯留される冷凍機油が、基油としてのポリビニルエーテルと、前記基油に対して0.1質量%以上、2.0質量%以下の脂環式エポキシ化合物と、前記基油に対して0.1質量%以上、2.0質量%以下の脂肪族エポキシ化合物と、前記基油に対して0.1質量%以上、2.0質量%以下の第三級ホスフェートと、を含んでいることを特徴とする。
【選択図】図3
Description
従来、R32(ジフルオロメタン)を主成分とするハイドロフルオロカーボン系冷媒と、ポリビニルエーテル油を冷凍機油として使用した空気調和機が知られている(例えば、特許文献1参照)。この空気調和機によれば、ポリビニルエーテル油が冷凍回路内の水分を吸収するので電動圧縮機の電動機における電気的絶縁性を向上させることができる。
しかし、冷凍機油として前記のポリビニルエーテル油を使用すると、ハイドロフルオロオレフィンの熱化学安定性が低下する。
また、ポリビニルエーテル油は比較的潤滑性能が悪い。そのため電動圧縮機の摩擦損失が増大する。特に、軸受に転がり機構を設けた電動圧縮機では、軸受の疲労寿命も低下する。そこで、ポリビニルエーテル油は、潤滑性向上剤(極圧添加剤)としての第三級ホスフェートと併用することが一般的である。
しかし、ハイドロフルオロオレフィンの存在下にポリビニルエーテル油と第三級ホスフェートとを併用すると、第三級ホスフェートが分解消費される問題がある。このため電動圧縮機は、十分は製品信頼性を得ることができない課題があった。
また、前記課題を解決した本発明の冷凍空調装置は、前記電動圧縮機を備えることを特徴とする。
本実施形態の電動圧縮機は、ハイドロフルオロオレフィンを20質量%以上含む冷媒と、脂環式エポキシ化合物、脂肪族エポキシ化合物及び第三級ホスフェートを各々0.1質量%以上、2.0質量%以下の範囲で含む冷凍機油としてのポリビニルエーテル油と、を使用することを主な特徴とする。また、本実施形態の冷凍空調装置は、この電動圧縮機を備えることを主な特徴とする。
以下では、空気調和機及び冷蔵・冷凍ショーケースを例にとって冷凍空調装置の全体構成について説明した後に、電動圧縮機並びにこれに使用する前記の冷媒及び冷凍機油について詳細に説明する。
図1は、冷凍空調装置としての空気調和機50Aの構成説明図である。
図1に示すように、空気調和機50Aは、室外機1と、室内機2とを備えている。
室外機1は、電動圧縮機3、四方弁4、膨張手段6(膨張部)、室外熱交換器5、及びアキュムレータ8が所定の配管で接続されて構成されている。
室内機2は、室内熱交換器7を備えている。
なお、本実施形態で使用される冷媒、及びこの電動圧縮機3に貯留される冷凍機油については、後記する電動圧縮機3とともに詳しく説明する。
図2は、本発明の実施形態に係る冷蔵・冷凍ショーケース50Bの構成説明図である。
図2に示すように、冷蔵・冷凍ショーケース50Bは、室外機9と、クーラーユニット10とを備えている。
電動圧縮機3は、後に詳しく説明するように電動モータ24(図3参照)によって駆動する摺動部を有する冷媒の圧縮機構部33(図3参照)を備えている。
クーラーユニット10は、蒸発器15を備えている。
次に、本発明の冷凍空調装置として説明した前記空気調和機50A(図1参照)及び前記冷蔵・冷凍ショーケース50B(図2参照)に使用される電動圧縮機3についてさらに詳しく説明する。ちなみに、本実施形態の電動圧縮機3は、スクロール式圧縮機を想定している。
図3に示すように、電動圧縮機3は、密閉容器25と、圧縮機構部33と、電動モータ24とを主要構成要素として備えている。
密閉容器25の密閉空間内には、圧縮機構部33と電動モータ24とが収納されている。また、密閉容器25の底部には、後に詳しく説明する冷凍機油29(以下、冷凍機油の符号は省略する)が貯留されている。
圧縮機構部33は、固定スクロール部材19と、旋回スクロール部材21と、フレーム22と、オルダムリング38とを主要構成要素として備えている。
なお、本実施形態での旋回スクロール部材21及び固定スクロール部材19は、アルミニウム合金で形成されたものを想定している。
固定スクロール部材19及びフレーム22の外周部には、固定スクロール部材19の上方空間とフレーム22の下方空間とを連通する複数の吐出ガス通路(図示省略)が形成されている。
固定子24bは、電流を流して回転磁界を発生させる複数の導体を有するコイルと、回転磁界を効率よく伝達するための鉄芯とを主要構成要素として備えている。
固定子24bの外周には、全周にわたって多数の切欠きが形成され、この切欠きと密閉容器25との間に吐出ガス通路が形成されている。
なお、本実施形態での主軸受31及び副軸受32は、転がり軸受で構成されている。
本実施形態の電動圧縮機3においては、ハイドロフルオロオレフィンを20質量%以上含む冷媒が使用される。
ハイドロフルオロオレフィンとしては、特に制限はないが、中でも、2,3,3,3−テトラフルオロプロペン(HFO1234yf)、1,3,3,3−テトラフルオロプロペン(HFO1234ze)、トリフルオロエテン(HFO1123)、及び3,3,3−トリフルオロプロペン(HFO1243zf)が好ましい。これらのハイドロフルオロオレフィンは、単独でも2種以上を組み合わせても使用することもできる。
混合冷媒を構成する他の冷媒としては、例えば、ジフルオロメタン、1,1,2,2,2−ペンタフルオロエタン、1,1,1,2,2−ペンタフルオロエタン、1,1,1,2−テトラフルオロエタン、1,1,1−トリフルオロエタン、モノフルオロエタン、ジフルオロエタンなどが挙げられるがこれらに限定されるものではない。これらの他の冷媒は、単独でも2種以上を組み合わせてもハイドロフルオロオレフィンと混合冷媒を構成することができる。
ハイドロフルオロオレフィンと他の冷媒との組み合わせとしては、特に制限はないが、2,3,3,3−テトラフルオロプロペンとジフルオロメタンとの混合冷媒、1,3,3,3−テトラフルオロプロペンとジフルオロメタンとの混合冷媒、2,3,3,3−テトラフルオロプロペンとジフルオロメタンと1,1,1,2,2−ペンタフルオロエタンとの混合冷媒、2,3,3,3−テトラフルオロプロペンとジフルオロメタンと1,1,2,2,2−ペンタフルオロエタンとの混合冷媒、2,3,3,3−テトラフルオロプロペンとジフルオロメタンと1,1,1,2,2−ペンタフルオロエタンと1,1,2,2,2−ペンタフルオロエタンとの混合冷媒、2,3,3,3−テトラフルオロプロペンとジフルオロメタンと1,1,1,2,2−ペンタフルオロエタンと1,1,1,2−テトラフルオロエタンとの混合冷媒、2,3,3,3−テトラフルオロプロペンとジフルオロメタンと1,1,2,2,2−ペンタフルオロエタンと1,1,1,2−テトラフルオロエタンとの混合冷媒、2,3,3,3−テトラフルオロプロペンとジフルオロメタンと1,1,1,2,2−ペンタフルオロエタンと1,1,2,2,2−ペンタフルオロエタンと1,1,1,2−テトラフルオロエタンとの混合冷媒、2,3,3,3−テトラフルオロプロペンと1,3,3,3−テトラフルオロプロペンとジフルオロメタンと1,1,1,2,2−ペンタフルオロエタンと1,1,1,2−テトラフルオロエタンとの混合冷媒、2,3,3,3−テトラフルオロプロペンと1,3,3,3−テトラフルオロプロペンとジフルオロメタンと1,1,2,2,2−ペンタフルオロエタンと1,1,1,2−テトラフルオロエタンとの混合冷媒、2,3,3,3−テトラフルオロプロペンと1,3,3,3−テトラフルオロプロペンと1,1,1,2,2−ペンタフルオロエタンと1,1,2,2,2−ペンタフルオロエタンと1,1,1,2−テトラフルオロエタンとの混合冷媒、トリフルオロエテンとジフルオロメタンとの混合冷媒が好ましい。
本実施形態での冷凍機油は、ポリビニルエーテル油からなる基油と、脂環式エポキシ化合物と、脂肪族エポキシ化合物と、第三級ホスフェートと、を含んで構成されている。
本実施形態でのポリビニルエーテル油は、下記式(1)で示されるポリビニルエーテルからなる。
前記式(1)中の、R1で示されるアルキル基としては、メチル基、エチル基、プロピル基、イソプロピル基、ブチル基、イソブチル基、sec−ブチル基、tert−ブチル基が挙げられる。
なお、本実施形態でのポリビニルエーテル油の粘度圧力係数(40℃)は、11GPa−1以上のものを想定している。特に粘度圧力係数(40℃)が15.1GPa−1以上であるポリビニルエーテル油はより好ましい。
本実施形態での脂環式エポキシ化合物としては、エポキシ基を構成する炭素原子が直接脂環式環を構成している化合物が挙げられる。
このような脂環式エポキシ化合物としては、例えば、1,2−エポキシシクロヘキサン、1,2−エポキシシクロペンタン、3,4−エポキシシクロヘキシルメチル−3,4−エポキシシクロヘキサンカルボキシレート、ビス(3,4−エポキシシクロヘキシルメチル)アジペート、エキソ−2,3−エポキシノルボルナン、ビス(3,4−エポキシ−6−メチルシクロヘキシルメチル)アジペート、2−(7−オキサビシクロ[4.1.0]ヘプト−3−イル)−スピロ(1,3−ジオキサン−5,3´−[7]オキサビシクロ[4.1.0]ヘプタン、4−(1´−メチルエポキシエチル)−1,2−エポキシ−2−メチルシクロヘキサン、4−エポキシエチル−1,2−エポキシシクロヘキサンなどが挙げられるがこれらに限定されるものではない。これらの脂環式エポキシ化合物は、単独で又は2種以上を組み合わせて使用することができる。
中でも、下記式(2)で示される3,4−エポキシシクロヘキシルメチル−3,4−エポキシシクロヘキサンカルボキシレートが好ましい。
本実施形態での脂肪族エポキシ化合物としては、例えば、アルキルグリシジルエステル化合物、アルキルグリシジルエーテル化合物などが挙げられる。
前記式(3)中の、R2で示されるアルキル基としては、直鎖構造又は分岐構造の何れであってもよく、例えば、ブチル基、イソブチル基、sec−ブチル基、tert−ブチル基、ペンチル基、ヘキシル基、ヘプチル基、オクチル基、イソプロピル基、イソペンチル基、ネオペンチル基、tert−ペンチル基、イソへキシル基、2−エチルヘキシル基などが挙げられるがこれらに限定されるものではない。
前記式(4)中、R3で示されるアルキル基としては、前記式(3)中のR2で示されるアルキル基と同様のものが挙げられる。
脂肪族エポキシ化合物の中でも好ましいものは、前記のアルキルグリシジルエステル化合物、及び前記のアルキルグリシジルエーテル化合物である。
以上のような脂肪族エポキシ化合物は、単独で又は2種以上を組み合わせて使用することができる。
本実施形態での第三級ホスフェート(正リン酸エステル)としては、例えば、トリクレジルホスフェート、トリフェニルホスフェート及びその誘導体、トリキシレニルホスフェート、クレジルジフェニルホスフェート、2−エチルヘキシルジフェニルホスフェート、トリス(2−エチルヘキシル)ホスフェートなどが挙げられるがこれらに限定されるものではない。中でも好ましい第三級ホスフェートは、トリクレジルホスフェートである。
以上のような第三級ホスフェートは、単独で又は2種以上を組み合わせて使用することができる。
本実施形態での冷凍機油は、必要に応じて、その他の潤滑性向上剤、酸化防止剤、酸捕捉剤、消泡剤、金属不活性剤などを含むことができる。酸化防止剤としては、フェノール系であるDBPC(2,6−ジ−t−ブチル−p−クレゾール)が好ましい。
前記の空気調和機50A(図1参照)、冷蔵・冷凍ショーケース50B(図2参照)などの冷凍空調装置において使用される冷凍機油は、電動圧縮機3(図3参照)の摺動部において潤滑、密封、冷却などの役割を果たす。
また、電動圧縮機3は、主軸受31及び副軸受32(図3参照)に転がり軸受を使用することで摩擦損失を低減させ、通年エネルギー消費効率(APF;Annual Performance Factor)を向上させることができる。
ところが、環境負荷の小さいハイドロフルオロオレフィンを冷媒として使用する冷凍空調装置では、ポリビニルエーテルを冷凍機油として使用すると、ハイドロフルオロオレフィンの熱化学安定性が低下する。そのためハイドロフルオロオレフィンを使用する冷凍空調装置では、冷凍機油としてポリビニルエーテルを使用することができない。
しかし、ハイドロフルオロオレフィンとポリビニルエーテルとの共存下では、第三級ホスフェートが分解消費されるために、冷凍機油の性能を良好に維持できない。
しかし、ポリオールエステルは、粘度圧力係数が小さい問題がある。そのため、転がり軸受を使用する電動圧縮機にポリオールエステルを使用すると、転がり軸受の疲労寿命が低下し、フレーキングによる振動、騒音が早い期間で発生してしまう問題がある。
前記実施形態では、スクロール式の電動圧縮機3(図3参照)について説明したが、本発明は、例えばロータリー式圧縮機、ツインロータリー式圧縮機、2段圧縮ロータリー式圧縮機、スイング式圧縮機、レシプロ圧縮機などの他の電動圧縮機に適用することもできる。
また、前記実施形態では、冷凍空調装置としての空気調和機50A(図1参照)及び冷蔵・冷凍ショーケース50B(図2参照)について説明したが、本発明は冷蔵庫、冷凍庫、ヒートポンプ式給湯装置などの他の冷凍空調装置に適用することもできる。
まず、本発明の実施例の説明に先だって、環境負荷の小さいハイドロフルオロオレフィンを20質量%以上含むものを冷媒として使用し、ポリビニルエーテルを冷凍機油として使用すると、ハイドロフルオロオレフィンの熱化学安定性が低下することについて検証した参考例について説明する。
参考例1から参考例10、及び参考例14では、表1に示すように、2種類のハイドロフルオロオレフィン(HFO1234yf及びHFO1234ze)、及びジフルオロメタン(HFC32)から選ばれるもので冷媒を構成した。表1に示す冷媒の各欄の数字は、冷媒に占めるHFO1234yf、HFO1234ze及びHFC32の割合(%)である。つまり、参考例1から参考例10、及び参考例14では、ハイドロフルオロオレフィンを20質量%以上含む冷媒を使用している。
なお、HFO1234yfは、2,3,3,3−テトラフルオロプロペンであり、HFO1234zeは、1,3,3,3−テトラフルオロプロペンである。
(A)出光興産社製 ポリビニルエーテル油 ダフニーハーメチックオイル(登録商標) FVC68 (40℃の動粘度67.8mm2/s)
(B)出光興産社製 ポリビニルエーテル油 ダフニーハーメチックオイル(登録商標) FV50 (40℃の動粘度が50.7mm2/s)
(C)出光興産社製 ポリビニルエーテル油 ダフニーハーメチックオイル(登録商標) FVC32 (40℃の動粘度が31.8mm2/s)
次に、圧力容器内を100Pa以下に真空排気した後、圧力容器に冷媒ボンベを接続して圧力容器内に、表1に示す冷媒12gを導入した。
この圧力容器を175℃の恒温槽で504時間加熱処理した。
次いで、加熱処理後の冷凍機油及び金属触媒を圧力容器から取り出して、冷凍機油の全酸価(mgKOH/g)、及び冷凍機油中のフッ素量(ppm)を測定した。その結果を表1に示す。表1中、冷凍機油中のフッ素量(油中のフッ素量)は、イオンクロマトグラフィ法によって測定した。また、取り出した金属触媒表面の変色の有無を目視で観察した。その結果を「金属触媒外観」として表1に示す。
参考例11から参考例13、及び参考例15では、ハイドロフルオロオレフィンが20質量%未満の冷媒(表1参照)を使用した以外は、参考例1と同様にして、加熱処理後の冷凍機油の全酸価(mgKOH/g)、及び冷凍機油中のフッ素量(ppm)を測定するとともに、金属触媒表面の変色の有無を目視で観察した。その結果を表1に示す。
参考例16では、冷凍機油としてポリビニルエーテルに代えて、表1中、(D)で表した下記のポリオールエステルを使用した。
(D)ヒンダードタイプのポリオールエスエルであって、40℃の動粘度が68.7mm2/sである。この冷凍機油を使用した以外は、参考例1と同様にして、加熱処理後の冷凍機油の全酸価(mgKOH/g)、及び冷凍機油中のフッ素量(ppm)を測定するとともに、金属触媒表面の変色の有無を目視で観察した。その結果を表1に示す。
参考例1から参考例3に示すように、ポリビニルエーテル(冷凍機油A、B、C)と2,3,3,3−テトラフルオロプロペン(HFO1234yf)との組み合わせでは、冷凍機油の動粘度の値に関係なく、全酸価(初期値0.01mgKOH/g以下)の値が大きくなっている。また、油中フッ素量も多く、金属触媒も変色した。
実施例1から実施例12、及び比較例1から比較例5では、表2に示すように、下記の添加剤(V)、(X)、(Y)及び(Z)の所定量(表2中の「試験前(質量%)」参照)を冷媒及び冷凍機油に加えるとともに、これを前記の参考例1から参考例10、及び参考例14と同様に加熱処理した。
表2中、(X)で示される添加剤は、脂肪族エポキシ化合物としての、2−エチルヘキシルグリシジルエーテルである。
表2中、(Y)で示される添加剤は、脂肪族エポキシ化合物としての、アルキル基の炭素数が4から9であるアルキルグリシジルエステルの混合物からなっている。
表2中、(Z)で示される添加剤は、第三級ホスフェートとしての、トリクレジルホスフェートである。
なお、表2中、添加剤(V)、(X)、(Y)及び(Z)の「試験前(質量%)」は、冷凍機油(ポリビニルエーテル)に対する質量%である。
また、加熱処理後の冷凍機油に含まれる添加剤(V)、(X)、(Y)及び(Z)の各成分の残存率を、試験後(%)として表2に示した。
実施例1から実施例12では、表2中、添加剤(V)、(X)、(Y)及び(Z)で示すように、脂環式エポキシ化合物、脂肪族エポキシ化合物、及び第三級ホスフェートのそれぞれを、冷凍機油に対して0.1質量%〜2.0質量%含んでいる。
これに対して、比較例1から比較例4では、脂環式エポキシ化合物、脂肪族エポキシ化合物、及び第三級ホスフェートのうちのいずれかが、0.1質量%未満となっている。
また、比較例5では、(V)で示される脂環式エポキシ化合物が、2.0質量%を超えている。
比較例1から比較例4では、全酸価が大きく、油中フッ素量も多い。また、比較例2から比較例4では、金属触媒が変色した。
また、比較例1から比較例4では、加熱処理後の冷凍機油において、添加剤(V)、(X)、(Y)及び(Z)が減少している。特に、比較例1の(V)で示される脂環式エポキシ化合物、比較例2の(X)で示される脂肪族エポキシ化合物及び(Z)で示される第三級ホスフェート、比較例3の(Y)で示される脂肪族エポキシ化合物及び(Z)で示される第三級ホスフェート、並びに比較例4の(V)で示される脂環式エポキシ化合物、(X)で示される肪族エポキシ化合物、及び(Z)で示される第三級ホスフェートの分解消費が著しい。
そして、加熱処理後の冷凍機油に含まれる添加剤(V)、(X)、(Y)及び(Z)の残存率も大きい。これにより本発明においては、冷凍機油に脂環式エポキシ化合物、脂肪族エポキシ化合物、及び第三級ホスフェートのそれぞれを、冷凍機油に対して0.1質量%〜2.0質量%含むことで、これらの組成物における各成分相互の熱化学安定性に優れることが検証された。
実施例13では、表3に示すように、冷凍機油として、実施例1と同様の(A)で示されるポリビニルエーテルを使用し、この冷凍機油に対して、表2に示す添加剤(V)、(X)及び(Z)を実施例と同じ割合(表2の試験前(質量%)参照)で含むものを調製した。
転がり軸受疲労平均寿命(h)の測定は、IP305/79(The Institute of Petroleum)におけるユニスチール試験法により行った。測定条件としては、単式スラスト玉軸受5110(軸受No.51110)を使用し、回転軸の回転速度1500rpm、荷重4800N、油量150ml、油温120℃とした。そして、測定を11件行い、ワイブル分布により転がり軸受の疲労寿命を平均寿命時間として算出した。その結果を表3に示す。
この冷凍機油について、実施例13と同様に粘度圧力係数(GPa−1)及び転がり軸受疲労平均寿命(h)を測定した。その結果を表3に示す。
これに対して、比較例6では、粘度圧力係数(GPa−1)が実施例13よりも低く、10.2Pa−1に止まっていた。そのため転がり軸受疲労平均寿命(h)も126時間と短い結果となった。
図3に示すスクロール式の電動圧縮機3を搭載したパッケージエアコン(14.0kW機種)を用いて、高速高負荷条件における3000時間耐久試験を実施した。
電動圧縮機3の回転速度は、6000rpmとした。電動モータ24の鉄心とコイルとの絶縁には、250μmの耐熱PETフィルム(B種130℃)を用いた。コイルの主絶縁には、ポリエステルイミド−アミドイミドのダブルコートを施した二重被覆銅線を用いた。冷媒には、HFC32/HFO1234yf/HFC125の混合冷媒(GWP=約680)を用い、冷凍サイクルに4000g封止した。冷凍機油には、実施例1で用いた40℃における動粘度が67.8mm2/sのポリビニルエーテル油(基油)1000mLを使用した。
この冷凍機油(基油)の添加剤は、冷凍機油(基油)に対して前記の(V)で示される脂環式エポキシ化合物としての、3,4−エポキシシクロヘキシルメチル−3,4−エポキシシクロヘキサンカルボキシレート0.5質量%、(X)で示される脂肪族エポキシ化合物としての、2−エチルヘキシルグリシジルエーテル0.5質量%、(Z)で示される第三級ホスフェートとしての、トリクレジルホスフェート1.0質量%であった。また、この冷凍機油(基油)には、冷凍機油(基油)に対して0.25質量%の酸化防止剤(DBPC;2,6−ジ−t−ブチル−p−クレゾール)を加えた。
これに対して比較例7では、実施例14における添加剤含有の冷凍機油に代えて、参考例16における冷凍機油(D)のポリオールエステル(表1参照)を用いた以外は、実施例14と同条件で3000時間耐久試験を実施した。
また、比較例8では、比較例2(表2参照)で用いた冷凍機油と添加剤との組合せを用いて実施例14と同条件で3000時間耐久試験を実施した。
このパッケージエアコンを3000時間運転後において、搭載した電動圧縮機3を解体し、摩耗の状態や転がり軸受(主軸受31及び副軸受32(図3参照))のフレーキング発生状態について調べた。
実施例14の電動圧縮機3の主軸受31、副軸受32を構成する転がり軸受の転動体や内輪外輪の軌道面にはフレーキングが認められなかった。また、旋回スクロール部材21及び固定スクロール部材19(図3参照)の歯先、オルダムリング38などの摺動部においても摩耗が非常に少ないことが判明した。
また、冷凍機油の劣化判断として、全酸価を滴定法、添加剤残存量をガスクロマトグラフィーにおいて測定した。試験後の全酸価は、0.04mgKOH/gと低い値を示した。各添加剤の残存量についても前記添加剤(V)が74%、前記添加剤(X)が68%、前記添加剤(Z)が91%であり、長期的な信頼性に優れていることが確認された。
実施例15では、固定スクロール部材19と旋回スクロール部材21(図3参照)、並びにフレーム36(図3参照)に高強度で耐摩耗性に優れた10〜12質量%のシリコンを含有するアルミニウム−シリコン共晶系合金を用いた電動圧縮機3(図3参照)を用意した。
この電動圧縮機3について、試験時間を3000時間から500時間に変更した以外は、実施例14と同様の耐久試験を実施した。なお、このアルミニウム−シリコン共晶系合金からなる固定スクロール部材19と旋回スクロール部材21(図3参照)、並びにフレーム36(図3参照)には、表面処理を施していない。
また、比較例9では、比較例7の冷凍機油を使用した以外は、実施例15と同様に耐久試験を実施した。
以上の実施例の結果から、本発明は、環境負荷が小さい高効率な冷凍空調装置、及び高信頼性の電動圧縮機が得られることがわかった。
2 室内機
3 電動圧縮機
4 四方弁
5 室外熱交換器
6 膨張手段
7 室内熱交換器
7a 貫流ファン
8 アキュムレータ
9 室外機
10 クーラーユニット
12 凝縮器
13 過冷却器
14 膨張手段
15 蒸発器
15a 貫流ファン
16 アキュムレータ
17 膨張手段
18 固定スクロール部材の渦巻状ラップ
19 固定スクロール部材
20 旋回スクロール部材の渦巻状ラップ
21 旋回スクロール部材
23 クランクシャフト
24 電動モータ
24a 回転子
24b 固定子
25 密閉容器
26 圧縮室
27 吐出口
28 吐出パイプ
30 油孔
31 主軸受
32 副軸受
33 圧縮機構部
35 冷凍機油
36 フレーム
37 吸込パイプ
38 オルダムリング
50A 空気調和機(冷凍空調装置)
50B 冷凍ショーケース(冷凍空調装置)
Claims (8)
- 冷媒を圧縮する圧縮機構部と、前記圧縮機構部を駆動する電動モータと、を密閉容器内に備え、
前記冷媒がハイドロフルオロオレフィンを20質量%以上含み、
前記密閉容器に貯留される冷凍機油が、
基油としてのポリビニルエーテルと、
前記基油に対して0.1質量%以上、2.0質量%以下の脂環式エポキシ化合物と、
前記基油に対して0.1質量%以上、2.0質量%以下の脂肪族エポキシ化合物と、
前記基油に対して0.1質量%以上、2.0質量%以下の第三級ホスフェートと、
を含んでいることを特徴とする電動圧縮機。 - 請求項1に記載の電動圧縮機において、
前記電動モータは、前記冷凍機油で潤滑される転がり軸受で支持される回転軸を介して前記圧縮機構部を駆動することを特徴とする電動圧縮機。 - 請求項1に記載の電動圧縮機において、
前記ハイドロフルオロオレフィンは、2,3,3,3−テトラフルオロプロペン、1,3,3,3−テトラフルオロプロペン、トリフルオロエテン、及び3,3,3−トリフルオロプロペンから選ばれる少なくとも1種であることを特徴とする電動圧縮機。 - 請求項1に記載の電動圧縮機において、
前記脂環式エポキシ化合物は、3,4−エポキシシクロヘキシルメチル−3,4−エポキシシクロヘキサンカルボキシレートであることを特徴とする電動圧縮機。 - 請求項1に記載の電動圧縮機において、
脂肪族エポキシ化合物は、アルキルグリシジルエステル化合物、及びアルキルグリシジルエーテル化合物から選ばれる少なくとも1種であることを特徴とする電動圧縮機。 - 請求項1に記載の電動圧縮機において、
前記第三級ホスフェートは、トリクレジルホスフェートであることを特徴とする電動圧縮機。 - 請求項1に記載の電動圧縮機において、
前記圧縮機構部は、相互に噛み合って圧縮室を形成する旋回スクロール部材と固定スクロール部材とを備え、
前記旋回スクロール部材及び前記固定スクロール部材は、アルミニウム合金で形成されていることを特徴とする電動圧縮機。 - 請求項1から請求項7のいずれか1項に記載の電動圧縮機を備えることを特徴とする冷凍空調装置。
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