JP2018070998A - アモルファス合金リボンを処理するためのシステム及び方法 - Google Patents
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Abstract
Description
は、コア内で、その長手軸を誘導磁束の循環路に従って配向させて配置される。
性の喪失を招く。アモルファス合金における結晶化開始は、温度−時間−変態(TTT)現象である。例えば、配電変圧器のコア運転温度での結晶化開始までの時間は、変圧器の寿命よりはるかに長くなくてはならない。アニール処理において、結晶化開始までの時間は、加熱温度上昇速度、アニール温度レベルと浸漬時間(soaking time)、及び冷却温度降下速度に影響される。高い温度加熱速度及び冷却速度と短い浸漬時間を組み合わせると、より高いアニール温度の使用が可能になる。
4104−4106、及び、論文名“非晶質とナノ結晶質磁性材料の進歩(Advances in amorphous and nanocrystalline magnetic materials)”、ジャーナル・オブ・マグネティズム・アンド・マグネティック・マテリアルズ(Journal of Magnetism and Magnetic Materials)、第304巻、p.187−191、2006年に報告されている。米国特許第
5,873,954号にも、そのような少ないコアロスの利益を得るために、2605SA1合金は、図2aに描かれているように、印加磁場下で2時間、330℃〜380℃の温度でアニールされねばならないことが教示されている。最小のコアロスは350℃〜360℃のアニール温度で得られる。あるいは、該特許は、アモルファス合金の磁気特性の改良が応力アニールによって得られたといういくつかの参考文献も指摘している。しかしながら、前述の参考文献中の引張応力アニールのためのサンプル形態は必ず平面状のストリップであった。従って、該特許の著者は、アモルファス合金コア変圧器の製造に応力アニールの使用は非実用的と考えている。Metglas−SA1合金を390℃より上で炉アニールしようとすると、合金の結晶化開始を招き、それにより磁気特性の劣化を招くことが、Hsuらにより、論文名“アモルファスコアを有する変圧器の磁気特性に及ぼすアニール温度の影響(Effect of the Annealing Temperature on Magnetic Property for Transformer with Amorphous Core)”、計装、測定、回路及びシステムに関する2009年第8回WSEAS国際会議の議事録(Proceeding of the 2009 8th WSEAS International Conference on Instrumentation,Measurement,Circuit and Systems)、p.171−175に報告されている。
合金は、1.55テスラのB80;0.95のB80/Bsat比;及び60Hz、1.3テスラの磁気誘導で0.24W/kgより少ないコアロスを有する。これは、市販されているSA1材料に優る改良である。これらの値は合金製造業者により上記引用文献に報告されている。
に(重層的に)巻き付ける。十分な数のパケットが巻き付けられたら、従来のケイ素鋼板を、形成されたコアの周りに巻き付けて、両端を互いに固定する。次にフレームを取り除いて、第二のケイ素鋼板をコア窓内の内側パケット壁に対して貼り付け、コアが内部から崩壊しないようにする。次のステップで、コアをクランプで矩形に再整形し、所定の位置に支持部材及びストラップで固定する。その後、外部磁場を数時間印加しながらそれを炉でバッチアニールする。アニールが完了したら、積層物を互いに固定するためのジョイントが位置している部分以外のコアの側縁にコーティングを施し、ストラップと支持部材を取り除く。最後に、電気コイル周囲のコアレーシング(core lacing)を実施するが、これ
は、コアを手で開いてU字形を形成し、予備形成された矩形電気コイルの窓にコアをスライドして通し、次いで伸ばされた(広げた)重ね合せの組を個別に閉じ、接合してコアをその矩形に再整形することによって行う。コアの積層物はアニールプロセスにより脆くなっているので、電気コイル周囲のコアレーシングは、破片が電気コイルに入り込んで短絡故障を招かないように非常に注意深く達成されねばならない。概して、アモルファス合金リボンから角型巻きカットコア配電変圧器を製造するためのこの公知法は、多数の不連続ステップを含み、このために多くの時間及びフロアスペースを必要とする。そのような角型巻きカットコア配電変圧器の製造は、配電変圧器製造プラントで実現される。このことは変圧器のコストの増大に著しく寄与する。
ンドレル間で移動させることが必要となる。上記の公知カットコア変圧器におけるカットに伴う電力損失は回避されると考えられている。アモルファス合金リボンのアニール後巻付け(rolling-up-after-annealing)は、確実にロール内に何らかの応力を導入するので、これが何らかの追加的なコアロスを導入することになる。しかしながら、全体的な導入応力は十分小さいので、アモルファス合金の環状巻きノーカット(circular-rolled-uncut)
コアの形態を有することにおいて、価値ある利点が達成されると考えられている。また、環状巻きノーカットコア変圧器を用いると、角型巻きカットコア変圧器の製造に伴う上記不利益のすべてが回避されるとも考えられている。さらに、環状コアはより短い磁束の平均路長を提供するので、コア及びコイルのサイズ及び重量を削減する。この変圧器はカットコア変圧器より製造が容易であるが、コアの製造にはまだ多数の不連続ステップが関与している。それらは、コアを形成するための巻付け;磁気飽和下における炉でのコアのアニール;電気コイル外縁の周りにコアを形成するためのリボンの再度の巻出し及び巻付けである。また、アニール済みアモルファス合金リボンの直接移動は、コアロスの増大を招く不必要な曲げ応力を導入する。なぜならば、リボンは環状コアの同じ層位置に再度巻き付けられないからである(第一の外層は第一の内層になる、逆も同様)。これは、Alexandrovによる米国特許第4,906,960号に教示されているように、リボンをまず中間マンドレルに移動することによって克服できるが、この技術もコアの製造に別のステップを追加する。
に高温絶縁材料の使用が必要となり、変圧器を法外な費用がかかるものにするであろう。アモルファス合金リボンコアのアニール後巻付け及び巻付け後アニールは、どちらも、重イオン核融合(HIF)ドライバー用の大型環状コアを製造するために考えられた。HIFコアは、極端に短い時間に大きい磁束スイングを持続せねばならず、コアに層間絶縁の使用が必要となる。アニール後巻付けが高温絶縁材料の使用を回避したとしても、リボンの脆化のために非実用的と見なされ、むしろ高温耐熱絶縁を組み込んだコアの巻付け後アニールの方が下記論文に報告されているように採用された。例えば、“重イオン核融合のための誘導加速器の開発(Induction Accelerator Development for Heavy Ion Fusion)”、L.L.Reginato、1993年粒子加速器会議のIEEE議事録(IEEE Proceedings of the 1993 Particle Accelerator Conference)、第1巻、p.656−660、及び“アモルファスガラスパルスコア用のエキサイティングな新規コーティング(Exciting New Coating For Amorphous Glass Pulse Cores)”、R.R.Wood、IEEE1999年第12回国際パルスパワー会議(12th International Pulsed Power Conference)、第1巻、p.393−396、及び“重イオン慣性核融合エネルギー加速器のための誘導
コア合金(Induction Core Alloys for Heavy-ion Inertial Fusion-energy Accelerators)”、A.W.Molvik、米国物理学会・物理レビュー・特集−加速器及びビーム(The American Physical Society,Physical Review Special Topics-Accelerators and Beams)、第5巻、080401、2002年。磁場炉アニールされたアモルファス合金リボンコアのアニール後巻付けを用いて製造される環状コア配電変圧器の生産は、合金の脆化により非実用的なため、製造業者は、前述のような磁場炉アニールされた角型巻きカットコアの設計を構築している。
491−493、1988年に報告されているように、所定温度(Tdb°)で、それより低温では脆性、高温では延性という延性−脆性遷移を示す。急冷された鉄基アモルファス合金リボンは、通常の室温(20℃〜25℃)より低いTdb°を有するという事実は、通常の室温で観察されるそれらの延性を説明している。所定温度における延性度は、どの曲げ半径でリボンが破断するか又は割れるかを観察することによって、又はリボンが剪断又は引裂に対してどのように応答するかを観察することによって推定することができる。高い延性度を有するアニール済みリボンは、破断問題を軽減するのでアニール後に巻き付けることができるであろう。熱アニール後にほとんどの鉄基アモルファス合金リボンが脆化するのは、合金組成に依存する温度−時間−変態(TTT)に伴うTdb°の上昇に関係があると考えられている。延性の状態を保つためにTdb°をハンドリング温度より低く維持することが達成すべき目標である。鉄基アモルファス合金の脆化はアニール中のTTT現象なので、アニールされたリボンの延性度は、従って、アニール処理後に得られたコアの磁気特性が満足のいくものであるか又は予想された結果の範囲内であってから評価されねばならない。そうでなければ、アニール処理が不完全で、延性度を誤る恐れがある。高いアニール温度での短いアニール時間が、より大きい延性を有するアモルファス合金リボンをもたらすと考えられている。Silgailisらは、高温の溶融スズ中で短時間アニールされた彼らの鉄基アモルファス合金リボンコアを用いて、脆性は低減できることを示した。しかしながら、アニール時間を短くする試みには、コア内の熱伝達能力に制限があるため、限界がある。高い熱伝達能力は、前進する単一(一重)のリボンをインラインでその走行路の部分と共に熱処理することによって可能となる。
New Method for Stress Relieving Amorphous Alloys to Improve Magnetic Properties)”、IEEEトランザクションズ・オン・マグネティクス(Transactions on Magnetics)、第Mag−20巻、第4号、1984年7月、p.564−569及び米国特許第4,482,402号にて発表。その文書に、アモルファス合金の性質に関する概要、それらの製造法、配電変圧器に応用するためのこれらの合金の一部クラスの良好な磁気特性が提供されているが、最も重要なのは、その磁気特性から利益を得るために材料を応力除去することの必要性を開示していることである。Taubによれば、アモルファス合金における機械的応力除去は、流れ及び構造緩和によって支配されている。流れとは、応力に応答した一様な変形のことで、構造緩和は、平衡配位に向かう原子構造の変化である。Taubは、第4カラムの9〜15行に、「私は、アモルファス金属における軟磁気特性の発達
を最適化するためには、流れ及び構造緩和という競合する材料プロセスが説明されねばならないことを見出した。具体的には、流れを最大化し、構造緩和を最小化せねばならない。その状態が最終形状のアモルファス金属で得られたら、その状態は保存されねばならない。」と述べている。
m)という遅い送り速度で、別のローラーによって加熱ローラーの表面に押し付けられて前進したリボンに関する磁気的改良も開示されている。この遅い送り速度は、二つのローラー間の圧接領域が非常に小さいことを考えれば、理解できる。実施例はコバルト基合金に関してだけ示されており、鉄基アモルファス合金組成の使用に対する言及はなされていない。アニールされた鉄基アモルファス合金リボンのコアロス、励磁電力、B80、B80/Bsat比、及び脆性度への影響は、実験結果を通して定量化されていない。炉アニール法との比較もなされていない。図6に基づくと、静止加熱体上を通過したリボンの熱処理は、10cm/秒(1/v〜0.1秒/cm)を超えてリボン速度が増加すると、それに伴い保磁力が劣化することを示している。また、加熱速度に関する詳細も開示されておらず、リボンは単に巻取りマンドレルに回収されているだけで、冷却段階に関する言及もない。
電極とマンドレル)が使用される。ストリップは流れる電流からのジュール損によって加熱され、巻取り点に到達する前又は後のいずれかに冷却される。しかしながら、熱処理中のストリップの形態、及び所望によりストリップをマンドレル上で放冷するという以外の冷却ゾーンに関する詳細情報は開示されていない。Gibbsは、唯一、それぞれ9及び14cm/秒で前進し、彼の方法でアニールされた二つの非鉄基合金サンプルで測定された保磁力が炉アニールと比べて低下したことを開示している。アニールされたリボンの加熱及び冷却速度、コアロス、励磁電力、B80、B80/Bsat比、及び脆性への言及はない。
.1911−1916に、Perronらは、環状のアモルファス合金リボンをアニールするための、Liらに類似したジュール加熱装置を開示している。リボンは、好ましくは石英又はアルミナ製の絶縁固定ドラム又は回転ローラー上を通過し、一対の冷却された銅電極がそれぞれドラム又はローラー上のリボンの接触点又は離点でリボンに接触している。Liらの方法に加えて、冷却電極は、応力除去されたリボンがドラム又はローラーから離れる前にそれを凍結するための冷却手段として使用されている。実施例1で、この方法を用いて1cm/秒の送り速度でアニールされた鉄基アモルファス合金リボン(合金タイプ2605S2)は、該特許の図5に示されているように、炉磁場アニール標本と比べて磁化曲線の改良を示している。印加磁場は、測定磁気誘導1.0テスラで14A/mに対して10A/mに減少している。文書では、測定がコアに対してなされたのか単一リボンに対してなされたのか明記されていない。Perronらは、この装置で70℃/秒という平均加熱速度及び冷却速度が達成されたと報告している。彼らは、彼らの発明を用いると、1cm/秒に近い速度でリボンをアニールできたと主張している。アニールされたリボンのコアロス、励磁電力、B80、B80/Bsat比、及び脆性への言及はない。
ション(International Journal of Rapid Solidification)、1989年、第4巻、p.
287−296、及びMatyjaらにより、“合金ガラスの急速加熱(Rapid heating of alloy glasses)”、フィロソフィカル・マガジン(Philosophical Magazine)B、1990年、第61巻、第4号、p.701−713に報告されている。これらの実験は、上記先行技術文献に報告されているより高い加熱及び冷却速度を使用している。しかしながら、実験は固定されたリボンセグメントに対して実施された。この方法を前進するリボンの連続インラインアニールに適用するのは非実用的である。
a)アモルファス合金リボンを、設定された送り速度で走行路に沿って前方に送り、ピンと張り、そして案内し;
b)アモルファス合金リボンを前記走行路沿いの地点で103℃/秒を上回る速度で熱処理を開始するための温度に加熱し;
c)アモルファス合金リボンを103℃/秒を上回る速度で熱処理が終了するまで冷却し;
d)前記熱処理中、アモルファス合金リボンが、前記熱処理後、静止状態で特定形状を取るまで一連の機械的拘束をリボンに印加し;そして
e)前記熱処理後、アモルファス合金リボンを、前記特定形状を保存する速度で冷却する
ステップを含む。
好ましくは、本発明の別の好適な態様に従って、熱処理は、アモルファス合金リボンの結晶化を開始するために実施される。
好ましくは、本発明の別の好適な態様に従って、熱処理は、アモルファス合金リボンの完全結晶化を得るために実施される。
好ましくは、ステップb)において、加熱は104℃/秒を上回る速度で実施される。
好ましくは、ステップc)において、冷却は104℃/秒を上回る速度で実施される。
好ましくは、本発明の別の好適な態様に従って、熱処理は10分の1秒未満の間実施される。
好ましくは、ハンドリング温度は、周囲温度より高く、熱処理を開始するための前記温度より低い。
リボンと第二のシリンダー表面との間で第二の静的接触を得るために、アモルファス合金リボンを第二のシリンダー表面に対してピンと張るステップを含み、第二の静的接触は第二のシリンダー表面の周りの第二の接触角にわたって伸び;そしてステップc)はさらに、前記第二のシリンダー表面を、熱処理を開始するための前記温度より低い温度に維持するステップを含む。
さらに好ましくは、アモルファス合金リボンをシリンダー表面に対してピンと張るステップは、50〜100MPaの範囲の張力で実施される。
好ましくは、アモルファス合金リボンは、第一、第二又は第三のシリンダーの選択された一つに近接する少なくとも一つのガイドローラーと接触し、前記ガイドローラーは、選択されたシリンダーより小さい半径を有し、前記選択されたシリンダーの前記接触角を最大にするために、リボンと選択されたシリンダー間の初期接点と最終接点の両方に近接して配置されている。
f)特定量のアモルファス合金リボンをマンドレル上に巻き付けて、内半径と外半径を有するコアを形成し、前記特定形状は、前記内半径及び前記外半径の間から選ばれる曲率半径を有する
追加ステップを含む。
f)アモルファス合金リボンのセグメントを切断し、そして積み重ねる
追加ステップを含む。
f)アモルファス合金リボンの前記長さをマンドレル上に巻き付けてコアを形成する
追加ステップを含む。
i)アモルファス合金リボンの少なくとも片面を誘電材料で被覆する
追加ステップを含む。
好ましくは、ステップi)において、被覆は電着によって実施される。
好ましくは、ステップi)はさらに、アモルファス合金リボンに電圧を印加し、該リボンをしばらくの間有機ポリマーと脱イオン水のエマルジョン中で前方に送るステップを含
む。
i)アモルファス合金リボンの少なくとも片面をバインダで被覆する
追加ステップを含む。
− シャフトを有する少なくとも一つのモーターと;
− モーターのシャフトに結合された円形装置(前記円形装置は、リボンとある角度にわたって静的接触をする表面を有し、該表面はリボンに対して静止摩擦係数を有する)と;そして
− アモルファスリボンの引張応力を増大又は低減するために前記モーターシャフトのトルクを制御するための制御装置と
を含む。
好ましくは、張力装置は、前記熱処理後に引張応力を低減するために前記走行路に沿って配置されている。
好ましくは、走行路に沿って送られるリボンは、案内装置によって構造物上の標的位置に送られ、前記案内装置は、
− 体部と;
− 体部に搭載され、リボンを支持及び案内するための側部ガイドで囲まれた平坦な外周面を有するガイドローラー(ガイドローラーは、リボンを受け取るための受理部と、リボンを標的位置に送るための送出し部とを有する)と;そして
− 体部を構造物にピボット式に搭載するためのピボット(ピボットは、ローラーの送出し部の接線上に並んだピボット軸を有し;動作時、体部は、ローラーの受理部がリボンを受け取り、前記送出し部からリボンを標的位置に送るためにその配転に対応できるように、ピボットによって構造物に対してピボット旋回する)と
を含む。
好ましくは、前記リボンが積み重ね又は巻き付けられてコアを形成する場合、そのB8
0はアニール後約1.3テスラより大きい。
本発明に従って、公称化学組成Fe80B11Si9(数字は原子百分率)と偶発的不純物を含むリボンとして鋳造され、103℃/秒より大きい温度速度での加熱及び冷却を用い、結晶化開始に達することなく450℃より高い温度でインラインアニールすることによって熱処理された鉄基アモルファス合金も提供する。
好ましくは、鉄基アモルファス合金は、公称化学組成Fe81.8B15.8Si2.1C0.3(数字は原子百分率)と偶発的不純物を含む。
− 支持構造体と;
− 加熱可能な熱交換器リングエレメントと;
− 前記物品と接触する外表面を有する熱拡散器リングエレメント(前記熱拡散器リングエレメントは前記熱交換器リングエレメントと接触する内表面を有する)と;そして
− 前記熱交換器リングエレメントと前記熱拡散器リングエレメントを支持するフレーム構造体(前記フレーム構造体は回転できるように支持構造体に搭載されている)と
を含む。
好ましくは、本発明の別の態様に従って、熱交換器リングエレメントは、熱交換器リングエレメントを磁気誘導によって加熱するためのアンテナをさらに含む抵抗性エレメントである。
本発明に従って、アモルファス合金リボンを処理するためのシステムも提供し、該システムは、
− アモルファス合金リボンを、設定された送り速度で走行路に沿って前方に送り、ピンと張り、そして案内するための移動装置と;
− アモルファス合金リボンを前記走行路沿いの地点で103℃/秒を上回る速度で熱処理を開始するための温度に加熱するための加熱システムと;
− アモルファス合金リボンを103℃/秒を上回る初期速度で熱処理が終了するまで冷却するための第一の冷却システムと;
− 前記熱処理中、アモルファス合金リボンが、前記熱処理後、静止状態で特定形状を
取るまで一連の機械的拘束をリボンに印加するための機械的拘束印加装置と;そして
− 前記熱処理後、アモルファス合金リボンを、前記特定形状を保存する速度で冷却するための第二の冷却システムと
を含む。
好ましくは、加熱システムは104℃/秒を上回る速度で加熱する。
好ましくは、第一の冷却システムは104℃/秒を上回る速度で冷却する。
さらに好ましくは、張力装置は、アモルファス合金リボンをシリンダー表面に対して50〜100MPaの範囲の張力で張力をかける。
好ましくは、システムはさらに、アモルファス合金リボンが接触し、第一、第二又は第三のシリンダーの選択された一つに近接する少なくとも一つのガイドローラーを含み、前記ガイドローラーは、選択されたシリンダーの一つより小さい半径を有し、前記選択されたシリンダーの前記接触角を最大にするために、リボンと選択されたシリンダー間の初期接点と最終接点の両方に近接して配置されている。
リボンが巻き取られるマンドレルを含み、前記マンドレルは内半径と外半径を有し、前記特定形状は、前記内半径及び前記外半径の間から選ばれる曲率半径を有する。
好ましくは、本発明の一態様に従って、機械的拘束印加装置は、アモルファス合金リボンの特定形状の曲率半径をその長さに沿って変動させるために拘束を印加し、システムはさらに、特定量のアモルファス合金リボンをその上に巻き取るマンドレルを含む。
好ましくは、誘電材料は有機誘電材料である。
好ましくは、システムはさらに、アモルファス合金リボンに電圧を印加するための電圧印加装置と、該リボンをしばらくの間、その中で前方に送る有機ポリマーと脱イオン水のエマルジョンを含む浴システムとを含む。
好ましくは、システムはさらに、アモルファス合金リボンの張力を走行路に沿って増大又は低減するための張力装置を含み、前記張力装置は、
− シャフトを有する少なくとも一つのモーターと;
− モーターのシャフトに結合された円形装置(前記円形装置は、リボンとある角度にわたって静的接触をする表面を有し、該表面はリボンに対して静止摩擦係数を有する)と;そして
− アモルファスリボンの引張応力を増大又は低減するために前記モーターシャフトのトルクを制御するための制御装置と
を含む。
本発明の目的は、アモルファス合金リボンを高いリボン加熱速度及び冷却速度で熱処理するためのインラインアニール法及び装置を提供することである。
好ましくは、本発明の別の目的は、環状磁心を低コストで製造するために使用できる、曲線状にアニールされた延性の鉄基アモルファス合金リボンを提供することである。
好ましくは、本発明の別の目的は、アモルファス合金リボンをインラインアニールするためのコンパクトなプロセスを提供することである。
好ましくは、本発明の別の目的は、積層磁心を低コストで製造するために使用できる、平面状にアニールされた延性の鉄基アモルファス合金リボンを提供することである。
まり、その進行が、処理後リボンを最終形状に近い形で曲げる時に、ほとんどの残留応力及び印加曲げ応力が緩和されている構造状態に確実に向かうように制御する。本発明の装
置を用いると、アモルファス合金リボンは、処理後所望の最終形状を取るようにインラインアニールされる。本発明において、処理温度は、十分高く、そして十分長く持続するものでなければならない。そうすれば、得られた粘度低下により、処理後に得られる最終形状に影響を及ぼすために、一連の課せられた形状に沿って十分な流れを起こすことが可能となる。本発明を用いると、上記先行技術の方法で得られたものよりずっと高い熱伝達速度を提供することが可能である。好ましくは、高い熱伝達速度は、前進するリボンの両面の一方と熱伝導性環状回転体の重要な外周部分沿いとの間の長時間の直接静的接触を用いることによって提供される(本文書において、静的接触とは、二つの表面間の滑らない直接機械的接触のことを言う)。加熱及び冷却により高い熱伝達速度を使用すると、リボンの温度上昇又は降下速度が改良される。本発明を用いると、103℃/秒を超える、好ましくは、一定の場合において、さらには104℃/秒を超える温度上昇又は降下速度で20〜30μm厚の金属リボンを加熱又は冷却することが可能である。本発明を用いると、冷却は二つの逐次段階に細分割される。第一冷却段階は、高い温度降下速度で運転され、流れ及び構造緩和を十分緩徐化し、従って熱処理を停止させるために、リボン温度を急速に処理温度より十分低くするのに役立つ。第一段階の後は、十分な温度降下速度での第二冷却段階が続く。これは、リボン温度を、熱処理終了時のリボン構造状態が保存される点まで下げるのに役立つ。好ましくは、第一段階の冷却後、流れ及び構造緩和は、第二冷却段階で発生するリボンハンドリングのために重要な構造変化がそれ以上合金に発生しない点まで緩徐化される。本発明を用いると、好適な態様に従って、延性リボンを得るためにインラインアニール処理における構造緩和を制限することが可能である。本発明を用いると、好適な態様に従って、従来の炉アニール温度より高い処理温度で、結晶化開始に達することなく鉄基アモルファス合金リボンをインラインアニールすることが可能である。本発明を用いると、配電変圧器、HIF、パルスパワー用コア、及びその他の品目用のコアの製造に使用可能なアモルファス合金リボンの製造に応力アニールを使用することが可能である。本発明を用いると、好適な態様に従って、構造緩和を制限するため、従って延性リボンを得るために、前進するリボンを1秒未満、好ましくは10分の1秒未満で連続的にインラインアニールすることが可能である。本発明を用いると、好適な態様に従って、1m/秒より大きい送り速度、さらには約5m/秒より大きい送り速度、さらには101m/秒の速度範囲でアモルファス強磁性合金リボンをインラインアニールすることも可能である。従って、アニール後巻取り(rolling-up-after-annealing)コアを製造するためのアニール済みリボン材料の高い大量生産速度が可能となる。本発明を用いると、好適な態様に従って、インラインアニール装置のサイズは小さく、最小のフロアスペースしか必要としない。このことはコスト削減に著しく貢献する。本発明を用いると、好適な態様に従って、従来の巻取り後アニール(annealing-after-rolling)コアと比べて少ないコアロス
を示すアニール後巻取りコアを製造することが可能である。本発明を用いると、好適な態様に従って、約1.3テスラより大きいB80を示すアニール後巻取りコアを製造することが可能である。本発明を用いると、好適な態様に従って、0.80より大きいB80/Bsatを示すアニール後巻取りコアを製造することが可能である。本発明を用いると、好適な態様に従って、容易なアニール後巻取りを可能にするために、処理後切断可能な鉄基アモルファス合金リボンをインラインアニールすることが可能である。本発明を用いると、好適な態様に従って、処理後少なくとも一つの側に折り畳み可能な鉄基アモルファス合金リボンをインラインアニールすることが可能である。本発明を用いると、好適な態様に従って、処理後延性を維持する鉄基アモルファス合金をインラインアニールすることが可能である。本発明を用いると、好適な態様に従って、処理後完全延性状態で取り扱うことができる鉄基アモルファス合金をインラインアニールすることが可能である。本発明を用いると、好適な態様に従って、破断のリスクを最小限にするために全処理プロセスの間、完全延性状態である鉄基アモルファス合金をインラインアニールすることが可能である。本発明を用いると、好適な態様に従って、処理後Tdb°が通常の室温より低いままである鉄基アモルファス合金リボンをインラインアニールすることが可能である。本発明を用いると、好適な態様に従って、処理後、打抜き、切断又は引裂きができる鉄基アモルフ
ァス合金リボンをインラインアニールすることが可能である。
2でローラー1と同じ曲げ側に課せられた再印加曲げ応力の応力除去作用は、第一の冷却
段階の初期部分の最中、リボンの温度がまだ処理温度に近い間に起こる。このようにして、リボンは、r2より大きい半径ra近くに曲がった場合、実質的に緩和された応力条件を取り戻す。点8でローラーを出ると、第一冷却段階は終わり、リボン温度Tout°は、処理温度より十分低く降下し、第二冷却段階での冷却をそれ以上著しく有害な応力除去を引き起こすことなく続けながら更なるリボンのハンドリングを可能にする。合金の粘度は、アレニウスの法則に密接に従うことによって温度の逆数に従って増大するので、処理温度から数十度の降下で十分である。第二段階の冷却は、リボンがマンドレルに巻き取られた時、又は好ましくはマンドレルに巻き取られる前に何らかの追加的冷却手段、例えば追加のコールドローラー、又はガスの冷却ジェットを用いて行うことができる。処理後に得られる静止位での自然な曲げ半径raは、リボンの厚さ及び送り速度、ローラー1及び2の温度、半径r1及びr2、接触角θ1及びθ2、及び距離dの関数となる。また、引張応力は、処理中、リボンの変位の間ずっと維持され、合金組成に応じてリボンの長手軸に沿って又はそれと直角に配向された磁気異方性を誘導する。
するための必要時間は、標本が受けた熱履歴に応じて増大する。本発明の好適な態様において、加熱時間、アニール時間、一連の処理形状及び冷却法は、構造変化がリボンのアニール時定数及び延性にいかに影響するかに基づいて実現されている。熱処理は、残留応力及び一連の印加応力を適切に除去するのに必要な最小時間実施され、その時間は選択された処理温度及び処理中の構造状態の変化に関連する時定数に依存する。この最小時間を超えることは不必要であるばかりか、過剰な構造緩和を起こさせて、リボンの延性に有害である。印加応力を緩和するのに利用できる短い時定数は、処理温度に達した後、処理の初めに生じる。従って、残留及び印加曲げ応力は、主に、図1で点5に達したときに除去される。好ましくは、走行距離dは、更なる構造緩和を制限するためにローラー2をローラー1の非常に近くに置くことによって短く保つ。好ましくは、ローラー2の半径r2の選択は、処理後、r1に近い曲率半径で曲げた場合に最大緩和応力を示す冷却合金リボンが得られるように決定される。
温度が処理温度に近づけば、何ら顕著な構造緩和は起こらないであろう。次に図4aを参照すると、図1の装置の修正版が示されている。ここでは、半径r3を有し、ローラー1に平行してごく近接して回転する第二のホットローラー11が追加されている。リボンの走行路は、その路にホットローラー11を加えるために変更されている。ローラー1と点4で接触する前に、リボンは点12でローラー11の熱表面と静的接触をする。そこでもホットローラーの半径r3に曲げられるほか、高い温度上昇速度で加熱され始める。リボンは、所定の回転角θ3の間、ホットローラー表面と接触を続ける。回転しているホットローラー11の表面と一緒に移動している間、リボン温度はホットローラー11の温度以下の温度に上昇する。点13でホットリボンはホットローラー11との接触を断ち、平らな形状でホットローラー1の点4に進み、図1に記載されているのと同じ経路に従う。得られた温度プロフィールを図7bに示す。好ましくは、ローラー11と接触して回転している間、リボン温度は常に上昇モードである。さらに好ましくは、点13でローラー11との接触を断つとき、リボン温度は実質的に処理温度に達している。次に、ホットローラー1の熱源又は放熱を調整して、入ってくるリボンを、全回転角θ1にわたって接触している間処理温度に維持する。また、ホットローラー11は、ローラー11とローラー1間で平らな形状となる点13と4間の走行路長を最小限にするために、ローラー1にごく近接して配置される。ローラー11の表面温度、外半径r3及び接触角θ3の選択は、点4に到達する前に構造緩和の進行を制限するために、温度上昇時間を削減するために最適化される。温度上昇時間の削減は、リボン温度が密接に従う負の指数関数的減衰(−e−x)の初期部分の高い温度上昇速度の利益を得るために、ローラー11の温度を処理温度より高く設定し、リボンが、その温度が処理温度に近くなってからローラー11を出るようにすることによって可能である。さらに、リボンの厚みにおける何らかの緩やかな漸進的変化は、ローラー11上での温度上昇速度、従って離脱点でのリボン温度に影響を及ぼすので、ローラー11の温度を補正することによって補うことができる。そのような厚みの変化は、入ってくる予熱リボン上の処理温度を維持するために、ローラー1に供給される電力をモニターすることによって容易に検出できる。温度上昇時間をさらに削減するための別の方法は、より小さい外半径を有する2個以上のホットローラー11を使用し、それらを隣り合わせて平行に配置して、一つのローラーから別のローラーへと蛇行する路をたどるリボンを予熱することである。複数の小型ホットローラーの周囲を蛇行するリボンは、リボンの両面から交互に、そしてより迅速に所定の引張応力で加熱される(ローラー上での加圧接触はその外半径に対して反比例式に増大するので)。リボンの両面から交互に加熱することは、片面だけからの加熱と比べて、厚みの中の勾配温度も削減するので、リボンの厚み全体のより均一な温度増加速度を提供する。同等のリボン温度上昇速度で、小型ローラーはリボンの引張応力を削減するために使用できるので、処理中の破断のリスクを低減する。図4bでは、図4aのホットローラー11は、半径r3a及びr3bの2個の小型ローラー11a及び11bに置き換えられている。この修正装置を用いると、両ローラー11a及び11bの角距離の合計(θ3a×r3a+θ3b×r3b)は、図7bに示されているようにリボン温度がより迅速に上昇するので、同等のリボン引張応力の場合、図4aの角距離(θ3×r3)より小さくできる。従って、点4に達する前に構造緩和の進行をさらに制限できる。
的な表面剪断応力を生み出す。インラインアニールプロセスの加熱段階中、リボンが温度上昇に伴って膨張しようとするにつれて合金粘度は低下するので、現れる表面剪断応力は、増大する流れで緩和される。従って、リボンの加熱中は何ら重大な表面剪断応力は蓄積しない。しかしながら、これはコールドローラーを使用する冷却段階では別の話になる。
温度が降下するにつれてリボンは収縮しようとし、その粘度も急速に増大する。これは、増大する集中的な表面剪断応力を導入し、それが原因で定着接点の破綻を招きかねず、従ってコールドローラー表面の摩損を起こす。本発明では、この摩損問題は、図5に示すように、リボン温度の降下中、リボンを複数のコールドローラーの一連の小さい角距離(θ×r)上を通って蛇行させることにより著しく減弱できる。複数のコールドローラーの飛越しは、摩損が深刻な問題になっているローラー上の点にそれらが至る前に、蓄積されつつある集中的剪断応力をそれぞれの飛越しでゼロにする。コールドローラーが第二冷却段階で使用される場合、それらの数及びそれぞれの角距離(θ×r)は、図7cに示されているように、各ローラー上での最大許容温度降下ΔT°及びリボンがマンドレルに巻き取られる最終温度TF°に従って選択すればよい。図1〜5のコールドローラー2に関しては、点8でローラーを出るときのリボン温度Tout°が処理温度より十分低く降下し、それ以上著しく有害な応力除去を引き起こすことなく冷却を続けながら更なるリボンのハンドリングを可能にするまで、角距離(θ2×r2)を最小化するのが好ましい。そうしなければ、回避可能な摩損が、その点よりさらに低く降下すると発生することになろう。また、蓄積する集中的表面剪断応力を繰り返しゼロにすることは、処理後リボンの磁気特性の劣化に寄与する残留応力の導入も減弱する。
緩和応力を示す冷却合金リボンが得られるように決定される。
ているローラー表面に接触して移動しているリボンを加熱する際に、その熱慣性とともに、外周全体の温度をならすための熱バッファ貯蔵庫としての役割を果たす。2リングアセンブリ19は少なくともリボン幅と同じ幅である。回転している2リングアセンブリを支持するために、e3の厚さを有する伸長薄肉管壁20が内部リング16の両側から突き出している。管壁20は、好ましくは、ステンレススチールなどの不良熱伝導材料からできており、壁厚e3は、管壁の両先端部への熱放散を制限するために十分薄く作るが、ローラー回転中の同心性を維持するために、ローラー表面上で張力下にあるリボンによって行使される牽引力を支持するに足るほど厚く作る。管壁の両先端はそれぞれ、保持フランジ22を受容するためにより厚い壁21を有する。管壁20の材料が好ましい場合のようにステンレススチール製である場合、誘導電流ループは内部リング16の両側を越えて伸びる。この副作用は、管壁内に寄生熱(parasitic heat)を生じることになる。そこで、管壁20に、軸方向に周期的に間隔をあけたスロット23を設ける。ステンレススチールリング16の両側の縁から環状路ループを断ち切るのに十分な長さでスロットを付けて、誘導
電流が2リングアセンブリ19の近傍内を流れるようにする。さらに、これらのスロットは、2リングアセンブリの両側を把持するための指状支持手段にもなる。また、2リングアセンブリ19の半径方向熱膨張に対応するために、回転軸に対してそれを同心に維持しつつ、半径方向に曲がることができる。図12及び13に示されているように、各サイドフランジ22は中空シャフト24を含み、シャフト24は壁27の開口部に挿入されたベアリング25上に支持されている。逆バージョンでは、開口部26がフランジ22の方にあり、シャフト24が壁27に嵌め込まれているというのでもよい。2リングアセンブリ19と管壁20の軸方向熱膨張を可能にするために、フランジ22とベアリング25間のシャフト24上にバネ28を挿入し、シャフトとベアリングが互いの上をスライドできるようにする。誘導加熱アンテナ18は、その中心空洞部に支持手段29によって支持されている。支持手段29は、シャフト24の中空部分を自由に通り抜けるシャフト30に取り付けられており、支持構造壁27上に固定されたプレート31によってローラーの外側から保持されるようにしてある。誘導加熱アンテナ18の二つの絶縁銅管端18b及び18cは、反対側の中空シャフト24を通って自由に伸びて、HF電気AC電源に達する。従って、ホットローラーは両方の支持ベアリング上で回転できる一方で、誘導加熱アンテナ18はホットローラーによる物理的妨害なしに固定された状態である。
45と二つの平行開口部の一つとの間に横断開口部48を積層物の一つおきに有している。平行及び横断開口部46、47及び48は次に二つのマニホールドを形成する。一つは取入れ用、もう一つは取出し用である。二つのスペーサー43aはそれぞれ、積層配列物の両端に位置し、各管先端38を対応するマニホールドに接続している。これにより、一
つの管先端38から流入する冷却剤が、取出し用マニホールドを経て二つの間隙45のうちの一つに分配され、熱伝導リング32の内壁に到達することが可能となる。次に、冷却剤は小間隙44及び対応する間隙45を経て取入れ用マニホールドに戻り、ローラーの他端の管先端からローラーを出る。
及び前進するリボンの機械的引張応力をその走行路の通過点で変化させるための装置を含む。牽引及び張力システムは、相互に接触している二つの表面間の静止摩擦を利用する。
静止摩擦力は、ホイールの外周を角φにわたってある引張力で包囲するリボンにも作用する。図18aはこの状況を示している。この場合、我々はホイールは回転できないと見なす。異なる値の二つの引張力Fin及びFoutがホイールの両側のリボンに働いてい
る。これらの力によって、リボンはホイールを締め付け、ホイールの表面に対して垂直抗力も働かせ、静止摩擦の機構を作動させている。表面上の物体と同様、二つの力の差は、ホイールとリボン表面間の同じ大きさの静止摩擦力によって対抗され、リボンが滑るのを防止している。印加された力の差が静止摩擦限界力に達すると、リボンはホイール上で滑り始める。入口(input)と出口(output)間で働く最大の力はこの等式に密接に従う。
従って、角φ上のホイールの両側のリボンに働いている二つの引張力の場合、出口力(output force)が、所定の入口力(input force)Fin及び静止摩擦係数μsについてのF
outより勝ると、リボンは滑り始める。ホイール表面に沿ったリボンの引張力は、図18bに示されているように指数関数的プロフィールを有する。これはキャプスタン効果として知られている。
2.リボン幅に沿った印加引張応力の均一な分配。
3.印加引張応力の大きさの正確な制御。
4.リボン送り速度の正確な制御。
5.所望の印加引張応力の大きさは静止摩擦係数と無関係。
前進中のピンと張った薄い合金リボンの引張応力を短い距離のうちに走行路沿いの点で増大しようとするいかなる試みも、リボン材料に、漸増する応力遷移レベルをもたらす。リボンが高速で前進している場合、遷移時間は非常に短くなるので、印加された引張応力が大きいと、リボンは強い機械的衝撃を受け、従って破断のリスクがある。本例の場合、引張力は、リボンと接触しているキャプスタンホイールのカバー角に沿って徐々に印加される。従って、応力増大遷移時間は、直径の大きいキャプスタンホイールを使用するか、又は複数の小型キャプスタンホイールのカスケードを使用することによって、かなり増大させることができる。このようにして、ピンと張ったリボンの信頼できる連続高速供給が確保される。
大きいリボンの場合、増大する引張応力を非常に薄いリボンの幅に沿って均一に分配することが必要となる。引張応力が大きい場合、応力の不均一分配と、リボン縁の小内包物などの何らかの潜在的な物理的欠陥とが組み合わさると、リボンを縁から引き裂くことになりかねない。キャプスタン駆動を用いると、リボンは均一な表面上にあり、引張応力はかなりの長さにわたって漸次印加されるので、リボンの幅に沿った何らかの重大な引張応力の不均衡が回避される。
リボンに印加される引張応力は、キャプスタンホイール上での時計回り又は反時計回りのトルクの印加によって実施される。高精度のトルクは、キャプスタンホイールの回転軸に機械的に連結されたトルク制御電気モーターによって容易に提供できる。
リボンと静止摩擦モードにあるキャプスタンホイールを使用することによって、ホイール表面の接線速度はリボンの送り速度と同期される。従って、キャプスタンホイールの回
転速度を制御することによって、リボンの送り速度を正確に制御することは容易である。リボンが、リールから巻き出されて別のリールに行く間に一連のローラー及びキャプスタン静止摩擦駆動を通る走行路を辿るシステムでは、キャプスタン駆動の一つの回転が速度制御され、他のすべての駆動がトルク制御されれば、リボンの送り速度の制御は可能である。キャプスタンホイールの速度制御は、ホイールの回転軸に機械的に連結された速度制御モーター駆動を用いて容易に実施できる。
静止摩擦係数に関わらず、任意の量の引張応力を前進するリボンの走行路に沿った点で加えたり引いたりすることができる。所定の静止摩擦係数に対して印加できる最大引張応力は、リボンがその走行路上で遭遇するキャプスタンホイールの数によって制限される。
ボンロールからの巻出し又は巻取りをされるリボンの張力に対する容易な制御を提供するため、当該技術分野では一般的に使用されている。好ましくは、装置内のリボンの送り速度は、牽引及び張力システム134のキャプスタンホイール回転速度を制御することによって制御される。
て制御されたモーターに接続されていた。モーター及び駆動部を含む全設備(HF電源及びコンピューター以外)は、4フィート×8フィートの台に搭載された。これは本発明の装置のコンパクトさを示すものである。図7a及び7bに、設備内の走行路を移動する間にリボンが受けた二つのおよその温度プロフィールを示す。図7aではローラー11上での予熱が実施されていない。リボンは、ホットローラー1上だけで加熱と処理をされている。所定のリボン引張応力の場合、加熱上昇時間はリボンの送り速度に無関係である。従って、高い送り速度では、リボンがホットローラー1の表面に沿って回転する時間が短くなるので(増大する送り速度のため)、加熱温度上昇時間のほうが主流になり始め、従ってローラー1上で処理時間として働く時間が少ししか残らない。リボンは、ローラー1上での処理効率が劇的に悪化する上限の送り速度を有することになろう。図7bでは、追加された予熱ローラー11が、リボンがホットローラー1の表面に沿って回転する時間から加熱時間を取り除くので、今度はホットローラー1は専ら処理のためだけに役割を果たす。この設備は、ローラー2上での初期冷却が熱処理を終えるのに十分であれば、図7aの状況と同一のローラー1上での処理時間の場合、リボン送り速度の限界を押し上げることになる。
材料:Metglas 2605SA1
リボン送り速度:2.0メートル/秒
リボン印加引張応力:100MPa
予熱なし
処理温度:480℃
処理後の自然曲げ半径:3.0インチ〜3.5インチ
リボン巻取り引張応力:5MPa
コア重量:1.04kg(ハブを除く)
コア内径:5.80インチ(ハブを除く)
コア外径:6.83インチ
コアロス(1.3テスラ、60Hzで):0.20W/kg
励磁電力(1.3テスラ、60Hzで):1.76VA/kg
ピーク磁場(1.3テスラ、60Hzで):80A/m
B80:1.3テスラ
B80/Bsat:0.83
実施例2:
材料:Metglas 2605SA1
リボン送り速度:5.0メートル/秒
リボン印加引張応力:100MPa
予熱角θ3:180度近辺
予熱ローラー温度:485℃
処理温度:485℃
処理後の自然曲げ半径:3.0インチ〜3.5インチ
リボン巻取り引張応力:5MPa
コア重量:1.04kg(ハブを除く)
コア内径:5.80インチ(ハブを除く)
コア外径:6.83インチ
コアロス(1.3テスラ、60Hzで):0.20W/kg
励磁電力(1.3テスラ、60Hzで):2.37VA/kg
ピーク磁場(1.3テスラ、60Hzで):97A/m
B80:1.27テスラ
B80/Bsat:0.81
実施例3:
材料:Metglas 2605HB1
リボン送り速度:2.0メートル/秒
リボン処理印加引張応力:75MPa
処理温度:455℃
予熱なし
処理後の自然曲げ半径:3.0インチ〜3.5インチ
リボン巻取り引張応力:5MPa
コア重量:1.04kg(ハブを除く)
コア内径:5.80インチ(ハブを除く)
コア外径:6.83インチ
コアロス(1.3テスラ、60Hzで):0.14W/kg
励磁電力(1.3テスラ、60Hzで):0.19VA/kg
ピーク磁場(1.3テスラ、60Hzで):6.6A/m
コアロス(1.4テスラ、60Hzで):0.18W/kg
励磁電力(1.4テスラ、60Hzで):0.35VA/kg
ピーク磁場(1.4テスラ、60Hzで):16.2A/m
コアロス(1.5テスラ、60Hzで):0.22W/kg
励磁電力(1.5テスラ、60Hzで):1.56VA/kg
ピーク磁場(1.5テスラ、60Hzで):80A/m
B80:1.5テスラ
B80/Bsat:0.91
実施例4:
材料:Metglas 2605HB1
リボン送り速度:5.0メートル/秒
リボン処理印加引張応力:75MPa
処理温度:460℃
予熱角θ3:180度近辺
予熱ローラー温度:460℃
処理後の自然曲げ半径:3.0インチ〜3.5インチ
リボン巻取り引張応力:5MPa
コア重量:1.04kg
コア内径:5.80インチ(ハブを除く)
コア外径:6.83インチ(ハブを除く)
コアロス(1.3テスラ、60Hzで):0.13W/kg
励磁電力(1.3テスラ、60Hzで):0.17VA/kg
ピーク磁場(1.3テスラ、60Hzで):6A/m
コアロス(1.4テスラ、60Hzで):0.18W/kg
励磁電力(1.4テスラ、60Hzで):0.33VA/kg
ピーク磁場(1.4テスラ、60Hzで):15A/m
コアロス(1.5テスラ、60Hzで):0.22W/kg
励磁電力(1.5テスラ、60Hzで):1.55VA/kg
ピーク磁場(1.5テスラ、60Hzで):80A/m
B80:1.5テスラ
B80/Bsat:0.91
5m/秒でインラインアニールされた巻取りリボンで製造された上記環状コアで測定されたコアロス及び励磁電力を、合金製造業者が磁場炉アニールで報告したそれと共に表1に示す。磁場炉アニールされた60gのSA1及びHB1トロイダル状サンプルのコアロスは、合金製造業者によって、リュウスケ・ハセガワ(Ryusuke Hasegawa)著、論文名“非晶質とナノ結晶質磁性材料の進歩(Advances in Amorphous and Nanocrystalline Magneti
c Materials)”、ジャーナル・オブ・マグネティズム・アンド・マグネティック・マテリアルズ(Journal of Magnetism and Magnetic Materials)、2006年、第304巻、p
.187−191、表2の表に報告されている。重量73kg(SA1)及び75kg(HB1)の炉アニールされた角型巻きカットコアサンプルの励磁電力は、合金製造業者によって、東大地(Daichi Azuma)及びリュウスケ・ハセガワ(Ryusuke Hasegawa)著、論文名“非晶質金属とシリコン鋼による変圧器コアからの可聴雑音(Audible Noise From Amorphous Metal and Silicon Steel-Based Transformer Core) ”、IEEE・トランザクションズ・オン・マグネティクス(Transactions on Magnetics)、第44巻、第11号、41
04−4106、図2及び4に描かれたプロット曲線から導き出された。比較すると、Metglas 2605SA1及び2605HB1アモルファス合金を用いて本発明で製造されたアニール後巻取りコアは、特に2605HB1の場合、顕著に低いコアロスを示している。励磁電力は、1.4テスラまでは低いが、1.5テスラでは高くなる。B80/Bsat比は、ロールに何らかの容認応力が導入されたため、炉アニールコアの方が本発明のインラインアニールリボンのロールと比べて高い状態を維持している。
の関数なので、スケールアップされた設計は、リボン送り速度の比例的な増大を可能にする。例えば、図24に示されているのと類似の設備を用いて、2倍の最終半径を有する曲線状のリボンをインラインアニールした場合、リボンの送り速度は40m/秒もの高さに上げることができる。従って、本発明の装置は、曲線状のアモルファス合金リボンを大量にインラインアニールするのに効率的に使用できる。アモルファス合金を製造するための鋳造プロセスは30m/秒に近い速度で実施されるので、インラインアニールユニットを鋳造ラインの出力部に追加することも予見できるであろう。
鉄基アモルファス合金リボンを本発明の装置でアニールする前に、一連の鋳放しのサン
プルを三つの試験のそれぞれに付して、それらが完全延性であることを確認した。アニール処理後、リボンの長いセグメントをサンプル採取し、その延性を評価するために試験した。実施例1〜4の各実験から採取したアニールリボンセグメントに対して通常室温で実施された一連の3種類の延性試験の結果を以下の表に示す。各延性試験は10回実施した。それぞれの試験について、試験下におけるリボンの物理的挙動を説明するのに下記の表現を使用する。曲げ破断歪み試験は、ε f によって表現され、観察された破断のタイプ:折り曲げ可能(εf=1破断なし);部分破断;及び完全破断も含む。剪断試験は、切断可能(滑らかな漸進的切断で破断なし);部分破断;及び完全破断の観点から表現される。最後に、引裂試験の結果は、引裂可能(滑らかな漸進的引裂で破断なし);部分破断;及び完全破断の観点から表現される。
される。後ハンドリング中のリボン温度を維持するために、あらゆる切削工具又は案内表面は同じ温度付近に維持される必要がある。マンドレルに巻き取られた後、リボンは何らそれ以上の性質の劣化なしに通常室温に徐々に放冷された。前進する処理路に沿ってずっと合金を完全延性に維持することによって、処理中のリボン破断のリスクも最小限に削減されるので、生産収率は最大化される。
一群のセグメントを積み重ね、有機又は無機バインダで結合して、厚い鋼板に等しい硬さ(rigidity)を与える。Metglas 2605SA1及び2605HB1のような鉄基アモルファス強磁性合金の性能は外部印加応力に敏感なので、バインダは、硬化されたときにリボンの表面に著しい応力を導入してはならない。磁気性能の深刻な劣化を招くことになるからである。さらに、バインダの熱膨張率をリボンのそれと合致させて、差のある熱膨張による応力の発生を回避すべきである。これも磁気性能の深刻な劣化につながりかねないからである。また、バインダは、曲線状インラインアニールリボンにも、コアを形成するために巻き付ける前に適用して、自己ばらつきのないコアを得ることができる。
の間にあるのがよい。さらに好ましくは、raは環状形成コアの外半径に近いのがよい。というのは、励起磁場はコアの外周部近くで弱くなるので、環状コアの内周部のより強い磁場が、コアの内部領域のわずかに変形したリボンを磁化するのに必要な増大した力場を補うという利益があるからである。しかしながら、非常に厚い量の巻付けリボンを有する環状コアの磁気性能は、一つの分量のリボンごとに増大する特定半径(ra1<ra2<ra3・・・)でそれぞれアニールされた逐次分量のリボンを巻き付けることによって改良できる。
絶縁を増大するためには片面だけのコーティングが求められる。約25μmの厚さを有するリボンに対しては、良好な占積率を維持したければ、コーティングは非常に薄くなければならない。60Hzの周波数での運転の場合、層間電気抵抗を増大するには、リボンへの非常に薄い絶縁コーティング(<1μm)の適用で十分であり、それ故コアの磁気性能は、特に幅広コアの場合、著しく改良される。HIF加速器に必要とされるようなパルスパワー用コアに適正な絶縁を提供するためには、高い誘電強度(絶縁耐力)を有するわずかに厚い絶縁層が必要となりうる。しかしながら、そのような非常に薄い絶縁層は被覆プロセスの精密な制御を必要とする。
(1) アモルファス合金リボンを処理するための方法であって、(a)アモルファス合金リボンを、設定された送り速度で走行路に沿って前方に送り、ピンと張り、そして案内し;(b)アモルファス合金リボンを前記走行路沿いの地点で103℃/秒を上回る速度で熱処理を開始するための温度に加熱し;(c)アモルファス合金リボンを103℃/秒を上回る速度で熱処理が終了するまで冷却し;(d)前記熱処理中、アモルファス合金リボンが、前記熱処理後、静止状態で特定形状を取るまで一連の機械的拘束をリボンに印加
し;そして(e)前記熱処理後、アモルファス合金リボンを、前記特定形状を保存する速度で冷却するステップを含む方法。
(2) 熱処理が、リボンのアモルファス状態を維持するように実施される、(1)に記載の方法。
(3) 熱処理が、アモルファス合金リボンの結晶化を開始するために実施される、(1)に記載の方法。
(4) 熱処理が、アモルファス合金リボンの部分結晶化を得るために実施される、(1)に記載の方法。
(5) 熱処理が、アモルファス合金リボンの完全結晶化を得るために実施される、(1)に記載の方法。
(6) ステップa)において、設定された送り速度が1m/秒より大きい、(1)に記載の方法。
(7) ステップb)において、加熱が104℃/秒を上回る速度で実施される、(1)に記載の方法。
(8) ステップc)において、冷却が104℃/秒を上回る速度で実施される、(1)に記載の方法。
(9) 熱処理が1秒未満の間実施される、(1)〜(8)のいずれか1項に記載の方法。
(10) 熱処理が10分の1秒未満の間実施される、(1)〜(8)のいずれか1項に記載の方法。
(11) ステップe)が、アモルファス合金リボンを、アモルファス合金リボンの完全延性が得られる温度閾値Tdbより高いハンドリング温度に冷却する、(1)〜(10)のいずれか1項に記載の方法。
(12) 前記ハンドリング温度が、周囲温度より高く、熱処理を開始するための前記温度より低い、(11)に記載の方法。
(13) ステップb)において、アモルファス合金リボンが、前記走行路に沿って配置されている第一のシリンダー表面を有する少なくとも一つの第一のシリンダーと接触し;ステップb)がさらに、アモルファス合金リボンと第一のシリンダー表面との間で第一の静的接触を得るために、アモルファス合金リボンを第一のシリンダー表面に対してピンと張るステップを含み、第一の静的接触は第一のシリンダー表面の周りの第一の接触角にわたって伸び;ステップb)がさらに、前記第一のシリンダー表面を、熱処理を開始するための前記温度以上の温度に維持するステップを含み;ステップc)において、アモルファス合金リボンが、前記走行路に沿って配置されている第二のシリンダー表面を有する少なくとも一つの第二のシリンダーと接触し;ステップc)がさらに、アモルファス合金リボンと第二のシリンダー表面との間で第二の静的接触を得るために、アモルファス合金リボンを第二のシリンダー表面に対してピンと張るステップを含み、第二の静的接触は第二のシリンダー表面の周りの第二の接触角にわたって伸び;そしてステップc)がさらに、前記第二のシリンダー表面を、熱処理を開始するための前記温度より低い温度に維持するステップを含む、(1)〜(12)のいずれか1項に記載の方法。
(14) ステップd)において、アモルファス合金リボンが、前記走行路に沿って配置されている第三のシリンダー表面を有する少なくとも一つの第三のシリンダーと接触し;ステップd)がさらに、アモルファス合金リボンと第三のシリンダー表面との間で第三の静的接触を得るために、アモルファス合金リボンを第三のシリンダー表面に対してピンと張るステップを含み、第三の静的接触は第三のシリンダー表面の周りの第三の接触角にわたって伸び;そしてステップd)がさらに、前記第三のシリンダー表面を、熱処理を開始するための前記温度に維持するステップを含む、(13)に記載の方法。
(15) アモルファス合金リボンをシリンダー表面に対してピンと張るステップが、25〜200MPaの範囲の張力で実施される、(13)又は(14)に記載の方法。
(16) アモルファス合金リボンをシリンダー表面に対してピンと張るステップが、50〜100MPaの範囲の張力で実施される、(13)又は(14)に記載の方法。
(17) アモルファス合金リボンをピンと張るステップが、リボン内の磁気異方性の発達を促進するために行われる、(15)又は(16)に記載の方法。
(18) アモルファス合金リボンが、第一、第二又は第三のシリンダーの選択された一つに近接する少なくとも一つのガイドローラーと接触し、前記ガイドローラーは、選択されたシリンダーより小さい半径を有し、前記選択されたシリンダーの前記接触角を最大にするために、リボンと選択されたシリンダー間の初期接点と最終接点の両方に近接して配置されている、(14)に記載の方法。
(19) ステップd)において、特定形状が曲線状であり、方法はさらに、(f)特定量のアモルファス合金リボンをマンドレル上に巻き付け、内半径と外半径を有するコアを形成し、前記特定形状は、前記内半径及び前記外半径の間から選ばれる曲率半径を有する追加ステップを含む、(1)〜(18)のいずれか1項に記載の方法。
(20) ステップd)において、特定形状が平面状であり、方法はさらに、(f)アモルファス合金リボンのセグメントを切断し、そして積み重ねる追加ステップを含む、(1)〜(18)のいずれか1項に記載の方法。
(21) ステップd)において、機械的拘束が、アモルファス合金リボンの特定形状の曲率半径をその長さに沿って変動させるために変化し、方法はさらに、(f)アモルファス合金リボンの前記長さをマンドレル上に巻き付けてコアを形成する追加ステップを含む、(1)〜(18)のいずれか1項に記載の方法。
(22) ステップf)の前に、(i)アモルファス合金リボンの少なくとも片面を誘電材料で被覆する追加ステップを含む、(19)〜(21)のいずれか1項に記載の方法。(23) 誘電材料が有機誘電材料である、(22)に記載の方法。
(24) 前記ステップi)において、被覆が電着によって実施される、(22)に記載の方法。
(25) 前記ステップi)がさらに、アモルファス合金リボンに電圧を印加し、該リボンをしばらくの間有機ポリマーと脱イオン水のエマルジョン中で前方に送るステップを含む、(22)に記載の方法。
(26) 前記ステップf)の前に、(i)アモルファス合金リボンの少なくとも片面をバインダで被覆する追加ステップを含む、(19)〜(21)のいずれか1項に記載の方法。
(27) 張力が、張力装置によってアモルファス合金リボンの走行路に沿って増大又は低減され、前記張力装置は、− シャフトを有する少なくとも一つのモーターと;− モーターのシャフトに結合された円形装置(前記円形装置は、リボンとある角度にわたって静的接触をする表面を有し、該表面はリボンに対して静止摩擦係数を有する)と;そして− アモルファスリボンの引張応力を増大又は低減するために前記モーターシャフトのトルクを制御するための制御装置と;を含む、(1)〜(12)のいずれか1項に記載の方法。
(28) 前記張力装置が、熱処理が開始される前にリボンの引張応力を増大するために前記走行路に沿って配置されている、(27)に記載の方法。
(29) 前記張力装置が、前記熱処理後に引張応力を低減するために前記走行路に沿って配置されている、(27)に記載の方法。
(30) 前記張力装置が、前記熱処理中のリボンの引張応力を制御するために前記走行路に沿って配置されている、(27)に記載の方法。
(31) 走行路に沿って送られるリボンが、案内装置によって構造物上の標的位置に送られ、前記案内装置は、− 体部と;− 体部に搭載され、リボンを支持及び案内するための側部ガイドで囲まれた平坦な外周面を有するガイドローラー(ガイドローラーは、リボンを受け取るための受理部と、リボンを標的位置に送るための送出し部とを有する)と;そして− 体部を構造物にピボット式に搭載するためのピボット(ピボットは、ローラーの送出し部の接線上に並んだピボット軸を有し;動作時、体部は、ローラーの受理部がリボンを受け取り、前記送出し部からリボンを標的位置に送るためにその配転に対応できるように、ピボットによって構造物に対してピボット旋回する)と;を含む、(1)〜(
30)のいずれか1項に記載の方法。
(32) ステップe)において、アモルファス合金リボンが、複数の間隔をあけた冷却シリンダーと接触し、それぞれは前記走行路に沿って配置された冷却シリンダー表面を有し;ステップe)がさらに、動くアモルファス合金リボンと冷却シリンダー表面との間で冷却静的接触を得るために、アモルファス合金リボンを冷却シリンダー表面に対してピンと張るステップを含み、冷却静的接触は冷却シリンダー表面の周りのそれぞれの接触角にわたって伸び;そしてステップe)がさらに、前記冷却シリンダー表面を、熱処理を開始するための前記温度より低い温度に維持するステップを含む、(13)に記載の方法。
(33) リボンとして鋳造され、103℃/秒より大きい温度速度での加熱及び冷却を用い、結晶化開始に達することのない温度でインラインアニールすることによって熱処理された鉄基アモルファス合金。
(34) 前記リボンが積み重ね又は巻き付けられてコアを形成する場合、前記リボンは0.80より大きいB80/Bsatを有する、(33)に記載の鉄基アモルファス合金。
(35) リボンが通常の室温で延性であり、通常の室温より高い温度で完全延性である、(33)に記載の鉄基アモルファス合金。
(36) 公称化学組成Fe80B11Si9(数字は原子百分率)と偶発的不純物を含むリボンとして鋳造され、103℃/秒より大きい温度速度での加熱及び冷却を用い、結晶化開始に達することなく450℃より高い温度でインラインアニールすることによって熱処理された鉄基アモルファス合金。
(37) 前記リボンが積み重ね又は巻き付けられてコアを形成する場合、リボンは、60Hz、1.3テスラの磁気誘導で、0.25W/kgより少ないコアロスを有する、(36)に記載の鉄基アモルファス合金。
(38) 前記リボンが積み重ね又は巻き付けられてコアを形成する場合、前記リボンは、アニール後約1.3テスラより大きいB80を有する、(36)に記載の鉄基アモルファス合金。
(39) 前記リボンが積み重ね又は巻き付けられてコアを形成する場合、前記リボンは0.80より大きいB80/Bsatを有する、(36)に記載の鉄基アモルファス合金。
(40) リボンが通常の室温で延性であり、100℃より高い温度で完全延性である、(36)に記載の鉄基アモルファス合金。
(41) 化学組成FeaBbSicCd(式中、80<a<84、8<b<18、0<c≦5、及び0<d≦3、数字は原子百分率)と偶発的不純物を含む、(33)に記載の鉄基アモルファス合金。
(42) 前記リボンが積み重ね又は巻き付けられてコアを形成する場合、リボンは、60Hz、1.5テスラの磁気誘導で、0.25W/kgより少ないコアロスを有する、(41)に記載の鉄基アモルファス合金。
(43) 前記リボンが積み重ね又は巻き付けられてコアを形成する場合、前記リボンは、アニール後約1.3テスラより大きいB80を有する、(41)に記載の鉄基アモルファス合金。
(44) 前記リボンが積み重ね又は巻き付けられてコアを形成する場合、前記リボンは、アニール後約1.4テスラより大きいB80を有する、(41)に記載の鉄基アモルファス合金。
(45) 前記リボンが積み重ね又は巻き付けられてコアを形成する場合、前記リボンは、アニール後約1.5テスラより大きいB80を有する、(41)に記載の鉄基アモルファス合金。
(46) 前記リボンが積み重ね又は巻き付けられてコアを形成する場合、前記リボンは0.80より大きいB80/Bsatを有する、(41)に記載の鉄基アモルファス合金。
(47) 前記リボンが積み重ね又は巻き付けられてコアを形成する場合、前記リボンは
0.90より大きいB80/Bsatを有する、(41)に記載の鉄基アモルファス合金。
(48) リボンが通常の室温で延性であり、80℃より高い温度で完全延性である、(41)に記載の鉄基アモルファス合金。
(49) 公称化学組成Fe81.8B15.8Si2.1C0.3(数字は原子百分率)と偶発的不純物を含む、(41)〜(48)のいずれか1項に記載の鉄基アモルファス合金。
(50) (1)〜(32)のいずれか1項に記載の方法に従って処理されたアモルファス合金リボン。
(51) 公称化学組成Fe80B11Si9(数字は原子百分率)と偶発的不純物を含む、(50)に記載のアモルファス合金リボン。
(52) 化学組成FeaBbSicCd(式中、80<a<84、8<b<18、0<c≦5、及び0<d≦3、数字は原子百分率)と偶発的不純物を含む、(50)に記載のアモルファス合金リボン。
(53) 公称化学組成Fe81.8B15.8Si2.1C0.3(数字は原子百分率)と偶発的不純物を含む、(52)に記載のアモルファス合金リボン。
(54) 物品と熱を交換するための熱交換システムであって、− 支持構造体と;− 加熱可能な熱交換器リングエレメントと;− 前記物品と接触する外表面を有する熱拡散器リングエレメント(前記熱拡散器リングエレメントは前記熱交換器リングエレメントと接触する内表面を有する)と;そして− 前記熱交換器リングエレメントと前記熱拡散器リングエレメントを支持するフレーム構造体(前記フレーム構造体は回転できるように支持構造体に搭載されている)とを含む熱交換システム。
(55) 熱交換器リングエレメントが、電源とスライド回転式に接触可能な抵抗性エレメントである、(54)に記載の熱交換システム。
(56) 熱交換器リングエレメントが、熱交換器リングエレメントを磁気誘導によって加熱するためのアンテナをさらに含む抵抗性エレメントである、(54)に記載の熱交換システム。
(57) 熱交換器リングエレメントと一体化して形成され、前記熱交換器リングエレメントを側方から包囲するスロット付き構造体をさらに含み、スロット付き構造体は熱交換器リングエレメントに対して横方向に伸びるスロットを有する、(54)〜(56)のいずれか1項に記載の熱交換システム。
(58) 熱交換器リングエレメントがステンレススチール製であり、熱拡散器リングエレメントが銅製で、電着によって熱交換器リングエレメント上に搭載される、(54)〜(57)のいずれか1項に記載の熱交換システム。
(59) アモルファス合金リボンを処理するためのシステムであって、− アモルファス合金リボンを、設定された送り速度で走行路に沿って前方に送り、ピンと張り、そして案内するための移動装置と;− アモルファス合金リボンを前記走行路沿いの地点で103℃/秒を上回る速度で熱処理を開始するための温度に加熱するための加熱システムと;− アモルファス合金リボンを103℃/秒を上回る速度で熱処理が終了するまで冷却
するための第一の冷却システムと;− 前記熱処理中、アモルファス合金リボンが、前記熱処理後、静止状態で特定形状を取るまで一連の機械的拘束をリボンに印加するための機械的拘束印加装置と;そして− 前記熱処理後、アモルファス合金リボンを、前記特定形状を保存する速度で冷却するための第二の冷却システムと;を含むシステム。
(60) 加熱システム及び第一の冷却システムが、熱処理がリボンのアモルファス状態を維持するべく実施されるように設定される、(59)に記載のシステム。
(61) 加熱システム及び第一の冷却システムが、熱処理がアモルファス合金リボンの結晶化を開始するべく実施されるように設定される、(59)に記載のシステム。
(62) 加熱システム及び第一の冷却システムが、熱処理がアモルファス合金リボンの部分結晶化を得るべく実施されるように設定される、(59)に記載のシステム。
(63) 加熱システム及び第一の冷却システムが、熱処理がアモルファス合金リボンの
完全結晶化を得るべく実施されるように設定される、(59)に記載のシステム。
(64) 移動装置の設定送り速度が1m/秒より大きい、(59)に記載のシステム。(65) 加熱システムが104℃/秒を上回る速度で加熱する、(59)に記載のシステム。
(66) 第一の冷却システムが104℃/秒を上回る速度で冷却する、(59)に記載のシステム。
(67) 加熱システム及び第一の冷却システムが、熱処理が1秒未満の間実施されるように設定される、(59)〜(66)のいずれか1項に記載のシステム。
(68) 加熱システム及び第一の冷却システムが、熱処理が10分の1秒未満の間実施されるように設定される、(59)〜(66)のいずれか1項に記載のシステム。
(69) 第二の冷却システムが、アモルファス合金リボンを、アモルファス合金リボンの完全延性が得られるのに十分な温度閾値Tdbより高いハンドリング温度に冷却する、(59)〜(68)のいずれか1項に記載のシステム。
(70) 前記ハンドリング温度が、周囲温度より高く、熱処理を開始するための前記温度より低い、(69)に記載のシステム。
(71) 加熱システムが、アモルファス合金リボンと接触する少なくとも一つの第一のシリンダーを含み、前記少なくとも一つの第一のシリンダーは、前記走行路に沿って配置されている第一のシリンダー表面を有し、システムはさらに、アモルファス合金リボンと第一のシリンダー表面との間で第一の静的接触を得るために、アモルファス合金リボンを第一のシリンダー表面に対してピンと張るための第一の張力装置を含み、第一の静的接触は第一のシリンダー表面の周りの第一の接触角にわたって伸び、前記第一のシリンダー表面の温度は、熱処理を開始するための前記温度以上の温度に維持され、第一の冷却システムは、アモルファス合金リボンと接触する少なくとも一つの第二のシリンダーを含み、前記少なくとも一つの第二のシリンダーは、前記走行路に沿って配置されている第二のシリンダー表面を有し、システムはさらに、アモルファス合金リボンと第二のシリンダー表面との間で第二の静的接触を得るために、アモルファス合金リボンを第二のシリンダー表面に対してピンと張るための第二の張力装置を含み、第二の静的接触は第二のシリンダー表面の周りの第二の接触角にわたって伸び、前記第二のシリンダー表面の温度は、熱処理を開始するための前記温度より低い温度に維持される、(59)〜(70)のいずれか1項に記載のシステム。
(72) 機械的拘束印加装置が、アモルファス合金リボンと接触する少なくとも一つの第三のシリンダーを含み、前記少なくとも一つの第三のシリンダーは、前記走行路に沿って位置している第三のシリンダー表面を有し、システムはさらに、アモルファス合金リボンと第三のシリンダー表面との間で第三の静的接触を得るために、アモルファス合金リボンを第三のシリンダー表面に対してピンと張るための第三の張力装置を含み、第三の静的接触は第三のシリンダー表面の周りの第三の接触角にわたって伸び、前記第三のシリンダー表面の温度は、熱処理を開始するための前記温度に維持される、(71)に記載のシステム。
(73) 張力装置が、アモルファス合金リボンをシリンダー表面に対して25〜200MPaの範囲の張力で張力をかける、(71)又は(72)に記載のシステム。
(74) 張力装置が、アモルファス合金リボンをシリンダー表面に対して50〜100MPaの範囲の張力で張力をかける、(71)又は(72)に記載のシステム。
(75) 張力装置が、アモルファス合金リボンを、リボン内の磁気異方性の発達を促進するために張力をかける、(73)又は(74)に記載のシステム。
(76) さらに、アモルファス合金リボンが接触し、第一、第二又は第三のシリンダーの選択された一つに近接する少なくとも一つのガイドローラーを含み、前記ガイドローラーは、選択されたシリンダーの一つより小さい半径を有し、前記選択されたシリンダーの前記接触角を最大にするために、リボンと選択されたシリンダー間の初期接点と最終接点の両方に近接して配置されている、(72)に記載のシステム。
(77) さらに、特定量のアモルファス合金リボンが巻き取られるマンドレルを含み、
前記マンドレルは内半径と外半径を有し、前記特定形状は、前記内半径及び前記外半径の間から選ばれる曲率半径を有する、(59)〜(76)のいずれか1項に記載のシステム。
(78) さらに、アモルファス合金リボンのセグメントを切断及び積み重ねるための切断機及び積み重ね装置を含む、(59)〜(76)のいずれか1項に記載のシステム。
(79) 機械的拘束印加装置が、アモルファス合金リボンの特定形状の曲率半径をその長さに沿って変動させるために拘束を印加し、システムはさらに、特定量のアモルファス合金リボンをその上に巻き取るマンドレルを含む、(59)〜(76)のいずれか1項に記載のシステム。
(80) さらに、アモルファス合金リボンの少なくとも片面を誘電材料で被覆するための被覆システムを含む、(77)〜(79)のいずれか1項に記載のシステム。
(81) 誘電材料が有機誘電材料である、(80)に記載のシステム。
(82) 被覆システムが電着システムである、(80)に記載のシステム。
(83) さらに、アモルファス合金リボンに電圧を印加するための電圧印加装置と、該リボンをしばらくの間、その中で前方に送る有機ポリマーと脱イオン水のエマルジョンを含む浴システムとを含む、(80)に記載のシステム。
(84) さらに、アモルファス合金リボンの少なくとも片面をバインダで被覆するためのバインダ適用(塗布)システムを含む、(80)〜(83)のいずれか1項に記載のシステム。
(85) さらに、アモルファス合金リボンの張力を走行路に沿って増大又は低減するための張力装置を含み、前記張力装置は、− シャフトを有する少なくとも一つのモーターと;− モーターのシャフトに結合された円形装置(前記円形装置は、リボンとある角度にわたって静的接触をする表面を有し、該表面はリボンに対して静止摩擦係数を有する)と;そして− アモルファスリボンの引張応力を増大又は低減するために前記モーターシャフトのトルクを制御するための制御装置と;を含む、(59)〜(70)のいずれか1項に記載のシステム。
(86) 前記張力装置が、熱処理が開始される前にリボンの引張応力を増大するために前記走行路に沿って配置されている、(85)に記載のシステム。
(87) 前記張力装置が、前記熱処理後に引張応力を低減するために前記走行路に沿って配置されている、(85)に記載のシステム。
(88) 前記張力装置が、前記熱処理中のリボンの引張応力を制御するために前記走行路に沿って配置されている、(85)に記載のシステム。
(89) さらに、リボンを構造物上の標的位置に送るための案内装置を含み、前記案内装置は、− 体部と;− 体部に搭載され、リボンを支持及び案内するための側部ガイドで囲まれた平坦な外周面を有するガイドローラー(ガイドローラーは、リボンを受け取るための受理部と、リボンを標的位置に送るための送出し部とを有する)と;そして− 体部を構造物にピボット式に搭載するためのピボット(ピボットは、ローラーの送出し部の接線上に並んだピボット軸を有し;動作時、体部は、ローラーの受理部がリボンを受け取り、前記送出し部からリボンを標的位置に送るためにその配転に対応できるように、ピボットによって構造物に対してピボット旋回する)と;を含む、(59)〜(88)のいずれか1項に記載のシステム。
(90) 第二の冷却システムが、アモルファス合金リボンと接触する複数の間隔をあけた冷却シリンダーを含み、前記間隔をあけた冷却シリンダーはそれぞれ前記走行路に沿って配置された冷却シリンダー表面を有し、システムはさらに、動くアモルファス合金リボンと冷却シリンダー表面との間で冷却静的接触を得るために、アモルファス合金リボンを冷却シリンダー表面に対してピンと張るための張力システムを含み、冷却静的接触は冷却シリンダー表面の周りのそれぞれの接触角にわたって伸び、前記冷却シリンダー表面の温度は、熱処理を開始するための前記温度より低い温度に維持される、(72)に記載のシステム。
2 コールドローラー
3 入口点
4 点
5 点
6 点
7 出口点
8 点
9 供給リボンリール
10 巻取りマンドレル、ガイドローラー
11 ホットローラー
11a 小型ローラー
11b 小型ローラー
12 点
13 点、中心軸
14 ローラー
15 点
16 内部熱源リング
17 外被熱拡散リング
17a 金属膜
18 誘導加熱アンテナ
18a エアギャップ
19 2リングアセンブリ
20 薄肉管壁
21 厚壁
22 サイドフランジ
23 スロット
24 中空シャフト
25 ベアリング
26 開口部
27 壁
28 バネ
29 支持手段
30 シャフト
31 プレート
32 熱伝導リング
33 サイドフランジ
34 封止具
35 内側部
36 外側シリンダー表面
37 ベアリング
38 管先端
39 開パスリンク
40 中空シャフト
41 スライドシール
42 ディスクセパレーター
43 スペーサー
43a スペーサー
44 間隙
45 間隙
46 開口部
47 開口部
48 横断開口部
49 第一の赤外線高温計
50 第二の赤外線高温計
51 コールドローラー
52 第三の赤外線センサー
110 キャプスタン静止摩擦駆動ホイール
112 ガイドローラー
113
115 ピボットローラー
116 案内サイドフランジ
117 スイベル軸
118 軸
130 テンショナーローラー
131 位置直し装置
132 第一の牽引及び張力システム
133 インラインアニール装置
134 第二の牽引及び張力システム
135 巻取りマンドレル
136 リール
Claims (90)
- アモルファス合金リボンを処理するための方法であって、
a)アモルファス合金リボンを、設定された送り速度で走行路に沿って前方に送り、ピンと張り、そして案内し;
b)アモルファス合金リボンを前記走行路沿いの地点で103℃/秒を上回る速度で熱処理を開始するための温度に加熱し;
c)アモルファス合金リボンを103℃/秒を上回る速度で熱処理が終了するまで冷却し;
d)前記熱処理中、アモルファス合金リボンが、前記熱処理後、静止状態で特定形状を取るまで一連の機械的拘束をリボンに印加し;そして
e)前記熱処理後、アモルファス合金リボンを、前記特定形状を保存する速度で冷却する
ステップを含む方法。 - 熱処理が、リボンのアモルファス状態を維持するように実施される、請求項1に記載の方法。
- 熱処理が、アモルファス合金リボンの結晶化を開始するために実施される、請求項1に記載の方法。
- 熱処理が、アモルファス合金リボンの部分結晶化を得るために実施される、請求項1に記載の方法。
- 熱処理が、アモルファス合金リボンの完全結晶化を得るために実施される、請求項1に記載の方法。
- ステップa)において、設定された送り速度が1m/秒より大きい、請求項1に記載の方法。
- ステップb)において、加熱が104℃/秒を上回る速度で実施される、請求項1に記載の方法。
- ステップc)において、冷却が104℃/秒を上回る速度で実施される、請求項1に記載の方法。
- 熱処理が1秒未満の間実施される、請求項1〜8のいずれか1項に記載の方法。
- 熱処理が10分の1秒未満の間実施される、請求項1〜8のいずれか1項に記載の方法。
- ステップe)が、アモルファス合金リボンを、アモルファス合金リボンの完全延性が得られる温度閾値Tdbより高いハンドリング温度に冷却する、請求項1〜10のいずれか1項に記載の方法。
- 前記ハンドリング温度が、周囲温度より高く、熱処理を開始するための前記温度より低い、請求項11に記載の方法。
- ステップb)において、アモルファス合金リボンが、前記走行路に沿って配置されている第一のシリンダー表面を有する少なくとも一つの第一のシリンダーと接触し;
ステップb)がさらに、アモルファス合金リボンと第一のシリンダー表面との間で第一
の静的接触を得るために、アモルファス合金リボンを第一のシリンダー表面に対してピンと張るステップを含み、第一の静的接触は第一のシリンダー表面の周りの第一の接触角にわたって伸び;
ステップb)がさらに、前記第一のシリンダー表面を、熱処理を開始するための前記温度以上の温度に維持するステップを含み;
ステップc)において、アモルファス合金リボンが、前記走行路に沿って配置されている第二のシリンダー表面を有する少なくとも一つの第二のシリンダーと接触し;
ステップc)がさらに、アモルファス合金リボンと第二のシリンダー表面との間で第二の静的接触を得るために、アモルファス合金リボンを第二のシリンダー表面に対してピンと張るステップを含み、第二の静的接触は第二のシリンダー表面の周りの第二の接触角にわたって伸び;そして
ステップc)がさらに、前記第二のシリンダー表面を、熱処理を開始するための前記温度より低い温度に維持するステップを含む、請求項1〜12のいずれか1項に記載の方法。 - ステップd)において、アモルファス合金リボンが、前記走行路に沿って配置されている第三のシリンダー表面を有する少なくとも一つの第三のシリンダーと接触し;
ステップd)がさらに、アモルファス合金リボンと第三のシリンダー表面との間で第三の静的接触を得るために、アモルファス合金リボンを第三のシリンダー表面に対してピンと張るステップを含み、第三の静的接触は第三のシリンダー表面の周りの第三の接触角にわたって伸び;そして
ステップd)がさらに、前記第三のシリンダー表面を、熱処理を開始するための前記温度に維持するステップを含む、請求項13に記載の方法。 - アモルファス合金リボンをシリンダー表面に対してピンと張るステップが、25〜200MPaの範囲の張力で実施される、請求項13又は14に記載の方法。
- アモルファス合金リボンをシリンダー表面に対してピンと張るステップが、50〜100MPaの範囲の張力で実施される、請求項13又は14に記載の方法。
- アモルファス合金リボンをピンと張るステップが、リボン内の磁気異方性の発達を促進するために行われる、請求項15又は16に記載の方法。
- アモルファス合金リボンが、第一、第二又は第三のシリンダーの選択された一つに近接する少なくとも一つのガイドローラーと接触し、前記ガイドローラーは、選択されたシリンダーより小さい半径を有し、前記選択されたシリンダーの前記接触角を最大にするために、リボンと選択されたシリンダー間の初期接点と最終接点の両方に近接して配置されている、請求項14に記載の方法。
- ステップd)において、特定形状が曲線状であり、方法はさらに、
f)特定量のアモルファス合金リボンをマンドレル上に巻き付け、内半径と外半径を有するコアを形成し、前記特定形状は、前記内半径及び前記外半径の間から選ばれる曲率半径を有する
追加ステップを含む、請求項1〜18のいずれか1項に記載の方法。 - ステップd)において、特定形状が平面状であり、方法はさらに、
f)アモルファス合金リボンのセグメントを切断し、そして積み重ねる
追加ステップを含む、請求項1〜18のいずれか1項に記載の方法。 - ステップd)において、機械的拘束が、アモルファス合金リボンの特定形状の曲率半径を
その長さに沿って変動させるために変化し、方法はさらに、
f)アモルファス合金リボンの前記長さをマンドレル上に巻き付けてコアを形成する
追加ステップを含む、請求項1〜18のいずれか1項に記載の方法。 - ステップf)の前に、
i)アモルファス合金リボンの少なくとも片面を誘電材料で被覆する
追加ステップを含む、請求項19〜21のいずれか1項に記載の方法。 - 誘電材料が有機誘電材料である、請求項22に記載の方法。
- 前記ステップi)において、被覆が電着によって実施される、請求項22に記載の方法。
- 前記ステップi)がさらに、アモルファス合金リボンに電圧を印加し、該リボンをしばらくの間有機ポリマーと脱イオン水のエマルジョン中で前方に送るステップを含む、請求項22に記載の方法。
- 前記ステップf)の前に、
i)アモルファス合金リボンの少なくとも片面をバインダで被覆する
追加ステップを含む、請求項19〜21のいずれか1項に記載の方法。 - 張力が、張力装置によってアモルファス合金リボンの走行路に沿って増大又は低減され、前記張力装置は、
− シャフトを有する少なくとも一つのモーターと;
− モーターのシャフトに結合された円形装置(前記円形装置は、リボンとある角度にわたって静的接触をする表面を有し、該表面はリボンに対して静止摩擦係数を有する)と;そして
− アモルファスリボンの引張応力を増大又は低減するために前記モーターシャフトのトルクを制御するための制御装置と
を含む、請求項1〜12のいずれか1項に記載の方法。 - 前記張力装置が、熱処理が開始される前にリボンの引張応力を増大するために前記走行路に沿って配置されている、請求項27に記載の方法。
- 前記張力装置が、前記熱処理後に引張応力を低減するために前記走行路に沿って配置されている、請求項27に記載の方法。
- 前記張力装置が、前記熱処理中のリボンの引張応力を制御するために前記走行路に沿って配置されている、請求項27に記載の方法。
- 走行路に沿って送られるリボンが、案内装置によって構造物上の標的位置に送られ、前記案内装置は、
− 体部と;
− 体部に搭載され、リボンを支持及び案内するための側部ガイドで囲まれた平坦な外周面を有するガイドローラー(ガイドローラーは、リボンを受け取るための受理部と、リボンを標的位置に送るための送出し部とを有する)と;そして
− 体部を構造物にピボット式に搭載するためのピボット(ピボットは、ローラーの送出し部の接線上に並んだピボット軸を有し;動作時、体部は、ローラーの受理部がリボンを受け取り、前記送出し部からリボンを標的位置に送るためにその配転に対応できるように、ピボットによって構造物に対してピボット旋回する)と
を含む、請求項1〜30のいずれか1項に記載の方法。 - ステップe)において、アモルファス合金リボンが、複数の間隔をあけた冷却シリンダーと接触し、それぞれは前記走行路に沿って配置された冷却シリンダー表面を有し;
ステップe)がさらに、動くアモルファス合金リボンと冷却シリンダー表面との間で冷却静的接触を得るために、アモルファス合金リボンを冷却シリンダー表面に対してピンと張るステップを含み、冷却静的接触は冷却シリンダー表面の周りのそれぞれの接触角にわたって伸び;そして
ステップe)がさらに、前記冷却シリンダー表面を、熱処理を開始するための前記温度より低い温度に維持するステップを含む、請求項13に記載の方法。 - リボンとして鋳造され、103℃/秒より大きい温度速度での加熱及び冷却を用い、結晶化開始に達することのない温度でインラインアニールすることによって熱処理された鉄基アモルファス合金。
- 前記リボンが積み重ね又は巻き付けられてコアを形成する場合、前記リボンは0.80より大きいB80/Bsatを有する、請求項33に記載の鉄基アモルファス合金。
- リボンが通常の室温で延性であり、通常の室温より高い温度で完全延性である、請求項33に記載の鉄基アモルファス合金。
- 公称化学組成Fe80B11Si9(数字は原子百分率)と偶発的不純物を含むリボンとして鋳造され、103℃/秒より大きい温度速度での加熱及び冷却を用い、結晶化開始に達することなく450℃より高い温度でインラインアニールすることによって熱処理された鉄基アモルファス合金。
- 前記リボンが積み重ね又は巻き付けられてコアを形成する場合、リボンは、60Hz、1.3テスラの磁気誘導で、0.25W/kgより少ないコアロスを有する、請求項36に記載の鉄基アモルファス合金。
- 前記リボンが積み重ね又は巻き付けられてコアを形成する場合、前記リボンは、アニール後約1.3テスラより大きいB80を有する、請求項36に記載の鉄基アモルファス合金。
- 前記リボンが積み重ね又は巻き付けられてコアを形成する場合、前記リボンは0.80より大きいB80/Bsatを有する、請求項36に記載の鉄基アモルファス合金。
- リボンが通常の室温で延性であり、100℃より高い温度で完全延性である、請求項36に記載の鉄基アモルファス合金。
- 化学組成FeaBbSicCd(式中、80<a<84、8<b<18、0<c≦5、及び0<d≦3、数字は原子百分率)と偶発的不純物を含む、請求項33に記載の鉄基アモルファス合金。
- 前記リボンが積み重ね又は巻き付けられてコアを形成する場合、リボンは、60Hz、1.5テスラの磁気誘導で、0.25W/kgより少ないコアロスを有する、請求項41に記載の鉄基アモルファス合金。
- 前記リボンが積み重ね又は巻き付けられてコアを形成する場合、前記リボンは、アニール後約1.3テスラより大きいB80を有する、請求項41に記載の鉄基アモルファス合金。
- 前記リボンが積み重ね又は巻き付けられてコアを形成する場合、前記リボンは、アニール後約1.4テスラより大きいB80を有する、請求項41に記載の鉄基アモルファス合金。
- 前記リボンが積み重ね又は巻き付けられてコアを形成する場合、前記リボンは、アニール後約1.5テスラより大きいB80を有する、請求項41に記載の鉄基アモルファス合金。
- 前記リボンが積み重ね又は巻き付けられてコアを形成する場合、前記リボンは0.80より大きいB80/Bsatを有する、請求項41に記載の鉄基アモルファス合金。
- 前記リボンが積み重ね又は巻き付けられてコアを形成する場合、前記リボンは0.90より大きいB80/Bsatを有する、請求項41に記載の鉄基アモルファス合金。
- リボンが通常の室温で延性であり、80℃より高い温度で完全延性である、請求項41に記載の鉄基アモルファス合金。
- 公称化学組成Fe81.8B15.8Si2.1C0.3(数字は原子百分率)と偶発的不純物を含む、請求項41〜48のいずれか1項に記載の鉄基アモルファス合金。
- 請求項1〜32のいずれか1項に記載の方法に従って処理されたアモルファス合金リボン。
- 公称化学組成Fe80B11Si9(数字は原子百分率)と偶発的不純物を含む、請求項50に記載のアモルファス合金リボン。
- 化学組成FeaBbSicCd(式中、80<a<84、8<b<18、0<c≦5、及び0<d≦3、数字は原子百分率)と偶発的不純物を含む、請求項50に記載のアモルファス合金リボン。
- 公称化学組成Fe81.8B15.8Si2.1C0.3(数字は原子百分率)と偶発的不純物を含む、請求項52に記載のアモルファス合金リボン。
- 物品と熱を交換するための熱交換システムであって、
− 支持構造体と;
− 加熱可能な熱交換器リングエレメントと;
− 前記物品と接触する外表面を有する熱拡散器リングエレメント(前記熱拡散器リングエレメントは前記熱交換器リングエレメントと接触する内表面を有する)と;そして
− 前記熱交換器リングエレメントと前記熱拡散器リングエレメントを支持するフレーム構造体(前記フレーム構造体は回転できるように支持構造体に搭載されている)と
を含む熱交換システム。 - 熱交換器リングエレメントが、電源とスライド回転式に接触可能な抵抗性エレメントである、請求項54に記載の熱交換システム。
- 熱交換器リングエレメントが、熱交換器リングエレメントを磁気誘導によって加熱するためのアンテナをさらに含む抵抗性エレメントである、請求項54に記載の熱交換システム。
- 熱交換器リングエレメントと一体化して形成され、前記熱交換器リングエレメントを側方から包囲するスロット付き構造体をさらに含み、スロット付き構造体は熱交換器リングエレメントに対して横方向に伸びるスロットを有する、請求項54〜56のいずれか1項に記載の熱交換システム。
- 熱交換器リングエレメントがステンレススチール製であり、熱拡散器リングエレメントが銅製で、電着によって熱交換器リングエレメント上に搭載される、請求項54〜57のいずれか1項に記載の熱交換システム。
- アモルファス合金リボンを処理するためのシステムであって、
− アモルファス合金リボンを、設定された送り速度で走行路に沿って前方に送り、ピンと張り、そして案内するための移動装置と;
− アモルファス合金リボンを前記走行路沿いの地点で103℃/秒を上回る速度で熱処理を開始するための温度に加熱するための加熱システムと;
− アモルファス合金リボンを103℃/秒を上回る速度で熱処理が終了するまで冷却するための第一の冷却システムと;
− 前記熱処理中、アモルファス合金リボンが、前記熱処理後、静止状態で特定形状を取るまで一連の機械的拘束をリボンに印加するための機械的拘束印加装置と;そして
− 前記熱処理後、アモルファス合金リボンを、前記特定形状を保存する速度で冷却するための第二の冷却システムと
を含むシステム。 - 加熱システム及び第一の冷却システムが、熱処理がリボンのアモルファス状態を維持するべく実施されるように設定される、請求項59に記載のシステム。
- 加熱システム及び第一の冷却システムが、熱処理がアモルファス合金リボンの結晶化を開始するべく実施されるように設定される、請求項59に記載のシステム。
- 加熱システム及び第一の冷却システムが、熱処理がアモルファス合金リボンの部分結晶化を得るべく実施されるように設定される、請求項59に記載のシステム。
- 加熱システム及び第一の冷却システムが、熱処理がアモルファス合金リボンの完全結晶化を得るべく実施されるように設定される、請求項59に記載のシステム。
- 移動装置の設定送り速度が1m/秒より大きい、請求項59に記載のシステム。
- 加熱システムが104℃/秒を上回る速度で加熱する、請求項59に記載のシステム。
- 第一の冷却システムが104℃/秒を上回る速度で冷却する、請求項59に記載のシステム。
- 加熱システム及び第一の冷却システムが、熱処理が1秒未満の間実施されるように設定される、請求項59〜66のいずれか1項に記載のシステム。
- 加熱システム及び第一の冷却システムが、熱処理が10分の1秒未満の間実施されるように設定される、請求項59〜66のいずれか1項に記載のシステム。
- 第二の冷却システムが、アモルファス合金リボンを、アモルファス合金リボンの完全延性が得られるのに十分な温度閾値Tdbより高いハンドリング温度に冷却する、請求項59〜68のいずれか1項に記載のシステム。
- 前記ハンドリング温度が、周囲温度より高く、熱処理を開始するための前記温度より低い、請求項69に記載のシステム。
- 加熱システムが、アモルファス合金リボンと接触する少なくとも一つの第一のシリンダーを含み、前記少なくとも一つの第一のシリンダーは、前記走行路に沿って配置されている第一のシリンダー表面を有し、システムはさらに、アモルファス合金リボンと第一のシリンダー表面との間で第一の静的接触を得るために、アモルファス合金リボンを第一のシリンダー表面に対してピンと張るための第一の張力装置を含み、第一の静的接触は第一のシリンダー表面の周りの第一の接触角にわたって伸び、前記第一のシリンダー表面の温度は、熱処理を開始するための前記温度以上の温度に維持され、第一の冷却システムは、アモルファス合金リボンと接触する少なくとも一つの第二のシリンダーを含み、前記少なくとも一つの第二のシリンダーは、前記走行路に沿って配置されている第二のシリンダー表面を有し、システムはさらに、アモルファス合金リボンと第二のシリンダー表面との間で第二の静的接触を得るために、アモルファス合金リボンを第二のシリンダー表面に対してピンと張るための第二の張力装置を含み、第二の静的接触は第二のシリンダー表面の周りの第二の接触角にわたって伸び、前記第二のシリンダー表面の温度は、熱処理を開始するための前記温度より低い温度に維持される、請求項59〜70のいずれか1項に記載のシステム。
- 機械的拘束印加装置が、アモルファス合金リボンと接触する少なくとも一つの第三のシリンダーを含み、前記少なくとも一つの第三のシリンダーは、前記走行路に沿って位置している第三のシリンダー表面を有し、システムはさらに、アモルファス合金リボンと第三のシリンダー表面との間で第三の静的接触を得るために、アモルファス合金リボンを第三のシリンダー表面に対してピンと張るための第三の張力装置を含み、第三の静的接触は第三のシリンダー表面の周りの第三の接触角にわたって伸び、前記第三のシリンダー表面の温度は、熱処理を開始するための前記温度に維持される、請求項71に記載のシステム。
- 張力装置が、アモルファス合金リボンをシリンダー表面に対して25〜200MPaの範囲の張力で張力をかける、請求項71又は72に記載のシステム。
- 張力装置が、アモルファス合金リボンをシリンダー表面に対して50〜100MPaの範囲の張力で張力をかける、請求項71又は72に記載のシステム。
- 張力装置が、アモルファス合金リボンを、リボン内の磁気異方性の発達を促進するために張力をかける、請求項73又は74に記載のシステム。
- さらに、アモルファス合金リボンが接触し、第一、第二又は第三のシリンダーの選択された一つに近接する少なくとも一つのガイドローラーを含み、前記ガイドローラーは、選択されたシリンダーの一つより小さい半径を有し、前記選択されたシリンダーの前記接触角を最大にするために、リボンと選択されたシリンダー間の初期接点と最終接点の両方に近接して配置されている、請求項72に記載のシステム。
- さらに、特定量のアモルファス合金リボンが巻き取られるマンドレルを含み、前記マンドレルは内半径と外半径を有し、前記特定形状は、前記内半径及び前記外半径の間から選ばれる曲率半径を有する、請求項59〜76のいずれか1項に記載のシステム。
- さらに、アモルファス合金リボンのセグメントを切断及び積み重ねるための切断機及び積み重ね装置を含む、請求項59〜76のいずれか1項に記載のシステム。
- 機械的拘束印加装置が、アモルファス合金リボンの特定形状の曲率半径をその長さに沿って変動させるために拘束を印加し、システムはさらに、特定量のアモルファス合金リボンをその上に巻き取るマンドレルを含む、請求項59〜76のいずれか1項に記載のシステム。
- さらに、アモルファス合金リボンの少なくとも片面を誘電材料で被覆するための被覆システムを含む、請求項77〜79のいずれか1項に記載のシステム。
- 誘電材料が有機誘電材料である、請求項80に記載のシステム。
- 被覆システムが電着システムである、請求項80に記載のシステム。
- さらに、アモルファス合金リボンに電圧を印加するための電圧印加装置と、該リボンをしばらくの間、その中で前方に送る有機ポリマーと脱イオン水のエマルジョンを含む浴システムとを含む、請求項80に記載のシステム。
- さらに、アモルファス合金リボンの少なくとも片面をバインダで被覆するためのバインダ適用(塗布)システムを含む、請求項80〜83のいずれか1項に記載のシステム。
- さらに、アモルファス合金リボンの張力を走行路に沿って増大又は低減するための張力装置を含み、前記張力装置は、
− シャフトを有する少なくとも一つのモーターと;
− モーターのシャフトに結合された円形装置(前記円形装置は、リボンとある角度にわたって静的接触をする表面を有し、該表面はリボンに対して静止摩擦係数を有する)と;そして
− アモルファスリボンの引張応力を増大又は低減するために前記モーターシャフトのトルクを制御するための制御装置と
を含む、請求項59〜70のいずれか1項に記載のシステム。 - 前記張力装置が、熱処理が開始される前にリボンの引張応力を増大するために前記走行路に沿って配置されている、請求項85に記載のシステム。
- 前記張力装置が、前記熱処理後に引張応力を低減するために前記走行路に沿って配置されている、請求項85に記載のシステム。
- 前記張力装置が、前記熱処理中のリボンの引張応力を制御するために前記走行路に沿って配置されている、請求項85に記載のシステム。
- さらに、リボンを構造物上の標的位置に送るための案内装置を含み、前記案内装置は、
− 体部と;
− 体部に搭載され、リボンを支持及び案内するための側部ガイドで囲まれた平坦な外周面を有するガイドローラー(ガイドローラーは、リボンを受け取るための受理部と、リボンを標的位置に送るための送出し部とを有する)と;そして
− 体部を構造物にピボット式に搭載するためのピボット(ピボットは、ローラーの送出し部の接線上に並んだピボット軸を有し;動作時、体部は、ローラーの受理部がリボンを受け取り、前記送出し部からリボンを標的位置に送るためにその配転に対応できるように、ピボットによって構造物に対してピボット旋回する)と
を含む、請求項59〜88のいずれか1項に記載のシステム。 - 第二の冷却システムが、アモルファス合金リボンと接触する複数の間隔をあけた冷却シリ
ンダーを含み、前記間隔をあけた冷却シリンダーはそれぞれ前記走行路に沿って配置された冷却シリンダー表面を有し、システムはさらに、動くアモルファス合金リボンと冷却シリンダー表面との間で冷却静的接触を得るために、アモルファス合金リボンを冷却シリンダー表面に対してピンと張るための張力システムを含み、冷却静的接触は冷却シリンダー表面の周りのそれぞれの接触角にわたって伸び、前記冷却シリンダー表面の温度は、熱処理を開始するための前記温度より低い温度に維持される、請求項72に記載のシステム。
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Families Citing this family (59)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US9159487B2 (en) * | 2012-07-19 | 2015-10-13 | The Boeing Company | Linear electromagnetic device |
US10460865B2 (en) | 2012-11-09 | 2019-10-29 | Ford Global Technologies, Llc | Inductor assembly |
US9892842B2 (en) | 2013-03-15 | 2018-02-13 | Ford Global Technologies, Llc | Inductor assembly support structure |
US9581234B2 (en) | 2012-11-09 | 2017-02-28 | Ford Global Technologies, Llc | Liquid cooled power inductor |
US9543069B2 (en) | 2012-11-09 | 2017-01-10 | Ford Global Technologies, Llc | Temperature regulation of an inductor assembly |
TWI487908B (zh) * | 2013-04-26 | 2015-06-11 | China Steel Corp | Non - crystalline thin strip ductility automatic test device |
US11008643B2 (en) * | 2013-05-15 | 2021-05-18 | Carnegie Mellon University | Tunable anisotropy of co-based nanocomposites for magnetic field sensing and inductor applications |
CN103280309B (zh) * | 2013-06-17 | 2015-10-21 | 江苏中容科技有限公司 | 一种立体三角形卷铁芯变压器铁芯绕制心模 |
JP6402107B2 (ja) * | 2013-08-13 | 2018-10-10 | 日立金属株式会社 | Fe基アモルファストランス磁心及びその製造方法、並びにトランス |
JP6481996B2 (ja) * | 2014-02-17 | 2019-03-13 | 日立金属株式会社 | 高周波加速空胴用磁心、及びその製造方法 |
KR101505873B1 (ko) * | 2014-04-15 | 2015-03-25 | (주)테라에너지시스템 | 분리형 전력용 전자기 유도 장치의 제조 방법 |
CN104206551A (zh) * | 2014-07-23 | 2014-12-17 | 马鞍山江心绿洲食品有限公司 | 一种燕窝降血脂豆干 |
JP6287678B2 (ja) * | 2014-08-08 | 2018-03-07 | 株式会社豊田自動織機 | コイル部品 |
TW201607216A (zh) * | 2014-08-14 | 2016-02-16 | Lin mao ming | 直線式磁阻馬達、引擎及電動機 |
KR101506698B1 (ko) * | 2014-10-20 | 2015-03-31 | 주식회사 케이피 일렉트릭 | 변압기용 철심 권선 조립체 |
CN105869853B (zh) * | 2015-01-23 | 2018-09-04 | 台达电子工业股份有限公司 | 一种磁芯元件及变压器 |
DE102015102765B4 (de) * | 2015-02-26 | 2018-05-17 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Fördersystem zum Spannen für ein Nachbehandeln eines rascherstarrten Metallbandes und Nachbehandlungsverfahren |
ITUA20161581A1 (it) * | 2015-03-12 | 2017-09-11 | Montagnani Guglielmo | Metodo e dispositivo per la produzione di trasformatori con nucleo in materiale amorfo, e trasformatore ottenuto |
CN107849629B (zh) * | 2015-07-03 | 2022-08-30 | 阿尔卑斯阿尔派株式会社 | 层叠磁芯的制造方法 |
CN105047382B (zh) * | 2015-08-25 | 2017-04-12 | 重庆民生变压器有限责任公司 | 变压器用蜗式接线端子 |
US20170087610A1 (en) * | 2015-09-30 | 2017-03-30 | Apple Inc. | Thermoplastic forming of cold rolled alloys |
CN105420484B (zh) * | 2015-12-01 | 2018-01-02 | 中国科学院宁波材料技术与工程研究所 | 一种纳米晶软磁合金带材预处理系统和方法 |
JP6709839B2 (ja) * | 2016-02-29 | 2020-06-17 | 日立金属株式会社 | ナノ結晶合金リボンの製造方法 |
US11322281B2 (en) * | 2016-02-29 | 2022-05-03 | Hitachi Metals, Ltd. | Multilayer block core, multilayer block, and method for producing multilayer block |
RU2709494C1 (ru) | 2016-09-27 | 2019-12-18 | Новелис Инк. | Компактная линия гомогенизации непрерывным отжигом |
CA3211464A1 (en) | 2016-09-27 | 2018-04-05 | Novelis Inc. | Rotation magnet heat induction |
US10337081B2 (en) | 2016-11-04 | 2019-07-02 | Metglas, Inc. | Apparatus for annealing alloy ribbon and method of producing annealed alloy ribbon |
JP6716432B2 (ja) * | 2016-11-17 | 2020-07-01 | 株式会社ダイヘン | コイルボビン、および変圧器 |
JP6713406B2 (ja) * | 2016-11-17 | 2020-06-24 | 株式会社ダイヘン | コイルボビン、および変圧器 |
CN106834644B (zh) * | 2016-12-29 | 2019-01-01 | 江西大有科技有限公司 | 一种非晶材料小型炉膛法热处理装置和方法 |
US20210310097A1 (en) * | 2017-07-04 | 2021-10-07 | Hitachi Metals, Ltd. | Amorphous alloy ribbon, production method therefor, and amorphous alloy ribbon piece |
JP6902953B2 (ja) * | 2017-07-20 | 2021-07-14 | 三菱電機株式会社 | 静止誘導器 |
JP2019040934A (ja) * | 2017-08-23 | 2019-03-14 | レシップホールディングス株式会社 | スコットトランスおよび車両 |
WO2019090358A1 (en) * | 2017-11-06 | 2019-05-09 | North Carolina State University | Mixed material magnetic core for shielding of eddy current induced excess losses |
JP6930464B2 (ja) * | 2018-03-09 | 2021-09-01 | Jfeスチール株式会社 | 鋼板の焼鈍方法及び焼鈍炉 |
EP3597581B1 (de) * | 2018-07-17 | 2021-02-24 | Starlinger & Co Gesellschaft m.b.H. | Bandaufwickelvorrichtung |
DE102018212144A1 (de) * | 2018-07-20 | 2020-01-23 | Siemens Aktiengesellschaft | Anordnung aufweisend einen gewendelten Leiterstrang sowie Verfahren zur Herstellung einer derartigen Anordnung |
CN108899172B (zh) * | 2018-09-10 | 2024-02-27 | 西安思源科创轨道交通技术开发有限公司 | 轨枕式扼流变压器 |
DE102019103895A1 (de) * | 2019-02-15 | 2020-08-20 | Tdk Electronics Ag | Spule und Verfahren zur Herstellung der Spule |
JP7308093B2 (ja) * | 2019-08-01 | 2023-07-13 | 株式会社ダイヘン | 変圧器及びボビン |
CN111057820B (zh) * | 2019-11-29 | 2021-01-01 | 钢铁研究总院 | 一种改善铁基非晶合金铁芯综合性能的高效退火方法 |
KR102157513B1 (ko) * | 2019-12-11 | 2020-09-18 | (주)비전테크놀러지 | 전류센서용 와운드 컷트코어를 이용한 전류센서 제조방법 |
JP7318536B2 (ja) * | 2020-01-08 | 2023-08-01 | トヨタ自動車株式会社 | 金属箔の製造方法およびその製造装置 |
CN111477448B (zh) * | 2020-04-23 | 2021-11-12 | 台州市振泰机电有限公司 | 一种变压器铁芯加工设备 |
CN111724990B (zh) * | 2020-07-22 | 2022-01-25 | 东莞市东鸿自动化科技有限公司 | 一种共模电感绕线机 |
CN112117123B (zh) * | 2020-08-27 | 2022-07-26 | 耒阳市亚湘电子科技有限公司 | 一种电感磁圈包线设备 |
CN112133528A (zh) * | 2020-09-24 | 2020-12-25 | 上海高鹰科技有限公司 | 一种电子加速器用束流变压器组装结构 |
CN116261758A (zh) | 2020-09-25 | 2023-06-13 | 株式会社博迈立铖 | 非晶合金薄带的热处理方法、及非晶合金薄带的热处理装置 |
EP3979266B1 (en) * | 2020-09-30 | 2024-06-05 | Hitachi Energy Ltd | Support for mounting an accessory equipment assembly to a base of bushing, a corresponding accessory equipment module, and bushing |
CN112299298B (zh) * | 2020-10-26 | 2022-04-08 | 福建江隆水利水电工程有限公司 | 一种变压器安装装置及施工方法 |
CN112735806A (zh) * | 2021-01-11 | 2021-04-30 | 王小英 | 一种变压器铁芯绕线装置 |
CN113517114B (zh) * | 2021-04-16 | 2023-08-01 | 北京市海实电气安装工程有限公司 | 一种电力工程变压器的安装结构 |
CN113223835B (zh) * | 2021-04-23 | 2021-12-17 | 东莞市拥城电子有限公司 | 变压器绕线设备 |
CN113322366B (zh) * | 2021-05-28 | 2022-05-27 | 郑州大学 | 一种接触式快速退火设备 |
JP2023181024A (ja) * | 2022-06-10 | 2023-12-21 | 株式会社日立製作所 | 積層鉄心の製造方法、積層鉄心、及び積層鉄心を用いた回転電機 |
PL442055A1 (pl) * | 2022-08-22 | 2024-02-26 | Politechnika Warszawska | Sposób i urządzenie do krótkotrwałej obróbki cieplnej taśm szkła metalicznego przepływem prądu o natężeniu regulowanym w czasie rzeczywistym |
KR102688329B1 (ko) | 2022-11-11 | 2024-07-25 | 주식회사 코아칩스 | 직병렬 결합이 가능한 전력선 에너지 하베스팅 장치 |
KR102672176B1 (ko) | 2022-11-11 | 2024-06-04 | 주식회사 코아칩스 | 분리형 전력용 전력선 에너지 하베스팅 장치의 코아 단면처리 방법 |
JP7514995B1 (ja) | 2023-11-10 | 2024-07-11 | 株式会社東光高岳 | 変圧器 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5916947A (ja) * | 1982-07-19 | 1984-01-28 | Nippon Steel Corp | 鉄心用非晶質合金薄帯の製造方法 |
JPH07310149A (ja) * | 1994-05-12 | 1995-11-28 | Nippon Steel Corp | Fe基非晶質合金薄帯 |
JP2002220646A (ja) * | 2000-11-27 | 2002-08-09 | Nippon Steel Corp | Fe基非晶質合金薄帯とそれを用いて製造した鉄心 |
Family Cites Families (63)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB126271A (en) * | 1918-04-30 | 1920-03-15 | Claude Joseph Holslag | Improvement in Method of Electric Arc Welding, Cutting and Repairing. |
US3128443A (en) * | 1958-08-06 | 1964-04-07 | Gen Electric | Reactive transformers |
JPS4314422Y1 (ja) | 1964-04-03 | 1968-06-18 | ||
US3686561A (en) | 1971-04-23 | 1972-08-22 | Westinghouse Electric Corp | Regulating and filtering transformer having a magnetic core constructed to facilitate adjustment of non-magnetic gaps therein |
US3662308A (en) * | 1971-04-29 | 1972-05-09 | Central Moloney Inc | Transformer core and coil mounting frame |
US3774298A (en) * | 1972-06-29 | 1973-11-27 | Westinghouse Electric Corp | Method of constructing a transformer winding assembly |
US4053331A (en) * | 1974-09-20 | 1977-10-11 | University Of Pennsylvania | Method of making amorphous metallic alloys having enhanced magnetic properties by using tensile stress |
US4024486A (en) * | 1975-07-14 | 1977-05-17 | General Electric Company | Outer locking turn for precut core |
JPS5934780B2 (ja) * | 1977-12-16 | 1984-08-24 | 松下電器産業株式会社 | 非晶質磁性合金薄板の熱処理法 |
JPS55121624A (en) * | 1979-03-13 | 1980-09-18 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Transformer and its manufacture |
JPS56119603U (ja) * | 1980-02-13 | 1981-09-11 | ||
JPS5776133A (en) * | 1980-10-30 | 1982-05-13 | Nippon Steel Corp | Heating of thin metal sheet by contact conduction between metals and device therefor |
JPS57168954U (ja) * | 1981-04-16 | 1982-10-25 | ||
FR2518306B1 (fr) | 1981-12-11 | 1986-11-28 | Transfix Soc Nouv | Transformateur electrique et procede pour sa fabrication |
US4512824A (en) * | 1982-04-01 | 1985-04-23 | General Electric Company | Dynamic annealing method for optimizing the magnetic properties of amorphous metals |
US4902361A (en) * | 1983-05-09 | 1990-02-20 | General Motors Corporation | Bonded rare earth-iron magnets |
JPS60103163A (ja) * | 1983-11-08 | 1985-06-07 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 非晶質磁性合金薄帯の処理方法および処理装置 |
US4782994A (en) * | 1987-07-24 | 1988-11-08 | Electric Power Research Institute, Inc. | Method and apparatus for continuous in-line annealing of amorphous strip |
US4781348A (en) | 1987-07-31 | 1988-11-01 | A. B. Chance Company | Adjustable banded aluminum transformer mount |
AU611965B2 (en) * | 1987-11-27 | 1991-06-27 | Asea Brown Boveri, Inc. | Electrical transformer component mounting assembly |
US5083360A (en) * | 1988-09-28 | 1992-01-28 | Abb Power T&D Company, Inc. | Method of making a repairable amorphous metal transformer joint |
US4995919A (en) * | 1989-04-17 | 1991-02-26 | General Electric Company | Method and apparatus for parting a deck of amorphous alloy ribbons |
US5252148A (en) * | 1989-05-27 | 1993-10-12 | Tdk Corporation | Soft magnetic alloy, method for making, magnetic core, magnetic shield and compressed powder core using the same |
US5069428A (en) * | 1989-07-12 | 1991-12-03 | James C. M. Li | Method and apparatus of continuous dynamic joule heating to improve magnetic properties and to avoid annealing embrittlement of ferro-magnetic amorphous alloys |
CA2040741C (en) * | 1990-04-24 | 2000-02-08 | Kiyonori Suzuki | Fe based soft magnetic alloy, magnetic materials containing same, and magnetic apparatus using the magnetic materials |
US5155457A (en) * | 1990-06-18 | 1992-10-13 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Line filter assembly |
US5227745A (en) * | 1990-06-18 | 1993-07-13 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Line filter assembly |
FR2673954B1 (fr) * | 1991-03-12 | 1994-05-20 | Centre Nal Recherc Scientifique | Procede et dispositif de traitement, avec recuit sous tension, d'un alliage ferromagnetique amorphe, et produit correspondant. |
GB9112435D0 (en) * | 1991-06-10 | 1991-07-31 | Gec Alsthom Ltd | Distribution transformers |
US5252144A (en) * | 1991-11-04 | 1993-10-12 | Allied Signal Inc. | Heat treatment process and soft magnetic alloys produced thereby |
US5168255A (en) * | 1992-03-24 | 1992-12-01 | Poulsen Peder Ulrik | Three phase transformer |
US5871593A (en) * | 1992-12-23 | 1999-02-16 | Alliedsignal Inc. | Amorphous Fe-B-Si-C alloys having soft magnetic characteristics useful in low frequency applications |
EP0675970B1 (en) * | 1992-12-23 | 2000-08-23 | AlliedSignal Inc. | AMORPHOUS Fe-B-Si-C ALLOYS HAVING SOFT MAGNETIC CHARACTERISTICS USEFUL IN LOW FREQUENCY APPLICATIONS |
JP3132615B2 (ja) * | 1993-09-22 | 2001-02-05 | 富士電機株式会社 | 変圧器中身の振れ止め装置 |
KR960705107A (ko) * | 1993-10-13 | 1996-10-09 | 레이몬드 더블유. 캠벨 | 고 열확산도의 셸을 갖춘 임펄스 건조기 롤(impulse dryer roll with shell of high thermal diffusivity) |
JP3229512B2 (ja) * | 1994-05-30 | 2001-11-19 | 株式会社西本合成販売 | 変成器及び変成器用のコイルボビン |
US5568125A (en) * | 1994-06-30 | 1996-10-22 | Sensormatic Electronics Corporation | Two-stage annealing process for amorphous ribbon used in an EAS marker |
JP3556287B2 (ja) * | 1994-08-30 | 2004-08-18 | トクデン株式会社 | 誘導発熱ローラ装置 |
US5495037A (en) | 1994-09-09 | 1996-02-27 | National Science Council | Liquid crystalline polymer having a polysiloxane backbone |
US5494534A (en) * | 1995-03-17 | 1996-02-27 | Industrial Technology Research Institute | Method of heat treating an amorphous soft magnetic article |
US5873954A (en) * | 1997-02-05 | 1999-02-23 | Alliedsignal Inc. | Amorphous alloy with increased operating induction |
TW371768B (en) * | 1997-06-06 | 1999-10-11 | Hitachi Ltd | Amorphous transformer |
EP1064660A1 (en) * | 1998-02-04 | 2001-01-03 | AlliedSignal Inc. | Amorphous alloy with increased operating induction |
DE69922094T2 (de) * | 1998-07-31 | 2005-12-01 | Hitachi, Ltd. | Transformatorkern aus amorphem Metall |
US6249204B1 (en) | 2000-02-03 | 2001-06-19 | General Electric Company | Apparatus and method for continuous magnetic core winding of electrical transformers and inductors |
KR200203543Y1 (ko) | 2000-05-19 | 2000-11-15 | 주식회사파워트론 | 철심자로에 공극을 갖는 리액터 구조 |
JP2001335832A (ja) * | 2000-05-25 | 2001-12-04 | Mitsubishi Shindoh Co Ltd | 条材加熱方法および析出硬化型合金条の製造方法 |
JP2002275530A (ja) * | 2001-03-21 | 2002-09-25 | Kunio Sato | 線材の焼鈍方法および装置 |
JP4314422B2 (ja) | 2001-07-31 | 2009-08-19 | 株式会社吉野工業所 | ウェットペーパー取出し装置 |
JP4711568B2 (ja) * | 2001-09-05 | 2011-06-29 | 株式会社ダブリュー・ビー・トランス | 変成器 |
CN100353814C (zh) * | 2001-11-14 | 2007-12-05 | 松下电器产业株式会社 | 加热辊、加热带、图像加热装置和成像设备 |
US6830634B2 (en) * | 2002-06-11 | 2004-12-14 | Sensormatic Electronics Corporation | Method and device for continuous annealing metallic ribbons with improved process efficiency |
JP2004119682A (ja) * | 2002-09-26 | 2004-04-15 | Daihen Corp | モールド変圧器用コイル及びその製造方法 |
US7596856B2 (en) * | 2003-06-11 | 2009-10-06 | Light Engineering, Inc. | Method for manufacturing a soft magnetic metal electromagnetic component |
US20060018024A1 (en) * | 2004-07-23 | 2006-01-26 | Bryant Kyle R | Panoramic see-through optical device |
JP4716705B2 (ja) * | 2004-10-13 | 2011-07-06 | トクデン株式会社 | 熱処理用ローラ |
US20060180248A1 (en) * | 2005-02-17 | 2006-08-17 | Metglas, Inc. | Iron-based high saturation induction amorphous alloy |
EP1853742B1 (en) * | 2005-02-17 | 2020-09-30 | Metglas, Inc. | Iron-based high saturation induction amorphous alloy, method to produce it and magnetic core |
EP1724792A1 (fr) | 2005-05-20 | 2006-11-22 | Imphy Alloys | Procédé de fabrication d'une bande en matériau nanocristallin et dispositif de fabrication d'un tore enroulé à partir de cette bande |
JP2007035804A (ja) * | 2005-07-25 | 2007-02-08 | Matsushita Electric Works Ltd | 電力変換トランス |
KR100703000B1 (ko) * | 2005-09-16 | 2007-04-06 | 삼성전자주식회사 | 가열장치 및 이를 구비한 정착장치 |
KR20090002902A (ko) * | 2007-07-04 | 2009-01-09 | 엘지이노텍 주식회사 | 인버터 트랜스포머 |
JP2009188034A (ja) * | 2008-02-04 | 2009-08-20 | Sumitomo Electric Ind Ltd | リアクトルおよびその取付構造 |
-
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Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5916947A (ja) * | 1982-07-19 | 1984-01-28 | Nippon Steel Corp | 鉄心用非晶質合金薄帯の製造方法 |
JPH07310149A (ja) * | 1994-05-12 | 1995-11-28 | Nippon Steel Corp | Fe基非晶質合金薄帯 |
JP2002220646A (ja) * | 2000-11-27 | 2002-08-09 | Nippon Steel Corp | Fe基非晶質合金薄帯とそれを用いて製造した鉄心 |
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