JP2018053886A - ロータリ型圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】ロータリ型圧縮機において、“回転方向の反転”と“高圧ドーム型と低圧ドーム型の切り換え”を可能にする。
【解決手段】圧縮機構（10）の流体室（11）は、ブレード（65）によって第１室（11a）と第２室（11b）に仕切られる。圧縮機構（10）には、圧縮機構（10）に接続する第１管部材（130）を第１室（11a）に接続するための第１吸入ポート（55a）及び第１吐出ポート（56a）と、ケーシング（110）の内部空間（114）を第２室（11b）に接続するための第２吸入ポート（55b）及び第２吐出ポート（56b）とが形成される。また、圧縮機構（10）には、その回転方向に応じて上記四つのポートを開閉する切換機構（70）が設けられる。
【選択図】図２

Description

本発明は、流体を圧縮するロータリ型圧縮機に関するものである。

従来より、流体を圧縮するロータリ型圧縮機が広く知られている。このロータリ型圧縮機は、例えば、冷凍サイクルを行う冷媒回路に設けられて冷媒を圧縮するために用いられる。

ところで、空気調和機に設けられた冷媒回路では、冷房運転における冷媒の循環方向と、暖房運転における冷媒の循環方向が逆方向となる。一般的な空気調和機では、冷媒回路に四方切換弁が設けられ、この四方切換弁によって冷媒回路における冷媒の循環方向が切り換えられる。また、四方切換弁を省略することを目的として、冷媒回路における冷媒の循環方向の切り換えを、圧縮機の回転方向を反転させることによって行うことも提案されている。例えば、特許文献１には、圧縮機に弁機構を設けることによって、正方向と逆方向のどちらに回転しても冷媒を圧縮できるように構成されたロータリ型圧縮機が開示されている。

一方、特許文献２には、全密閉型の圧縮機を備えた空気調和装置が開示されている。全密閉型の圧縮機では、圧縮部とそれを駆動する電動機とが密閉容器に収容される。この特許文献２の圧縮機は、圧縮部で圧縮された冷媒（高圧冷媒）が密閉容器の内部空間へ吐出される状態（内部高圧型）と、低圧冷媒が密閉容器の内部空間を通って圧縮部へ吸入される状態（内部低圧型）とに切り換わる。そして、この特許文献２の空気調和装置は、冷房運転時に圧縮機が内部高圧型となり、暖房運転時に圧縮機が内部低圧型となるように構成される。

特開昭６２−３１９６号公報 特開２０００−８８３８６号公報

上述したように、四方切換弁を省略するために回転方向を反転可能に構成されたロータリ型圧縮機は、特許文献１に開示されており、内部高圧型（即ち、高圧ドーム型）と内部低圧型（即ち、低圧ドーム型）に切り換わる圧縮機は、特許文献２に開示されている。しかし、これら二つの機能（回転方向の反転可能化と、高圧ドーム型と低圧ドーム型の切り換え可能化）を実現できる機構を備えた圧縮機は、存在していなかった。

本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、“回転方向の反転可能化”と“高圧ドーム型と低圧ドーム型の切り換え可能化”とを実現できる機構を備えたロータリ型圧縮機を提供することにある。

第１の発明は、流体室（11）を形成するシリンダ（20）、該シリンダ（20）に収容されて偏心回転するピストン（61）、及び上記流体室（11）を第１室（11a）と第２室（11b）に区画するブレード（65）を有する圧縮機構（10）と、回転方向を反転可能に構成されて上記圧縮機構（10）を回転駆動する電動機（120）と、上記圧縮機構（10）と上記電動機（120）とを収容するケーシング（110）と、上記ケーシング（110）を貫通して上記圧縮機構（10）に直接に接続される第１管部材（130）と、上記ケーシング（110）を貫通して該ケーシング（110）の内部空間（114）に開口する第２管部材（135）とを備えたロータリ型圧縮機を対象とする。そして、上記圧縮機構（10）には、上記第１管部材（130）から上記第１室（11a）へ流体を導入するための第１吸入ポート（55a）と、上記第１室（11a）から上記第１管部材（130）へ流体を導出するための第１吐出ポート（56a）と、上記ケーシング（110）の内部空間（114）から上記第２室（11b）へ流体を導入するための第２吸入ポート（55b）と、上記第２室（11b）から上記ケーシング（110）の内部空間（114）へ流体を導出するための第２吐出ポート（56b）とが形成され、更に、上記圧縮機構（10）には、上記圧縮機構（10）が正方向へ回転するときには、上記第１吐出ポート（56a）及び上記第２吸入ポート（55b）を塞ぎ且つ上記第１吸入ポート（55a）から上記第１室（11a）へ流体を導入して上記第２室（11b）から上記第２吐出ポート（56b）へ流体を導出する第１状態となり、上記圧縮機構（10）が逆方向へ回転するときには、上記第１吸入ポート（55a）及び上記第２吐出ポート（56b）を塞ぎ且つ上記第２吸入ポート（55b）から上記第２室（11b）へ流体を導入して上記第１室（11a）から上記第１吐出ポート（56a）へ流体を導出する第２状態となる切換機構（70）が設けられるものである。

第１の発明では、圧縮機構（10）に、第１室（11a）に連通する第１吸入ポート（55a）及び第１吐出ポート（56a）と、第２室（11b）に連通する第２吸入ポート（55b）及び第２吐出ポート（56b）とが形成される。圧縮機構（10）は、正方向へ回転するときには、流体を第１室（11a）へ吸入し、圧縮した流体を第２室（11b）から吐出する。また、圧縮機構（10）は、逆方向へ回転するときには、流体を第２室（11b）へ吸入し、圧縮した流体を第１室（11a）から吐出する。第１室（11a）に連通する第１吸入ポート（55a）及び第１吐出ポート（56a）は、それぞれが第１管部材（130）と連通可能であり、第２室（11b）に連通する第２吸入ポート（55b）及び第２吐出ポート（56b）は、それぞれがケーシング（110）の内部空間（114）と連通可能である。このため、第１の発明のロータリ型圧縮機（100）では、上述した四つのポート（55a,55b,56a,56b）を切換機構（70）で開閉することによって、“回転方向の反転可能化”と“高圧ドーム型と低圧ドーム型の切り換え可能化”とが実現される。

具体的に、第１の発明では、圧縮機構（10）が正方向へ回転するときに、切換機構（70）が第１状態となる。切換機構（70）が第１状態である場合、圧縮機構（10）は、第１管部材（130）へ流入した流体を第１吸入ポート（55a）から第１室（11a）へ吸入し、圧縮された第２室（11b）の流体を第２吐出ポート（56b）からケーシング（110）の内部空間（114）へ吐出する。ケーシング（110）の内部空間（114）の流体は、第２管部材（135）を通ってケーシング（110）の外部へ導出される。つまり、切換機構（70）が第１状態である場合、この発明のロータリ型圧縮機（100）は、ケーシング（110）の内部空間（114）の流体圧が、圧縮機構（10）から吐出された流体の圧力と実質的に等しい高圧ドーム型となる。

また、第１の発明では、圧縮機構（10）が逆方向へ回転するときに、切換機構（70）が第２状態となる。切換機構（70）が第２状態である場合、圧縮機構（10）は、第２管部材（135）を通ってケーシング（110）の内部空間（114）へ流入した流体を第２吸入ポート（55b）から第２室（11b）へ吸入し、圧縮された第１室（11a）の流体を第１吐出ポート（56a）から吐出する。第１吐出ポート（56a）から吐出された流体は、第１管部材（130）を通ってケーシング（110）の外部へ導出される。つまり、切換機構（70）が第２状態である場合、この発明のロータリ型圧縮機（100）は、ケーシング（110）の内部空間（114）の流体圧が、圧縮機構（10）へ吸入される流体の圧力と実質的に等しい低圧ドーム型となる。

第２の発明は、上記第１の発明において、上記切換機構（70）は、上記第１吐出ポート（56a）を覆うように設けられ、上記第１室（11a）の流体圧が上記第１管部材（130）の流体圧よりも高くなると開く第１吐出弁（71a）と、上記第２吐出ポート（56b）を覆うように設けられ、上記第２室（11b）の流体圧が上記ケーシング（110）の内部空間（114）の流体圧よりも高くなると開く第２吐出弁（71b）と、上記圧縮機構（10）が正方向へ回転するときには、上記第１吸入ポート（55a）を開いて上記第２吸入ポート（55b）を閉じ、上記圧縮機構（10）が逆方向へ回転するときには、上記第２吸入ポート（55b）を開いて上記第１吸入ポート（55a）を閉じる吸入側弁機構（75）とを備えるものである。

第２の発明において、圧縮機構（10）が正方向へ回転する場合には、第１管部材（130）を通過した流体が第１室（11a）へ吸入され、圧縮された流体が第２室（11b）からケーシング（110）の内部空間（114）へ吐出され、ロータリ型圧縮機（100）が高圧ドーム型となる。この場合は、第１吐出弁（71a）が第１吐出ポート（56a）を塞ぐ状態に保持され、第２吐出弁（71b）が第２吐出ポート（56b）を第２室（11b）の流体圧に応じて開閉する。また、圧縮機構（10）が正方向へ回転するときには、吸入側弁機構（75）が第１吸入ポート（55a）を開いて第２吸入ポート（55b）を閉じる。従って、圧縮機構（10）が正方向へ回転するときには、切換機構（70）が第１状態になる。

また、第２の発明において、圧縮機構（10）が逆方向へ回転する場合には、ケーシング（110）の内部空間（114）の流体が第２室（11b）へ吸入され、圧縮された流体が第１室（11a）から第１管部材（130）へ吐出され、ロータリ型圧縮機（100）が低圧ドーム型となる。この場合は、第１吐出弁（71a）が第１吐出ポート（56a）を第１室（11a）の流体圧に応じて開閉し、第２吐出弁（71b）が第２吐出ポート（56b）を塞ぐ状態に保持される。また、圧縮機構（10）が逆方向へ回転するときには、吸入側弁機構（75）が第２吸入ポート（55b）を開いて第１吸入ポート（55a）を閉じる。従って、圧縮機構（10）が逆方向へ回転するときには、切換機構（70）が第２状態になる。

第３の発明は、上記第２の発明において、上記吸入側弁機構（75）は、上記圧縮機構（10）の停止中には、上記第１吸入ポート（55a）と上記第２吸入ポート（55b）の両方を開くように構成されるものである。

第３の発明では、圧縮機構（10）の停止中に、第１室（11a）が第１吸入ポート（55a）を介して第１管部材（130）と連通すると同時に、第２室（11b）が第２吸入ポート（55b）を介してケーシング（110）の内部空間（114）と連通する。ここで、圧縮機構（10）の作動中には、第１管部材（130）の流体圧とケーシング（110）の内部空間（114）の流体圧とは、一方が高圧（圧縮機構（10）から吐出される流体の圧力と実質的に同じ圧力）となり、他方が低圧（圧縮機構（10）へ吸入される流体の圧力と実質的に同じ圧力）となる。このため、圧縮機構（10）の停止中に吸入側弁機構（75）が第１吸入ポート（55a）と第２吸入ポート（55b）の両方を開くと、ケーシング（110）の内部空間（114）と第１管部材（130）の一方から他方へ流体が圧縮機構（10）を通って流れ、ケーシング（110）の内部空間（114）の流体圧と第１管部材（130）の流体圧との差が速やかに縮小する。

第４の発明は、上記第２又は第３の発明において、上記吸入側弁機構（75）は、上記第１吸入ポート（55a）を開いて上記第２吸入ポート（55b）を閉じる第１位置と、上記第２吸入ポート（55b）を開いて上記第１吸入ポート（55a）を閉じる第２位置との間を移動する弁体（80）を備えるものである。

第４の発明では、吸入側弁機構（75）に弁体（80）が設けられる。この弁体（80）は、圧縮機構（10）が正方向へ回転するときには第１位置に位置し、圧縮機構（10）が逆方向へ回転するときには第２位置に位置するように、第１位置と第２位置の間を移動する。

第５の発明は、上記第４の発明において、上記吸入側弁機構（75）は、上記弁体（80）を、上記第１管部材（130）の流体圧と上記ケーシング（110）の内部空間（114）の流体圧との差によって駆動するように構成されるものである。

第５の発明では、第１管部材（130）の流体圧と上記ケーシング（110）の内部空間（114）の流体圧との差を利用して、弁体（80）が駆動される。圧縮機構（10）が正方向へ回転するときには、ケーシング（110）の内部空間（114）の流体圧が第１管部材（130）の流体圧よりも高くなり、圧縮機構（10）が逆方向へ回転するときには、第１管部材（130）の流体圧がケーシング（110）の内部空間（114）の流体圧よりも高くなる。このため、圧縮機構（10）の回転方向が変更されると、第１管部材（130）の流体圧とケーシング（110）の内部空間（114）の流体圧とが変化し、その結果、吸入側弁機構（75）の弁体（80）が移動する。

第６の発明は、上記第４又は第５の発明において、上記第１吸入ポート（55a）は、上記ブレード（65）に形成されて該ブレード（65）の上記第１室（11a）側の側面に開口し、上記第２吸入ポート（55b）は、上記ブレード（65）に形成されて該ブレード（65）の上記第２室（11b）側の側面に開口し、上記吸入側弁機構（75）の弁体（80）は、上記ブレード（65）に設けられるものである。

第６の発明では、第１吸入ポート（55a）及び第２吸入ポート（55b）がブレード（65）に形成される。また、吸入側弁機構（75）の弁体（80）は、ブレード（65）に設けられて第１位置と第２位置の間を移動する。

第７の発明は、上記第２又は第３の発明において、上記吸入側弁機構（75）は、上記第１吸入ポート（55a）を開く開弁位置と上記第１吸入ポート（55a）を閉じる閉弁位置との間を移動する第１弁体（90a）と、上記第２吸入ポート（55b）を開く開弁位置と上記第２吸入ポート（55b）を閉じる閉弁位置との間を移動する第２弁体（90b）とを備えるものである。

第７の発明では、吸入側弁機構（75）に第１弁体（90a）と第２弁体（90b）とが設けられる。第１弁体（90a）は、圧縮機構（10）が正方向へ回転するときには開弁位置に位置し、圧縮機構（10）が逆方向へ回転するときには閉弁位置に位置するように、開弁位置と閉弁位置の間を移動する。第２弁体（90b）は、圧縮機構（10）が正方向へ回転するときには閉弁位置に位置し、圧縮機構（10）が逆方向へ回転するときには開弁位置に位置するように、開弁位置と閉弁位置の間を移動する。

第８の発明は、上記第７の発明において、上記吸入側弁機構（75）は、上記第１弁体（90a）と上記第２弁体（90b）のそれぞれを、上記第１管部材（130）の流体圧と上記ケーシング（110）の内部空間（114）の流体圧との差によって駆動するように構成されるものである。

第８の発明では、第１管部材（130）の流体圧と上記ケーシング（110）の内部空間（114）の流体圧との差を利用して、第１弁体（90a）及び第２弁体（90b）が駆動される。圧縮機構（10）が正方向へ回転するときには、ケーシング（110）の内部空間（114）の流体圧が第１管部材（130）の流体圧よりも高くなり、圧縮機構（10）が逆方向へ回転するときには、第１管部材（130）の流体圧がケーシング（110）の内部空間（114）の流体圧よりも高くなる。このため、圧縮機構（10）の回転方向が変更されると、第１管部材（130）の流体圧とケーシング（110）の内部空間（114）の流体圧とが変化し、その結果、吸入側弁機構（75）の第１弁体（90a）及び第２弁体（90b）が移動する。

第９の発明は、上記第７又は第８の発明において、上記第１吸入ポート（55a）及び上記第２吸入ポート（55b）は、上記シリンダ（20）に形成され、上記吸入側弁機構（75）の第１弁体（90a）及び第２弁体（90b）は、上記シリンダ（20）に設けられるものである。

第９の発明では、第１吸入ポート（55a）及び第２吸入ポート（55b）がシリンダ（20）に形成される。また、吸入側弁機構（75）の第１弁体（90a）及び第２弁体（90b）は、シリンダ（20）に設けられて開弁位置と閉弁位置の間を移動する。

本発明では、第１室（11a）と第１管部材（130）を繋ぐための第１吸入ポート（55a）及び第１吐出ポート（56a）と、第２室（11b）とケーシング（110）の内部空間（114）を繋ぐための第２吸入ポート（55b）及び第２吐出ポート（56b）とを圧縮機構（10）に形成し、これら四つのポート（55a,55b,56a,56b）を切換機構（70）が圧縮機構（10）の回転方向に応じて開閉する。このため、本発明によれば、上述した四つのポート（55a,55b,56a,56b）を圧縮機構（10）に設けた切換機構（70）で開閉することによって、“回転方向の反転”と“高圧ドーム型と低圧ドーム型の切り換え”とを実現することができる。

上記第２の発明では、第１吐出弁（71a）と第２吐出弁（71b）と吸入側弁機構（75）とを用いることによって、所定の機能を有する切換機構（70）を実現できる。

ここで、圧縮機構（10）の回転方向を変更する場合は、圧縮機構（10）を一旦停止させ、その後に圧縮機構（10）を停止前とは逆方向へ回転駆動することになる。圧縮機構（10）の損傷を未然に防ぐためには、圧縮機構（10）の吸入側と吐出側の流体圧力の差がある程度小さくなってから、圧縮機構（10）を再起動するのが望ましい。

これに対し、上記第３の発明では、圧縮機構（10）の停止中に吸入側弁機構（75）が第１吸入ポート（55a）と第２吸入ポート（55b）の両方を開くため、圧縮機構（10）が停止したときに、ケーシング（110）の内部空間（114）の流体圧と第１管部材（130）の流体圧との差を速やかに縮小することができる。従って、この発明によれば、圧縮機構（10）の回転方向の変更に要する時間を短縮することができる。

上記第４の発明では、吸入側弁機構（75）に弁体（80）が設けられる。そして、この発明によれば、弁体（80）が第１位置と第２位置の間を移動することによって、吸入側弁機構（75）を、第１吸入ポート（55a）を開いて第２吸入ポート（55b）を閉じる状態と、第２吸入ポート（55b）を開いて第１吸入ポート（55a）を閉じる状態とに切り換えることが可能となる。

上記第５の発明では、吸入側弁機構（75）の弁体（80）が、第１管部材（130）の流体圧とケーシング（110）の内部空間（114）の流体圧との差によって駆動される。このため、圧縮機構（10）の回転方向を変更すれば、それに連動して弁体（80）が自ずと移動することになる。従って、この発明によれば、弁体（80）に対する特別な制御動作を行うことなく、吸入側弁機構（75）の状態を切り換えることが可能となる。

上記第７の発明では、吸入側弁機構（75）に第１弁体（90a）と第２弁体（90b）とが設けられる。そして、この発明によれば、第１弁体（90a）と第２弁体（90b）のそれぞれが開弁位置と閉弁位置の間を移動することによって、吸入側弁機構（75）を、第１吸入ポート（55a）を開いて第２吸入ポート（55b）を閉じる状態と、第２吸入ポート（55b）を開いて第１吸入ポート（55a）を閉じる状態とに切り換えることが可能となる。

上記第８の発明では、吸入側弁機構（75）の第１弁体（90a）及び第２弁体（90b）が、第１管部材（130）の流体圧とケーシング（110）の内部空間（114）の流体圧との差によって駆動される。このため、圧縮機構（10）の回転方向を変更すれば、それに連動して第１弁体（90a）及び第２弁体（90b）が自ずと移動することになる。従って、この発明によれば、第１弁体（90a）及び第２弁体（90b）に対する特別な制御動作を行うことなく、吸入側弁機構（75）の状態を切り換えることが可能となる。

図１は、実施形態１のロータリ型圧縮機の縦断面図である。 図２は、正方向に回転している状態の実施形態１の圧縮機構を示す、図３のＢ−Ｂ断面図である。 図３は、正方向に回転している状態の実施形態１の圧縮機構を示す、図２のＡ−Ａ断面図である。 図４は、逆方向に回転している状態の実施形態１の圧縮機構を示す、図５のＤ−Ｄ断面図である。 図５は、逆方向に回転している状態の実施形態１の圧縮機構を示す、図４のＣ−Ｃ断面図である。 図６は、正方向に回転している状態の実施形態１の圧縮機構を示す、図２に示す断面の要部の拡大図である。 図７は、逆方向に回転している状態の実施形態１の圧縮機構を示す、図４に示す断面の要部の拡大図である。 図８は、停止している状態の実施形態１の圧縮機構を示す、図６及び図７と同じ箇所の断面図である。 図９は、実施形態１の圧縮機構のピストン及びブレードの平面、正面、背面、及び右側面を並べて示す図である。 図１０は、実施形態１の吸入側弁機構の弁体の斜視図である。 図１１は、実施形態１の吸入側弁機構の弁体の平面とＥ−Ｅ断面を並べて示す図である。 図１２は、実施形態１の圧縮機構のフロントヘッドのＦ−Ｆ断面とＧ−Ｇ断面を並べて示す図である。 図１３は、実施形態１の圧縮機構のリアヘッドのＨ−Ｈ断面とＩ−Ｉ断面を並べて示す図である。 図１４は、実施形態２のロータリ型圧縮機の圧縮機構を示す、図１５のＫ−Ｏ−Ｋ断面図である。 図１５は、正方向に回転している状態の実施形態２の圧縮機構を示す、図１４のＪ−Ｊ断面図である。 図１６Ａは、正方向に回転している状態の実施形態２の圧縮機構を示す、図１５のＯ−Ｌ断面図である。 図１６Ｂは、正方向に回転している状態の実施形態２の圧縮機構を示す、図１５のＯ−Ｍ断面図である。 図１７は、逆方向に回転している状態の実施形態２の圧縮機構を示す、図１４のＪ−Ｊ断面図である。 図１８Ａは、逆方向に回転している状態の実施形態２の圧縮機構を示す、図１７のＯ−Ｎ断面図である。 図１８Ｂは、逆方向に回転している状態の実施形態２の圧縮機構を示す、図１７のＯ−Ｐ断面図である。 図１９は、実施形態２の吸入側弁機構の第１弁体の斜視図である。 図２０は、実施形態２の吸入側弁機構の第１弁体の平面とＱ−Ｑ断面を並べて示す図である。 図２１は、実施形態２の吸入側弁機構の第２弁体の斜視図である。 図２２は、実施形態２の吸入側弁機構の第２弁体の平面とＲ−Ｒ断面を並べて示す図である。 図２３は、実施形態２の変形例１の圧縮機構の図１５に相当する断面を示す断面図である。

本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、以下で説明する実施形態および変形例は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。

《実施形態１》
本発明の実施形態１について説明する。本実施形態の圧縮機（100）は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行う冷媒回路に設けられ、蒸発器で蒸発した冷媒を吸入して圧縮する。また、本実施形態の圧縮機（100）は、圧縮機構（10）の回転方向を反転可能に構成されている。

−圧縮機の全体構成−
図１に示すように、本実施形態の圧縮機（100）は、圧縮機構（10）と電動機（120）とがケーシング（110）に収容された全密閉型のロータリ型圧縮機である。

ケーシング（110）は、起立した状態の円筒状の密閉容器である。ケーシング（110）は、円筒状の胴部（111）と、胴部（111）の端部を閉塞する一対の鏡板（112,113）とを備えている。ケーシング（110）には、第１接続管（130）と第２接続管（135）とが取り付けられている。

第１接続管（130）は、内側管（131）と、内側管（131）の外側を覆う外側管（132）とで構成されている。第１接続管（130）は、胴部（111）の下部を貫通するように設けられている。外側管（132）は、その基端部（図１における左端部）が胴部（111）に接合されている。内側管（131）は、その基端部（図１における左端部）が、後述する圧縮機構（10）のシリンダ（20）に接続されている。外側管（132）と内側管（131）の隙間は、外側管（132）の先端部（図１における右端部）において封止されている。この第１接続管（130）は、ケーシング（110）を貫通して圧縮機構（10）に直接に接続される第１管部材を構成している。

第２接続管（135）は、上側の鏡板（112）の頂部を貫通するように設けられ、この鏡板（112）に接合されている。第２接続管（135）の一端（図１における下端）は、ケーシング（110）の内部空間（114）に開口している。この第２接続管（135）は、ケーシング（110）を貫通してケーシング（110）の内部空間（114）に開口する第２管部材を構成している。

電動機（120）は、圧縮機構（10）の上方に配置されている。電動機（120）は、固定子（121）と回転子（122）とを備えている。固定子（121）は、ケーシング（110）の胴部（111）に固定されている。回転子（122）は、後述する圧縮機構（10）の駆動軸（15）に取り付けられている。電動機（120）は、回転方向を反転可能に構成されている。つまり、この電動機（120）は、圧縮機構（10）を正方向（図３における時計方向）に駆動する動作と、圧縮機構（10）を逆方向（図３における反時計方向）に駆動する動作とを選択的に実行できる。

圧縮機構（10）は、ケーシング（110）内の下部に配置されている。詳しくは後述するが、圧縮機構（10）は、駆動軸（15）を備えている。この駆動軸（15）には、電動機（120）の回転子（122）が取り付けられている。また、圧縮機構（10）には、切換機構（70）が設けられている。

−圧縮機構の構成−
圧縮機構（10）は、いわゆる揺動ピストン型のロータリ型流体機械である。この圧縮機構（10）は、シリンダ（20）と、フロントヘッド（30）と、リアヘッド（40）と、駆動軸（15）と、ピストン（61）と、ブレード（65）と、ブッシュ（62）とを備えている。シリンダ（20）は、ケーシング（110）の胴部（111）に固定されている。フロントヘッド（30）、シリンダ（20）、及びリアヘッド（40）は、互いにボルトによって締結されている。

〈シリンダ〉
図２及び図３に示すように、シリンダ（20）は、厚肉円板状の部材である。シリンダ（20）には、シリンダボア（21）と、ブレード収容孔（22）と、管接続孔（23）とが形成されている。

シリンダボア（21）は、シリンダ（20）を厚さ方向に貫通する円形孔であって、シリンダ（20）の中央部に形成されている。このシリンダボア（21）には、ピストン（61）が収容される。

ブレード収容孔（22）は、シリンダ（20）の内周面（即ち、シリンダボア（21）の壁面）からシリンダ（20）の径方向の外側へ向かって延びる孔である。このブレード収容孔（22）は、シリンダ（20）を厚さ方向に貫通する。ブレード収容孔（22）には、ブレード（65）が収容される。ブレード収容孔（22）は、その壁面がブレード（65）と干渉しないような形状に形成されている。

管接続孔（23）は、ブレード収容孔（22）からシリンダ（20）の径方向の外側へ向かって延びる断面が円形の孔である。この管接続孔（23）は、シリンダ（20）の外周面に開口している。管接続孔（23）には、第１接続管（130）の内側管（131）が挿入される（図１を参照）。

〈フロントヘッド〉
フロントヘッド（30）は、シリンダ（20）の電動機（120）側の端面（図１における上端面）を閉塞する部材である。このフロントヘッド（30）は、本体部（31）と、主軸受部（32）と、外周壁部（33）とを備えている。

本体部（31）は、概ね円形の厚板状に形成されている（図１２を参照）。この本体部（31）は、シリンダ（20）の端面を覆うように配置される。主軸受部（32）は、本体部（31）から電動機（120）側（図１における上側）へ延びる円筒状に形成され、本体部（31）の中央部に配置されている。この主軸受部（32）は、圧縮機構（10）の駆動軸（15）を支持するジャーナル軸受を構成している。外周壁部（33）は、本体部（31）の外周縁部から電動機（120）側へ延びる円筒状に形成されている。外周壁部（33）の長さ（高さ）は、主軸受部（32）の長さ（高さ）よりも短い。

フロントヘッド（30）には、蓋板（34）が取り付けられている。蓋板（34）は、ドーナツ板状の部材である。蓋板（34）は、その外径が外周壁部（33）の外径と概ね等しく、その内径が主軸受部（32）の外径よりも若干大きい。蓋板（34）は、その中央の孔に主軸受部（32）が挿通され、その周縁部が外周壁部（33）の突端を全周に亘って覆うように配置される。また、蓋板（34）には、蓋板（34）を貫通する流通孔（35）が形成されている。

フロントヘッド（30）では、本体部（31）と主軸受部（32）と外周壁部（33）と蓋板（34）とに囲まれた第２接続用空間（51b）が形成される。この第２接続用空間（51b）は、蓋板（34）の流通孔（35）と、蓋板（34）と主軸受部（32）の隙間とを介して、ケーシング（110）の内部空間（114）と連通している。

また、フロントヘッド（30）には、第２吐出ポート（56b）と、第２連通孔（52b）とが形成されている。詳しくは後述するが、第２吐出ポート（56b）及び第２連通孔（52b）は、フロントヘッド（30）の本体部（31）を、その厚さ方向に貫通している。第２吐出ポート（56b）及び第２連通孔（52b）の詳細は、切換機構（70）の詳細な構成と共に後述する。

〈リアヘッド〉
リアヘッド（40）は、シリンダ（20）の電動機（120）とは逆側の端面（図１における下端面）を閉塞する部材である。リアヘッド（40）は、本体部（41）と、副軸受部（42）と、外周壁部（43）とを備えている。

本体部（41）は、概ね円形の厚板状に形成されている（図１３を参照）。この本体部（41）は、シリンダ（20）の端面を覆うように配置される。副軸受部（42）は、本体部（41）から電動機（120）とは逆側（図１における下側）へ延びる円筒状に形成され、本体部（41）の中央部に配置されている。この副軸受部（42）は、圧縮機構（10）の駆動軸（15）を支持するジャーナル軸受を構成している。外周壁部（43）は、本体部（41）の外周縁部から電動機（120）とは逆側へ延びる円筒状に形成されている。外周壁部（43）の長さ（高さ）は、副軸受部（42）の長さ（高さ）と実質的に等しい。

リアヘッド（40）には、閉塞板（44）が取り付けられている。閉塞板（44）は、ドーナツ板状の部材である。閉塞板（44）は、その外径が外周壁部（43）の外径と概ね等しく、その内径が副軸受部（42）の外径よりも若干小さい。閉塞板（44）は、その内周縁部が副軸受部（42）の突端を全周に亘って覆い、その外周縁部が外周壁部（43）の突端を全周に亘って覆うように配置される。

リアヘッド（40）では、本体部（41）と副軸受部（42）と外周壁部（43）と閉塞板（44）とに囲まれた第１接続用空間（51a）が形成される。この第１接続用空間（51a）は、ケーシング（110）の内部空間（114）から遮蔽されている。つまり、第１接続用空間（51a）は、ケーシング（110）の内部空間（114）と連通しない空間である。

また、リアヘッド（40）には、第１吐出ポート（56a）と、第１連通孔（52a）とが形成されている。第１吐出ポート（56a）及び第１連通孔（52a）は、リアヘッド（40）の本体部（41）を、その厚さ方向に貫通している。第１吐出ポート（56a）及び第１連通孔（52a）の詳細は、切換機構（70）の詳細な構成と共に後述する。

〈駆動軸〉
駆動軸（15）は、主軸部（16）と、偏心軸部（17）とを備えている（図１，２を参照）。偏心軸部（17）は、主軸部（16）よりも大径の円柱状に形成され、主軸部（16）の下端寄りに配置されている。偏心軸部（17）は、主軸部（16）に対して偏心している。偏心軸部（17）の中心軸は、主軸部（16）の中心軸（即ち、駆動軸（15）の回転中心軸）と実質的に平行である。

上述したように、駆動軸（15）の主軸部（16）には、電動機（120）の回転子（122）が取り付けられている。回転子（122）は、主軸部（16）における偏心軸部（17）とは逆側の端部寄りに配置されている。

駆動軸（15）には、給油通路（18）が形成されている。ケーシング（110）の底部に溜まった潤滑油は、給油通路（18）を通って駆動軸（15）の軸受けや圧縮機構（10）の摺動部分へ供給される。

〈ピストン、ブレード、ブッシュ〉
図３に示すように、ピストン（61）は、やや厚肉の円筒状に形成されている。ピストン（61）には、駆動軸（15）の偏心軸部（17）が回転自在に嵌め込まれている。ピストン（61）は、外周面がシリンダ（20）の内周面（即ち、シリンダボア（21）の壁面）と摺接し、一方の端面がフロントヘッド（30）の本体部（31）の前面（シリンダ（20）側の面）と摺接し、他方の端面がリアヘッド（40）の本体部（41）の前面（シリンダ（20）側の面）と摺接する。ただし、ピストン（61）とシリンダ（20）は、互いに接触しないように設計されており、ピストン（61）の外周面とシリンダ（20）の内周面との間には、必ず数μｍ程度の隙間が確保される。圧縮機構（10）では、ピストン（61）の外周面とシリンダ（20）の内周面との間に流体室（11）が形成される。

ブレード（65）は、ピストン（61）の外周面から突出した矩形平板状の部材である。このブレード（65）は、ピストン（61）と一体に形成されている。また、ブレード（65）の伸長方向は、ピストン（61）の径方向と実質的に一致している。ブレード（65）は、シリンダボア（21）側からブレード収容孔（22）へ差し込まれ、流体室（11）を第１室（11a）と第２室（11b）に仕切る。また、ブレード（65）には、第１吸入ポート（55a）及び第２吸入ポート（55b）が形成され、後述する切換機構（70）の弁体（80）が設けられている。ブレード（65）の詳細な構造は、切換機構（70）の詳細な構成と共に後述する。

圧縮機構（10）には、一対のブッシュ（62）が設けられている。各ブッシュ（62）は、前面が平坦面となり、背面が円弧面となった小さい板状の部材である。一対のブッシュ（62）は、シリンダ（20）のブレード収容孔（22）に差し込まれたブレード（65）を、ブレード（65）を両側から挟み込むように配置される。ピストン（61）と一体のブレード（65）は、このブッシュ（62）を介してシリンダ（20）に揺動自在で且つ進退自在に支持される。

−圧縮機構のポートと切換機構の構成−
圧縮機構（10）には、第１吸入ポート（55a）と、第２吸入ポート（55b）と、第１吐出ポート（56a）と、第２吐出ポート（56b）とが形成されている。また、圧縮機構（10）には、切換機構（70）が設けられている。切換機構（70）は、圧縮機構（10）に形成された四つのポート（55a,55b,56a,56b）を開閉することによって、“圧縮機構（10）の回転方向の反転”と“高圧ドーム型と低圧ドーム型の切り換え”とを可能にする。

〈吸入ポート、ブレードの詳細構造〉
ブレード（65）の詳細な構造について、図９を参照しながら説明する。

ブレード（65）は、ピストン（61）の外周面からピストン（61）の径方向の外側へ向かって延びる矩形板状の部材である。ブレード（65）において、その厚さ方向と直交する二つの側面は、一方が第１室（11a）に面する第１側面（66a）となり、他方が第２室（11b）に面する第２側面（66b）となる。

ブレード（65）には、第１吸入ポート（55a）と第２吸入ポート（55b）とが形成されている。第１吸入ポート（55a）は、ブレード（65）の第１側面（66a）に開口する長方形状の窪みである。第２吸入ポート（55b）は、ブレード（65）の第２側面（66b）に開口する長方形状の窪みである。

第１吸入ポート（55a）と第２吸入ポート（55b）のそれぞれは、ブレード（65）の高さ方向の中央部に形成されている。これら吸入ポート（55a,55b）は、それぞれの長辺がブレード（65）の高さよりも短い。また、第１吸入ポート（55a）と第２吸入ポート（55b）のそれぞれは、ピストン（61）の外周面に隣接する位置に形成されている。これら吸入ポート（55a,55b）は、それぞれの短辺が、駆動軸（15）の主軸部（16）に対する偏心軸部（17）の偏心量（即ち、主軸部（16）の中心軸と偏心軸部（17）の中心軸の距離）の２倍と実質的に等しい。

ブレード（65）には、後述する切換機構（70）の弁体（80）を収容するための弁体収容孔（68）が形成されている。弁体収容孔（68）は、ブレード（65）を高さ方向に貫通する円形の孔である。弁体収容孔（68）は、吸入ポート（55a,55b）よりもブレード（65）の突端（ピストン（61）とは逆側の端部）寄りに形成されている。弁体収容孔（68）には、弁体（80）の回転を規制するための溝が形成されている。

ブレード（65）には、第１接続孔（67a）と第２接続孔（67b）とが形成されている。第１接続孔（67a）と第２接続孔（67b）のそれぞれは、ブレード（65）の突端面に開口してブレード（65）の基端へ向かって延びる円形の孔である。第１接続孔（67a）は、ブレード（65）の第１側面（66a）寄りで且つブレード（65）の下面寄りに形成され、第１吸入ポート（55a）を弁体収容孔（68）と連通させる。第２接続孔（67b）は、ブレード（65）の第２側面（66b）寄りで且つブレード（65）の上面寄りに形成され、第２吸入ポート（55b）を弁体収容孔（68）と連通させる。

〈吐出ポート、連通孔〉
図２及び図１２に示すように、フロントヘッド（30）には、第２吐出ポート（56b）と、第２連通孔（52b）とが形成されている。

第２吐出ポート（56b）は、フロントヘッド（30）の本体部（31）に形成された円形の孔であって、本体部（31）をその厚さ方向に貫通している。この第２吐出ポート（56b）は、第２接続用空間（51b）を介して第２室（11b）をケーシング（110）の内部空間（114）と連通させる通路である。第２吐出ポート（56b）は、本体部（31）の前面において、第２室（11b）に面し且つブレード（65）に近接した位置に開口している（図３を参照）。

第２連通孔（52b）は、フロントヘッド（30）の本体部（31）に形成された長円形の孔であって、本体部（31）をその厚さ方向に貫通している。この第２連通孔（52b）は、第２接続用空間（51b）を介して弁体収容孔（68）をケーシング（110）の内部空間（114）と連通させる通路である（図２及び図４を参照）。第２連通孔（52b）は、その長手方向がブレード収容孔（22）の伸長方向に沿っている。また、第２連通孔（52b）は、本体部（31）の前面における開口位置と、本体部（31）の前面における開口形状とが、ブレード（65）と共に移動する弁体収容孔（68）が第２連通孔（52b）と常に連通するように設定されている。

図２及び図１３に示すように、リアヘッド（40）には、第１吐出ポート（56a）と、第１連通孔（52a）とが形成されている。

第１吐出ポート（56a）は、リアヘッド（40）の本体部（41）に形成された円形の孔であって、本体部（41）をその厚さ方向に貫通している。この第１吐出ポート（56a）は、第１室（11a）を第１接続用空間（51a）と連通させる通路である。第１吐出ポート（56a）は、本体部（41）の前面において、第１室（11a）に面し且つブレード（65）に近接した位置に開口している（図３を参照）。

第１連通孔（52a）は、リアヘッド（40）の本体部（41）に形成された長円形の孔であって、本体部（41）をその厚さ方向に貫通している。この第１連通孔（52a）は、ブレード収容孔（22）を介して弁体収容孔（68）及び第１接続用空間（51a）を第１接続管（130）と連通させる通路である（図２及び図４を参照）。第１連通孔（52a）は、その長手方向がブレード収容孔（22）の伸長方向に沿っている。また、第１連通孔（52a）は、本体部（41）の前面における開口位置と、本体部（41）の前面における開口形状とが、ブレード（65）と共に移動する弁体収容孔（68）が第１連通孔（52a）と常に連通し、且つ第１連通孔（52a）がブレード収容孔（22）と常に連通するように設定されている。

〈切換機構の概要〉
上述したように、切換機構（70）は、“圧縮機構（10）の回転方向の反転”と“高圧ドーム型と低圧ドーム型の切り換え”とを可能にするために、圧縮機構（10）に設けられている。この切換機構（70）は、第１吐出弁（71a）と、第２吐出弁（71b）と、吸入側弁機構（75）とを備えている。

第１吐出弁（71a）及び第２吐出弁（71b）のそれぞれは、弁体板（72a,72b）と弁押え（73a,73b）とを一つずつ備えたリード弁である。ここでは、第１吐出弁（71a）及び第２吐出弁（71b）について、図６〜８を参照しながら説明する。

〈吐出弁〉
第１吐出弁（71a）は、リアヘッド（40）に取り付けられている。第１吐出弁（71a）は、弁体板（72a）の先端部がリアヘッド（40）の背面における第１吐出ポート（56a）の開口部を覆うように配置される。第１吐出弁（71a）の弁体板（72a）は、第１室（11a）の冷媒圧力が第１接続用空間（51a）の冷媒圧力よりも高くなると、その先端部がリアヘッド（40）から浮き上がって第１吐出ポート（56a）を開く。なお、第１接続用空間（51a）の冷媒圧力は、第１接続管（130）の冷媒圧力と実質的に等しい。また、図６及び図８は、第１吐出弁（71a）が第１吐出ポート（56a）を閉じている状態を示し、図７は、第１吐出弁（71a）が第１吐出ポート（56a）を開いている状態を示す。

第２吐出弁（71b）は、フロントヘッド（30）に取り付けられている。第２吐出弁（71b）は、弁体板（72b）の先端部がフロントヘッド（30）の背面における第２吐出ポート（56b）の開口部を覆うように配置される。第２吐出弁（71b）の弁体板（72b）は、第２室（11b）の冷媒圧力が第２接続用空間（51b）の冷媒圧力よりも高くなると、その先端部がフロントヘッド（30）から浮き上がって第２吐出ポート（56b）を開く。なお、第２接続用空間（51b）の冷媒圧力は、ケーシング（110）の内部空間（114）の冷媒圧力と実質的に等しい。また、図７及び図８は、第２吐出弁（71b）が第２吐出ポート（56b）を閉じている状態を示し、図６は、第２吐出弁（71b）が第２吐出ポート（56b）を開いている状態を示す。

〈吸入側弁機構〉
吸入側弁機構（75）は、圧縮機構（10）の回転方向に応じて第１吸入ポート（55a）と第２吸入ポート（55b）を開閉する機構である。この吸入側弁機構（75）は、一つの弁体（80）を備えている。また、吸入側弁機構（75）は、固定リング（86）とばね（87）とを二つずつ備えている。

図１０及び図１１に示すように、弁体（80）は、比較的細径の円管状に形成された本体円筒（81）を備えている。本体円筒（81）の外径は、ブレード（65）に形成された弁体収容孔（68）の内径よりも僅かに小さい。

本体円筒（81）の軸方向の中央部には、本体円筒（81）の内部空間（114）を横断する中央隔壁（82）が設けられている。本体円筒（81）の内部空間（114）は、中央隔壁（82）によって、一端側（図１１のＥ−Ｅ断面における下端側）の第１弁内通路（83a）と、他端側（図１１のＥ−Ｅ断面における上端側）の第２弁内通路（83b）とに仕切られている。

本体円筒（81）には、二つの側面孔（84a,84b）が形成されている。これら二つの側面孔（84a,84b）のそれぞれは、本体円筒（81）の側壁部に形成された円形の孔であって、本体円筒（81）の軸方向と直交する方向へ本体円筒（81）の側壁部を貫通する。第１側面孔（84a）は、中央隔壁（82）よりも本体円筒（81）の一端寄りに形成され、第１弁内通路（83a）に連通している。第２側面孔（84b）は、中央隔壁（82）よりも本体円筒（81）の他端寄りに形成され、第２弁内通路（83b）に連通している。

本体円筒（81）には、一対のガイド溝（85）が形成されている。各ガイド溝（85）は、本体円筒（81）の外周面に開口する凹溝である。各ガイド溝（85）は、本体円筒（81）の軸方向に沿って本体円筒（81）の全長に亘って延びている。図１１の平面図に示すように、ガイド溝（85）は、本体円筒（81）の周方向において対向する位置に一つずつ形成されている。なお、本体円筒（81）の外周面において、図１１の平面図における一対のガイド溝（85）の左側の領域に、第１側面孔（84a）及び第２側面孔（84b）の両方が開口している。

図６〜８に示すように、弁体（80）は、ブレード（65）に形成された弁体収容孔（68）に収容されている。弁体収容孔（68）において、弁体（80）は、ブレード（65）の高さ方向にスライド自在となっている。また、弁体（80）は、そのガイド溝（85）と弁体収容孔（68）に形成された溝とに係合する回り止め片によって、その軸方向周りの回転が規制されている。なお、弁体収容孔（68）の内壁と弁体（80）のクリアランスは、弁体収容孔（68）の内壁と弁体（80）の隙間のシールが確保されるように、弁体（80）がスライド自在となる最小限の値に設定されている。

固定リング（86）は、非常に短い円管状の部材である。固定リング（86）は、弁体収容孔（68）の一端部と他端部に一つずつ配置されている。各固定リング（86）は、圧入等によってブレード（65）に固定されている。つまり、各固定リング（86）は、ブレード（65）に対して移動不能である。

ばね（87）は、各固定リング（86）と弁体（80）の間に一つずつ設けられている。各ばね（87）は、コイルばねである。図６〜８において、弁体（80）の下方に配置されたばね（87）は、弁体（80）に上向きの力を作用させ、弁体（80）の上方に配置されたばね（87）は、弁体（80）に下向きの力を作用させる。ばね（87）は、圧縮機構（10）の停止中に弁体（80）を図８に示す中立位置（即ち、第１側面孔（84a）が第１接続孔（67a）に開口し、且つ第２側面孔（84b）が第２接続孔（67b）に開口する位置）となるように、弁体（80）に力を作用させる。

弁体（80）は、弁体収容孔（68）の軸方向へスライドすることによって、図６に示す第１位置と、図７に示す第２位置との間を移動するように構成されている。

弁体（80）が第１位置に位置する場合、第１吸入ポート（55a）が第１接続管（130）と連通し、第２吸入ポート（55b）が閉じられる。この場合、第１吸入ポート（55a）は、ブレード（65）の第１接続孔（67a）と、弁体（80）の第１弁内通路（83a）と、リアヘッド（40）の第１連通孔（52a）と、シリンダ（20）のブレード収容孔（22）とを介して、第１接続管（130）の内側管（131）と連通する（図２を参照）。ブレード（65）の第１接続孔（67a）と、弁体（80）の第１弁内通路（83a）と、リアヘッド（40）の第１連通孔（52a）と、シリンダ（20）のブレード収容孔（22）とは、第１吸入ポート（55a）を第１接続管（130）に連通させるための通路を構成する。

弁体（80）が第２位置に位置する場合は、第１吸入ポート（55a）が閉じられ、第２吸入ポート（55b）がケーシング（110）の内部空間（114）と連通する。この場合、第２吸入ポート（55b）は、ブレード（65）の第２接続孔（67b）と、弁体（80）の第２弁内通路（83b）と、フロントヘッド（30）の第２連通孔（52b）と、第２接続用空間（51b）と、蓋板（34）の流通孔（35）とを介して、ケーシング（110）の内部空間（114）と連通する（図４を参照）。ブレード（65）の第２接続孔（67b）と、弁体（80）の第２弁内通路（83b）と、フロントヘッド（30）の第２連通孔（52b）と、第２接続用空間（51b）と、蓋板（34）の流通孔（35）とは、第２吸入ポート（55b）をケーシング（110）の内部空間（114）に連通させるための通路を構成する。

なお、ブレード（65）の第１接続孔（67a）及び第２接続孔（67b）は、それぞれのうち弁体収容孔（68）よりもブレード（65）の突端側の部分が、弁体（80）の本体円筒（81）によって常に塞がれる（図６〜８を参照）。

−圧縮機の運転動作−
上述したように、本実施形態の圧縮機（100）は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行う冷媒回路に設けられ、冷媒を吸入して圧縮した後に吐出する。ここでは、圧縮機（100）の動作を説明する。

〈圧縮機構が正方向へ回転する場合〉
圧縮機構（10）が正方向へ回転する場合の圧縮機（100）の動作について、図２,３,６を参照しながら説明する。

この場合、電動機（120）は、圧縮機構（10）の駆動軸（15）を、図３における時計方向へ回転駆動する。また、切換機構（70）は、第１状態となる。つまり、切換機構（70）の吸入側弁機構（75）は、弁体（80）が第１位置に位置する（図６を参照）。

圧縮機構（10）では、第１吸入ポート（55a）が第１接続管（130）の内側管（131）と連通する。このため、正方向へ回転する駆動軸（15）がピストン（61）を駆動すると、第１室（11a）の容積が拡大し、第１接続管（130）から圧縮機構（10）へ流入した冷媒が第１室（11a）へ吸入される。このとき、第１室（11a）の冷媒圧力は、第１接続用空間（51a）の冷媒圧力とほぼ同じか僅かに低くなる。このため、第１吐出弁（71a）は、第１吐出ポート（56a）を閉じた状態に保たれる。

また、正方向へ回転する駆動軸（15）がピストン（61）を駆動すると、第２室（11b）の容積が縮小し、第２室（11b）内の冷媒が圧縮される。第２室（11b）の冷媒圧力が第２接続用空間（51b）の冷媒圧力よりも高くなると、第２吐出弁（71b）が開き、第２室（11b）の冷媒が第２吐出ポート（56b）を通って第２接続用空間（51b）へ吐出される。第２接続用空間（51b）へ吐出された冷媒は、蓋板（34）と主軸受部（32）の隙間、又は蓋板（34）の流通孔（35）を通ってケーシング（110）の内部空間（114）へ流入し、その後に第２管部材（135）を通ってケーシング（110）の外部へ導出される。

このように、圧縮機構（10）が正方向へ回転する場合、圧縮機構（10）は、第１吸入ポート（55a）から流体室（11）へ冷媒を吸入し、流体室（11）の冷媒を第２吐出ポート（56b）から吐出する。その結果、ケーシング（110）の内部空間（114）の冷媒圧力は、圧縮機構（10）から吐出された冷媒の圧力と実質的に等しくなる。つまり、このように、圧縮機構（10）が正方向へ回転する場合、圧縮機（100）は高圧ドーム型となる。

〈圧縮機構が逆方向へ回転する場合〉
圧縮機構（10）が逆方向へ回転する場合の圧縮機（100）の動作について、図４,５,７を参照しながら説明する。

この場合、電動機（120）は、圧縮機構（10）の駆動軸（15）を、図５における反時計方向へ回転駆動する。また、切換機構（70）は、第２状態となる。つまり、切換機構（70）の吸入側弁機構（75）は、弁体（80）が第２位置に位置する（図７を参照）。

圧縮機構（10）では、第２吸入ポート（55b）がケーシング（110）の内部空間（114）と連通する。このため、逆方向へ回転する駆動軸（15）がピストン（61）を駆動すると、第２室（11b）の容積が拡大し、ケーシング（110）の内部空間（114）から圧縮機構（10）へ流入した冷媒が第２室（11b）へ吸入される。このとき、第２室（11b）の冷媒圧力は、第２接続用空間（51b）の冷媒圧力とほぼ同じか僅かに低くなる。このため、第２吐出弁（71b）は、第２吐出ポート（56b）を閉じた状態に保たれる。

また、逆方向へ回転する駆動軸（15）がピストン（61）を駆動すると、第１室（11a）の容積が縮小し、第１室（11a）内の冷媒が圧縮される。第１室（11a）の冷媒圧力が第１接続用空間（51a）の冷媒圧力よりも高くなると、第１吐出弁（71a）が開き、第１室（11a）の冷媒が第１吐出ポート（56a）を通って第１接続用空間（51a）へ吐出される。第１接続用空間（51a）へ吐出された冷媒は、リアヘッド（40）の第１連通孔（52a）とシリンダ（20）のブレード収容孔（22）とを順に通過し、その後に第１接続管（130）を通ってケーシング（110）の外部へ導出される。

このように、圧縮機構（10）が逆方向へ回転する場合、圧縮機構（10）は、第２吸入ポート（55b）から流体室（11）へ冷媒を吸入し、流体室（11）の冷媒を第１吐出ポート（56a）から吐出する。その結果、ケーシング（110）の内部空間（114）の冷媒圧力は、圧縮機構（10）へ吸入される冷媒の圧力と実質的に等しくなる。つまり、圧縮機構（10）が逆方向へ回転する場合、圧縮機（100）は低圧ドーム型となる。

〈吸入側弁機構の動作〉
吸入側弁機構（75）の動作について、図６〜８を参照しながら説明する。

圧縮機構（10）の停止中は、第１接続管（130）の冷媒圧力と、ケーシング（110）の内部空間（114）の冷媒圧力とが、概ね等しくなっている。従って、圧縮機構（10）の停止中は、第１接続用空間（51a）の冷媒圧力と、第２接続用空間（51b）の冷媒圧力とが、概ね等しい。このため、吸入側弁機構（75）の弁体（80）は、図８に示す中立位置に位置する。

圧縮機構（10）が停止状態から正方向へ回転し始めると、第１吸入ポート（55a）から第１室（11a）へ冷媒が吸入されるため、弁体（80）の第１弁内通路（83a）の冷媒圧力が低下する。このため、弁体（80）は、第１弁内通路（83a）側（即ち、図８における下側）へ押され、中立位置から図６に示す第１位置へ移動する。弁体（80）が第１位置に位置すると、第２吸入ポート（55b）が弁体（80）によって閉じられるため、第２室（11b）において冷媒が圧縮される。第２室（11b）において圧縮された冷媒は、第２吐出ポート（56b）を通って第２接続用空間（51b）へ吐出される。

正方向へ回転していた圧縮機構（10）が停止すると、第１接続管（130）の冷媒圧力と、ケーシング（110）の内部空間（114）の冷媒圧力との差が次第に縮小する。つまり、第１接続用空間（51a）の冷媒圧力と、第２接続用空間（51b）の冷媒圧力との差が縮小する。このため、吸入側弁機構（75）の弁体（80）は、ばね（87）によって押されて第１位置から中立位置へ向かって移動する。

弁体（80）が中立位置に位置すると、第１室（11a）が第１吸入ポート（55a）を介してフロントヘッド（30）の第２連通孔（52b）と連通すると同時に、第２室（11b）が第２吸入ポート（55b）を介してリアヘッド（40）の第１連通孔（52a）と連通する。圧縮機構（10）が正方向へ回転している状態では、第２連通孔（52b）と連通するケーシング（110）の内部空間（114）の冷媒圧力が、第１連通孔（52a）と連通する第１接続管（130）の冷媒圧力よりも高い。このため、圧縮機構（10）では、第２吸入ポート（55b）を通って第２室（11b）へ冷媒が流入すると同時に、第１室（11a）の冷媒が第１吸入ポート（55a）を通って排出される。その結果、圧縮機構（10）のピストン（61）に係合する駆動軸（15）が逆方向へ回転し、第２吸入ポート（55b）から第１吸入ポート（55a）へ向かって冷媒が流れるため、ケーシング（110）の内部空間（114）の冷媒圧力と第１接続管（130）の冷媒圧力との差が急速に縮小する。

圧縮機構（10）が停止状態から逆方向へ回転し始めると、第２吸入ポート（55b）から第２室（11b）へ冷媒が吸入されるため、弁体（80）の第２弁内通路（83b）の冷媒圧力が低下する。このため、弁体（80）は、第２弁内通路（83b）側（即ち、図８における上側）へ押され、中立位置から図７に示す第２位置へ移動する。弁体（80）が第２位置に位置すると、第１吸入ポート（55a）が弁体（80）によって閉じられるため、第１室（11a）において冷媒が圧縮される。第１室（11a）において圧縮された冷媒は、第１吐出ポート（56a）を通って第１接続用空間（51a）へ吐出される。

逆方向へ回転していた圧縮機構（10）が停止すると、第１接続管（130）の冷媒圧力と、ケーシング（110）の内部空間（114）の冷媒圧力との差が次第に縮小する。つまり、第１接続用空間（51a）の冷媒圧力と、第２接続用空間（51b）の冷媒圧力との差が縮小する。このため、吸入側弁機構（75）の弁体（80）は、ばね（87）によって押されて第２位置から中立位置へ向かって移動する。

弁体（80）が中立位置に位置すると、圧縮機構（10）では、第１吸入ポート（55a）を通って第１室（11a）へ冷媒が流入すると同時に、第２室（11b）の冷媒が第２吸入ポート（55b）を通って排出される。その結果、圧縮機構（10）のピストン（61）に係合する駆動軸（15）が正方向へ回転し、第１吸入ポート（55a）から第２吸入ポート（55b）へ向かって冷媒が流れるため、ケーシング（110）の内部空間（114）の冷媒圧力と第１接続管（130）の冷媒圧力との差が急速に縮小する。

このように、吸入側弁機構（75）では、圧縮機構（10）の回転方向が変更されて第１連通孔（52a）と第２連通孔（52b）の冷媒圧力（即ち、第１接続管（130）の冷媒圧力と、ケーシング（110）の内部空間（114）の冷媒圧力）が変化すると、それに伴って弁体（80）が第１位置と第２位置のどちらかに位置する状態となる。

−本実施形態の圧縮機を空気調和機に設ける場合−
熱源側の室外熱交換器と利用側の室内熱交換器とを備える一般的な空気調和機に本実施形態の圧縮機（100）を設ける場合、その空気調和機の冷媒回路では、圧縮機（100）の第１接続管（130）が室内熱交換器のガス側端に接続され、圧縮機（100）の第２接続管（135）が室外熱交換器のガス側端に接続される。このように圧縮機（100）を冷媒回路に接続すると、空気調和機の冷房運転では圧縮機（100）の圧縮機構（10）が正方向へ回転し、空気調和機の暖房運転では圧縮機（100）の圧縮機構（10）が逆方向へ回転することになる。従って、空気調和機の冷房運転では圧縮機（100）が高圧ドーム型となり、空気調和機の暖房運転では圧縮機（100）が低圧ドーム型となる。

ここで、圧縮機（100）が高圧ドーム型の場合、圧縮機構（10）から吐出された冷媒は、ケーシング（110）の内部空間（114）を通過した後に圧縮機（100）の外部へ導出される。このため、圧縮機（100）を起動してからしばらくの間は、圧縮機構（10）から吐出された冷媒の熱がケーシング（110）等に奪われるため、圧縮機（100）が吐出する冷媒の温度がそれほど高くない状態が続き、充分な暖房能力が得られないおそれがある。

これに対し、上述したように圧縮機（100）を冷媒回路に接続すると、空気調和機の暖房運転では圧縮機（100）が低圧ドーム型となり、圧縮機構（10）において圧縮された冷媒が、圧縮機構（10）から第１接続管（130）へ直接に流入することになる。このため、圧縮機（100）を起動してから殆ど時間が経過していない時点でも、温度が充分に高い冷媒を圧縮機（100）から吐出することができ、充分な暖房能力を得ることができる。

また、空気調和機では、暖房運転を一時的に中断して除霜運転を行う必要がある。この除霜運転は、室外熱交換器に付着した霜を融かすための運転であって、冷媒回路にいて冷媒を暖房運転中とは逆方向（即ち、冷房運転中と同じ方向）へ循環させることによって行われる。このため、本実施形態の圧縮機（100）を備えた空気調和機では、暖房運転を停止して除霜運転を開始するときと、除霜運転を終了して暖房運転を再開するときに、圧縮機構（10）の回転方向を反転させることになる。

一方、本実施形態の圧縮機（100）の切換機構（70）は、圧縮機構（10）の停止中に吸入側弁機構（75）の弁体（80）が中立位置に位置するように構成されている。このため、圧縮機構（10）が停止してからケーシング（110）の内部空間（114）の冷媒圧力と第１接続管（130）の冷媒圧力との差が充分に小さくなるまでに要する時間が短くて済み、圧縮機構（10）の回転方向を反転させるのに要する時間を短縮できる。従って、本実施形態の圧縮機（100）を備えた空気調和機では、暖房運転から除霜運転への切り換えに要する時間と、除霜運転から暖房運転への切り換えに要する時間を短縮でき、除霜運転によって暖房運転が中断する時間を短縮できるため、ユーザーの快適性を向上させることができる。

−実施形態１の効果−
本実施形態では、第１室（11a）と第１接続管（130）を繋ぐための第１吸入ポート（55a）及び第１吐出ポート（56a）と、第２室（11b）とケーシング（110）の内部空間（114）を繋ぐための第２吸入ポート（55b）及び第２吐出ポート（56b）とを圧縮機構（10）に形成し、これら四つのポート（55a,55b,56a,56b）を切換機構（70）が圧縮機構（10）の回転方向に応じて開閉する。このため、本実施形態によれば、上述した四つのポート（55a,55b,56a,56b）を圧縮機構（10）に設けた切換機構（70）で開閉することによって、“回転方向の反転”と“高圧ドーム型と低圧ドーム型の切り換え”とを実現することができる。

また、本実施形態では、圧縮機構（10）の停止中に吸入側弁機構（75）が第１吸入ポート（55a）と第２吸入ポート（55b）の両方を開くため、圧縮機構（10）が停止したときに、ケーシング（110）の内部空間（114）の冷媒圧力と第１接続管（130）の冷媒圧力との差を速やかに縮小することができる。従って、本実施形態によれば、圧縮機構（10）の回転方向の変更に要する時間を短縮することができる。

また、本実施形態では、吸入側弁機構（75）の弁体（80）が、第１接続管（130）の冷媒圧力とケーシング（110）の内部空間（114）の冷媒圧力との差によって駆動される。このため、圧縮機構（10）の回転方向を変更すれば、それに連動して弁体（80）が自ずと移動することになる。従って、本実施形態によれば、弁体（80）に対する特別な制御動作を行うことなく、吸入側弁機構（75）の状態を切り換えることが可能となる。

更に、本実施形態では、特別な制御動作が不要な吸入側弁機構（75）と、第１室（11a）と第１接続用空間（51a）の圧力差に応じて自動的に開閉する第１吐出弁（71a）と、第２室（11b）と第２接続用空間（51b）の圧力差に応じて自動的に開閉する第２吐出弁（71b）とによって、切換機構（70）を構成している。従って、本実施形態によれば、圧縮機構（10）の回転方向を変更するだけで切換機構（70）を作動させることができ、圧縮機（100）の制御を簡素化することができる。

《実施形態２》
実施形態２について説明する。本実施形態の圧縮機（100）は、実施形態１の圧縮機（100）において、切換機構（70）の構成を変更したものである。ここでは、本実施形態の圧縮機（100）について、実施形態１の圧縮機（100）と異なる点を説明する。

本実施形態の切換機構（70）は、吸入側弁機構（75）の構成が、実施形態１と異なる。図１５に示すように、本実施形態の切換機構（70）は、吸入側弁機構（75）が第１弁体（90a）と第２弁体（90b）とを備えている。また、本実施形態において、第１吸入ポート（55a）及び第２吸入ポート（55b）は、シリンダ（20）に形成されている。図１４にも示すように、本実施形態のブレード（65）は、吸入ポート（55a,55b）や弁体収容孔（68）などが形成されない単純な平板状に形成されている。

−シリンダ、フロントヘッド、リアヘッド−
本実施形態において、シリンダ（20）には、第１流体通路（24a）と第２流体通路（24b）とが形成されている。また、このシリンダ（20）には、吸入側弁機構（75）の弁体（90a,90b）を収容するための弁体収容孔（25a,25b）が形成されている。

〈第１流体通路、第１弁体収容孔〉
図１５に示すように、第１流体通路（24a）は、ブレード収容孔（22）の近傍に形成されている。また、第１流体通路（24a）は、ブレード収容孔（22）よりも第１室（11a）側に配置されている。第１流体通路（24a）は、シリンダ（20）の内周面（即ち、シリンダボア（21）の壁面）に開口し、シリンダ（20）の径方向の外側へ向かって延びる孔である。第１流体通路（24a）は、シリンダ（20）の内周面側の端部が、第１吸入ポート（55a）を構成している。図１６Ａにも示すように、第１流体通路（24a）は、シリンダ（20）を径方向に貫通し、シリンダ（20）の外周面に開口している。シリンダ（20）の径方向の外側に位置する第１流体通路（24a）の端部には、第１接続管（130）の内側管（131）が差し込まれている。

第１弁体収容孔（25a）は、シリンダ（20）の内周面の近傍に形成されている。第１弁体収容孔（25a）は、シリンダ（20）のフロントヘッド（30）側の端面（図１６Ａにおける上端面）に開口する円形で有底の孔である。第１弁体収容孔（25a）は、第１吸入ポート（55a）に隣接する位置に、第１流体通路（24a）と交差するように形成されている。

図１６Ａに示すように、圧縮機構（10）には、第１フロント側圧力導入路（26a）と、第１リア側圧力導入路（27a）とが形成されている。第１フロント側圧力導入路（26a）は、フロントヘッド（30）の本体部（31）に形成されている。この第１フロント側圧力導入路（26a）は、本体部（31）を厚さ方向に貫通し、第１弁体収容孔（25a）を第２接続用空間（51b）と連通させる。第１リア側圧力導入路（27a）は、リアヘッド（40）の本体部（41）とシリンダ（20）に亘って形成されている。この第１リア側圧力導入路（27a）は、本体部（41）とシリンダ（20）をそれぞれの厚さ方向に貫通し、第１弁体収容孔（25a）を第１接続用空間（51a）と連通させる。

また、圧縮機構（10）には、第１接続路（28a）が形成されている。第１接続路（28a）は、リアヘッド（40）とシリンダ（20）に亘って形成されている。この第１接続路（28a）は、リアヘッド（40）の本体部（41）とシリンダ（20）をそれぞれの厚さ方向に貫通し、第１流体通路（24a）を第１接続用空間（51a）と連通させる。

〈第２流体通路、第２弁体収容孔〉
図１５に示すように、第２流体通路（24b）は、ブレード収容孔（22）の近傍に形成されている。また、第２流体通路（24b）は、ブレード収容孔（22）よりも第２室（11b）側に配置されている。第２流体通路（24b）は、シリンダ（20）の内周面に開口し、シリンダ（20）の径方向の外側へ向かって延びる孔である。第２流体通路（24b）は、シリンダ（20）の内周面側の端部が、第２吸入ポート（55b）を構成している。図１６Ｂにも示すように、第２流体通路（24b）は、シリンダ（20）の外周面側の端部が封止されている。

第２弁体収容孔（25b）は、シリンダ（20）の内周面の近傍に形成されている。第２弁体収容孔（25b）は、シリンダ（20）のリアヘッド（40）側の端面（図１６Ｂにおける下端面）に開口する円形で有底の孔である。第２弁体収容孔（25b）は、第２吸入ポート（55b）に隣接する位置に、第２流体通路（24b）と交差するように形成されている。

図１６Ｂに示すように、圧縮機構（10）には、第２フロント側圧力導入路（26b）と、第２リア側圧力導入路（27b）とが形成されている。第２フロント側圧力導入路（26b）は、フロントヘッド（30）の本体部（31）とシリンダ（20）に亘って形成されている。この第２フロント側圧力導入路（26b）は、本体部（31）とシリンダ（20）をそれぞれの厚さ方向に貫通し、第２弁体収容孔（25b）を第２接続用空間（51b）と連通させる。第２リア側圧力導入路（27b）は、リアヘッド（40）の本体部（41）に形成されている。この第２リア側圧力導入路（27b）は、本体部（41）を厚さ方向に貫通し、第２弁体収容孔（25b）を第１接続用空間（51a）と連通させる。

また、圧縮機構（10）には、第２接続路（28b）が形成されている。第２接続路（28b）は、フロントヘッド（30）とシリンダ（20）に亘って形成されている。この第２接続路（28b）は、フロントヘッド（30）の本体部（31）とシリンダ（20）をそれぞれの厚さ方向に貫通し、第２流体通路（24b）を第２接続用空間（51b）と連通させる。

−切換機構−
実施形態１と同様に、本実施形態の切換機構（70）は、第１吐出弁（71a）と、第２吐出弁（71b）と、吸入側弁機構（75）とを備えている。

第１吐出弁（71a）と第２吐出弁（71b）のそれぞれは、実施形態１と同様にリード弁によって構成されている。そして、実施形態１と同様に、第１吐出弁（71a）はリアヘッド（40）の本体部（41）に設けられ、第２吐出弁（71b）はフロントヘッド（30）の本体部（31）に設けられている。

〈吸入側弁機構〉
本実施形態の吸入側弁機構（75）は、弁体（90a,90b）とばね（95a,95b）とを二つずつ備えている。この吸入側弁機構（75）は、圧縮機構（10）の回転方向に応じて、第１弁体（90a）が第１吸入ポート（55a）を開閉し、第２弁体（90b）が第２吸入ポート（55b）を開閉する。

図１９及び図２０に示すように、第１弁体（90a）は、円柱状の部材である。第１弁体（90a）の外径は、第１弁体収容孔（25a）の内径よりも僅かに小さい。第１弁体（90a）には、貫通孔（91a）と凹部（92a）とが一つずつ形成されている。貫通孔（91a）は、第１弁体（90a）をその軸方向と直交する方向に貫通する円形孔である。貫通孔（91a）は、第１弁体（90a）の一端（図１９における上端）寄りに形成されている。凹部（92a）は、第１弁体（90a）の他端面（図１９における下端面）に開口する柱状の窪みである。

また、第１弁体（90a）には、一対のガイド溝（93a）が形成されている。各ガイド溝（93a）は、第１弁体（90a）の外周面に開口する凹溝である。各ガイド溝（93a）は、第１弁体（90a）の軸方向に沿って第１弁体（90a）の全長に亘って延びる。ガイド溝（93a）は、第１弁体（90a）の周方向において対向する位置に一つずつ形成されている。

図２１及び図２２に示すように、第２弁体（90b）は、円柱状の部材である。第２弁体（90b）の外径は、第２弁体収容孔（25b）の内径よりも僅かに小さい。第２弁体（90b）には、貫通孔（91b）と凹部（92b）とが一つずつ形成されている。貫通孔（91b）は、第２弁体（90b）をその軸方向と直交する方向に貫通する円形孔である。貫通孔（91b）は、第２弁体（90b）の他端（図２１における下端）寄りに形成されている。凹部（92b）は、第２弁体（90b）の一端面（図２１における上端面）に開口する柱状の窪みである。

また、第２弁体（90b）には、一対のガイド溝（93b）が形成されている。各ガイド溝（93b）は、第２弁体（90b）の外周面に開口する凹溝である。各ガイド溝（93b）は、第２弁体（90b）の軸方向に沿って第２弁体（90b）の全長に亘って延びる。ガイド溝（93b）は、第２弁体（90b）の周方向において対向する位置に一つずつ形成されている。

図１６Ａに示すように、第１弁体（90a）は、第１弁体収容孔（25a）に設けられている。第１弁体収容孔（25a）において、第１弁体（90a）は、第１弁体収容孔（25a）の軸方向にスライド自在となっている。また、第１弁体（90a）は、そのガイド溝（93a）と第１弁体収容孔（25a）に形成された溝とに係合する回り止め片によって、その軸方向周りの回転が規制されている。なお、第１弁体収容孔（25a）の内壁と第１弁体（90a）のクリアランスは、第１弁体収容孔（25a）の内壁と第１弁体（90a）の隙間のシールが確保されるように、第１弁体（90a）がスライド自在となる最小限の値に設定されている。

ばね（95a）は、第１弁体収容孔（25a）の底部と第１弁体（90a）の間に設けられている。ばね（95a）は、コイルばねである。詳しくは後述するが、第１弁体（90a）には、第１接続用空間（51a）の冷媒圧力と、第２接続用空間（51b）の冷媒圧力とが作用する。ばね（95a）の自由長は、第１接続用空間（51a）の冷媒圧力と第２接続用空間（51b）の冷媒圧力が実質的に等しいときに、第１弁体（90a）が図１６Ａに示す開弁位置と図１８Ａに示す閉弁位置の間の中間位置に位置するように設定されている。つまり、第１接続用空間（51a）の冷媒圧力と第２接続用空間（51b）の冷媒圧力が実質的に等しいとき、第１弁体（90a）は、ばね（95a）からの力を受け、重力に逆らって中間位置に留まる。

第１弁体（90a）は、第１弁体収容孔（25a）の軸方向へスライドすることによって、図１６Ａに示す開弁位置と、図１８Ａに示す閉弁位置との間を移動するように構成されている。

第１弁体（90a）が開弁位置に位置する場合は、第１弁体（90a）の貫通孔（91a）が第１流体通路（24a）と重なり合い、第１吸入ポート（55a）が開かれる（図１６Ａを参照）。この場合、第１吸入ポート（55a）は、第１弁体（90a）の貫通孔（91a）と、第１流体通路（24a）とを介して、第１接続管（130）の内側管（131）と連通する。第１弁体（90a）の貫通孔（91a）と、第１流体通路（24a）とは、第１吸入ポート（55a）を第１接続管（130）に連通させるための通路を構成する。

また、第１弁体（90a）が中間位置に位置する場合は、第１弁体（90a）の貫通孔（91a）の一部分が第１流体通路（24a）と重なり合う。従って、この場合は、第１弁体（90a）が開弁位置に位置する場合と同様に、第１吸入ポート（55a）が第１接続管（130）の内側管（131）と連通する。

一方、第１弁体（90a）が閉弁位置に位置する場合は、第１弁体（90a）の貫通孔（91a）が第１流体通路（24a）から外れ、第１吸入ポート（55a）が第１弁体（90a）によって塞がれる（図１８Ａを参照）。

図１６Ｂに示すように、第２弁体（90b）は、第２弁体収容孔（25b）に設けられている。第２弁体収容孔（25b）において、第２弁体（90b）は、第２弁体収容孔（25b）の軸方向にスライド自在となっている。また、第２弁体（90b）は、そのガイド溝（93b）と第２弁体収容孔（25b）に形成された溝とに係合する回り止め片によって、その軸方向周りの回転が規制されている。なお、第２弁体収容孔（25b）の内壁と第２弁体（90b）のクリアランスは、第２弁体収容孔（25b）の内壁と第２弁体（90b）の隙間のシールが確保されるように、第２弁体（90b）がスライド自在となる最小限の値に設定されている。

ばね（95b）は、リアヘッド（40）と第２弁体（90b）の間に設けられている。ばね（95b）は、コイルばねである。詳しくは後述するが、第２弁体（90b）には、第１接続用空間（51a）の冷媒圧力と、第２接続用空間（51b）の冷媒圧力とが作用する。ばね（95b）の自由長は、第１接続用空間（51a）の冷媒圧力と第２接続用空間（51b）の冷媒圧力が実質的に等しいときに、第２弁体（90b）が図１６Ｂに示す閉弁位置と図１８Ｂに示す開弁位置の間の中間位置に位置するように設定されている。つまり、第１接続用空間（51a）の冷媒圧力と第２接続用空間（51b）の冷媒圧力が実質的に等しいとき、第２弁体（90b）は、ばね（95b）からの力を受け、重力に逆らって中間位置に留まる。

第２弁体（90b）は、第２弁体収容孔（25b）の軸方向へスライドすることによって、図１８Ｂに示す開弁位置と、図１６Ｂに示す閉弁位置との間を移動するように構成されている。

第２弁体（90b）が開弁位置に位置する場合は、第２弁体（90b）の貫通孔（91b）が第２流体通路（24b）と重なり合い、第２吸入ポート（55b）が開かれる（図１８Ｂを参照）。この場合、第２吸入ポート（55b）は、第２弁体（90b）の貫通孔（91b）と、第２流体通路（24b）と、第２接続路（28b）と、第２接続用空間（51b）と、蓋板（34）の流通孔（35）とを介して、ケーシング（110）の内部空間（114）と連通する。第２弁体（90b）の貫通孔（91b）と、第２流体通路（24b）と、第２接続路（28b）と、第２接続用空間（51b）と、蓋板（34）の流通孔（35）とは、第２吸入ポート（55b）をケーシング（110）の内部空間（114）に連通させるための通路を構成する。

また、第２弁体（90b）が中間位置に位置する場合は、第２弁体（90b）の貫通孔（91b）の一部分が第２流体通路（24b）と重なり合う。従って、この場合は、第２弁体（90b）が開弁位置に位置する場合と同様に、第２吸入ポート（55b）がケーシング（110）の内部空間（114）と連通する。

一方、第２弁体（90b）が閉弁位置に位置する場合は、第２弁体（90b）の貫通孔（91b）が第２流体通路（24b）から外れ、第２吸入ポート（55b）が第２弁体（90b）によって塞がれる（図１６Ｂを参照）。

−圧縮機の運転動作−
本実施形態の圧縮機（100）の動作について、主に実施形態１と異なる点を説明する。

〈圧縮機構が正方向へ回転する場合〉
圧縮機構（10）が正方向へ回転する場合の圧縮機（100）の動作について、図１５、図１６Ａ、及び図１６Ｂを適宜参照しながら説明する。

この場合、電動機（120）は、圧縮機構（10）の駆動軸（15）を、図１５における時計方向へ回転駆動する。また、切換機構（70）の吸入側弁機構（75）は、第１弁体（90a）が開弁位置に位置し、第２弁体（90b）が閉弁位置に位置する（図１６Ａと図１６Ｂを参照）。圧縮機構（10）では、第１吸入ポート（55a）が第１接続管（130）の内側管（131）と連通する。また、第１吐出弁（71a）は、第１吐出ポート（56a）を閉じた状態に保たれる。

この場合、圧縮機構（10）は、実施形態１と同様に、第１吸入ポート（55a）から第１室（11a）へ冷媒を吸入し、第２室（11b）において圧縮した冷媒を第２吐出ポート（56b）から第２接続用空間（51b）へ吐出する。第２接続用空間（51b）へ吐出された冷媒は、蓋板（34）の流通孔（35）を通ってケーシング（110）の内部空間（114）へ流入し、その後に第２管部材（135）を通ってケーシング（110）の外部へ導出される。従って、本実施形態の圧縮機（100）は、実施形態１と同様に、圧縮機構（10）が正方向へ回転する場合に高圧ドーム型となる。

〈圧縮機構が逆方向へ回転する場合〉
圧縮機構（10）が逆方向へ回転する場合の圧縮機（100）の動作について、図１７、図１８Ａ、及び図１８Ｂを適宜参照しながら説明する。

この場合、電動機（120）は、圧縮機構（10）の駆動軸（15）を、図１７における反時計方向へ回転駆動する。また、切換機構（70）の吸入側弁機構（75）は、第１弁体（90a）が閉弁位置に位置し、第２弁体（90b）が開弁位置に位置する（図１８Ａと図１８Ｂを参照）。圧縮機構（10）では、第２吸入ポート（55b）がケーシング（110）の内部空間（114）と連通する。また、第２吐出弁（71b）は、第２吐出ポート（56b）を閉じた状態に保たれる。

この場合、圧縮機構（10）は、実施形態１と同様に、第２吸入ポート（55b）から第２室（11b）へ冷媒を吸入し、第１室（11a）において圧縮した冷媒を第１吐出ポート（56a）から第１接続用空間（51a）へ吐出する。第１接続用空間（51a）へ吐出された冷媒は、第１接続用空間（51a）と、第１接続路（28a）と、第１流体通路（24a）とを通って第１接続管（130）へ流入し、その後にケーシング（110）の外部へ導出される。従って、本実施形態の圧縮機（100）は、実施形態１と同様に、圧縮機構（10）が逆方向へ回転する場合に低圧ドーム型となる。

〈吸入側弁機構の動作〉
吸入側弁機構（75）の動作について説明する。

圧縮機構（10）の停止中は、第１接続管（130）の冷媒圧力と、ケーシング（110）の内部空間（114）の冷媒圧力とが、概ね等しくなっている。従って、圧縮機構（10）の停止中は、第１接続用空間（51a）の冷媒圧力と、第２接続用空間（51b）の冷媒圧力とが、概ね等しい。

第１接続用空間（51a）は、第１リア側圧力導入路（27a）を介して第１弁体収容孔（25a）における第１弁体（90a）よりもリアヘッド（40）側（図１６Ａと図１８Ａにおける下側）の空間と連通し、第２リア側圧力導入路（27b）を介して第２弁体収容孔（25b）における第２弁体（90b）よりもリアヘッド（40）側（図１６Ｂと図１８Ｂにおける下側）の空間と連通する。一方、第２接続用空間（51b）は、第１フロント側圧力導入路（26a）を介して第１弁体収容孔（25a）における第１弁体（90a）よりもフロントヘッド（30）側（図１６Ａと図１８Ａにおける上側）の空間と連通し、第２フロント側圧力導入路（26b）を介して第２弁体収容孔（25b）における第２弁体（90b）よりもフロントヘッド（30）側（図１６Ｂと図１８Ｂにおける上側）の空間と連通する。

このため、第１弁体収容孔（25a）では、第１弁体（90a）のリアヘッド（40）側の冷媒圧力とフロントヘッド（30）側の冷媒圧力が概ね等しくなる。そして、第１弁体（90a）は、ばね（95a）からの力を受けて、開弁位置と閉弁位置の中間の中間位置に位置する。また、第２弁体収容孔（25b）では、第２弁体（90b）のリアヘッド（40）側の冷媒圧力とフロントヘッド（30）側の冷媒圧力が概ね等しくなる。そして、第２弁体（90b）は、ばね（95b）からの力を受けて、閉弁位置と開弁位置の中間の中間位置に位置する。

圧縮機構（10）が停止状態から正方向へ回転し始めると、第１吸入ポート（55a）から第１室（11a）へ冷媒が吸入されるため、第１吸入ポート（55a）に連通する第１接続用空間（51a）の冷媒圧力が低下する。このため、第１弁体（90a）は、中間位置から図１６Ａに示す開弁位置へ移動し、第２弁体（90b）は、中間位置から図１６Ｂに示す閉弁位置へ移動する。その結果、第１吸入ポート（55a）は開状態となる一方、第２吸入ポート（55b）は第２弁体（90b）によって閉じられ、第２室（11b）において冷媒が圧縮される。第２室（11b）において圧縮された冷媒は、第２吐出ポート（56b）を通って第２接続用空間（51b）へ吐出される。

正方向へ回転していた圧縮機構（10）が停止すると、第１接続管（130）の冷媒圧力と、ケーシング（110）の内部空間（114）の冷媒圧力との差が次第に縮小する。つまり、第１接続用空間（51a）の冷媒圧力と、第２接続用空間（51b）の冷媒圧力との差が縮小する。このため、吸入側弁機構（75）では、第１弁体（90a）が、ばね（95a）に押されて開弁位置から中間位置へ向かって移動し、第２弁体（90b）が、ばね（95b）に押されて閉弁位置から中間位置へ向かって移動する。

第１弁体（90a）が中間位置に位置すると、第１弁体（90a）が開弁位置に位置するときと同様に、第１室（11a）が第１吸入ポート（55a）を介して第１接続用空間（51a）と連通する。また、第２弁体（90b）が中間位置に位置すると、第２弁体（90b）が開弁位置に位置するときと同様に、第２室（11b）が第２吸入ポート（55b）を介して第２接続用空間（51b）と連通する。

圧縮機構（10）が正方向へ回転している状態では、第２接続用空間（51b）と連通するケーシング（110）の内部空間（114）の冷媒圧力が、第１接続用空間（51a）と連通する第１接続管（130）の冷媒圧力よりも高い。このため、圧縮機構（10）では、第２吸入ポート（55b）を通って第２室（11b）へ冷媒が流入すると同時に、第１室（11a）の冷媒が第１吸入ポート（55a）を通って排出される。その結果、圧縮機構（10）のピストン（61）に係合する駆動軸（15）が逆方向へ回転し、第２吸入ポート（55b）から第１吸入ポート（55a）へ向かって冷媒が流れるため、ケーシング（110）の内部空間（114）の冷媒圧力と第１接続管（130）の冷媒圧力との差が急速に縮小する。

圧縮機構（10）が停止状態から逆方向へ回転し始めると、第２吸入ポート（55b）から第２室（11b）へ冷媒が吸入されるため、第２吸入ポート（55b）と連通する第２接続用空間（51b）の冷媒圧力が低下する。このため、第１弁体（90a）は、中間位置から図１８Ａに示す閉弁位置へ移動し、第２弁体（90b）は、中間位置から図１８Ｂに示す開弁位置へ移動する。その結果、第２吸入ポート（55b）は開状態となる一方、第１吸入ポート（55a）は第１弁体（90a）によって閉じられ、第１室（11a）において冷媒が圧縮される。第１室（11a）において圧縮された冷媒は、第１吐出ポート（56a）を通って第１接続用空間（51a）へ吐出される。

逆方向へ回転していた圧縮機構（10）が停止すると、第１接続管（130）の冷媒圧力と、ケーシング（110）の内部空間（114）の冷媒圧力との差が次第に縮小する。つまり、第１接続用空間（51a）の冷媒圧力と、第２接続用空間（51b）の冷媒圧力との差が縮小する。このため、吸入側弁機構（75）では、第１弁体（90a）が、重力によって閉弁位置から中間位置へ向かって移動し、第２弁体（90b）が、重力によって開弁位置から中間位置へ向かって移動する。

第１弁体（90a）が中間位置に位置すると、第１弁体（90a）が開弁位置に位置するときと同様に、第１室（11a）が第１吸入ポート（55a）を介して第１接続用空間（51a）と連通する。また、第２弁体（90b）が中間位置に位置すると、第２弁体（90b）が開弁位置に位置するときと同様に、第２室（11b）が第２吸入ポート（55b）を介して第２接続用空間（51b）と連通する。その結果、圧縮機構（10）のピストン（61）に係合する駆動軸（15）が正方向へ回転し、第１吸入ポート（55a）から第２吸入ポート（55b）へ向かって冷媒が流れるため、ケーシング（110）の内部空間（114）の冷媒圧力と第１接続管（130）の冷媒圧力との差が急速に縮小する。

このように、吸入側弁機構（75）では、圧縮機構（10）の回転方向が変更されて第１接続用空間（51a）と第２接続用空間（51b）の冷媒圧力（即ち、第１接続管（130）の冷媒圧力と、ケーシング（110）の内部空間（114）の冷媒圧力）が変化すると、それに伴って第１弁体（90a）と第２弁体（90b）のそれぞれが開弁位置と閉弁位置のどちらかに位置する状態となる。

−実施形態２の効果−
本実施形態によれば、実施形態１で得られる効果に加えて、次のような効果が得られる。その効果について説明する。

本実施形態の圧縮機構（10）では、第１流体通路（24a）のうち、シリンダ（20）の内周面に開口する端部から第１弁体（90a）までの領域が、ピストン（61）が移動しても容積が変化しない死容積となる。また、この圧縮機構（10）では、第２流体通路（24b）のうち、シリンダ（20）の内周面に開口する端部から第２弁体（90b）までの領域が、ピストン（61）が移動しても容積が変化しない死容積となる。

これに対し、本実施形態では、吸入側弁機構（75）に第１弁体（90a）と第２弁体（90b）とを設け、これら二つの弁体（90a,90b）をシリンダ（20）の内周面の近傍に配置している。このため、本実施形態によれば、第１流体通路（24a）のうち死容積となる領域と、第２流体通路（24b）のうち死容積となる領域を、必要最小限に抑えることができる。従って、本実施形態によれば、圧縮機構（10）に吸入側弁機構（75）を設けることに起因する圧縮機（100）の効率低下を最小限に抑えることができる。

−実施形態２の変形例１−
本実施形態の圧縮機構（10）は、いわゆるローリングピストン型のロータリ型流体機械であってもよい。

図２３に示すように、本変形例の圧縮機構（10）では、ピストン（61）とブレード（65）が別体となっている。また、本変形例の圧縮機構（10）では、ブッシュ（62）が省略されている。本変形例の圧縮機構（10）において、ブレード（65）は、ブレード収容孔（22）に収容され、シリンダ（20）の径方向へ進退自在となっている。ブレード（65）は、冷媒の圧力、または図外の“ばね”によって、その先端がピストン（61）の外周面に押しつけられている。そして、ブレード（65）は、ピストン（61）の移動に伴って、ブレード収容孔（22）の壁面に案内されてスライドする。

−実施形態２の変形例２−
本実施形態の吸入側弁機構（75）では、各弁体（90a,90b）のリアヘッド（40）側だけにばね（95a,95b）を設けているが、各弁体（90a,90b）のフロントヘッド（30）側にも“ばね”を設けてもよい。つまり、本変形例の吸入側弁機構（75）では、各弁体（90a,90b）のリアヘッド（40）側とフロントヘッド（30）側に“ばね”が一つずつ配置される。そして、第１接続用空間（51a）の冷媒圧力と第２接続用空間（51b）の冷媒圧力が実質的に等しいとき、各弁体（90a,90b）は、それぞれの両側に配置された“ばね”の力を受けて中間位置に位置する。

以上説明したように、本発明は、流体を圧縮するロータリ型圧縮機について有用である。

10 圧縮機構
11 流体室
11a 第１室
11b 第２室
20 シリンダ
55a 第１吸入ポート
55b 第２吸入ポート
56a 第１吐出ポート
56b 第２吐出ポート
61 ピストン
65 ブレード
70 切換機構
71a 第１吐出弁
71b 第２吐出弁
75 吸入側弁機構
80 弁体
90a 第１弁体
90b 第２弁体
100 ロータリ型圧縮機
110 ケーシング
114 内部空間
120 電動機
130 第１接続管（第１管部材）
135 第２接続管（第２管部材）

Claims (9)

1. 流体室（11）を形成するシリンダ（20）、該シリンダ（20）に収容されて偏心回転するピストン（61）、及び上記流体室（11）を第１室（11a）と第２室（11b）に区画するブレード（65）を有する圧縮機構（10）と、
   回転方向を反転可能に構成されて上記圧縮機構（10）を回転駆動する電動機（120）と、
   上記圧縮機構（10）と上記電動機（120）とを収容するケーシング（110）と、
   上記ケーシング（110）を貫通して上記圧縮機構（10）に直接に接続される第１管部材（130）と、
   上記ケーシング（110）を貫通して該ケーシング（110）の内部空間（114）に開口する第２管部材（135）とを備えたロータリ型圧縮機であって、
   上記圧縮機構（10）には、
   上記第１管部材（130）から上記第１室（11a）へ流体を導入するための第１吸入ポート（55a）と、
   上記第１室（11a）から上記第１管部材（130）へ流体を導出するための第１吐出ポート（56a）と、
   上記ケーシング（110）の内部空間（114）から上記第２室（11b）へ流体を導入するための第２吸入ポート（55b）と、
   上記第２室（11b）から上記ケーシング（110）の内部空間（114）へ流体を導出するための第２吐出ポート（56b）とが形成され、
   更に、上記圧縮機構（10）には、上記圧縮機構（10）が正方向へ回転するときには、上記第１吐出ポート（56a）及び上記第２吸入ポート（55b）を塞ぎ且つ上記第１吸入ポート（55a）から上記第１室（11a）へ流体を導入して上記第２室（11b）から上記第２吐出ポート（56b）へ流体を導出する第１状態となり、上記圧縮機構（10）が逆方向へ回転するときには、上記第１吸入ポート（55a）及び上記第２吐出ポート（56b）を塞ぎ且つ上記第２吸入ポート（55b）から上記第２室（11b）へ流体を導入して上記第１室（11a）から上記第１吐出ポート（56a）へ流体を導出する第２状態となる切換機構（70）が設けられている
   ことを特徴とするロータリ型圧縮機。
2. 請求項１において、
   上記切換機構（70）は、
   上記第１吐出ポート（56a）を覆うように設けられ、上記第１室（11a）の流体圧が上記第１管部材（130）の流体圧よりも高くなると開く第１吐出弁（71a）と、
   上記第２吐出ポート（56b）を覆うように設けられ、上記第２室（11b）の流体圧が上記ケーシング（110）の内部空間（114）の流体圧よりも高くなると開く第２吐出弁（71b）と、
   上記圧縮機構（10）が正方向へ回転するときには、上記第１吸入ポート（55a）を開いて上記第２吸入ポート（55b）を閉じ、上記圧縮機構（10）が逆方向へ回転するときには、上記第２吸入ポート（55b）を開いて上記第１吸入ポート（55a）を閉じる吸入側弁機構（75）とを備えている
   ことを特徴とするロータリ型圧縮機。
3. 請求項２において、
   上記吸入側弁機構（75）は、上記圧縮機構（10）の停止中には、上記第１吸入ポート（55a）と上記第２吸入ポート（55b）の両方を開くように構成されている
   ことを特徴とするロータリ型圧縮機。
4. 請求項２又は３において、
   上記吸入側弁機構（75）は、
   上記第１吸入ポート（55a）を開いて上記第２吸入ポート（55b）を閉じる第１位置と、上記第２吸入ポート（55b）を開いて上記第１吸入ポート（55a）を閉じる第２位置との間を移動する弁体（80）を備えている
   ことを特徴とするロータリ型圧縮機。
5. 請求項４において、
   上記吸入側弁機構（75）は、上記弁体（80）を、上記第１管部材（130）の流体圧と上記ケーシング（110）の内部空間（114）の流体圧との差によって駆動するように構成されている
   ことを特徴とするロータリ型圧縮機。
6. 請求項４又は５において、
   上記第１吸入ポート（55a）は、上記ブレード（65）に形成されて該ブレード（65）の上記第１室（11a）側の側面に開口し、
   上記第２吸入ポート（55b）は、上記ブレード（65）に形成されて該ブレード（65）の上記第２室（11b）側の側面に開口し、
   上記吸入側弁機構（75）の弁体（80）は、上記ブレード（65）に設けられている
   ことを特徴とするロータリ型圧縮機。
7. 請求項２又は３において、
   上記吸入側弁機構（75）は、
   上記第１吸入ポート（55a）を開く開弁位置と上記第１吸入ポート（55a）を閉じる閉弁位置との間を移動する第１弁体（90a）と、
   上記第２吸入ポート（55b）を開く開弁位置と上記第２吸入ポート（55b）を閉じる閉弁位置との間を移動する第２弁体（90b）とを備えている
   ことを特徴とするロータリ型圧縮機。
8. 請求項７において、
   上記吸入側弁機構（75）は、上記第１弁体（90a）と上記第２弁体（90b）のそれぞれを、上記第１管部材（130）の流体圧と上記ケーシング（110）の内部空間（114）の流体圧との差によって駆動するように構成されている
   ことを特徴とするロータリ型圧縮機。
9. 請求項７又は８において、
   上記第１吸入ポート（55a）及び上記第２吸入ポート（55b）は、上記シリンダ（20）に形成され、
   上記吸入側弁機構（75）の第１弁体（90a）及び第２弁体（90b）は、上記シリンダ（20）に設けられている
   ことを特徴とするロータリ型圧縮機。

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