JP2018006004A - 燃料電池の制御装置及び制御方法並びに発電システム - Google Patents

燃料電池の制御装置及び制御方法並びに発電システム Download PDF

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Abstract

【課題】負荷上昇時において、制御量のオーバーシュートを抑制しながら目標到達までの時間を短縮することを目的とする。【解決手段】ＳＯＦＣ制御装置は、目標負荷を設定する目標負荷設定部と、所定の電流変化率を用いて、目標負荷から燃料電池の出力電流指令を設定する出力電流指令設定部と、出力電流指令を用いて、燃料電池の負荷を変化させるための複数の制御系への制御指令を設定する制御指令設定部と、発電室温度が予め設定された第１温度閾値Ｔｔｈ１に到達した場合に、空気極への燃料ガスの供給を開始し、発電室温度が第１温度閾値Ｔｔｈ１よりも大きく発電室目標温度Ｔｔａｇ以下に設定された供給停止温度Ｔｓｔｏｐに到達したときに空気極への可燃性ガスの供給を停止する燃料ガス流量制御部とを備えている。供給停止温度Ｔｓｔｏｐは、所定の電流変化率、目標負荷に対応する出力電流指令、及び出力電流指令の変化幅の少なくともいずれか一つに応じて設定される。【選択図】図１９

Description

本発明は、燃料電池の制御装置及び制御方法並びに発電システムに関するものである。
燃料電池は、電気化学反応による発電方式を利用した発電装置であり、燃料側の電極である燃料極と、空気（酸化剤ガス）側の電極である空気極と、これらの間にありイオンのみを通す電解質とにより構成されており、電解質の種類によって様々な形式が開発されている。
このうち、例えば、固体酸化物形燃料電池（Ｓｏｌｉｄ Ｏｘｉｄｅ Ｆｕｅｌ Ｃｅｌｌ：以下「ＳＯＦＣ」と呼ぶ）は、電解質としてジルコニアセラミックスなどのセラミックスが用いられ、水素、都市ガス、天然ガス、石油、メタノール、石炭ガス化ガスなどの炭素質原料をガス化設備により製造したガスを燃料として運転される燃料電池である。このＳＯＦＣは、イオン伝導率を高めるために作動温度が約７００〜１０００℃程度と高く、高効率な高温型燃料電池として知られている。
このようなＳＯＦＣを例えば、マイクロガスタービン（以下「ＭＧＴ」という。）等の内燃機関と組み合わせた複合発電システムが開発されている。このＭＧＴでは、圧縮機から吐出される圧縮空気をＳＯＦＣの空気極に供給するとともに、ＳＯＦＣから排出される高温の排燃料ガスをＭＧＴの燃焼器に供給して燃焼させ、燃焼器で発生した燃焼ガスを断熱膨張することでＭＧＴのタービンを回転駆動させて発電機を回転駆動させることで、発電効率の高い発電が可能とされている。
このようなＳＯＦＣの制御では、フィードバック制御やフィードフォワード制御が利用されている（例えば、特許文献１参照）。
また、特許文献２には、ＳＯＦＣからＭＧＴの燃焼器に排燃料ガスを供給する排燃料ガス供給ラインと、排燃料ガス供給ラインから分岐してＳＯＦＣに排燃料ガスを流通させる再循環ラインと、排燃料ガス供給ラインの経路上に設けられる流量調整弁とを具備し、ＳＯＦＣとＭＧＴとの連携運転状態に応じて、流量調整弁の開度に対するゲインを調整することが開示されている。
また、特許文献３には、ＳＯＦＣの起動時に、可燃性燃料ガスを添加した酸化剤を発電室の空気極に供給し、添加した可燃性燃料ガスによる触媒燃焼によって発生する熱を利用して発電室を昇温することが開示されている。
また、特許文献４には、ＳＯＦＣの負荷上昇時において、定格電流値到達までの負荷上昇時の電流値毎に、燃料利用率及び発電セルの最低温度の閾値を設定し、各々の電流値に到達した際に、発電セルの温度が各々の電流値に対応する閾値に到達したか否かを判定し、温度が閾値に到達していない発電セルがあった場合に、負荷上昇を停止して一定時間保持し、これにより、発電セルの温度が全て閾値に到達した場合に負荷上昇を再開する燃料電池の運転方法が開示されている。
特開２００３−２２３９１２号公報 特開２０１５−５０１０６号公報 特許第５６０１９４５号公報 特開２０１２−２１６３６９号公報
ところで、ＳＯＦＣの発電室は熱容量が大きく、発電室の温度制御に関する操作量（例えば、ＳＯＦＣに供給する空気や燃料ガス等）を制御する際に応答遅れが発生する。このため、例えば、負荷上昇時において、各制御量（例えば、発電室の温度等）が規定値を超えるオーバーシュートが発生する可能性があり、ＳＯＦＣの一部の温度が上昇し過ぎると、ＳＯＦＣを損傷させるおそれがあった。
また、負荷上昇時におけるオーバーシュートを抑制するために、各操作量を緩やかに変化させたり、各操作を順次操作して各制御量が安定してから次の操作を実施させた場合には、制御量が目標値に到達するまでに相当な時間を要する。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであって、負荷上昇時において、制御量のオーバーシュートを抑制しながら目標到達までの時間を短縮することのできる燃料電池の制御装置及び制御方法並びに発電システムを提供することを目的とする。
本発明は、燃料極と、固体電解質と、空気極とを備える複数の燃料電池セルが配置された発電室を備える燃料電池の制御装置であって、目標負荷を設定する目標負荷設定部と、所定の電流変化率を用いて、前記目標負荷から前記燃料電池の出力電流指令を設定する出力電流指令設定部と、前記出力電流指令を用いて、前記燃料電池の負荷を変化させるための複数の制御系への制御指令を設定する制御指令設定部と、発電室温度が予め設定された第１温度閾値に到達した場合に、前記空気極への可燃性ガスの供給を開始し、前記発電室温度が前記第１温度閾値よりも大きく発電室目標温度以下に設定された供給停止温度に到達したときに前記空気極への前記可燃性ガスの供給を停止する可燃性ガス流量制御部とを備え、前記供給停止温度は、前記所定の電流変化率、前記目標負荷に対応する出力電流指令、及び前記出力電流指令の変化幅の少なくともいずれか一つに応じて設定される燃料電池の制御装置を提供する。
本発明によれば、発電室温度が予め設定された第１温度閾値に到達した場合に、空気極への可燃性ガスの供給を開始し、発電室温度が第１温度閾値よりも大きく発電室目標温度以下に設定された供給停止温度に到達したときに空気極への可燃性ガスの供給が停止される。このように、発電室温度が発電室目標温度に到達する前に空気極への可燃性ガスの供給を停止するので、可燃性ガスの供給を停止した以降は、発電による発熱のみにより発電室温度を上昇させることとなる。これにより、発電室温度を第１温度閾値まで速やかに上昇させ、その後は発電室目標温度まで緩やかに上昇させることができ、オーバーシュートを抑制することが可能となり、オーバーシュートによる発電室の再冷却を抑制することができる。
また、供給停止温度は、出力電流指令を設定する際に使用される所定の電流変化率、目標負荷に対応する出力電流指令、及び出力電流指令の変化幅の少なくともいずれか一つに応じて設定されるので、負荷上昇の様子に応じて適切な温度に供給停止温度を設定することが可能となる。ここで、電流変化率とは時間当たりの電流変化量の勾配を示し、変化幅は出力電流指令での電流値の上昇幅を示す。
本発明は、燃料極と、固体電解質と、空気極とを備える複数の燃料電池セルが配置された発電室を備える燃料電池の制御装置であって、目標負荷を設定する目標負荷設定部と、所定の第１電流変化率を用いて、前記目標負荷から前記燃料電池の出力電流指令を設定する出力電流指令設定部と、前記出力電流指令設定部によって設定された出力電流指令を用いて、前記燃料電池の負荷を変化させるための複数の制御系への制御指令を設定する制御指令設定部とを備え、前記出力電流指令設定部は、前記出力電流指令が前記目標負荷に対応する目標出力電流以下に設定された電流閾値に到達した場合、または、発電室温度が発電室目標温度以下に設定された所定の温度閾値に到達した場合に、前記第１電流変化率よりも小さな値に設定された第２電流変化率を用いて前記出力電流指令を設定し、前記電流閾値または前記温度閾値は、前記第１電流変化率に応じて設定される燃料電池の制御装置を提供する。
本発明によれば、出力電流指令が目標負荷に対応する目標出力電流以下に設定された電流閾値に到達した場合、または、発電室温度が発電室目標温度以下に設定された所定の温度閾値に到達した場合に、第１電流変化率よりも小さな値に設定された第２電流変化率を用いて出力電流指令を設定するので、電流閾値もしくは温度閾値まで速やかに上昇させ、その後は目標出力電流に向けて目標出力電流を緩やかに設定することができる。これにより、第１電流変化率で出力電流指令を設定していた場合に生じていた追従遅れを低減させることができ、目標出力電流に向けて各制御量を徐々に上昇させることが可能となる。これにより、発電室温度のオーバーシュートを抑制することが可能となり、オーバーシュートによる発電室の再冷却を抑制することができる。さらに、電流閾値または温度閾値は、第１電流変化率に応じて設定されるので、負荷上昇の様子に応じて適切な温度にこれらの閾値を設定することが可能となる。
上記燃料電池の制御装置において、前記出力電流指令設定部は、前記出力電流指令が前記電流閾値に達してから所定時間経過した場合、または、前記発電室温度が前記温度閾値に達してから所定時間経過した場合に、前記第２電流変化率よりも大きく設定された第３電流変化率を用いて前記出力電流指令を設定することとしてもよい。
また、上記燃料電池の制御装置において、前記第２電流変化率はゼロに設定されていてもよい。
これにより、出力電流指令が目標負荷に対応する目標出力電流以下に設定された電流閾値に到達した場合、または、発電室温度が発電室目標温度以下に設定された所定の温度閾値に到達した場合には、第２電流変化率を用いて負荷上昇を停止または減速させるので、この間において、各制御系の制御量の応答を出力電流指令に追いつかせることができる。そして、第２電流変化率を用いて出力電流指令を設定し始めてから所定期間経過後には、第２電流変化率よりも大きく設定された第３電流変化率を用いて出力電流指令を設定するので、目標出力電流に向けて緩やかに出力電流指令を増加させることが可能となる。これにより、オーバーシュートを抑制することが可能となる。
上記燃料電池の制御装置において、前記目標負荷設定部は、前記燃料電池の周囲の外気温度から前記燃料電池の目標負荷を設定することとしてもよい。
これにより、外気温度に起因するＭＧＴの圧縮機から供給される空気量が変化する等の発電室温度の変化を抑制することができ、安定した温度制御を行うことが可能となる。
上記燃料電池の制御装置は、前記発電室温度が予め設定された第１温度閾値に到達した場合に、前記空気極への可燃性ガスの供給を開始し、前記発電室温度が前記第１温度閾値よりも大きく発電室目標温度以下に設定された供給停止温度に到達したときに前記空気極への前記可燃性ガスの供給を停止する可燃性ガス流量制御部をさらに備え、前記供給停止温度は、前記所定の電流変化率、前記目標負荷に対応する出力電流指令、及び前記出力電流指令の変化幅の少なくともいずれか一つに応じて設定されていてもよい。
上記燃料電池の制御装置において、前記供給停止温度は、前記所定の電流変化率、前記目標負荷に対応する出力電流指令、または前記出力電流指令の変化幅が大きいほど、低い値に設定されていてもよい。
上記構成によれば、発電室温度がオーバーシュートしやすい状況にあるほど、供給停止温度を低い値に設定することができる。これにより、発電室温度のオーバーシュートをより確実に抑制することができる。
上記燃料電池の制御装置において、前記複数の制御系は、燃料極への燃料ガス供給流量、燃料電池空気極入口温度、マイクロガスタービン出力、前記燃料極と前記空気極との差圧、再循環ブロワ回転数、及び純水流量のうち２つ以上を含んでいてもよい。
上記燃料電池の制御装置において、前記燃料電池は、例えば、固体酸化物形燃料電池である。
本発明は、燃料極と、固体電解質と、空気極とを備える複数の燃料電池セルが配置された発電室を備える燃料電池と、上記いずれかに記載の燃料電池の制御装置を備える発電システムを提供する。
上記発電システムは、前記発電室の中央領域に設けられた複数の温度計測部を備え、前記温度計測部によって計測された複数の計測温度のうちの最高温度が前記発電室温度として用いられることとしてもよい。
このように、発電室のうち最も温度が高くなる中央領域に設けられた複数の温度計測部によって温度を計測することにより、発電室内の詳細な温度情報を把握することができる。そして、計測温度のうちの最高温度を発電室温度として用いることにより、発電室内の一部が上限温度を越えないようにして、発電室温度を安全サイドから制御することができ、発電室温度が上限値を超えることによる機器の損傷等を抑制することが可能となる。
本発明は、燃料極と、固体電解質と、空気極とを備える複数の発電セルが配置された発電室を備える燃料電池の制御方法であって、前記発電室内に設けられた所定の測定点の温度を計測する温度計測工程と、目標負荷を設定する目標負荷設定工程と、所定の変化率を用いて、前記目標負荷から前記燃料電池の出力電流指令を設定する電流指令設定工程と、前記出力電流指令を用いて、前記燃料電池の負荷を変化させるための複数の制御系への制御指令を設定する制御指令設定工程と、前記温度計測工程で計測された計測温度から特定される発電室温度が予め設定された第１温度閾値に到達した場合に、前記空気極に可燃性ガスを供給する供給開始工程と、前記発電室温度が前記第１温度閾値よりも大きく発電室目標温度以下に設定された供給停止温度に到達したときに前記空気極への前記可燃性ガスの供給を停止する供給停止工程とを備え、前記供給停止温度は、前記所定の電流変化率、前記目標負荷に対応する出力電流指令、及び前記出力電流指令の変化幅の少なくともいずれか一つに応じて設定される燃料電池の制御方法を提供する。
本発明は、燃料極と、固体電解質と、空気極とを備える複数の発電セルが配置された発電室を備える燃料電池の制御方法であって、前記発電室内に設けられた所定の測定点の温度を計測する温度計測工程と、目標負荷を設定する目標負荷設定工程と、所定の第１電流変化率を用いて、前記目標負荷から前記燃料電池の出力電流指令を設定する出力電流指令設定工程と、前記出力電流指令を用いて、前記燃料電池の負荷を変化させるための複数の制御系への制御指令を設定する制御指令設定工程とを備え、前記出力電流指令設定工程は、前記出力電流指令が前記目標負荷に対応する目標出力電流以下に設定された電流閾値に到達した場合、または、発電室温度が発電室目標温度以下に設定された所定の温度閾値に到達した場合に、前記第１電流変化率よりも小さな値に設定された第２電流変化率を用いて前記出力電流指令を設定し、前記電流閾値または前記温度閾値は、前記第１電流変化率に応じて設定される燃料電池の制御方法を提供する。
本発明によれば、燃料電池の負荷上昇時において、制御量のオーバーシュートを抑制しながら目標到達までの時間を短縮することができるという効果を奏する。
本発明の一実施形態に係る発電システムの概略構成を示した概略構成図である。 本発明の一実施形態に係るＳＯＦＣのセルスタックの一態様を示した図である。 本発明の一実施形態に係るＳＯＦＣモジュールの一態様を示した図である。 本発明の一実施形態に係るＳＯＦＣカートリッジの一態様の断面図である。 本発明の一実施形態に係る制御装置が備える機能を展開して示した機能ブロック図である。 本発明の一実施形態に係るＳＯＦＣ制御装置の第２昇温モード及び負荷上昇モード時における機能を展開して示した機能ブロック図である。 図６に示した負荷上昇制御部の概略構成を示した図である。 目標負荷情報の一例を示した図である。 電流閾値について説明するための図である。 燃料ガス流量情報の一例を示した図である。 入口空気温度情報の一例を示した図である。 ＭＧＴ出力情報の一例を示した図である。 差圧情報の一例を示した図である。 回転数情報の一例を示した図である。 純水流量情報の一例を示した図である。 本発明の一実施形態に係る負荷上昇制御部によって実行される制御の手順を示したフローチャートである。 本発明の一実施形態に係る負荷上昇制御部によって実行される制御および効果について説明するための図である。 図６に示した温度上昇制御部の概略構成を示した図である。 第２燃料ガス情報の一例を示した図である。 供給停止温度の設定手順の一例を示したフローチャートである。 本発明の一実施形態に係る温度上昇制御部によって実行される制御及び効果について説明するための図である。
以下に、本発明に係る燃料電池の制御装置及び制御方法並びに発電システムの一実施形態について、図面を参照して説明する。
〔発電システムの構成〕
まず、本発明の一実施形態に係る発電システムの概略構成について説明する。
図１は、本発明の一実施形態に係る発電システム１０の概略構成を示した概略構成図である。図１に示すように、発電システム１０は、マイクロガスタービン（以下「ＭＧＴ」という。）１１、発電機１２、及びＳＯＦＣ１３を備えている。この発電システム１０は、ＭＧＴ１１による発電と、ＳＯＦＣ１３による発電とを組み合わせることで、高い発電効率を得るように構成されている。
ＭＧＴ１１は、圧縮機２１、燃焼器２２、タービン２３を有しており、圧縮機２１とタービン２３とは回転軸２４により一体回転可能に連結されている。後述するタービン２３が回転することで圧縮機２１が回転駆動する。圧縮機２１は、空気取り込みライン２５から取り込んだ空気Ａを圧縮する。
燃焼器２２には、第１空気供給ライン２６を介して圧縮機２１からの圧縮空気（以下、単に「空気」という。）Ａ１が供給されるとともに、第１燃料ガス供給ライン２７を介して燃料ガスＬ１が供給される。第１空気供給ライン２６には、燃焼器２２へ供給する空気量を調整するための制御弁６５が設けられ、第１燃料ガス供給ライン２７には、燃焼器２２へ供給する燃料ガス流量を調整するための制御弁７０が設けられている。更に、燃焼器２２には、後述するＳＯＦＣ１３の燃料ガス再循環ライン４９を循環する排燃料ガスＬ３の一部が排燃料ガス供給ライン４５を通じて供給される。排燃料ガス供給ライン４５には、燃焼器２２に供給する排燃料ガス量を調整するための制御弁４７が設けられている。更に、燃焼器２２には、後述する排空気供給ライン３６を通じてＳＯＦＣ１３の空気極１３Ｂで用いられた排空気Ａ２の一部が供給される。
燃焼器２２は、燃料ガスＬ１、空気Ａの一部、排燃料ガスＬ３、及び排空気Ａ２を混合して燃焼させ、燃焼ガスＧを生成する。燃焼ガスＧは燃焼ガス供給ライン２８を通じてタービン２３に供給される。タービン２３は、燃焼ガスＧが断熱膨張することにより回転し、排ガスが燃焼排ガスライン５５から排出される。発電機１２は、タービン２３と同軸上に設けられており、タービン２３が回転駆動することで発電する。
燃焼器２２に供給する燃料ガスＬ１及び後述する燃料ガスＬ２は可燃性ガスであり、例えば、液化天然ガス（ＬＮＧ）、都市ガス、水素（Ｈ２）及び一酸化炭素（ＣＯ）、メタン（ＣＨ４）等の炭化水素ガス、及び炭素質原料（石油や石炭等）のガス化設備により製造されたガス等が用いられる。
ＳＯＦＣ１３は、還元剤としての加熱した燃料ガスＬ２と、酸化剤ガスとしての加熱した空気（酸化剤ガス）とが供給されることで、所定の作動温度にて反応して発電を行う。このＳＯＦＣ１３は、圧力容器内に燃料極１３Ａと空気極１３Ｂと固体電解質とが収容されて構成される。なお、ＳＯＦＣ１３の詳細な構成については後述する。
ＳＯＦＣ１３は、空気極１３Ｂに酸化剤ガスが供給され、燃料極１３Ａに燃料ガスが供給されることで発電する。酸化剤ガスは、例えば、酸素を略１５％から３０％含むガスであり、代表的には空気が好適であるが、空気以外にも燃焼排ガスと空気の混合ガスや、酸素と空気の混合ガスなどが使用可能である。本実施形態では、ＳＯＦＣ１３に供給される酸化剤ガスとして、圧縮機２１によって圧縮された空気Ａの少なくとも一部を採用する場合を例示して説明する。
ＳＯＦＣ１３には、第１空気供給ライン２６から分岐した第２空気供給ライン３１を通じて酸化剤ガスとして空気Ａ１が空気極１３Ｂの導入部である空気供給部に供給される。この第２空気供給ライン３１には、供給する空気Ａ１の流量を調整するための制御弁６４が設けられている。また、第１空気供給ライン２６において、第２空気供給ライン３１の分岐点よりも空気Ａ１の上流側（換言すると、圧縮機２１側）には、熱交換器５８が設けられている。熱交換器５８において、空気Ａは、燃焼排ガスライン５５から排出される排ガスとの間で熱交換されて昇温される。更に、第２空気供給ライン３１には、熱交換器５８をバイパスするバイパスライン６２が設けられている。バイパスライン６２には、制御弁６６が設けられ、空気Ａのバイパス流量が調整可能とされている。制御弁６４、６６の開度が後述する制御装置６０によって制御されることで、熱交換器５８を通過する空気Ａと熱交換器５８をバイパスする空気Ａとの流量割合が調整され、空気Ａの一部である第２空気供給ライン３１を通じてＳＯＦＣ１３に供給される空気Ａ１の温度が調整される。
ＳＯＦＣ１３に供給される空気Ａ１の温度は、ＳＯＦＣ１３を構成するＳＯＦＣカートリッジ２０３に空気Ａ１を導入する空気供給部や空気供給枝管をはじめＳＯＦＣカートリッジ２０３の構成材料に損傷を与えないよう温度の上限が制限されている。
更に、第２空気供給ライン３１には、可燃性ガスとして燃料ガスＬ２を供給する空気極燃料供給ライン８０が接続されている。空気極燃料供給ライン８０には、第２空気供給ライン３１へ供給する燃料ガス量を調整するための制御弁８２が設けられている。制御弁８２の弁開度が後述する制御装置６０によって制御されることにより、空気Ａ１に添加される燃料ガスＬ２の供給量が調整される。空気Ａ１に添加される燃料ガスＬ２の量は、可燃限界濃度以下で供給され、より好ましくは３体積％以下で供給される。
ＳＯＦＣ１３には、空気極１３Ｂで用いられた排空気Ａ２を排出する排空気排出ライン３４が接続されている。この排空気排出ライン３４には、燃焼器２２に排空気Ａ２を供給するための排空気供給ライン３６が接続されている。排空気供給ライン３６には、ＳＯＦＣ１３とタスタービン１１との間の系統を切り離すための遮断弁３８が設けられている。
また、排空気排出ライン３４には、外部へ排出する排空気量を調整するための制御弁（もしくは遮断弁）３７が設けられている。
ＳＯＦＣ１３には、更に、燃料ガスＬ２を燃料極１３Ａの導入部である燃料ガス供給部２０７（図３参照）に供給する第２燃料ガス供給ライン４１と、燃料極１３Ａで反応に用いられた後の排燃料ガスＬ３を排出する排燃料ガスライン４３とが接続されている。第２燃料ガス供給ライン４１には、燃料極１３Ａに供給する燃料ガスＬ２の流量を調整するための制御弁４２が設けられ、排燃料ガスライン４３には外部に排出する排燃料ガス量を調整するための制御弁（もしくは遮断弁）４６が設けられている。排燃料ガスライン４３の制御弁（もしくは遮断弁）４６と、排空気排出ライン３４の制御弁（もしくは遮断弁）３７とにより過剰になった圧力を素早く調整することができる。また、ＳＯＦＣ１３の燃料極１３Ａと空気極１３Ｂの燃料空気差圧は、燃料極１３Ａ側が所定の圧力範囲で高くなるように制御弁４７により制御する。また、排燃料ガスライン４３には、排燃料ガスＬ３をＳＯＦＣ１３の燃料極１３Ａの入口へと再循環させるための燃料ガス再循環ライン４９が接続されている。燃料ガス再循環ライン４９には、排燃料ガスＬ３を再循環させるための再循環ブロワ５０が設けられている。
更に、燃料ガス再循環ライン４９には、燃料極１３Ａに燃料ガスＬ２を改質するための純水を供給する純水供給ライン４４が設けられている。純水供給ライン４４にはポンプ４８が設けられている。ポンプ４８の吐出流量が制御装置６０によって制御されることにより、燃料極１３Ａに供給される純水量が調整される。
〔ＳＯＦＣの構成〕
次に、図２から図４を参照してＳＯＦＣ１３の構成について説明する。
まず、本実施形態に係るＳＯＦＣ複合発電システム（燃料電池複合発電システム）のＳＯＦＣに用いる円筒形セルスタックについて図２を参照して説明する。図２は、本実施形態に係るセルスタック１０１の一態様を示した図である。セルスタック１０１は、円筒形状の基体管１０３と、基体管１０３の外周面に複数形成された燃料電池セル１０５と、隣り合う燃料電池セル１０５の間に形成されたインターコネクタ１０７とを備える。燃料電池セル１０５は、燃料極１３Ａと固体電解質１１１と空気極１３Ｂとが積層して形成されている。また、セルスタック１０１は、基体管１０３の外周面に形成された複数の燃料電池セル１０５の内、基体管１０３の長手軸方向において最も端の一端に形成された燃料電池セル１０５の空気極１３Ｂに、インターコネクタ１０７を介して電気的に接続されたリード膜１１５を備え、最も端の他端に形成された燃料電池セル１０５の燃料極１０９に電気的に接続されたリード膜（不図示）を備える。
基体管１０３は、多孔質材料からなり、例えば、ＣａＯ安定化ＺｒＯ２（ＣＳＺ）、ＣＳＺと酸化ニッケル（ＮｉＯ）との混合物（ＣＳＺ＋ＮｉＯ）、又はＹ２Ｏ３安定化ＺｒＯ2（ＹＳＺ）、又はＭｇＡｌ２Ｏ４などを主成分とされる。この基体管１０３は、燃料電池セル１０５とインターコネクタ１０７とリード膜１１５とを支持すると共に、基体管１０３の内周面に供給される燃料ガスを基体管１０３の細孔を介して基体管１０３の外周面に形成される燃料極１３Ａに拡散させる。
燃料極１３Ａは、Ｎｉとジルコニア系電解質材料との複合材の酸化物で構成され、例えば、Ｎｉ／ＹＳＺが用いられる。燃料極１０９の厚さは５０〜２５０μｍである。この場合、燃料極１３Ａは、燃料極１３Ａの成分であるＮｉが燃料ガスに対して触媒作用を備える。この触媒作用は、基体管１０３を介して供給された燃料ガス、例えば、メタン（ＣＨ４）と水蒸気との混合ガスを反応させ、水素（Ｈ２）と一酸化炭素（ＣＯ）に改質する。また、燃料極１３Ａは、改質により得られる水素（Ｈ２）及び一酸化炭素（ＣＯ）と、固体電解質１１１を介して供給される酸素イオン（Ｏ２−）とを固体電解質１１１との界面付近において電気化学的に反応させて水（Ｈ２Ｏ）及び二酸化炭素（ＣＯ２）を生成する。なお、燃料電池セル１０５は、この時、酸素イオンから放出される電子によって発電する。ＳＯＦＣ１３の燃料極１３Ａに供給し利用できる燃料ガスＬ２は、水素（Ｈ２）および一酸化炭素（ＣＯ）、メタン（ＣＨ４）などの炭化水素系ガス、都市ガス、天然ガスのほか、石油、メタノール、石炭ガス化ガスなどの炭素質原料をガス化設備により製造したガスなどを燃料として運転される。本実施形態での燃料ガスＬ２は例えば都市ガスを使用し、メタンを主成分とする燃料ガスを用いている。
固体電解質１１１は、ガスを通しにくい気密性と、高温で高い酸素イオン導電性とを備えるＹＳＺとが主に用いられて構成されている。固体電解質１１１は、空気極１３Ｂで生成される酸素イオン（Ｏ２−）を燃料極に移動させる。燃料極１３Ａの表面上に位置する固体電解質１１１の膜厚は１０〜１００μｍである。
空気極１３Ｂは、例えば、ＬａＳｒＭｎＯ３系酸化物、又はＬａＣｏＯ３系酸化物で構成される。この空気極１３Ｂは、固体電解質１１１との界面付近において、供給される空気等の酸化剤ガス中の酸素を解離させて酸素イオン（Ｏ２−）を生成する。空気極１３Ｂは２層構成とすることもできる。この場合、固体電解質１１１側の空気極層（空気極中間層）は高いイオン導電性を示し、触媒活性に優れる材料で構成される。空気極中間層上の空気極層（空気極導電層）は、Ｓｒ及びＣａドープＬａＭｎＯ３で表されるペロブスカイト型酸化物で構成されても良い。こうすることにより、発電性能をより向上させることができる。
インターコネクタ１０７は、ＳｒＴｉＯ３系などのＭ１−ｘＬｘＴｉＯ３（Ｍはアルカリ土類金属元素、Ｌはランタノイド元素）で表される導電性ペロブスカイト型酸化物などから構成される。インターコネクタ１０７は、燃料ガスと空気とが混合しないように緻密な膜となっていて、酸化雰囲気と還元雰囲気との両雰囲気下で安定した耐久性と電気導電性を備える。このインターコネクタ１０７は、隣り合う燃料電池セル１０５において、一方の燃料電池セル１０５の空気極１３Ｂと他方の燃料電池セル１０５の燃料極１３Ａとを電気的に接続し、隣り合う燃料電池セル１０５同士を直列に接続する。リード膜１１５は、電子伝導性を備えること、及びセルスタック１０１を構成する他の材料との熱膨張係数が近いことが必要であることから、Ｎｉ／ＹＳＺ等のＮｉとジルコニア系電解質材料との複合材で構成されている。このリード膜１１５は、インターコネクタにより直列に接続される複数の燃料電池セル１０５で発電された直流電力をセルスタック１０１の端部付近まで導出する。
次に、図３及び図４を参照して本実施形態に係るＳＯＦＣモジュール及びＳＯＦＣカートリッジについて説明する。図３は、本実施形態に係るＳＯＦＣモジュールの一態様を示した図、図４は、本実施形態に係るＳＯＦＣカートリッジの一態様の断面図である。
ＳＯＦＣモジュール２０１は、図３に示すように、例えば、複数のＳＯＦＣカートリッジ２０３と、複数のＳＯＦＣカートリッジ２０３を収納する圧力容器２０５とを備える。なお、図３には円筒形のＳＯＦＣのセルスタックを例示しているが、必ずしもこの限りである必要はなく、例えば平板形のセルスタックであってもよい。圧力容器２０５は、内部の圧力が０．１ＭＰａ〜約１ＭＰａ、内部の温度が大気温度〜約５５０℃で運用されるので、耐力性と酸化性ガス中に含まれる酸素などの酸化剤ガスに対する耐食性を保有する材質が利用される。例えばＳＵＳ３０４などのステンレス系材が好適である。
ＳＯＦＣモジュール２０１は、燃料ガス供給部２０７と複数の燃料ガス供給枝管２０７ａ及び燃料ガス排出部２０９と複数の燃料ガス排出枝管２０９ａとを備える。更に、ＳＯＦＣモジュール２０１は、空気供給部（不図示）と空気供給枝管（不図示）及び空気排出部（不図示）と複数の空気排出枝管（不図示）とを備える。
第２燃料ガス供給ライン４１（図１参照）からの燃料ガスＬ２は、燃料ガス供給部２０７、複数の燃料ガス供給枝管２０７ａを通じて複数のＳＯＦＣカートリッジ２０３に供給される。燃料ガス供給枝管２０７ａは、燃料ガス供給部２０７を通じて供給される燃料ガスＬ２を複数のＳＯＦＣカートリッジ２０３に略均等の流量で導き、複数のＳＯＦＣカートリッジ２０３の発電性能を略均一化させる。
ＳＯＦＣカートリッジ２０３から排出される排燃料ガスＬ３は、燃料ガス排出枝管２０９ａ及び燃料ガス排出部２０９を通じることにより、略均等の流量で排燃料ガスライン４３（図１参照）に導かれる。
本実施形態においては、複数のＳＯＦＣカートリッジ２０３が集合化されて圧力容器２０５に収納される態様について説明しているが、これに限られず、例えば、ＳＯＦＣカートリッジ２０３が集合化されずに圧力容器２０５内に収納される態様としてもよい。
ＳＯＦＣカートリッジ２０３は、図４に示すように、複数のセルスタック１０１と、発電室２１５と、燃料ガス供給室２１７と、燃料ガス排出室２１９と、空気供給室２２１と、空気排出室２２３とを備えている。更に、ＳＯＦＣカートリッジ２０３は、上部管板２２５ａと、下部管板２２５ｂと、上部断熱体２２７ａと、下部断熱体２２７ｂとを備えている。なお、本実施形態においては、ＳＯＦＣカートリッジ２０３は、燃料ガス供給室２１７と燃料ガス排出室２１９と空気供給室２２１と空気排出室２２３とが図４のように配置されることで、燃料ガスと酸化剤ガスとしての空気とがセルスタック１０１の内側と外側とを対向して流れる構造とされているが、その態様は必ずしもこの例に限られず、例えば、セルスタックの内側と外側とを平行して流れる、または空気がセルスタックの長手軸方向と直交する方向へ流れるようにしても良い。
発電室２１５は、上部断熱体２２７ａと下部断熱体２２７ｂとの間に形成された領域である。発電室２１５は、セルスタック１０１の燃料電池セル１０５が配置された領域であり、燃料ガスと空気とを電気化学的に反応させて発電を行う領域である。例えば、発電室２１５のセルスタック１０１の長手方向の中央部付近の温度は、後述する温度センサ９２などで監視され、ＳＯＦＣモジュール２０１の定常運転時に、約７００℃から１０００℃の高温雰囲気となる。
燃料ガス供給室２１７は、ＳＯＦＣカートリッジ２０３の上部ケーシング２２９ａと上部管板２２５ａとに囲まれた領域であり、上部ケーシング２２９ａの上部に設けられた燃料ガス供給孔２３１ａによって、燃料ガス供給枝管２０７ａと連通されている。複数のセルスタック１０１は、上部管板２２５ａとシール部材２３７ａにより接合されており、燃料ガス供給室２１７は、燃料ガス供給枝管２０７ａから燃料ガス供給孔２３１ａを介して供給される燃料ガスを、複数のセルスタック１０１の基体管１０３の内部に略均一流量で導き、複数のセルスタック１０１の発電性能を略均一化させる。
燃料ガス排出室２１９は、ＳＯＦＣカートリッジ２０３の下部ケーシング２２９ｂと下部管板２２５ｂとに囲まれた領域であり、下部ケーシング２２９ｂの下部に備えられた燃料ガス排出孔２３１ｂによって、燃料ガス排出枝管２０９ａと連通されている。複数のセルスタック１０１は、下部管板２２５ｂとシール部材２３７ｂにより接合されており、燃料ガス排出室２１９は、複数のセルスタック１０１の基体管１０３の内部を通過して燃料ガス排出室２１９に供給される排燃料ガスＬ３を集約して、燃料ガス排出孔２３１ｂを介して燃料ガス排出枝管２０９ａに導くことが出来る。
空気供給室２２１は、ＳＯＦＣカートリッジ２０３の下部ケーシング２２９ｂと、下部管板２２５ｂと、下部断熱体２２７ｂとに囲まれた領域であり、下部ケーシング２２９ｂの側面に設けられた空気供給孔２３３ａによって、図示しない空気供給枝管と連通されている。この空気供給室２２１は、図示しない空気供給枝管から空気供給孔２３３ａを介して供給される所定流量の空気を、空気供給隙間２３５ａを介して発電室２１５に略均一流量で導くことが出来る。
空気排出室２２３は、ＳＯＦＣカートリッジ２０３の上部ケーシング２２９ａと、上部管板２２５ａと、上部断熱体２２７ａとに囲まれた領域であり、上部ケーシング２２９ａの側面に設けられた空気排出孔２３３ｂによって、図示しない空気排出枝管と連通されている。この空気排出室２２３は、発電室２１５から、空気排出隙間２３５ｂを介して空気排出室２２３に供給される排空気を、空気排出孔２３３ｂを介して図示しない空気排出枝管に導くことが出来る。
発電室２１５で発電された直流電力は、複数の燃料電池セル１０５に設けられたＮｉ／ＹＳＺ等からなるリード膜１１５（図２参照）によりセルスタック１０１の端部付近まで導出した後に、ＳＯＦＣカートリッジ２０３の集電棒（不図示）に集電板（不図示）を介して集電して、各ＳＯＦＣカートリッジ２０３の外部へと取り出される。集電棒によってＳＯＦＣカートリッジ２０３の外部に導出された電力は、ＳＯＦＣモジュール２０１の外部へと導出されて、図示しないインバータなどにより所定の交流電力へと変換されて、電力負荷へと供給される。
上述したように、本実施形態に係るＳＯＦＣ１３では、燃料ガスＬ２と空気Ａ１とがセルスタック１０１の内側と外側とを対向して流れるものとなっている。これにより、排空気Ａ２は、基体管１０３の内部を通って発電室２１５に供給される燃料ガスＬ２との間で熱交換がなされ、金属材料から成る上部管板２２５ａ等が座屈などの変形をしない温度に冷却されて空気排出室２２３に供給される。また、燃料ガスＬ２は、発電室２１５から排出される排空気Ａ２との熱交換により昇温され、発電室２１５に供給される。その結果、ヒーター等を用いることなく発電に適した温度に予熱昇温された燃料ガスＬ２を発電室２１５に供給することができる。更に、基体管１０３の内部を通って発電室２１５を通過した排燃料ガスＬ３は、発電室２１５に供給される空気Ａ１との間で熱交換がなされ、金属材料から成る下部管板２２５ｂ等が座屈などの変形をしない温度に冷却されて燃料ガス排出室２１９に供給される。また、空気Ａ１は排燃料ガスＬ３との熱交換により昇温され、発電室２１５に供給される。その結果、ヒーター等を用いることなく発電に必要な温度に昇温された空気を発電室２１５に供給することができる。
また、図４に示すように、各ＳＯＦＣカートリッジ２０３には少なくとも１つ以上の温度センサ９２が配置されている。例えば、ＳＯＦＣ１３が４つのＳＯＦＣカートリッジ２０３を備えて構成されている場合、少なくとも合計４つの温度センサが設けられていることとなる。温度センサ９２は、少なくとも発電室２１５のセルスタック１０１の長手方向の中央領域に配置されている。本実施形態での中央領域とは、セルスタック１０１の長手方向における温度分布をとった場合に最も高温になる位置を含む領域とされ、セルスタック１０１の下部を０％、上部を１００％とした場合、約３０％から６５％の範囲とされている。より好ましくは、中央領域は、約４５％から５５％の範囲とされている。
さらに、ＳＯＦＣ１３には、燃料極１３Ａと空気極１３Ｂとの差圧を計測する差圧センサ９０（図１参照）等の各種センサが設けられている。ＳＯＦＣ１３の各部位に設けられた各種センサ９０、９２の計測値は、制御装置６０に送信される。
また、発電システム１０には、ＳＯＦＣ１３の周囲の外気温度を計測する外気温度センサ９４（図１参照）が設けられている。本実施形態において、外気温度センサ９４は、ＭＧＴ１１の圧縮機２１の吸入口付近に設けられ、圧縮機２１に吸引される空気Ａの温度を計測する。外気温度センサ９４の計測値は、制御装置６０に送信される。
さらに、発電システム１０には、第２空気供給ライン３１を通じてＳＯＦＣ１３に供給される空気温度（入口空気温度）を計測する温度センサ（不図示）、燃料ガス再循環ライン４９を循環する排燃料ガスＬ３の温度を計測する温度センサ（不図示）等が設けられている。各温度センサの計測値は、制御装置６０に送信される。
制御装置６０は、各種センサからの計測値や各制御弁の開度情報等を取得し、取得した情報に基づいて演算を行い、発電システム１０の各部の動作を制御する。
〔発電システムの運転方法〕
次に、上記構成を備える発電システム１０において、制御装置６０によって実行される制御について簡単に説明する。
発電システム１０の起動時において、制御装置６０は、まずＭＧＴ１１を起動させ、ＭＧＴ１１の出力がある一定の負荷で安定してから、圧縮機２１から供給される空気の一部をＳＯＦＣ１３に供給することで、ＳＯＦＣ１３の空気極１３Ｂを加圧していくことができる。また燃料極１３Ａは燃料ガスの改質反応が可能な所定温度に上昇するまでは、Ｎ２などの不活性ガスにＨ２などの還元性ガスを加えた混合気体などを用いて、加圧してゆくことができる。また、ＳＯＦＣ１３の空気極１３Ｂに供給される空気Ａ１は、熱交換器５８により温度が３００〜５００℃に昇温されおり、空気Ａ１に添加される燃料ガスＬ２の燃焼反応が生じるように空気極１３Ｂが触媒として機能する温度まで発電室２１５を昇温させることが出来る。ＳＯＦＣ１３が所定圧力まで加圧されると、遮断弁３８を開としＳＯＦＣ１３とＭＧＴ１１とを連結させ、ＳＯＦＣ１３を経由してＭＧＴ１１の燃焼器２２に空気を供給するコンバインド状態に移行する。
コンバインド状態への移行後に、ＳＯＦＣ１３を昇温するためにＳＯＦＣ１３に供給される空気流量を増加させ、ＳＯＦＣ１３をバイパスして燃焼器２２に供給される空気流量を減少させる。そして、ある一定時間後にＳＯＦＣ１３が発電を開始するまでは空気Ａの全量がＳＯＦＣ１３を経由して燃焼器２２に供給されるように制御して、ＳＯＦＣ１３の出来るだけ均一な温度で早く昇温できるようにしてもよい。
次に、本発明の一実施形態に係る制御装置６０について、図を参照して説明する。
制御装置６０は、例えば、コンピュータやシーケンサーであり、ＣＰＵと、ＣＰＵが実行するプログラム等を記憶するためのＲＯＭ（Ｒｅａｄ Ｏｎｌｙ Ｍｅｍｏｒｙ）と、各プログラム実行時のワーク領域として機能するＲＡＭ（Ｒａｎｄｏｍ Ａｃｃｅｓｓ Ｍｅｍｏｒｙ）等を備えている。後述の各種機能を実現するための一連の処理の過程は、プログラムの形式で記録媒体等に記録されており、このプログラムをＣＰＵがＲＡＭ等に読み出して、情報の加工・演算処理を実行することにより、後述の各種機能が実現される。
図５は、本実施形態に係る制御装置６０が備える機能を展開して示した機能ブロック図である。図５に示すように、制御装置６０は、ＳＯＦＣ１３を制御するＳＯＦＣ制御装置６０ａと、ＭＧＴ１１を制御するＭＧＴ制御装置６０ｂとを備えている。ＳＯＦＣ制御装置６０ａとＭＧＴ制御装置６０ｂとは情報の相互授受が可能とされている。
ＳＯＦＣ制御装置６０ａは、ＳＯＦＣ１３の起動時に、第１昇温モード、第２昇温モード、及び負荷上昇モードを順に実行し、発電室温度を定格温度まで上昇させるとともに、目標負荷まで負荷を上昇させる。
まず、第１昇温モードでは、熱交換器５８による熱交換によって加熱された空気Ａ１を空気極１３Ｂに供給することにより、発電室２１５を昇温させる。第１昇温モードにより、発電室温度が第１温度閾値Ｔｔｈ１に到達すると、第１昇温モードから第２昇温モードに切り替える。ここで、第１温度閾値は、空気極１３Ｂが可燃性ガスとしての燃料ガスＬ２との燃焼反応に対して触媒として機能する温度であり、例えば、約４００℃から４５０℃の範囲で設定されている。
第２昇温モードでは、第１昇温モードと同様に空気極１３Ｂに空気Ａ１を供給するとともに、制御弁８２を開くことにより、空気極燃料供給ライン８０により燃料ガスＬ２を空気Ａ１に添加する。空気Ａ１と燃料ガスＬ２とが流入した空気極１３Ｂでは、空気極１３Ｂの触媒作用によって燃料ガスＬ２が空気極１３Ｂ上で触媒燃焼し、燃焼熱が発生する。このように、第２昇温モードでは、触媒燃焼による発熱を用いて発電室温度を上昇させる。
第２昇温モードにおいて、ＳＯＦＣ制御装置６０ａは、発電室温度の温度変化率が上限値を超えないように、燃料ガスＬ２の流量を制御する。また、ＳＯＦＣ制御装置６０ａは、発電室温度に応じて、バイパスライン６２の制御弁６６によりＳＯＦＣ１３の空気極１３Ｂへ供給する空気Ａ１の入口空気温度を制御する。
ＳＯＦＣ制御装置６０ａは、発電室温度が第２温度閾値Ｔｔｈ２に到達すると、第２昇温モードから負荷上昇モードに切り替える。
負荷上昇モードでは、負荷上昇中の発電による自己発熱のみで発電室温度を上昇させることも可能であるが、昇温に長い時間を要してしまうため、第１昇温モードと同様に空気極１３Ｂに空気Ａ１を供給するとともに、燃料極１３Ａに第２燃料ガス供給ライン４１から燃料ガスＬ２と純水供給ライン４４から純水を供給し、発電を開始する。負荷上昇モードでは、空気極１３Ｂに燃料ガスＬ２を供給することによる触媒燃焼による発熱と、発電による発熱との両方によって発電室温度を上昇させる。負荷上昇モードでは、ＳＯＦＣ１３の発電室温度が発電による自己発熱で温度維持が出来るまで温度上昇をした後は、空気極１３Ｂへ供給される燃料ガスＬ２の供給量を徐々に減少させ、例えば、目標負荷到達と同時に空気極１３Ｂへの燃料ガスＬ２の供給がゼロになるように制御される。また、負荷上昇モードでは、空気極の触媒燃焼およびＳＯＦＣ１３に負荷をかけて発電することによる発熱で発電室温度が上昇するが、負荷上昇に対して発電室温度は遅れて上昇する。
上記第２温度閾値Ｔｔｈ２は、例えば、７５０℃以上に設定されている。これは、燃料電池セル１０５が十分な温度に達していないときに燃料極１３Ａ側に燃料ガスＬ２を投入してしまうと、固体電解質１１１（図２参照）が高抵抗状態のときに燃料電池セル１０５を発電させると、電極構成材料が組織変化して劣化し、燃料電池セル１０５の性能低下の要因になるからである。発電室温度が７５０℃以上であれば上記のような燃料電池セル１０５の性能低下が起きにくいため、第２温度閾値Ｔｔｈ２は７５０℃付近に設定されることが好ましい。
負荷上昇モードにおいて、発電室温度が発電室目標温度Ｔｔａｇに到達し、負荷が定格負荷などの目標負荷に到達すると、起動完了となる。発電室目標温度ＴｔａｇはＳＯＦＣ１３が発電による発熱による自己発熱で温度が維持できる温度以上であり、例えば８００〜９５０℃で設定される。
次に、ＳＯＦＣ制御装置６０ａによって実行される起動時の制御について、図面を参照して具体的に説明する。ここでは、特に本発明の特徴部分である第２昇温モード及び負荷上昇モードについて説明する。
図６は、本発明の一実施形態に係るＳＯＦＣ制御装置６０ａの第２昇温モード及び負荷上昇モード時における機能を展開して示した機能ブロック図である。
図６に示すように、ＳＯＦＣ制御装置６０ａは、負荷上昇制御部４と、温度上昇制御部５とを備えている。
まず、負荷上昇制御部４について説明する。負荷上昇制御部４は、図７に示すように、目標負荷設定部５１、出力電流指令設定部５２、制御指令設定部５３、及び制御部５４を備えている。目標負荷設定部５１は、外気温度とＳＯＦＣ１３の目標負荷（＝目標出力電流）とが関連付けられた目標負荷情報を有している。目標負荷設定部５１は、外気温度センサ９４によって計測された外気温度に対応する目標負荷の値を目標負荷情報から取得し、目標負荷として設定する。
図８は目標負荷情報の一例を示した図である。図８において、横軸は外気温度、縦軸は目標負荷（＝目標出力電流）を示している。目標負荷情報は、例えば、事前にシミュレーションまたは実機試験等の結果に基づいて作成されたものであり、制御弁６５の弁開度を全閉にしたとき、換言すると、空気極１３Ｂに供給される空気Ａ１の流量を最大に設定したときに、ＳＯＦＣ１３が出力し得る最大負荷（最大出力電流）の値が外気温度に対応付けられて設定されている。制御弁６５等の弁開度が同じ場合、換言すると、流量が同じでも、外気温度が異なる場合には、空気密度が変わるためにＳＯＦＣ１３の発電室２１５に供給される空気量が変化する。例えば、外気温度が低いと空気密度が高くなり、ＭＧＴ１１の圧縮機２１の吐出空気流量が多くなる。発電室２１５に供給される空気Ａ１は冷却剤として機能するため、空気量が多いほどＳＯＦＣ１３が出力し得る最大負荷を大きくすることが可能となる。このような理由から、目標負荷情報は、図７に示すように、外気温度が低いほど、目標負荷が大きくなる特性とされている。
また、目標負荷情報は、図８に点線で示すように、外気温度から決定される目標負荷に対して所定の裕度を持たせることとしてもよい。ＳＯＦＣ１３の負荷変化等で発電室温度が変化する際に、発電室温度は温度分布を保有する場合がある。このように所定の裕度を持たせることにより、発電室内の一部の温度がＳＯＦＣ１３の一部の部材等の耐熱温度から決定される温度上限値を超えることを極力回避することが可能となる。ここでの裕度は、本実施形態では、例えば、目標負荷（＝目標出力電流）に対して約０．５％以下の範囲で設定される。裕度が０．５％を超え、更には１％を超えると目標負荷（＝目標出力電流）に対して到達する電流値が少なくなり、出来るだけＳＯＦＣ１３の出力を多くしたい目的から外れるので好ましくない。また０．１％を下回ると、流量制御装置（マスフローコントローラなど）などの制御誤差範囲内になり実質的な裕度にならないので好ましくない。
出力電流指令設定部５２は、目標負荷から決まる目標出力電流に基づいて所定の電流変化率で出力電流指令を所定の繰り返し時間間隔で設定する。電流変化率を設けないと、瞬時に電流が変化することになり各制御量の応答追従が出来ず、一時的に燃料ガスが過多もしくは欠乏となり、発電システム１０の運転が不安定となる、ＳＯＦＣカートリッジ２０３が損傷するなどの可能性がある。ここで電流変化率とは、電流変化量（電流の増加量）の時間当たりの勾配を示す。
具体的には、出力電流指令設定部５２は、出力電流指令が電流閾値以下の電流範囲では、第１電流変化率（例えば、定格電流の５％／ｍｉｎ）で出力電流指令を設定し、出力電流指令が電流閾値に到達した場合に、ゼロ以上、かつ、第１電流変化率よりも小さな値に設定されている第２電流変化率（例えば、定格電流の０％（０Ａ）／ｍｉｎ）を用いて出力電流指令を設定し、更に、出力電流指令が電流閾値に到達してから所定期間経過した後においては、第２電流変化率よりも大きい値に設定されている第３電流変化率（例えば、定格電流の０．５％／ｍｉｎ）を用いて出力電流指令を設定する。
上記電流閾値は、第１電流変化率に応じて設定される。具体的には、図９に示すように、第１電流変化率と差分ΔＩとが関連付けられた情報を用いて第１電流変化率に対応する差分ΔＩを取得する。例えば、第１電流変化率が定格電流の５％／ｍｉｎに設定されている場合、差分αを取得する。そして、目標出力電流からこのαを減算することにより、電流閾値を求める。すなわち、この場合、電流閾値＝（目標出力電流−α）に設定される。
また、所定期間は、第１電流変化率で出力電流指令を設定した場合の発電室温度の応答遅れに応じて設定される。
制御指令設定部５３は、出力電流指令設定部５２によって設定される出力電流指令を用いてＳＯＦＣ１３の負荷を変化させるための複数の制御系の制御指令を設定する。ここで指令は、個々の制御指令を出して制御量である発電室温度や出力電流の変化が安定してから次の制御指令を出すのではなく、ほぼ同時に制御指令を出すようにする。例えば、制御指令設定部５３は、燃料極１３Ａに供給する燃料ガスＬ２の流量指令を設定する第１燃料ガス流量設定部５３ａ、空気極１３Ｂに供給する空気Ａ１の入口温度指令を設定する入口空気温度設定部５３ｂ、ＭＧＴ出力指令を設定するＭＧＴ出力設定部５３ｃ、燃料極１３Ａと空気極１３Ｂとの差圧指令を設定する差圧設定部５３ｄ、再循環ブロワ５０の回転数指令を設定する再循環流量設定部５３ｅ、及び燃料極１３Ａに供給する純水の流量指令を設定する純水流量設定部５３ｆを備えている。
第１燃料ガス流量設定部５３ａは、例えば、図１０に示すように、出力電流指令と燃料ガスＬ２の流量とが関連付けられた第１燃料ガス流量情報を有しており、第１燃料ガス流量情報から出力電流指令に対応する燃料ガスＬ２の流量を取得し、取得した燃料ガスＬ２の流量を第１燃料ガス流量指令として設定する。
入口空気温度設定部５３ｂは、例えば、図１１に示すように、出力電流指令とＳＯＦＣ１３の空気極１３Ｂへの入口空気温度とが関連付けられた入口空気温度情報を有しており、入口空気温度情報から出力電流指令に対応する入口空気温度を取得し、取得した入口空気温度を入口空気温度指令として設定する。
ＭＧＴ出力設定部５３ｃは、例えば、図１２に示すように、出力電流指令とＭＧＴ出力とが関連付けられたＭＧＴ出力情報を有しており、ＭＧＴ出力情報から出力電流指令に対応するＭＧＴ出力を取得し、取得したＭＧＴ出力をＭＧＴ出力指令として設定する。ここで、ＭＧＴ出力情報は、ＭＧＴ１１の圧縮機２１に吸気する外気温度に応じてそれぞれ設定されていてもよい。外気温度は例えば外気温度センサ９４により計測される。例えば、ＭＧＴ出力情報は、吸気する外気温度の低下に伴って、同じ出力電流指令に対するＭＧＴ出力が高くなるように設定される。これは、外気温度が低いほど、圧縮機２１で送風する空気Ａの流量が増加し、燃焼器２２からの燃焼ガスＧの流量が増加させることが可能だからである。
差圧設定部５３ｄは、例えば、図１３に示すように、出力電流指令と燃料極１３Ａと空気極１３Ｂとの間の差圧である燃料空気差圧とが関連付けられた差圧情報を有しており、差圧情報から出力電流指令に対応する燃料空気差圧を取得し、取得した燃料空気差圧を燃料空気差圧指令として設定する。
再循環流量設定部５３ｅは、例えば、図１４に示すように、出力電流指令とブロワ回転数とが関連付けられた回転数情報を有しており、ブロワ回転数により燃料ガス再循環ライン４９の排燃料ガスＬ３の一部を再循環させる流量を制御する。回転数情報から出力電流指令に対応するブロワ回転数を取得し、取得したブロワ回転数をブロワ回転数指令として設定する。ここで、回転数情報は、ＭＧＴの吸気する外気温度に応じて設定されていてもよい。例えば、図８のように外気温度によりＳＯＦＣ目標負荷が変わる。外気温度が低くなるとＳＯＦＣ目標負荷が上昇するので、ＳＯＦＣへ供給する空気流量が増加し系内圧力が上昇する。それにより再循環ガス密度が上昇するので、外気温度が低い時は、外気温度が高い時と同じ再循環流量とするために必要なブロワ回転数は低くなるよう設定する。
純水流量設定部５３ｆは、例えば、図１５に示すように、出力電流指令と純水流量とが関連付けられた純水流量情報を有しており、純水流量情報から出力電流指令に対応する純水流量を取得し、取得した純水流量を純水流量指令として設定する。出力電流を増加させる場合、ＳＯＦＣ負荷が増加し、燃料ガス再循環ライン４９から供給される水蒸気の供給量も増加する。このため、改質に必要な水蒸気の大部分を燃料ガス再循環ライン４９から供給される水蒸気によって賄うことができ、外部から供給が必要な純水流量は減少する。また所定のＳＯＦＣ負荷となる出力電流以上では、燃料ガス再循環ライン４９から改質に必要な全ての蒸気が供給されるので、純水の供給は不要となる。
制御部５４は、第１燃料ガス流量制御部５４ａ、入口空気温度制御部５４ｂ、ＭＧＴ出力制御部５４ｃ、差圧制御部５４ｄ、再循環流量制御部５４ｅ、純水流量制御部５４ｆを備えている。
第１燃料ガス流量制御部５４ａは、第１燃料ガス流量設定部５３ａからの第１燃料ガス流量指令に基づいて制御弁４２の弁開度を制御することにより、燃料極１３Ａに供給する燃料ガス量を調整する。
入口空気温度制御部５４ｂは、入口空気温度設定部５３ｂからの入口空気温度指令に基づいて制御弁６４、６６の弁開度を調整することにより、空気極１３Ｂに供給される空気Ａ１の入口温度を制御する。
ＭＧＴ出力制御部５４ｃは、ＭＧＴ出力設定部５３ｃからのＭＧＴ出力指令に基づいて、主に制御弁６５及び制御弁７０の弁開度を調整することにより、ＭＧＴ出力を制御する。
差圧制御部５４ｄは、差圧設定部５３ｄからの燃料空気差圧指令に基づいて、排燃料ガス供給ライン４５に設けられている制御弁４７の弁開度を調整することにより燃料極１３Ａ側が空気極１３Ｂ側より所定の範囲（例えば、０．１〜１ｋＰａ）で高くなるように、発電室２１５の燃料空気差圧を制御する。
再循環流量制御部５４ｅは、再循環流量設定部５３ｅからのブロワ回転数指令に基づいて再循環ブロワ５０の回転数を制御することにより、燃料極１３Ａに供給する排燃料ガス量を制御する。
純水流量制御部５４ｆは、純水流量設定部５３ｆからの純水流量指令に基づいてポンプ４８の吐出流量を調整することにより、燃料極１３Ａに供給する純水量を制御する。
上記第１燃料ガス流量制御部５４ａ、入口空気温度制御部５４ｂ、ＭＧＴ出力制御部５４ｃ、差圧制御部５４ｄ、再循環流量制御部５４ｅ、純水流量制御部５４ｆのうち少なくとも２つの制御系に対しては、ほぼ同時に制御指令が出され、例えば、入力された各指令に基づいてフィードバック制御やフィードフォワード制御を行うことにより、各種制御量を制御指令に一致させる制御を行う。なお、これらの制御については公知の技術を適宜適用すればよいため、詳細な説明は省略する。例えば、各種制御系の制御指令における各種操作量は、事前に図１０から図１５に示すような特性を用いたシミュレーションまたは実機試験などの結果に基づいて作成してもよい。このようにすることで、ほぼ同時に複数の制御系に対して制御指令を出しても、各制御量が適切な制御の下に安定して指令値へと近づいてゆき、ＳＯＦＣ１３の発電室温度や負荷（出力電流）を目標値へと安定して近づけることが可能となる。
次に、負荷上昇制御部４によって実行される負荷上昇モード時の制御について、図１６を参照して説明する。図１６は、負荷上昇モードにおける制御手順を示したフローチャートである。負荷上昇モードは、上述した第２昇温モードにおいて、発電室温度が第２温度閾値Ｔｔｈ２に到達したときに開始される制御モードである。
まず、目標負荷設定部５１によって外気温度に基づいて図７に示した目標負荷情報から目標負荷（＝目標出力電流）が設定される（ステップＳＡ１）。続いて、出力電流指令設定部５２によって、所定の電流変化率を用いて、目標負荷に対応する目標出力電流から出力電流指令が設定される（ステップＳＡ２）。ここで、所定の電流変化率は、出力電流指令に応じて変化する。具体的には、出力電流指令が上述した電流閾値以下の場合には、第１電流変化率を用いて出力電流指令が設定され、出力電流指令が電流閾値に到達してから所定期間経過するまでは第２電流変化率を用いて出力電流指令が設定され、出力電流指令が電流閾値に到達してから所定期間経過後においては、第３電流変化率を用いて出力電流指令が設定される。ここで所定時間は、発電室温度の応答遅れを考慮して、シミュレーションまたは実機試験などの結果に基づいて適切な値を設定したものである。
続いて、制御指令設定部５３により、設定された出力電流指令に基づいて各制御系の制御指令が設定される（ステップＳＡ３）。そして、制御部５４により、設定された各種制御指令に基づく各制御系の操作量がほぼ同時期に制御される（ステップＳＡ４）。これにより、各種制御系の制御量が目標負荷に向けてほぼ同時期に変化することとなる。続いて、出力電流指令が目標負荷に対応する目標出力電流以上であるか否かを判断する（ステップＳＡ５）。この結果、出力電流指令が目標出力電流未満であれば（ステップＳＡ５において「ＮＯ」）、所定時間経過後にステップＳＡ２に戻り、目標負荷に基づく出力電流指令が再度設定され、新たに設定された出力電流指令に基づいて以降のステップが順次行われる。ステップＳＡ５の判断は、所定の繰り返し時間間隔で行われ、目標負荷に対応する目標出力電流から出力電流指令の設定も、所定の繰り返し時間間隔で行われる。これにより、各種制御系の制御指令が所定の繰り返し時間間隔で適切に行われ、これに基づいて、各制御系の制御をほぼ同時期に行うことができ、各制御量が安定するまでの時間を短縮することが可能となる。ここで、所定の繰り返し時間間隔とは、ステップＳＡ２からステップＳＡ５までの各処理の制御を実行するのに必要な時間である。
このようにして、ステップＳＡ２〜ＳＡ５を繰り返し行うことにより、徐々に出力電流が目標出力電流に向けて変化し、出力電流が目標出力電流に到達すると、ステップＳＡ５において「ＹＥＳ」と判断され、本制御を終了する。出力電流が目標出力電流に到達したのちは、出力電流を目標出力電流で維持するような制御が行われる。
上述のように、本実施形態に係る負荷上昇制御部４によれば、出力電流指令設定部５２が出力電流指令に応じて設定される電流変化率を用いて出力電流指令を設定する。具体的には、図１７に示すように、出力電流指令が電流閾値以下の電流範囲の場合には、第１電流変化率を用いて出力電流指令が設定され、出力電流指令が電流閾値に到達してから所定期間経過するまでは第２電流変化率を用いて出力電流指令が設定され、出力電流指令の変化幅として電流閾値に到達してから所定期間経過後においては、第３電流変化率を用いて出力電流指令が設定される。これにより、出力電流指令が電流閾値以下の電流範囲においては、比較的大きな電流変化率を用いて出力電流指令を設定するので、出力電流指令が電流閾値に到達するまでの時間を比較的短くすることができる。また、出力電流指令の変化幅として電流閾値に到達してから所定期間においては、第２電流変化率を用いて出力電流指令を設定することにより、非常に緩やかに、あるいは、出力電流指令の上昇を一旦停止させる。
これにより、この期間に発電室温度の追従遅れを取り戻すことができる。そして、出力電流指令の変化幅として電流閾値に到達してから所定期間経過後においては、第２電流変化率よりも大きな値に設定されている第３電流変化率を用いて出力電流指令が設定されることにより、目標出力電流に向けて緩やかに出力電流指令を上昇させる。これにより、発電室温度の追従遅れをほぼ解消することができ、細い破線で示した発電室目標温度に収束し、発電室温度のオーバーシュートを抑制および定格負荷到達後に発電室温度が発電室目標温度に安定するまでの時間を短縮することが可能となり、オーバーシュートによる発電室の再冷却が抑制される。このため発電室温度を上昇させるための無駄なエネルギ消費を抑制することができる。図１７では、比較用に発電室目標温度になるまで、第２電流変化率と第３電流変化率を用いないで同様な制御のもとで出力電流指令を上昇する制御を継続した場合を破線で示している。このように出力電流指令を上昇させて燃料ガスＬ２の供給を続けると、発電室温度はオーバーシュートすることになるとともに、目標発電室温度に安定するまでの時間も長く要する。
なお、本実施形態に係る負荷上昇制御部４は、出力電流指令が電流閾値に到達した場合に、第１電流変化率から第２電流変化率に切り替えていたが、これに限定されず、例えば、後述する発電室温度が第２温度閾値Ｔｔｈ２以上発電室目標温度Ｔｔａｇ以下に設定された所定の温度閾値に到達した場合に、第１電流変化率から第２電流変化率に切り替えることとしてもよい。
次に、ＳＯＦＣ制御装置６０ａが備える温度上昇制御部５について詳しく説明する。
温度上昇制御部５は、図１８に示すように、空気極１３Ｂ側に供給する空気（酸化剤ガス）Ａ１の流量を制御する空気制御部１４と、空気極１３Ｂ側に供給する燃料ガスＬ２（可燃性ガス）の流量を制御する燃料ガス制御部１５とを備えている。
燃料ガス制御部１５は、温度センサ９２の計測温度から発電室温度を特定し、発電室温度が上述の第１温度閾値Ｔｔｈ１に到達した場合に、空気極１３Ｂへの燃料ガスＬ２の供給を開始する。
具体的には、燃料ガス制御部１５は、発電室温度特定部１６、第２燃料ガス流量設定部１７、第２燃料ガス流量制御部１８を備えている。
発電室温度特定部１６は、ＳＯＦＣカートリッジ２０３内に備えられた温度センサ９２によって計測された複数の温度計測値のうちの最高温度を発電室温度として特定する。なお、本実施形態においては、ＳＯＦＣ１３には温度分布があることから、一部の温度が上限温度を越えないようにするために、温度センサ９２によって計測された複数の計測温度のうちの最大値を発電室温度として特定するが、これに限定されず、例えば、複数の温度計測値の平均値、あるいは、その他の統計手法を用いて複数の温度計測値から発電室温度を特定することとしてもよい。
第２燃料ガス流量設定部１７は、例えば、図１９に示すように、発電室温度と、空気極燃料供給ライン８０より空気極１３Ｂでの触媒燃焼用に空気Ａ１に添加する燃料ガスＬ２の流量とが関連付けられた第２燃料ガス情報を有しており、第２燃料ガス情報から発電室温度特定部１６によって特定された発電室温度に対応する燃料ガスＬ２の流量を取得し、取得した燃料ガスＬ２の流量を第２燃料ガス流量指令として設定する。
ここで、図１９に示すように、第２燃料ガス情報は、発電室温度が第２温度閾値Ｔｔｈ２に到達するまでは第２燃料ガス流量が増加する特性とされ、発電室温度が第２温度閾値Ｔｔｈ２に到達した後は第２燃料ガス流量が減少する特性とされている。これは、発電室温度が第２温度閾値Ｔｔｈ２に到達した以降は、負荷上昇モードに移行し、燃料極１３Ａに発電反応用の燃料ガスＬ２が供給され、自己発電の発熱により発電室温度が上昇するからである。ここで図１９の第２燃料ガス情報は、シミュレーションまたは実機試験などの結果に基づいて適切な値を設定したものである。
また、第２燃料ガス流量設定部１７は、発電室温度が供給停止温度Ｔｓｔｏｐに到達した場合に、空気極１３Ｂへの燃料ガスＬ２の供給を停止させる。ここで、供給停止温度Ｔｓｔｏｐは、第２温度閾値Ｔｔｈ２よりも大きく発電室目標温度Ｔｔａｇ以下に設定されている。このように、発電室温度が発電室目標温度Ｔｔａｇに到達する前に、空気極１３Ｂへの燃料ガスＬ２の供給を停止することにより、発電室温度のオーバーシュートを抑制することが可能となる。一方、図１９は、Ｔｓｔｏｐに到達後も発電室温度に合せて同様な制御のもとに燃料ガスＬ２を供給し続けた場合を破線で示している。このように燃料ガスＬ２の供給を続けると、後述の図２１のように発電室温度はオーバーシュートすることになるとともに、発電室目標温度に安定するまでの時間も長く要する。
ここで、供給停止温度Ｔｓｔｏｐは、例えば、上述した出力電流指令設定部５２が用いる第１電流変化率、出力電流指令の変化幅、及び出力電流指令のうち、少なくとも一つに応じて設定される。例えば、図２０に、供給停止温度の設定手順の一例を示したフローチャートを示す。図２０では、第１電流変化率、出力電流指令の変化幅、及び出力電流指令に基づいて供給停止温度を設定する場合について例示している。
図２０に示すように、目標負荷に対応する出力電流指令が第１閾値（例えば、第１閾値は、定格電流の２５％以上４０％以下の電流範囲の値に設定されている）以下の場合には（ステップＳＢ１において「ＮＯ」）、ＳＯＦＣの発電による発熱が小さく、発電室温度がオーバーシュートするおそれが小さいため、供給停止温度Ｔｓｔｏｐは第１温度（例えば、発電室目標温度Ｔｔａｇの９６％）に設定される（ステップＳＢ２）。一方、目標負荷に対応する出力電流指令が第１閾値よりも大きい場合には（ステップＳＢ１において「ＹＥＳ」）、続いて、電流上昇幅が第２閾値（例えば、第２閾値は、定格電流の５０％以上６５％以下の電流範囲の値に設定されている）よりも大きいか否かを判定する（ステップＳＢ３）。ここで、電流上昇幅とは、現在の出力電流値と目標負荷に対応する出力電流指令との差分であり、例えば、現在の出力電流値が０Ａの場合には、出力電流指令と電流上昇幅とは同じ値をとることとなる。
ステップＳＢ３において、電流上昇幅が第２閾値以下である場合には（ステップＳＢ３において「ＮＯ」）、更に出力電流指令が第３閾値（例えば、第３閾値は、定格電流の５０％以上６５％以下の電流範囲の値に設定されている）よりも大きいか否かを判定する（ステップＳＢ４）。この結果、出力電流指令が第３閾値以下である場合には（ステップＳＢ４において「ＮＯ」）、ＳＯＦＣの発電による発熱が小さく、発電室温度がオーバーシュートするおそれが小さいため、供給停止温度Ｔｓｔｏｐは第１温度に設定される（ステップＳＢ２）。一方、ステップＳＢ４において、出力電流指令が第３閾値よりも大きい場合には（ステップＳＢ４において「ＹＥＳ」）、供給停止温度Ｔｓｔｏｐは第１温度よりも低い第２温度（例えば、発電室目標温度の９５％）に設定される（ステップＳＢ５）。
また、ステップＳＢ３において、電流上昇幅が第２閾値よりも大きい場合には（ステップＳＢ３において「ＹＥＳ」）、第１電流変化率が第４閾値（例えば、第４閾値は定格電流の２％／ｍｉｎに設定されている）よりも大きいか否かを判定する（ステップＳＢ６）。この結果、第１電流変化率が第４閾値以下の場合（ステップＳＢ６において「ＮＯ」）には、上述のステップＳＢ４に移行する。一方、ステップＳＢ６において、第１電流変化率が第４閾値よりも大きい場合（ステップＳＢ６において「ＹＥＳ」）には、供給停止温度Ｔｓｔｏｐは第２温度よりも低い第３温度（例えば、発電室目標温度の９３％）に設定される（ステップＳＢ７）。
このように、出力電流指令、電流上昇幅、及び電流変化率が大きく、オーバーシュートしやすい状況にあるほど、供給停止温度Ｔｓｔｏｐを低い値に設定する。これにより、発電室温度が発電室目標温度に達する前に空気極１３Ｂへの燃料ガスＬ２の供給を止めることができ、発電室温度のオーバーシュートを抑制することができる。
なお、上述した供給停止温度Ｔｓｔｏｐの設定については、例えば、ＳＯＦＣ１３の起動開始時、換言すると、上述した第１昇温モードが開始される前に、図２０に示した処理を１回実行し、供給停止温度Ｔｓｔｏｐを設定することとしてもよい。また、出力電流指令は所定の繰り返し時間間隔で設定されるため、再設定された出力電流指令、電流上昇幅、電流変化率によってＴｓｔｏｐの再設定を行ってもよい。
上述のように、本実施形態に係る温度上昇制御部５によれば、図２１に示すように燃料ガスＬ２の流量を発電室温度がオーバーシュートすることを抑制して制御することができる。また、比較用にＴｓｔｏｐ後も、発電室目標温度になるまで同様な制御のもとに燃料ガスＬ２を供給し続けた場合を破線で示している。このように燃料ガスＬ２の供給を続けると、発電室温度はオーバーシュートすることになるとともに、発電室目標温度に安定するまでの時間も長く要する。また、図１９及び図２１に示すように、発電室温度が予め設定された第１温度閾値Ｔｔｈ１に到達した場合に、空気極１３Ｂへの燃料ガスＬ２の供給を開始し、発電室温度が第１温度閾値Ｔｔｈ１よりも大きく発電室目標温度Ｔｔａｇ以下に設定された供給停止温度Ｔｓｔｏｐに到達したときに空気極１３Ｂへの燃料ガスＬ２の供給を停止する。燃料ガスＬ２の供給を停止した以降は、発電による発熱のみにより発電室温度が上昇することとなる。これにより、発電室をＴｔｈ２またはＴｓｔｏｐまで素早く昇温させた後に、発電室温度を発電室目標温度Ｔｔａｇまで緩やかに上昇させることができ、オーバーシュートを抑制することが可能となり、オーバーシュートによる発電室の再冷却が抑制される。このため発電室温度を上昇させるための無駄なエネルギ消費を抑制することができる。
また、供給停止温度Ｔｓｔｏｐは、出力電流指令を設定する際に使用される第１電流変化率、出力電流指令、およびその変化幅に応じて設定されるので、負荷上昇の様子に応じて適切な温度に供給停止温度Ｔｓｔｏｐを設定することが可能となる。
以上説明してきたように、燃料電池の制御装置及び制御方法並びに発電システムによれば、負荷上昇時において、制御量のオーバーシュートを回避しながら目標到達までの時間を短縮することが可能となる。
なお、本実施形態においては、負荷上昇制御部４による電流変化率の切り替えと、温度上昇制御部５による供給停止温度Ｔｓｔｏｐにおける燃料ガスＬ２の供給停止の両方を実施する場合について説明したが、いずれか一方の制御を実施することとしてもよい。例えば、負荷上昇制御部４による電流変化率の切り替えを行う場合には、温度上昇制御部５は、供給停止温度Ｔｓｔｏｐで燃料ガスＬ２の供給を停止することなく、発電室温度が発電室目標温度Ｔｔａｇに到達するまで図１９に示した第２燃料ガス情報に基づいて燃料ガスＬ２の供給を継続して行うこととしてもよい。
また、温度情報制御部５による供給停止温度Ｔｓｔｏｐにおける燃料ガスＬ２の供給停止を実施する場合には、例えば、負荷上昇制御部４は電流変化率の切り替えを行わずに、出力電流指令が目標出力電流に到達するまで、第１電流変化率のみを用いて出力電流指令を設定することとしてもよい。
４ ：負荷上昇制御部
５ ：温度上昇制御部
１０ ：発電システム
１１ ：ＭＧＴ（マイクロガスタービン）
１２ ：発電機
１３Ａ ：燃料極
１３Ｂ ：空気極
１４ ：空気制御部
１５ ：燃料ガス制御部
１６ ：発電室温度特定部
１７ ：第２燃料ガス流量設定部
１８ ：第２燃料ガス流量制御部
５１ ：目標負荷設定部
５２ ：出力電流指令設定部
５３ ：制御指令設定部
５３ａ ：第１燃料ガス流量設定部
５３ｂ ：入口空気温度設定部
５３ｃ ：ＭＧＴ出力設定部
５３ｄ ：差圧設定部
５３ｅ ：再循環流量設定部
５３ｆ ：純水流量設定部
５４ ：制御部
５４ａ ：第１燃料ガス流量制御部
５４ｂ ：入口空気温度制御部
５４ｃ ：ＭＧＴ出力制御部
５４ｄ ：差圧制御部
５４ｅ ：再循環流量制御部
５４ｆ ：純水流量制御部
６０ ：制御装置
６０ａ ：ＳＯＦＣ制御装置
６０ｂ ：ＭＧＴ制御装置
９０ ：差圧センサ
９２ ：温度センサ
９４ ：外気温度センサ
１０５ ：燃料電池セル
１１１ ：固体電解質
２０１ ：ＳＯＦＣモジュール
２０３ ：ＳＯＦＣカートリッジ
２１５ ：発電室

Claims (14)

  1. 燃料極と、固体電解質と、空気極とを備える複数の燃料電池セルが配置された発電室を備える燃料電池の制御装置であって、
    目標負荷を設定する目標負荷設定部と、
    所定の電流変化率を用いて、前記目標負荷から前記燃料電池の出力電流指令を設定する出力電流指令設定部と、
    前記出力電流指令を用いて、前記燃料電池の負荷を変化させるための複数の制御系への制御指令を設定する制御指令設定部と、
    発電室温度が予め設定された第１温度閾値に到達した場合に、前記空気極への可燃性ガスの供給を開始し、前記発電室温度が前記第１温度閾値よりも大きく発電室目標温度以下に設定された供給停止温度に到達したときに前記空気極への前記可燃性ガスの供給を停止する可燃性ガス流量制御部と
    を備え、
    前記供給停止温度は、前記所定の電流変化率、前記目標負荷に対応する出力電流指令、及び前記出力電流指令の変化幅の少なくともいずれか一つに応じて設定される燃料電池の制御装置。
  2. 燃料極と、固体電解質と、空気極とを備える複数の燃料電池セルが配置された発電室を備える燃料電池の制御装置であって、
    目標負荷を設定する目標負荷設定部と、
    所定の第１電流変化率を用いて、前記目標負荷から前記燃料電池の出力電流指令を設定する出力電流指令設定部と、
    前記出力電流指令設定部によって設定された出力電流指令を用いて、前記燃料電池の負荷を変化させるための複数の制御系への制御指令を設定する制御指令設定部と、
    を備え、
    前記出力電流指令設定部は、前記出力電流指令が前記目標負荷に対応する目標出力電流以下に設定された電流閾値に到達した場合、または、発電室温度が発電室目標温度以下に設定された所定の温度閾値に到達した場合に、前記第１電流変化率よりも小さな値に設定された第２電流変化率を用いて前記出力電流指令を設定し、
    前記電流閾値または前記温度閾値は、前記第１電流変化率に応じて設定される燃料電池の制御装置。
  3. 前記出力電流指令設定部は、前記出力電流指令が前記電流閾値に達してから所定時間経過した場合、または、前記発電室温度が前記温度閾値に達してから所定時間経過した場合に、前記第２電流変化率よりも大きく設定された第３電流変化率を用いて前記出力電流指令を設定する請求項２に記載の燃料電池の制御装置。
  4. 前記第２電流変化率はゼロに設定されている請求項２または請求項３に記載の燃料電池の制御装置。
  5. 前記目標負荷設定部は、前記燃料電池の周囲の外気温度から前記燃料電池の目標負荷を設定する請求項２から請求項４のいずれかに記載の燃料電池の制御装置。
  6. 前記発電室温度が予め設定された第１温度閾値に到達した場合に、前記空気極への可燃性ガスの供給を開始し、前記発電室温度が前記第１温度閾値よりも大きく発電室目標温度以下に設定された供給停止温度に到達したときに前記空気極への前記可燃性ガスの供給を停止する可燃性ガス流量制御部を備え、
    前記供給停止温度は、前記所定の電流変化率、前記目標負荷に対応する出力電流指令、及び前記出力電流指令の変化幅の少なくともいずれか一つに応じて設定される請求項２から請求項５のいずれかに記載の燃料電池の制御装置。
  7. 前記供給停止温度は、前記所定の変化率、前記出力電流指令の変化幅、または前記出力電流指令が大きいほど、低い値に設定される請求項１または請求項６に記載の燃料電池の制御装置。
  8. 前記目標負荷設定部は、前記燃料電池の周囲の外気温度から前記燃料電池の目標負荷を設定する請求項１に記載の燃料電池の制御装置。
  9. 前記複数の制御系は、燃料極への燃料ガス供給流量、燃料電池空気極入口温度、マイクロガスタービン出力、前記燃料極と前記空気極との差圧、再循環ブロワ回転数、及び純水流量のうち２つ以上を含む請求項１から請求項８のいずれかに記載の燃料電池の制御装置。
  10. 前記燃料電池は、固体酸化物形燃料電池である請求項１から請求項９のいずれかに記載の燃料電池の制御装置。
  11. 燃料極と、固体電解質と、空気極とを備える複数の燃料電池セルが配置された発電室を備える燃料電池と、
    請求項１から請求項１０のいずれかに記載の燃料電池の制御装置を備える発電システム。
  12. 前記発電室の中央領域に設けられた複数の温度計測部を備え、
    前記温度計測部によって計測された複数の計測温度のうちの最高温度が前記発電室温度として用いられる請求項１１に記載の発電システム。
  13. 燃料極と、固体電解質と、空気極とを備える複数の発電セルが配置された発電室を備える燃料電池の制御方法であって、
    前記発電室内に設けられた所定の測定点の温度を計測する温度計測工程と、
    目標負荷を設定する目標負荷設定工程と、
    所定の変化率を用いて、前記目標負荷から前記燃料電池の出力電流指令を設定する電流指令設定工程と、
    前記出力電流指令を用いて、前記燃料電池の負荷を変化させるための複数の制御系への制御指令を設定する制御指令設定工程と、
    前記温度計測工程で計測された計測温度から特定される発電室温度が予め設定された第１温度閾値に到達した場合に、前記空気極に可燃性ガスを供給する供給開始工程と、
    前記発電室温度が前記第１温度閾値よりも大きく発電室目標温度以下に設定された供給停止温度に到達したときに前記空気極への前記可燃性ガスの供給を停止する供給停止工程と
    を備え、
    前記供給停止温度は、前記所定の電流変化率、前記目標負荷に対応する出力電流指令、及び前記出力電流指令の変化幅の少なくともいずれか一つに応じて設定される燃料電池の制御方法。
  14. 燃料極と、固体電解質と、空気極とを備える複数の発電セルが配置された発電室を備える燃料電池の制御方法であって、
    前記発電室内に設けられた所定の測定点の温度を計測する温度計測工程と、
    目標負荷を設定する目標負荷設定工程と、
    所定の第１電流変化率を用いて、前記目標負荷から前記燃料電池の出力電流指令を設定する出力電流指令設定工程と、
    前記出力電流指令を用いて、前記燃料電池の負荷を変化させるための複数の制御系への制御指令を設定する制御指令設定工程と、
    を備え、
    前記出力電流指令設定工程は、前記出力電流指令が前記目標負荷に対応する目標出力電流以下に設定された電流閾値に到達した場合、または、発電室温度が発電室目標温度以下に設定された所定の温度閾値に到達した場合に、前記第１電流変化率よりも小さな値に設定された第２電流変化率を用いて前記出力電流指令を設定し、
    前記電流閾値または前記温度閾値は、前記第１電流変化率に応じて設定される燃料電池の制御方法。
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