JP2018001171A - ２部材の接合方法及びポンプの製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】接合部材と非接合部材とをレーザー溶接した場合に溶融部に熱応力によるクラックが発生する虞を抑制することを目的とする。【解決手段】オーステナイト系ステンレスの接合部材と非接合部材とをレーザー溶接によって接合して２部材を接合する接合方法において、前記接合部材及び前記非接合部材の材料の特性が下記の式の全て満たすものを選定し、Ｃｒ等量／Ｎｉ等量≧１．６５Ｃｒ等量＝％Ｃｒ＋％Ｍｏ＋１．５×％ＳｉＮｉ等量＝％Ｎｉ＋３０×％Ｃ＋３０×％Ｎ＋０．５×％Ｍｎ選定した前記接合部材及び前記非接合部材をレーザー溶接によって接合して２部材を接合する。【選択図】図３

Description

本発明は、２部材の接合方法及びポンプの製造方法に関する。

自動車等の内燃機関の内、燃焼室へ直接的に燃料を燃焼室内部へ噴射する直接噴射タイプにおいて、燃料を高圧化し所望の燃料流量を吐出する電磁吸入弁を備えた高圧燃料供給ポンプが広く用いられている。

特開２０１３−１７４１９１号公報のように、ステンレス製のポンプ本体に吸入、吐出ジョイント、ダンパカバー、フランジなどの構成部品が溶接により接合されているのが一般的である。

特開２０１３−１７４１９１号公報

しかしながら、上記従来技術においては、次のような問題がある。すなわち、オーステナイト系ステンレス同士の溶接は含有する化学成分の割合によっては、溶融部に熱応力によるクラックが発生する虞がある。

そこで本発明は、接合部材と非接合部材とをレーザー溶接した場合に溶融部に熱応力によるクラックが発生する虞を抑制することを目的とする。

上記課題を解決するために本発明は、オーステナイト系ステンレスの接合部材と非接合部材とをレーザー溶接によって接合して２部材を接合する接合方法において、
前記接合部材及び前記非接合部材の材料の特性が下記の式の全て満たすものを選定し、
Ｃｒ等量／Ｎｉ等量≧１．６５
Ｃｒ等量＝％Ｃｒ＋％Ｍｏ＋１．５×％Ｓｉ
Ｎｉ等量＝％Ｎｉ＋３０×％Ｃ＋３０×％Ｎ＋０．５×％Ｍｎ
選定した前記接合部材及び前記非接合部材をレーザー溶接によって接合して２部材を接合する。

このように構成した本発明によれば、接合部材と非接合部材とをレーザー溶接した場合に溶融部に熱応力によるクラックが発生する虞を抑制することができる。

本発明が実施された、第一実施例による高圧燃料供給ポンプの縦断面図である。 本発明が実施された、第一実施例による高圧燃料供給ポンプを含む燃料供給システム図の一例である。 本発明が実施された第一実施例になるダンパカバーの部分断面図である。 本発明が実施された第一実施例になる吸入ジョイントの部分断面図である。 本発明が実施された第一実施例になる吐出ジョイントの部分断面図である。 本発明が実施された第一実施例になるフランジの部分断面図である。 フランジ接合部の詳細断面図を示す。

以下、図面に基づき本発明の実施例を詳細に説明する。

図２に示すシステムの全体構成図を用いてシステムの構成と動作を説明する。また図１は第一実施例による高圧燃料供給ポンプの縦断面図である。図２の破線で囲まれた部分が高圧燃料供給ポンプ（以下、高圧ポンプと呼ぶ）本体を示し、この破線の中に示されている機構、部品は高圧ポンプ本体１に一体に組み込まれていることを示す。

燃料タンク２０の燃料は、エンジンコントロールユニット２７（以下ＥＣＵと称す）からの信号に基づきフィードポンプ２１によって汲み上げられ、適切なフィード圧力に加圧されて吸入配管２８を通して高圧ポンプの低圧燃料吸入口１０ａに送られる。吸入口１０ａを通過した燃料は圧力脈動低減機構９、吸入通路１０ｄを介して容量可変機構を構成する電磁吸入弁２００の吸入ポート２００ｂに至る。

電磁吸入弁２００に流入した燃料は、吸入弁２０３を通過し加圧室１１に流入する。エンジンのカム機構９３によりプランジャ２に往復運動する動力が与えられ、プランジャ２の往復運動により、プランジャ２の下降行程には吸入弁２０３部から燃料を吸入し、上昇行程には、燃料が加圧され、吐出弁８を介し、圧力センサ２６が装着されているコモンレール２３へ燃料が圧送され、ＥＣＵ２７からの信号に基づきインジェクタ２４がエンジンへ燃料を噴射する。高圧ポンプは、ＥＣＵ２７から電磁吸入弁への信号により、所望の供給燃料となるよう燃料流量を吐出する。

一般に高圧ポンプはポンプ本体１に設けられたフランジ１ｅを用い内燃機関のシリンダヘッド９０の平面に密着し、複数のボルト７０で固定される。取付けフランジ１ｅは溶接部１ｆにてポンプ本体１に全周を溶接結合されて環状固定部を形成している。本実施例では、レーザー溶接を用いている。シリンダヘッド９０とポンプ本体１間のシールのためにＯリング６１がポンプ本体１に嵌め込まれ、エンジンオイルが外部に漏れるのを防止する。

ポンプ本体１にはプランジャ２の往復運動をガイドし、かつ内部に加圧室１１を形成するよう端部が有底筒型状に形成されたシリンダ６が取り付けられている。さらに加圧室１１は燃料を供給するための電磁吸入弁２００と加圧室１１から吐出通路に燃料を吐出するための吐出弁機構８に連通するよう、加圧室に連通穴６ａが設けられている。シリンダ６はその外周がシリンダホルダ７で保持され、シリンダホルダ６をポンプ本体１にねじ締結することによってポンプ本体１に固定される。

プランジャ２の下端には、内燃機関のカムシャフトに取り付けられたカム９３の回転運動を上下運動に変換し、プランジャ２に伝達するタペット９２が設けられている。プランジャ２はリテーナ１５を介してばね４にてタペット９２に圧着されている。これによりカム９３の回転運動に伴い、プランジャ２を上下に往復運動させることができる。

また、シリンダホルダ７の内周下端部に保持されたプランジャシール１３がシリンダ６の図中下方部においてプランジャ２の外周に摺動可能に接触する状態で設置されており、プランジャ２が摺動したとき、副室７ａの燃料をシールし内燃機関内部へ流入するのを防ぐ。同時に内燃機関内の摺動部を潤滑する潤滑油（エンジンオイルも含む）がポンプ本体１の内部に流入するのを防止する。

ダンパカバー１４には吸入ジョイント５１が取り付けられている。吸入ジョイント５１は、車両の燃料タンク２０からの燃料を供給する低圧配管に接続されており、燃料はここから高圧ポンプ内部に供給される。吸入ジョイント５１内の吸入フィルタ５２は、燃料タンク２０から低圧燃料吸入口１０ａまでの間に存在する異物を燃料の流れによって高圧燃料供給ポンプ内に吸収することを防ぐ役目がある。低圧燃料吸入口１０ａを通過した燃料は、圧力脈動低減機構９、低圧燃料流路１０ｄを介して電磁吸入弁２００の吸入ポート２００ｂに至る。

加圧室１１の出口には吐出弁機構８が設けられている。吐出弁機構８は吐出弁シート８ａ、吐出弁シート８ａと接離する吐出弁８ｂ、吐出弁８ｂを吐出弁シート８ａに向かって付勢する吐出弁ばね８ｃ、吐出弁８ｂと吐出弁シート８ａとを収容する吐出弁ホルダ８ｄから構成され、吐出弁シート８ａと吐出弁ホルダ８ｄとは当接部８ｅで溶接により接合されて一体の吐出弁機構８を形成している。 なお、吐出弁ホルダ８ｄの内部には、吐出弁８ｂのストロークを規制するストッパを形成する段付部８ｆが設けられている。

加圧室１１と燃料吐出口１２に燃料差圧が無い状態では、吐出弁８ｂは吐出弁ばね８ｃによる付勢力で吐出弁シート８ａに圧着され閉弁状態となっている。加圧室１１の燃料圧力が、燃料吐出口１２の燃料圧力よりも大きくなった時に始めて、吐出弁８ｂは吐出弁ばね８ｃに逆らって開弁し、加圧室１１内の燃料は燃料吐出口１２を経てコモンレール２３へと高圧吐出される。吐出弁８ｂは開弁した際、吐出弁ストッパ８ｆと接触し、ストロークが制限される。したがって、吐出弁８ｂのストロークは吐出弁ストッパ８ｄによって適切に決定される。これによりストロークが大きすぎて、吐出弁８ｂの閉じ遅れにより、燃料吐出口１２へ高圧吐出された燃料が、再び加圧室１１内に逆流してしまうのを防止でき、高圧ポンプの効率低下が抑制できる。また、吐出弁８ｂが開弁および閉弁運動を繰り返す時に、吐出弁８ｂがストローク方向にのみ運動するように、吐出弁ホルダ８ｄの内周面にてガイドしている。以上のようにすることで、吐出弁機構８は燃料の流通方向を制限する逆止弁となる。

これらの構成により、加圧室１１は、ポンプ本体１、電磁吸入弁２００、プランジャ２、シリンダ６、吐出弁機構８にて構成される。

吸入弁２０３はプランジャ２が上死点位置から下死点位置に向かうとき加圧室１１の圧力が吸入弁２０３の上流側に位置する低圧通路の圧力より低くなって、その差圧がばね２０２の力より大きくなったときに開弁する。

通常の動作においては、加圧室１１の圧力が吸入弁２０３の上流側に位置する低圧通路の圧力より低くなって、その差圧がばね２０２の力より大きくなったときにこの差圧によってプランジャロッド２０１は図面右側に押し出され、吸入弁２０３と弁シート２０３Ｓが分離され開弁する。この状態において電磁コイル２０４に通電すれば、弱い電流でプランジャロッド２０１の図面右側方向への移動を維持あるいは助成できる。

しかし、電磁駆動型吸入弁機構２００が通電されれば、ばね２０２の付勢力以上の電磁力が発生するよう構成されているので、吸入弁２０３の前後の差圧がばね２０２の力より大きくならなくとも電磁駆動型吸入弁機構２００が通電されれば、プランジャロッド２０１は図面右側に押し出され、吸入弁２０３と弁シート２０３Ｓが分離され、開弁状態にすることができる。

電磁駆動型吸入弁機構２００が無通電状態（非通電状態と呼ぶこともある）のときは、ばね２０２の付勢力により、プランジャロッド２０１は弁シート２０３Ｓに押し付けられ、閉弁状態にある。電磁駆動型吸入弁機構２００はプランジャ２の吸入工程で通電され加圧室１２に燃料を送り込み、圧縮工程で無通電とされ、加圧室１１の容積減少分の燃料をコモンレール２３へ圧送させる。

このとき、圧縮工程で電磁駆動型吸入弁機構２００通電状態を維持すると吸入弁２０３は開いたままとなり、加圧室１１の圧力は吸入弁２０３の上流の低圧通路の圧力とほぼ同等の低圧状態を保つため、加圧室１１の容積減少分の燃料は吸入弁の上流側へ戻される。これを溢流工程と呼ぶこともある。従って、圧縮工程の途中で電磁コイル２０４を通電状態から非通電状態に切替えれば、このときから、コモンレール２３へ燃料が圧送され始めるのでコモンレールへの吐出量を制御することができる。

かくして、プランジャ２の往復運動に伴い、燃料は燃料吸入ジョイント５１から加圧室１１へ吸入され、加圧室１１からコモンレール２３への吐出あるいは、加圧室１１から吸入通路へ戻される３つの工程を繰り返す。

ここで、加圧室１１から吸入通路へ燃料が戻されると、吸入通路の燃料圧力に脈動が発生する。この低圧通路の脈動を吸収するために、吸入ジョイント５１から吸入室１０ａまでの通路の途中にはダンパ室１０ｂ、１０ｃが形成されており、この中に二枚式金属ダイヤフラムダンパ９が外周をダンパホルダ８１、８２に挟持された状態でダンパカバー１４とポンプ本体１に挟持されて収納されている。ダンパカバー１４の外周は筒状に構成され、ポンプ本体１の筒状部に嵌合され溶接接合により固定されている。

二枚式金属ダイヤフラムダンパ９は、上下一対の金属ダイアフラム９Ａと９Ｂとを突合せその際外周部を全周に亘って溶接して内部をシールしている。二枚の金属ダイアフラム９Ａと９Ｂによって形成された中空部にはアルゴンのような不活性ガスが封入されており、外部の圧力変化に応じてこの中空部が体積変化をすることによって、脈動減衰機能を発揮するものである。

当該高圧燃料供給ポンプはポンプ本体１に接合された取付けフランジ１ｅをエンジンの所定の位置にネジ７０によりねじ止めすることで固定されている。

取付けフランジ１ｅには、プランジャ２の圧縮工程で発生する筒内圧力の反力と、スプリング４の圧縮反力と、充填された燃料の重量を含むポンプ総重量（エンジン振動による振動加速度分も含む）による外力が作用するため、これらに対し充分な強度が必要とされる。

図３はオーステナイト系ステンレスをレーザー溶接した場合のフェライト数に対する高温割れ発生境界を示したグラフである。

フェライト数とはＣｒ等量／Ｎｉ等量の比で、それぞれの等量は以下の式で表される。

Ｃｒ等量＝％Ｃｒ＋％Ｍｏ＋１．５×％Ｓｉ量
Ｎｉ等量＝％Ｎｉ＋３０×％Ｃ＋３０×％Ｎ＋０．５×％Ｍｎ
ステンレス溶接の高温割れはＣｒとＮｉの成分バランスと不純物元素に依存する。

ＰやＳなどの不純物が多いと凝固時に結晶粒界に不純物が偏析し、溶接の熱応力により割れが発生しやすくなるが、フェライト数が大きいと割れ感受性が小さくなる。

このため、不純物の量に関係なく高温割れを抑制するにはフェライト数を大きくすることが効果的でありフェライト数を１．６５以上にすれば割れ発生を防止できる。

本実施例では、高圧燃料供給ポンプに使用されるオーステナイト系ステンレス材としてたとえば、ＪＩＳ ＳＵＳ３０４、ＪＩＳ ＳＵＳ３０４Ｌ、ＡＩＳＩ ３０４、ＡＩＳＩ ３０４Ｌ、ＤＩＮ Ｘ５ＣｒＮｉ１８−１０、ＤＩＮ Ｘ２ＣｒＮｉ１９−１１、ＥＮ １．４３０１、ＥＮ １．４３０７を採用する。

図４はダンパカバー接合部の詳細断面図を示す。
ダンパカバー１４はポンプ本体１の筒状部に嵌合され外周をレーザー溶接されている。

レーザーはダンパカバー１４を貫通しポンプ本体１の一部を溶融、接合することにより強度と気密性を確保している。接合されるダンパカバー１４とポンプ本体１の材料はフェライト数１．６５以上のオーステナイト系ステンレスを使用している。

すなわち、本実施例はオーステナイト系ステンレスの接合部材（ダンパカバー１４）と非接合部材（ポンプ本体１）とをレーザー溶接によって接合して２部材を接合する接合方法において、まず、接合部材（ダンパカバー１４）及び非接合部材（ポンプ本体１）の材料の特性が下記の式の全て満たすものを選定する。

Ｃｒ等量／Ｎｉ等量≧１．６５
Ｃｒ等量＝％Ｃｒ＋％Ｍｏ＋１．５×％Ｓｉ
Ｎｉ等量＝％Ｎｉ＋３０×％Ｃ＋３０×％Ｎ＋０．５×％Ｍｎ
そして、このように選定した非接合部材（ポンプ本体１）に対して接合部材（ダンパカバー１４）を被せたうえで、図４のＰに示すように、接合部材（ダンパカバー１４）の外周部を内周方向に向かってレーザーを当てることによりレーザ溶接にてこれら２部材を接合する。

より具体的には、本実施例のポンプ（高圧燃料供給ポンプ）は、流体の吸入通路１０ａから加圧室１１へ繋がる通路１０ｄの途中に脈動吸収ダンパ９を収めたダンパ室（１０ｂ、１０ｃ）を有する。そして、ポンプ本体１と、加圧室１１を有するポンプ本体１に固定されるダンパカバー１４とでダンパ室（１０ｂ、１０ｃ）が形成される。そしてこのポンプ（高圧燃料供給ポンプ）の製造方法として、まずダンパカバー１４及びポンプ本体１の材料の特性が下記の式の全て満たすものを選定する。

Ｃｒ等量／Ｎｉ等量≧１．６５
Ｃｒ等量＝％Ｃｒ＋％Ｍｏ＋１．５×％Ｓｉ
Ｎｉ等量＝％Ｎｉ＋３０×％Ｃ＋３０×％Ｎ＋０．５×％Ｍｎ
そして選定したダンパカバー１４をポンプ本体１に被せたうえで、図４に示すようにダンパカバー１４の外周部から内周方向に向かってレーザーを照射し、レーザ溶接によってダンパカバー１４及びポンプ本体１を接合する。つまり、ポンプを製造するうえで、ダンパカバー１４及びポンプ本体１の全てを上記の材料特性を満たすものを選定したうえでレーザ溶接することで、上記したような高温割れを抑制することが可能である。したがって、ポンプの燃料漏れを防止し、ポンプ製造方法の信頼性を向上することが可能である。

図５は吸入ジョイント接合部の詳細断面図を示す。
吸入ジョイント５１はダンパカバー１４の筒状部に嵌合され外周をレーザー溶接されている。レーザーはダンパカバー１４を貫通し吸入ジョイント５１の一部を溶融、接合することにより強度と気密性を確保している。

ここで本実施例のポンプ（高圧燃料ポンプ）は、ダンパーカバー１４と、ダンパーカバー１４の上部に形成された穴に挿入されて、溶接により取り付けられる吸入ジョイント５１と、を備えた。そして、ダンパカバー１４及び吸入ジョイント５１の材料の特性が下記の式の全て満たすものを選定する。すなわち、接合されるダンパカバー１４と吸入ジョイント５１の材料はフェライト数１．６５以上のオーステナイト系ステンレスを使用している。

Ｃｒ等量／Ｎｉ等量≧１．６５
Ｃｒ等量＝％Ｃｒ＋％Ｍｏ＋１．５×％Ｓｉ
Ｎｉ等量＝％Ｎｉ＋３０×％Ｃ＋３０×％Ｎ＋０．５×％Ｍｎ
そして、選定したダンパカバー１４に対して切削により穴を形成し、図５のＰに示すように、この穴の内周部に対して吸入ジョイント５１の外周部が対向するように挿入する。そのうえで、ダンパカバー１４の穴形成部の外周部を内周方向に向かってレーザを照射し、レーザー溶接によってダンパカバー１４及び吸入ジョイント５１を接合する。

つまり、ポンプを製造するうえで、ダンパカバー１４及び吸入ジョイント５１の全てを上記の材料特性を満たすものを選定したうえでレーザ溶接することで、上記したような高温割れを抑制することが可能である。したがって、ポンプの燃料漏れを防止し、ポンプ製造方法の信頼性を向上することが可能である。

図６は吐出ジョイント接合部の詳細断面図を示す。
吐出ジョイント４１はポンプ本体１の一部に設けられた筒状部１ｘと吐出ジョイントの内周部４１ｘが嵌められて、外周をレーザー溶接されている。レーザーは吐出ジョイント４１の端面とポンプ本体１との突き当て部を溶融、接合することにより強度と気密性を確保している。

そして本実施例では、ポンプ本体１と、ポンプ本体１に溶接により取り付けられる吐出ジョイント４１と、を備えたポンプの製造方法において、ポンプ本体１及び吐出ジョイント４１の材料の特性が下記の式の全て満たすものを選定する。つまり、接合される吐出ジョイント４１とポンプ本体１の材料はフェライト数１．６５以上のオーステナイト系ステンレスを使用している。

Ｃｒ等量／Ｎｉ等量≧１．６５
Ｃｒ等量＝％Ｃｒ＋％Ｍｏ＋１．５×％Ｓｉ
Ｎｉ等量＝％Ｎｉ＋３０×％Ｃ＋３０×％Ｎ＋０．５×％Ｍｎ
そして、選定したポンプ本体１及び吐出ジョイント４１をレーザー溶接によって接合する。これにより、同様に上記したような高温割れを抑制することが可能である。したがって、ポンプの燃料漏れを防止し、ポンプ製造方法の信頼性を向上することが可能である。

図７はフランジ接合部の詳細断面図を示す。
フランジ１ｅはポンプ本体１の筒状部に嵌められ、この嵌合面と同軸方向にレーザー照射され溶接されている。レーザーは吐フランジ１ｅとポンプ本体１の接触部全域を溶融、接合することにより強度を確保している。

つまり、本実施例では、ポンプ本体１と、ポンプ本体１に溶接により取り付けられるフランジ１ｅと、を備えたポンプの製造方法において、ポンプ本体１及び吐出ジョイント１ｅの材料の特性が下記の式の全て満たすものを選定する。つまり、接合されるフランジ１ｅとポンプ本体１の材料はフェライト数１．６５以上のオーステナイト系ステンレスを使用している。

Ｃｒ等量／Ｎｉ等量≧１．６５
Ｃｒ等量＝％Ｃｒ＋％Ｍｏ＋１．５×％Ｓｉ
Ｎｉ等量＝％Ｎｉ＋３０×％Ｃ＋３０×％Ｎ＋０．５×％Ｍｎ
そして、選定したポンプ本体１及びフランジ１ｅをレーザー溶接によって接合する。これにより、同様に上記したような高温割れを抑制することが可能である。したがって、ポンプ製造方法の信頼性を向上することが可能である。

１ ポンプ本体
１ｅ フランジ
２ プランジャ
６ シリンダ
７ シールホルダ
８ 吐出弁機構
９ 圧力脈動低減機構
１０ａ 低圧燃料吸入口
１１ 加圧室
１１ａ 連通路
１２ 燃料吐出口
１３ プランジャシール
１４ ダンパカバー
４１ 吐出ジョイント
５１ 吸入ジョイント
２００ 電磁吸入弁
２０２ ロッド付勢ばね
２０３ 吸入弁
２０４ 電磁コイル

Claims (5)

1. オーステナイト系ステンレスの接合部材と非接合部材とをレーザー溶接によって接合して２部材を接合する接合方法において、
   前記接合部材及び前記非接合部材の材料の特性が下記の式の全て満たすものを選定し、
   Ｃｒ等量／Ｎｉ等量≧１．６５
   Ｃｒ等量＝％Ｃｒ＋％Ｍｏ＋１．５×％Ｓｉ
   Ｎｉ等量＝％Ｎｉ＋３０×％Ｃ＋３０×％Ｎ＋０．５×％Ｍｎ
   選定した前記接合部材及び前記非接合部材をレーザー溶接によって接合して２部材を接合する接合方法。
2. 流体の吸入通路から加圧室へ繋がる通路の途中に脈動吸収ダンパを収めたダンパ室を有するポンプ本体と、当該ポンプ本体に固定されるダンパカバーとで前記ダンパ室が形成されたポンプの製造方法において、
   前記ダンパカバー及び前記ポンプ本体の材料の特性が下記の式の全て満たすものを選定し、
   Ｃｒ等量／Ｎｉ等量≧１．６５
   Ｃｒ等量＝％Ｃｒ＋％Ｍｏ＋１．５×％Ｓｉ
   Ｎｉ等量＝％Ｎｉ＋３０×％Ｃ＋３０×％Ｎ＋０．５×％Ｍｎ
   選定した前記ダンパカバー及び前記ポンプ本体をレーザー溶接によって接合するポンプの製造方法。
3. ダンパーカバーと、前記ダンパーカバーに溶接により取り付けられる吸入ジョイントと、を備えたポンプの製造方法において、
   前記ダンパカバー及び前記吸入ジョイントの材料の特性が下記の式の全て満たすものを選定し、
   Ｃｒ等量／Ｎｉ等量≧１．６５
   Ｃｒ等量＝％Ｃｒ＋％Ｍｏ＋１．５×％Ｓｉ
   Ｎｉ等量＝％Ｎｉ＋３０×％Ｃ＋３０×％Ｎ＋０．５×％Ｍｎ
   選定した前記ダンパカバー及び前記吸入ジョイントをレーザー溶接によって接合するポンプの製造方法。
4. ポンプ本体と、前記ポンプ本体に溶接により取り付けられる吐出ジョイントと、を備えたポンプの製造方法において、
   前記ポンプ本体及び前記吐出ジョイントの材料の特性が下記の式の全て満たすものを選定し、
   Ｃｒ等量／Ｎｉ等量≧１．６５
   Ｃｒ等量＝％Ｃｒ＋％Ｍｏ＋１．５×％Ｓｉ
   Ｎｉ等量＝％Ｎｉ＋３０×％Ｃ＋３０×％Ｎ＋０．５×％Ｍｎ
   選定した前記ポンプ本体及び前記吐出ジョイントをレーザー溶接によって接合するポンプの製造方法。
5. ポンプ本体と、前記ポンプ本体に溶接により取り付けられるフランジと、を備えたポンプの製造方法において、
   前記ポンプ本体及び前記吐出ジョイントの材料の特性が下記の式の全て満たすものを選定し、
   Ｃｒ等量／Ｎｉ等量≧１．６５
   Ｃｒ等量＝％Ｃｒ＋％Ｍｏ＋１．５×％Ｓｉ
   Ｎｉ等量＝％Ｎｉ＋３０×％Ｃ＋３０×％Ｎ＋０．５×％Ｍｎ
   選定した前記ポンプ本体及び前記フランジをレーザー溶接によって接合するポンプの製造方法。

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