JP2017532318A - 低水かつ低エネルギー消費の２反応工程におけるエタノールからのブタジエンおよび水素の製造方法 - Google Patents

Abstract

本発明は、最低８０重量％のエタノールを含むエタノール供給原料からのブタジエンの製造方法であって、少なくとも：エタノールをアセトアルデヒドに転化させる工程Ａ）、エタノール／アセトアルデヒド混合物をブタジエンに転化させる工程Ｂ）、水素を処理する工程Ｃ１）、ブタジエンを抽出する工程Ｄ１）、ブタジエンを精製する第１の工程Ｄ２）、ブタジエンを精製する続く工程Ｄ３）、流出物を処理する工程Ｅ１）、不純物および褐色油を除去する工程Ｅ２）、および水により洗浄する工程Ｆ）を含む、方法に関する。

Description

本発明は、エタノールからブタジエンを製造する方法であって、２反応工程：アセトアルデヒドを生じさせる第１の反応工程と、エタノールおよびアセトアルデヒドの混合物からブタジエンを生じさせる第２の工程とで操作する、方法に関する。

エタノールからブタジエンを製造する方法の開発、特に、ロシア人による、１９２０年代におけるLebedevによる研究（１反応工程による方法）に基づいて、およびアメリカ人による、第二次世界大戦の間のOstromilenskiによる研究（２反応工程−エタノールを脱水素させてアセトアルデヒドを形成する工程、その後の、エタノール／アセトアルデヒド混合物からブタジエンを生じさせる工程による方法）からなされた。この後者の方法は、わずかにより良好な収率を引き出すことができるものであり、１９４０年代の間に米国において操作されていた。このタイプの全ての装置は、遠い昔に、主として経済的な理由のために停止させられた。

この方法は、そのLebedevまたはOstromilenskiのバージョンにおいて、実質的に５０％未満の通過当たりの転化率を有し、これは、多くの再循環を暗示し、第２の反応器への入口におけるエタノール／アセトアルデヒドの比を正確に調節することは困難である。

この方法による別の課題は、多種多様なあらゆる種類の不純物：飽和の、不飽和のおよび芳香族の炭化水素の生成であるが、さらに、酸素含有生成物（例えば、アルコール、フェノール、アルデヒド、ケトン、酸、エステル、エーテルまたはアセタール）も生じる。

標準の温度および圧力の条件下に気体および液体の両方の、これらの副生成物の数種は有意な量で生じる。挙げられてよい気体の副生成物は、水素、一酸化炭素、二酸化炭素、Ｃ_１−Ｃ_４アルカンおよびオレフィン、およびメチルエチルエーテルを含む。挙げられてよい液体の副生成物は、ペンテン、ペンタジエン、ジエチルエーテル、エチルビニルエーテル、ヘキセン、ヘキサジエン、ブタナール、クロトンアルデヒド、酢酸エチル、ジエチルアセタール、ブタノール、ヘキサノールおよび酢酸を含む。これらの気体および液体の副生成物が問題であるのは、仕様に適合したブタジエンを得ることに関してだけではなく、エタノールおよびアセトアルデヒドと共に反応工程にそれらを再循環させることにより、装置からの全体的な収率における低減が誘導されるためでもある。それらを抽出することは、分離方法を相当複雑にする。

他の副生成物は、極めて少量で生じる。本明細書の以降において、用語「褐色油（brown oil）」は、反応セクションにおいて生じた数千ものセットの炭化水素および酸素含有化合物であって、エタノールの沸点から６００℃までにわたる沸点を有するものを明示するために用いられることになる。これらの褐色油は、エタノールに可溶であるが水に不溶であるという特定的特徴を有する。特に、それらが大過剰のエタノールによって希釈されない場合、それらは、一緒になって詰まり設備を閉塞させ得る。さらに、これらの褐色油は、反応によって生じた水と未転化エタノールとを分離する蒸留塔において問題である。実際に、これらの褐色油は、前記蒸留塔に供給する水−エタノール流出物に可溶であり、水によって必然的に構成される残渣に不溶である。それ故に、相分離がこの塔内において生じ、分離の効率を相当低減させる。褐色油がこの方法の範囲内で除去することが困難であるのは、大きく異なる物理化学的特性を有する数千もの化合物によってそれらが構成されるからである。これらの褐色油の部分は、それ故に、方法内に蓄積し、せいぜい数日または数週の後にその操作効率において降下が生じ、所定の流れの周期的なパージが必要となる。結果として生じたエタノールおよびアルデヒドの喪失は、今日法外であるだろうコストで、方法の全体的な収率を降格させる。

この方法によって生じた数多くの不純物のために、ブタジエンの精製は複雑である。それは、数多くの単位操作、例えば、スクラブ、単純なおよび抽出の蒸留の組合せを頼む。従来技術は、溶媒ビス（２−クロロエチル）エーテル（Chlorex）を用いる抽出蒸留の使用を推奨するが、これは、今や、その高毒性のために禁止されている。ブタジエンについての仕様が今や、ブタジエンのポリマー化触媒の感受性のために極めてシビアであることに留意することは重要である。従来技術の単位操作の連結を再現することは、それ故に、現行仕様が合致されないだろうことを意味するだろう。例として、ブタジエン中のアセトアルデヒドについての仕様は、今日、１０００ｐｐｍから１０ｐｐｍ未満に変わった。

非特許文献１により、Carbide and Carbonによって開発された方法の概観が提供される：主要な工程は、下記に要約される。

流出物処理工程から得られたエタノールは、第１の反応工程においてエタノール／アセトアルデヒド流出物に転化される。この工程により、気体水素流出物も生じる。エタノール／アセトアルデヒドの流出物は、次いで、流出物処理工程において処理されるが、これは、エタノール流出物およびアセトアルデヒド流出物を分離するようにブタジエン抽出工程に事前に送られていてもよい。エタノール／アセトアルデヒド流出物は、大量のアセトアルデヒドを含有し（約２０重量％）、これは、エタノールよりはるかに揮発性であり、それ故に、気体流出物中により容易に同伴される。

水素流出物は、水スクラブ処理（scrubbing）工程において処理される。このスクラブ処理工程は、水素と同伴されたエタノールおよびアセトアルデヒドを回収するために用いられ得る。装置の全体的な収率がエタノールおよびアセトアルデヒドの喪失によって低減させられないことを意味する効果的なスクラブは、生じたブタジエンの重量（トン）当たり水少なくとも２トンまたは回収されたアセトアルデヒドおよびエタノールの重量（トン）当たり水５トン程度相当を用いることを含む。スクラブ処理水が、次いで、流出物処理工程において処理されなければならない。痕跡量のエタノールおよびアセトアルデヒドの回収により、それ故に、設備のサイズおよび方法のエネルギー消費における相当な増加が提供される。水素の純度は、９９モル％または９０重量％の程度である。

エタノール／アセトアルデヒド混合物のブタジエンへの転化のための第２の反応工程は、流出物処理工程から得られたエタノールおよびアセトアルデヒドによって供給される。それは、液体流出物および気体流出物を生じさせる。流出物の処理工程において、第１の反応工程から得られた生成物を分離し、さらに第２の反応工程への入口においてそれらを混合するという事実は、設備のサイズおよび方法のエネルギー消費における増大と同調する。

従来技術において、第２の反応工程から得られた気体流出物は、エタノールを豊富に含むが高純度ではない流出物によりスクラブ処理され、これは、ブタジエンの抽出工程と、気体副生成物を過剰寸法（over-dimension）にさせる処理工程と、それ故の同様に流出物の処理工程とを必要とするという結果となる。

第２の反応工程からの流出物は、ブタジエン抽出工程において処理され、これは、第１の反応工程から得られたエタノール／アセトアルデヒドの流出物の部分も供給される。この工程は、少なくとも１つの気−液スクラブ処理セクションと、蒸留セクションとを含む。この抽出工程は、粗製ブタジエン流出物、気体生成物流出物、およびエタノール／アセトアルデヒド／水流出物を生じさせる。このエタノール／アセトアルデヒド／水流出物は、この工程の気−液スクラブ処理セクションの頭部に再循環させられてよい。しかしながら、この再循環が問題であるのは、エタノール中の水の存在が、ブタジエンの溶解性を低下させるからである。それ故に、液体流量は、可溶性の低下を補うようにスクラブ処理された気体流から同一量のブタジエンを抽出するために増加させられなければならない。

未精製ブタジエンは、第１の精製工程において水によりスクラブ処理され、次いで、続く精製工程において、特に、ビス（２−クロロエチル）エーテル（Chlorex）タイプの溶媒を採用する抽出蒸留によって精製される。未精製ブタジエンをスクラブ処理することから得られた水は、流出物処理工程において処理され、次の精製から得られた不純物は、方法から除去される。

第１のブタジエン精製工程は、ブタジエン抽出工程から得られた未精製ブタジエン中に存在するアセトアルデヒドを除去するために用いられ得る。しかしながら、１９６０年代と今日との間のブタジエン中のカルボニル仕様における変化のため、第１のブタジエン精製工程に供給する水の流量は、現行の仕様を得るために非常に大幅に増量させられなければならない。これにより発生した使用済み水流出物は、流出物処理工程に送られ、このため、仕様に適合させることは、設備のサイズおよびエネルギー消費における相当な増量ということになる。さらに、仕様に適合させるためのスクラブ処理水の流量の増量は、スクラブ処理塔中のブタジエン／水の脱混合の問題ということになる。

流出物処理工程は、種々の処理流出物から出発して、アセトアルデヒド流出物、エタノール流出物、水流出物、液体副生成物流出物および場合による褐色油流出物が分離され得ることを意味する。この工程は、一般的に、２基または３基の蒸留塔を含む。方法のためのエタノール供給原料が、流出物処理工程にエタノール／水の蒸留レベルにおいて供給される。

この工程において場合によっては生じる褐色油流出物は、方法から除去されるか、または、種々の品質向上可能な流出物、例えば、酢酸エチルを豊富に含む流出物、あるいはヘキサジエンを豊富に含み、かつ、液体副生成物および褐色油によりエタノールおよびアセトアルデヒドの喪失を最小にすることを目的とする流出物を生じさせるように液体副生成物および褐色油を処理するための特定の工程において処理されるかのいずれかである。

流出物処理工程の種々の単位操作の間の再循環の複雑さにより、この工程は操作困難となる。さらに、塔内で起こる、特に、褐色油に起因する相分離は、操作に関してだけでなく、設備の寸法に関しても問題である。

気体副生成物は、水の流れによりスクラブ処理される気体副生成物の処理工程において処理され、この水の流れは、次いで、流出物処理工程において処理される。

特許文献１には、エタノールをアセトアルデヒドに転化させる工程および水素の処理の工程が記載されている。エタノールは、触媒セクションにおいて部分的に転化させられる。流出物は、主として、エタノール、アセトアルデヒドおよび水素によって構成され、このものは、水凝縮機の中で、次いで、食塩水を供給される凝縮機中で冷却され、その後、水によりスクラブ処理される。これらの３つの単位操作中に集められた液体流出物のセットは、組み合わされ、蒸留され、これにより、未転化のアセトアルデヒドおよびエタノールが回収される。

特許文献２には、エタノールをアセトアルデヒドに転化させる工程と、アセトアルデヒドとその副生成物とのみを生じさせる方法の場合に流出物を処理する工程とが記載されている。特に、この文献には、エタノール供給原料を、流出物処理工程のエタノール／水の蒸留塔の還流ドラムに導入することの重要性が記載され、その経験は、全ての続く文献において再現されている。

特許文献３には、エタノールをアセトアルデヒドに転化させる工程と、エタノール／アセトアルデヒドの混合物をブタジエンに転化させる工程と、水素を処理する工程と、ブタジエンを抽出する工程と、ブタジエンの第１の精製工程と、流出物を処理する工程とが記載されている。この文献には、第１の反応工程から得られたエタノール／アセトアルデヒドの流出物を用いて第２の反応工程から得られた蒸気流出物に含まれるブタジエンの抽出の工程を行うことの重要性が記載されている。

特許文献４には、エタノールをアセトアルデヒドに転化させる工程と、エタノール／アセトアルデヒドの混合物をブタジエンに転化させる工程と、水素を処理する工程と、ブタジエンを抽出する工程と、ブタジエンの第１の精製工程と、流出物を処理する工程とが記載されている。この文献には、流出物の処理の工程から得られたアセトアルデヒド流出物を第２の反応工程の方に再循環させることの困難性が記載されているが、これは、特に、アセトアルデヒドとの共沸化合物を形成するジエチルエーテルの存在のためである。流出物の処理工程は、それ故に、アセトアルデヒドを生じさせる塔とエタノールを生じさせる塔との間に中間蒸留塔を用いて、液体副生成物を除去する。この経験も、全ての続く文献において見られる。

特許文献５〜７には、流出物の処理工程の種々の構成およびエタノールおよびアセトアルデヒドの喪失を最小にするための液体副生成物および褐色油の処理工程の場合による存在が記載されている。これらの文献には、我々に、記載された発明を行うことなく、流出物の処理工程から得られたアセトアルデヒド流出物の純度は、５０重量％未満に降下し、この流出物が第２の反応工程に再循環させられる場合にシビアな問題を生ずるだろうことが示されている。提案された発明は、流出物処理工程から得られるアセトアルデヒド／エタノールの流出物を８０重量％超の純度で、最良の場合には、９３重量％に等しい純度で得るために用いられ得る。しかしながら、記載される分離列は、種々の単位操作の間の多くの再循環のため、操作するのに明らかに困難であり、エネルギーをむさぼり食う。

特許文献８（Carbide and Carbon, 1944）には、連続的なブタジエン精製工程（抽出、第１の精製およびこれに続く超精留によるブタジエンの精製）が記載されている。生じるブタジエンの純度は９８．７％であるが、コストがある上、収率が有意に喪失する。この喪失を制限するために、超精留によるブタジエンの精製のための塔からの塔頂生成物が抜き出され、その一部についてブタジエン抽出工程に再循環させられる。これらの相当な再循環、特に、凝縮できないように除去することを目指してブタン／ブタジエンの流れを再循環させることは、設備の過大寸法化を伴う。

特許文献９では、Koppersは、Carbide and Carbonの方法に対する改善を提案し、これは、酢酸エチル副生成物を回収することと、それを第２反応工程に再循環させることとからなる。分離操作が複雑であり、レギュレート困難である。それらは、特に、側流、デカンテーション、パージおよび水によるスクラブ処理を採用し、エタノールおよびアセトアルデヒドの大きな喪失を誘導するからである。

特許文献１０（Carbide and Carbon，１９３１）には、Chlorexを含む種々の溶媒を用いる抽出蒸留によるブタジエンの精製のための続く工程が詳細に記載されている。塔の頭部におけるブタジエンの喪失を制限すること、すなわち、蒸留物中のブタジエンの濃度が０．２％であることによって、底部において得られるブタジエンの純度が７０％に過ぎない一方で、底部においてより純度の高い、すなわち、９９％のブタジエンを得ることを求めるに際して、塔頂のブタジエンの喪失は、はるかにより高く、蒸留物中のブタジエンの濃度は３０％である。それ故に、高純度のブタジエンは、装置からの全体的収率における降下を犠牲にして生じさせられる。

第２の反応工程に再循環させられたアセトアルデヒド流出物が低純度であるとすれば、エタノールおよびアセトアルデヒドの喪失のために、従来技術のレイアウトの全体的な収率は低い。

現行の主要なブタジエンの供給源が石油からのものであるが、将来的な産地の喪失により、代替の供給源からブタジエンを製造することを可能にするように古い方法を完全に再考するに至った。

米国特許第１９７７７５０号明細書 米国特許第２２４９８４７号明細書 米国特許第２４０３７４１号明細書 米国特許第２４０３７４２号明細書 米国特許第２４０３７４３号明細書 米国特許第２３９３３８１号明細書 米国特許第２３９５０５７号明細書 米国特許第２４０９２５０号明細書 米国特許第２４３９５８７号明細書 米国特許第１９４８７７７号明細書

W. J. ToussaintおよびJ. Lee Marah著、「Synthetic Rubber」、第４章

（発明の目的および利点）
本発明は、最低８０重量％のエタノールを含むエタノール供給原料からブタジエンを製造する方法であって、少なくとも：
Ａ） エタノールをアセトアルデヒドに転化させる工程であって、少なくとも１つの反応セクションと、分離セクションとを含み、該反応セクションは、工程Ｅ１）から得られたエタノールリッチな流出物の少なくとも１つの部分を供給され、０．１〜１．０ＭＰａの範囲内の圧力および２００〜５００℃の範囲内の温度で、触媒の存在下に操作され、該分離セクションは、前記反応セクションからの流出物を、気体形態にある少なくとも１つの水素流出物と液体形態にあるエタノール／アセトアルデヒド流出物とに分離するためのものである、工程；
Ｂ） ブタジエンに転化させる工程であって、少なくとも１つの反応セクションと、分離セクションとを含み、該反応セクションは、工程Ａ）から得られた前記エタノール／アセトアルデヒド流出物の少なくとも１つの部分、工程Ｃ）から得られたエタノールリッチな液体、工程Ｅ１）から得られたアセトアルデヒドリッチな流出物の部分を供給され、触媒の存在下に、３００〜４００℃の範囲内の温度、および０．１〜１．０ＭＰａの範囲内の圧力で操作され、供給流量は、エタノール／アセトアルデヒドのモル比が、前記反応セクションへの入口において、１〜５の範囲内になるようにレギュレートされ、該分離セクションは、前記反応セクションからの流出物を、少なくとも１つの気体流出物と液体流出物とに分離するためのものである、工程；
Ｃ１） 水素処理工程であって、少なくとも１つの圧縮セクションと、気−液スクラブ処理セクションとを含み、該圧縮セクションは、工程Ａ）から得られた前記水素流出物を、０．１〜１．０ＭＰａの範囲内の圧力に圧縮し、該気−液スクラブ処理セクションは、１５〜−３０℃の範囲内の温度で、工程Ｅ１）から得られた前記エタノール流出物の部分と、工程Ａ）から得られた前記エタノール／アセトアルデヒド流出物の部分とを供給され、２５〜６０℃の範囲内の温度で、前記圧縮された水素流出物を供給され、少なくとも１つの液体のエタノールリッチな流出物と精製された水素流出物とを生じさせる、工程；
Ｄ１） ブタジエンの抽出工程であって、少なくとも１つの圧縮セクションと、気−液スクラブ処理セクションと、蒸留セクションとを含み、該圧縮セクションは、工程Ｂ）から得られた前記気体流出物を、０．１〜１．０ＭＰａの範囲内の圧力に圧縮し、該気−液スクラブ処理セクションは、スクラブ処理塔を含み、該スクラブ処理塔は、塔頂において、２０〜−２０℃の範囲内の温度で、方法のための前記エタノール供給原料によって構成されたエタノール流および／または工程Ｅ１）から得られたエタノール流出物の部分を供給され、底部において、工程Ｂ）から得られた気体流出物を供給され、かつ冷却され、該蒸留セクションは、０．１〜１ＭＰａの範囲内の圧力で操作され、少なくとも、前記工程Ｂ）から得られた液体流出物と、前記気−液スクラブ処理セクションからの液体流出物とを供給され、前記工程Ｄ１）は、少なくとも１つの気体副生成物の流出物と、未精製ブタジエン流出物と、エタノール／アセトアルデヒド／水の流出物とを生じさせる、工程；
Ｄ２） 第１のブタジエン精製工程であって、少なくとも１つの気−液スクラブ処理セクションを含み、該気−液スクラブ処理セクションの底部は、工程Ｄ１）から得られた未精製ブタジエン流出物を供給され、該気−液スクラブ処理セクションの頭部は、水の流れを供給され、該水の流れは、前記ブタジエン製造方法に対して外部に起源を有する水の流れ、および／または、工程Ｅ１）から得られた水流出物の部分であってよく、前記スクラブ処理セクションは、塔頂で予備精製されたブタジエン流出物を、底部から使用済み水流出物を生じさせる、工程；
Ｄ３） 続くブタジエン精製工程であって、少なくとも、前記工程Ｄ２）から得られた前記予備精製されたブタジエン流出物を供給され、少なくとも１つの精製済みブタジエン流出物を生じさせる、工程；
Ｅ１） 流出物処理工程であって、少なくとも、工程Ｅ２）から得られた水／エタノール／アセトアルデヒドラフィネートを供給され、少なくとも１つのエタノールリッチな流出物、アセトアルデヒドリッチな流出物および水リッチな流出物を生じさせる、工程；
Ｅ２） 不純物および褐色油を除去する工程であって、少なくとも、工程Ｄ１）から得られたエタノール／アセトアルデヒド／水流出物と、工程Ｅ１）から得られた水リッチな流出物とを供給され、少なくとも１つの水／エタノール／アセトアルデヒドラフィネート、軽質褐色油流出物および重質褐色油流出物を生じさせる、工程；
Ｆ） 工程Ｄ１）から得られた気体副生物の流出物によって供給された水、並びに、前記工程Ｅ１）から得られた水リッチな流出物の部分によりスクラブ処理し、少なくとも１つのアルコール含有水流出物生じさせる工程
を含む、方法を提供する。

本出願人は、従来技術の数多くのデメリットを克服するために用いられ得る単位操作の配列を明らかにした。特に、本発明の単位操作の配列は、エタノールおよびアセトアルデヒドの喪失を最小限にしながら気体不純物、液体不純物および褐色油を除去するために用いられ得て、これにより、分離工程に必要な水の全体的な流れを低減させながら装置の全体的収率が改善され、非常に高い純度のブタジエンが得られる。水の全体的な流れの大きな低減は、方法のエネルギー消費が低減させられると共に、分離設備の寸法が低減させられ得ることを意味する。

（発明の詳細な説明）
（供給原料）
本発明の方法において用いられるエタノール供給原料は、あらゆる起源のもの−化石、植物または動物−であってよく、特に、植物資源からのエタノールの製造方法からのものである。前記供給原料は、最低８０重量％のエタノールを含み、好ましくは最低９０重量％、好ましくは最低９３重量％である。大いに好ましくは、前記エタノール供給原料は、EN 15376エタノール燃料仕様を満足する。

（エタノールをアセトアルデヒドに転化させるための工程Ａ））
本発明によると、エタノールをアセトアルデヒドに転化させるための工程Ａ）は、少なくとも１つの反応セクションと、分離セクションとを含み、この反応セクションは、工程Ｅ１）から得られたエタノールリッチな流出物の少なくとも１つの部分を供給され、前記部分は、好ましくは、工程Ｅ１）から得られた前記エタノールリッチな流出物の流量の最低１０％を構成し、場合によっては、有利には前記エタノール供給原料の少なくとも１つの部分を供給され、分離セクションは、前記反応セクションからの流出物を、気体形態にある少なくとも１つの水素流出物と、液体形態にあるエタノール／アセトアルデヒド流出物とに分離するためのものである。

前記反応セクションは、触媒の存在下にエタノールをアセトアルデヒドに転化させるために用いられ得、この触媒は、好ましくは、酸化クロムと酸化銅の混合物からなるか、または、任意の他の適切な触媒である。これらの触媒は、当業者に周知である。

前記反応セクションが操作される際の圧力は、０．１〜１．０ＭＰａの範囲内、好ましくは０．１〜０．５ＭＰａの範囲内、好ましくは０．１〜０．３ＭＰａの範囲内であり、その際の温度は、２００〜５００℃の範囲内、好ましくは２５０〜３００℃の範囲内である。

好ましくは、エタノールの転化率は、３０〜４０％の範囲内であり、選択性は、アセトアルデヒドの方に８５〜１００％の範囲内、好ましくはアセトアルデヒドの方に９０〜９５％の範囲内である。前記反応セクションからの流出物は、副生成物、例えば、クロトンアルデヒド、ブチルアルデヒド、ジエチルアセタール、酢酸エチルおよび酢酸も含む。

前記分離セクションには、当業者に知られている気−液分離手段が用いられる。好ましくは、０．１〜０．３ＭＰａの範囲内の圧力および２５〜６０℃の範囲内の温度で操作される気−液分離器が用いられる。

（エタノール／アセトアルデヒド混合物をブタジエンに転化させるための工程Ｂ））
本発明によると、ブタジエンに転化させるための工程Ｂ）は、少なくとも１つの反応セクションと、分離セクションとを含み、この反応セクションは、工程Ａ）から得られた前記エタノール／アセトアルデヒド流出物の少なくとも１つの部分と、工程Ｃ１）から得られたエタノールリッチな液体流出物と、工程Ｅ１）から得られたアセトアルデヒドリッチな流出物の部分とを供給され、有利には、場合によっては、工程Ｅ１）から得られたエタノールリッチな流れを供給され、分離セクションは、前記反応セクションからの流出物を、少なくとも１つの気体流出物と液体流出物に分離するためのものである。前記反応セクションは、アセトアルデヒドの外部流を供給されてもよい。

前記工程Ｂ）の反応セクションへの種々の供給物の流量は、前記反応セクションへの入口におけるエタノール対アセトアルデヒドのモル比が、１〜５の範囲内、好ましくは１〜３．５の範囲内、より好ましくは２〜３の範囲内、大いに好ましくは２．４〜２．７の範囲内になるように調節される。

前記反応セクションは、エタノール／アセトアルデヒド混合物の一部を少なくともブタジエンに転化させるために用いられ得る。エタノール／アセトアルデヒド混合物の変換の選択性は、好ましくは６０％超、より好ましくは７０％超、大いに好ましくは８０％超である。用語「選択性（selectivity）」は、前記反応セクションからの流出物中のブタジエンの流量対前記反応セクションにおいて消費されたエタノールおよびアセトアルデヒドの流量のモル比を意味する。エタノール／アセトアルデヒド混合物の変換の転化率は、好ましくは３０％超、より好ましくは４０％超、好ましくは４７％超である。用語「転化率（conversion）」は、前記反応セクションへの供給物中のエタノールおよびアセトアルデヒドの流量に対する前記反応セクションからの流出物中のエタノールおよびアセトアルデヒドの流量のモル比を意味する。それは、触媒の存在下に操作され、この触媒は、有利には、シリカ上に、酸化タンタル、ジルコニウムまたはコロンビウム（ニオブ）を含む触媒によって構成される群から選択されるものを担持させてなるものであり、好ましくは２％の酸化タンタルを含む（例えば、Corson, Jones, Welling, Hincbley, Stahly, Ind. Eng Chem. 1950, 42, 2, 359-373を参照のこと）。前記反応セクションが操作される際の温度は、３００〜４００℃の範囲内、好ましくは３２０〜３７０℃の範囲内であり、その際の圧力は、０．１〜１．０ＭＰａの範囲内、好ましくは０．１〜０．５ＭＰａの範囲内、好ましくは０．１〜０．３ＭＰａの範囲内である。

好ましくは、アセトアルデヒドの約６５〜８０％が、前記反応セクションにおいて転化させられる。前記反応セクションからの流出物は、それ故に、依然として、エタノールを含む。エチレン、プロピレン、ジエチルエーテル（diethyl ether：ＤＥＥ）、酢酸エチル、ブタノール、ヘキサノール、ブテン、ペンテン、ペンタジエン、ヘキセンおよびヘキサジエンを含む多くの不純物がブタジエンと共に生じさせられるかもしれない。

前記反応セクションは、流出物の処理のための工程Ｅ１）から得られたアセトアルデヒド流出物を供給され、この反応セクションへの入口におけるエタノール対アセトアルデヒドの比は、工程Ａ）に供給する、前記工程Ｅ１）から得られたエタノール流出物の割合を制御することによって調節され、このようして、アセトアルデヒドが生じる。実際に、前記工程Ｅ１）から得られたエタノールリッチな流出物の残りの部分は、水素の処理のための工程Ｃ１）に供給し、水素流出物をスクラブ処理した後に、前記工程Ｃ１）から得られる前記エタノールリッチな液体流出物を形成し、これは、前記工程Ｂ）に供給される。しかしながら、前記工程Ｃ１）から得られたこのエタノールリッチな液体流出物は、ごく少量にアセトアルデヒドを含有するにすぎない。それ故に、前記反応セクションへの入口においてエタノール対アセトアルデヒドの比を制御することは、本発明の方法により容易である。

前記分離セクションには、当業者に知られている気−液分離手段が用いられる。好ましくは、０．１〜０．３ＭＰａの範囲内の圧力および２５〜６０℃の範囲内の温度で操作される気−液分離器が用いられる。

（水素の処理のための工程Ｃ１））
本発明によると、水素処理工程Ｃ１）は、少なくとも１つの圧縮セクションと、気−液スクラブ処理セクションとを含み、この圧縮セクションは、工程Ａ）から得られた前記水素流出物を供給され、この気−液スクラブ処理セクションは、工程Ｅ１）から得られた前記エタノール流出物の部分と、工程Ａ）から得られた前記エタノール／アセトアルデヒド流出物の部分とを供給され、この水素処理工程Ｃ１）は、少なくとも１つの液体のエタノールリッチな流出物と精製された水素流出物とを生じさせる。好ましくは、前記工程Ｃ１）は、任意の他の流れを供給されない。

工程Ａ）から得られた前記エタノール／アセトアルデヒド流出物の前記部分は、０〜１００％の範囲内である。前記エタノール／アセトアルデヒド流出物の部分を用いることは、前記工程Ｅ１）から得られた前記エタノールリッチな流出物の部分の流量が低減させられ得ることを意味する。

前記工程Ｃ１）は、高純度の精製水素流出物、すなわち、最低９０モル％の水素、好ましくは９９モル％の水素、好ましくは９９．８モル％の水素を含むものを得るために用いられ得る。精製水素流出物は、痕跡量の水およびエタノールも含む。この工程は、前記工程Ａ）から得られた水素流出物中に含まれるエタノールおよびアセトアルデヒドを回収するためにも用いられ得て、これにより、それらを再循環させることおよび本方法の全体的な収率を最大にすることが可能となる。

従来技術における場合がそうであったように水ではなく、工程Ｅ１）から得られたエタノールリッチな流出物の部分および工程Ａ）から得られたエタノール／アセトアルデヒド流出物の部分を使用することは、本方法において移動する水の全体流量が低減させられ得ることを意味する。それ故に、流出物の処理のための工程Ｅ１）およびＥ２）に供給する水の全体流量は低減させられ、これにより、工程Ｅ１）およびＥ２）において設備のサイズおよび有用性物（utilities）の消費が低減させられる。さらに、上記のように、前記工程Ｃ１）から得られたエタノールリッチな流出物は、流出物処理工程Ｅ１）において処理される必要なくブタジエン転化工程Ｂ）に直接的に供給するために用いられ得る。

本出願人は、本発明の方法において、エタノールは、アセトアルデヒドをスクラブ処理するためには水よりはるかに良好な溶媒であることを発見した。これは、本発明の工程Ｃ１）において用いられる設備の寸法が、従来技術と比較して低減させられ得ることを意味する。

工程Ａ）から得られた水素流出物は、圧縮セクションにおいて、０．１〜１．０ＭＰａの範囲内、有利には０．１〜０．７ＭＰａの範囲内、好ましくは０．４〜０．６８ＭＰａの範囲内の圧力に圧縮される。この圧縮の効果は、一方では、気体の容積流量を低減させることにあり、他方では、下流のスクラブ処理の効率を向上させることにある。

圧縮された水素流出物は、次いで、２５〜６０℃の範囲内、好ましくは３０〜４０℃の範囲内の温度に冷却され、次いで、スクラブ処理セクションのスクラブ処理塔の底部に供給され、ここで、それは、工程Ｅ１）から得られたエタノール流出物の前記部分および工程Ａ）から得られたエタノール／アセトアルデヒド流出物の前記部分と接触させられ、前記部分は、それぞれ、前記スクラブ処理塔の頭部および中間点に供給される。これらの２つの部分は、それぞれ、１５〜−３０℃の範囲内、好ましくは０〜−１５℃の範囲内の温度に冷却され、その後に、前記スクラブ処理塔に供給される。有利には、工程Ｅ１）から得られたエタノールを豊富に含む流出物は、工程Ａ）から得られたエタノール／アセトアルデヒド流出物の前記部分の温度より低い温度で供給され、これにより、頭部と底部との間に熱勾配が作り出され、精製された水素流出物における溶媒の喪失が制限される。スクラブ処理セクションの気−液スクラブ処理塔は、板または解放型のまたは構造化されたパッキングを提供される。

本出願人は、前記スクラブ処理セクション中の水と比較して大量のエタノールの存在は、この塔内で水和物を形成するという危険を冒すことなく、より低い操作温度が採用され得ることを意味することを発見した。スクラブ処理液の低い温度および頭部と底部との間の温度勾配は、圧縮された水素流出物中に存在するアセトアルデヒドの非常に良好な回収が得られると共に、非常に高い純度の精製水素流出物が前記スクラブ処理セクションの頭部から抜き出され得ることを意味する。それ故に、精製水素流出物におけるアセトアルデヒドの喪失はゼロである。さらに、精製水素中のエタノールの喪失は、スクラブ処理セクションの頭部に導入されたエタノールの温度が低いために非常に低い。これは、水和物の形成が存在しないことによって裏付けられる。

（場合による、水素流出物の最終処理のための工程Ｃ２））
最終水素処理工程Ｃ２）が、有利には、工程Ｃ１）の終わりに行われる。前記工程Ｃ２）は、少なくとも１つの気−液スクラブ処理セクションを含み、この気−液スクラブ処理セクションは、工程Ｃ１）から得られた精製水素流出物と、本方法の外側を起源とする高純度水流出物または工程Ｅ１）から得られた水リッチな流出物を供給され、精製水素流出物と使用済みの水流出物を生じさせる。

前記スクラブ処理セクションは、少なくとも１つの気−液スクラブ処理塔を含み、この気−液スクラブ処理塔は、底部において、工程Ｃ１）から得られた前記精製水素流出物を供給され、塔頂において、高純度水流出物、または工程Ｅ１）から得られた水リッチな流出物を供給され、塔頂において精製水素流出物を、底部において使用済み水流出物を生じさせる。

この工程は、工程Ｃ１）から得られた精製水素流出物中に含有されるかもしれない最終の痕跡量のエタノールを回収するために用いられ得る。前記工程Ｃ２）は、従来技術の水素処理と同様に、従来技術において用いられる水流量よりはるかに低い水流量をそれにも拘わらず採用し、工程Ｃ２）に供給する水素流出物は、工程Ｃ１）においてすでに処理されており、それ故に、工程Ａ）から得られた水素流出物において同伴されるアセトアルデヒドの全てを含有しない。他の全てが同じならば、水によりスクラブ処理することによる痕跡量のエタノールの除去は、痕跡量のアセトアルデヒドの除去より低い流量を要求する。さらに、エタノールは、アセトアルデヒドより揮発性が乏しいので、同じ操作条件下に、それは、アセトアルデヒドよりはるかに少ない程度に同伴される。

（ブタジエンの抽出工程Ｄ１））
本発明によると、ブタジエンの抽出のための工程Ｄ１）は、少なくとも１つの圧縮セクションと、気−液スクラブ処理セクションと、蒸留セクションとを含み、この工程Ｄ１）は、前記工程Ｂ）から得られた少なくとも前記気体および液体の流出物と、本方法の前記エタノール供給原料によって構成されるエタノール流および／または工程Ｅ１）から得られたエタノール流出物の部分とを供給され、気体副生成物の少なくとも１つの流出物、未精製ブタジエン流出物およびエタノール／アセトアルデヒド／水流出物を生じさせる。

工程Ｄ１）に供給する前記エタノール流は、好ましくは、最低８０重量％、好ましくは最低９０重量％、好ましくは９３重量％のエタノールを含む。工程Ｄ１）に供給する前記エタノール流は、メタノール、水、酢酸エチル、ブタノールおよびヘキサノールを含有してよい。好ましくは、工程Ｄ１）に供給する前記エタノール流は、１０重量％未満、好ましくは５重量％未満、より好ましくは１重量％未満のアセトアルデヒドを含む。好ましくは、工程Ｄ１）に供給する前記エタノール流は、２０重量％未満、好ましくは５重量％未満、より好ましくは１重量％未満の水を含む。

好ましい配列において、工程Ｄ１）に供給する前記エタノール流は、本方法のための前記エタノール供給原料によって構成される。この配列の一つの利点は、前記供給原料は、工程Ａ）およびＢ）において形成され、再循環によって濃縮されるかもしれない、反応からの副生成物を不含有であることにある。特に、このエタノール供給原料は、アセトアルデヒドを含有しないか、または、痕跡量においてのみ含有する。

別の好ましい配列において、前記エタノール流は、流出物処理工程Ｅ１
）から得られたエタノール流出物の部分によって構成される。

アセトアルデヒドをほとんどまたは全く含有しないエタノール流の使用は、前記気−液スクラブ処理セクションの頭部から抜き出された気体状副生成物の前記流出物中のアセトアルデヒドの同伴を最小にし、本方法の全体的収率の喪失並びに工程Ｆ）におけるスクラブ処理水の必要な流量を低減させる。

工程Ｂ）から得られた気体流出物は、前記圧縮セクションにおいて、０．１〜１．０ＭＰａの範囲内、好ましくは０．１〜０．７ＭＰａの範囲内、好ましくは０．２〜０．５ＭＰａの範囲内の圧力に圧縮される。この圧縮の効果は、一方では、気体の容積流量を低減させることにあり、他方で、下流のスクラブ処理の効率を向上させることにある。好ましくは、圧縮された気体流出物は、次いで、２５〜６０℃の範囲内、好ましくは３０〜４０℃の範囲内の温度に冷却される。

好ましくは、工程Ｄ１）の前記気−液スクラブ処理セクションは、スクラブ処理塔を含み、このスクラブ処理塔は、工程Ｄ１）に供給する前記エタノール流を塔頂供給され、前記圧縮されかつ冷却された気体流出物を底部供給され、塔頂流出物としての気体副生成物と、底部液体流出物とを生じさせ、この底部液体流出物は、工程Ｄ１）の前記蒸留セクションに供給される。

工程Ｄ１）に供給する前記エタノール流は、冷却された後、スクラブ処理セクションの前記気−液スクラブ処理塔の頭部に供給され、その際の温度は、２０〜−２０℃の範囲内、好ましくは１５〜５℃の範囲内である。前記エタノール流を冷却することの重要性は、気体副生成物の前記流出物中のエタノールおよびアセトアルデヒドの同伴を最小にすることによってスクラブ処理操作の性能を改善することにある。それ故に、工程Ｂ）から得られた圧縮・冷却された気体流出物中に存在するブタジエンの全てが、スクラブ処理され、前記気−液スクラブ処理セクションの頭部から抜き出された副生成物の流出物蒸気は、ブタジエンを含まない。

気体副生成物の前記流出物中のアセトアルデヒドの同伴を最小にすることは、水により気体副生成物をスクラブ処理するための工程Ｆ）において要求される水の流量を偶発的に大幅に低減させ得、その目標は、工程Ｄ１）のエタノールスクラブ処理セクションの頭部から抜き出された気体副生成物の流出物中に同伴されたエタノールおよびいくらか痕跡量のアセトアルデヒドを回収することにある。

好ましくは、工程Ｄ１）の前記気−液スクラブ処理セクションの底部から抜き出されたブタジエンを豊富に含むエタノール流並びに工程Ｂ）から得られた液体流出物は、工程Ｄ１）の前記蒸留セクションに供給し、大部分のブタジエンを含む塔頂の蒸気流出物（未精製ブタジエン流出物と称する）および底部からのエタノール／アセトアルデヒド／水残渣を分離する。用語「大部分（majority）」は、前記蒸留セクションへの供給物に含まれるブタジエンの８０％超、好ましくは９０％超、より好ましくは９５％超、一層より好ましくは９８％超、大いに好ましくは９９％超、大いに有利には、前記供給物中に含まれるブタジエンの全てを意味する。このエタノール／アセトアルデヒド／水残渣は、エタノールおよびアセトアルデヒドを含み、工程Ｂ）において生じた水および工程Ａ）およびＢ）において形成された副生成物、例えば、ジエチルエーテルおよび酢酸エチルおよび褐色油も含む。前記エタノール／アセトアルデヒド／水の残渣は、次いで、流出物処理工程Ｅ２）に供給する。前記蒸留セクションが操作される際の圧力は、０．１〜１ＭＰａの範囲内、好ましくは０．２〜０．５ＭＰａの範囲内である。

本発明の再循環の配列および外部流（エタノール供給原料、水）、特に、冷却されたエタノール流の使用は、使用済みの水流出物の流量が、前記セクションＥ１）およびＥ２）によって処理されるべき流量と共に最小にされ得ることを意味する。本発明の方法は、それ故に、流出物処理工程において処理されるべき流出物の流量を最小にするために用いられ得る。

（第１のブタジエン精製工程Ｄ２））
第１のブタジエン精製工程Ｄ２）は、少なくとも１つの気−液スクラブ処理セクションを含み、その底部は、工程Ｄ１）から得られた未精製ブタジエン流出物を供給され、その頭部は、前記ブタジエン製造方法に対して外部を起源とする水の流れであってよい水の流れおよび／または工程Ｅ１）から得られた水流出物の部分を供給され、前記スクラブ処理セクションは、塔頂における予備精製ブタジエン流出物と、底部からの使用済みの水流出物とを生じさせる。好ましくは、前記水の流れは、この方法の外部を起源とする水の流れである。

前記使用済みの水流出物は、アセトアルデヒドと、少量のブタジエンとを含有し、流出物の処理のための工程Ｅ１）に、アセトアルデヒド蒸留セクションの方にまたは工程Ｅ２）の方に送られ得る。

工程Ｄ２）の目的は、極性の不純物、特に、アセトアルデヒドを除去することにあり、これは、最終のブタジエン中に数ｐｐｍを超える量で存在してはならない。工程Ｄ１）から得られた未精製ブタジエン流出物は、主としてブタジエンを含むが、依然として、大量のアセトアルデヒドを含む多くの不純物を含有し、これは、ブタジエンとの共沸混合物を形成し、それ故に、工程Ｄ１）の間の蒸留によって完全には除去され得ない。それ故に、前記水の流れの流量は、予備精製ブタジエン流出物中のアセトアルデヒドのための所望の仕様を得るように調節される。

前記水の流れは、２５℃未満、好ましくは２０℃未満の温度に冷却された後に、気−液スクラブ処理セクションに供給し、低減された量の水によりスクラブ処理を行う。前記水の流れのための供給温度は、工程Ｄ１）から得られた未精製ブタジエン流中に依然として存在するブタジエンおよび軽質炭化水素により水和物が形成されないように選択される。スクラブ処理塔の圧力は、ブタジエンの凝縮がないことおよび気体の形態で残留することを保証するように決定される。この工程上の圧力は、０．１〜１ＭＰａの範囲内、好ましくは０．２〜０．３ＭＰａの範囲内である。

（場合による第２のブタジエン精製工程Ｄ２−２））
工程Ｄ２）から得られた予備精製されたブタジエン流出物は、有利には、第２のブタジエン精製工程Ｄ２−２）を経た後に、続くブタジエン精製工程Ｄ３）に供給され、前記工程Ｄ２−２）は、少なくとも１つのスクラブ処理セクションを含み、このスクラブ処理セクションの底部は、工程Ｄ２）から得られた前記予備精製されたブタジエン流出物を供給され、このスクラブ処置セクションの頭部は、吸収剤溶液を供給される。予備精製されたブタジエン流出物は、前記スクラブ処理セクションの頭部から抜き出され、そこから、予備精製されたブタジエン流出物中に依然として含まれる痕跡量のアセトアルデヒド並びにアセトアルデヒドより水への溶解性に乏しく、それ故に、水による単純なスクラブによりより効率性に乏しく除去される、痕跡量の他のカルボニル、例えば、ブタナール、アセトンおよびヘキサナールが除去される。液体流出物は、前記スクラブ処理セクションの底部から抜き出され、これは、本方法から除去される。

前記工程Ｄ２−２）の第１の実施形態において、前記吸収剤溶液は、ｐＨが１０超である水溶液であり、ナトリウムまたはカリウムの水酸化物を加えることによって調節される。

前記工程Ｄ２−２）の第２の実施形態において、前記吸収剤溶液は、ナトリウムまたはカリウムの亜硫酸水素塩の水溶液であり、そのｐＨは、５〜８の範囲内、好ましくは６〜７の範囲内である。

前記工程Ｄ２−２）の第３の実施形態において、前記吸収剤溶液は、ヒドラジン族からの化合物を含有する水溶液である。

本出願人は、工程Ｄ２およびＤ２−２）の組み合わせは、エタノールからブタジエンを製造する方法から得られた未精製ブタジエン流出物の処理に特によく適していることを発見した。

実際に、工程Ｄ２）のみを行うと、カルボニル化合物１０ｐｐｍ未満の仕様に適合させるために大流量の水が必要となる。これらの大きな水流量は、工程Ｅ１）において処理され、これは、かなりの操作と投資のコストを必要とする。さらに、工程Ｄ２）に供給する水の流量を非常に大きく増加させることによって、小部分のブタジエンが溶解させられ、これは、本方法の全体的な収率を低減させる。

さらに、工程Ｄ２−２）のみを行うことは、工程Ｄ１）から得られた未精製ブタジエン流出物を処理するのに適さないだろう。実際に、塩基性水溶液または亜硫酸水素塩溶液またはヒドラジン族からの化合物の水溶液と接触させることによって未精製ブタジエン流出物から除去されたアセトアルデヒドは、容易には再生され得ないだろう。結論として、大量のアセトアルデヒドは、失われることになり、これは、本方法の全体的な収率における降下につながるだろう。

それ故に、本出願人は、第１および第２のブタジエン精製の工程Ｄ２）およびＤ２−２）を連結することによる方法の最適化した機能を確認した。このことは、方法の全体的な収率を最大にしかつ操作コストを最小にしながら、仕様がそれぞれ適合させられ得ることを意味する。

（続くブタジエン精製工程Ｄ３））
本発明によると、続くブタジエン精製工程Ｄ３）は、少なくとも、前記工程Ｄ２）から得られ、かつ有利には、第２の精製工程Ｄ２−２）において処理された前記の予備精製されたブタジエン流出物を供給され、少なくとも１つの精製されたブタジエン流出物を生じさせる。

この工程Ｄ３）は、工程Ｄ１）、Ｄ２）および有利にはＤ２−２）の間に除去されなかった、または一部においてのみ除去された不純物を分離することにより生成物の喪失を制限しつつ、反応工程において生じたブタジエンを、非常に高い程度の純度（９９．５重量％超、好ましくは９９．８重量％超、大いに好ましくは９９．９重量％超）に精製するために用いられ得る。

本発明の第１の実施形態において、前記工程Ｄ３）は、少なくとも１つの乾燥セクションと、深冷蒸留（cryogenic distillation）セクションと、液−液抽出を用いるブタジエン／ブテン分離セクションとを含む。

工程Ｄ２）から得られ、かつ、有利には、工程Ｄ２−２）において処理された予備精製ブタジエン流出物は、乾燥セクションに供給される。このセクションは、最終生成物（精製ブタジエン流出物）中の水について要求される仕様に適合させること、および水和物の形成のリスクなしで深冷分離を行うこと可能にすることを目的とする。乾燥ブタジエン流出物は、前記乾燥セクションからの出口において得られる。用語「乾燥ブタジエン（dry butadiene）」は、水が１０ｐｐｍ未満、好ましくは５ｐｐｍ未満、より好ましくは１ｐｐｍ未満であることを意味する。

前記乾燥セクションは、好ましくは、水に高い親和性を有する１種以上の吸着剤を含有する１個以上のチャンバによって構成される乾燥を含む。限定しない方法で、この吸着剤は、シリカおよび／またはアルミナによって構成されてよい。限定しない方法で、この吸着剤は、ゼオライト、例えば、ゼオライト３Ａまたは４Ａであってよい。１種または複数種の吸着剤が水により飽和している場合、前記の予備精製されたブタジエン流出物は、新鮮なまたは再生された１種または複数種の吸着剤を含有する別のチャンバに供給される。

吸着剤は、チャンバ内の水の分圧を改変すること、または、チャンバ内の温度を改変すること、または、チャンバ内の水の分圧および温度を改変することのいずれかによって再生されてよい。この後者の実施形態において、水が飽和した１種または複数種の吸着剤の再生は、水をほとんどまたは全く含有しない流れをチャンバに供給しながら、チャンバを加熱することによって行われる。用語「水をほとんどまたは全く（含有しない）」は、５００ｐｐｍ未満、好ましくは３５０ｐｐｍ未満、好ましくは１０ｐｐｍ未満、好ましくは５ｐｐｍ未満、大いに好ましくは１ｐｐｍ未満を意味する。制限しない方法で、水をほとんどまたは全く含有しないこの流れは、窒素の流れ、空気の流れ、炭化水素の流れ、または水素の流れであってよい。本発明の好ましい実施形態において、工程Ｃ１）から得られた精製された水素流出物の部分が用いられる。

水をほとんどまたは全く含有しない前記流れは、再生されるべき１種または複数種の吸着剤を含有するチャンバに供給される前に１種または複数種の吸着剤を再生するのに十分な温度、好ましくは約２５０℃に加熱される。

この第１の実施形態において、前記乾燥ブタジエン流出物は、次いで、蒸留塔を採用する深冷蒸留セクションに供給される。軽質生成物は、−２５〜−３５℃で深冷蒸留セクションの頭部を出る。塔の底部は、２０〜５０℃の範囲内、好ましくは２５〜４５℃の範囲内、大いに好ましくは３０〜４０℃の範囲内の温度にある；塔頂の塔圧力は、０．３〜０．４ＭＰａの範囲内、好ましくは０．３５ＭＰａである。塔の利点は、それが、ブタジエンの喪失なく（０．０５％未満）、後の凝縮不可物に非常に良好な分離効率を提供することができることにある。それ故に、工程Ｄ１）への相当な再循環およびブタジエンの喪失が回避される。

依然としてこの第１の実施形態において、前記深冷蒸留セクションからの底部生成物（最上部（topped）ブタジエン流出物と称される）は、主たる不純物としてブテンを含む。前記最上部ブタジエン流出物は、特許FR 2 036 057に記載されたような液−液ブタジエン／ブテン抽出セクションに供給する。

前記ブタジエン／ブテン分離セクションは、液−液抽出セクションであり、このセクションにおいて、前記最上部ブタジエン流出物は、中間帯域において、第１の液−液抽出塔に供給され、この第１の液−液抽出塔に、極性溶媒、好ましくはＤＭＳＯの流れが、頭部に供給される。底部は、飽和炭化水素溶媒、好ましくはペンタンまたはシクロヘキサンを供給される。流量並びに極性溶媒対炭化水素溶媒の流量の比は、ブテンの必須部分が炭化水素溶媒によって同伴されることになり、かつ、ブタジエンの必須部分が極性溶媒によって同伴されるようにレギュレートされる。

第１の抽出塔からの塔頂で得られたブテン／炭化水素の混合物は、次いで、第１の蒸留塔において処理されて、塔頂でブテン流出物が、底部から炭化水素溶媒が得られ、炭化水素溶媒は、再循環させられてよい。

ブタジエン／極性溶媒の混合物は、次いで、第２の液−液抽出塔の頭部に供給され、この第２の液−液抽出塔において、ブタジエンを第１の液−液抽出塔におけるより多い量の炭化水素溶媒と直接的に接触させることによってブタジエンは極性溶媒から抽出され、これは、第２の液−液抽出塔の底部に導入される。

第２の液−液抽出塔の頭部から得られたブタジエン／炭化水素の混合物は、次いで、蒸留塔において処理されて、塔頂で精製されたブタジエン流出物が、底部から炭化水素溶媒が得られ、炭化水素溶媒は、再循環させられてよい。

好ましくは、前記ブタジエン／ブテンの分離セクションの液−液抽出塔が操作される際の圧力は、０．１〜１ＭＰａの範囲内であり、その際の温度は、２０〜６０℃の範囲内である。

本発明の別の実施形態において、前記工程Ｄ３）は、少なくとも１回の蒸留工程と、抽出蒸留工程とを含む。蒸留工程は、抽出蒸留工程の上流または下流で行われてよい。制限しない方法で、抽出蒸留は、溶媒、例えば、Ｎ−メチルピロリドン、ジメチルホルムアミドまたはアセトニトリルを用いて行われてよい。

ブタジエンの精製のための種々の処理工程Ｄ１）、Ｄ２）、Ｄ２−２）およびＤ３）は、明確に、本発明の方法の近接に位置する他の方法によって生じさせられてよいブタジエンを含むあらゆる流れを共処理するために用いられてよい。

（流出物処理工程Ｅ１））
本発明によると、流出物の処理のための工程Ｅ１）は、少なくとも、工程Ｅ２）から得られた水／エタノール／アセトアルデヒドラフィネートを供給され、少なくとも１つのエタノールリッチな流出物、アセトアルデヒドリッチな流出物および水リッチな流出物を生じさせる。工程Ｄ２）から得られた使用済み水流出物または工程Ｆ）から得られたアルコール含有水流出物または工程Ｃ２）から得られた使用済み水流出物が不純物および褐色油の除去のための工程Ｅ２）を経なかったならば、それらは、流出物の処理のための工程Ｅ１）に直接的に供給されてよい。セクションＥ１）は、有利には、エタノール供給原料の部分も供給される。

好ましくは、および、従来技術からの差異として、エタノールまたはアセトアルデヒドの喪失のない抜き出しが行われる。

好ましくは、前記工程Ｅ１）は、少なくとも２つの蒸留セクションを含み、これらは、「水およびエタノール」蒸留セクションおよび「アセトアルデヒド」蒸留セクションである。

工程Ｅ２）から得られた前記水／エタノール／アセトアルデヒド流出物および場合による、工程Ｄ２）から得られた使用済みの水流出物は、前記アセトアルデヒド蒸留セクションに供給し、このアセトアルデヒド蒸留セクションにおいて、アセトアルデヒドは、アセトアルデヒドを豊富に含む流出物を形成するように分離され、前記アセトアルデヒド蒸留セクションからの残渣は、水およびエタノールの蒸留セクションに供給して、塔頂のエタノールリッチな流出物と、底部の水リッチな流出物とを分離する。工程Ｆ）から得られたアルコール含有水流出物および工程Ｃ２）から得られた使用済み水流出物は、アセトアルデヒドを含有しておらず、その結果、それらは、前記水およびエタノールの蒸留セクションに直接的に供給するために用いられ得る。

工程Ｅ１）から得られたエタノールリッチな流出物は、主に、エタノールによって構成される。用語「主に（mainly）」は、８０重量％超、好ましくは８４重量％超を意味する。制限しない方法で、工程Ｅ１）から得られたエタノールリッチな流出物は、不純物、例えば、水、酢酸エチル、ブタノールおよびヘキサノールを含有してよい。

水以外の不純物は、流れの重量で１０％未満、好ましくは５％未満、より好ましくは２％未満を示す。

工程Ｅ１）から得られたアセトアルデヒドリッチな流出物は、主に、アセトアルデヒドおよびエタノールによって構成される。用語「主に（mainly）」は、８０重量％超、好ましくは８５重量％超を意味する。制限しない方法で、工程Ｅ１）から得られたアセトアルデヒドリッチな流出物は、不純物、例えば、水、酢酸エチルまたはアセトンを含有してよい。水以外の不純物は、流れの重量で１０％未満、好ましくは５％未満を示す。

前記アセトアルデヒドリッチな流出物、エタノールリッチな流出物および水リッチな流出物は、次いで、本発明の方法の以降に再循環させられる。工程Ａ）に供給される前記エタノールリッチな流出物の割合は、好ましくは少なくとも０．７、より好ましくは少なくとも０．７５、大いに好ましくは少なくとも０．８である。前記工程Ｆ）に供給される前記水リッチな流出物の割合は、有利には０〜０．３の範囲内、大いに有利には０〜０．１の範囲内、より有利には０〜０．０１の範囲内である。不純物および褐色油の除去のための前記工程Ｅ２）に供給される前記水リッチ流出物の割合は、有利には０〜１の範囲内、好ましくは０．３〜０．６の範囲内、有利には０．４〜０．５の範囲内である。

本発明の別の実施形態において、前記アセトアルデヒドリッチな流出物、エタノールリッチな流出物および水リッチな流出物は、精製工程を経た後に、本発明の以降に再循環させられる。用語「精製（purification）」は、前記流出物を吸着剤、例えば、活性炭、シリカ、アルミナまたは官能化高分子樹脂と接触させることを意味する。例として、エタノールリッチな流れに含まれる痕跡量のブタノールおよびヘキサノールを除去するために活性炭が用いられ得る。例として、水リッチな流出物に存在する酢酸を除去するために塩基性樹脂が用いられてよい。吸着剤が飽和しており、アセトアルデヒドリッチな流出物、エタノールリッチな流出物および水リッチな流出物の純度を保証することができない場合、それらは、除去されるか再使用のために再生されるかのいずれかである。

（液体不純物および褐色油の除去のための工程Ｅ２））
本発明によると、不純物および褐色油の除去のための工程Ｅ２）は、少なくとも、工程Ｄ１）から得られたエタノール／アセトアルデヒド／水流出物と工程Ｅ１）から得られた水流出物の部分とを供給され、少なくとも１つのエタノール／アセトアルデヒド／水ラフィネート、軽質褐色油流出物および重質褐色油流出物を生じさせる。

好ましくは、前記工程Ｅ２）は、少なくとも１つのスクラブ処理／バックスクラブ処理（back-scrubbing）セクションと、軽質褐色油を蒸留するためのセクションと、重質褐色油を蒸留するためのセクションとを含む。

前記の好ましいスクラブ処理／バックスクラブ処理セクションは、工程Ｄ１）から得られた前記エタノール／アセトアルデヒド／水流出物を中間ポイントに、有利には、工程Ｄ２）から得られた使用済み水流出物、工程Ｆ）から得られたアルコール含有水流出物および工程Ｃ２）から得られた使用済み水流出物（この工程が行われた場合）との混合物として、好ましくは工程Ｄ２）から得られた使用済み水流出物の部分との混合物として供給される。これらの流出物は、工程Ｄ１）から得られたエタノール／アセトアルデヒド／水流出物より水リッチであり、したがって、混合物としてそれらを導入することは、ラフィネートにおける炭化水素の喪失が制限され得ることを意味する。

前記の好ましいスクラブ処理／バックスクラブ処理のセクションの底部は、炭化水素流出物を供給され、その頭部は、工程Ｅ１）から得られた水流出物の部分を供給され、これは、エタノールおよびアセトアルデヒドを含まない。炭化水素流出物および工程Ｅ１）から得られた水流出物の部分が供給される際の温度は、好ましくは１０〜７０℃の範囲内、より好ましくは４５〜５５℃の範囲内である。前記スクラブ処理／バックスクラブ処理のセクションは、塔頂の炭化水素スクラブ抽出物と底部からの前記エタノール／アセトアルデヒド／水ラフィネートとを生じさせ、炭化水素スクラブ抽出物は、不純物および褐色油の部分を積み込まれている。

前記スクラブ処理／バックスクラブ処理セクションが操作される際の圧力は、好ましくは０．１〜０．５ＭＰａの範囲内、好ましくは０．２〜０．４ＭＰａの範囲内である。好ましくは、バックスクラブ処理を行うために加えられる水は、水／エタノール／アセトアルデヒドラフィネート中の水の含有率が、３０重量％超、好ましくは４０重量％になるようにされる。

一実施形態において、前記スクラブ処理／バックスクラブ処理セクションにおける２つの液相の間の接触は、液−液抽出器において行われる。種々の態様の接触が想定されてよい。挙げられてよい限定しない例は、充填塔、脈動塔、撹拌コンパートメント塔（agitated compartmented column）である。別の実施形態において、前記スクラブ処理／バックスクラブ処理のセクションにおける２つの液相の間の接触は、膜接触器、または膜接触器の連結において行われる。この接触態様は、用いられるシステムに特に適している。実際に、水−エタノール−炭化水素の混合物は、安定なエマルジョンを形成することが知られており、これは、液−液抽出器において問題になるかもしれない。膜接触器は、大きな接触面積を生じさせるために用いられ得て、エマルジョンを生じさせることなく不純物および油の炭化水素相の方への移動を促す。

前記炭化水素スクラブ抽出物は、前記軽質褐色油蒸留セクションに供給され、蒸留物としての前記軽質褐色油流出物と褐色油の重質部分を含む炭化水素残渣とを生じさせる。

前記軽質褐色油流出物は、反応工程Ｂ）によって生じた不純物からなり、この不純物は、主として、ジエチルエーテル、酢酸エチルおよびクロトンアルデヒドを含むが、褐色油の軽質部分も含み、これは、より少ない量の不純物からなり、ペンテン、イソプレン、ブタナールおよびビニルエチルエーテルを含む。この流出物は、本方法の高温油回路またはスチームボイラーに必要な熱の一部を提供するように焼き払われるか、または、ジエチルエーテル流出物および／または酢酸エチル／クロトンアルデヒド流出物を回収するために蒸留されてよく、これは、品質向上させられるか再変換のための工程Ｂ）の反応セクションに再循環させられ得るだろう。

前記炭化水素残渣は、必然的に、スクラブ処理のために用いられた炭化水素を含有するが、褐色油の最も重質の部分も含む。炭化水素流出物を液−液抽出器に再循環させることによって褐色油が蓄積することを防止するために、前記炭化水素残渣の部分は、蒸留塔からなる前記重質油蒸留セクションにおいて処理され、炭化水素蒸留物を生じさせ、この炭化水素蒸留物は、必然的に炭化水素からなるが、依然として、わずかな痕跡量の褐色油と、残渣としての、前記重質褐色油流出物とを伴い、この重質褐色油流出物は、８０％超、好ましくは８５％超の炭化水素並びに最も重質な褐色油を含む。油のための前記蒸留セクションに送られる前記炭化水素流出物の割合は、前記炭化水素残渣の全流量の５〜３０％の範囲内、好ましくは１０〜２０％の範囲内である。炭化水素蒸留物は、前記重質油蒸留セクションにおいて処理されなかった炭化水素残渣の部分と混合されて、炭化水素流出物が形成され、この炭化水素流出物は、前記スクラブ処理／バックスクラブ処理セクションに供給される。

この流出物は、好ましくは、前記重質油蒸留セクションのための供給原料の０．１〜２０％の範囲内、好ましくは、０．３〜５％の範囲内を示すものであり、このものは、本方法の高温油回路またはスチームボイラーに必要な熱の一部を提供するために焼き払われてよい。前記重質油蒸留セクションの底部における喪失に相当する炭化水素の補充が、スクラブ処理流量を一定に維持するために必要である。この塔は、炭化水素再循環ループ（炭化水素流出物／スクラブ処理炭化水素流出物のループ）中の褐色油の濃度を一定に維持するようにレギュレートされる。

軽質および重質の褐色油は、方法から除去される。

工程Ｄ１）から得られたエタノール／アセトアルデヒド／水流出物は、主に、エタノール、アセトアルデヒド、水を含むが、不純物、例えば、ジエチルエーテル、酢酸エチルおよび上記のような褐色油も含む。これらの不純物は、それらが反応工程Ａ）およびＢ）に戻されるならば、アセトアルデヒドリッチな蒸留留分および／またはエタノールリッチな蒸留留分内に、それらが部分的にのみ工程Ａ）およびＢ）の反応セクションにおいて転化させられるならば、蓄積し得る。工程Ｅ２）は、流出物処理工程Ｅ１）の前にこれらの不純物の一部を回収するために用いられ得、これは、蒸留塔における褐色油の脱混合が回避され得ることを意味し、蒸留レイアウトが、単純にされ得、従来技術におけるより高い純度を有する、エタノール流出物、アセトアルデヒド流出物および水流出物が得られ得る。

工程Ｄ１）から得られたエタノール／アセトアルデヒド／水流出物を炭化水素流出物によりスクラブ処理することは、ある程度の不純物を同伴する一方で、炭化水素流を工程Ｅ１）から得られた水流出物部分により炭化水素流をバックスクラブ処理することは、アセトアルデヒドおよびエタノールのあらゆる喪失を制限するような方法で、不純物および褐色油の部分を同伴する。

驚くべきことに、本出願人は、工程Ｄ１）から得られたエタノール／アセトアルデヒド残渣に所定の炭化水素を加えることによって液−液相分離を得ることが可能であることを発見した。この結果が驚くべきものであるのは、その工程から得られたエタノール／アセトアルデヒド残渣があらゆる割合で炭化水素に混和性であるエタノールおよびアセトアルデヒドを非常に豊富に含むからである。炭化水素の適切な選択によって、本出願人は、液−液相分離を得ること、それ故に、液−液抽出を行って、工程Ｄ１）から得られたエタノール／アセトアルデヒド／水流出物に含有される不純物の部分を除去することが可能であることを発見した。前記炭化水素流出物は、飽和のおよび／または不飽和のおよび／または芳香族化合物性の炭化水素を含有し得るが、好ましくは飽和炭化水素である。前記炭化水素流出物は、有利には、６〜４０個の炭素原子、好ましくは１０〜２０個の範囲内の炭素原子を含有する炭化水素の混合物によって構成される。限定しない方法において、前記炭化水素流出物は、ガスオイル留分または脱硫ケロセン留分あるいはフィッシャートロプシュタイプの装置によって生じた炭化水素留分であってよい。

スクラブ処理／バックスクラブ処理のセクションに水を加えることは、本発明による不純物および褐色油の除去のための方法のより良好な操作が得られ得ることを意味する。

それ故に、本発明の方法は、褐色油の蓄積を防止するためにエタノールを定期的にパージすることを回避し、これは、本方法の全体的な性能が向上させられることを意味する。

（水により気体副生成物をスクラブ処理するための工程Ｆ））
本発明によると、水によりスクラブ処理するための工程Ｆ）は、工程Ｄ１）から得られた気体副生成物の流出物並びに前記工程Ｅ１）から得られた水リッチな流出物の部分を供給され、少なくとも１つのアルコール含有水流出物を生じさせる。

前記工程Ｆ）の目的は、工程Ｄ１）から得られた気体副生成物の前記流出物中に同伴されるエタノールの小部分を回収し、本方法の全体的収率を向上させることにある。

本発明の前記工程Ｆ）において必要である前記工程Ｅ１）から得られた水の量は非常に少なく、従来技術において必要な量とは対照的であり、これは、工程Ｂ）から得られた流出物蒸気が、工程Ｄ１）においてアセトアルデヒドをほとんどまたは全く含有しないエタノール流によりスクラブ処理されたからである。それ故に、エタノールの小部分のみが、この流れの中に残り、これは、工程Ｄ１）から得られた気体副生成物の流出物中に痕跡量のアセトアルデヒドが存在したならば必要であったであろう水の量と比較して少量の水により容易に回収される。

スクラブ処理した後のエタノールが充填された水は、前記工程Ｆ）から抜き出され、アルコール含有水流出物を構成する。それは、好ましくは、工程Ｅ１）に、直接的に水−エタノール蒸留セクションに、アセトアルデヒド蒸留セクションに過剰に負荷をかけることなく供給される。本発明の別の実施形態において、それは、好ましくは、不純物および褐色油の除去のための工程Ｅ２）に供給される。

それ故に、本発明の方法は、流出物処理工程において処理されるべき流出物の流量を最小にするために用いられ得る。それは、ブタジエンの喪失を可及的に低減させるためにも用いられ得、反応工程の終わりに生じたブタジエンの９８％超、好ましくは９９％超が前記精製ブタジエン流出物において回収されることを可能とする。

（図面の説明）
図１には、図示的かつ非制限な方法で、本発明の方法の配列が示されている。

蒸留セクション（７１）から得られたエタノール流出物の部分は、導管（１）を介して反応セクション（２）に送られ、ここで、エタノールの一部が、主として、アセトアルデヒドと水素とに転化させられる。前記反応セクションからの流出物は、導管（３）を介して分離セクション（４）に送られる。

分離セクション（４）は、水素流出物（５）と、エタノール／アセトアルデヒド流出物とを分離するために用いられ得、水素流出物（５）は、セクション（６）において圧縮され、エタノール／アセトアルデヒド流出物は、２つの部分に分離され、一方は、導管（５２）を介して反応セクション（１８）に供給され、他方は、導管（５０）を介してスクラブ処理セクション（８）に送られて、圧縮された水素流出物（７）をスクラブ処理する。圧縮された水素流出物は、蒸留セクション（７１）から得られたエタノール流出物の部分（４９）によってもスクラブ処理され、導管（１０）を介して精製水素流出物として排出される。この集合は、図２においてより詳細に記載される。

反応セクション（１８）は、導管（１７）を介して蒸留セクション（７１）から得られたアセトアルデヒド流出物を、導管（５１）を介して到着する、水素をスクラブ処理するために用いられたエタノール／アセトアルデヒド流出物、および分離セクション（４）から導管（５２）を介して供給されたエタノール／アセトアルデヒド流出物とともに供給される。反応セクション（１８）からの流出物は、導管（１９）を介して分離セクション（２０）に送られて、気体流出物（２１）と液体流出物（３１）とに分離される。

気体流出物（２１）は、セクション（２２）において圧縮される。それは、導管（２３）を介して、スクラブ処理セクション（２４）に供給され、このスクラブ処理セクション（２４）において、それは、エタノール供給原料（１５）との接触によってスクラブ処理される。この集合は、図３においてより詳細に記載されている。圧縮されかつスクラブ処理された気体流出物は、導管（２６）を介して水スクラブ処理セクション（２７）に供給され、この水スクラブ処理セクション（２７）において、それは、蒸留セクション（７１）から得られた水流出物の部分（５３）によりスクラブ処理される。スクラブ処理の後にエタノールを充填された水は、導管（３０）を介して、蒸留セクション（７１）に、直接的に水−エタノール分離塔に、アセトアルデヒド塔に過剰に負荷をかけることなく戻される。セクション（２７）においてスクラブ処理された蒸気流出物は、導管（２８）を介して抜き出される。

分離器（２０）から得られ、導管（３１）を介して送られた液体流出物は、導管（２５）を介して到着する底部スクラブ処理液（２４）と混合される。混合物は、蒸留セクション（３２）に送られ、この蒸留セクション（３２）は、塔頂ブタジエン留分と、底部からの水、エタノール、アセトアルデヒドおよび不純物を含む混合物とを分離することになる。ブタジエン留分は、導管（３３）を介して水スクラブ（３５）に送られる。水スクラブ（３５）は、極性不純物、特にアセトアルデヒドを除去することを目的とする。スクラブ処理水（これは、清浄な水である）は、導管（３６）を介して導入される。アセトアルデヒドを充填された水は、導管（３７）を介して蒸留セクション（７１）に戻される。

予備精製されたブタジエン流出物は、導管（３８）を介して乾燥セクション（５４）に送られ、全ての痕跡量の水が除去される。乾燥ブタジエン流出物（５６）は、深冷蒸留（５７）に供給され、導管（５５）を介して水が排出される。この集合は、図４においてより詳細に記載されている。軽質生成物は、導管（５８）を介して塔頂から−３５℃で、ブタジエンの非常に小さい喪失を伴って深冷蒸留セクションを出る。最上部ブタジエン留分は、導管（５９）を介して出て、液−液抽出セクション（６０）に到着する。この抽出の機能は、図５においてより詳細に記載されている。

精製ブタジエン流出物は、導管（６２）を介してこの抽出工程を出、現行の仕様（９９．５％超）を満たす純度を有し、残留不純物は、主としてブテンである。このセクションにおいて分離されたブテン（少量のブタジエンを含む）は、導管（６１）を介してこの装置を出る。

蒸留工程（３２）の底部からのエタノール／アセトアルデヒド残渣は、導管（３４）を介して、スクラブ処理／バックスクラブ処理セクション（６３）に送られ、重質炭化水素が導管（６９）を介して供給され、再循環水が導管（６４）を介して供給される。重質スクラブ処理炭化水素は、不純物を充填され、導管（６５）を介して出て、再生セクション（６６）に供給し、この再生セクションから、重質炭化水素が（６９）に出て、スクラブに戻り、軽質部分（６７）は除去される。軽質部分（６７）は、特に、ジエチルエーテルおよび酢酸エチルに加えていくらかの軽質褐色油を含有する。重質留分（６８）も除去される。重質留分（６８）は、重質褐色油およびスクラブ処理炭化水素の小部分を含有する。セクション（６３）および（６６）の機能は、図６においてより詳細に記載されている。

スクラブ処理／バックスクラブ処理のセクション（６３）からの底部液は、その不純物を含んでおらずかつ重質炭化水素（６９）に強い親和性を有するエタノール／アセトアルデヒド残渣（３４）と、スクラブ処理水（６４）の両方を含有しており、この底部液は、導管（７０）を介して蒸留セクション（７１）に送られる。このセクションは、アセトアルデヒド部分とエタノール部分と水部分とを分離するために用いられ得、アセトアルデヒド部分は、導管（１７）を介して反応セクション（１８）に戻され、エタノール部分の一部は、導管（１）を介して反応セクション（２）に送られ、エタノール部分の一部は、導管（４９）を介してスクラブ処理工程（８）に送られ、水部分は、酢酸をほとんど含有しておらず、これは、一部、導管（５３）を介してスクラブ処理工程（２７）と、導管（６４）を介してスクラブ処理工程（６３）とに再循環させられ、残りの水は、導管（７２）を介して装置からパージされる。このセクションの機能は、図７において詳細に記載される。

図２には、図示的かつ制限しない方法で、反応セクション（２）からの流出物の分離および水素処理工程が示される。

反応セクション（２）からの流出物は、導管（３）を介してチャンバ（４０１）に供給される。チャンバ（４０１）は、水素流出物（５）と液相（４０２）とを分離するためのものである。水素流出物（５）は、圧縮機（６０１）によって圧縮される。圧縮された水素流出物は、次いで、導管（６０２）を介して、熱交換器（６０３）に送られ、これは、冷却有用性物（cooling utility）（６０４）を活用して気体を冷却することになる。圧縮された水素流出物は、導管（７）を介して熱交換器（６０３）を出て、断熱性スクラブ処理塔（８０５）の底部に入り、低温に冷却された２種の液体によりスクラブ処理されることになる。

液相（４０２）は、ポンプ（４０３）を介して汲み上げられてより高い圧力とされ、エタノール／アセトアルデヒド流出物（４０４）を形成する。エタノール／アセトアルデヒド流出物の部分（５０）は、クーラント（８０７）を活用した熱交換器（８０６）を介して冷却される。このクーラントは、例えば、プロパンであってよい。液体は、導管（８０８）を介して熱交換器（８０６）を出た後に、塔（８０５）に、この塔の頭部と底部との間の中間レベルで入る。

蒸留セクション（７１）から得られたエタノール流出物の部分は、導管（４９）を介して第１の熱交換器（８０１）に供給され、導管（４９）中のエタノールが冷却されかつ導管（８０９）を介して塔（８０５）を出る水素を再加熱することが可能となる。この交換器からの出口において、再加熱された精製済み水素流出物は、導管（１０）を介してこの方法を出、冷却されたエタノールは、導管（８０２）を介して交換器（８０３）に送られ、クーラント（８１０）を活用してそれはさらに冷却される。クーラントは、例えば、プロパンであってよい。エタノールは、導管（８０４）を介して塔（８０５）に送られる。塔（８０５）の液体の底部流出物は、導管（５１）を介して、エタノール／アセトアルデヒド流出物（４０４）の部分（５２）との混合物として反応セクション（１８）に送られる。

図３には、非制限的な方法で、反応セクション（１８）からの流出物の分離とブタジエン流出物処理工程の一部が図示される。

反応セクション（１８）からの流出物（１９）は、分離器（２００１）に供給され、この分離器（２００１）において、ブタジエン流出物（２１）および液相（２００２）が分離される。ブタジエン流出物（２１）は、圧縮機（２２０２）において圧縮され、圧縮された蒸気流出物（２２０３）は、次いで、熱交換器（２２０４）において冷却有用性物（２２０５）により冷却される。

圧縮されかつ冷却された蒸気流出物（２３）は、断熱性スクラブ処理塔（２４０４）に供給され、ここで、それは、エタノール供給原料（１５）によりスクラブ処理されることになる。エタノール供給原料は、すでに、導管（２４０２）を介して到着するクーラントによって熱交換器（２４０１）において冷却されている。予備冷却されたエタノール供給原料が導管（２４０３）を介して塔（２４０４）に入る。圧縮されかつスクラブ処理された蒸気流出物（２６）は、塔頂回収され、スクラブ処理液（２５）は、底部から回収される。

底部スクラブ処理液（２５）は、ポンプ（２００３）を介してすでに汲み上げられている液相（２００２）と混合され、導管（３１）を介して持ち込まれる。（２５）と（３１）の混合物は、生じたブタジエンの全てを含有しており、セクション（３２）に送られる。

図４には、図示的かつ非制限的な方法でブタジエンのシーブ乾燥処理が示される。

予備精製されたブタジエン流出物は、導管（３８）を介して乾燥のために到着する；それは、開口弁（５４０２−１または２）中、次いで、チャンバ（５４０３−１または２）に含まれる乾燥シーブ中を通る。乾燥ブタジエンは、開口弁（５４０４−１または２）、次いで、導管（５４０５−１または２）を通じでチャンバ（５４０３−１または２）を出、最終的には、導管（５６）を介して深冷蒸留工程に送られる。

水素の流れが、導管（１０）を介して到着し、熱交換器（５４０６）における加熱手段（５４０７）との交換によって加熱される。加熱手段（５４０７）は、例えば、高温油（hot oil）であってよい。

熱交換器（５４０６）からの出口において、高温水素流は、導管（５４０７−２または５４０７−１）を介して、開口弁（５４０８−２または１）に送られ、これから、再生チャンバ（５４０３−２または１）に送られる。チャンバ（５４０３−２または１）からの出口において、水を充填された高温気体は、開口弁（５４０９−２または１）を介して、次いで、導管（５４１０−２または１）、導管（５４１１）、次いで熱交換器（５４１２）を介して通過し、この熱交換器（５４１２）において、それは、導管（５４１３）を介して到着する冷却水を活用して冷却され、水が凝縮させられる。気体は、同様に、空気冷却器によって冷却されてよい。熱交換器（５４１２）を出る、冷却された気体は、導管（５４１４）を通じて分離器（５４１５）に送られ、ここで、凝縮水が分離され、装置を出て導管（５５）を介して送られる。凝縮水は、流れ（１０）に含有されるエタノールの一部を含有している：それは、場合によっては、エタノールを回収するためのセクション（７１）に送られれてよい。

図５には、図示的かつ非制限的な方法で、極性溶媒、例えば、ＤＭＳＯ（dimethylsulphoxide：ジメチルスルホキシド）を用いるブタジエンの精製が示される。

乾燥ブタジエン流出物は、導管（５９）を介して第１の抽出塔（６００１）に供給され、この第１の抽出塔（６００１）に、極性溶媒（例えばＤＭＳＯであってよい）の流れが、導管（６００２）を介して塔頂に到着する。底部において、炭化水素溶媒、例えば、ペンタンまたはシクロヘキサンが、導管（６００３）を介して供給される。

塔（６００１）の底部において、極性溶媒および溶解したブタジエンは、導管（６００４）を介して出、ポンプ（６００５）によって汲み上げられ、導管（６００６）を介して塔（６００７）の頭部に送られる。大量の炭化水素溶媒が、導管（６０４９）を介して塔（６００７）の底部に注入され、極性溶媒からブタジエンが分離される。塔（６００７）の底部において、ブタジエンを含まない極性溶媒は、導管（６００８）を介して出て、ポンプ（６００９）を介して汲み上げられ、次いで、導管（６００２）を介して塔（６００１）に戻される。

塔の頭部において、炭化水素中に溶解したブタジエンは、導管（６０３０）を介して熱交換器（６０３１）に送られ、ここで、それは、塔（６０３３）の底部との間接的交換によって加熱される。熱交換器（６０３１）からの出口において、ブタジエン−溶媒の混合物は、導管（６０３２）を介して塔（６０３３）に供給される。

この塔（６０３３）は、加熱手段（６０４３）を用いて塔の底部を加熱しおよび再沸騰させるためのデバイス（６０４２）を備えている。この加熱手段（６０４３）は、例えば、低圧水蒸気であってよい。塔の頭部において、塔（６０３４）を介して出る塔頂蒸気は、冷却有用性物（６０３６）を用いて、熱交換器（６０３５）において冷却され、完全に凝縮させられる。熱交換器（６０３５）からの出口において、凝縮液は、導管（６０３７）を介してチャンバ（６０３８）中に流れる。液体は、次いで、導管（６０３９）を介してポンプ（６０４０）の方に送られる。液体の一部は、還流として、導管（６０４１）を介して塔（６０３３）に送られ、残りは、精製ブタジエン流出物を構成し、このものは、導管（６２）を介して方法から送り出される。

塔（６０３３）の底部は、炭化水素溶媒であり、このものは、導管（６０４４）を介してポンプ（６０４５）に送られる。ポンプ（６０４５）からの出口において、溶媒は、導管（６０４６）を介して熱交換器（６０３１）に送られ、ここで、それは、塔（６０３３）のための供給原料との間接熱交換によって冷却される。熱交換器（６０３１）からの出口において、溶媒は、導管（６０４７）を介して熱交換器（６０４８）に送られ、冷却有用性物（６０４９）を用いて最終冷却仕上げがなされる。交換器（６０４８）からの出口において、溶媒は、導管（６０４９）を介してスクラブ処理塔（６００７）に戻される。

炭化水素溶媒とブテンとの混合物は、塔（６００１）を塔頂から出、ブタジエンの喪失は少ない。この混合物は、熱交換器（６０１１）に送られ、ここで、それは、塔（６０１３）の底部との間接交換によって加熱される。熱交換器（６０１１）からの出口において、ブテン−溶媒の混合物は、導管（６０１２）を介して塔（６０１３）に供給する。この塔（６０１３）は、デバイス（６０２２）を備えており、このデバイス（６０２２）は、加熱手段（６０２３）を用いて塔の底部を加熱しかつ再沸騰させるために用いられ得る。加熱手段（６０２３）は、例えば、低圧水蒸気であってよい。塔の頭部において、導管（６０１４）を介して出る塔頂蒸気は、熱交換器（６０１５）において冷却有用性物（６０１６）を用いて冷却されかつ完全に凝縮させられる。熱交換器（６０１５）からの出口において、部分的に凝縮させられた混合物は、導管（６０１７）を介してチャンバ（６０１８）に供給される。気相および液相は、このチャンバ（６０１８）において分離される。チャンバからの液相は、導管（６０１９）を介してポンプ（６０２０）に送られ、次いで、還流として、導管（６０２１）を介して塔（６０１３）に送られる。蒸気相は、ブテンと少量のブタジエンとによって必然的に構成され、このものは、導管（６１）を介して方法から除かれ、例えば燃料として作用する。

塔（６０１３）の底部は、炭化水素溶媒であり、このものは、導管（６０２４）を介してポンプ（６０２５）に送られる。ポンプ（６０２５）からの出口において、溶媒は、導管（６０２６）を介して、熱交換器（６０１１）に送られ、ここで、それは、塔（６０１３）のための供給原料との間接熱交換によって冷却される。熱交換器（６０１１）からの出口において、溶媒は、導管（６０２７）を介して熱交換器（６０２８）に送られ、冷却有用性物（６０２９）を用いて最終冷却仕上げがなされる。交換器（６０２８）からの出口において、溶媒は、導管（６００３）を介してスクラブ処理塔（６００１）に戻される。

図６には、図示的かつ非限定な方法で、スクラブ処理／バックスクラブ処理による極性のより低い不純物および褐色油の抽出が示される。

エタノール／アセトアルデヒド残渣（３４）は、スクラブ処理塔（６３０１）に供給される。重質炭化水素溶媒（これは、例えば、ガスオイル留分または脱硫ケロセン、またはフィッシャートロプシュタイプの装置によって生じた留分であってよい）は、導管（６９）を介して塔（６３０１）の底部に供給される一方、水流出物の部分（６４）は、塔（６３０１）に塔頂から供給する。

重質スクラブ処理炭化水素流出物は、導管（６５）を介して塔（６３０１）から塔頂抜き出しされ、再生のためのセクションに送られる（６６）。それは、熱交換器（６６０１）において塔（６６０３）の底部との交換によって予熱される。交換器（６６０１）からの出口において、予熱された重質スクラブ処理炭化水素流出物は、導管（６６０２）を介して塔（６６０３）に送られる。

この塔（６６０３）は、加熱手段（６６１３）を用いて塔の底部を加熱しかつ再沸騰させるためのデバイス（６６１２）を備えている。加熱手段（６６１３）は、例えば、高温油であってよい。塔の頭部において、導管（６６０４）を介して出る塔頂蒸気は、熱交換器（６６０５）において、冷却有用性物（６６０６）を用いて冷却されかつ完全に凝縮させられる。熱交換器（６６０５）からの出口において、凝縮させられた液体は、導管（６６０７）を介してチャンバ（６６０８）中に流れる。液体は、次いで、導管（６６０９）を介してポンプ（６６１０）に送られる。液体の一部は、導管（６６１１）を介して塔（６６０３）に還流として送られる；残りは、導管（６７）を介して装置から送り出される。

塔（６６０３）の底部は、導管（６６１４）を介してポンプ（６６１５）に送られる。ポンプ（６６１５）を出る液の部分は、導管（６６１８）を介して別の蒸留塔（６６１９）に送られる。残りの部分は、導管（６６１６）を介して熱交換器（６６０１）に送られ、塔（６６０３）のための供給原料（６５）との間接交換により底部液（６６１６）を冷却するために用いられ得る。冷却された底部液は、導管（６６１７）を介して交換器（６６０１）を出て、熱交換器（６６３７）に送られる。

精製塔（６６１９）は、加熱手段（６６３１）を用いて塔底部を加熱しかつ再沸騰させるためのデバイス（６６３０）を備えている。加熱手段（６６３１）は、例えば、高温油であってよい。塔の頭部において、導管（６６２０）を介して出る塔頂蒸気は、熱交換器（６６２１）において、冷却有用性物（６６２２）を用いて冷却されかつ完全に凝縮させられる。熱交換器（６６２１）からの出口において、凝縮させられた液体は、導管（６６２３）を介してチャンバ（６６２４）中に流れる。液体は、次いで、導管（６６２５）を介してポンプ（６６２６）に送られる。液体の一部は、導管（６６２８）を介して塔（６６１９）に還流として送られ、残りは、導管（６６２９）を介して交換器（６６３７）に、塔底（６６０３）との混合物として送られ、ここで、それは、冷却有用性物（６６３８）を用いて冷却される。交換器（６６３７）出る炭化水素は、導管（６９）を介してスクラブ処理塔（６３０１）に送られる。

塔（６６１９）の頭部は、必然的に、重質炭化水素からなるが、依然として、ほんの痕跡量の「黒油（black oil）」を伴う。重質炭化水素の等価な補給（図示なし）は、スクラブ処理流量を一定に維持するために必要である。

塔（６６１９）の底部からの液体は、導管（６６３１）を介して除去され、ポンプ（６６３２）を介して汲み上げられ、次いで、導管（６６３３）を介して熱交換器（６６３４）に送られ、ここで、それは、流体（６６３５）によって冷却され、導管（６８）を介して方法から除去される。それは、そこで、例えば燃料として作用し得る。流体（６６３５）は、冷却水であってよい；空気冷却器により空気を用いること、または、この流体（６６３５）のように再加熱されなければならない装置からの流れを用いることも可能である。

図７には、蒸留セクション（７１）のための可能な配列が示される。

スクラブ処理（６３）から得られたエタノール／アセトアルデヒド／水／極性不純物の混合物は、導管（７０）を介して蒸留セクション（７１）に供給される。この流れは、導管（３７）を介してスクラブ処理セクション（３５）から到着するアセトアルデヒドを充填されたスクラブ処理水と混合される。これらの２つの流れの混合物は、熱交換器（７１０１）において、流れ（７１３３）に対する間接熱交換によって加熱される。この交換器からの出力は、導管（７１０２）を介して塔（７１０３）に供給される。導管（７１０４）を介して出る塔の頭部は、熱交換器（７１０５）において、冷却有用性物（７１０６）との交換により完全に凝縮させられる。交換器（７１０５）の出力は、導管（７１０７）を介して還流ドラム（７１０８）に供給される。このドラムからの液体は、導管（７１０９）を介してポンプ（７１１０）の方に出て、ポンプ（７１１０）は、還流を、導管（７１１１）を介して塔（７１０３）の方に送り、蒸留物（アセトアルデヒドリッチな流出物）を、導管（１７）を介して反応セクション（１８）の方に送る。この蒸留物は、主として、アセトアルデヒドを含有するが、水、エタノールおよび他の軽質不純物（ジエチルエーテル、ブタナール、アセトン、酢酸エチル等）も含む。

塔（７１０３）は、交換器（７１１２）を活用して、例えば導管を介して到着する低圧水蒸気（７１１３）により再沸騰させられる。塔（７１０３）の底部からの生成物は、主として、水、エタノール、少量のブタノール、酢酸および複数種の他の不純物を含有するものであり、これは、導管（７１１４）を介して出て、次いで、ポンプ（７１１５）を活用して、導管（７１１６）を介して塔（７１１８）に送られる。スクラブ処理セクション（２７）からのスクラブ処理水は、エタノールを充填されており、このものは、導管（３０）を介して到着し、導管（７１１６）を介して到着する塔（７１０３）からの底部生成物と混合される。混合物は、導管（７１１７）を介して塔（７１１８）に送られる。

塔（７１１８）の頭部は、導管（７１１９）を介して出て、次いで、熱交換器（７１２０）を介して、冷却有用性物（７１２１）を活用して完全に凝縮させられる。交換器（７１２０）からの出口は、導管（７１２２）を介して還流ドラム（７１２３）に供給される。このドラムからの液体は、導管（７１２４）を介して、ポンプ（７１２５）の方に出て、ポンプ（７１２５）は、還流を、導管（７１２６）を介して塔（７１１８）に送り、蒸留物を、導管（７１２７）を介して、一部を、導管（１）を介して反応セクション（２）の方に、別の部分を、導管（４９）を介してスクラブ処理（８）の方に送る（エタノールリッチな流出物）。これらの２つ送り先の間の比の調節は、セクション（１８）の反応器への入口におけるエタノール／アセトアルデヒドの比が調節され得ることを意味する。この蒸留物は、主として、エタノールを含むが、水、少量のブタノール、および複数種の他の不純物も含む。

塔（７１１８）は、交換器（７１２８）を活用して、例えば、導管を介して到着する低圧蒸気（７１２９）により再沸騰させられる。塔（７１１８）からの底部生成物（水リッチな流出物）は、主として、水と、少量の酢酸とを含有するものであり、これは、導管（７１３０）を介して出て、ポンプ（７１３１）を活用して、導管（７１３２）を介して熱交換器（７１０１）に送られ、熱交換器（７１０１）において、それは、塔（７１０３）のための供給原料との間接交換によって冷却される。生成物は、導管（７１３３）を介して熱交換器（７１０１）から取り出され、交換器（７１３４）において冷却有用性物（７１３５）を活用して冷却される。交換器からの出口において、水の一部は、導管（６４）を介してスクラブ処理工程（６３）に、導管（５３）を介してスクラブ処理工程（２７）に送られる；残りは、導管（７２）を介して装置からパージされる。

（実施例）
以下の実施例は、流れの再循環を用い、かつ、実験ポイント（二元気液平衡データおよび液−液分配係数）に基づく熱力学的データを積算するプロセスシミュレーションに基づいている。実施例のそれぞれにおいて、供給原料の流量は、ブタジエンの年次生産１５０ｋｔ／年、純度９９．５〜１００重量％を得るように調節され（生成物の現行の使用と一致している）、本方法のための年次操作期間は８０００時間とされた。

（実施例１−従来技術のブタジエン製造方法）
（１．１−水素処理工程）
エタノールのアセトアルデヒドへの転化のための反応器からの出口における気相（これは、１０ｔ／ｈの流量を示していた）は、反応によって同時製造された水素、エタノールおよびアセトアルデヒドを含んでいた。この方法の全体的収率を最大にするためにエタノールおよびアセトアルデヒドの喪失を可及的に制限することは重要であった。水により気相をスクラブ処理することは、この気相中に含有されるアセトアルデヒドおよびエタノールの９９．５重量％が回収され得るだろうことを意味する。

このスクラブ処理の目標は、５０ｔ／ｈの水を用いて満足させられた。この５０トンの水は、単純に、本方法の外側からの清浄な水であり得るか、一部、本方法から再循環させられた水であり得るだろう。精製された水素流出物中のエタノールの喪失は３１ｋｇ／ｈであった。

再循環水を用いることは、清浄な水の消費が最小にされ得ることを意味するが再循環させることの効果に起因して、酢酸を精製水素流出物に持ち込むだろう。最大４０ｔ／ｈの再循環水が用いられ得るだろう。「清浄な」水の消費は、それ故に、最小１０ｔ／ｈであるだろう。この１０〜５０ｔ／ｈの水は、従来技術のレイアウトの全体において処理された水の流れの３５〜７０％を示していた。

スクラブ処理水が部分的に再循環水を起源とするかまたは完全に清浄な水を起源とするかどうかで、水／エタノール／アセトアルデヒド蒸留セクションに入る水の流量は、１４２ｔ／ｈに上昇させられる。

（１．２−第１のブタジエン分離工程（代替１））
ブタジエン転化工程からの蒸気流出物が圧縮され、次いで、それを、エタノールのアセトアルデヒドへの転化のための反応器から得られたエタノール／アセトアルデヒド流出物と接触させることによってスクラブ処理された。エタノール／アセトアルデヒド流出物は、３５℃に冷却されたものであった。前記エタノール／アセトアルデヒド流出物を用いて前記蒸気流出物をスクラブ処理することは、スクラブ処理前の前記蒸気流出物中に含まれるほとんど全てのブタジエン（９９．９８８％）が回収され得るだろうことを意味する。スクラブ処理工程を出る蒸気流出物は、スクラブ処理済みの気体流出物を形成した。それは、反応副生成物（エチレン、エタン等）を含んでいたが、エタノールおよびアセトアルデヒドも含んでいた。

前記スクラブ処理済み流出物気体は、次いで、再循環水によりスクラブ処理されて、アセトアルデヒドおよびエタノールが回収された。アセトアルデヒドおよびエタノールの全てを回収するために１２．７ｔ／ｈの水を用いることが必要であった。

（１．３−第１のブタジエン分離工程（代替２））
この実施例が先行実施例と異なっているのは、エタノールのアセトアルデヒドへの転化のための反応器から得られたエタノール／アセトアルデヒド流出物が１４℃に予備冷却された後に、すでに圧縮されたブタジエン転化工程からの蒸気流出物をスクラブ処理するために用いられた点である。

エタノール／アセトアルデヒド流出物の温度低下は、前記蒸気流出物中に含まれるブタジエンの全体が回収され得、スクラブ処理済みの気体流出物中に同伴されるエタノールおよびアセトアルデヒドの量が低減され得るだろうことを意味する。

このスクラブ処理された気体流出物は、次いで、再循環水によりスクラブ処理されて、アセトアルデヒドおよびエタノールが回収された。アセトアルデヒドおよびエタノールの全てを回収するために８．５ｔ／ｈの水を用いることが必要であった。

（実施例２−本発明に合致するブタジエンの製造方法）
（２．１−水素処理工程）
圧縮の後、エタノールのアセトアルデヒドへの転化のための反応器からの出口における気相がスクラブ処理され、流出物処理工程から得られたエタノール流出物の部分が用いられた。スクラブ処理された気相は、精製水素流出物を形成した。精製水素流出物におけるエタノールの喪失は３２ｋｇ／ｈであり、これは、従来技術のレイアウトにおけるアセトアルデヒドの喪失３１ｋｇ／ｈに類似していた。

水の代わりに再循環エタノールによりスクラブ処理することは、水／エタノール／アセトアルデヒド蒸留セクションへの入口における水の流量が５０ｔ／ｈだけ低減させられ得て、これは、それ故に、９１ｔ／ｈに低減させられたことを意味する。これは、方法のレイアウトの全体中、特に、蒸留セクションの塔中を移動する水の流量における３５％の節約を示す。この節約は、結果として、エタノールおよびアセトアルデヒドの回収セクションの全体にわたる有用性物の投資および消費のレベルの降下をもたらした。

（２．２−第１のブタジエン分離工程（代替１））
この実施例では、ブタジエン転化工程からの蒸気流出物は圧縮され、次いで、転化方法のためのエタノール供給原料との接触によりスクラブ処理された。スクラブ処理工程を出る流出物気体は、スクラブ処理済み気体流出物を形成した。

前記エタノール供給原料は以下の組成を有していた：エタノール９３．３重量％および水６．７重量％；測定可能な痕跡量の不純物を有していない。それは、３５℃の温度でスクラブ処理塔に供給された。このスクラブは、前記蒸気流出物に含まれるブタジエンの９９．８８％を回収するために用いられた。スクラブ処理済みの気体流出物は、従来技術の例とは対照的に、アセトアルデヒドを含まなかった。

スクラブ処理済みの気体流出物は、次いで、再循環水によりスクラブ処理されて、エタノールが回収された。エタノールの全てを回収するために３．２ｔ／ｈの水を用いることが必要であり、すなわち、従来技術の例の場合よりはるかに少なかった。

（２．３−第１のブタジエン分離工程（代替２））
この実施例が先行実施例と異なっているのは、エタノール供給原料が、１４℃に予備冷却された後に、ブタジエン転化工程からの事前に圧縮された蒸気流出物をスクラブ処理するために用いられた点である。このスクラブ処理工程は、前記蒸気流出物に含まれるブタジエンの全てを回収するために用いられた。

スクラブ処理済み気体流出物は、アセトアルデヒドを含んでおらず、このものは、次いで、再循環水によりスクラブ処理されて、エタノールが回収された。エタノールの全てを回収するために０．４ｔ／ｈの水を用いることが必要であり、すなわち、これは、従来技術におけるより２０倍超少なかった。

スクラブ処理のために要求される水の流量の低減は、流出物処理工程への入口における水の流量が、１３％低減させられ得ることを意味する；その結果として、これは、分離設備の寸法およびそれらのエネルギー消費を低減させる。

流出物処理工程から得られたエタノール流出物の部分を用いるのとは対照的にエタノール供給原料を用いる本発明のこの有利なバリエーションは、ブタジエン留分をスクラブ処理する流れの流量が低減させられ得るだろうことを意味する。それ故に、エタノール流量は、１６％まで低減させられた。

（２．４−第１のブタジエン分離工程（代替３））
この実施例では、ブタジエン転化工程からの蒸気流出物は、圧縮され、次いで、流出物処理工程から得られたエタノール流出物の部分との接触によってスクラブ処理された。スクラブ処理工程を出る気体流出物は、スクラブ処理済み気体流出物を形成した。

流出物処理工程から得られた前記エタノール流出物は、以下の組成を有していた：エタノール８４重量％および水１６重量％；不純物は測定可能な痕跡量も有していない。それは、３５℃の温度でスクラブ処理塔に供給された。このスクラブ処理工程は、前記蒸気流出物に含まれるブタジエンの全てを回収するために用いられ得た。スクラブ処理済みの気体流出物は、従来技術の例とは対照的に、アセトアルデヒドを含んでいなかった。

スクラブ処理済みの気体流出物は、次いで、再循環水によりスクラブ処理されて、エタノールが回収された。エタノールの全てを回収するために２．８ｔ／ｈの水を用いることが必要であった。すなわち、従来技術の例におけるよりはるかに少なかった。

（２．５−第１のブタジエン分離工程（代替４））
この実施例が前の実施例と異なっているのは、流出物の処理のための工程から得られたエタノール流出物の部分が１４℃に予備冷却された後に、ブタジエン圧縮工程からの事前圧縮された蒸気流出物をスクラブ処理するために用いられた点である。このスクラブは、前記蒸気流出物に含まれるブタジエンの全てを回収するために用いられた。

スクラブ処理済みの気体流出物は、アセトアルデヒドを含んでおらず、このものは、次いで、再循環水によりスクラブ処理されて、エタノールが回収された。エタノールの全てを回収するために０．４ｔ／ｈの水を採用することが必要であった。すなわち、従来技術におけるよりも２０倍超少ない。

スクラブ処理するために要求される水の流量における低減は、流出物処理工程への入口における水の流量の１３％が低減され得たことを意味する：結果として、これは、分離設備のサイズおよびそのエネルギー消費を低減させた。

（２．６−続くブタジエン分離工程）
第１のブタジエン精製工程から得られた精製ブタジエン流出物は乾燥セクションに供給され、それを連続してアルミナ上に、次いで、ゼオライト４Ａ上に通すことによって、前記精製ブタジエン流出物中に存在するかもしれない水の全てがスクラブ処理された。乾燥セクションからの流出物は、乾燥ブタジエン流出物を形成した。この乾燥ブタジエン流出物は、次いで、深冷蒸留塔に供給された。この深冷蒸留塔は、塔頂圧力０．３５ＭＰａ、底部温度３４℃および塔頂温度−３３℃で操作された。

最後に、最上部ブタジエン流出物として知られる蒸留残渣は、ＤＭＳＯおよびシクロヘキサンを用いる液−液抽出セクションに供給された。

第１のスクラブ処理塔は、塔頂で２６０ｔ／ｈのＤＭＳＯを供給され、底部において５２ｔ／ｈのシクロヘキサンを供給された。この第１の塔は、２０段のサブスクライブ処理理論段を含んでいた。第１の塔からの底部生成物は、第２のスクラブ処理塔に送られた。この第２のスクラブ処理塔は、１０理論段を含んでいた。

この第２のスクラブ処理塔からの塔頂生成物は、蒸留塔において処理された。このことは、ブタジエンは、シクロヘキサンから分離され得たことを意味する；それは、２４理論段を含んでおり、還流比８で操作された。

第１のスクラブ処理塔からの塔頂生成物は、蒸留塔において処理され、シクロヘキサンからブテン類が分離された；それは、２６理論段を含んでおり、還流比１０で操作された。

第２のブタジエン分離工程に入るブタジエンの９９．３％は、純度９９．８８重量％を有する生成物として回収された。

精製済みブタジエン流出物は、液−液抽出セクションからの出口から得られ、そのブタジエン含有率は、９９．８８重量％であった。精製工程の全てにわたるブタジエンの喪失（ブタジエン転化反応器からの流出物に含まれる高純度ブタジエンの流量に対する、精製済みブタジエン流出物に含まれる高純度ブタジエンの流量の比から計算される）は、０．８重量％未満であった。

本発明の工程および再循環の、特に、不純物の蓄積を防止することによる配列は、反応していなかった化合物のほとんど全てが再循環させられ得るだろうことを意味する。それ故に、従来技術に匹敵する、反応器中の通過当たりの低い転化率に拘わらず、全体的な収率（ｔ_{ｂｕｔａｄｉｅｎｅ ｐｒｏｄｕｃｅｄ}／ｔ_{ｃｏｎｖｅｒｔｅｄ ｅｔｈａｎｏｌ}）は４１％であった。本発明の再循環を行うことは、全体的な収率が、第２の転化工程からの流出物中に存在するアセトアルデヒドの全ての再循環並びに回収および品質向上がない状況と比較して２０ポイント超改善され得ることを意味する。それ故に、本方法のための供給原料に含まれるエタノールの９９．９％超が品質向上させられる。

図示的かつ非制限な方法で、本発明の方法の配列を示す。 図示的かつ制限しない方法で、反応セクション（２）からの流出物の分離および水素処理工程を示す。 非制限的な方法で、反応セクション（１８）からの流出物の分離とブタジエン流出物処理工程の一部を示す。 図示的かつ非制限的な方法でブタジエンのシーブ乾燥処理を示す。 図示的かつ非制限的な方法で、極性溶媒、例えば、ＤＭＳＯを用いるブタジエンの精製を示す。 図示的かつ非限定な方法で、スクラブ処理／バックスクラブ処理による極性のより低い不純物および褐色油の抽出を示す。 蒸留セクション（７１）のための可能な配列を示す。

Claims (15)

1. 最低８０重量％のエタノールを含むエタノール供給原料からブタジエンを製造する方法であって、少なくとも：
   Ａ） エタノールをアセトアルデヒドに転化させる工程であって、少なくとも１つの反応セクションと、分離セクションとを含み、該反応セクションは、少なくとも１つの、工程Ｅ１）から得られたエタノールリッチな流出物の部分を供給され、０．１〜１．０ＭＰａの範囲内の圧力および２００〜５００℃の範囲内の温度で、触媒の存在下に操作され、該分離セクションは、前記反応セクションからの流出物を、気体の形態にある少なくとも１つの水素流出物と液体の形態にあるエタノール／アセトアルデヒド流出物とに分離するためのものである、工程；
   Ｂ） ブタジエンに転化させるための工程であって、少なくとも１つの反応セクションと、分離セクションとを含み、該反応セクションは、少なくとも、工程Ａ）から得られた前記エタノール／アセトアルデヒド流出物の部分と、工程Ｃ１）から得られたエタノールリッチな液体と、工程Ｅ１）から得られたアセトアルデヒドリッチな流出物の部分とを供給され、触媒の存在下に、３００〜４００℃の範囲内の温度、０．１〜１．０ＭＰａの範囲内の圧力で操作され、供給流量は、前記反応セクションへの入口におけるエタノール／アセトアルデヒドのモル比が１〜５の範囲内になるようにレギュレートされ、該分離セクションは、前記反応セクションからの流出物を、少なくとも１つの気体流出物と液体流出物とに分離するためのものである、工程；
   Ｃ１） 水素処理工程であって、少なくとも１つの圧縮セクションと、気−液スクラブ処理セクションとを含み、該圧縮セクションは、工程Ａ）から得られた前記水素流出物を、０．１〜１．０ＭＰａの範囲内の圧力に圧縮し、該スクラブ処理セクションは、１５〜−３０℃の範囲内の温度で、工程Ｅ１）から得られた前記エタノール流出物の部分と工程Ａ）から得られた前記エタノール／アセトアルデヒド流出物の部分とを供給され、２５〜６０℃の範囲内の温度で、前記圧縮された水素流出物を供給され、少なくとも１つの液体のエタノールリッチな流出物と、精製水素流出物とを生じさせる、工程；
   Ｄ１） ブタジエンの抽出のための工程であって、少なくとも１つの圧縮セクションと、気−液スクラブ処理セクションと、蒸留セクションとを含み、該圧縮セクションは、工程Ｂ）から得られた前記気体流出物を、０．１〜１．０ＭＰａの範囲内の圧力に圧縮し、該気−液スクラブ処理セクションは、スクラブ処理塔を含み、該スクラブ処理塔は、２０〜−２０℃の範囲内の温度で、方法のための前記エタノール供給原料および／または工程Ｅ１）から得られたエタノール流出物の部分によって構成されるエタノール流を塔頂供給され、工程Ｂ）から得られた前記気体流出物を底部供給され、冷却され、該蒸留セクションは、０．１〜１ＭＰａの範囲内の圧力で操作され、少なくとも、前記工程Ｂ）から得られた液体流出物と、前記気−液スクラブ処理セクションからの液体流出物とを供給され、前記工程Ｄ１）は、気体副生成物の少なくとも１つの流出物と、未精製ブタジエン流出物と、エタノール／アセトアルデヒド／水流出物とを生じさせる、工程；
   Ｄ２） 第１のブタジエン精製工程であって、少なくとも１つの気−液スクラブ処理セクションを含み、該気−液スクラブ処理セクションの底部は、工程Ｄ１）から得られた未精製ブタジエン流出物を供給され、該気−液スクラブ処理セクションの頭部は、水の流れを供給され、該水の流れは、前記ブタジエン製造方法に対して外部を起源とする水の流れおよび／または工程Ｅ１）から得られた水流出物の部分であってよく、前記スクラブ処理セクションは、塔頂の予備精製されたブタジエン流出物と、底部からの使用済み水流出物を生じさせる、工程；
   Ｄ３） 続くブタジエン精製工程であって、少なくとも、前記工程Ｄ２）から得られた前記予備精製されたブタジエン流出物を供給され、少なくとも１つの精製済みブタジエン流出物を生じさせる、工程；
   Ｅ１） 流出物処理工程であって、少なくとも、工程Ｅ２）から得られた水／エタノール／アセトアルデヒドラフィネートを供給され、少なくとも１つのエタノールリッチな流出物と、アセトアルデヒドリッチな流出物と、水リッチな流出物とを生じさせる、工程；
   Ｅ２） 不純物および褐色油を除去するための工程であって、少なくとも、工程Ｄ１）から得られたエタノール／アセトアルデヒド／水流出物と、工程Ｅ１）から得られた水リッチな流出物とを供給され、少なくとも１つの水／エタノール／アセトアルデヒドラフィネートと、軽質褐色油流出物と、重質褐色油流出物とを生じさせる、工程；
   Ｆ） 工程Ｄ１）から得られた気体副生成物の流出物によって供給された水、並びに前記工程Ｅ１）から得られた水リッチな流出物の部分によりスクラブ処理するための工程であって、少なくとも１つのアルコール含有水流出物を生じさせる、工程
   を含む、方法。
2. 最終水素処理工程Ｃ２）が、工程Ｃ１）の終わりに行われ、前記工程Ｃ２）は、少なくとも１つの気−液スクラブ処理セクションを含み、該気−液スクラブ処理セクションは、工程Ｃ１）から得られた精製水素流出物と、方法の外側を起源とする高純度水流出物または工程Ｅ１）から得られた水リッチな流出物とを供給され、精製水素流出物と使用済み流出物とを生じさせる、請求項１に記載の方法。
3. 工程Ｄ２）から得られた予備精製されたブタジエン流出物は、第２のブタジエン精製工程Ｄ２−２）を経た後に、続くブタジエン精製工程Ｄ３）に供給され、前記工程Ｄ２−２）は、少なくとも１つのスクラブ処理セクションを含み、該スクラブ処理セクションの底部は、工程Ｄ２）から得られた前記予備精製されたブタジエン流出物を供給され、該スクラブ処理セクションの頭部は、吸収剤溶液を供給される、請求項１または２に記載の方法。
4. 前記吸収剤溶液は、ｐＨが１０超である水溶液であり、ナトリウムまたはカリウムの水酸化物を加えることによって調節される、請求項３に記載の方法。
5. 前記吸収剤溶液は、ナトリウムまたはカリウムの亜硫酸水素塩の水溶液であり、そのｐＨは、５〜８の範囲内である、請求項３に記載の方法。
6. 前記吸収剤溶液は、ヒドラジン族からの化合物を含有する水溶液である、請求項３に記載の方法。
7. 工程Ｅ２）は、少なくとも１つのスクラブ処理／バックスクラブ処理セクションと、軽質褐色油の蒸留のためのセクションと、重質褐色油の蒸留のためのセクションとを含み、前記スクラブ処理／バックスクラブ処理セクションは、中間点において、工程Ｄ１）から得られた前記エタノール／アセトアルデヒド／水流出物を、底部において炭化水素流出物を、塔頂において、工程Ｅ１）から得られた水リッチな流出物の部分を供給され、前記軽質褐色油蒸留セクションは、前記スクラブ処理炭化水素抽出物を供給され、蒸留物としての前記軽質褐色油流出物と、炭化水素残渣を生じさせ、前記重質油蒸留セクションは、前記炭化水素残渣の全流量の５〜３０％の範囲内の部分を供給され、炭化水素蒸留物と、残渣としての前記重質褐色油流出物を生じさせ、前記炭化水素蒸留物および前記炭化水素残渣の未精製な部分は、前記スクラブ処理／バックスクラブ処理セクションに供給する炭化水素流出物を構成するように混合される、請求項１〜６のいずれか１つに記載の方法。
8. 前記工程Ａ）は、前記エタノール供給原料の少なくとも１つの部分も供給される、請求項１〜７のいずれか１つに記載の方法。
9. 前記工程Ｂ）の前記反応セクションは、工程Ｅ１）から得られたエタノールリッチな流れも供給される、請求項１〜８のいずれか１つに記載の方法。
10. 前記工程Ｂ）の前記反応セクションは、外部のアセトアルデヒド流も供給される、請求項１〜９のいずれか１つに記載の方法。
11. 前記工程Ｃ１）は、あらゆる他の流れを供給されない、請求項１〜１０のいずれか１つに記載の方法。
12. 工程Ｅ１）から得られたエタノールリッチな流出物は、前記工程Ｃ１）の前記気−液スクラブ処理セクションに、工程Ａ）から得られた前記エタノール／アセトアルデヒド流出物の温度より低い温度で供給される、請求項１〜１１のいずれか１つに記載の方法。
13. 前記工程Ｄ３）は、少なくとも１つの乾燥セクションと、深冷蒸留セクションと、液−液抽出によるブタジエン／ブテン分離のためのセクションとを含む、請求項１〜１２のいずれか１つに記載の方法。
14. 前記工程Ｄ３）は、少なくとも１回の蒸留および抽出蒸留を含む、請求項１〜１３のいずれか１つに記載の方法。
15. 前記セクションＥ１）は、前記エタノール供給原料の部分も供給される、請求項１〜１４のいずれか１つに記載の方法。

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