JP2017511090A - ラウドスピーカを制御するためのデバイス - Google Patents

Abstract

本発明は、エンクロージャ内のラウドスピーカ(14)を制御するためのデバイスであって、再生される音声信号(Saudio_ref)用の入力と、ラウドスピーカから励振信号を供給するための出力と、音声信号(Saudio_ref)に基づいて各瞬間におけるラウドスピーカ(14)の励振信号を計算するための手段(26、36、38、70、80、90)とを備えるデバイスに関するものである。このデバイスは、励振信号を計算するための手段(26、36、38、70、80、90)と、再生される音声信号(Saudio_ref)およびエンクロージャの構造に基づいてラウドスピーカのダイヤフラムの所望の動的値(Aref)を計算するための手段(24、25)と、ラウドスピーカのダイヤフラムの所望の動的値(Aref)を計算するための手段(25)であって、恒等式とは異なる補正を適用することができ、ラウドスピーカのダイヤフラムに関連する動的値のみとは異なる、エンクロージャの構造の動的値(x0、v0)を考慮に入れる手段(25)と、ラウドスピーカの励振信号を計算するための手段(26、36、38、70、80、90)であって、ラウドスピーカのダイヤフラムの所望の動的値(Aref)に基づいて励振信号を計算することができる手段とを備える。

Description

本発明は、エンクロージャ内のラウドスピーカを制御するためのデバイスであって、
- 再生される音声信号用の入力と、
- ラウドスピーカから励振信号を供給するための出力と、
- 音声信号に基づいて各瞬間におけるラウドスピーカの励振信号を計算するための手段とを備えるデバイスに関するものである。

ラウドスピーカは、電気信号を音響信号に変換する電磁気デバイスである。ラウドスピーカが招く非線形歪みは、取得される音響信号に大きな影響を及ぼすことがある。

ラウドスピーカの動作における歪みを適切な指令によって解消することを可能にするようにラウドスピーカを制御するために、多くの解決策が提案されている。

第1のタイプの解決策は、ラウドスピーカの動作の線形化を可能にする隷属化を実施するために、一般的にはマイクロホンである機械的センサを使用する。そのような技術の主な短所は、デバイスの機械的大きさおよび非標準化、ならびに高コストである。

そのような解決策の例が、たとえば、EP1 351 543、米国特許第6,684,204号、米国特許出願公開第2010/017 25 16号、および米国特許第5,694,476号の文献に説明されている。

望ましくない機械的センサの使用を避けるために、オープンループタイプ制御が検討されている。オープンループタイプ制御では、高くつくセンサが必要とされない。オープンループタイプ制御は、任意選択で、ラウドスピーカの端子にわたって印加される電圧および/または電流を測定するのみである。

そのような解決策は、たとえば米国特許第6,058,195号および米国特許第8,023,668号の文献に説明されている。

しかしながら、これらの解決策には、ラウドスピーカの非線形性の組が考慮されていないこと、これらのシステムは設置するのが複雑であること、また、等価なラウドスピーカから得られる補正された挙動を選択するための完全な自由が提供されないこと、といった短所がある。

米国特許第6,058,195号の文献は、電流制御を伴ういわゆる「ミラーフィルタ」技術を使用する。この技術は、所定のモデルを取得するために非線形性を解消することを可能にするものである。実施された推定器Eが、測定電圧とモデルによって予測された電圧との間の誤差信号を生成する。この誤差が、パラメータの更新回路Uによって使用される。推定されるパラメータの数から見て、各パラメータの、それらの真の値への収斂は、通常の動作条件の下ではとても起こりそうもないことである。

米国特許第8,023,668号は、ラウドスピーカの、所望の挙動に対する望ましくない挙動を相殺するオープンループ制御モデルを提案する。そのために、ラウドスピーカに印加される電圧が、ラウドスピーカの、所望の挙動に対する望ましくない挙動を相殺する付加的な電圧によって補正される。制御アルゴリズムは、ラウドスピーカのモデルの離散時間の離散化によって行われる。これにより、次の時間のダイヤフラムの位置を予測して、その位置を所望の位置と比較することが可能になる。このアルゴリズムは、このように、ラウドスピーカが所望の挙動に従うように、ラウドスピーカの所望のモデルとラウドスピーカのモデルの間の一種の無限利得隷属化を遂行する。

前の文献におけるように、米国特許第8,023,668号の文献におけるこの補正は、閉じたフィードバックループを実施しないにもかかわらず、指令が、それぞれの瞬間における補正を計算して入力信号に加える補正を実行する。

入力信号に加算される補正を計算するためのこの機構は、エンクロージャが閉じたエンクロージャでない場合のエンクロージャの構造を考慮に入れない。

EP1 351 543 米国特許第6,684,204号 米国特許出願公開第2010/017 25 16号 米国特許第5,694,476号 米国特許第6,058,195号 米国特許第8,023,668号

本発明は、閉じていないエンクロージャの中に配置されたラウドスピーカの、エンクロージャの構造を考慮に入れた、満足すべき指令を提案することを目標とするものである。

そのために、本発明は、前述のタイプのラウドスピーカを制御するためのデバイスに関するものであり、このデバイスは、上流に、励振信号を計算するための手段と、再生される音声信号およびエンクロージャの構造に基づいてラウドスピーカのダイヤフラムの所望の動的値を計算するための手段であって、恒等式とは異なる補正を適用することができ、ラウドスピーカのダイヤフラムに関する動的値のみとは異なる、エンクロージャの構造の動的値を考慮に入れる手段と、ラウドスピーカのダイヤフラムの所望の動的値に基づいて励振信号を計算することができる、ラウドスピーカの励振信号を計算するための手段とを備えることを特徴とするものである。

特定の実施形態によれば、この制御デバイスは、
- エンクロージャがベントを備え、エンクロージャの構造の動的値が、エンクロージャによって変位される空気の位置の、少なくとも1つの所定の次数の導関数を含み、
- エンクロージャの構造の動的値が、エンクロージャによって変位される空気の位置を含み、
- エンクロージャの構造の動的値が、エンクロージャによって変位される空気の速度を含み、
- エンクロージャは開放形エンクロージャであり、エンクロージャの構造の動的値が、
- エンクロージャの音響漏れ係数、
- ベント内の空気の質量と等価なインダクタンス、
- エンクロージャ内の空気のコンプライアンス、といったパラメータのうち少なくとも1つに依存し、
- エンクロージャがパッシブラジエータのエンクロージャであり、エンクロージャの構造の動的値が、
- エンクロージャの音響漏れ係数、
- パッシブラジエータのダイヤフラムの質量と等価なインダクタンス、
- エンクロージャ内の空気のコンプライアンス、
- パッシブラジエータの機械損、
- ダイヤフラムの機械的コンプライアンスといったパラメータのうち少なくとも1つに依存する、といった特徴のうち1つまたは複数を含むものである。

本発明は、単に例として提供される以下の説明を、図面を参照しながら読み取ることで、よりよく理解されるであろう。

サウンドリトリーバル装置の線図である。 この装置に関する所望のサウンドリトリーバルモデルを示すグラフである。 ラウドスピーカ制御ユニットの線図である。 構造的適応ユニットの詳細な線図である。 基準動的値計算ユニットの詳細な線図である。 ラウドスピーカがベントが備わっているエンクロージャの中で制御され得るようなラウドスピーカの機械的モデルを表す回路図である。 ラウドスピーカが制御され得るようなラウドスピーカの電気的モデルを表す回路図である。 ラウドスピーカの抵抗に関するオープンループ推定ユニットの第1の実施形態の線図である。 ラウドスピーカの熱モデルの回路図である。 ラウドスピーカの抵抗に関する閉ループ推定ユニットの代替実施形態の、図8と同一の線図である。 パッシブラジエータが備わっているエンクロージャに関する別の実施形態の、図6と同一の線図である。

図1に示されたサウンドリトリーバル装置10は、知られているように、電圧増幅器16を介して開放形エンクロージャのラウドスピーカ14に接続されたデジタルディスク読取り装置など、音声信号を生成するためのモジュール12を備える。音声源12と増幅器16の間には、エンクロージャの所望の挙動モデルに対応する所望のモデル20と制御デバイス22が、順次に直列に配置されている。この所望のモデルは線形または非線形である。

特定の一実施形態によれば、ラウドスピーカ14と制御デバイス22の間に、ラウドスピーカの磁気回路の温度またはラウドスピーカコイルにおいて循環する電流の強度などの物理量を測定するためのループ23が設けられる。

所望のモデル20は、装置に使用されているラウドスピーカおよびそのモデルから独立したものである。

図2に示されるように、所望のモデル20は、S_{audio_ref}で示される所望の信号の振幅とモジュール12からの入力信号の振幅S_audioの比の周波数に基づいて表現される関数である。

有利には、周波数f_min未満の周波数については、この比は、周波数がゼロに向かっているときゼロに向かって収斂する関数であって、過度に低い周波数の再生を制限し、それによって、ラウドスピーカのダイヤフラムが、製造業者によって推奨された範囲の外へ動くのを回避する。

信号の周波数が無限大に向かっているとき比がゼロに向かう、周波数f_maxを超える高周波について、同じことが言える。

別の実施形態によれば、この所望のモデルは規定されておらず、所望のモデルは単一体であると見なされる。

詳細な構造が図3に示されている制御デバイス22が、増幅器16の入力に配置されている。制御デバイス22は、所望のモデル20の出力において定義された再生される音声信号S_{audio_ref}を入力として受け取って、ラウドスピーカの励振信号を形成する信号U_refを出力として供給することができ、信号U_refは増幅のために増幅器16に供給される。この信号のU_refは、ラウドスピーカ14の非線形性を考慮に入れるのに適切である。

制御デバイス22は、同時に定義された他の量の微分値または積分値に基づいて異なる量を計算するための手段を備える。

計算の必要性のために、瞬間nにおいて知られていない量の値は、瞬間n-1における対応する値と等しいと見なされる。瞬間n-1における値は、好ましくは、瞬間n-1において知られている高次微分を使用するそれらの値の1次または2次の予測によって補正される。

本発明によれば、制御デバイス22は、微分平坦原理を部分的に使用して制御を実行することにより、十分に滑らかな基準軌道から、微分的に平坦なシステムの基準制御信号を定義することを可能にする。

図3に示されるように、制御モジュール22は、所望のモデル20から再生される音声信号S_{audio_ref}を入力として受け取る。増幅器16のピーク電圧と、ユーザによって制御される0と1の間の減衰変数とに依存する単位換算利得を適用するためのユニット24は、基準音声信号S_{audio_ref}の、再生される物理量の表象である信号γ₀への推移を保証する。信号γ₀は、たとえばラウドスピーカの反対側の空気の加速度またはラウドスピーカ14によって動かされる空気の速度である。以下、信号γ₀は、エンクロージャによる運動において設定される空気の加速度であると仮定する。

制御デバイスは、増幅ユニット24の出力において、ラウドスピーカが使用されているエンクロージャの構造に基づく、再生される信号の構造的適応のためのユニット25を備える。このユニットは、ここではラウドスピーカエンクロージャによって設定される空気の変位のための信号γ₀である対応する値から、ラウドスピーカのダイヤフラムに対する各瞬間における所望の基準値A_refを与えることができる。

したがって、検討された例では、再生される空気の加速度γ₀から計算された基準値A_refは、ラウドスピーカのダイヤフラムにとっての再生すべき加速度であり、その結果、ラウドスピーカの動作が空気に加速度γ₀を与える。

図4は、構造的適応ユニット25の詳細を示すものである。その入力γ₀は有界積分ユニット27に接続されており、有界積分ユニット27の出力が別の有界積分ユニット28に接続されている。

したがって、ユニット27の出力において加速度γ₀の1回積分v₀が得られ、ユニット28の出力において加速度γ₀の2回積分x₀が得られる。

有界積分ユニットは、1次の低域フィルタによって形成されており、遮断周波数F_OBFによって特徴付けられる。

有界積分ユニットを使用すると、制御デバイス22において、有用な帯域幅すなわち遮断周波数F_OBFよりも高い周波数を除いた周波数において、互いの微分または積分ではない値を使用することが可能になる。これによって、当の値の低周波の可動域を制御することが可能になる。

通常動作中、遮断周波数F_OBFは、有用な帯域幅の低周波における信号に影響を及ぼさないように選択される。

遮断周波数F_OBFは、所望のモデル20の周波数f_minの10分の1よりも低くとられる。

ラウドスピーカが取り付けられている、ベントによる開放形エンクロージャの場合、ユニット25が、次式の関係によってダイヤフラムに対する所望の基準加速度A_refを生成する。

このとき、
R_m2はエンクロージャの音響漏れ係数であり、
M_m2はベント内の空気の質量と等価なインダクタンスであり、
K_m2はエンクロージャ内の空気の剛性であり、
x₀はダイヤフラムおよびベントによって変位された空気全体の位置であり、

はダイヤフラムおよびベントによって変位された空気全体の速度であり、

は変位された空気全体の加速度である。

この場合、ダイヤフラムに対して望まれる基準加速度A_refは、エンクロージャの構造の動的値x₀、v₀用に補正され、これらの動的値x₀、v₀は、ラウドスピーカのダイヤフラムに関連する動的値とは異なるものである。

この基準値A_refは、各瞬間において、基準値の時間に関する導関数の値dA_ref/dt、ならびにその基準値の時間に関する1回積分値V_refおよび2回積分値X_refをもたらすことができる基準動的値を計算するために、ユニット26に導入される。

基準動的値の組は、以下でG_refと示される。

図5は、計算ユニット26の詳細を示すものである。入力A_refは、一方では微分ユニット30に接続されており、他方では有界積分ユニット32に接続されており、そしてまた、積分ユニット32の出力が、別の有界積分ユニット34に接続されている。

したがって、ユニット30、32および34の出力において、加速度の導関数dA_ref/dt、加速度の1回積分V_refおよび2回積分X_refが、それぞれ取得される。

有界積分ユニットは、1次の低域フィルタによって形成されており、遮断周波数F_OBFによって特徴付けられる。

有界積分ユニットを使用すると、制御デバイス22において、有用な帯域幅すなわち遮断周波数F_OBFよりも高い周波数を除いた周波数において、互いの微分または積分ではない値を使用することが可能になる。これによって、当の値の低周波の可動域を制御することが可能になる。

通常動作中、遮断周波数F_OBFは、有用な帯域幅の低周波における信号に影響を及ぼさないように選択される。

遮断周波数F_OBFは、所望のモデル20の周波数f_minの10分の1よりも低くとられる。

制御デバイス22は、記憶装置の中に、電気機械的パラメータの多項式の表および/または組36、ならびに電気的パラメータの多項式の表および/または組38を含む。

これらの表36および表38は、入力として受け取られた基準動的値G_refに基づいて、それぞれ、電気機械的パラメータP_mecaおよび電気的パラメータP_elecを定義することができる。パラメータP_mecaは、図6に示されるような、ラウドスピーカが開放形エンクロージャに設置されていると仮定されたラウドスピーカの機械的モデルから取得され、パラメータP_elecは、図7に示されるようなラウドスピーカの電気的モデルから取得される。

電気機械的パラメータP_mecaは、ラウドスピーカの磁気回路によって生成されてコイルによって捕捉される磁束Bl、ラウドスピーカの剛性K_mt(x_D)、ラウドスピーカの粘性機械摩擦R_mt、全体のラウドスピーカの可動質量M_mt、エンクロージャ内の空気の剛性K_m2、エンクロージャの音響漏れR_m2、およびベント内の空気の質量M_m2を含む。

図6に示された開放形エンクロージャに配置されたラウドスピーカの機械音響部品のモデルは、単一の閉ループ回路に電圧Bl(x_D, i).iの発生器40を含み、これは、ラウドスピーカコイルの中で循環する電流iによって生成される駆動力に対応するものである。磁束Bl(x_D, i)は、メンブレンの位置x_Dならびにコイルの中で循環する電流iの強度に依存する。

このモデルは、ダイヤフラムの粘性機械摩擦R_mtに対応する抵抗42と、メンブレンの全体の可動質量M_mtに対応するコイル44と、メンブレンの剛性に対応する、1/K_mt(x_D)に等しい容量C_mt(x_D)を有するキャパシタ46との直列接続を考慮に入れるものである。したがって、剛性はダイヤフラムの位置x_Dに依存する。

ベントを説明するために、次のパラメータR_m2、C_m2およびM_m2が使用された。
R_m2はエンクロージャの音響漏れ係数であり、
M_m2はベント内の空気の質量と等価なインダクタンスであり、

はエンクロージャ内の空気のコンプライアンスである。

図6のモデルでは、それらは、それぞれ並列に取り付けられた抵抗47、コイル48およびキャパシタ49に対応する。

このモデルでは、磁気回路の磁気抵抗から生じる力は無視される。

使用される変数は、
ラウドスピーカのメンブレンの速度

と、
ラウドスピーカのメンブレンの加速度

と、
空気漏れv_pからの空気の速度v_Lと、
ベント(ポート)を去る空気の速度v_pと、
ダイヤフラムおよびベントによって変位された空気全体の速度

と、
変位された空気全体の加速度

とである。

1メートルにおける全体の音圧は次式で与えられ、

ここで、S_Dはラウドスピーカの断面積であり、n_str=2であり、固体の放射角度である。

図10に対応する機械的な音響式は次のようになる。

次の関係が、異なる値を関連付ける。

ラウドスピーカの電気部品のモデル化が、図7によって示されている。

電気的パラメータP_elecは、コイルのインダクタンスL_eと、コイルのパラインダクタンスL₂と、鉄損と等価なR₂とを含む。

図7によって示されているラウドスピーカの電気部品のモデル化は、閉ループ回路によって形成されている。このモデルは、起電力を生成するための発生器50であって、ラウドスピーカコイルの抵抗R_eを表す抵抗52と直列接続されたものを備える。この抵抗52は、ラウドスピーカコイルのインダクタンスを表すインダクタンスL_e(x_D, i)と直列に接続されている。このインダクタンスは、コイルの中で循環する電流iの強度およびダイヤフラムの位置x_Dに依存するものである。

磁気損失および渦電流の影響によるインダクタンスの変化を説明するために、コイル54の出力において並列回路RLが直列に取り付けられている。ダイヤフラムの位置x_Dおよびコイルの中で循環する電流iの強度に依存する値R₂(x_D, i)を有する抵抗56は、鉄損の等価物を表すものである。同様に、これもダイヤフラムの位置x_Dおよび回路の中で循環する電流iの強度に依存するインダクタンスL₂(x_D, i)を有するコイル58は、ラウドスピーカのパラインダクタンスを表すものである。

また、このモデルでは、磁石によって生成された磁界の中で動くコイルの逆起電力を表す電圧Bl(x_D, i).vを生成する電圧発生器60と、電圧g(x_D, i).vを生成する第2の発生器62であって、

が位置によるインダクタンスの動的変化の影響を表す第2の発生器62とが、直列に取り付けられている。

一般に、このモデルでは、コイルによって捕捉される磁束Bl、剛性K_mtおよびコイルのインダクタンスL_eはダイヤフラムの位置x_Dに依存し、インダクタンスL_eおよび磁束Blはコイルの中で循環する電流iにも依存することが注目されよう。

好ましくは、コイルのインダクタンスL_e、インダクタンスL₂および項gは、ダイヤフラムの動きx_Dに依存することに加えて、電流iの強度にも依存する。

図6および図7に照らして説明されたモデルから、次式が定義される。

制御モジュール22は、基準電流i_refおよびその導関数di_ref/dtを計算するためのユニット70をさらに備える。このユニットは、入力として、基準動的値G_ref、機械的パラメータP_meca、ならびに値x₀およびv₀を受け取る。基準電流i_refおよびその導関数di_ref/dtのこの計算は、次の2つの式を満たすものであり、

このとき、

である。

したがって、電流i_refおよびその導関数di_ref/dtは、正確な解析計算により、またはG₁(x, i)の複雑さに基づき、必要に応じてデジタル的解明により、入力されたベクトルの値から代数計算によって取得される。

したがって、電流の導関数di_ref/dtは、好ましくは、代数計算により、そうでなければ数的な微分によって取得される。

ラウドスピーカのダイヤフラムの過度の移動を回避するために、制御モジュールに動きX_maxが課される。これは、基準動的値を計算するための分離ユニット26および構造的適応ユニット25を使用することによって可能になる。

動きの制限は、ラウドスピーカのダイヤフラムが、X_maxに関連付けられた特定の限界を超えるのを防止する「仮想壁」デバイスによって行われる。そのために、位置X_refがその限界閾値に近づくとき、位置が仮想壁に近づくのに必要なエネルギーがますます大きくなり(非線形の挙動)、非対称な挙動を課する可能性を伴って、仮想壁において無限大になる。そのために、粘性機械摩擦R_mt 42が、メンブレンの位置x_refに基づいて非線形に増加する。

さらに別の実施形態によれば、移動を制限するために、加速度A_refが動的に最小限と最大限の範囲内に保たれ、ダイヤフラムの位置X_refがX_maxを超えないことを保証する。

実施形態に依存して、ダイヤフラムの移動X_refがX_{ref_sat}に制限され、ダイヤフラムの加速度A_refがA_{ref_sat}に制限されている場合、値x₀およびv₀は、次のアルゴリズムを使用して、瞬間nにおいて再計算される。

v_{0_sat}(n)=γ_{0_sat}(n)の有界積分(32に等しい)
x_{0_sat}(n)=v_{0_sat}(n)の有界積分(34に等しい)
v_{ref_sat}(n)=A_{ref_sat}(n)の有界積分(32に等しい)

したがって、基準電流i_refおよびその導関数di_ref/dtの計算は、次の2つの式を満たすものであり、

このとき、

である。

その上、制御デバイス22は、ラウドスピーカの抵抗R_eを推定するためのユニット80を備える。このユニット80が入力として受け取るのは、基準動的値G_ref、基準電流i_refの強度および基準電流i_refの導関数di_ref/dt、ならびに、検討する実施形態に依存して、ラウドスピーカの磁気回路において測定された温度T_{m_measured}またはコイルを流れる電流の測定された強度I_{_measured}である。

循環電流の測定がない状況では、評価ユニット80は、図8に示された形態を有する。評価ユニット80は、入力として、電力およびパラメータを計算するためのモジュール82と、熱モデル84とを備える。

熱モデル84は、計算されたパラメータ、求められた電力および測定された温度T_{m_measured}から抵抗R_eを計算する。

図9は、熱モデルに使用される全般的な図を提供するものである。

このモデルでは、基準温度はエンクロージャ内の空気の温度T_eである。

検討される温度は、
巻線の温度T_b[℃]、
磁気回路の温度T_m[℃]、および
一定であると仮定されるか理想的には測定される、エンクロージャ内の温度T_e[℃]である。

検討される熱出力は、
ジュール効果によって巻線に寄与する熱出力P_Jb[W]である。

この熱モデルは、図9に示されるように、
巻線の熱容量C_tbb[J/K]、
巻線と磁気回路の間の等価熱抵抗R_thbm[K/W]、および
巻線とエンクロージャの内部温度の間の等価熱抵抗R_thba[K/W]といったパラメータを含む。

等価熱抵抗は、伝導および対流による熱放散を考慮に入れるものである。

巻線の中で循環する電流が寄与する熱出力P_Jbは、次式で与えられ、
P_Jb(t)=R_e(T_b)i²(t)
ここで、R_e(T_b)は温度T_bにおける電気抵抗の値であって次式で示され、
R_e(T_b)=R_e(20℃)×(1+4.10^-3(T_b-20℃))
ここで、R_e(20℃)は20℃における電気抵抗の値である。

図9によって与えられた熱モデルは次式となる。

その解明により、各瞬間における抵抗R_eの値を取得することが可能になる。

あるいは、コイルの中で循環する電流iを測定すると、図10に示されるように、たとえば比例積分タイプの閉ループ推定器によって抵抗R_eが推定される。こうすると、比例積分補正器を使用することによって収束時間の高速化が可能になる。

最後に、制御デバイス22は、基準動的値G_refと、基準電流i_refおよびその導関数di_ref/dtと、電気的パラメータP_elecと、ユニット80によって計算された抵抗R_eとから基準出力電圧U_refを計算するためのユニット90を備える。ユニット90は、次の2つの式を実行して基準出力電圧を計算する。

前述のように増幅器16が電圧増幅器ではなく電流増幅器であると、制御デバイスのユニット38、80および90が省かれて、増幅器を制御する基準出力強度i_refがユニット70の出力において採用される。

エンクロージャが、ダイヤフラムによって形成されたパッシブラジエータを備える場合、図6の機械的モデルが図11の機械的モデルによって置換され、図11の機械的モデルでは、図6のものと同一の要素には同じ参照番号が付けられている。このモジュールは、パッシブラジエータのダイヤフラムの質量M_m2に対応するコイル148と、パッシブラジエータの機械損R_m2に対応する抵抗202と、パッシブラジエータのダイヤフラムの機械的剛性K_m3に対応し、値

を有するキャパシタ204とが直列接続されたものを備える。メンブレンの基準加速度A_refは次式で与えられ、

x_0Rは、x₀を高域通過フィルタでフィルタリングしたものである。

したがって、制御デバイス22には、γ₀からv₀およびx₀を取得し、次いで高域通過のフィルタリングによってx₀からx_0Rを計算するための連続した2つの有界積分器が備わっており、パッシブラジエータのダイヤフラムの機械損の抵抗R_m3および機械的剛性の定数K_m3といったさらなるパラメータも得られる。

10 サウンドリトリーバル装置
12 モジュール、音声源
14 ラウドスピーカ
16 増幅器
20 所望のモデル
22 制御デバイス
22 制御モジュール
23 ループ
24 増幅ユニット
25 再生される信号の構造的適応のためのユニット
26 計算ユニット
27 有界積分ユニット
28 有界積分ユニット
30 微分ユニット
32 有界積分ユニット
34 有界積分ユニット
36 表
38 表
40 電圧発生器
42 抵抗
44 コイル
46 キャパシタ
47 抵抗
48 コイル
49 キャパシタ
50 電圧発生器
52 抵抗
54 コイル
56 抵抗
58 コイル
60 電圧発生器
62 電圧発生器
70 計算ユニット
80 評価ユニット
82 計算モジュール
84 熱モデル
90 計算ユニット
148 コイル
202 抵抗
204 キャパシタ

Claims (6)

1. エンクロージャ内のラウドスピーカ(14)を制御するためのデバイスであって、
   再生される音声信号(S_{audio_ref})用の入力と、
   前記ラウドスピーカから励振信号を供給するための出力と、
   前記音声信号(S_{audio_ref})に基づいて各瞬間における前記ラウドスピーカ(14)の前記励振信号を計算するための手段(26、36、38、70、80、90)とを備えるデバイスにおいて、
   上流に、前記励振信号を計算するための手段(26、36、38、70、80、90)と、前記再生される音声信号(S_{audio_ref})および前記エンクロージャの構造に基づいて前記ラウドスピーカのダイヤフラムの所望の動的値(A_ref)を計算するための手段(24、25)とを備え、前記ラウドスピーカのダイヤフラムの前記動的値(A_ref)を計算するための前記手段(25)が、恒等式とは異なる補正を適用することができ、前記ラウドスピーカのダイヤフラムに関する前記動的値のみとは異なる、前記エンクロージャの構造の動的値(x₀、v₀)を考慮に入れること、ならびに、前記ラウドスピーカの前記励振信号を計算するための前記手段(26、36、38、70、80、90)が、前記ラウドスピーカのダイヤフラムの前記所望の動的値(A_ref)に基づいて前記励振信号を計算し得ることを特徴とするデバイス。
2. 前記エンクロージャがベントを備え、前記エンクロージャの前記構造の動的値(x₀、v₀)が、前記エンクロージャによって変位される空気の位置(x₀)の所定の次数の少なくとも1つの導関数を含むことを特徴とする請求項1に記載のデバイス。
3. 前記エンクロージャの前記構造の動的値(x₀、v₀)が、前記エンクロージャによって変位される前記空気の位置(x₀)を含むことを特徴とする請求項1または2に記載のデバイス。
4. 前記エンクロージャの前記構造の動的値(x₀、v₀)が、前記エンクロージャによって変位される前記空気の速度(v₀)を含むことを特徴とする請求項1から3のいずれか一項に記載のデバイス。
5. 前記エンクロージャが開放形エンクロージャであり、前記エンクロージャの前記構造の動的値(x₀、v₀)が、
   前記エンクロージャの音響漏れ係数(R_m2)、
   前記ベント内の空気の質量と等価なインダクタンス(M_m2)、
   前記エンクロージャ内の前記空気のコンプライアンス(
   

   

   )といったパラメータのうち少なくとも1つに依存するものであることを特徴とする請求項1から4のいずれか一項に記載のデバイス。
6. 前記エンクロージャがパッシブラジエータエンクロージャであり、前記エンクロージャの前記構造の動的値(x₀、v₀)が、
   前記エンクロージャの音響漏れ係数(R_m2)、
   前記パッシブラジエータの前記ダイヤフラムの前記質量と等価なインダクタンス(M_m2)、
   前記エンクロージャ内の前記空気のコンプライアンス(
   

   

   )、
   前記パッシブラジエータの機械損(R_m3)、
   前記ダイヤフラムの機械的コンプライアンス(
   

   

   )といったパラメータのうち少なくとも1つに依存するものであることを特徴とする請求項1から5のいずれか一項に記載のデバイス。

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