JP2017508882A - 衝撃又は衝撃荷重に対する耐性を示すチタン合金及びそのチタン合金から部品を製造する方法 - Google Patents
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Abstract
Description
降伏強度:約550MPa〜約850MPa、
極限引張強さ:約600MPa〜約900MPa、
耐弾道衝撃性:V50弾道限界で約120m/s超、及び
被削性V15旋削ベンチマーク:125m/min超。
任意選択で、本発明のチタン合金は更に、約19%〜約40%の伸び率を示すこともできる。本チタン合金は、同一又は類似の条件下でTi−6Al−4V合金が示す熱間加工性よりも高い熱間加工性を示し、1/s、800℃で測定したときの変形応力(flow stress)は約200MPa未満となる。
(a)降伏強度:約550〜約850MPa、
(b)極限引張強さ:約600〜約900MPa、
(c)耐弾道衝撃性:V50弾道限界で120m/s超、
(d)上記の被削性V15旋削ベンチマーク:125m/min(従来のTi−6Al−4Vの旋盤加工におけるV15:70m/min)、及び
(e)熱間加工性:従来のTi−6Al−4V合金よりも改善。
本開示の別の態様によれば、チタン合金は更に以下の特性も示すことができる。
(f)伸び率:約19%〜約40%、及び
(g)1.0/s、800℃で測定したときの変形応力:約200MPa未満。
本チタン合金の特性範囲は上記のとおりであるが、その理由としては上記の特徴の多くが相互に影響し合うことが挙げられる。例えば、本チタン合金の示す機械的特性及び集合組織特性は、合金の耐弾道衝撃性に影響を与える。
Al当量(%)=Al+Zr/6+Sn/3+10×O (式1)
V当量(%)=V+3Mo/2+Nb/2+9(Fe+Cr)/2 (式2)
<ラボスケール>
真空アーク再溶解、β鍛造、及びα/β鍛造を施し、0.40インチ(1cm)〜0.75インチ(1.9cm)の厚さにα/β圧延して調製された直径8.0インチ(20cm)のラボインゴットから作成した材料試料(合金番号A−1〜A−17、C1、C2)の延性を引張試験により測定した。これらに加えて、150gの金属粒(A−18〜A−24)から多数の合金組成物を作成し、0.5インチ(1.2cm)のRCS(round corner square)に圧延後、試験を行った。引張試験はASTM E8(ASTM International, West Conshohoken, PA)に規定される手順に従って実施した。
また、生産スケールの電子ビームシングルメルティング(electron beam single melt:EBSM)による12,000lb(5,443kg)程度のインゴットから得た材料(F−1〜F−6)について同様の試験を実施した。この試験結果から、延性及び強度についてラボスケール試験と同様の結果が得られることが示された。この材料に対して実施した小規模圧延実験から、加工上の困難性を伴わず、特性に大きな影響を及ぼすこともなく、従来Ti−6Al−4Vに適用されてきた温度よりも低い温度で材料の処理が可能となることが示された。延性及び低温加工能力の向上により、本発明の合金からなる約5,000lb(2,268kg)リングでは、従来のTi−6Al−4V合金からなる同様のリングの圧延に要する再加熱の50%しか必要にならず、したがって加工コストが大幅に削減される。
表3に示すチタン合金組成物に対して弾道衝撃試験を実施した。弾道衝撃試験は、複数回の真空アーク再溶解、β鍛造、及び、中間β検査を挟むα/β鍛造を施し、厚さ約0.30インチ(7.6mm)にα/β圧延して調製された8インチ(20cm)ラボスケールインゴットから作成した材料試験板材に対して実施した。材料試験板材は、それぞれβ変態点温度未満である75°F(42℃)で溶体化処理し、932°F(500℃)で時効処理又は焼鈍した。弾道衝撃試験の結果を図2に示す。
真空アーク再溶解、β鍛造、及びα/β鍛造を施し、約0.75インチ(1.9cm)の厚さにα/β圧延して調製された8.0インチ(20cm)ラボスケールインゴットから作成したシャルピー材料試験試料に対して、シャルピー衝撃(Vノッチ)試験を実施した。シャルピー衝撃試験板材は、それぞれβ変態点温度未満である75°F(42℃)で溶体化処理し、932°F(500℃)で時効処理又は焼鈍した(いずれも周囲空気冷却とともに実施)。シャルピー衝撃(Vノッチ)試験を実施したチタン合金の組成を表4に示す。
上記の表1に記載した一部のチタン合金組成物に対して旋盤被削性V15試験を実施した。ここで、被削性V15試験につき、V15とは切削工具が15分以内に摩耗する速度を指す。送り速度は0.1mm/rev、カットの径方向深さは、C5-DCLNL-35060-12ホルダーが挿入されたCNMG 12 04 08-23 H13Aプログレッシブツールを使用した可変速外径旋削操作により2mmとした。本開示に従って調製されたチタン合金は、125m/min超の被削性V15旋削ベンチマークを示した。実際、本発明のチタン合金は、従来のTi−6Al−4V合金に比べて機械加工の容易性を100%以上向上させることができる。ある試験では、上記のA−3合金と実質的に同様の合金が、基準となるTi−6Al−4V合金(合金番号C−2)のV15値:72m/minに対して、V15値:187.5m/minを示した。したがって、本開示のチタン合金は従来のチタン合金よりも加工性が改善している。
合金の生産スケールインゴットから作成した0.5インチ(1.2cm)圧延板材の冷却速度を調査した。冷却速度が1℃/min〜約850℃/minの試料は、降伏強度:約600MPa〜約775MPa、UTS:約700MPa〜約900MPaであった。調査結果を表7に示す。
本開示に従って調製された合金の圧縮変形応力を測定し、従来の合金であるTi−6Al−4V(合金番号C−1)及びTi−3AL−2.5V(合金番号C−2)と比較した。比較の結果、1472°F(800℃)及び1.0/sの歪み速度で、本発明の合金は、最大変形応力がTi−3AL−2.5V(合金番号C−2)と比較して44%、Ti−6Al−4V(合金番号C−1)と比較して57%減少したことが分かった。この変形応力の低さ故に、本開示の合金は、従来の合金に比べて加工及び成形が容易である。測定した変形応力データを表8に示す。
Claims (26)
- チタン合金であり、アルミニウムが添加されたチタン基材と、少なくとも1つの同形β安定化元素と、少なくとも1つの共析β安定化元素と、不可避的不純物とを有し、以下の機械的特性を備え、
降伏強度:約550MPa〜約850MPa、
極限引張強さ:約600MPa〜約900MPa、
耐弾道衝撃性:V50弾道限界で約120m/s超、及び
被削性V15旋削ベンチマーク:125m/min超、
類似の条件下でTi−6Al−4V合金が示す熱間加工性よりも高い熱間加工性を示すチタン合金。 - 請求項1に記載のチタン合金であり、
伸び率:約19%〜約40%、及び
1/s、800℃で測定したときの変形応力:約200MPa未満
を更に示すことを特徴とするチタン合金。 - 請求項1又は2に記載のチタン合金であり、
アルミニウム:約0.5重量%〜約1.6重量%、
バナジウム:約2.5重量%〜約5.3重量%、
ケイ素:約0.1重量%〜約0.5重量%、
鉄:約0.05重量%〜約0.5重量%、
酸素:約0.1重量%〜約0.25重量%、及び
炭素:最大約0.2重量%
を含み、残部はチタン及び不可避的不純物であることを特徴とするチタン合金。 - チタン合金であり、
アルミニウム:約0.5重量%〜約1.6重量%、
バナジウム:約2.5重量%〜約5.3重量%、
ケイ素:約0.1重量%〜約0.5重量%、
鉄:約0.05重量%〜約0.5重量%、
酸素:約0.1重量%〜約0.25重量%、及び
炭素:最大約0.2重量%
を含み、残部はチタン及び不可避的不純物であることを特徴とするチタン合金。 - 請求項1〜4のいずれか一項に記載のチタン合金であり、Ti−6Al−4V合金に比べて延性が最大70%又はそれ以上改善することを特徴とするチタン合金。
- 請求項1〜4のいずれか一項に記載のチタン合金であり、Ti−6Al−4V合金に比べて耐弾道衝撃性が最大16%改善することを特徴とするチタン合金。
- 請求項1〜4のいずれか一項に記載のチタン合金であり、Ti−6Al−4V合金に比べてエネルギー吸収率が最大50%改善することを特徴とするチタン合金。
- 請求項3又は4に記載のチタン合金であり、アルミニウムが約0.55重量%〜約1.25重量%の量で存在することを特徴とするチタン合金。
- 請求項3又は4に記載のチタン合金であり、バナジウムが約3.0重量%〜約4.3重量%の量で存在することを特徴とするチタン合金。
- 請求項3又は4に記載のチタン合金であり、ケイ素が約0.2重量%〜約0.3重量%の量で存在することを特徴とするチタン合金。
- 請求項3又は4に記載のチタン合金であり、鉄が約0.2重量%〜約0.3重量%の量で存在することを特徴とするチタン合金。
- 請求項3又は4に記載のチタン合金であり、酸素が約0.11重量%〜約0.2重量%の量で存在することを特徴とするチタン合金。
- 請求項3又は4に記載のチタン合金であり、
アルミニウム:約0.55重量%〜約1.25重量%、
バナジウム:約3.0重量%〜約4.3重量%、
ケイ素:0.20重量%〜約0.30重量%、
鉄:0.20重量%〜約0.30重量%、及び
酸素:約0.11重量%〜0.20重量%
を含み、残部はチタン及び不可避的不純物であることを特徴とするチタン合金。 - 請求項13に記載のチタン合金であり、元素含有量で、
アルミニウム:約0.85重量%、
バナジウム:約3.7重量%、
ケイ素:約0.25重量%、
鉄:約0.25重量%、及び
酸素:約0.15重量%
を含み、残部はチタン及び不可避的不純物であることを特徴とするチタン合金。 - 請求項1又は2に記載のチタン合金であり、
アルミニウム:約0.2重量%〜約1.6重量%、
少なくとも1つの同形β安定化元素:約2.5重量%〜約5.3重量%、
ケイ素:約0.1重量%〜約0.5重量%、
少なくとも1つの共析β安定化元素:約0.05重量%〜約0.5重量%、
酸素:約0.1重量%〜約0.25重量%、及び
炭素:最大約0.2重量%
を含み、残部はチタン及び不可避的不純物であることを特徴とするチタン合金。 - チタン合金から製品又は部品を形成する方法であり、
チタン、アルミニウム、及びバナジウムを含有するスクラップ又は再生合金材料を組み合わせるステップと、
前記スクラップ又は再生合金材料を、
アルミニウム:約0.5重量%〜約1.6重量%、
バナジウム:約2.5重量%〜約5.3重量%、
ケイ素:約0.1重量%〜約0.5重量%、
鉄:約0.05重量%〜約0.5重量%、
酸素:約0.1重量%〜約0.25重量%、及び
炭素:最大約0.2重量%
を含み、残部はチタン及び不可避的不純物である混合物を作成するのに必要な追加原料と混合するステップと、
コールドハース式プラズマ溶解炉若しくはコールドハース式電子ビーム溶解炉又は真空アーク再溶解(VAR)炉のいずれかにおいて前記混合物を溶解してインゴットを得るステップと、
β鍛造とα鍛造の組合せを使用して前記インゴットを部品に加工するステップと、
前記加工された部品を25°F(14℃)〜約200°F(110℃)の温度範囲のβ変態点未満の温度で熱処理するステップと、
前記加工及び熱処理がなされた部品を約750°F(400℃)〜約1200°F(649℃)の温度で焼鈍して最終チタン合金製品とするステップと
を含む方法。 - 請求項16に記載の方法であり、前記熱処理は、β変態点未満である約75°F(42℃)の温度で実行され、前記焼鈍は、約932°F(500℃)の温度で実行されることを特徴とする方法。
- 請求項16又は17に記載の方法であり、前記コールドハース式の溶解ステップで得られる前記インゴットは、中空インゴットであることを特徴とする方法。
- 請求項16〜18のいずれか一項に記載の方法であり、前記コールドハース式の溶解ステップで得られる前記インゴットは、真空アーク再溶解プロセスを使用して再溶解されることを特徴とする方法。
- 請求項16〜19のいずれか一項に記載の方法であり、前記最終チタン合金製品は、一次α相の体積分率が約5%〜約90%であることを特徴とする方法。
- 請求項20に記載の方法であり、前記一次α相は、約50μm未満のサイズを有する一次α粒を含むことを特徴とする方法。
- 請求項21に記載の方法であり、前記一次α粒のサイズは、約20μm未満であることを特徴とする方法。
- 請求項1〜15のいずれか一項に記載のチタン合金から形成される部品。
- 請求項23に記載の部品であり、収納リングケーシングであることを特徴とする部品。
- 請求項16〜22のいずれか一項に記載の方法に従って調製されたチタン合金から形成される部品。
- 請求項25に記載の部品であり、収納リングケーシングであることを特徴とする部品。
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