JP2017214185A - 熱可塑性繊維のパッケージおよびその巻取り方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】 糸糸動摩擦の低い熱可塑性繊維において、糸落ちなく解舒性良好で、整経、製織時の高次通過性に優れた熱可塑性繊維のパッケージおよびその巻取り方法を提供する。
【解決手段】 糸糸動摩擦係数が０．６０以下の熱可塑性繊維からなるチーズ状パッケージにおいて、初期巻幅が６０〜１３０ｍｍであり、綾角がパッケージ巻始めから巻終わりにかけて漸増しており、巻始め綾角θ１と巻終わり綾角θ２が下記式を満足していることを特徴とする熱可塑性繊維のパッケージである。４．０°＜θ２−θ１＜７．０°
【選択図】図１
【解決手段】 糸糸動摩擦係数が０．６０以下の熱可塑性繊維からなるチーズ状パッケージにおいて、初期巻幅が６０〜１３０ｍｍであり、綾角がパッケージ巻始めから巻終わりにかけて漸増しており、巻始め綾角θ１と巻終わり綾角θ２が下記式を満足していることを特徴とする熱可塑性繊維のパッケージである。４．０°＜θ２−θ１＜７．０°
【選択図】図１
Description
本発明は、熱可塑性繊維のパッケージおよびその巻取り方法に関するものである。さらに詳しくは、糸糸動摩擦係数の低い熱可塑性繊維において、糸落ちなく解舒性良好で、整経、製織時の高次通過性に優れた熱可塑性繊維のパッケージおよびその巻取り方法に関するものである。
熱可塑性繊維を芯材上に巻上げ、パッケージを形成することは製糸工程等で広く行われている。この巻上げの際、繊維はトラバース装置によりトラバースされつつ巻取られるのが一般である。例えば、巻始めから巻終りまでのトラバース速度を実質的に増減させることなく殆ど一定とする方法、トラバース速度をワインド比（＝ボビンホルダー回転数／トラバース往復回数）が一定となるように巻厚の増加に対し漸減する巻取り方法、このワインド比一定巻きを多段に切り変える巻取り方法、リボン帯の発生部位にてトラバース速度を急激に変化させる巻取り方法やトラバース速度を巻厚に応じて漸増および漸減する巻取り方法などが行われていた。また、トラバース速度を増減させることなく綾角を一定で巻取る際も、ワインド比が整数比となることによって発生するリボン巻きを防ぐために、綾角中心値に対し±１〜３％程度の巾で短周期の揺動をかけること（常時揺動型リボンブレーク）が一般に行われている。
例えば、特許文献１にはトラバース速度を巻厚に応じて漸増および漸減することでパッケージ中層端面の膨らみやドラム表層端部の突起部を抑制した糸条巻上げ方法が提案されているが、糸糸動摩擦係数の低い熱可塑性繊維を巻取るに際してはパッケージ端部での糸落ちが生じてしまう問題があった。また、特許文献２では、トラバース往復運動の往復幅が巻始めから巻終わりにかけて徐々に狭くなるようにトラバース装置を制御し、糸糸動摩擦係数の低い熱可塑性繊維でも糸落ちなく安定したパッケージを得る方法が提案されているが、巻取り装置が大型化し、初期巻幅が広くなってしまうため、解舒側から反解舒側までの距離が長くなり過ぎることにより、解舒時の瞬間的な張力変動が大きくなり、織物の品位が低下する問題があった。
本発明は、前記従来技術の課題を克服し、糸糸動摩擦係数の低い熱可塑性繊維において、糸落ちなく解舒性良好で、整経、製織時の高次通過性に優れた熱可塑性繊維のパッケージおよびその巻取り方法を提供することを目的とする。
本発明は、上記の課題を達成するため、以下の構成を採用する。すなわち、
（１）糸糸動摩擦係数が０．６０以下の熱可塑性繊維からなるチーズ状パッケージにおいて、初期巻幅が６０〜１３０ｍｍであり、綾角がパッケージ巻始めから巻終わりにかけて漸増しており、巻始め綾角θ１と巻終わり綾角θ２が下記式を満足していることを特徴とする熱可塑性繊維のパッケージ。
４．０°＜θ２−θ１＜７．０°
（２）糸条巻厚が２０〜１００ｍｍであることを特徴とする（１）に記載の熱可塑性繊維のパッケージ。
（３）熱可塑性繊維の主成分がポリアミドであることを特徴とする（１）または（２）記載の熱可塑性繊維のパッケージ。
（４）スピンドル軸上に形成されるチーズ状パッケージに、タッチローラを接触させて、２０００ｍ／分以上の速度で熱可塑性繊維を巻取る方法において、タッチローラの回転数が一定となるようにスピンドル回転数を制御し、かつ綾角をパッケージ巻始めから巻終わりにかけて漸増させることを特徴とする熱可塑性繊維の巻取り方法。
（１）糸糸動摩擦係数が０．６０以下の熱可塑性繊維からなるチーズ状パッケージにおいて、初期巻幅が６０〜１３０ｍｍであり、綾角がパッケージ巻始めから巻終わりにかけて漸増しており、巻始め綾角θ１と巻終わり綾角θ２が下記式を満足していることを特徴とする熱可塑性繊維のパッケージ。
４．０°＜θ２−θ１＜７．０°
（２）糸条巻厚が２０〜１００ｍｍであることを特徴とする（１）に記載の熱可塑性繊維のパッケージ。
（３）熱可塑性繊維の主成分がポリアミドであることを特徴とする（１）または（２）記載の熱可塑性繊維のパッケージ。
（４）スピンドル軸上に形成されるチーズ状パッケージに、タッチローラを接触させて、２０００ｍ／分以上の速度で熱可塑性繊維を巻取る方法において、タッチローラの回転数が一定となるようにスピンドル回転数を制御し、かつ綾角をパッケージ巻始めから巻終わりにかけて漸増させることを特徴とする熱可塑性繊維の巻取り方法。
本発明により、糸糸動摩擦係数の低い熱可塑性繊維においても糸落ちなく解舒性良好なパッケージが得られ、整経、製織時の高次通過性に優れた熱可塑性繊維のパッケージおよびその製造方法を提供することができる。
本発明における熱可塑性繊維は、糸糸動摩擦係数が０．６０以下の繊維であり、糸糸動摩擦係数が０．４５以下の熱可塑性繊維において、より効果を示す。
本発明のパッケージは、初期巻幅Ａ（ｍｍ）が６０≦Ａ≦１３０である。かかる範囲とすることにより、下限巻量を確保でき且つスピンドル当たりのドラム数量を多く巻取ることができるなど生産効率性が良くなる。また、解舒側から反解舒側までの距離が長くなり過ぎることなく、解舒時の瞬間的な張力変動を抑制でき織物品位が向上する。さらに好ましくは７０≦Ａ≦１２０である。
本発明のパッケージの綾角は、巻始めから巻終わりにかけて漸増しており、巻始め綾角θ１と巻終わり綾角θ２の差（θ２−θ１）が４．０°＜θ２−θ１＜７．０°である。かかる範囲とすることにより、パッケージ端面に糸落ちなく、整経、製織時の糸解舒時にドラム端面部での糸引っ掛かりなく安定した解舒張力で糸が解舒されるため、織物品位良好なパッケージを得ることができる。また、巻終わりのトラバース速度が高速になり過ぎないので、トラバース装置のトラブルが発生しにくく、トラバース不良による綾乱れが抑制されることで解舒張力の安定し、織物品位良好なパッケージを得ることができる。ここでいう綾角は、図２に示すθで芯材２の長手方向と垂直な線と熱可塑性繊維の綾目とのなす角度である。また、巻始め綾角θ１はパッケージ最内層の巻厚０．２〜１ｍｍの綾角、巻終わり綾角θ２はパッケージ最外層から１ｍｍ以内の綾角をいう。
本発明のパッケージの巻厚は、２０〜１００ｍｍであることが好ましい。かかる範囲とすることにより、ドラム満管時のドラム切替作業が効率化でき、且つ、巻終わりのトラバース速度が高速になり過ぎないので、トラバース装置のトラブルが発生しにくく、トラバース不良による綾乱れが抑制されることで解舒張力の安定し、織物品位良好なパッケージを得ることができる。さらに好ましくは、４０〜９０ｍｍである。
本発明における熱可塑性繊維のポリマーは、ポリアミド、ポリエステル、ポリフェニレンサルファイド、ポリ乳酸等、限定されるものではないが、遅延回復率のより大きいポリアミドが好ましい。これらのポリマーに吸湿、抗菌、艶消しなどの機能を付与させる機能剤、さらには、製糸性向上などの添加剤を付与してもよい。また、糸断面形状としては、丸断面、Ｙ型断面、Ｔ型断面、偏平断面、もしくはそれらをさらに変形させたような形状でもかまわない。
次に、本発明のパッケージの製造方法の一例について、図３の装置の概略図にしたがって説明する。
溶融紡糸機における紡糸ブロック４は、図示していない加熱手段により加熱されている。紡糸口金５を前記紡糸ブロック４に装着し、熱可塑性ポリマーを溶融し、ポリマーを紡糸口金５から吐出して繊維１を形成し、紡糸口金５下流側に設けた図示していない冷却装置により繊維１を均一に冷却した後、給油装置６により繊維１に油剤を付与し、必要に応じ図示していない交絡装置で繊維１を収束させ、第１ゴデーロール７、８と第２ゴデーロール９、１０間で延伸した後、巻取り装置１４により巻取り、パッケージ３を形成する。
本発明の巻取り方法は、スピンドル１３上に形成されるパッケージ３にタッチローラ１２を接触させて、２０００ｍ／ｍｉｎ以上の速度で熱可塑性繊維を巻取るに際し、タッチローラ１２の回転数が一定になるようにスピンドル１３の回転数を制御すると共に綾角θを巻始めから巻終わりにかけて漸増させる巻取り方法である。トラバース装置１１としては、１軸〜３軸の羽根トラバース方式、マイクロカムトラバース方式、フリーレングスを短尺化できるスピンドル方式があるが、パッケージ端面の糸落ち抑制には、糸把持性が良好なマイクロカムトラバース方式が好ましい。また、ローラーベイル１２を強制駆動する方法が好ましく用いられる。ローラーベイル１２を強制駆動する場合のパッケージ表面速度に対するタッチローラ速度は、常に０．０５〜３．０％オーバーフィードするように制御して、リラックス巻取りする。これにより、巻取り後の糸収縮を抑制でき、巻き締まりによるドラム抜き取り不良を抑制でき、且つドラム端面部の膨らみも抑制できるため、良好なパッケージフォームを得ることができる。
以下実施例により本発明をさらに具体的に説明する。なお、実施例中の物性値は以下に述べる方法で測定し、図３に示す紡糸装置を用い溶融紡糸を実施した。
（１）糸糸動摩擦係数
糸糸動摩擦係数は、ランニングヤーン法動摩擦測定装置、新興通信工業社製の自動平衡型記録計（ＡＳ１３型）と新興通信工業社製のＵゲージＵＴタイプを用いて試料長３００ｍ、測定速度１００ｍ／ｍｉｎ、バランサー重量４．９ｃＮ、ＡＴＴ１／２．５とし、繊維のＵゲージ走行張力を測定した。繊維をＳ撚りに２回撚り合わせた場合の張力（Ｔ２）と繊維を撚り合わせない場合の張力（Ｔ１）とした。撚り角度（β）は１７°とし、下式により糸糸動摩擦係数μを算出した。
Ｔ２／Ｔ１＝ｅμ２πｎｓｉｎβ
μ＝Ｌｏｇ（Ｔ２／Ｔ１）×１／２πｎｓｉｎβ・Ｌｏｇｅ
Ｔ１：繊維を撚り合わせない場合の張力
Ｔ２：繊維を撚り合わせた場合の張力
ｎ：加撚り数×２−１
β：撚り角度
ｅ：２．７１８３ 。
糸糸動摩擦係数は、ランニングヤーン法動摩擦測定装置、新興通信工業社製の自動平衡型記録計（ＡＳ１３型）と新興通信工業社製のＵゲージＵＴタイプを用いて試料長３００ｍ、測定速度１００ｍ／ｍｉｎ、バランサー重量４．９ｃＮ、ＡＴＴ１／２．５とし、繊維のＵゲージ走行張力を測定した。繊維をＳ撚りに２回撚り合わせた場合の張力（Ｔ２）と繊維を撚り合わせない場合の張力（Ｔ１）とした。撚り角度（β）は１７°とし、下式により糸糸動摩擦係数μを算出した。
Ｔ２／Ｔ１＝ｅμ２πｎｓｉｎβ
μ＝Ｌｏｇ（Ｔ２／Ｔ１）×１／２πｎｓｉｎβ・Ｌｏｇｅ
Ｔ１：繊維を撚り合わせない場合の張力
Ｔ２：繊維を撚り合わせた場合の張力
ｎ：加撚り数×２−１
β：撚り角度
ｅ：２．７１８３ 。
（２）綾角θ１（°）
巻始め綾角θ１は、パッケージ最内層の巻厚０．２〜１ｍｍ以内の綾角を１０点測定し、その平均値を巻始め綾角度θ１とする。
巻始め綾角θ１は、パッケージ最内層の巻厚０．２〜１ｍｍ以内の綾角を１０点測定し、その平均値を巻始め綾角度θ１とする。
（３）綾角θ２（°）
巻終わり綾角θ２は、パッケージ最外層から１ｍｍ以内の綾角を１０点測定し、その平均値を巻終わり綾角θ２とする。
巻終わり綾角θ２は、パッケージ最外層から１ｍｍ以内の綾角を１０点測定し、その平均値を巻終わり綾角θ２とする。
（４）繊度（ｄｔｅｘ）
ＪＩＳ Ｌ１０１３（２０１０）８．３．１正量繊度（Ａ法）に準拠して測定した。なお、公定水分率０％とした。
ＪＩＳ Ｌ１０１３（２０１０）８．３．１正量繊度（Ａ法）に準拠して測定した。なお、公定水分率０％とした。
（５）糸落ち（個／パッケージ）
パッケージ２０個のパッケージ両端面部の糸落ち個数の平均値。
パッケージ２０個のパッケージ両端面部の糸落ち個数の平均値。
（６）織物品位
パッケージを２０個準備し、エアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価を実施し、照明の明るさ２５０ルクス以上１２５０ルクス以下の地点にて外観を検査し、生機におけるバンド状の光沢差について観察を行った。ヨコヒケがない状態を◎、ヨコヒケがやや見られる状態（弱レベル）を○、ヨコヒケが断続的に見られる状態（中レベル）を△、ヨコヒケが断続的に強く見られる状態（大レベル）を×と４段階で判定し、◎と○を合格とした。
パッケージを２０個準備し、エアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価を実施し、照明の明るさ２５０ルクス以上１２５０ルクス以下の地点にて外観を検査し、生機におけるバンド状の光沢差について観察を行った。ヨコヒケがない状態を◎、ヨコヒケがやや見られる状態（弱レベル）を○、ヨコヒケが断続的に見られる状態（中レベル）を△、ヨコヒケが断続的に強く見られる状態（大レベル）を×と４段階で判定し、◎と○を合格とした。
［実施例１］
艶消し剤０．２％を含んだ硫酸相対粘度２．８０のナイロン６６樹脂を２９０℃で溶融し、孔径０．５ｍｍ丸型の吐出孔を有する紡糸口金５より繊維１を吐出し、口金下流側面に設けた加熱手段により加熱された加熱気体流路から紡糸口金５へ水蒸気を２５０℃、１００Ｐａの量で供給した後、一方向から冷却風が出る冷却装置により繊維１を冷却し、オイリングローラ方式による給油装置６により鉱物油で希釈したストレート紡糸油剤を繊維１に対して０．６重量％塗布するように付与した後、５０℃に加熱した第１ゴデーロール７，８と、１７０℃に加熱した第２ゴデーロール９，１０で引き回し、４．０倍に延伸、熱処理した後、マイクロカムトラバース方式のトラバース装置１１にて、巻始め綾角３．７°、巻終わり綾角８．０°になるように綾角θを高く形成するように制御し、タッチローラ１２のオーバーフィード率が２．０％になるように強制駆動させ、巻取り装置１４にて巻取り速度３０００ｍ／ｍｉｎで巻取り、８デシテックス、１フィラメント、糸糸動摩擦係数０．５１、初期巻幅７０ｍｍ、巻厚４０ｍｍのナイロン６６モノフィラメント糸を得た。表１に示すように、パッケージ両端面部の糸落ちはなく、パッケージフォームも良好であった。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は８デシテックスのナイロン６６モノフィラメント）、ヨコヒケなく織物品位も◎であった。
艶消し剤０．２％を含んだ硫酸相対粘度２．８０のナイロン６６樹脂を２９０℃で溶融し、孔径０．５ｍｍ丸型の吐出孔を有する紡糸口金５より繊維１を吐出し、口金下流側面に設けた加熱手段により加熱された加熱気体流路から紡糸口金５へ水蒸気を２５０℃、１００Ｐａの量で供給した後、一方向から冷却風が出る冷却装置により繊維１を冷却し、オイリングローラ方式による給油装置６により鉱物油で希釈したストレート紡糸油剤を繊維１に対して０．６重量％塗布するように付与した後、５０℃に加熱した第１ゴデーロール７，８と、１７０℃に加熱した第２ゴデーロール９，１０で引き回し、４．０倍に延伸、熱処理した後、マイクロカムトラバース方式のトラバース装置１１にて、巻始め綾角３．７°、巻終わり綾角８．０°になるように綾角θを高く形成するように制御し、タッチローラ１２のオーバーフィード率が２．０％になるように強制駆動させ、巻取り装置１４にて巻取り速度３０００ｍ／ｍｉｎで巻取り、８デシテックス、１フィラメント、糸糸動摩擦係数０．５１、初期巻幅７０ｍｍ、巻厚４０ｍｍのナイロン６６モノフィラメント糸を得た。表１に示すように、パッケージ両端面部の糸落ちはなく、パッケージフォームも良好であった。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は８デシテックスのナイロン６６モノフィラメント）、ヨコヒケなく織物品位も◎であった。
［実施例２］
巻終わり綾角を７．８°とした以外は、実施例１と同じ条件で熱可塑性繊維パッケージを得た。表１に示すように、パッケージ両端面部の糸落ちはなく、パッケージフォームも良好であった。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は８デシテックスのナイロン６６モノフィラメント）、弱いヨコヒケが見られたが織物品位は○であった。
巻終わり綾角を７．８°とした以外は、実施例１と同じ条件で熱可塑性繊維パッケージを得た。表１に示すように、パッケージ両端面部の糸落ちはなく、パッケージフォームも良好であった。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は８デシテックスのナイロン６６モノフィラメント）、弱いヨコヒケが見られたが織物品位は○であった。
［比較例１］
巻始め綾角６．０°、巻終わり綾角６．０°とした以外は、実施例１と同じ条件で熱可塑性繊維パッケージを得た。表１に示すように、パッケージ両端面部で平均３個／パッケージの糸落ちが発生していた。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は８デシテックスのナイロン６６モノフィラメント）、糸落ちにより解舒時の張力変動に起因するヨコヒケが断続的に見られ、織物品位は△と不合格であった。
巻始め綾角６．０°、巻終わり綾角６．０°とした以外は、実施例１と同じ条件で熱可塑性繊維パッケージを得た。表１に示すように、パッケージ両端面部で平均３個／パッケージの糸落ちが発生していた。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は８デシテックスのナイロン６６モノフィラメント）、糸落ちにより解舒時の張力変動に起因するヨコヒケが断続的に見られ、織物品位は△と不合格であった。
［比較例２］
巻終わり綾角を７．４°とした以外は、実施例１と同じ条件で熱可塑性繊維パッケージを得た。表１に示すように、パッケージ両端面部で平均２個／パッケージの糸落ちが発生していた。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は８デシテックスのナイロン６６モノフィラメント）、糸落ちにより解舒時の張力変動に起因するヨコヒケが断続的に見られ、織物品位は△と不合格であった。
巻終わり綾角を７．４°とした以外は、実施例１と同じ条件で熱可塑性繊維パッケージを得た。表１に示すように、パッケージ両端面部で平均２個／パッケージの糸落ちが発生していた。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は８デシテックスのナイロン６６モノフィラメント）、糸落ちにより解舒時の張力変動に起因するヨコヒケが断続的に見られ、織物品位は△と不合格であった。
［実施例３］
巻始め綾角３．１°、巻終わり綾角８．０°、糸糸動摩擦係数０．４６、繊度２０デシテックスとした以外は、実施例１と同じ条件で熱可塑性繊維パッケージを得た。表１に示すように、パッケージ両端面部の糸落ちはなく、パッケージフォームも良好であった。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は２０デシテックスのナイロン６６モノフィラメント）、ヨコヒケなく織物品位も◎であった。
巻始め綾角３．１°、巻終わり綾角８．０°、糸糸動摩擦係数０．４６、繊度２０デシテックスとした以外は、実施例１と同じ条件で熱可塑性繊維パッケージを得た。表１に示すように、パッケージ両端面部の糸落ちはなく、パッケージフォームも良好であった。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は２０デシテックスのナイロン６６モノフィラメント）、ヨコヒケなく織物品位も◎であった。
［比較例３］
巻始め綾角６．０°、巻終わり綾角６．０°とした以外は、実施例３と同じ条件で熱可塑性繊維パッケージを得た。表１に示すように、パッケージ両端面部で平均７個／パッケージの糸落ちが発生していた。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は２０デシテックスのナイロン６６モノフィラメント）、糸落ちにより解舒時の張力変動に起因するヨコヒケが断続的に強く見られ、織物品位は×と不合格であった。
巻始め綾角６．０°、巻終わり綾角６．０°とした以外は、実施例３と同じ条件で熱可塑性繊維パッケージを得た。表１に示すように、パッケージ両端面部で平均７個／パッケージの糸落ちが発生していた。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は２０デシテックスのナイロン６６モノフィラメント）、糸落ちにより解舒時の張力変動に起因するヨコヒケが断続的に強く見られ、織物品位は×と不合格であった。
［実施例４］
巻始め綾角４．１°、巻終わり綾角１０．０°、糸糸動摩擦係数０．４０、巻取り速度２０００ｍ／ｍｉｎ、繊度４０デシテックス、初期巻幅１２０ｍｍ、巻厚２５ｍｍとした以外は、実施例１と同じ条件で熱可塑性繊維パッケージを得た。表１に示すように、パッケージ両端面部の糸落ちはなく、パッケージフォームも良好であった。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は４０デシテックスのナイロン６６モノフィラメント）、弱いヨコヒケが見られたが織物品位は○でであった。
巻始め綾角４．１°、巻終わり綾角１０．０°、糸糸動摩擦係数０．４０、巻取り速度２０００ｍ／ｍｉｎ、繊度４０デシテックス、初期巻幅１２０ｍｍ、巻厚２５ｍｍとした以外は、実施例１と同じ条件で熱可塑性繊維パッケージを得た。表１に示すように、パッケージ両端面部の糸落ちはなく、パッケージフォームも良好であった。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は４０デシテックスのナイロン６６モノフィラメント）、弱いヨコヒケが見られたが織物品位は○でであった。
［比較例４］
巻始め綾角６．０°、巻終わり綾角６．０°とした以外は、実施例４と同じ条件で熱可塑性繊維パッケージを得た。表１に示すように、パッケージ両端面部で平均２１個／パッケージの糸落ちが発生していた。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は４０デシテックスのナイロン６６モノフィラメント）、糸落ちにより解舒時の張力変動に起因するヨコヒケが断続的に非常に強く見られ、織物品位は×と不合格であった。
巻始め綾角６．０°、巻終わり綾角６．０°とした以外は、実施例４と同じ条件で熱可塑性繊維パッケージを得た。表１に示すように、パッケージ両端面部で平均２１個／パッケージの糸落ちが発生していた。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は４０デシテックスのナイロン６６モノフィラメント）、糸落ちにより解舒時の張力変動に起因するヨコヒケが断続的に非常に強く見られ、織物品位は×と不合格であった。
［比較例５］
巻終わり綾角を７．６°とした以外は、実施例４と同じ条件で熱可塑性繊維パッケージを得た。表１に示すように、パッケージ両端面部で平均４個／パッケージの糸落ちが発生したが、巻き終わりにかけて綾角θを高く形成するように制御することで比較例４対比、糸落ち個数は軽減した。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は４０デシテックスのナイロン６６モノフィラメント）、糸落ちにより解舒時の張力変動に起因するヨコヒケが断続的に見られ、織物品位は△と不合格であった。
巻終わり綾角を７．６°とした以外は、実施例４と同じ条件で熱可塑性繊維パッケージを得た。表１に示すように、パッケージ両端面部で平均４個／パッケージの糸落ちが発生したが、巻き終わりにかけて綾角θを高く形成するように制御することで比較例４対比、糸落ち個数は軽減した。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は４０デシテックスのナイロン６６モノフィラメント）、糸落ちにより解舒時の張力変動に起因するヨコヒケが断続的に見られ、織物品位は△と不合格であった。
［実施例５］
艶消し剤０．２％を含んだ硫酸相対粘度２．６３のナイロン６樹脂を２７０℃で溶融し、孔径０．４ｍｍ丸型の吐出孔を有する紡糸口金５より繊維１を吐出し、口金下流側面に設けた加熱手段により加熱された加熱気体流路から紡糸口金５へ水蒸気を２００℃、１００Ｐａの量で供給した後、一方向から冷却風が出る冷却装置により繊維１を冷却し、給油ガイド方式による給油装置６により鉱物油で希釈したストレート紡糸油剤を繊維１に対して０．６重量％塗布するように付与した後、交絡装置で糸条１に収束性を付与し、加熱していない第１ゴデーロール７，８と、１７０℃に加熱した第２ゴデーロール９，１０で引き回し、２．０倍に延伸、熱処理した後、２軸の羽根トラバース方式のトラバース装置１１にて、巻始め綾角５．１°、巻終わり綾角１１．８°になるように綾角θを高く形成するように制御し、タッチローラ１２のオーバーフィード率が２．０％になるように強制駆動させ、巻取り装置１４にて巻取り速度４０００ｍ／ｍｉｎで巻取り、４０デシテックス、４フィラメント、糸糸動摩擦係数０．５９、初期巻幅１２０ｍｍ、巻厚９０ｍｍのナイロン６マルチフィラメント糸を得た。表２に示すように、パッケージ両端面部の糸落ちはなく、パッケージフォームも良好であった。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は７０デシテックスのナイロン６マルチフィラメント）、ヨコヒケなく織物品位も◎であった。
艶消し剤０．２％を含んだ硫酸相対粘度２．６３のナイロン６樹脂を２７０℃で溶融し、孔径０．４ｍｍ丸型の吐出孔を有する紡糸口金５より繊維１を吐出し、口金下流側面に設けた加熱手段により加熱された加熱気体流路から紡糸口金５へ水蒸気を２００℃、１００Ｐａの量で供給した後、一方向から冷却風が出る冷却装置により繊維１を冷却し、給油ガイド方式による給油装置６により鉱物油で希釈したストレート紡糸油剤を繊維１に対して０．６重量％塗布するように付与した後、交絡装置で糸条１に収束性を付与し、加熱していない第１ゴデーロール７，８と、１７０℃に加熱した第２ゴデーロール９，１０で引き回し、２．０倍に延伸、熱処理した後、２軸の羽根トラバース方式のトラバース装置１１にて、巻始め綾角５．１°、巻終わり綾角１１．８°になるように綾角θを高く形成するように制御し、タッチローラ１２のオーバーフィード率が２．０％になるように強制駆動させ、巻取り装置１４にて巻取り速度４０００ｍ／ｍｉｎで巻取り、４０デシテックス、４フィラメント、糸糸動摩擦係数０．５９、初期巻幅１２０ｍｍ、巻厚９０ｍｍのナイロン６マルチフィラメント糸を得た。表２に示すように、パッケージ両端面部の糸落ちはなく、パッケージフォームも良好であった。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は７０デシテックスのナイロン６マルチフィラメント）、ヨコヒケなく織物品位も◎であった。
［比較例６］
巻始め綾角７．５°、巻終わり綾角７．５°とした以外は、実施例５と同じ条件で熱可塑性繊維パッケージを得た。表２に示すように、パッケージ両端面部で平均４個／パッケージの糸落ちが発生していた。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は７０デシテックスのナイロン６マルチフィラメント）、糸落ちにより解舒時の張力変動に起因するヨコヒケが断続的に見られ、織物品位は△と不合格であった。
巻始め綾角７．５°、巻終わり綾角７．５°とした以外は、実施例５と同じ条件で熱可塑性繊維パッケージを得た。表２に示すように、パッケージ両端面部で平均４個／パッケージの糸落ちが発生していた。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は７０デシテックスのナイロン６マルチフィラメント）、糸落ちにより解舒時の張力変動に起因するヨコヒケが断続的に見られ、織物品位は△と不合格であった。
［比較例７］
巻終わり綾角を１２．６°とした以外は、実施例５と同じ条件で熱可塑性繊維パッケージを得た。表２に示すように、パッケージ両端面部で平均２個／パッケージの糸落ちが発生しており、特に表層部分の糸落ちが多かった。これは、巻終わりのトラバース速度が高速になり過ぎたため、トラバース不良による糸落ちが発生していた。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は７０デシテックスのナイロン６マルチフィラメント）、糸落ちにより解舒時の張力変動に起因するヨコヒケが断続的に見られ、織物品位は△と不合格であった。
巻終わり綾角を１２．６°とした以外は、実施例５と同じ条件で熱可塑性繊維パッケージを得た。表２に示すように、パッケージ両端面部で平均２個／パッケージの糸落ちが発生しており、特に表層部分の糸落ちが多かった。これは、巻終わりのトラバース速度が高速になり過ぎたため、トラバース不良による糸落ちが発生していた。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は７０デシテックスのナイロン６マルチフィラメント）、糸落ちにより解舒時の張力変動に起因するヨコヒケが断続的に見られ、織物品位は△と不合格であった。
［実施例６］
艶消し剤５．５％、糸糸動摩擦係数０．４２、フィラメント数１０とした以外は、実施例５と同じ条件で熱可塑性繊維パッケージを得た。表２に示すように、パッケージ両端面部の糸落ちはなく、パッケージフォームも良好であった。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は７０デシテックスのナイロン６マルチフィラメント）、ヨコヒケなく織物品位も◎であった。
艶消し剤５．５％、糸糸動摩擦係数０．４２、フィラメント数１０とした以外は、実施例５と同じ条件で熱可塑性繊維パッケージを得た。表２に示すように、パッケージ両端面部の糸落ちはなく、パッケージフォームも良好であった。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は７０デシテックスのナイロン６マルチフィラメント）、ヨコヒケなく織物品位も◎であった。
［比較例８］
巻始め綾角７．５°、巻終わり綾角７．５°とした以外は、実施例６と同じ条件で熱可塑性繊維パッケージを得た。表２に示すように、パッケージ両端面部で平均２０個／パッケージの糸落ちが発生していた。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は７０デシテックスのナイロン６マルチフィラメント）、糸落ちにより解舒時の張力変動に起因するヨコヒケが断続的に非常に強く見られ、織物品位は×と不合格であった。
巻始め綾角７．５°、巻終わり綾角７．５°とした以外は、実施例６と同じ条件で熱可塑性繊維パッケージを得た。表２に示すように、パッケージ両端面部で平均２０個／パッケージの糸落ちが発生していた。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は７０デシテックスのナイロン６マルチフィラメント）、糸落ちにより解舒時の張力変動に起因するヨコヒケが断続的に非常に強く見られ、織物品位は×と不合格であった。
［実施例７］
東レ（株）製Ｅ２２８０のポリフェニレンサルファイド樹脂を３２０℃で溶融し、孔径０．４ｍｍ丸型の吐出孔を有する紡糸口金５より繊維１を吐出し、口金下流側面に設けた加熱手段により加熱された加熱気体流路から紡糸口金５へ水蒸気を３００℃、１００Ｐａの量で供給した後、一方向から冷却風が出る冷却装置により繊維１を冷却し、オイリングローラ方式による給油装置６により鉱物油で希釈したストレート紡糸油剤を繊維に対して０．６重量％塗布するように付与した後、１００℃に加熱した第１ゴデーロール７，８と、１３０℃に加熱した第２ゴデーロール９，１０で引き回し、３．６倍に延伸、熱処理した後、マイクロカムトラバース方式のトラバース装置１１にて、巻始め綾角３．１°、巻終わり綾角８．０°になるように綾角θを高く形成するように制御し、タッチローラ１２のオーバーフィード率が２．０％になるように強制駆動させ、巻取り装置１４にて巻取り速度３０００ｍ／ｍｉｎで巻取り、１３デシテックス、１フィラメント、糸糸動摩擦係数０．４５、初期巻幅７０ｍｍ、巻厚４０ｍｍのポリフェニレンサルファイドモノフィラメント糸を得た。表２に示すように、パッケージ両端面部の糸落ちはなく、パッケージフォームも良好であった。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は１３デシテックスのポリフェニレンサルファイドモノフィラメント）、弱いヨコヒケが見られたが織物品位は○でであった。
東レ（株）製Ｅ２２８０のポリフェニレンサルファイド樹脂を３２０℃で溶融し、孔径０．４ｍｍ丸型の吐出孔を有する紡糸口金５より繊維１を吐出し、口金下流側面に設けた加熱手段により加熱された加熱気体流路から紡糸口金５へ水蒸気を３００℃、１００Ｐａの量で供給した後、一方向から冷却風が出る冷却装置により繊維１を冷却し、オイリングローラ方式による給油装置６により鉱物油で希釈したストレート紡糸油剤を繊維に対して０．６重量％塗布するように付与した後、１００℃に加熱した第１ゴデーロール７，８と、１３０℃に加熱した第２ゴデーロール９，１０で引き回し、３．６倍に延伸、熱処理した後、マイクロカムトラバース方式のトラバース装置１１にて、巻始め綾角３．１°、巻終わり綾角８．０°になるように綾角θを高く形成するように制御し、タッチローラ１２のオーバーフィード率が２．０％になるように強制駆動させ、巻取り装置１４にて巻取り速度３０００ｍ／ｍｉｎで巻取り、１３デシテックス、１フィラメント、糸糸動摩擦係数０．４５、初期巻幅７０ｍｍ、巻厚４０ｍｍのポリフェニレンサルファイドモノフィラメント糸を得た。表２に示すように、パッケージ両端面部の糸落ちはなく、パッケージフォームも良好であった。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は１３デシテックスのポリフェニレンサルファイドモノフィラメント）、弱いヨコヒケが見られたが織物品位は○でであった。
［実施例８］
巻終わり綾角を７．３°とした以外は、実施例７と同じ条件で熱可塑性繊維パッケージを得た。表２に示すように、パッケージ両端面部の糸落ちはなく、パッケージフォームも良好であった。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は１３デシテックスのポリフェニレンサルファイドモノフィラメント）、弱いヨコヒケが見られたが織物品位は○であった。
巻終わり綾角を７．３°とした以外は、実施例７と同じ条件で熱可塑性繊維パッケージを得た。表２に示すように、パッケージ両端面部の糸落ちはなく、パッケージフォームも良好であった。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は１３デシテックスのポリフェニレンサルファイドモノフィラメント）、弱いヨコヒケが見られたが織物品位は○であった。
［比較例９］
巻始め綾角６．０°、巻終わり綾角６．０°とした以外は、実施例７と同じ条件で熱可塑性繊維パッケージを得た。表２に示すように、パッケージ両端面部で平均８個／パッケージの糸落ちが発生していた。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は１３デシテックスのポリフェニレンサルファイドモノフィラメント）、糸落ちにより解舒時の張力変動に起因するヨコヒケが断続的に非常に強く見られ、織物品位は×と不合格であった。
巻始め綾角６．０°、巻終わり綾角６．０°とした以外は、実施例７と同じ条件で熱可塑性繊維パッケージを得た。表２に示すように、パッケージ両端面部で平均８個／パッケージの糸落ちが発生していた。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は１３デシテックスのポリフェニレンサルファイドモノフィラメント）、糸落ちにより解舒時の張力変動に起因するヨコヒケが断続的に非常に強く見られ、織物品位は×と不合格であった。
［比較例１０］
巻終わり綾角を６．８°とした以外は、実施例７と同じ条件で熱可塑性繊維パッケージを得た。表２に示すように、パッケージ両端面部で平均３個／パッケージの糸落ちが発生したが、巻き終わりにかけて綾角θを高く形成するように制御することで比較例９対比、糸落ち個数は軽減していた。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は１３デシテックスのポリフェニレンサルファイドモノフィラメント）、糸落ちにより解舒時の張力変動に起因するヨコヒケが断続的に見られ、織物品位は△と不合格であった。
巻終わり綾角を６．８°とした以外は、実施例７と同じ条件で熱可塑性繊維パッケージを得た。表２に示すように、パッケージ両端面部で平均３個／パッケージの糸落ちが発生したが、巻き終わりにかけて綾角θを高く形成するように制御することで比較例９対比、糸落ち個数は軽減していた。また、得られたパッケージ２０個をエアジェットルームの織機にてヨコ打ち込み評価した結果（タテ糸は１３デシテックスのポリフェニレンサルファイドモノフィラメント）、糸落ちにより解舒時の張力変動に起因するヨコヒケが断続的に見られ、織物品位は△と不合格であった。
１：繊維
２：芯材
３：パッケージ
４：紡糸ブロック
５：紡糸口金
６：給油装置
７：第１ゴデーロール（Ｕ）
８：第１ゴデーロール（Ｌ）
９：第２ゴデーロール（Ｕ）
１０：第２ゴデーロール（Ｌ）
１１：トラバース装置
１２：タッチローラ
１３：スピンドル
１４：巻取り装置
２：芯材
３：パッケージ
４：紡糸ブロック
５：紡糸口金
６：給油装置
７：第１ゴデーロール（Ｕ）
８：第１ゴデーロール（Ｌ）
９：第２ゴデーロール（Ｕ）
１０：第２ゴデーロール（Ｌ）
１１：トラバース装置
１２：タッチローラ
１３：スピンドル
１４：巻取り装置
Claims (4)
- 糸糸動摩擦係数が０．６０以下の熱可塑性繊維からなるチーズ状パッケージにおいて、初期巻幅が６０〜１３０ｍｍであり、綾角がパッケージ巻始めから巻終わりにかけて漸増しており、巻始め綾角θ１と巻終わり綾角θ２が下記式を満足していることを特徴とする熱可塑性繊維のパッケージ。
４．０°＜θ２−θ１＜７．０° - 糸条巻厚が２０〜１００ｍｍであることを特徴とする請求項１記載の熱可塑性繊維のパッケージ。
- 熱可塑性繊維の主成分がポリアミドであることを特徴とする請求項１または２記載の熱可塑性繊維のパッケージ。
- スピンドル軸上に形成されるチーズ状パッケージに、タッチローラを接触させて、２０００ｍ／分以上の速度で熱可塑性繊維を巻取る方法において、タッチローラの回転数が一定となるようにスピンドル回転数を制御し、かつ綾角をパッケージ巻始めから巻終わりにかけて漸増させることを特徴とする熱可塑性繊維の巻取り方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2016108945A JP2017214185A (ja) | 2016-05-31 | 2016-05-31 | 熱可塑性繊維のパッケージおよびその巻取り方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2016108945A JP2017214185A (ja) | 2016-05-31 | 2016-05-31 | 熱可塑性繊維のパッケージおよびその巻取り方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2017214185A true JP2017214185A (ja) | 2017-12-07 |
Family
ID=60576449
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2016108945A Pending JP2017214185A (ja) | 2016-05-31 | 2016-05-31 | 熱可塑性繊維のパッケージおよびその巻取り方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2017214185A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114555498A (zh) * | 2019-10-29 | 2022-05-27 | 宇部爱科喜模株式会社 | 纱线卷装体及其制造方法 |
-
2016
- 2016-05-31 JP JP2016108945A patent/JP2017214185A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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